VILIG VRNAGLN en studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling BIJLAGN F D δ r R M F D,δ v θ Nagel δ r P θ F nagel Veiligheidsdomein F N,δ v MASTR THSIS MAART 5 BASTIAAN D BOR STUDINR. 981156
Inhoudsopgave INHOUDSOPGAV Inhoudsopgave III Bijlage I Bijlage II Bijlage III Bijlage IV Bijlage V Bijlage VI Bijlage VII Nagelkrachten 1 Grafieken voor maimale schachtwrijving 9 Handberekening methode Bishop 11 Berekeningen stabiliteit geometrieën 15 Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties 5 Invloedsfactoren stabiliteit 5 Plais 5 VII.I Plais D versus Plais D 5 VII.II Grondmodellen 5 VII.III φ/c-reductie 57 Bijlage VIII Modelinvoer in Plais 59 III
Inhoudsopgave IV
Bijlage I Nagelkrachten BIJLAG I NAGLKRACHTN Om de krachten die optreden in de nagel te kunnen berekenen zal er een modellering gemaakt moeten worden van de constructie. Daar de nagel veel overeenkomsten vertoont met een elastisch ondersteunde ligger, zal de methode voor het berekenen van een elastisch ondersteunde ligger worden toegepast om de krachtswerking in de nagel te beschouwen. De evenwichtsvergelijking voor de nagel kan dan worden geschreven als: d y I y s d (I.1) Voor het uitwerken van de oplossing wordt de parameter gebruikt, waarvoor geldt: s s met I I [ ] m 1 (I.) Ook wordt wel de overdrachtslengte L gebruikt: I L L s 1 (I.) Voor het oplossen van de evenwichtsvergelijking kan men theoretisch drie verschillende situaties beschouwen, afhankelijk van de werkende lengte van de nagel aan de actieve of passieve zijde van het glijvlak, L a. In figuur I.1 is verduidelijkt welke waarde voor lengte L a aangenomen dient te worden. In het geval er geen facing toegepast wordt, is het de kortste lengte van de lengtes aan weerszijden van het glijvlak. Wordt er wel een facing toegepast, dan is de lengte gelijk aan de lengte aan de passieve zijde van het glijvlak. Figuur I.1 (l) L a voor talud met facing (r) L a voor talud zonder facing De drie situaties die men theoretisch kan onderscheiden zijn: 1. L a L De nagel kan als oneindig lang worden beschouwd en de oplossing van de evenwichtsvergelijking is relatief eenvoudig;. L a L De nagel kan als oneindig stijf worden beschouwd en ook dan is de oplossing van de evenwichtsvergelijking relatief eenvoudig;. L < L a < L Dit is een tussenvorm waarvoor de oplossing moeilijk te vinden is. Gezien de aard van de toepassing wordt meestal een vereenvoudiging van deze drie situaties toegepast, waarbij men twee situaties onderscheid: 1. L a L De nagel is oneindig lang; 1
Bijlage I Nagelkrachten. L a < L De nagel is oneindig stijf. Aangezien er bij taludvernageling vrijwel altijd sprake is van het eerste geval, zal hierop verder worden ingegaan. Met gebruik van de parameter gaat de evenwichtsvergelijking over in: d y y d (I.) Vervolgens wordt in deze vergelijking de algemene oplossing ingevoerd, r y e, wat resulteert in een algebraïsche vergelijking: r (I.5) met de vier wortels r 1 ( ± 1 ± i ). Voegt men deze in de algemene oplossing dan levert dat: y (1 i ) (1i ) (1i ) (1 i ) Ae Be Ce De (I.6) i i i i e ( Ae Be ) e ( Ce De ) Met behulp van de vergelijkingen van uler e i i cos i sin en e cos i sin (I.7) kan de algemene oplossing geschreven worden als: (I.8) y e [( A B ) cos i ( A B ) sin ] e [( C D ) cos i ( C D ) sin ] Het invoegen van nieuwe (reële) constanten C A B ); C i ( A B ); C ( C D ); C i ( C ) (I.9) 1 ( D levert uiteindelijk voor de oplossing: y e ( C1 cos C sin ) e ( C cos C sin ) (I.1) Deze oplossing heeft het karakter van twee gedempte golven. Het eerste deel van de oplossing wordt vermenigvuldigd met een e-macht die voor positieve waarden van een positieve eponent geeft, zodat dit deel van de oplossing groeit in positieve richting. Het tweede deel van de oplossing wordt vermenigvuldigd met een e-macht die voor positieve waarden van een negatieve eponent heeft, zodat dit deel van de oplossing uitdempt met toenemende waarden van. In de negatieve -richting is dit precies andersom. Dan heeft het eerste deel een uitdempend karakter en het tweede deel een groeiend karakter. De oplossing voor een specifieke situatie verkrijgt men, door de waarden van de verschillende constanten te bepalen aan de hand van randvoorwaarden in deze specifieke situatie. Om de oplossing voor de vernageling te vinden is in figuur I. een schematisatie gegeven van een vervormde nagel. Ten opzichte van het glijvlak is de nagel als symmetrisch te beschouwen, zodat slechts voor één helft
Bijlage I Nagelkrachten een oplossing gezocht hoeft te worden. In dit geval wordt het deel in positieve - richting bekeken. Voor de volledigheid zal daarna echter ook de oplossing voor het deel in negatieve -richting worden gegeven. Figuur I. Schematisatie nagel MM ma F A O M FF y A (π/)l L In de schematisatie van een vervormde nagel in figuur I. zijn de punten aangegeven waar het moment maimaal en de dwarskracht gelijk aan nul is (A, A ) en het punt waar de dwarskracht maimaal en het moment gelijk aan nul is (O). De vervorming van de nagel is symmetrisch ten opzichte van het punt O. Te zien is dat een lichte uitbuiging van de nagel ter plaatse van A en A is weergegeven. Dit lijkt onwaarschijnlijk, echter de resultaten van de modellering van de nagel zullen ditzelfde resultaat laten zien. Bij de resultaten van de modellering zal hier nog op worden teruggekomen. Wanneer we het gedeelte in positieve -richting gaan modelleren dan is dit te doen door een nagel vanaf het glijvlak in positieve -richting te nemen waarbij ter plaatse van het glijvlak een kracht F D, gelijk aan de dwarskracht in de nagel, wordt uitgeoefend op de nagel (zie figuur I.). In figuur I. valt op te merken dat de invloed van de vervormingen ten gevolge van het afschuiven ter plaatse van het glijvlak, afnemen in de positieve -richting. Hieruit kan direct geconcludeerd worden dat de waarden van de eerste twee constanten in vergelijking I.1 gelijk aan nul moeten zijn, omdat dit deel van de vergelijking een groeiend karakter heeft voor toenemende waarden van. Met C C wordt de oplossing dan: 1 y e ( C cos C sin ) (I.11) Figuur I. Modellering van een nagel in positieve -richting y O Nagel F D A y (π/)l
Bijlage I Nagelkrachten Vervolgens beshouwen we de voorwaarden in het punt O () om de waarden van de andere constanten te berekenen. In het punt O is het moment gelijk aan nul en de waarde van de dwarskracht gelijk aan : F D X F D d y d I D d y d I M (I.1) De afgeleiden van y() zijn: y C C e d y d C C C C e d y d C C e d y d C C C C e d dy ) sin cos ( ] ) sin ( ) cos [( ) sin cos ( ] ) sin ( ) cos [( (I.1) Met deze afgeleiden en de voorwaarden ter plaatse van het glijvlak kunnen de constanten bepaald worden. De eerste voorwaarde ) ( d y d I M levert: [ ] ) sin cos ( ) ( C C C e I o (I.1) De tweede voorwaarde D F d y d I D ) ( levert (met ): C (I.15) [ ] ) ( ] ) sin ( ) cos [( L F C I I F C I F C I F C F C C C C e I s D s D D D D Met de twee constanten L F C s D en wordt de oplossing voor de verplaatsing: C e L F y s D cos (I.16)
Bijlage I Nagelkrachten De afgeleiden van y() zijn dan te schrijven als: dy FD e (cos sin ) d sl d y FD e sin d sl d y FD e (cos sin ) d sl d y F y ( D e cos ) d sl (I.17) Hieruit volgen voor het moment en de dwarskracht: d y IF M I d L D F L e s sin D e sin (I.18) d y IFD (I.19) D I e (cos sin ) d sl FD e (cos sin ) In verband met de symmetrie van het probleem ten opzichte van het glijvlak, weet men nu ook hoe de verplaatsingen, momenten en dwarskrachten zijn in de negatieve -richting. Voor de volledigheid is de oplossing voor de negatieve - richting onderstaand ook uitgewerkt. Voor de modellering van de nagel in negatieve -richting is hetzelfde gedaan als in positieve -richting (zie figuur I.). r is een nagel genomen vanaf het glijvlak in negatieve -richting waarbij ter plaatse van het glijvlak een kracht F D op de nagel wordt uitgeoefend, waarbij F D FD. Merk op dat de -as in dit geval is verplaatst over een afstand gelijk aan yy zodat deze na de vervorming van de nagel gelijk is aan de ligging van het onvervormde deel van de nagel. Figuur I. Modellering van een nagel in negatieve -richting y (π/)l A F D y Nagel O In deze situatie neemt de invloed van de vervormingen ten gevolge van het afglijden ter plaatse van het glijvlak af in de negatieve -richting. Hieruit volgt dat het tweede deel van vergelijking I.1 gelijk moet zijn aan nul omdat deze voor toenemende negatieve waarden van een groeiend karakter heeft. Met C C wordt de oplossing dan: 5
Bijlage I Nagelkrachten y e ( C1 cos C sin ) (I.) De voorwaarden in het punt O () zijn gelijk aan de situatie voor de nagel in positieve -richting: X d y M I d d y D I d F D (I.1) De afgeleiden van y() voor de negatieve -richting zijn: dy e d d y e d d y e d d y e d [( C C ) cos ( C C ) sin ] 1 (C cos C sin ) [( C C ) cos ( C C ) sin ] ( C cos C sin ) y 1 1 1 1 1 (I.) Samen met de randvoorwaarden kunnen hiermee weer de constanten worden bepaald. d y De eerste voorwaarde M( ) I levert: d [ I e ( C cos C 1 sin )] C ( o ) (I.) d y De tweede voorwaarde D( ) I F D levert (met C ): d [ I e [( C 1 C ) cos ( C 1 C ) sin ]] D F C1 I F C D 1 I FD C1 I s I F C1 D L s Met de twee constanten C1 verplaatsing: s ( ) F (I.) D FD en C wordt de oplossing voor de L F y D e L s cos (I.5) 6
Bijlage I Nagelkrachten De afgeleiden van y() zijn dan te schrijven als: ) cos ( ) sin (cos sin ) sin (cos e L F y d y d e L F d y d e L F d y d e L F d dy s D s D s D s D (I.6) Hieruit volgt voor het moment en de dwarskracht in negatieve -richting: e L F e L IF d y d I M D s D sin sin (I.7) ) sin (cos ) sin (cos e F e L IF d y d I D D s D (I.8) Samengevat zijn de oplossingen voor de verplaatsing, het moment en de dwarskracht: X e L F y s D cos (I.9) e L F M D sin ) sin (cos e F D D X< e L F y s D cos (I.) e L F M D sin ) sin (cos e F D D In figuur I.5 zijn de verplaatsing, het momentenverloop en het dwarskrachtenverloop van de nagel grafisch weergegeven. Om bij de verplaatsing het punt O van de negatieve en positieve -richting op elkaar aan te laten sluiten is de verplaatsing in negatieve richting vermeerderd met y en de verplaatsing voor de positieve richting verminderd met y. 7
Bijlage I Nagelkrachten Verplaatsing van de nagel Figuur I.5 Verplaatsing, momentenverloop en dwarskrachtenverloop in de nagel Moment in de nagel Dwarskracht in de nagel 8
Bijlage II Grafieken voor maimale schachtwrijving BIJLAG II GRAFIKN VOOR MAXIMAL SCHACHTWRIJVING In deze bijlage zijn de grafieken opgenomen met de waarden van q s voor verschillende grondsoorten. Bij sommige grondsoorten zijn er ook voor verschillende constructiemethoden grafieken. In tabel II.1 is een overzicht gegeven van de verschillende grafieken die te vinden zijn in onderstaande figuren. Tabel II.1 Overzicht grafieken Grondsoort Figuur Constructiemethode Low pressure Gravity grouting grouting Driving Zand III.1 S1 S Klei III. A1 Gravel III. G1 G G Mergel/Kalk III. M1 Gesteente III.5 R1 Figuur II.1 Q s voor zand Figuur II. Q s voor klei 9
Bijlage II Grafieken voor maimale schachtwrijving Figuur II. Q s voor gravel Figuur II. Q s voor mergel/kalk Figuur III.5 Q s voor gesteente 1
Bijlage III Handberekening Methode Bishop BIJLAG III HANDBRKNING MTHOD BISHOP In deze bijlage is een voorbeeld gegeven van een handberekening volgens de methode Bishop voor een simpele geometrie. Deze geometrie is ook doorgerekend in het programma MStab, volgens dezelfde methode. Men kan hiermee inzicht krijgen in de methode en de berekening met MStab zorgt voor een controlemogelijkheid van de berekening. Tabel III.1 γdroog/nat ϕ c (kn/m) (rad) (kn/m) 1 Dichte klei 17,,17 1, Zachte klei 1,,7 6, Geometrie De geometrie van het doorgerekende talud is opgebouwd uit twee kleilagen, een dichte en een slappe laag. De grondeigenschappen die in de berekening worden gebruikt, zijn opgenomen in tabel III.1. In figuur III.1 is de opbouw van het talud weergegeven, zoals deze in MStab is ingevoerd. De bovenste laag is 5 m. dik en de bovenkant van de dijk ligt 6 meter boven het maaiveld. De helling van het linker talud is 1:1,5 en de helling van het rechter talud 1:1,7. De grondwaterstand ligt 1 m. beneden maaiveld. Figuur III.1 Opbouw talud Kritieke glijcirkel Om de kritieke glijcirkel te bepalen is eerst de berekening in MStab uitgevoerd. De glijcirkel die uit de berekening naar als meest kritieke cirkel naar voren kwam is gebruikt voor de handberekening. Deze cirkel is opgedeeld in negen lamellen. en weergave van de kritieke glijcirkel is gegeven in figuur III.. Figuur III. Kritieke glijcirkel opgedeeld in lamellen 11
Bijlage III Handberekening Methode Bishop Berekening Voor de berekening van de stabiliteit wordt de volgende formule gebruikt: n ( c ) i ( γi hi pi ) tanϕi bi R i 1 tanαi tanϕi 1 cos α i SF j 1 SF j n [ γ h b R sinα ] i i i i 1 i (III.1) Om de berekening uit te voeren zijn eerst alle gegevens per lamel bepaald. Deze zijn opgenomen in tabel III.. Lamel X Yo Yb H1 H Hw B α α ϕ c G σn p σ'n nr (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) ( ) (rad) (rad) (kn/m) (kn) (kn/m) (kn/m) (kn/m) 1,5,5 5,75 1,7,,,95-71,78-1,5,17 1, 7,6 8,9, 8,9,6,8 6, 5,,,,11-59,6-1,,17 1, 186,5 88,, 88,,91 -,7 6, 8,7, 1,7,59 -,17 -,77,17 1, 5, 18,58 17, 11,18 8,5-5,1 6, 1,8,9,1, -9,8 -,51,7 6, 6,89 191,18,1 17,8 5,58-6,99,7 8,95,51 5,99 5,15-1,6 -,5,7 6, 96,5 187,9 59,9 17,9 6 7,7-7,7 1, 5,88,99 6,7 5,15,58,6,7 6, 7,7 11,8 6,7 77,1 7,7-5,9 -,1, 1,,9 6,,1,,7 6, 59,8 9,66 9,,66 8 8, -,7 -,1,6, 1,7,59,17,77,17 1, 158,68, 17, 6,8 9 5,5 -,57 -,1,,,,6 5,8,95,17 1,,5 7,1, 7,1 Verklaring van een aantal weergegeven gegevens: Y Y-coördinaat van de onderkant van de lamel (genomen in het midden van de lamel); Y b Y-coördinaat van de bovenkant van de lamel (genomen in het midden van de lamel); H 1, Sommige lamellen zijn opgebouwd uit twee lagen klei. De dikte van de bovenste laag is H 1, de dikte van de onderste laag is H ; H w In de meeste lamellen bevindt een deel zich onder de waterstand. De dikte van de lamel onder de waterstand is H w ; G Gewicht van de lamel. Tabel III. Lamelgegevens per lamel De straal van de cirkel is 17,7 m. Met deze gegevens is de berekening uitgevoerd. Omdat de waarde van de veiligheidsfactor zowel in het linker als in het rechter gedeelte van de formule voorkomt, zal er iteratief gezocht moeten worden naar de oplossing. In dit geval zijn er drie berekeningsstappen uitgevoerd. Per lamel wordt het weerstandbiedend- en het aandrijvend moment berekend, waarna de momenten van alle lamellen gesommeerd worden. Hiermee wordt de veiligheidsfactor berekend. In tabel III. zijn de resultaten van de berekening weergegeven. 1
Bijlage III Handberekening Methode Bishop Tabel III. Resultaten berekening Lamel Weerstandbiedend Aandrijvend Weerstandbiedend Aandrijvend Weerstandbiedend Aandrijvend nr (knm) (knm) (knm) (knm) (knm) (knm) 1 1598,9-5,16 151, -5,16 156,1-5,16 555,5-77,6 5,76-77,6 5,76-77,6 8, -6,9 7,6-6,9 7,6-6,9 19,75-58, 191,5-58, 191,5-58, 5 17,96-999,91 17,7-999,91 17,7-999,91 6 999, 778,5 999,56 778,5 999,56 778,5 7 19,7 1, 151, 1, 151, 1, 8 181,6 1887,5 189,91 1887,5 189,91 1887,5 9 166,19 6,89 167,91 6,89 167,91 6,89 1, -11966,8 11,87-11966,8 116,81-11966,8 SF(j-1) 1,5 SF(j-1) 1,11 SF(j-1) 1,1 SF 1,11 SF 1,1 SF 1,1 De waarde voor de veiligheidsfactor uit de handberekening is 1,1. Uit de berekening met MStab kwam een veiligheid van 1,5. Het verschil kan komen door afronding van tussenresultaten. In figuur III. is een resultaat uit MStab gegeven dat de veiligheid aangeeft in het talud. In dit geval ligt de veiligheid in het berekende gebied overal tussen 1 en 1,5. Figuur III. Veiligheid talud 1
Bijlage III Handberekening Methode Bishop 1
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën BIJLAG IV BRKNINGN STABILITIT GOMTRIËN Geometrie 1 Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Matige klei Figuur IV.1 Kritieke glijcirkel geometrie 1 Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 17,5 m. Stabiliteitsfactor talud:,998 Uitvoer MStab BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- - X -. 1. 5. 5. 5. 8. - Y -.. 7.5 7.5.. 1 - X -. 8. 1 - Y - -. -. - X -. 8. - Y - -1. -1. PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- 1 - X -.. 5. 8. 1 - Y - 6. 6. -.5 -.5 Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 15
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name --------- ----------------------------- Matige klei 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom --------- --------- --------- --------- --------- 17. 17. 1 1 1 1. 1. 1 - Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- 8.. - - - - 1. 17. - - - - No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** 16
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin.998 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 17.5 [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : 1911.9 [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : 1911.9 [knm/m] Non-iterated resisting moment : 1887.91 [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT Geometrie Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Los zand Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 19, m. Stabiliteitsfactor talud: 1,15 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi 17
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- - X -. 1. 5. 5. 5. 8. - Y -.. 7.5 7.5.. 1 - X -. 8. 1 - Y - -. -. - X -. 8. - Y - -1. -1. PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- 1 - X -.. 5. 8. 1 - Y - 6. 6. -.5 -.5 Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name --------- ----------------------------- Los zand 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom --------- --------- --------- --------- --------- 17. 19. 1 1 1 1. 1. 1 - Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] --------- --------- --------- --------- --------- --------- ---------.. - - - - 1. 17. - - - - No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 18
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.15 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 19. [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : 18855.8 [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : 18855.8 [knm/m] Non-iterated resisting moment : 1911.89 [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT 19
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën Geometrie Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Matig zand Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 19, m. Stabiliteitsfactor talud: 1,65 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- - X -. 1. 5. 5. 5. 8. - Y -.. 7.5 7.5.. 1 - X -. 8. 1 - Y - -. -. - X -. 8. - Y - -1. -1. PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- 1 - X -.. 5. 8. 1 - Y - 6. 6. -.5 -.5 Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input.
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën SOIL PROPRTIS Layer no. Material name --------- ----------------------------- Matig zand 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom --------- --------- --------- --------- --------- 18.. 1 1 1 1. 1. 1 - Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] --------- --------- --------- --------- --------- --------- ---------..5 - - - - 1. 17. - - - - No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** 1
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.65 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 19. [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : 19877.81 [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : 19877.81 [knm/m] Non-iterated resisting moment : 11.98 [knm/m] Geometrie Onderlaag: Matige klei Bovenlaag: Matige klei ND OF MSTAB OUTPUT Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;1,75) Straal kritieke glijcirkel: 1,5 m. Stabiliteitsfactor talud: 1,6 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- - X -. 1. 5. 5. 5. 8. - Y -.. 7.5 7.5.. 1 - X -. 8. 1 - Y - -. -. - X -. 8. - Y - -1. -1. PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] ------------ ---------------------------------------------------- 1 - X -.. 5. 8. 1 - Y - 6. 6. -.5 -.5 Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name --------- ----------------------------- Matige klei 1 Matige klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom --------- --------- --------- --------- --------- 17. 17. 1 1 1 17. 17. 1 - Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] --------- --------- --------- --------- --------- --------- --------- 8.. - - - - 1 8.. - - - - No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : 1. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS
Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.6 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 1.75 [m] Radius of critical circle : 1.5 [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : 6.11 [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : 6.11 [knm/m] Non-iterated resisting moment : 711.81 [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties BIJLAG V STABILITIT BIJ VRSCHILLND PARAMTRCOMBINATIS In deze bijlage zijn de berekeningen van de stabiliteit van de verschillende geometrieën met één horizontaal aangebrachte nagel opgenomen. Per geometrie is er één pagina met tabellen en één met F n -F d -vlakken weergegeven (linker respectievelijk rechter pagina). In de tabellen Nagel, Grondslag, Geometrie en Overdrachtslengte zijn alle gegevens opgenomen waarmee de verschillende bezwijkcriteria kunnen worden berekend. Omdat er voor het berekenen van de criteria vier verschillende combinaties van parameters zijn (zie hoofdstuk 5), is voor iedere combinatie een F n -F d -vlak weergegeven (linker pagina). Hierbij is het derde criterium niet weergegeven omdat deze in geen geval beperkend is en de waarden zo groot zijn dat de schaal onduidelijk zou worden bij het weergeven van het criterium. Aan de hand van de hoek tussen de nagel en de glijcirkel kunnen uit de F n -F d - vlakken de optredende waarden van de krachten in de nagel bepaald worden. Hiermee kan tenslotte de stabiliteit van het vernagelde talud bepaald. Dit is weergegeven in de onderste tabel, Taludstabiliteit. In alle gevallen is de nagel,5 m. boven het maaiveld aangebracht, zoals weergegeven in figuur V.1. In de figuur is een glijcirkel getekend met het middelpunt van de cirkel en de straal ervan. Van iedere geometrie zal voor deze cirkel de maatgevende cirkel worden genomen die voortkwam uit de stabiliteitsberekeningen van de onvernagelde taluds (paragraaf 7. en bijlage IV). Daardoor zullen de ligging van het snijpunt tussen de nagel en de glijcirkel, O, en de hoek tussen de raaklijn aan de cirkel ter plaatse van O en de nagel verschillend zijn. De lengtes van de nagel aan weerszijden van het glijvlak, L 1 en L, zullen ook verschillend zijn bij de vier geometrieën. In alle gevallen is deze lengte echter groter dan 1 m. Bij de berekeningen wordt in alle gevallen daarom L a gelijk gesteld aan 1 m. Figuur V.1 Geometrie met één nagel Mp R Nagel O (5;,5) θ init L 1 L L 1 1 m L 1 m Raaklijn glijvlak tpv O De vier geometrieën die berekend zijn en de opbouw ervan zijn weergegeven in tabel V.1. Tabel V.1 Geometrieën Geometrie Onderlaag Bovenlaag 1 Slappe klei Matige klei Slappe klei Los zand Slappe klei Matig zand Matige klei Matige klei 5
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie 1 Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 1, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 59, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 59, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 17,5 Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pu9*cu Ongedraineerde schuifsterkte Cu (kn/m ) 5 P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ), (P u ) b - qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ),5 ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 191 191 191 191 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 188 188 188 188 F n,nagel (kn) 6 16 118 118 F d,nagel (kn) 19 1 19 1 F n,δ (kn) 19 1 91 9 F d,δ (kn) 18 96 77 7 Moment tgv F n,δ (knm/m) 15 8 581 597 Moment tgv F d,δ (knm/m) 17 168 15 178 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 1756 1611 15818 15759 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv,998,998,998,998 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,6 1,18 1,17 1,1 6
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 7
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 8, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 61,7 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,5 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 61,7 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) 5 I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 5 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pus*s'v*kp ffective verticale spanning s'v (kn/m ) 6 Schelpfactor s - Passieve gronddrukcoefficient Kp -, P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 555,56 (P u ) b - 9 qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 6, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,1 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 18855 18855 18855 18855 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 1918 1918 1918 1918 F n,nagel (kn) 5 5 8 8 F d,nagel (kn) 1 1 1 1 F n,δ (kn) 1 1 F d,δ (kn) 17 1 15 15 Moment tgv F n,δ (knm/m) 9 669 667 Moment tgv F d,δ (knm/m) 1 6 755 761 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 85 951 56 567 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,15 1,15 1,15 1,15 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,65 1,7 1, 1, 8
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 9
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 8, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 61,7 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot, Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 61,7 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) 75 I L Hoek van inwendige wrijving φ,5 s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 8 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 67,88 (P u1 ) pus*s'v*kp ffective verticale spanning s'v (kn/m ) 65 Schelpfactor s - Passieve gronddrukcoefficient Kp -, P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 888,89 (P u ) b - 9 qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 6, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ) 1, ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 96, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,1 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 19878 19878 19878 19878 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 117 117 117 117 F n,nagel (kn) 8 71 5 5 F d,nagel (kn) 11 15 11 15 F n,δ (kn) 7 9 91 F d,δ (kn) 1 7 8 Moment tgv F n,δ (knm/m) 951 91 75 78 Moment tgv F d,δ (knm/m) 78 5 61 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 6859 6 18 9 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,65 1,65 1,65 1,65 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,51 1,5 1,518 1,51
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel 5 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie 6 5 Fd,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 Fn,nagel Combinatie Fd,nagel 5 5 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie 6 5 Fd,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 Fn,nagel 1
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pu9*cu Ongedraineerde schuifsterkte Cu (kn/m ) 5 P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ), (P u ) b - qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 66,7 ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ),5 ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 6 6 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 76 76 76 F n,nagel (kn) 1 16 118 118 F d,nagel (kn) 18 1 19 1 F n,δ (kn) 5 1 68 7 F d,δ (kn) 9 17 98 95 Moment tgv F n,δ (knm/m) 117 71 71 96 Moment tgv F d,δ (knm/m) 5 17 1867 181 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 111 189 9598 9557 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 1,6 1,6 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern,195 1,76 1,59 1,588
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel 5 5 15 1 5 1 5 Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium
Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit BIJLAG VI INVLODSFACTORN STABILITIT In deze bijlage zijn berekeningen opgenomen van de stabiliteit van geometrie (geheel bestaande uit matige klei) met verschillende waarden voor een aantal eigenschappen. Per pagina is het resultaat van een berekening weergegeven. Bovenstaand zijn de tabellen Nagel, Grondslag, Geometrie en Overdrachtslengte weergegeven waarin de benodigde gegevens voor de berekening zijn opgenomen. Aan de hand van deze gegevens kan het stabiliteitsdomein opgesteld worden wat onderin is weergegeven. Hierbij is het derde criterium niet weergegeven omdat deze in geen geval beperkend is en de waarden zo groot zijn dat de schaal onduidelijk zou worden bij het weergeven van het criterium. Aan de hand van het stabiliteitsdomein kunnen de optredende krachten bepaald worden waarmee vervolgens de stabiliteit van het vernagelde talud bepaald kan worden (tabel Taludstabiliteit). De volgende berekeningen zijn opgenomen in deze bijlage: θ 1 6,5 θ 55, θ 8, θ 9, θ 1 6,5, D,75 m θ 1 6,5, D, m θ 8,, D,75 m θ 8,, D, m θ 1 6,5, I 5,1 knm θ 1 6,5, I 5,6 knm θ 8,, I 5,1 knm θ 8,, I 5,6 knm θ 1 6,5, L a 5 m θ 1 6,5, L a m θ 8,, L a 5 m θ 8,, L a m 5
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5 Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 5 F d,δ (kn) 11 Moment tgv F n,δ (knm/m) 18 Moment tgv F d,δ (knm/m) 167 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 971 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,57 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 5 15 1 5 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 6
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 55, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 5, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 55, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 55, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 86 F d,δ (kn) 8 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 119 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 889 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,77 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 5 15 1 5 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 7
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 115 F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) 598 Moment tgv F d,δ (knm/m) 9 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 87 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,8 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 5 15 1 5 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 8
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 9, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 9, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 9, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 19 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 7 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 755 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 5 15 1 5 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 9
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, D,75 m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),75 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 59 F d,nagel (kn) 1 F n,δ (kn) 18 F d,δ (kn) 57 Moment tgv F n,δ (knm/m) 9 Moment tgv F d,δ (knm/m) 81 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 8166 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,56 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 15 1 5 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, D, m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m), Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,6 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 6 F d,nagel (kn) 9 F n,δ (kn) 79 F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) 11 Moment tgv F d,δ (knm/m) 19 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 1866 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,85 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 6 F d,nagel 5 1 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 1
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8,, D,75 m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),75 Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 59 F d,nagel (kn) 1 F n,δ (kn) 58 F d,δ (kn) 16 Moment tgv F n,δ (knm/m) 99 Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 778 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,9 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 15 1 5 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8,, D, m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m), Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,6 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 6 F d,nagel (kn) 9 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 5 Moment tgv F n,δ (knm/m) 11 Moment tgv F d,δ (knm/m) 765 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 96 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 6 F d,nagel 5 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, I 5,1 knm Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot, Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,1 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 11 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 11 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 157 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 957 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel 5 5 15 1 5 1 5 F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium
Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, I 5,6 knm Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m) 1,1 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) F n,δ (kn) F d,δ (kn) 116 Moment tgv F n,δ (knm/m) 166 Moment tgv F d,δ (knm/m) 165 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 978 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,58 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 5 F d,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel 5