Bijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade
|
|
- Mathijs Brander
- 6 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 Bijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade Damwandconstructie kade en promenade BC /R004-D2/902717/MKla/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
2 BC /R004/902717/LM/Stee Damwandconstructie kade en promenade 23 januari 2014 Definitief rapport
3 Report for D-Sheet Piling 9.2 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company: Royal haskoningdhv Date of report: 8/28/2013 Time of report: 5:33:46 PM Date of calculation: 8/28/2013 Time of calculation: 2:18:04 PM Filename: Project identification: C:\Tommie\14. Dalfsen\BC1978 voorzetwand_profiel BB Waterfront Dalfsen Voorzetwand (t.b.v. promenade) Verification according to EC7 NA: NEN-EN , NEN-EN /NB and NEN
4 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary Overview per Stage and Test Overall Stability per Stage CUR Verification Steps 4 3 Input Data for all Stages General Input Data Sheet Piling Properties Calculation Options 5 4 Outline Stage 1: New Stage 7 5 Overall Stability Stage 1: New Stage Overall Stability 8 6 Step 6.3 Stage 1: New Stage Input Data Left Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: vecht Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated Force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: promenade Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated Force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Stresses Soil Collapse Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per Layer 17 7 Step 6.4 Stage 1: New Stage Input Data Left Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: vecht Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated Force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: promenade Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated Force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Stresses Soil Collapse Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per Layer 26 8 Step 6.5 Stage 1: New Stage Input Data Left Calculation Method Water Level 27 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 2
5 8.1.3 Surface Soil Material Properties in Profile: vecht Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated Force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: promenade Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated Force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Stresses Soil Collapse Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per Layer 35 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 3
6 2 Summary 2.1 Overview per Stage and Test Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Step ,5-250,7 0,0 66, EC7(NL)-Step ,5-250,6 0,0 66, EC7(NL)-Step ,6 262,4-82,4 0,0 31, EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 314,9-98,8 Max -92,6 459,5-250,7 0,0 66, Overall Stability per Stage Stage Stability factor name [-] New Stage 2, CUR Verification Steps step 6.1 step 6.2 u u step 6.3 step 6.4 u u step 6.5 step 9.1 u u 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 4
7 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data Verification according to EC7 NA: NEN-EN , NEN-EN /NB and NEN Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 1 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 Sheet Piling Properties Length 12,00 m Level top side 2,55 m Number of sections 1 Pr;max;point 0,00 MPa Xi factor 0,72 Section From To Stiffness Acting Maximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ ,45 2,55 1,3360E+05 1,00 662,00 Section From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ ,45 2,55 0,88 0,88 2,4 mm cor. 100 jr Section From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ ,45 2,55 1,1750E ,56 Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ ,45 2,55 461,00 1,38 200, Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Fine Yes EC7 NA NL method A: Partial factors (design values) in all stages Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Used partial factor set RC 1 Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1,00 - Permanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,00 - Variable load, favourable 0,00 Material factors - Cohesion 1,15 - Tangent phi 1,15 - Delta (wall friction angle) 1,15 - Modulus of subgrade reactions 1,30 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 5
8 Geometry modification - Increase retaining height 10,00 % - Maximum increase retaining height 0,50 m Overall stability factors - Cohesion 1,30 - Tangent phi 1,20 - Factor on Unit weight soil 1,00 Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,20 Royal haskoningdhv D-Sheet Piling 9.2 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 6
9 4 Outline Stage 1: New Stage Outline - Stage 1: New Stage 2,80 2,55 1,00-3,00 zand, los AZ zand, los -8,00-8,00-10,00 zand, matig zand, matig -10,0-11,00 klei, zwak zandig, matig klei, zwak zandig, matig -11,0 zand, matig tot vast zand, matig tot vast 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 7
10 5 Overall Stability Stage 1: New Stage Stability factor : 2, Overall Stability Overall Stability - Stage 1: New Stage Partial factor set: RC 1 Stability factor: 2,33 1,00 2,80 2,55-3,00 AZ zand, los zand, los -8,00-8,00-10,00-11,00 zand, matig klei, zwak zandig, matig zand, matig klei, zwak zandig, matig -10,0-11,0 zand, matig tot vast zand, matig tot vast 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 8
11 6 Step 6.3 Stage 1: New Stage 6.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 0,80 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-1,91 5,00-1,91 8,00-3, Soil Material Properties in Profile: vecht Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los -1,50 17,00 19,00 0,00 26,66 17,77 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 2,61 19,81 13,21 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los -1,50 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los -1,50 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , , , ,38 zand, matig -8, , , , ,85 klei, zwak zandi , , , , ,46 zand, matig tot , , , , ,31 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , ,69 zand, matig -8, , ,92 klei, zwak zandi ,00 615,38 615,38 zand, matig tot , , ,15 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 9
12 6.2 Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-2,02 0,3 4,5 0,32 0,40 4,41 2-2,13 0,7 9,0 0,32 0,40 4,41 3-2,24 1,0 13,5 0,32 0,40 4,41 4-2,35 1,3 18,0 0,32 0,40 4,41 5-2,46 1,6 21,3 0,32 0,40 4,41 6-2,46 1,7 23,6 0,32 0,40 4,41 7-2,57 2,0 26,9 0,32 0,40 4,41 8-2,68 2,3 31,4 0,32 0,40 4,41 9-2,79 2,6 35,9 0,32 0,40 4, ,90 3,0 40,4 0,32 0,40 4, ,01 3,2 43,8 0,32 0,40 4, ,01 3,4 46,0 0,32 0,40 4, ,12 3,6 49,4 0,32 0,40 4, ,23 3,9 53,9 0,32 0,40 4, ,35 4,3 58,4 0,32 0,41 4, ,46 4,6 62,8 0,32 0,41 4, ,57 4,8 66,2 0,32 0,41 4, ,57 5,0 68,5 0,32 0,41 4, ,68 5,3 71,8 0,32 0,41 4, ,79 5,6 58,4 0,32 0,41 3, ,90 5,9 53,4 0,33 0,41 2, ,01 6,2 56,2 0,33 0,41 2, ,12 6,5 58,3 0,33 0,42 2, ,12 6,6 59,8 0,33 0,42 2, ,23 6,9 62,0 0,33 0,42 2, ,34 7,2 65,0 0,33 0,42 2, ,45 7,5 68,1 0,33 0,42 2, ,56 7,9 71,2 0,33 0,42 2, ,68 8,1 73,6 0,33 0,43 2, ,68 8,3 75,2 0,33 0,43 2, ,79 8,5 77,7 0,33 0,43 2, ,90 8,9 81,0 0,33 0,43 3, ,01 9,2 84,4 0,33 0,43 3, ,12 9,5 87,9 0,33 0,43 3, ,23 9,8 90,5 0,33 0,43 3, ,23 9,9 92,3 0,33 0,43 3, ,34 10,2 94,9 0,33 0,44 3, ,45 10,5 98,5 0,33 0,44 3, ,56 10,8 102,2 0,33 0,44 3, ,67 11,2 105,9 0,33 0,44 3, ,78 11,4 108,7 0,33 0,44 3, ,78 11,6 110,6 0,33 0,44 3, ,89 11,8 113,4 0,33 0,45 3, ,01 12,1 117,3 0,33 0,45 3, ,12 12,5 121,1 0,33 0,45 3, ,23 12,8 125,0 0,33 0,45 3, ,34 13,0 128,0 0,33 0,45 3, ,34 13,2 130,0 0,33 0,45 3, ,45 13,5 132,9 0,33 0,46 3, ,56 13,8 136,9 0,33 0,46 3, ,67 14,1 140,9 0,33 0,46 3, ,78 14,4 145,0 0,33 0,46 3, ,89 14,7 148,1 0,33 0,46 3, ,89 14,9 150,1 0,33 0,46 3, ,00 15,1 153,2 0,33 0,47 3, ,11 15,4 157,3 0,33 0,47 3, ,22 15,8 161,4 0,33 0,47 3, ,34 16,1 165,6 0,33 0,47 3, ,45 16,3 168,7 0,33 0,47 3, ,45 16,5 170,8 0,34 0,47 3, ,56 16,7 174,0 0,34 0,47 3,48 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 10
13 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 62-7,67 17,1 178,2 0,34 0,48 3, ,78 17,4 182,4 0,34 0,48 3, ,89 17,7 186,7 0,34 0,48 3, ,00 18,0 189,9 0,34 0,48 3, ,00 16,4 237,9 0,30 0,48 4, ,10 16,6 241,8 0,30 0,45 4, ,19 16,9 246,9 0,30 0,45 4, ,29 17,2 252,0 0,30 0,45 4, ,39 17,5 257,1 0,30 0,45 4, ,48 17,7 261,0 0,30 0,45 4, ,48 17,8 263,5 0,30 0,45 4, ,58 18,0 267,4 0,30 0,45 4, ,68 18,3 272,5 0,30 0,45 4, ,77 18,6 277,7 0,30 0,46 4, ,87 18,9 282,8 0,30 0,46 4, ,97 19,1 286,7 0,30 0,46 4, ,97 19,2 289,2 0,30 0,46 4, ,06 19,4 293,1 0,30 0,46 4, ,16 19,6 298,3 0,30 0,46 4, ,26 19,9 303,4 0,30 0,46 4, ,35 20,1 308,6 0,30 0,46 4, ,45 20,3 312,5 0,30 0,46 4, Calculated Force from a layer Left Name Force zand, los 544,10 zand, matig 90,76 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 2,55 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 2,55 6,00 2, Soil Material Properties in Profile: promenade Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los 3,90 17,00 19,00 0,00 26,66 17,77 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 2,61 19,81 13,21 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 11
14 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los 3,90 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los 3,90 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,20 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15,20 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , , , ,38 zand, matig -8, , , , ,85 klei, zwak zandi , , , , ,46 zand, matig tot , , , , ,31 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , ,69 zand, matig -8, , ,92 klei, zwak zandi ,00 615,38 615,38 zand, matig tot , , , Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,44 0,3 5,4 0,32 0,87 5,05 2 2,33 0,7 10,8 0,32 0,81 5,09 3 2,22 1,0 16,2 0,33 0,78 5,10 4 2,11 1,4 21,6 0,33 0,75 5,10 5 2,00 1,6 25,7 0,33 0,73 5,10 6 2,00 1,8 28,3 0,33 0,73 5,10 7 1,90 2,0 32,0 0,33 0,72 5,10 8 1,80 2,4 36,9 0,33 0,71 5,10 9 1,70 2,7 41,8 0,33 0,70 5, ,60 3,0 46,7 0,33 0,69 5, ,50 3,2 50,4 0,33 0,68 5, ,50 3,4 52,9 0,33 0,68 5, ,40 3,6 56,6 0,33 0,67 5, ,30 3,9 61,5 0,33 0,66 5, ,20 4,2 66,4 0,33 0,66 5, ,10 4,5 71,3 0,33 0,65 5, ,00 4,8 75,0 0,33 0,65 5, ,00 4,9 76,7 0,33 0,65 5, ,96 5,0 78,2 0,33 0,64 5, ,92 5,1 80,2 0,33 0,64 5, ,88 5,2 82,1 0,33 0,64 5, ,84 5,4 84,1 0,33 0,64 5, ,80 5,5 85,6 0,33 0,64 5, ,80 5,6 87,5 0,33 0,64 5, ,69 5,9 91,7 0,33 0,63 5, ,57 6,2 97,4 0,33 0,63 5, ,46 6,6 103,0 0,33 0,62 5, ,34 6,9 108,7 0,33 0,62 5,11 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 12
15 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 29 0,23 7,2 112,9 0,33 0,62 5, ,23 7,4 115,4 0,33 0,62 5, ,11 7,7 118,7 0,33 0,61 5, ,01 8,0 123,2 0,33 0,61 5, ,12 8,4 127,8 0,33 0,61 4, ,24 8,7 132,3 0,33 0,60 4, ,35 9,0 135,7 0,33 0,60 4, ,35 9,2 138,0 0,33 0,60 4, ,47 9,5 141,4 0,33 0,60 4, ,58 9,8 146,0 0,33 0,60 4, ,70 10,2 150,6 0,33 0,60 4, ,81 10,5 155,3 0,33 0,59 4, ,93 10,8 158,7 0,33 0,59 4, ,93 11,0 161,0 0,33 0,59 4, ,04 11,3 164,5 0,33 0,59 4, ,16 11,6 169,1 0,33 0,59 4, ,27 12,0 173,7 0,33 0,59 4, ,39 12,3 178,4 0,33 0,58 4, ,50 12,6 181,9 0,33 0,58 4, ,50 12,8 183,8 0,33 0,58 4, ,58 13,0 186,3 0,33 0,58 4, ,66 13,2 189,6 0,33 0,58 4, ,74 13,5 192,8 0,33 0,58 4, ,82 13,7 196,1 0,33 0,58 4, ,91 13,9 198,5 0,33 0,58 4, ,91 14,1 200,5 0,33 0,58 4, ,02 14,3 203,8 0,33 0,58 4, ,13 14,7 208,3 0,33 0,58 4, ,24 15,0 212,8 0,33 0,58 4, ,35 15,4 217,3 0,33 0,57 4, ,46 15,6 220,6 0,33 0,57 4, ,46 15,8 222,9 0,33 0,57 4, ,57 16,1 226,2 0,33 0,57 4, ,68 16,4 230,7 0,33 0,57 4, ,79 16,8 235,2 0,33 0,57 4, ,90 17,1 239,7 0,33 0,57 4, ,01 17,4 243,0 0,33 0,57 4, ,01 17,5 245,3 0,33 0,57 4, ,12 17,8 248,6 0,33 0,57 4, ,23 18,1 253,1 0,33 0,57 4, ,35 18,5 257,6 0,33 0,57 4, ,46 18,8 262,1 0,33 0,57 4, ,57 19,1 265,5 0,33 0,57 4, ,57 19,3 267,7 0,33 0,57 4, ,68 19,5 271,1 0,33 0,57 4, ,79 19,9 275,6 0,33 0,56 4, ,90 20,2 280,0 0,33 0,56 4, ,01 20,6 284,5 0,33 0,56 4, ,12 20,8 287,9 0,33 0,56 4, ,12 21,0 290,1 0,33 0,56 4, ,23 21,3 293,5 0,33 0,56 4, ,34 21,6 298,0 0,33 0,56 4, ,45 22,0 302,5 0,33 0,56 4, ,56 22,3 307,0 0,33 0,56 4, ,68 22,6 310,3 0,33 0,56 4, ,68 22,8 312,6 0,33 0,56 4, ,79 23,0 315,9 0,33 0,56 4, ,90 23,4 320,4 0,33 0,56 4, ,01 23,7 324,9 0,33 0,56 4, ,12 24,0 329,4 0,33 0,56 4, ,23 24,3 332,8 0,33 0,56 4, ,23 24,5 335,0 0,33 0,56 4, ,34 24,7 338,4 0,33 0,56 4, ,45 25,0 342,9 0,33 0,56 4,51 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 13
16 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 93-5,56 25,4 347,3 0,33 0,56 4, ,67 25,7 351,8 0,33 0,56 4, ,78 25,9 355,2 0,33 0,56 4, ,78 26,1 357,4 0,33 0,56 4, ,89 26,4 360,8 0,33 0,56 4, ,01 26,7 365,3 0,33 0,56 4, ,12 27,0 369,8 0,33 0,56 4, ,23 27,3 374,3 0,33 0,56 4, ,34 27,6 377,6 0,33 0,56 4, ,34 27,8 379,9 0,33 0,56 4, ,45 28,0 383,2 0,33 0,56 4, ,56 28,3 387,7 0,33 0,56 4, ,67 28,7 392,2 0,33 0,56 4, ,78 29,0 396,7 0,33 0,56 4, ,89 29,2 400,1 0,33 0,56 4, ,89 29,4 402,3 0,33 0,56 4, ,00 29,6 405,7 0,33 0,55 4, ,11 30,0 410,2 0,33 0,55 4, ,22 30,3 414,7 0,33 0,55 4, ,34 30,6 419,2 0,33 0,55 4, ,45 30,9 422,5 0,33 0,55 4, ,45 31,0 424,8 0,33 0,55 4, ,56 31,3 428,1 0,33 0,55 4, ,67 31,6 432,6 0,33 0,55 4, ,78 31,9 437,1 0,33 0,55 4, ,89 32,3 441,6 0,33 0,55 4, ,00 32,5 445,0 0,33 0,55 4, ,00 29,7 536,5 0,30 0,55 5, ,10 30,0 543,3 0,30 0,52 5, ,19 30,5 552,5 0,30 0,52 5, ,29 31,1 561,6 0,30 0,52 5, ,39 31,6 570,8 0,30 0,52 5, ,48 31,9 577,7 0,30 0,52 5, ,48 32,2 582,3 0,30 0,52 5, ,58 32,6 589,1 0,30 0,52 5, ,68 33,1 598,3 0,30 0,52 5, ,77 33,6 607,5 0,30 0,52 5, ,87 34,1 616,7 0,30 0,52 5, ,97 34,4 623,5 0,29 0,52 5, ,97 34,7 628,1 0,29 0,52 5, ,06 35,1 635,0 0,29 0,52 5, ,16 35,6 644,2 0,29 0,52 5, ,26 36,1 653,4 0,29 0,52 5, ,35 36,6 662,6 0,29 0,52 5, ,45 37,0 669,5 0,29 0,52 5, Calculated Force from a layer Right Name Force zand, los 0,00 zand, matig 276,09 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Calculation Results Number of iterations: 8 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 14
17 6.7.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 1: New Stage Step Partial factor set: RC 1 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] -3-4 AZ zand, los Depth [m] -3-4 Depth [m] zand, los zand, matig zand, matig Max: 459,5 - Min: 0, Max: 105,4 - Min: -250, Max: -733, Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 2,55 0,0 0,0-733,1 1 2,00 0,4 2,0-693,0 2 2,00 0,4 2,0-693,0 2 1,50 2,5 7,1-656,6 3 1,50 2,5 7,1-656,6 3 1,00 8,0 15,5-620,3 4 1,00 8,0 15,5-620,3 4 0,80 11,6 19,8-605,7 5 0,80 11,6 19,8-605,7 5 0,23 26,8 33,4-563,9 6 0,23 26,8 33,4-563,9 6-0,35 50,1 48,0-522,2 7-0,35 50,1 48,0-522,2 7-0,93 82,2 63,6-480,6 8-0,93 82,2 63,6-480,6 8-1,50 123,4 80,2-439,2 9-1,50 123,4 80,2-439,2 9-1,91 158,4 92,6-410,3 10-1,91 158,4 92,5-410,3 10-2,46 213,4 104,1-371,1 11-2,46 213,4 104,1-371,1 11-3,01 271,6 104,1-332,4 12-3,01 271,6 104,2-332,4 12-3,57 326,7 92,7-294,5 13-3,57 326,7 92,8-294,5 13-4,12 374,0 79,9-257,4 14-4,12 374,0 80,0-257,4 14-4,68 414,4 64,7-221,3 15-4,68 414,4 64,8-221,3 15-5,23 444,2 41,5-186,2 16-5,23 444,2 41,7-186,2 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 15
18 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 16-5,78 458,8 9,5-152,4 17-5,78 458,8 9,8-152,4 17-6,34 453,2-31,9-119,7 18-6,34 453,2-31,5-119,7 18-6,89 421,8-83,2-88,2 19-6,89 421,8-82,8-88,2 19-7,45 359,3-143,9-57,8 20-7,45 359,2-143,5-57,8 20-8,00 263,1-202,3-28,3 21-8,00 263,1-202,4-28,3 21-8,48 151,8-250,1-3,1 22-8,48 151,8-250,7-3,1 22-8,97 43,4-172,5 21,7 23-8,97 43,4-171,8 21,7 23-9,45 0,0 0,0 46,5 Max 458,8-250,7-733,1 Max, minor nodes incl. 459,5-250,7-733, Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 2,55 0,00 0,00-0,00 0,00 A 1 2,00 0,00 0,00-1,64 5,40 A 2 2,00 0,00 0,00-1,80 5,40 A 2 1,50 0,00 0,00-3,22 10,30 A 3 1,50 0,00 0,00-3,37 10,30 A 3 1,00 0,00 0,00-4,78 15,21 A 4 1,00 0,00 0,00-4,89 15,21 A 4 0,80 0,00 0,00-5,46 17,17 A 5 0,80 0,00 0,00-5,58 17,17 A 5 0,23 0,00 5,64-7,20 22,81 A 6 0,23 0,00 5,64-7,38 22,81 A 6-0,35 0,00 11,28-9,01 28,45 A 7-0,35 0,00 11,28-9,19 28,45 A 7-0,93 0,00 16,92-10,81 34,09 A 8-0,93 0,00 16,92-10,99 34,09 A 8-1,50 0,00 22,56-12,61 39,73 A 9-1,50 0,00 22,56-12,77 39,73 A 9-1,91 0,00 26,54-13,91 43,70 A 10-1,91 0,00 26,54 P 14,06 43,70 A 10-2,46 21,32 31,97 P 15,63 49,14 A 11-2,46 23,57 31,97 P 15,80 49,14 A 11-3,01 43,77 37,41 P 17,36 54,57 A 12-3,01 46,01 37,41 P 17,54 54,57 A 12-3,57 66,21 42,84 P 19,10 60,01 A 13-3,57 68,45 42,84 P 19,28 60,01 A 13-4,12 58,31 48,28 P 20,84 65,45 A 14-4,12 59,76 48,28 P 21,01 65,45 A 14-4,68 73,60 53,71 P 22,58 70,88 A 15-4,68 75,22 53,71 P 22,75 70,88 A 15-5,23 90,49 59,15 P 24,29 76,32 A 16-5,23 92,25 59,15 P 24,46 76,32 A 16-5,78 108,70 64,59 P 25,94 81,75 A 17-5,78 110,59 64,59 P 26,11 81,75 A 17-6,34 127,98 70,02 P 27,59 87,19 A 18-6,34 129,95 70,02 P 27,75 87,19 A 18-6,89 148,05 75,46 P 29,23 92,62 A 19-6,89 150,10 75,46 P 29,39 92,62 A 19-7,45 158,84 80, ,87 98,06 A 20-7,45 160,26 80, ,04 98,06 A 20-8,00 147,15 86, ,49 103,50 A 21-8,00 188,36 86, ,64 103,50 A 21-8,48 64,72 91, ,90 104,56 A 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 16
19 Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 22-8,48 64,93 91, ,15 104,56 A 22-8,97 19,06 95,81 A 315,88 105, ,97 19,18 95,81 A 317,68 105, ,45 20,27 100,55 A 416,88 106, * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized Soil Collapse Horizontal soil pressure Left Right [kn] [kn] Effective 634,9 449,9 Water 515,3 698,3 Total 1150,2 1148,3 Considered as passive side Left Maximum passive effective resistance 957,36 kn Mobilized passive effective resistance 634,86 kn Percentage mobilized resistance 66,3 % Vertical Force Balance Xi factor 0,72 Partial material factor 1,20 Maximum point resistance 0,00 [MPa] A maximum point resistance of zero results in a vertical toe capacity of zero Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -152,70 Vertical force passive 206,28 Resulting vertical force (no dead weight) 53,58 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -152,70 Vertical force passive 206,28 Resulting vertical force (no dead weight) 53,58 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per Layer Left Right Level Layer Contribution Level Layer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] -1,91 zand, los 174,40 2,55 zand, los -55,72-8,00 zand, matig 31,88-8,00 zand, matig -96,97 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 17
20 7 Step 6.4 Stage 1: New Stage 7.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 0,80 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-1,91 5,00-1,91 8,00-3, Soil Material Properties in Profile: vecht Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los -1,50 17,00 19,00 0,00 26,66 17,77 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 2,61 19,81 13,21 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los -1,50 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los -1,50 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , , , ,00 zand, matig -8, , , , ,00 klei, zwak zandi , , , , ,00 zand, matig tot , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , ,00 zand, matig -8, , ,00 klei, zwak zandi , , ,00 zand, matig tot , , ,00 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 18
21 7.2 Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-2,02 0,3 4,5 0,32 0,40 4,41 2-2,13 0,7 9,0 0,32 0,40 4,41 3-2,24 1,0 13,5 0,32 0,40 4,41 4-2,35 1,3 18,0 0,32 0,40 4,41 5-2,46 1,6 21,3 0,32 0,40 4,41 6-2,46 1,7 23,6 0,32 0,40 4,41 7-2,57 2,0 26,9 0,32 0,40 4,41 8-2,68 2,3 31,4 0,32 0,40 4,41 9-2,79 2,6 35,9 0,32 0,40 4, ,90 3,0 40,4 0,32 0,40 4, ,01 3,2 43,8 0,32 0,40 4, ,01 3,4 46,0 0,32 0,40 4, ,12 3,6 49,4 0,32 0,40 4, ,23 3,9 53,9 0,32 0,40 4, ,35 4,3 58,4 0,32 0,41 4, ,46 4,6 62,8 0,32 0,41 4, ,57 4,8 66,2 0,32 0,41 4, ,57 5,0 68,5 0,32 0,41 4, ,68 5,3 71,8 0,32 0,41 4, ,79 5,6 58,4 0,32 0,41 3, ,90 5,9 53,4 0,33 0,41 2, ,01 6,2 56,2 0,33 0,41 2, ,12 6,5 58,3 0,33 0,42 2, ,12 6,6 59,8 0,33 0,42 2, ,23 6,9 62,0 0,33 0,42 2, ,34 7,2 65,0 0,33 0,42 2, ,45 7,5 68,1 0,33 0,42 2, ,56 7,9 71,2 0,33 0,42 2, ,68 8,1 73,6 0,33 0,43 2, ,68 8,3 75,2 0,33 0,43 2, ,79 8,5 77,7 0,33 0,43 2, ,90 8,9 81,0 0,33 0,43 3, ,01 9,2 84,4 0,33 0,43 3, ,12 9,5 87,9 0,33 0,43 3, ,23 9,8 90,5 0,33 0,43 3, ,23 9,9 92,3 0,33 0,43 3, ,34 10,2 94,9 0,33 0,44 3, ,45 10,5 98,5 0,33 0,44 3, ,56 10,8 102,2 0,33 0,44 3, ,67 11,2 105,9 0,33 0,44 3, ,78 11,4 108,7 0,33 0,44 3, ,78 11,6 110,6 0,33 0,44 3, ,89 11,8 113,4 0,33 0,45 3, ,01 12,1 117,3 0,33 0,45 3, ,12 12,5 121,1 0,33 0,45 3, ,23 12,8 125,0 0,33 0,45 3, ,34 13,0 128,0 0,33 0,45 3, ,34 13,2 130,0 0,33 0,45 3, ,45 13,5 132,9 0,33 0,46 3, ,56 13,8 136,9 0,33 0,46 3, ,67 14,1 140,9 0,33 0,46 3, ,78 14,4 145,0 0,33 0,46 3, ,89 14,7 148,1 0,33 0,46 3, ,89 14,9 150,1 0,33 0,46 3, ,00 15,1 153,2 0,33 0,47 3, ,11 15,4 157,3 0,33 0,47 3, ,22 15,8 161,4 0,33 0,47 3, ,34 16,1 165,6 0,33 0,47 3, ,45 16,3 168,7 0,33 0,47 3, ,45 16,5 170,8 0,34 0,47 3, ,56 16,7 174,0 0,34 0,47 3,48 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 19
22 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 62-7,67 17,1 178,2 0,34 0,48 3, ,78 17,4 182,4 0,34 0,48 3, ,89 17,7 186,7 0,34 0,48 3, ,00 18,0 189,9 0,34 0,48 3, ,00 16,4 237,9 0,30 0,48 4, ,10 16,6 241,8 0,30 0,45 4, ,19 16,9 246,9 0,30 0,45 4, ,29 17,2 252,0 0,30 0,45 4, ,39 17,5 257,1 0,30 0,45 4, ,48 17,7 261,0 0,30 0,45 4, ,48 17,8 263,5 0,30 0,45 4, ,58 18,0 267,4 0,30 0,45 4, ,68 18,3 272,5 0,30 0,45 4, ,77 18,6 277,7 0,30 0,46 4, ,87 18,9 282,8 0,30 0,46 4, ,97 19,1 286,7 0,30 0,46 4, ,97 19,2 289,2 0,30 0,46 4, ,06 19,4 293,1 0,30 0,46 4, ,16 19,6 298,3 0,30 0,46 4, ,26 19,9 303,4 0,30 0,46 4, ,35 20,1 308,6 0,30 0,46 4, ,45 20,3 312,5 0,30 0,46 4, Calculated Force from a layer Left Name Force zand, los 544,61 zand, matig 90,04 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 2,55 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 2,55 6,00 2, Soil Material Properties in Profile: promenade Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los 3,90 17,00 19,00 0,00 26,66 17,77 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 2,61 19,81 13,21 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 28,99 19,35 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 20
23 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los 3,90 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los 3,90 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,20 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15,20 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , , , ,00 zand, matig -8, , , , ,00 klei, zwak zandi , , , , ,00 zand, matig tot , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , ,00 zand, matig -8, , ,00 klei, zwak zandi , , ,00 zand, matig tot , , , Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,44 0,3 5,4 0,32 0,87 5,05 2 2,33 0,7 10,8 0,32 0,81 5,09 3 2,22 1,0 16,2 0,33 0,78 5,10 4 2,11 1,4 21,6 0,33 0,75 5,10 5 2,00 1,6 25,7 0,33 0,73 5,10 6 2,00 1,8 28,3 0,33 0,73 5,10 7 1,90 2,0 32,0 0,33 0,72 5,10 8 1,80 2,4 36,9 0,33 0,71 5,10 9 1,70 2,7 41,8 0,33 0,70 5, ,60 3,0 46,7 0,33 0,69 5, ,50 3,2 50,4 0,33 0,68 5, ,50 3,4 52,9 0,33 0,68 5, ,40 3,6 56,6 0,33 0,67 5, ,30 3,9 61,5 0,33 0,66 5, ,20 4,2 66,4 0,33 0,66 5, ,10 4,5 71,3 0,33 0,65 5, ,00 4,8 75,0 0,33 0,65 5, ,00 4,9 76,7 0,33 0,65 5, ,96 5,0 78,2 0,33 0,64 5, ,92 5,1 80,2 0,33 0,64 5, ,88 5,2 82,1 0,33 0,64 5, ,84 5,4 84,1 0,33 0,64 5, ,80 5,5 85,6 0,33 0,64 5, ,80 5,6 87,5 0,33 0,64 5, ,69 5,9 91,7 0,33 0,63 5, ,57 6,2 97,4 0,33 0,63 5, ,46 6,6 103,0 0,33 0,62 5, ,34 6,9 108,7 0,33 0,62 5,11 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 21
24 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 29 0,23 7,2 112,9 0,33 0,62 5, ,23 7,4 115,4 0,33 0,62 5, ,11 7,7 118,7 0,33 0,61 5, ,01 8,0 123,2 0,33 0,61 5, ,12 8,4 127,8 0,33 0,61 4, ,24 8,7 132,3 0,33 0,60 4, ,35 9,0 135,7 0,33 0,60 4, ,35 9,2 138,0 0,33 0,60 4, ,47 9,5 141,4 0,33 0,60 4, ,58 9,8 146,0 0,33 0,60 4, ,70 10,2 150,6 0,33 0,60 4, ,81 10,5 155,3 0,33 0,59 4, ,93 10,8 158,7 0,33 0,59 4, ,93 11,0 161,0 0,33 0,59 4, ,04 11,3 164,5 0,33 0,59 4, ,16 11,6 169,1 0,33 0,59 4, ,27 12,0 173,7 0,33 0,59 4, ,39 12,3 178,4 0,33 0,58 4, ,50 12,6 181,9 0,33 0,58 4, ,50 12,8 183,8 0,33 0,58 4, ,58 13,0 186,3 0,33 0,58 4, ,66 13,2 189,6 0,33 0,58 4, ,74 13,5 192,8 0,33 0,58 4, ,82 13,7 196,1 0,33 0,58 4, ,91 13,9 198,5 0,33 0,58 4, ,91 14,1 200,5 0,33 0,58 4, ,02 14,3 203,8 0,33 0,58 4, ,13 14,7 208,3 0,33 0,58 4, ,24 15,0 212,8 0,33 0,58 4, ,35 15,4 217,3 0,33 0,57 4, ,46 15,6 220,6 0,33 0,57 4, ,46 15,8 222,9 0,33 0,57 4, ,57 16,1 226,2 0,33 0,57 4, ,68 16,4 230,7 0,33 0,57 4, ,79 16,8 235,2 0,33 0,57 4, ,90 17,1 239,7 0,33 0,57 4, ,01 17,4 243,0 0,33 0,57 4, ,01 17,5 245,3 0,33 0,57 4, ,12 17,8 248,6 0,33 0,57 4, ,23 18,1 253,1 0,33 0,57 4, ,35 18,5 257,6 0,33 0,57 4, ,46 18,8 262,1 0,33 0,57 4, ,57 19,1 265,5 0,33 0,57 4, ,57 19,3 267,7 0,33 0,57 4, ,68 19,5 271,1 0,33 0,57 4, ,79 19,9 275,6 0,33 0,56 4, ,90 20,2 280,0 0,33 0,56 4, ,01 20,6 284,5 0,33 0,56 4, ,12 20,8 287,9 0,33 0,56 4, ,12 21,0 290,1 0,33 0,56 4, ,23 21,3 293,5 0,33 0,56 4, ,34 21,6 298,0 0,33 0,56 4, ,45 22,0 302,5 0,33 0,56 4, ,56 22,3 307,0 0,33 0,56 4, ,68 22,6 310,3 0,33 0,56 4, ,68 22,8 312,6 0,33 0,56 4, ,79 23,0 315,9 0,33 0,56 4, ,90 23,4 320,4 0,33 0,56 4, ,01 23,7 324,9 0,33 0,56 4, ,12 24,0 329,4 0,33 0,56 4, ,23 24,3 332,8 0,33 0,56 4, ,23 24,5 335,0 0,33 0,56 4, ,34 24,7 338,4 0,33 0,56 4, ,45 25,0 342,9 0,33 0,56 4,51 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 22
25 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 93-5,56 25,4 347,3 0,33 0,56 4, ,67 25,7 351,8 0,33 0,56 4, ,78 25,9 355,2 0,33 0,56 4, ,78 26,1 357,4 0,33 0,56 4, ,89 26,4 360,8 0,33 0,56 4, ,01 26,7 365,3 0,33 0,56 4, ,12 27,0 369,8 0,33 0,56 4, ,23 27,3 374,3 0,33 0,56 4, ,34 27,6 377,6 0,33 0,56 4, ,34 27,8 379,9 0,33 0,56 4, ,45 28,0 383,2 0,33 0,56 4, ,56 28,3 387,7 0,33 0,56 4, ,67 28,7 392,2 0,33 0,56 4, ,78 29,0 396,7 0,33 0,56 4, ,89 29,2 400,1 0,33 0,56 4, ,89 29,4 402,3 0,33 0,56 4, ,00 29,6 405,7 0,33 0,55 4, ,11 30,0 410,2 0,33 0,55 4, ,22 30,3 414,7 0,33 0,55 4, ,34 30,6 419,2 0,33 0,55 4, ,45 30,9 422,5 0,33 0,55 4, ,45 31,0 424,8 0,33 0,55 4, ,56 31,3 428,1 0,33 0,55 4, ,67 31,6 432,6 0,33 0,55 4, ,78 31,9 437,1 0,33 0,55 4, ,89 32,3 441,6 0,33 0,55 4, ,00 32,5 445,0 0,33 0,55 4, ,00 29,7 536,5 0,30 0,55 5, ,10 30,0 543,3 0,30 0,52 5, ,19 30,5 552,5 0,30 0,52 5, ,29 31,1 561,6 0,30 0,52 5, ,39 31,6 570,8 0,30 0,52 5, ,48 31,9 577,7 0,30 0,52 5, ,48 32,2 582,3 0,30 0,52 5, ,58 32,6 589,1 0,30 0,52 5, ,68 33,1 598,3 0,30 0,52 5, ,77 33,6 607,5 0,30 0,52 5, ,87 34,1 616,7 0,30 0,52 5, ,97 34,4 623,5 0,29 0,52 5, ,97 34,7 628,1 0,29 0,52 5, ,06 35,1 635,0 0,29 0,52 5, ,16 35,6 644,2 0,29 0,52 5, ,26 36,1 653,4 0,29 0,52 5, ,35 36,6 662,6 0,29 0,52 5, ,45 37,0 669,5 0,29 0,52 5, Calculated Force from a layer Right Name Force zand, los 0,00 zand, matig 275,88 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Calculation Results Number of iterations: 9 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 23
26 7.7.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 1: New Stage Step Partial factor set: RC 1 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] -3-4 AZ zand, los Depth [m] -3-4 Depth [m] zand, los zand, matig zand, matig Max: 459,5 - Min: 0, Max: 105,4 - Min: -250, Max: -354, Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 2,55 0,0 0,0-354,9 1 2,00 0,4 2,0-333,6 2 2,00 0,4 2,0-333,6 2 1,50 2,5 7,1-314,2 3 1,50 2,5 7,1-314,2 3 1,00 8,0 15,5-294,9 4 1,00 8,0 15,5-294,9 4 0,80 11,6 19,8-287,2 5 0,80 11,6 19,8-287,2 5 0,23 26,8 33,4-264,9 6 0,23 26,8 33,4-264,9 6-0,35 50,1 48,0-242,8 7-0,35 50,1 48,0-242,8 7-0,93 82,2 63,6-220,8 8-0,93 82,2 63,6-220,8 8-1,50 123,4 80,2-199,1 9-1,50 123,4 80,2-199,1 9-1,91 158,4 92,6-183,9 10-1,91 158,4 92,5-183,9 10-2,46 213,4 104,1-163,6 11-2,46 213,4 104,1-163,6 11-3,01 271,6 104,1-143,8 12-3,01 271,6 104,2-143,8 12-3,57 326,7 92,7-124,8 13-3,57 326,7 92,8-124,8 13-4,12 374,0 79,9-106,6 14-4,12 374,0 80,0-106,6 14-4,68 414,4 64,7-89,4 15-4,68 414,4 64,8-89,4 15-5,23 444,2 41,5-73,2 16-5,23 444,2 41,7-73,2 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 24
27 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 16-5,78 458,8 9,5-58,2 17-5,78 458,8 9,8-58,2 17-6,34 453,2-31,9-44,4 18-6,34 453,2-31,5-44,4 18-6,89 421,8-83,2-31,8 19-6,89 421,8-82,8-31,8 19-7,45 359,2-144,1-20,3 20-7,45 359,2-143,8-20,3 20-8,00 262,9-202,8-9,7 21-8,00 262,9-202,9-9,7 21-8,48 151,4-250,1-1,0 22-8,48 151,4-250,6-1,0 22-8,97 43,2-171,9 7,4 23-8,97 43,2-171,2 7,4 23-9,45 0,0 0,0 15,7 Max 458,8-250,6-354,9 Max, minor nodes incl. 459,5-250,6-354, Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 2,55 0,00 0,00-0,00 0,00 A 1 2,00 0,00 0,00-1,64 5,40 A 2 2,00 0,00 0,00-1,80 5,40 A 2 1,50 0,00 0,00-3,22 10,30 A 3 1,50 0,00 0,00-3,37 10,30 A 3 1,00 0,00 0,00-4,78 15,21 A 4 1,00 0,00 0,00-4,89 15,21 A 4 0,80 0,00 0,00-5,46 17,17 A 5 0,80 0,00 0,00-5,58 17,17 A 5 0,23 0,00 5,64-7,20 22,81 A 6 0,23 0,00 5,64-7,38 22,81 A 6-0,35 0,00 11,28-9,01 28,45 A 7-0,35 0,00 11,28-9,19 28,45 A 7-0,93 0,00 16,92-10,81 34,09 A 8-0,93 0,00 16,92-10,99 34,09 A 8-1,50 0,00 22,56-12,61 39,73 A 9-1,50 0,00 22,56-12,77 39,73 A 9-1,91 0,00 26,54-13,91 43,70 A 10-1,91 0,00 26,54 P 14,06 43,70 A 10-2,46 21,32 31,97 P 15,63 49,14 A 11-2,46 23,57 31,97 P 15,80 49,14 A 11-3,01 43,77 37,41 P 17,36 54,57 A 12-3,01 46,01 37,41 P 17,54 54,57 A 12-3,57 66,21 42,84 P 19,10 60,01 A 13-3,57 68,45 42,84 P 19,28 60,01 A 13-4,12 58,31 48,28 P 20,84 65,45 A 14-4,12 59,76 48,28 P 21,01 65,45 A 14-4,68 73,60 53,71 P 22,58 70,88 A 15-4,68 75,22 53,71 P 22,75 70,88 A 15-5,23 90,49 59,15 P 24,29 76,32 A 16-5,23 92,25 59,15 P 24,46 76,32 A 16-5,78 108,70 64,59 P 25,94 81,75 A 17-5,78 110,59 64,59 P 26,11 81,75 A 17-6,34 127,98 70,02 P 27,59 87,19 A 18-6,34 129,95 70,02 P 27,75 87,19 A 18-6,89 148,05 75,46 P 29,23 92,62 A 19-6,89 150,10 75,46 P 29,39 92,62 A 19-7,45 160,01 80, ,87 98,06 A 20-7,45 161,42 80, ,04 98,06 A 20-8,00 147,16 86, ,49 103,50 A 21-8,00 188,37 86, ,64 103,50 A 21-8,48 61,93 91, ,90 104,56 A 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 25
28 Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 22-8,48 62,13 91, ,15 104,56 A 22-8,97 19,06 95,81 A 315,48 105, ,97 19,18 95,81 A 317,27 105, ,45 20,27 100,55 A 414,69 106, * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized Soil Collapse Horizontal soil pressure Left Right [kn] [kn] Effective 634,6 449,7 Water 515,3 698,3 Total 1150,0 1148,1 Considered as passive side Left Maximum passive effective resistance 957,36 kn Mobilized passive effective resistance 634,64 kn Percentage mobilized resistance 66,3 % Vertical Force Balance Xi factor 0,72 Partial material factor 1,20 Maximum point resistance 0,00 [MPa] A maximum point resistance of zero results in a vertical toe capacity of zero Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -152,62 Vertical force passive 206,19 Resulting vertical force (no dead weight) 53,57 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -152,62 Vertical force passive 206,19 Resulting vertical force (no dead weight) 53,57 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per Layer Left Right Level Layer Contribution Level Layer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] -1,91 zand, los 174,56 2,55 zand, los -55,72-8,00 zand, matig 31,62-8,00 zand, matig -96,90 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 26
29 8 Step 6.5 Stage 1: New Stage 8.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 1,00 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-1,50 5,00-1,50 8,00-3, Soil Material Properties in Profile: vecht Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los -1,50 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 3,00 22,50 15,00 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los -1,50 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los -1,50 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , , , ,00 zand, matig -8, , , , ,00 klei, zwak zandi , , , , ,00 zand, matig tot , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los -1, , ,00 zand, matig -8, , ,00 klei, zwak zandi ,00 800,00 800,00 zand, matig tot , , ,00 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 27
30 8.2 Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-1,62 0,3 6,2 0,28 0,35 5,74 2-1,74 0,6 12,5 0,28 0,35 5,74 3-1,85 0,9 18,7 0,28 0,35 5,74 4-1,97 1,2 24,9 0,28 0,35 5,74 5-2,09 1,4 29,6 0,28 0,35 5,74 6-2,09 1,6 32,7 0,28 0,35 5,74 7-2,21 1,8 37,4 0,28 0,35 5,74 8-2,33 2,1 43,6 0,28 0,35 5,75 9-2,45 2,4 49,8 0,28 0,35 5, ,56 2,7 56,1 0,28 0,35 5, ,68 3,0 60,8 0,28 0,35 5, ,68 3,1 63,9 0,28 0,35 5, ,80 3,3 68,5 0,28 0,35 5, ,92 3,6 74,8 0,28 0,35 5, ,04 3,9 81,0 0,28 0,36 5, ,15 4,2 78,0 0,28 0,36 5, ,27 4,5 65,5 0,28 0,36 4, ,27 4,6 62,5 0,28 0,36 3, ,39 4,9 62,3 0,28 0,36 3, ,51 5,2 66,0 0,28 0,36 3, ,63 5,5 69,9 0,28 0,36 3, ,75 5,8 73,9 0,28 0,36 3, ,86 6,0 77,0 0,28 0,37 3, ,86 6,1 79,1 0,28 0,37 3, ,98 6,4 82,2 0,28 0,37 3, ,10 6,7 86,6 0,28 0,37 3, ,22 7,0 91,1 0,28 0,37 3, ,34 7,3 95,6 0,28 0,37 3, ,45 7,5 99,1 0,28 0,38 3, ,45 7,7 101,5 0,28 0,38 3, ,57 7,9 105,1 0,28 0,38 3, ,69 8,2 109,9 0,28 0,38 3, ,81 8,5 114,8 0,29 0,38 3, ,93 8,8 119,9 0,29 0,38 3, ,05 9,0 123,7 0,29 0,39 3, ,05 9,2 126,2 0,29 0,39 3, ,16 9,4 130,1 0,29 0,39 3, ,28 9,7 135,4 0,29 0,39 3, ,40 10,0 140,7 0,29 0,39 4, ,52 10,3 146,1 0,29 0,39 4, ,64 10,5 150,1 0,29 0,40 4, ,64 10,7 152,8 0,29 0,40 4, ,75 10,9 157,0 0,29 0,40 4, ,87 11,2 162,5 0,29 0,40 4, ,99 11,5 168,1 0,29 0,40 4, ,11 11,8 173,7 0,29 0,40 4, ,23 12,1 177,9 0,29 0,41 4, ,23 12,2 180,8 0,29 0,41 4, ,35 12,4 185,0 0,29 0,41 4, ,46 12,7 190,8 0,29 0,41 4, ,58 13,0 196,5 0,29 0,41 4, ,70 13,4 202,3 0,29 0,41 4, ,82 13,6 206,7 0,29 0,42 4, ,82 13,7 209,6 0,29 0,42 4, ,94 14,0 214,0 0,29 0,42 4, ,05 14,3 219,9 0,29 0,42 4, ,17 14,6 225,8 0,29 0,42 4, ,29 14,9 231,7 0,29 0,42 4, ,41 15,1 236,2 0,29 0,43 4, ,41 15,2 239,2 0,29 0,43 4, ,53 15,5 243,6 0,29 0,43 4,59 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 28
31 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 62-7,65 15,8 249,6 0,29 0,43 4, ,76 16,1 255,6 0,29 0,43 4, ,88 16,4 261,6 0,29 0,43 4, ,00 16,6 266,1 0,29 0,43 4, ,00 15,6 278,4 0,27 0,43 4, ,10 15,8 282,5 0,27 0,40 4, ,19 16,0 288,0 0,27 0,40 4, ,29 16,3 293,4 0,27 0,40 4, ,39 16,5 298,9 0,27 0,40 4, ,48 16,7 303,0 0,27 0,40 4, ,48 16,9 305,8 0,27 0,40 4, ,58 17,1 309,9 0,27 0,40 4, ,68 17,3 315,5 0,27 0,40 4, ,77 17,6 321,0 0,27 0,40 4, ,87 17,8 326,5 0,27 0,41 4, ,97 18,0 330,7 0,27 0,41 4, ,97 18,2 333,5 0,27 0,41 5, ,06 18,4 337,7 0,27 0,41 5, ,16 18,6 343,2 0,27 0,41 5, ,26 18,8 348,8 0,27 0,41 5, ,35 19,0 354,4 0,27 0,41 5, ,45 19,2 358,6 0,27 0,41 5, Calculated Force from a layer Left Name Force zand, los 374,84 zand, matig 31,11 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 2,55 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 2,55 6,00 2, Soil Material Properties in Profile: promenade Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [deg] [deg] zand, los 3,90 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 zand, matig -8,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 klei, zwak zandi ,00 18,00 18,00 3,00 22,50 15,00 zand, matig tot ,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 29
32 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] zand, los 3,90 1,00 1,00 Coarse zand, matig -8,00 1,00 1,00 Coarse klei, zwak zandi ,00 1,00 1,00 Fine zand, matig tot ,00 1,00 1,00 Coarse Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] zand, los 3,90 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 zand, matig -8,00 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,20 klei, zwak zandi ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15,20 zand, matig tot ,00 n.a. n.a. n.a. -15,20-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , , , ,00 zand, matig -8, , , , ,00 klei, zwak zandi , , , , ,00 zand, matig tot , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] zand, los 3, , ,00 zand, matig -8, , ,00 klei, zwak zandi ,00 800,00 800,00 zand, matig tot , , , Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,44 0,3 7,2 0,28 0,82 6,75 2 2,33 0,6 14,5 0,28 0,77 6,81 3 2,22 0,9 21,7 0,28 0,73 6,82 4 2,11 1,2 28,9 0,28 0,70 6,82 5 2,00 1,4 34,4 0,28 0,68 6,82 6 2,00 1,6 37,8 0,28 0,68 6,82 7 1,90 1,8 42,8 0,28 0,67 6,82 8 1,80 2,0 49,3 0,28 0,66 6,82 9 1,70 2,3 55,9 0,28 0,65 6, ,60 2,6 62,5 0,28 0,64 6, ,50 2,8 67,4 0,28 0,63 6, ,50 2,9 70,7 0,28 0,63 6, ,40 3,1 75,6 0,28 0,62 6, ,30 3,4 82,2 0,28 0,61 6, ,20 3,7 88,8 0,28 0,61 6, ,10 3,9 95,4 0,28 0,60 6, ,00 4,1 100,3 0,28 0,60 6, ,00 4,3 103,6 0,28 0,60 6, ,90 4,5 108,5 0,28 0,59 6, ,80 4,7 115,1 0,28 0,59 6, ,70 5,0 121,7 0,28 0,58 6, ,60 5,3 128,3 0,28 0,58 6, ,50 5,5 133,0 0,28 0,58 6, ,50 5,6 135,5 0,28 0,58 6, ,40 5,8 139,2 0,28 0,57 6, ,30 6,1 144,3 0,28 0,57 6, ,20 6,4 149,4 0,28 0,57 6, ,10 6,6 154,5 0,28 0,56 6,56 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 30
33 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 29 0,00 6,8 158,4 0,28 0,56 6, ,00 7,0 161,0 0,28 0,56 6, ,10 7,2 164,9 0,28 0,56 6, ,20 7,4 170,0 0,28 0,56 6, ,30 7,7 175,3 0,28 0,55 6, ,40 8,0 180,5 0,28 0,55 6, ,50 8,2 184,4 0,28 0,55 6, ,50 8,3 187,0 0,28 0,55 6, ,60 8,5 190,9 0,28 0,55 6, ,70 8,8 196,1 0,28 0,55 6, ,80 9,1 201,4 0,28 0,54 6, ,90 9,3 206,6 0,28 0,54 6, ,00 9,5 210,6 0,28 0,54 6, ,00 9,7 213,2 0,28 0,54 6, ,10 9,9 217,1 0,28 0,54 6, ,20 10,2 222,4 0,28 0,54 6, ,30 10,4 227,6 0,28 0,54 6, ,40 10,7 232,9 0,28 0,54 6, ,50 10,9 236,8 0,28 0,53 6, ,50 11,0 239,7 0,28 0,53 6, ,62 11,3 244,3 0,28 0,53 6, ,74 11,6 250,6 0,28 0,53 6, ,85 11,9 256,8 0,28 0,53 6, ,97 12,2 263,0 0,28 0,53 6, ,09 12,5 267,7 0,28 0,53 6, ,09 12,6 270,8 0,28 0,53 6, ,21 12,9 275,4 0,28 0,53 6, ,33 13,2 281,7 0,28 0,53 6, ,45 13,5 287,9 0,28 0,52 6, ,56 13,8 294,1 0,28 0,52 6, ,68 14,1 298,8 0,28 0,52 6, ,68 14,2 301,9 0,28 0,52 6, ,80 14,5 306,6 0,28 0,52 5, ,92 14,8 312,8 0,28 0,52 5, ,04 15,1 319,0 0,28 0,52 5, ,15 15,4 325,2 0,28 0,52 5, ,27 15,7 329,9 0,28 0,52 5, ,27 15,8 333,0 0,28 0,52 5, ,39 16,1 337,7 0,28 0,52 5, ,51 16,4 343,9 0,28 0,52 5, ,63 16,7 350,1 0,28 0,52 5, ,75 17,0 356,4 0,28 0,52 5, ,86 17,3 361,0 0,28 0,52 5, ,86 17,4 364,2 0,28 0,52 5, ,98 17,7 368,8 0,28 0,51 5, ,10 18,0 375,1 0,28 0,51 5, ,22 18,3 381,3 0,28 0,51 5, ,34 18,6 387,5 0,28 0,51 5, ,45 18,9 392,2 0,28 0,51 5, ,45 19,0 395,3 0,28 0,51 5, ,57 19,3 400,0 0,28 0,51 5, ,69 19,6 406,2 0,28 0,51 5, ,81 19,9 412,4 0,28 0,51 5, ,93 20,2 418,7 0,28 0,51 5, ,05 20,5 423,3 0,28 0,51 5, ,05 20,6 426,4 0,28 0,51 5, ,16 20,9 431,1 0,28 0,51 5, ,28 21,2 437,3 0,28 0,51 5, ,40 21,5 443,6 0,28 0,51 5, ,52 21,8 449,8 0,28 0,51 5, ,64 22,1 454,5 0,29 0,51 5, ,64 22,2 457,6 0,29 0,51 5, ,75 22,5 462,3 0,29 0,51 5, ,87 22,8 468,5 0,28 0,51 5,86 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 31
34 Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 93-5,99 23,1 474,7 0,28 0,51 5, ,11 23,4 481,0 0,28 0,51 5, ,23 23,6 485,6 0,28 0,51 5, ,23 23,8 488,7 0,28 0,51 5, ,35 24,0 493,4 0,28 0,51 5, ,46 24,3 499,6 0,28 0,51 5, ,58 24,6 505,9 0,28 0,51 5, ,70 24,9 512,1 0,28 0,51 5, ,82 25,1 516,8 0,28 0,51 5, ,82 25,3 519,9 0,28 0,51 5, ,94 25,5 524,6 0,28 0,51 5, ,05 25,8 530,8 0,28 0,51 5, ,17 26,1 537,0 0,28 0,50 5, ,29 26,4 543,3 0,28 0,50 5, ,41 26,7 547,9 0,28 0,50 5, ,41 26,8 551,0 0,28 0,50 5, ,53 27,0 555,7 0,28 0,50 5, ,65 27,4 561,9 0,28 0,50 5, ,76 27,7 568,2 0,28 0,50 5, ,88 28,0 574,4 0,28 0,50 5, ,00 28,2 579,1 0,28 0,50 5, ,00 26,4 593,6 0,26 0,50 5, ,10 26,7 601,1 0,26 0,47 5, ,19 27,2 611,2 0,26 0,47 5, ,29 27,6 621,2 0,26 0,47 5, ,39 28,1 631,3 0,26 0,47 5, ,48 28,4 638,8 0,26 0,47 5, ,48 28,6 643,9 0,26 0,47 5, ,58 29,0 651,4 0,26 0,47 5, ,68 29,4 661,4 0,26 0,47 5, ,77 29,9 671,5 0,26 0,47 5, ,87 30,3 681,6 0,26 0,47 5, ,97 30,7 689,1 0,26 0,47 5, ,97 30,9 694,1 0,26 0,47 5, ,06 31,2 701,7 0,26 0,47 5, ,16 31,7 711,7 0,26 0,47 5, ,26 32,1 721,8 0,26 0,47 5, ,35 32,6 731,8 0,26 0,47 5, ,45 32,9 739,4 0,26 0,47 5, Calculated Force from a layer Right Name Force zand, los 0,00 zand, matig 85,06 klei, zwak zandig, matig 0,00 zand, matig tot vast 0, Calculation Results Number of iterations: 7 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 32
35 8.7.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 1: New Stage Step Partial factor set: RC 1 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] zand, los AZ zand, los Depth [m] Depth [m] zand, matig zand, matig Max: 262,4 - Min: 0, Max: 78,8 - Min: -82, Max: -92, Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 2,55 0,0 0,0-92,6 1 2,00 0,3 1,9-85,5 2 2,00 0,3 1,9-85,5 2 1,50 2,4 6,9-79,0 3 1,50 2,4 6,9-79,0 3 1,00 7,8 15,0-72,5 4 1,00 7,8 15,0-72,5 4 0,50 17,8 25,1-66,0 5 0,50 17,8 25,1-66,0 5 0,00 33,0 35,8-59,6 6 0,00 33,0 35,8-59,6 6-0,50 53,7 47,2-53,2 7-0,50 53,7 47,2-53,2 7-1,00 80,3 59,3-47,0 8-1,00 80,3 59,3-47,0 8-1,50 113,0 72,0-40,9 9-1,50 113,0 72,0-40,9 9-2,09 158,4 78,8-34,0 10-2,09 158,4 78,8-34,0 10-2,68 202,7 68,1-27,6 11-2,68 202,7 68,1-27,6 11-3,27 235,7 43,1-21,8 12-3,27 235,7 43,1-21,8 12-3,86 255,5 23,4-16,7 13-3,86 255,5 23,4-16,7 13-4,45 262,4-0,9-12,4 14-4,45 262,4-0,9-12,4 14-5,05 254,2-26,6-8,8 15-5,05 254,2-26,6-8,8 15-5,64 231,2-51,1-6,0 16-5,64 231,2-51,2-6,0 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 33
36 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 16-6,23 194,2-72,1-3,9 17-6,23 194,2-72,1-3,9 17-6,82 148,4-81,3-2,3 18-6,82 148,4-81,3-2,3 18-7,41 100,0-80,8-1,2 19-7,41 100,0-80,8-1,2 19-8,00 55,4-68,0-0,4 20-8,00 55,4-68,0-0,4 20-8,48 26,3-51,4 0,1 21-8,48 26,3-51,4 0,1 21-8,97 6,9-27,9 0,6 22-8,97 6,9-27,9 0,6 22-9,45 0,0 0,0 1,1 Max 262,4-81,3-92,6 Max, minor nodes incl. 262,4-82,4-92, Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 2,55 0,00 0,00-0,00 0,00 A 1 2,00 0,00 0,00-1,41 5,40 A 2 2,00 0,00 0,00-1,56 5,40 A 2 1,50 0,00 0,00-2,78 10,30 A 3 1,50 0,00 0,00-2,91 10,30 A 3 1,00 0,00 0,00-4,13 15,21 A 4 1,00 0,00 0,00-4,26 15,21 A 4 0,50 0,00 4,91-5,48 20,11 A 5 0,50 0,00 4,91-5,62 20,11 A 5 0,00 0,00 9,81-6,84 25,02 A 6 0,00 0,00 9,81-6,97 25,02 A 6-0,50 0,00 14,72-8,19 29,92 A 7-0,50 0,00 14,72-8,33 29,92 A 7-1,00 0,00 19,62-9,55 34,83 A 8-1,00 0,00 19,62-9,68 34,83 A 8-1,50 0,00 24,53-10,90 39,73 A 9-1,50 0,00 24,53 P 11,05 39,73 A 9-2,09 29,60 30,32 P 12,49 45,53 A 10-2,09 32,71 30,32 P 12,65 45,53 A 10-2,68 60,75 36,12 P 14,09 51,32 A 11-2,68 63,87 36,12 P 14,25 51,32 A 11-3,27 65,50 41,92 P 15,69 57,12 A 12-3,27 62,51 41,92 P 15,85 57,12 A 12-3,86 68,70 47, ,29 62,92 A 13-3,86 70,11 47, ,45 62,92 A 13-4,45 79,31 53, ,89 68,71 A 14-4,45 80,26 53, ,05 68,71 A 14-5,05 77,23 59, ,49 74,51 A 15-5,05 78,22 59, ,65 74,51 A 15-5,64 78,28 65, ,09 80,31 A 16-5,64 79,33 65, ,25 80,31 A 16-6,23 63,72 70, ,63 86,11 A 17-6,23 63,93 70, ,78 86,11 A 17-6,82 47,54 76, ,15 91,90 A 18-6,82 47,75 76, ,30 91,90 A 18-7,41 36,70 82, ,78 97, ,41 36,91 82, ,06 97, ,00 29,48 88, ,29 103, ,00 31,29 88, ,04 103, ,48 22,44 93, ,60 104, ,48 22,63 93, ,01 104, ,97 18,01 97,77 A 64,34 105, ,97 18,14 97,77 A 64,75 105, ,45 19,18 102,51 A 75,83 106, /28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 34
37 * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized Soil Collapse Horizontal soil pressure Left Right [kn] [kn] Effective 406,0 243,3 Water 535,6 698,3 Total 941,6 941,7 Considered as passive side Left Maximum passive effective resistance 1274,89 kn Mobilized passive effective resistance 405,95 kn Percentage mobilized resistance 31,8 % Vertical Force Balance Xi factor 0,72 Partial material factor 1,20 Maximum point resistance 0,00 [MPa] A maximum point resistance of zero results in a vertical toe capacity of zero Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -91,45 Vertical force passive 148,81 Resulting vertical force (no dead weight) 57,36 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -91,45 Vertical force passive 148,81 Resulting vertical force (no dead weight) 57,36 Vertical toe capacity Ftoe;d 0,00 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per Layer Left Right Level Layer Contribution Level Layer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] -1,50 zand, los 136,43 2,55 zand, los -57,60-8,00 zand, matig 12,38-8,00 zand, matig -33,85 End of Report 8/28/2013 C:\..\BC1978 voorzetwand_profiel BB Page 35
38 Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
39
40 Bijlage C Tekeningen Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
41
42 KPN zinker ZL-DS 2 Burg. Van Bruggenplein A A B B C D , ,15 +2, , C ,65 +3,15 +2, ,70 +2, , ,70 +2, ,70 +2, ,70 A hellingbaan 1: , , , C D KPN zinker ZL-HGV5 ZIggo zinker KPN Cu 300 KPN zinker ZL-DS3 B F toekomstige bebouwing F 1.85 hellingbaan inrichten door derden deksloof beton G NAP zand damwand zand-cement G 0.20 zand-cement poreuze steen, geschikt voor begroeiing H 0.18 damwand AZ H Principedetail trap schaal 1: J Principe doorsnede A-A Principe doorsnede trap optie 1 J schaal 1: inrichten door derden inrichten door derden K Principe detail keerwandconstructie schaal 1:20 K NAP zand NAP verwijderen stortsteen zand Verklaring L kosten Waterschap kosten Gemeente buis L 2 kosten buis en bekleding hellingbaan aangepast J. Soer T. van Ravenstein A. van der Geest verwijderen stortsteen 1 verdeling kosten aangegeven J. Soer T. van Ravenstein A. van der Geest Eerste uitgave E. van der Geest T. van Ravenstein A. van der Geest revisie omschrijving getekend gecontroleerd akkoord datum opdrachtgever Waterschap Groot Salland M N Principe doorsnede B-B schaal 1:50 compensatie watergang Principe doorsnede C-C schaal 1: project Dijkverbetering waterfront Dalfsen omschrijving Situatie en profielen formaat schaal fase bladnr. A1.0 Definitief Ontwerp 1 1 van documentstatus Definitief HaskoningDHV Nederland B.V. projectnummer / tekeningnummer Planning and Strategy documentversie 1:200 BC / M I:\BC1978\Technical_Data\Tekening\Kader\BC _ dgn Filename : N
43 Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
44 Bijlage D Kadastrale informatie Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
45
46 Kadastrale aanduiding Eigendom Postadres DALFSEN K 5993 Gemeente Dalfsen Raadhuisstraat AX DALFSEN DALFSEN K 4674 Gemeente Dalfsen Raadhuisstraat AX DALFSEN DALFSEN K 4963 Gemeente Dalfsen Raadhuisstraat AX DALFSEN DALFSEN K 9882 Gemeente Dalfsen Raadhuisstraat AX DALFSEN DALFSEN K 5990 Waterschap Groot Salland Dokter van Thienenweg AL ZWOLLE DALFSEN H 3353 Waterschap Groot Salland Dokter van Thienenweg AL ZWOLLE DALFSEN K 4680 Waterschap Groot Salland Dokter van Thienenweg AL ZWOLLE
47 Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
48 Bijlage E Rivierkundige beoordeling Projectplan dijkverbetering Waterfront Dalfsen BC /R003-D2/901505/MKl/Stee Definitief rapport 11 februari 2014
49
50 Notitie HASKONINGDHV NEDERLAND B.V. RIVERS, DELTAS & COASTS Aan : Waterfront Dalfsen Project Van : Bart Peerbolte Datum : 21 november 2013 Kopie : Archief Onze referentie : BC /N009/416230/LM/Stee Betreft : Rivierkundige beoordeling (1) De voorzetdamwand komt op enige afstand van de hoofddamwand die de primaire waterkering vormt. Dit kan betekenen dat plaatselijk het natte profiel van de rivier wordt verkleind. Dit leidt dan in theorie tot een toename van de stroomsnelheid en tot opstuwing omdat minder breedte beschikbaar is voor het af te voeren debiet. Verhoging van het MHW is ongewenst omdat dan de overstromingsveiligheid (in principe) afneemt en de waterkering hierop zou moeten worden aangepast. (2) Als het ontwerp voorziet in verruiming van het natte profiel ter hoogte van de voorzetdamwand dan is bovengenoemd effect minder of in het geheel niet aanwezig. (3) Naast de eventuele vernauwing van het natte profiel is de lengte waarover de vernauwing wordt aangebracht ook zeer belangrijk voor bovengenoemd effect: bij een zeer lang traject van vernauwing (schaal kilometers) zal de rivier zich instellen met een nieuwe evenwichtsdiepte, bij een kort traject (schaal 100 tot 1000 m) is er eigenlijk sprake van een lokale verstoring (in het profiel) met als gevolg lokale opstuwing. (4) Het MHW is bepaald met behulp van het WAQUA model, een 2-dimensionaal stromingsmodel in gebruik bij RWS. De officiële MHW s zijn vastgesteld op basis van een MHW-som. Onderstaande figuren geven een beeld van de stromingscondities bij MHW omstandigheden ter plaatse van het project. Te zien is dat er ongeveer 20 cm waterstandsverschil is tussen de aangrenzende bovenstroomse en benedenstroomse gedeelten van de Vecht (donker rode en donker blauwe kleur in Figuur 1). De stroomsnelheden zijn met ongeveer 1,5 m/s in het diepste gedeelte van het profiel beperkt. Ter plaatse van de oever is dit veel minder (Figuur 2). De afvoerverdeling is redelijk gelijkmatig over het profiel verdeeld met ook weer enige reductie langs de oever. Figuur 3 toont de afvoerverdeling in stapjes van 25 m 3 / s. A company of Royal HaskoningDHV 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 1/6
51 Figuur 1: Waterstanden bij MHW afvoer Figuur 2: Stroombeeld ter plaatse van het project bij MHW afvoer 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 2/7
52 Figuur 3: Afvoerverdeling ter hoogte van het project bij MHW afvoer (5) De ruimtelijke schaal van het project is klein ten opzichte van de gridafmetingen van het toegepaste WAQUA model. Daarom kan dit model niet worden gebruikt om de effecten van de voorzetdamwand door te rekenen, in feite de reden voor onderhavige expert opinion. (6) Onderstaande figuur toont de relatie tussen de relatieve afname in rivierbreedte en de waterdiepte bij eenparige stroming (evenwichtsdiepte). In het voorbeeld is een waterdiepte van 5,7 m, een breedte van 64 m, een verhang van en een Chezy-waarde van 28 m 1/2 / s toegepast. Bij deze aannames bedraagt het debiet ongeveer 550 m 3 / s, een met de Vecht vergelijkbare situatie (bij MHW). Bij een breedte reductie van 10% kan dan een stijging van de waterdiepte van ongeveer 7% worden verwacht, bij een reductie van 2% een stijging van 1%. 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 3/7
53 (7) Echter, zoals aangegeven, geldt dit alleen voor een volledig op evenwichtsdiepte ingestelde rivier. Een MHW golf heeft een tijdelijk karakter waardoor dergelijke waterstandstijgingen niet of alleen gedurende zeer beperkte tijd zullen optreden. Bovendien wordt bij de evenwichtsdiepte uitgegaan van een oneindig lange rivier, terwijl de (eventuele) vernauwing bij Dalfsen slechts over zeer beperkte afstand wordt aangebracht. Dus de effecten zullen veel minder zijn dan in het voorbeeld aangegeven. (8) Om een indruk van de effecten van een vernauwing over korte afstand te krijgen voor een waterloop met ongeveer de afmetingen van de Vecht ter hoogte van Dalfsen zijn enkele principeberekeningen gemaakt met een 1-dimensionaal stromingsmodel (SOBEK). Hierbij is de rivier geschematiseerd als een kanaalvormig profiel. (9) Allereerst is aan de hand van het rivierprofiel ter plaatse van de voorzetdamwand bepaald wat de eventuele afname van het natte doorstroomoppervlak is. De doorstroomoppervlakte van de rivier ter plaatse bedraagt bij maatgevend hoogwater ongeveer 450 m 2. Figuur 4 toont de positie van een drietal dwarsprofielen, B, C en D. De maximale afname van het doorstroomprofiel is ongeveer 10 m 2 ter plaatse van doorsnede C. Dit is dus ongeveer 2%. Dwp C is aangegeven in Figuur 5. (10) De lengte waarover deze vernauwing wordt toegepast is beperkt en niet meer dan ca. 30 m. Ter plaatse van dwp B en D is de afname van het natte doorstroomoppervlak onder MHW omstandigheden veel minder dan t.p.v. dwp C. D Figuur 4: Ligging dwarsprofielen B, C en D 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 4/7
54 Figuur 5: Dwarsprofiel dwp C. De groene lijn is op basis van de inmeting door VWS Geotechniek. De zwarte profiellijn is ontleend aan het TIN-model dat is gebruikt voor de MHW bepaling. Duidelijk is te zien dat dit nabij de oever afwijkt van de werkelijkheid (11) Uitgaande van een afvoer van 500 m 3 /s en een breedte van 64 m wordt met het SOBEK model een bovenstroomse opstuwing van 1,3 en 2,6 mm gevonden voor een vernauwing van 2% van de breedte over resp. 50 en 100 m lengte. Figuur 6 toont het waterstandsverloop (bovenstrooms is rechts in de figuur). Figuur 6: Waterstandsverloop, uitgedrukt in verschil in mm t.o.v. de uitgangssituatie (verticale as), bij nieteenparige stroming in een 64m brede waterloop met een vernauwing van 2% over 50 m (blauwe lijn) en 100 m (rode lijn). Rechts in de figuur is bovenstrooms, afstanden zijn aangegeven in m 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 5/7
55 (12) In theorie plant de verstoring (in dit geval een vernauwing van 2%) zich over grote afstand in bovenstroomse richting voort. In het bovengenoemde rekengeval is de verstoring ter plaatse van de modelrand op ongeveer 6000m praktisch uitgewerkt. De lengte van de verstoring is hierbij sterk bepalend. De werkelijke lengte is kleiner dan de in de rekenvoorbeelden toegepaste lengtes, nl ca. 30 m. Dit betekent dat op basis van de rekenresultaten de maximale theoretische opstuwing kleiner zal zijn dan 1 mm. Dit wordt verwaarloosbaar geacht vanwege de onnauwkeurigheid in de theoretische modellering. (13) De conclusie is dan ook dat het voorgestelde ontwerp niet tot verhoging van het MHW zal leiden. Nijmegen, 25 juli 2013 Bart Peerbolte Aanvulling 30 oktober 2013: consequenties beleid waterschap (14) Het beleid van het waterschap schrijft voor dat ingrepen in het hoogwater-profiel van de Vecht niet tot verhoging van het MHW mogen leiden. (15) De bovenstaande eindconclusie punt (13) is dus niet blokkerend m.b.t. voorgestelde maatregelen. (16) Het waterschap neemt deze conclusie echter niet over en ziet in punt (12) dat er wel degelijk sprake is van opstuwing, namelijk een opstuwing tussen 0 en 1 mm. De stap naar eindconclusie (13) wordt vervolgens als subjectief element in het deskundigenoordeel gezien en niet overgenomen. (17) Als punt (12) als eindconclusie wordt gezien dan zijn conform het beleid compenserende maatregelen nodig om de opstuwing van deze omvang teniet te doen. (18) Deze maatregelen kunnen in principe worden gevonden in het ter plaatse verruimen van het profiel van de Vecht. (19) Daartoe zou op grond van de punten (9) en (10) over een lengte van ca 30 m een volume van 10 m 3 /m uit het profiel moeten worden weggenomen, in totaal dus 300 m 3. Dit correspondeert met een strook van 10m breed en 1 m diep over een lengte van 30 m, bijvoorbeeld vlak voor de voorzetdamwand. (20) De dimensionering van de voorzetdamwand moet hier mede op zijn gebaseerd. (21) Een schetsmatig beeld van voorgestelde maatregel wordt getoond in Figuur 7. (22) Omdat met deze ingreep het huidige doorstroomoppervlak van de Vecht in stand wordt gehouden wordt niet verwacht dat deze plaatselijke verruiming tot versnelde aanzanding zal leiden. 21 november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 6/7
56 Figuur 7 Verruiming profile nabij doorsnede C Bart Peerbolte, 30 oktober november 2013 BC /N009/416230/LM/Stee 7/7
Report for D-Sheet Piling 9.2
Report for D-Sheet Piling 9.2 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company: RPS advies en ingenieurs bv Date of report: 10/2/2013 Time of report: 4:03:39 PM Date of calculation: 10/2/2013 Time
Nadere informatieMEMO. Beschouwing grondkeringen
Aan Projectteam N236 Van E. Van Liefland Datum 05-09-2017 Kenmerk N236-MEM-016 Pagina 1 3 MEMO Beschouwing grondkeringen Op verschillende locaties naast de N236 is het door verlegging van de watergang
Nadere informatieBerekeningsrapport Damwanden Jachthaven De Schapenput te Steenbergen
BEM1605969 gemeente Steenbergen Berekeningsrapport Damwanden Jachthaven De Schapenput te Steenbergen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 12-12-2016 ZK16003915 V.r.v.: Medewerker Publiekszaken/vergunningen
Nadere informatieIn deze notitie wordt kort ingegaan op de verankering van bomen in de rivierbodem. Uitganspunten dienen te worden gecontroleerd op juistheid.
Behoort bij het ontwerpbesluit van burgemeester en wethouders van Heerde van 22-03-2017 Notitie Contactpersoon Gijs Jansen Datum 13 februari 2017 Kenmerk N004-1227237GJE-pws-V01-NL Verankering van bomen
Nadere informatieSlotbrug over de Angstel Kasteel Loenersloot
Van Roekel & Van Roekel Wilhelminastraat 27, 3911MB, Rhenen tel. (0317) 68 11 00, Fax (0317) 61 72 44 E-mail: info@roekel.nl Website: www.roekel.nl Postbank 300.65.81, ABN-Amro, Rek.nr.: 47.86.15.914 Rabobank,
Nadere informatie- NEN-EN C2:2011 nl, Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies
Afbeelding 1.1. Trammast Rokin Om de funderingspaal en de trammast te verbinden worden koppelplaten toegepast. De koppelplaten worden door middel van lassen verbonden aan de trammast cq de funderingspaal.
Nadere informatie5.4. Behoort bij beschikking van het College van burgermeester en wethouders van de gemeente Amsterdam. Kenmerk: HZ_WABO
5.4 Behoort bij beschikking van het College van burgermeester en wethouders van de gemeente Amsterdam Kenmerk: HZ_WABO-2016-011980 Aantal pagina's: 38 II Berekening energie schip Pagina 2 van 21 blad
Nadere informatieBouwputadvies. Nieuwbouw Hotel Overamstel aan de Willem. Fenengastraat te Amsterdam
Raadgevend Ingenieursbureau Wiertsema & Partners bv Feithspark 6, 9356 BZ Tolbert Postbus 27, 9356 ZG Tolbert Tel.: 0594 51 68 64 Fax: 0594 51 64 79 E-mail: info@wiertsema.nl Internet: www.wiertsema.nl
Nadere informatieAfbeelding 1.1. Plangebied
Afbeelding 1.1. Plangebied 1.1. Richtlijnen en randvoorwaarden - NEN6740 - Geotechniek - TGB1990 - Basiseisen en belastingen, september 2006. - CUR166 - Damwandconstructies - 4 e druk, oktober 2005. -
Nadere informatieTitel: Geotechnische onderbouwing kadeconstructie zandwinput Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer:
DocuSign Envelope ID: B5D7A4-98E9-4E4F-A0AA-793A75ADD536 Isala Delta Engelenbergplantsoen 5 8266 AB, Kampen Titel: Geotechnische onderbouwing kadeconstructie zandwinput Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta
Nadere informatieBerekening energie schip
II Berekening energie schip Pagina 2 van 21 blad project nr. Bepaling afmeerbelasting op meerpalen (volgens EAU 2012) Uitgangspunten Uitgangspunt is een afmeermanouvre waarbij het schip onder een net niet
Nadere informatieRapport. Nieuwe steiger Vleuterweide. Geotechnische berekeningen paalfundering en damwandconstructie. Definitief
Rapport Projectnummer: 352002 Referentienummer: SWNL0233735 revisie 1 Datum: 5-11-2018 Nieuwe steiger Vleuterweide Geotechnische berekeningen paalfundering en damwandconstructie Definitief Opdrachtgever:
Nadere informatieBIJLAGE 1 Grondonderzoek tracé Haringvliet alternatief
Hellevoetsluis dijkverbetering Geotechnische berekeningen variantenstudie Verkenning BIJLAGE 1 Grondonderzoek tracé Haringvliet alternatief SonderingentracéHaringvlietalternatief,InpijnBlokpoelingenieursbureau,5oktober2011,
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.2. Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares
BEM1502769 gemeente Steenbergen Rapport voor D-Sheet Piling 9.2 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Ingenieursbureau Walhout Civil Datum van rapport: 4/23/2015 Tijd van rapport:
Nadere informatieRapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt. Documentnummer: Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017
Rapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt Documentnummer: 1217-0057-000 Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Opdrachtgever Sweco
Nadere informatieBetreft : Regelwerk Pannerden, Ontwerp keerwanden, fundering, onder- en achterloopsheidschermen
Notitie Aan : Van den Biggelaar Van : Simon van Velp Datum : 3 februari 2012 Collegiale toets : Ruud Steenbakkers Kopie : Herald Vervoorn en archief Onze referentie : 9W7512.A0/N0008/901605/MJANS/Nijm
Nadere informatieDoorkruising bestaande primaire waterkering (rode lijn) door uitbreiding insteekhaven te Wanssum (blauwe vlak)
Notitie Onderwerp: Quickscan nieuwe harde waterkering (S700) uitbreiding westelijke insteekhaven Wanssum o.b.v. toetspeil 2016 Projectnummer: 351624 Referentienummer: SWNL0206804 Datum: 22-05-2017 1 Inleiding
Nadere informatieOp basis van de berekeningen blijkt dat de geplaatste damwandconstructie voldoet op sterkte en stijfheid conform de NEN 9997 en de CUR 166.
Samenvatting Op basis van geotechnisch advies d.d. 3-10-2012 heeft W.A. Benecke B.V. een vrijstaande damwandconstructie getracht te plaatsen met een planklengte van 5 m. Door de aanwezige vaste zandlaag
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.3
Rapport voor D-Sheet Piling 9.3 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Cor Nab BV Dongle client ID: 01-30150-001 Datm van rapport: 1/26/2015 Tijd van rapport: 6:44:36 AM Datm van
Nadere informatiePartiele factoren CUR226. Piet van Duijnen
Partiele factoren CUR226 Piet van Duijnen R > S Kalibratie rekenmodel Geometry Soil properties Reinforcement properties External loads F(x) Is the outcome safe??? 3 Inhoud Doel: Komen tot een veilige ontwerpmethode:
Nadere informatieInhoudsopgave. 1 Algemeen 3
INGENIEURSBURO Opdrachtgever TenneT TSO b.v. Project Nieuwbouw 150/380kV station Breukelen Onderdeel Transport Struytse Hoeck 1 Postbus 238 3220 AE Hellevoetsluis Telefoon 0181 318122 Telefax 0181 321099
Nadere informatieMemo. 1 Inleiding. memonummer Memo datum 11 november 2016 C.T. Bosma K. Zondervan
Memo memonummer 161123 271944 Memo datum 11 november 2016 aan C.T. Bosma K. Zondervan AnteaGroup Waternet van S. Mrabet AnteaGroup kopie E. Velthuis AnteaGroup project Dijkverbetering Noordse Dorpsweg
Nadere informatieAE1103 Statics. 25 January h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
Nadere informatieP P P P P P D D L P L M L D M D M D D D M L D M D M. Cooporatie Vitelia U.A. Sdh Handel BV P M M P M P M M M M S M L D L M S
rhofw eg AWAN NIEUW ECTIEGREN BETAAN ERCEEGREN BETAAN Busse hofw eg H ITUATIE BETAAN EGENA ta yer Industrieweg WERKGREN BOEEI BETAAN T.O.V. N.A. +6.05 BOEEI NIEUW T.O.V. N.A.. +6.05 +6.05 +6.05 +6.05 +6.05
Nadere informatieGrondonderzoek in situ: Dilatometerproef
Welke terreinproeven uit te voeren? Basisonderzoek: sonderingen Boringen + monsterontname + ev peilbuizen Specifieke aanvullende proeven: DPT, FVT, DMT, PMT, SPT, PLT, SCPT Geofysische proeven DMT apparatuur
Nadere informatieBerekening Damwand Gooiseweg
Ontwerprapport Berekening Damwand Gooiseweg Revisie 2.0 Auteur D. Grotegoed Controleur J'.deJongh Citeertitel! UO-B-A9-G;EO-IOO I PrajefitTase Object Adiviteittv,pe, ' SegtJl,1jE!nt uo SPO-064.02 en SPO-064.03
Nadere informatieNOTITIE 1 INLEIDING. Van Rossum Raadgevende Ingenieurs Postbus AG Amsterdam Dhr. Ing. J.W. Hoekstra. 29 september NT16334c1 1 6
NOTITIE AAN CONTACTPERSOON Van Rossum Raadgevende Ingenieurs Postbus 37290 1030 AG Amsterdam Dhr. Ing. J.W. Hoekstra DATUM PROJECTNUMMER DOCUMENTNUMMER VERSIE PAGINA S 29 september 2016 16334 NT16334c1
Nadere informatieAE1103 Statics. 3 November h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
Nadere informatieFiguur 8: Aan de landzijde van de keermuur zijn de dilataties over het geheel genomen in betere staat dan aan de rivierzijde. Desondanks zijn ook aan
Figuur 8: Aan de landzijde van de keermuur zijn de dilataties over het geheel genomen in betere staat dan aan de rivierzijde. Desondanks zijn ook aan deze zijde enkele tekortkomingen geconstateerd, zoals
Nadere informatie13 juni2012 Kivi Niria. Abjan Jacobse Teamleider geotechniek(botlekbrug)
13 juni2012 Kivi Niria Abjan Jacobse Teamleider geotechniek(botlekbrug) Geotechniek bij de A15 Algemeen project / geotechniek Kunstwerken (Crossings) Botlek corridor Project Aanpassing snelweg A15 van
Nadere informatieSTRUCTURAL CALCULATION Deck beams HxB 40x60
STRUCTURAL CALCULATION Deck beams HxB 40x60 CLIENT: Felix Clercx Handelsonderneming PROJECT NUMBER: 18.124-3 DATE: 12-2-2019 REVISION: - ENGINEER : ing. E. Rooijackers page: 1 CONTENTS GENERAL INFORMATION...
Nadere informatieAE1103 Statics. 5 November h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
Nadere informatieYOUR PARTNER FOR ALL YOUR SELFDRILLING ANCHORS AND STRANDANCHORS
YOUR PARTNER FOR ALL YOUR SELFDRILLING ANCHORS AND STRANDANCHORS www.pdsnv.be SELFDRILLING ANCHORS COUPLERS AND NUTS BITS STRANDANCHORS PDS Penen Drilling System N.V. is a daughter company of Studding
Nadere informatieOost-West Legging Zonnepanelen, Study/Motivatie met Calculatie en Berekening K2 D-Dome 2.0 Montage/Opstelling materialen
Oost-West Legging Zonnepanelen, Study/Motivatie met Calculatie en Berekening K2 D-Dome 2.0 Montage/Opstelling materialen SolarEdge Omvormer/Optimizer T. 010-5223593, M. 0653332559, info@solar-nu.nl, Ref.nr.:
Nadere informatieontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen
ontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen 1 project onderwerp opdrachtgever rapportnummer auteur Totem Paal bank Ankerberekening Tribal Field Events 091903_RA03_Totempaal_V1 RH datum 15.07.09 projectnummer
Nadere informatieVoor het bepalen van de vervangende gladde buis zijn de binnen diameters van de geribbelde buizen genomen.
Amsterdam Engineering B.V. Telefoon: 020 218 2700 Baarsjesweg 224 IBAN: NL46ABNA 0577 8223 30 1058 AA Amsterdam Handelsregister nr. 59152303 www.amsterdamengineering.com BTW-identificatie nr. NL853341497.B01
Nadere informatieNew rules for swell load on foundations (floors and piles) in excavation (presentation of new SBRCURnet Recommendation C202)
New rules for swell load on foundations (floors and piles) in excavation (presentation of new SBRCURnet Recommendation C202) Erik Kwast Kwast Consult Marco Peters Grontmij Nederland BV Content Approach
Nadere informatie1 INLEIDING UITGANGSPUNTEN BEREKENINGSRESULTATEN... 8
Memo Voor: R. Kievits Van: F.R.O. Hekman Gecontroleerd: G.F.L. Vliet Datum: 16 februari 2015 Referentie: INPA130123 Hellevoetsluis vervangen kademuur Onderwerp: Damwand ter plaatse van WSV Waterman INHOUDSOPGAVE
Nadere informatiePostbus ZN Bleiswijk Brandpuntlaan Zuid NZ Bleiswijk
Postbus 554-2665 ZN Bleiswijk Brandpuntlaan Zuid 16-2665 NZ Bleiswijk 088 3473 723 nederland@efectis.com Report Metacon B.V. T.a.v. dhr. V. Vergunst James Wattstraat 14 2809 PA GOUDA Our reference Bleiswijk,
Nadere informatieType-, partij- of serienummer, dan wel een ander identificatiemiddel voor het bouwproduct, zoals voorgeschreven in artikel 11,lid 4: Zie bijlage 1
DoP S-SCV001 page 1 / 6 S-SCV Unieke identificatiecode van het product: SMART S-SCV Type-, partij- of serienummer, dan wel een ander identificatiemiddel voor het bouwproduct, zoals voorgeschreven in artikel
Nadere informatieProductinformatie 28/09/2007
type : YMeKrvaslqwd 6/10 kv - 1x400 Alrm as70 Artikelnummer : 147.6666.80 28/09/2007 opbouw Geleider : aluminium, rond massief Geleiderscherm : zwakgeleidend kunststof : ronde koperdraden met tegenspiraal
Nadere informatieDelft Applied Mechanics Course Statics. AE1-914 part I 29 October h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student Delft Applied Mechanics Course Statics AE1-914 part I 29 October 2007 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Study no.: Only hand in the answer
Nadere informatieBEREKENING: DAMWANDEN JAZZ CITY - ROERMOND
PROJECTNR.: 175300XX DOCUMENTNR.: 175300XX V4 PROJECT: JAXZZ CITY ROERMOND DATUM: 26 JANUARI 2018 WERKMAATSCHAPPIJ HOFFMANN GROEP WWW.HOFFMANNGROEP.COM BEREKENING: DAMWANDEN JAZZ CITY - ROERMOND OPDRACHTGEVER:
Nadere informatieType-, partij- of serienummer, dan wel een ander identificatiemiddel voor het bouwproduct, zoals voorgeschreven in artikel 11,lid 4: Zie bijlage 1
DoP SM0RP001 (rev.1) page 1 / 5 SM0RP001 Unieke identificatiecode van het product: SM0RP Type-, partij- of serienummer, dan wel een ander identificatiemiddel voor het bouwproduct, zoals voorgeschreven
Nadere informatieAir Products Nederland B.V. Definitief ontwerp paalfundering
Air Products Nederland B.V. Definitief ontwerp paalfundering INHOUDSOPGAVE blz. 1. INLEIDING 1 2. REFERENTIES 3 3. UITGANGSPUNTEN 5 3.1. Grondopbouw en grondparameters 5 3.2. Grondwaterstand 6 3.3.
Nadere informatieVoor de beschouwing zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd:
Amsterdam Engineering B.V. Telefoon: 020 218 2700 Baarsjesweg 224 IBAN: NL46ABNA 0577 8223 30 1058 AA Amsterdam Handelsregister nr. 59152303 www.amsterdamengineering.com BTW-identificatie nr. NL853341497.B01
Nadere informatieHet inwendige draadanker met kraag voor een eenvoudige slagmontage UITVOERINGEN. elektrolytisch verzinkt staal roestvast staal BOUWMATERIALEN
Het inwendige draadanker met kraag voor een eenvoudige slagmontage UITVOERINGEN GOEDKEURINGEN elektrolytisch verzinkt staal roestvast staal BOUWMATERIALEN Goedgekeurd voor: Concrete C20/25 to C50/60, cracked,
Nadere informatieDocumentnummer : DW Datum : 26 juli 2016
Document: Projectomschrijving : Projectlocatie : Rapportage controle damwand Nieuwbouw woning Broekerwerf Broek op Langedijk Documentnummer : DW 16.0588-1 Datum : 26 juli 2016 Op al onze werkzaamheden
Nadere informatieid SUPERNATURE LUXURY VINYL TILES - NL COLLECTION Uniek LVT design dankzij Digital Print Technology
id SUPERNATURE LUXURY VINYL TILES - NL COLLECTION Uniek LVT design dankzij Digital Print Technology FOREST OAK NATUURLIJK GERAFFINEERD Een natuurgetrouwe unieke eiken design vloer met karakter FOREST OAK
Nadere informatieNotitie : In de grond gevormde palen met grondverwijdering
Notitie : In de grond gevormde palen met grondverwijdering Waarom een notitie? Waarom een notitie? Onduidelijkheid van de norm? Waarom een notitie? Onduidelijkheid van de norm? of Landelijk handelen volgens
Nadere informatiePile Design and Pile Load Tests in The Netherlands. Adriaan van Seters
Pile Design and Pile Load Tests in The Netherlands Adriaan van Seters Contents Safety of pile foundations CUR-committee 229 Van Tol Investigations 2011 2014 Standard comittee 2014 Pile load tests Static
Nadere informatieFRAME [UPRIGHT MODEL] / [DEPTH] / [HEIGHT] / [FINISH] TYPE OF BASEPLATE P Base plate BP80 / E alternatives: ZINC finish in all cases
FRAME XS UPRIGHT BASE PLATE UPRIGHT HORIZONTAL PROFILE DIAGONAL PROFILE DESCRIPTION A vertical structure consisting of 2 uprights, joined by a system of bracing profiles, and base plates intended to support
Nadere informatieHertoetsing Brug 2360 AT2-117X
Hertoetsing Brug 2360 AT2-117X Stabiliteitsanalyse dijklichaam ter plaatse van verkeersbrug Rapport Ontwikkelingsbedrijf Gemeente Amsterdam augustus 2014 Hertoetsing Brug 2360 AT2-117X Stabiliteitsanalyse
Nadere informatieOpleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid
Opleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid 016 www.opleidingen.stowa.nl Opleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid M01 - Basis Cursus Beoordelen en Ontwerpen M0 - Geotechniek: SOS en Piping M03 - Indirecte
Nadere informatieSTRESS CORROSION CRACKING OF WELDED JOINTS OF Al-Mg ALLOYS
Journal of KONES Powertrain and Transport, Vol. 21, No. 3 2014 ISSN: 1231-4005 e-issn: 2354-0133 ICID: 1133154 DOI: 10.5604/12314005.1133154 STRESS CORROSION CRACKING OF WELDED JOINTS OF Al-Mg ALLOYS Gdynia
Nadere informatieIntroductie in flowcharts
Introductie in flowcharts Flow Charts Een flow chart kan gebruikt worden om: Processen definieren en analyseren. Een beeld vormen van een proces voor analyse, discussie of communicatie. Het definieren,
Nadere informatieDO-ontwerprapportage kadeconstructie Dijkhoornseweg Kadeverlegging Dijkhoornseweg Hoogheemraadschap van Delfland
NOTITIE Onderwerp Project Opdrachtgever Projectcode 107882 Status DO-ontwerprapportage kadeconstructie Dijkhoornseweg Kadeverlegging Dijkhoornseweg Hoogheemraadschap van Delfland Definitief Datum 18 december
Nadere informatieAe Table 1: Aircraft data. In horizontal steady flight, the equations of motion are L = W and T = D.
English Question 1 Flight mechanics (3 points) A subsonic jet aircraft is flying at sea level in the International Standard Atmosphere ( = 1.5 kg/m 3 ). It is assumed that thrust is independent of the
Nadere informatieWATERFILTERS HANDMATIG EN DISC-FILTRATIE. Tuinbouwtechniek & -benodigdheden. KaRo BV Tulpenmarkt PK Zwaagdijk
Arkal's filtration systems use a specially designed disc filtration technology. Color-coded Polypropylene or Nylon discs are grooved on both sides to a specific micron size. A series of these discs are
Nadere informatieStatische berekening Verbouwing woning Betreft: stalen portaal (i.v.m. doorbraak in muur) Guido Gezellelaan 14 Zeist
Statische berekening Verbouwing woning Betreft: stalen portaal (i.v.m. doorbraak in muur) Guido Gezellelaan 14 Zeist Solid (mob. 0636166266) Advies-/konstruktiebureau Ing. JHS Siem Zoetermeer, december
Nadere informatieVEILIG VERNAGELEN BIJLAGEN. Een studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling MASTER THESIS MAART 2005
VILIG VRNAGLN en studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling BIJLAGN F D δ r R M F D,δ v θ Nagel δ r P θ F nagel Veiligheidsdomein F N,δ v MASTR THSIS MAART 5 BASTIAAN D BOR STUDINR. 981156
Nadere informatieSAA DEEL A9 GAASPERDAMMERWEG
Fugro GeoServices B.V. Geotechniek LABORATORIUMONDERZOEK betreffende SAA DEEL A9 GAASPERDAMMERWEG Opdrachtnummer: 71-439-2 Rapportnummer: 71-439-2.LR1_B3125 Opgesteld door Gecontroleerd door : ir. P.R.M.
Nadere informatieStart Waterproof LED G3 fixed output START WATERPROOF LED G3 1200MM T 4K
Product features Start Waterproof, integrated LED weatherproof luminaire, with UV stabilized flat diffuser and linear prisms designed to achieve uniform lit appearance, optimise light output and to reduce
Nadere informatieMounting ceiling & wall
5 / profile 34 bending radius R 15*) (1015) R 20 (1015) R 30 (1015) R>80 (1018) filler position profile 26 bending radius filler position R 15*) (1015) R 25 (1015) R>100 (1018) 28 15 405 gr/m 522 gr/m
Nadere informatieKabelkanalen - Cable ducts. thermisch verzinkt hot dip galvanized. Scheepsladder H30
Kabelkanalen - Cable ducts thermisch verzinkt hot dip galvanized H C Notities Notes C5-0-0 02-2010 Kabelkanalen Cable ducts H Marine ladder H kabelladder thermisch verzinkt cable ladder hot dip galvanized
Nadere informatieUK Case Studies of Fire Engineering. Dr Charlotte Röben Arup 20 th April 2012
UK Case Studies of Fire Engineering Dr Charlotte Röben Arup 20 th April 2012 Overzicht Constructief ontwerp bij brand - Procedure - Prescriptive/Performance based design Constructief ontwerp bij brand
Nadere informatie3e Mirror meeting pren April :00 Session T, NVvA Symposium
3e Mirror meeting pren 689 13 April 2017 14:00 Session T, NVvA Symposium steps since April 2016 The enquiry (June to August 2016) performed by the national bodies. Resulting in 550 comments. Three/Four
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. 5. Het systeem of de systemen voor de beoordeling en verificatie van de prestatiebestendigheid: 2+
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0048 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer constructieplug SXR / SXRL 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Kunststof verbindingen voor gebruik in beton en metselwerk
Nadere informatieINSTALATIEGIDS VIDEOWALL
INSTALATIEGIDS VIDEO 1. Bereken de hoogte van de rails door te meten hoeveel lager het onderste scherm zal uitkomen. Je kan dit meten aan de achterkant van de display, waar de beugels op gemonteerd zijn.
Nadere informatieMaterial properties Felt and Reinforcement For Shear test of Reinforced Concrete Slab
Delft University of Technology Report nr. 25.5-11-11 Faculty of Civil Engineering and Geosciences Department of Design & Construction Concrete Structures September 15, 211 Material properties Felt and
Nadere informatieDe voordelige bevestiging voor een flexibel gebruik in niet gescheurd beton UITVOERINGEN
De voordelige bevestiging voor een flexibel gebruik in niet gescheurd beton UITVOERINGEN GOEDKEURINGEN elektrolytisch verzinkt staal roestvast staal thermisch verzinkt staal (met variabel buitenleven)
Nadere informatieA4 Delft Schiedam Geotechnische aspecten. Algemeen Ontwerp (Half)Verdiepte Ligging Landtunnel Brederoweg/Tramplus Kethelplein Uitvoering
A4 Delft Schiedam Geotechnische aspecten Inhoudsopgave Algemeen Ontwerp (Half)Verdiepte Ligging Landtunnel Brederoweg/Tramplus Kethelplein Uitvoering 1 0 Project is opgedeeld in de volgende tracé delen:
Nadere informatieliniled Cast Joint liniled Gietmof liniled Castjoint
liniled Cast Joint liniled Gietmof liniled is een hoogwaardige, flexibele LED strip. Deze flexibiliteit zorgt voor een zeer brede toepasbaarheid. liniled kan zowel binnen als buiten in functionele en decoratieve
Nadere informatieVerantwoord dilateren met nieuwe dilatatietool. Prof. ir-arch. D.R.W. Martens
Verantwoord dilateren met nieuwe dilatatietool Prof. ir-arch. D.R.W. Martens overzicht Waarom dilateren? Gangbare praktijk Waarom nieuwe dilatatietool? Uitgangspunten Opportuniteiten met dilatatietool
Nadere informatieGestapelde units al dan niet met tussenvoeging van voegmateriaal
Steenconstructies: wat, hoe, waarvoor? Gestapelde units al dan niet met tussenvoeging van voegmateriaal PAGE 1 Steenconstructies: stenen, blokken, elementen PAGE 2 Steenconstructies: stenen, blokken, elementen
Nadere informatieMarine ladder. Scheepsladder H30 H30. Scheepsladder
H Kabelladder, Thermisch verzinkt Marine ladder H Cable ladder, Hot dip galvanized chemisch resistent thermisch verzinkt NN-N-ISO 1461 standaardlengte 00 mm standaard eenzijdig gelast Op verzoek: afwijkende
Nadere informatieVELDEN. Postbus AA ROERMOND
Opdracht : 00 Betreft : Grondonderzoek tbv leidingbreuk aan de dijk te VELDEN Opdrachtgever : Kragten Civiele techniek T.a.v. ing. H.L.R. van Heur Postbus 00 AA ROERMOND Behandeld door : ing. H. Veenstra
Nadere informatieGemeente Schiedam. Ophogen en herinrichten Kethel Oost
Gemeente Schiedam Ophogen en herinrichten Kethel Oost Bewonersavond> Inleiding Inleiding Inleiding Het vervolg Grond zakt en verplaatst horizontaal Wegen zakken en worden opgehoogd: na bouwrijp maken
Nadere informatieScheepsladder H30 Marine ladder H30
Kabelkanalen Cable ducts Marine ladder kabelladder thermisch verzinkt cable ladder hot dip galvanized C5-1-0 02-2010 Kabelladder, Thermisch verzinkt Marine ladder Cable ladder, Hot dip galvanized chemisch
Nadere informatieNederlandse toelichting op tank beluchtingsberekening 2141-DVC-tk-C C2: API th edition venting calculation
Nederlandse toelichting op tank beluchtingsberekening 2141-DVC-tk-C17-01-00-C2: API 2000 7th edition venting calculation Eind gebruiker Tanknummers : Euro Tank Amsterdam : C0171 C0172 C0173 Datum : 29-11-2016
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. Bevestiging achteraf in ongescheurd beton, zie bijlage, in het bijzonder bijlages B 1 tot en met B 3
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0015 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer Anchor bolt FBN II, FBN II A4 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Momentgecontroleerd spreidanker Beoogd gebruik Bevestiging
Nadere informatieINSTRUCTIE BOEKJE - INSTRUCTION BOOKLET
HANDLEIDING MANUAL INSTRUCTIE BOEKJE - INSTRUCTION BOOKLET Legende - legend = Aandacht! Symbool - Attention! Symbol = Elektrische schroevendraaier symbool Electric screwdriver symbol = Manueel positionering
Nadere informatieSOLVING SET PARTITIONING PROBLEMS USING LAGRANGIAN RELAXATION
SOLVING SET PARTITIONING PROBLEMS USING LAGRANGIAN RELAXATION Proefschrift ter verkrijging van de graad van doctor aan de Universiteit van Tilburg, op gezag van de rector magnificus, prof. dr. F.A. van
Nadere informatie14 september NT16364a Geotechnisch advies dijklichaam Mientekade te Halfweg
NOTITIE AAN CONTACTPERSOON Badhoeve Bouw Sloterweg 473 1171 VG Badhoevedorp Dhr. M. Rampen DATUM PROJECTNUMMER DOCUMENTNUMMER VERSIE PAGINA S 14 september 2016 16364 NT16364a2 2 12 CRUX Engineering BV
Nadere informatieMeetkunde en Lineaire Algebra
Hoofdstuk 1 Meetkunde en Lineaire Algebra Vraag 1.1 Het trapoppervlak is een afwikkelbaar oppervlak met oneindig veel singuliere punten. Vraag 1.2 Het schroefoppervlak is een afwikkelbaar oppervlak met
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. 5. Het systeem of de systemen voor de beoordeling en verificatie van de prestatiebestendigheid: 1
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0017 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer Concrete screw FBS, FBS A4 en FBS C 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Metalen ankers voor gebruik in beton (zware
Nadere informatieEmpowering the circular economy through procurement. DEEL 5, AUTORISATIE Guidance document 20 March 2018
Empowering the circular economy through procurement DEEL 5, AUTORISATIE Guidance document 20 March 2018 Doelstelling Het inzichtelijk en betrouwbaar presenteren van de product informatie over circulariteit
Nadere informatieDesigning climate proof urban districts
Designing climate proof urban districts Presentation for Deltas in Times of Climate Change 2010 Jaap Kortman Laura van der Noort IVAM Maarten van Dongen Witteveen + Bos The Netherlands Presentation What
Nadere informatieGESPECIALISEERD IN DE VERHUUR VAN SPIERINGS HYDRAULISCHE VOUWKRANEN
GESPECIALISEERD IN DE VERHUUR VAN SPIERINGS HYDRAULISCHE VOUWKRANEN Sterker dan je denkt! > > > > > > Groot hijsvermogen Altijd zicht op het werk d.m.v. radiografische afstandbediening Mogelijkheid van
Nadere informatieAE1108-II Aerospace Mechanics of Materials. 17 April h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1108-II Aerospace Mechanics of Materials 17 April 2014 09.00h - 12.00h Last name and initials: Student no.: NOTE: a) This exam consists of FOUR problems.
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. 5. Het systeem of de systemen voor de beoordeling en verificatie van de prestatiebestendigheid: 1
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0078 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer betonschroef ULTRACUT FBS II 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Metalen ankers voor gebruik in beton (zware lasten)
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. Bevestiging achteraf in gescheurd of ongescheurd beton, zie bijlage, in het bijzonder bijlages B 1 tot en met B 6
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0020 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer High-Prestatie Anchor FH II, FH II-I 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Momentgecontroleerd spreidanker Beoogd gebruik
Nadere informatieNokken. Deze tutorial is een vertaling van een Autodesk Inventor tutorial die met de software meegeleverd wordt.
Deze tutorial is een vertaling van een Autodesk Inventor tutorial die met de software meegeleverd wordt. BW 1 / 13 1. INLEIDING... 3 1.1. DOELSTELLINGEN... 3 1.2. VEREISTEN... 3 2. START DE GENERATOR...
Nadere informatieREIN kast. eiken standaard iepen. gebakken iepen. gerookt. licht iepen. bijzonderheden. staanders/achterwand/deur. ontwerp: Gjalt Pilat, 2005
REIN kast ontwerp: Gjalt Pilat, 2005 afwijkende standaard maten op aanvraag standaard staanders/achterwand/deur licht gerookt gebakken bijzonderheden Rein hoogte 79,5 cm kast wordt gedemonteerd geleverd
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL. 5. Het systeem of de systemen voor de beoordeling en verificatie van de prestatiebestendigheid: 2+
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0016 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer betonschroef FBS 5 en FBS 6 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Metalen ankers voor gebruik in beton (lichte lasten)
Nadere informatieVirtual Building. M. Koster, Rijnstate Arnhem
Virtual Building M. Koster, Rijnstate Arnhem STREAMER project 2 General EU FP 7 Research Project, 4 years September 2013 until September 2017 European consortium, 20 partners from 7 EU - member states
Nadere informatiePRESTATIEVERKLARING. Nr NL
PRESTATIEVERKLARING Nr. 0085 NL 1. Unieke identificatiecode van het producttype: fischer Highbond-Anchor FHB 2. Beoogd(e) gebruik(en): Product Lijm anker te gebruiken in beton Beoogd gebruik Veiligheids
Nadere informatieI.S.T.C. Intelligent Saving Temperature Controler
MATEN & INFORMATIE I.S.T.C. Intelligent Saving Temperature Controler Deze unieke modulerende zender, als enige ter wereld, verlaagt het energieverbruik aanzienlijk. Het werkt in combinatie met de energy
Nadere informatieEsther Lee-Varisco Matt Zhang
Esther Lee-Varisco Matt Zhang Want to build a wine cellar Surface temperature varies daily, seasonally, and geologically Need reasonable depth to build the cellar for lessened temperature variations Building
Nadere informatieKabelkanalen - Cable ducts. Scheepsladder H30. stainless steel. roestvaststaal
Kabelkanalen - Cable ducts roestvaststaal stainless steel H Notities Notes 7-0-0 02-2010 Kabelkanalen Cable ducts H Marine ladder H kabelladder roestvaststaal cable ladder stainless steel 7-1-0 02-2010
Nadere informatie