De effecten van hechtlagen op het gedrag van tweelaags verhardingsconstructies op orthotrope stalen brugdekken
|
|
- Tobias Meijer
- 7 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 De effecten van hechtlagen op het gedrag van tweelaags verhardingsconstructies op orthotrope stalen brugdekken M. Huurman TU Delft T.O. Medani TU Delft J.M.M. Molenaar DWW Rijkswaterstaat Samenvatting De spanningen en rekken in verhardingsconstructies op orthotrope stalen bruggen lopen veel hoger op dan in normale verhardingen op een aardenbaan. Om deze reden is de levensduur van verhardingen op stalen bruggen vaak teleurstellend. Door middel van een 3D eindige elementen berekening is inzicht verkregen in de spanningen en rekken in een tweelaags verharding op een orthotroop stalen brugdek. De berekeningen geven aan dat de eigenschappen van de membranen die in deze constructie zorgen voor hechting tussen de verschillende lagen een grote invloed hebben op het gedrag van de constructie. Membranen zijn dus belangrijke constructieve componenten. Slappe membranen of falende membranen zullen het gedrag van de verharding ernstig aantasten. De eigenschappen van de membranen vormen een ontwerpvariabele waarmee de levensduur van verhardingen op stalen bruggen kan worden verlengd. Met het inzicht dat door de simulaties is verkregen kan worden overgegaan tot de ontwikkeling van een speciaal membraan voor toepassing in verhardingen op stalen bruggen. Dit membraan kenmerkt zich door een uitgebalanceerde sterkte / stijfheid relatie. Trefwoorden Eindige elementen methode, orthotrope stalen bruggen, constructief ontwerp, membranen, hechtlagen
2 1 Inleiding Orthotrope stalen brugdekken bestaan uit een complexe dragende staalconstructie. Op deze constructie is een dekplaat gelast met een dikte die kan variëren van 10 tot 14 mm. De staalconstructie heeft als voordeel dat een hoge sterkte wordt gecombineerd met een laag gewicht. Deze eigenschap maakt dat orthotrope stalen brugdekken veelal worden toegepast in bruggen met een grotere overspanning, d.w.z. bruggen waarbij het eigen gewicht zo gering als mogelijk moet zijn. Op de stalen dekplaat wordt een verhardingsconstructie aangebracht. De verhardingsconstructie kan worden opgebouwd uit: (hoge sterkte) beton, kunststof gebonden materiaal of asfalt. Tevens komen verhardingsconstructies voor waarin deze materiaaltypen worden gecombineerd. Om het eigen gewicht van het brugdek laag te houden zijn verhardingsconstructies relatief dun, 30 tot 70 mm. De verschillende typen verhardingsconstructies worden met wisselend succes toegepast. Asfaltverhardingsconstructies worden echter het meest toegepast. Bij dergelijke constructies wordt veelal gebruik gemaakt van gietasfalt. Wanneer geluidsreductie van belang is, wordt op de gietasfalt onderlaag een open deklaag aangebracht en ontstaat een tweelaags constructie. Orthotrope stalen brugdekken hebben ten aanzien van het (wegbouwkundig) ontwerp van verhardingsconstructies een aantal nadelen; - ze zijn zeer slap, hetgeen resulteert in zeer hoge asfaltrekken, - ze zijn complex, hetgeen resulteert in het gebruik van sterk versimpelde ontwerpmodellen die uitgaan van een constructiegeometrie die slechts weinig relatie vertoont met de geometrie van het werkelijke brugdek, - het gedrag van stalen orthotrope brugdekken wijkt zeer sterk af van het gedrag van de onderbouw van normale verhardingen op een aardenbaan. Hierdoor zijn ervaringen uit de reguliere wegenbouwpraktijk niet bruikbaar bij het ontwerp van verhardingsconstructies op orthotrope brugdekken. De genoemde nadelen maken duidelijk waarom het ontwerp van verhardingssystemen voor orthotrope brugdekken veelal gebaseerd is op ervaring. Het is echter zeer wel mogelijk om aan verhardingssystemen op orthotrope brugdekken te rekenen. Het mechanisch gedrag van constructies onder een belasting wordt immers bepaald door drie componenten: belasting, geometrie en materiaalgedrag. De verkeersbelasting en het gedrag van materialen op brugdekken zijn identiek aan de verkeersbelasting en het gedrag van materialen in normale wegconstructies. Met een mechanische beschrijving van de geometrie van orthotrope stalen brugdekken is het dus mogelijk aan dit type brugdekken constructief te rekenen. Dergelijke berekeningen zullen leiden tot inzichten in het gedrag van de constructie en zullen een beter ontwerp van verhardingsconstructies op orthotrope brugdekken mogelijk maken. In opdracht van de regionale Directie Zuid-Holland van RWS heeft de TU Delft constructieve berekeningen uitgevoerd aan een orthotroop stalen brugdek met daarop een tweelaags verhardingsconstructie (1). Duidelijk zal zijn dat de eindige elementen methode het gereedschap bij uitstek is om de geometrie van orthotrope brugdekken op te nemen in een constructief model. Daarom heeft de TU Delft verschillende constructieve eindige elementen modellen van orthotrope stalen brugdekken ontwikkeld (2, 3, 4). Met één van deze modellen is het effect van de 2
3 eigenschappen van bitumineuze hechtlagen op het gedrag van tweelaags verhardingsconstructies onderzocht. De studie is uitgevoerd met het oog op de reconstructie van de verharding op de van Brienenoordbrug in De bevindingen van de studie worden hierna beschreven. In 2 wordt het constructieve model (geometrie, belasting, materiaalgedrag) besproken. Daarna worden de resultaten van de berekeningen toegelicht in 3. Deze bijdrage sluit af met een discussie, 4, gevolgd door conclusies, 5. 2 Het constructieve model Geometrie Het model dat in de studie is gebruikt is ontwikkeld met CAPA-3D en beschrijft de geometrie van een standaard orthotroop brugdek met een 10 mm dikke dekplaat. De dekplaat wordt in langsrichting ondersteund door troggen met een breedte van 300 mm, de troggen liggen steeds 300 mm van elkaar en hebben een hoogte van 325 mm. De troggen worden elke 3000 mm ondersteund door dwarsliggers. zoab gietasfalt staal Membraan #2 Membraan #1 zoab gietasfalt staal Figuur 1: Het constructieve model. Links: dwarsdoorsnede Rechts: langsdoorsnede Het verhardingssysteem op de dekplaat bestaat uit 30 mm gietasfalt met daarop 40 mm zoab. De verschillende lagen zijn onderling gehecht met hechtlagen ofwel membranen. Figuur 1 geeft een globale indruk van het constructieve model. Figuur 2 geeft een detail waarin de verschillende materialen in de constructie met verschillende kleuren zijn weergegeven. Figuur 2: De verschillende materialen in het Belasting beschouwde verhardingssysteem en het brugdek. De belasting die op het model is aangebracht bestaat uit een dubbellucht aslast met een omvang van 143 kn, de contactspanning bedraagt MPa. De belasting is aangebracht in het midden van het veld tussen twee dwarsliggers. Het linkerdeel van figuur 1 geeft een indruk van de positie van de aslast. In het rechterdeel van figuur 1 is te 3
4 zien dat de belasting zich in het midden tussen twee dwarsliggers bevindt. Figuur 2 toont dat het elementennet in de directe omgeving van de aangebrachte belasting is verfijnd. Kritische doorsnede De troggen verstijven het brugdek in de langsrichting. In de dwarsrichting verstijven de troggen het brugdek niet of nauwelijks. Een gevolg hiervan is dat de verhardingsconstructie vooral blootstaat aan dwarsspanningen en rekken. In een onvoldoende sterke verharding ontstaan hierdoor vooral langsscheuren. Op gelijke onderlinge afstanden wordt het dek ondersteund door dwarsliggers. De dwarsliggers zijn aan de troggen gelast. Tussen de troggen zijn de dwarsliggers tevens aan de dekplaat gelast, zie figuur 2. In de troggen wordt de dekplaat niet door de dwarsliggers ondersteund. De dwarsliggers verhogen de stijfheid van het dek in dwarsrichting. Het voorgaande maakt duidelijk dat de grootste dwarsrekken optreden in het midden van het veld tussen twee dwarsliggers; de kritische doorsnede. Daar is de invloed van de dwarsstijfheid van de dwarsliggers immers het kleinst. Om deze reden is de aslast tussen twee dwarsliggers aangebracht. Tevens wordt hierom bij de analyse van rekenresultaten steeds gekeken naar de situatie in de kritische doorsnede. Modellering van hechtvlakken Daar waar twee materialen elkaar ontmoeten ontstaat veelal een relatief dun laagje waarvan de eigenschappen niet overeenkomen met de eigenschappen van één der materialen die het verbindt. In het geval van asfalt is dit te begrijpen door te zien dat het gedrag van asfalt in hoge mate wordt 1 2 Figuur 4: Interface elementen; schematische weergave. 1: materiaal 1, gemodelleerd met cubic elementen 2: interface elementen 3: materiaal 2, gemodelleerd met cubic elementen 3 zoab hechtvlak gietasfalt Figuur 3: Schematische weergave van een echtvlak. bepaald door de verdeling van mineraal in het mengsel. Duidelijk zal zijn dat de verdeling van mineraal binnen een laag homogeen kan zijn. In het grensvlak tussen de onder- en de bovenlaag zal door randeffecten echter geen homogene verdeling kunnen ontstaan. Hechtvlakken worden gemodelleerd door middel van interface elementen. Deze elementen hebben net als het werkelijke hechtvlak een 2D karakter; ze zijn dun en kunnen alleen normaalspanningen loodrecht op de interface en schuifspanningen in het vlak van de interface overbrengen. In een eindig elementen model kunnen interface elementen worden gezien als veerelementen, zie figuur 4. De veren in het interface element verbinden de randknopen uit de aangrenzende modelgebieden. Interface elementen 4
5 bieden geen weerstand tegen buiging en dragen zelf dus niet bij aan de draagkracht van de constructie waarin ze zijn opgenomen. Het voorgaande maakt duidelijk dat verschillende typen hechtlagen met interface elementen gemodelleerd kunnen worden. Het enige dat in de constructieve berekeningen immers van belang is, is de schuifstijfheid van het hechtvlak tussen twee materialen. Membranen Verhardingsconstructies worden met een hechtlaag op het staaldek aangebracht. Deze hechtlaag kan bestaan uit opgespoten bitumen of emulsie die al dan niet wordt ingestrooid, maar ook uit een speciaal voor dit doel vervaardigd bitumineus membraan. Ook tussen de verschillende asfaltlagen worden dergelijke bitumineuze membranen toegepast. Metingen aan zo n membraan (5) hebben aangegeven dat de stijfheid ervan afhankelijk is van temperatuur en vervormingssnelheid. De gemeten schuifstijfheden bedragen, wanneer het membraan alleen op schuif wordt belast, maximaal 20 MPa/mm. Om het effect van membranen op het gedrag van de verhardingsconstructie te onderzoeken zijn de stijfheden van de twee membranen gevarieerd (membraan boven en onder het gietasfalt, zie figuur 2). Er zijn 4 schuifstijfheidsniveaus beschouwd; 0.1 / 1/ 10 / 100 MPa. Dit resulteert in 16 combinaties. Alleen de 12 meest extreme combinaties zijn doorgerekend, zie tabel 1. De range aan schuifstijfheden wordt op basis van de gemeten schuifstijfheden realistisch beschouwd. Zoals gezegd dragen membranen een combinatie van normaal- en schuifspanning tussen de twee aangrenzende materialen over. Uit deze combinatie van spanningen kan de equivalente schuifspanning worden bepaald. De equivalente schuifspanning is bij afwezigheid van normaalspanning gelijk aan de werkelijk optredende schuifspanning. Wanneer het membraan normaalspanningen overdraagt wordt hiervoor gecorrigeerd, en wel zodanig dat de equivalente schuifspanning (zonder normaalspanning) dezelfde materiaalbelasting op het membraan geeft als de oorspronkelijke combinatie van normaal- en schuifspanning. Zoab en gietasfalt Mix stiffness [MPa] Data80 Model80 Data Model200 Data Model600 Data1000 Model Reduced frequency [Hz] Voor zoab en gietasfalt zijn berekeningen gemaakt uitgaande van normale stijfheden. Zoab: 5500 MPa Gietasfalt: 7000 MPa De berekeningen geven aan dat de rekken in de zoab-deklaag en de gietasfalt-laag, afhankelijk van de membraanstijfheden, oplopen Figuur 5: Stijfheids mastercurve voor gietasfalt bij rekniveau s: 80/200/600/1000 µm/m. 5
6 tot respectievelijk bijna 700 µm/m en bijna 650 µm/m. Uit stijfheidsmetingen, die elders zijn gerapporteerd ( ), is gebleken dat de stijfheid van gietasfalt afneemt met het rekniveau, figuur 5. Om dit effect in de berekeningen mee te nemen is eerst de gereduceerde frequentie bepaald waarbij een stijfheid van 7000 MPa wordt gevonden bij een rekniveau van 80 µm/m. Bij deze frequentie is vervolgens de afname van de stijfheid met het oplopen van de rek bepaald, zie figuur 6. Er zijn geen stijfheidsmetingen op zoab beschikbaar, maar het is aannemelijk dat ook zoab een afnemende stijfheid met oplopende rek zal hebben. Hierom is de stijfheid van zoab, over de gehele rekrange, gelijk gesteld aan 5500/7000 ste van de stijfheid van gietasfalt. Stiffness [MPa] S tiffness as a function of strain PA MA 3000 Figuur 6: Strain [µ m/m] Stijfheid als functie van rek. MA: gietasfalt, PA: zoab Gegeven het belang van stijfheid in responsberekeningen zijn twee sets met berekeningen gemaakt. In de eerste set is de stijfheid van gietasfalt en zoab constant gehouden (7000 en 5500 MPa resp.). In de tweede set is de stijfheid van gietasfalt en zoab, op basis van figuur 6, aangepast aan de maximaal optredende trekrek. Staal Het staal van het brugdek heeft in alle berekeningen een stijfheid van MPa en een dwarscontractiecoëfficiënt van
7 Samenvatting van de gemaakte berekeningen Tabel 1 geeft een samenvatting van de berekeningen die met het model zijn gemaakt. Tabel 1: Berekeningen aan het brugdek met twee-laags verhardingssysteem. Case L/U 0.1/ /1 0.1/10 0.1/100 1/100 10/ / /10 100/1 100/0.1 10/0.1 1/0.1 set #1 [MPa] PAC Stiffness [MPa] set #2 error 2,5% 3,8% 2,9% 0,7% -0,4% 1,5% 1,2% 2,3% 2,3% 1,3% 0,0% 0,4% Upper set #1 membrane & [MPa/mm] 0, ,1 0,1 0,1 shear set #2 stiffness set #1 [MPa] MAC Stiffness [MPa] set #2 error 2,9% 3,1% 0,5% 1,7% 1,5% 2,8% 1,0% 1,0% 0,2% -0,5% -0,2% -0,2% Lower membrane shear stiffness set #1 & [MPa/mm] 0,1 0,1 0,1 0, set #2 Opmerkingen: * Case L/U 0. 1/1 staat voor schuifstijfheid van de membranen; onder (tussen staal en gietasfalt): 0.1 MPa/mm, boven (tussen gietasfalt en zoab): 1 MPa/mm. * De fout die bij berekeningen set #2 wordt genoemd is het verschi l tussen de gebruikte stijfheid van gietasfalt en zoab en de stijfheid die volgt uit de berekende maximale rek. Een positieve fout geeft aan dat met een te kleine stijfheid is gerekend. * Alle berekeningen zijn lineair elastisch. * De belasting is in alle berekeningen gelijk aan de beschreven dubbelluchtas van 143 kn. 7
8 3 Resultaten De trends in de berekeningen met vaste stijfheden voor zoab en gietasfalt (set #1) zijn gelijk aan de trends in de berekeningen met rekafhankelijke stijfheden (set #2). Het effect van de membranen op het gedrag van het brugdek met verhardingsconstructie kan het gemakkelijkst worden geïllustreerd door de dwarsrekken in de kritische doorsnede te beschouwen. Figuur 7: Dwarsrekken in de kritische doorsnede bij slappe (boven) en stijve (onder) Maximum trekrekken [µm/m] in zoab membranen. Vervormingsfactor : 50x. 800 Case L/U 0.1/0.1 Case L/U 100/ Transversal strain [µm/m]: Schuifstijfheid onderste membraan [MPa/mm] Figuur 8: Dwarsrekken in het zoab (set #2) als functie van membraanstijfheden Schuifstijfheid bovenste membraan [MPa/mm ] Figuur 7 geeft een detail van het model ter plekke van een dubbelluchtbelasting. De kritische doorsnede ligt in het voorvlak van de figuren. De figuur is gebaseerd op resultaten uit set #1 en toont een klein deel van de vervormde constructie met slappe membranen (boven) en met stijve membranen (onder). De figuur maakt wel zeer duidelijk hoe groot de invloed van membranen op het gedrag van de totale constructie is. De trekrek in dwarsrichting in het zoab loopt op tot bijna 850 µm/m indien de membranen slap zijn, bij stijve membranen neemt de maximale trekrek af tot 155 µm/m. Ook voor de rekken in het gietasfalt blijken de membranen van cruciaal belang, hier zijn de maximale trekrekken in dwarsrichting bijna 800 µm/m tegen 100 µm/m. Figuur 7 toont tevens dat de vervormingen (en dus de rekken) in het staaldek zeer sterk afnemen wanneer de constructie stijve membranen bevat. Uit figuur 7 kan worden opgemaakt dat het gedrag van de constructie in zijn totaliteit sterk verbetert wanneer de drie materialen, zijnde; staaldek, gietasfalt en zoab, door stijve membranen in staat worden gesteld om samen te werken. Alleen indien dit het geval is, ontstaat immers één enkele composiet constructie. Wanneer de membranen slap zijn, en dus eigenlijk als glijlagen functioneren, kan er geen composiet constructie ontstaan. In dat geval wordt het gedrag van de constructie in zijn 8
9 totaliteit bepaald door het individuele gedrag van drie afzonderlijke lagen. Figuur 8 toont de maximale trekrek in de zoab als functie van de stijfheden van de membranen. De figuur toont dat de invloed van de twee membranen op de ontwikkeling van rek in de zoab ongeveer even groot is. De maximale trekrekken en de trekspanningen in het gietasfalt vertonen een beeld dat overeenkomt met het in figuur 8 geschetste beeld. Ook nu blijkt dat de stijfheid van beide membranen invloed heeft. Bovendien blijkt dat beide membranen ongeveer even belangrijk zijn en dat het gietasfalt fors kan worden Maximum trekspanningen [MPa] in zoab ontlast door toepassing van stijve membranen. De maximale trekspanningen in dwarsrichting in het zoab vertonen een afwijkend beeld, zie figuur 9. Deze spanningen blijken vooral afhankelijk te zijn van de stijfheid van het onderste membraan en in veel mindere mate van de stijfheid van het bovenste membraan membranen moet dus te allen tijde worden voorkomen Schuifstijfheid onderste membraan [MPa/mm] Figuur 9: Schuifstijfheid bovenste membraan [MPa/mm] Trekspanningen in dwarsrichting in het zoab (set #2) als functie van membraanstijfheden. Ongeacht de persoonlijke visie op de ontwikkeling van schade in materialen moet op basis van het voorgaande worden geconcludeerd dat zowel brugdekken (staal) als de hierop aangebrachte verhardingsconstructie baat hebben bij toepassing van membranen met een hoge schuifstijfheid. Tevens wordt geconcludeerd dat het gedrag van de constructie zeer ernstig zal verslechteren wanneer lagen onderling verbonden zijn met weinig of geen schuifstijfheid. Toepassing van zeer schuifslappe membranen en falen van Het is duidelijk dat membranen in verhardingsconstructies op orthotrope brugdekken, ondanks hun geringe dikte, gezien moeten worden als zeer belangrijke structurele elementen. De invloed van hechtlagen op het gedrag van het geheel is zelfs zo groot dat de schuifstijfheid van hechtlagen een zeer belangrijk ontwerpcriterium vormen. Hechtlagen met een hoge schuifstijfheid maken dat de verschillende materialen samenwerken en gezamenlijk een enkele constructie vormen. Stijve hechtlagen zullen hiertoe echter wel sterk genoeg moeten zijn. Uit de berekeningen blijkt dat de maximale equivalente schuifspanning in de verschillende hechtlagen voornamelijk afhankelijk is van de stijfheid van de hechtlaag zelf, zie figuur 10. 9
10 Equivalente schuifspanningen [MPa] in de hechtlagen Bovenste membraan Onderste membraan Schuifstijfheid onderste membraan [MPa/mm] Figuur 10: Equivalente schuifspanningen in de hechtlagen als functie van de schuifstijfheid Schuifstijfheid bovenste membraan [MPa/mm] Samenvatting van de resultaten Samengevat komen de resultaten van de simulaties voor wat betreft het gedrag van de verhardingsconstructie op het volgende neer, zie tabel 2. Tabel 2: De effecten van hechtlaagstijfheden op spanningen en rekken in de verhardingsconstructie. Calculation set #1 fixed asphalt concrete stiffness Calculation set #2 strain dependant asphalt concrete Transversal stress in PA Transversal strain in PA Equivalent shear in upper membrane Transversal stress in MA Transversal strain in MA Equivalent shear in lower membrane effect upper membrane effect lower membrane combined effect effect upper membrane effect lower membrane combined effect Case L/U >> 0.1/ / / / / / / /100 [Mpa] [-] 100% 46% 59% 19% 100% 47% 60% 20% [µm/m] [-] 100% 41% 64% 21% 100% 44% 61% 19% [Mpa] [-] 100% 1294% 70% 1094% 100% 1394% 73% 1236% [Mpa] [-] 100% 89% 44% 11% 100% 92% 49% 12% [µm/m] [-] 100% 73% 72% 15% 100% 70% 71% 13% [Mpa] [-] 100% 124% 710% 643% 100% 135% 772% 747% PA= porous asphalt (zoab), MA=mastic asphalt (gietasfalt.) Case L/U=lower membrane/upper membrane; aangegeven waarden zijn schuifstijfheden. 10
11 Uit het voorgaande wordt geconcludeerd dat membranen met een hoge schuifstijfheid de rekken en spanningen in de stalen dekplaat, het gietasfalt en het zoab sterk reduceren. Ongeacht persoonlijke visies op de ontwikkeling van schade in materialen moet hieruit worden geconcludeerd dat verhardingsconstructies met stijve membranen een aanzienlijk langere levensduur zullen hebben dan vergelijkbare constructies met slappe membranen of membranen die in een vroegtijdig stadium falen. Uit tabel 2 wordt afgeleid dat zeer stijve membranen (100 MPa/mm) de belasting (voor wat betreft dwarsrekken en -spanningen en dus scheurvorming in langsrichting) van zoab kunnen reduceren tot ongeveer 20% van de belasting die ontstaat bij zeer slappe membranen (0.1 MPa/mm) of gefaalde membranen. Stijve membranen brengen de belasting op het gietasfalt terug tot 11% a 15% van de belasting die optreedt bij slappe of falende membranen. Opgemerkt wordt dat de gehanteerde schuifstijfheden zijn gebaseerd op gemeten waarden. De range waarin de membraan schuifstijfheid is gevarieerd is hiermee reëel. 4 Discussie Respons van verhardingen op stalen brugdekken Figuur 11 geeft het verloop van de normaalspanning in de membranen over de kritische 0,2 Normal upper membrane Normal st ress [MPa] 0,0-0,2-0,4-0,6 Verticale spanning -0,8 i -1,0 bovenste membraan -1,2-1,4-1,6-1,8-2,0-2,2 n Toenemende spanningsconcentratie met oplopende diepte Transversal distance to middle of axle [mm] Normal lower membrane 0,2 0,0-0,2-0,6-0,8 Verticale spanning -1,0 i -1,2 onderste membraan -1,4 Norm al stress [MPa] -0,4-1,6 n ,8-2,0-2, Transversal distance to middle of axle [mm] Figuur 11: Normaal spanningen in de membranen. doorsnede. De figuren zijn te klein om absolute waarden af te lezen, maar ze geven wel een goed 11
12 zoab gietasfalt Figuur 12: Het systeem concentreert spanningen richting de discrete ondersteuning. beeld van het verloop van de verticale spanning over de hoogte en de breedte van de constructie. De figuur toont dat de gelijkmatig verdeelde verticale wiellastspanningen door de verhardingsconstructie en de stalen dekplaat worden geconcentreerd. De verticale spanningen kunnen immers alleen daar waar de troggen de dekplaat ondersteunen aan de brugconstructie worden overgedragen. Dit is schematisch in figuur 12 weergegeven. De figuren 11 en 12 maken hiermee duidelijk hoe groot het verschil is tussen verhardingen op aardenbaan en verhardingen op stalen brugdekken. Normale verhardingen spreiden lasten zodat de natuurlijke ondergrond slechts licht wordt belast. Verhardingen op brugdekken focussen de gelijkmatig verdeelde wiellasten zodat deze geconcentreerd aan de discrete onderliggende staalconstructie worden overgedragen. Dit maakt duidelijk dat spanningen en rekken in verhardingen op stalen brugdekken veel hoger zullen zijn dan in normale verhardingen. Tevens maakt dit duidelijk dat ervaringen met het ontwerpen van normale verhardingen niet bruikbaar zijn bij het ontwerpen van verhardingen op brugdekken. Als laatste wordt opgemerkt dat een orthotroop brugdek bestaat uit een simpele plaat (met daarop de verhardingsconstructie) die wordt ondersteund door een complexe 3-dimensionale staalstructuur. Zowel de plaat als de ondersteunende staalstructuur maken dat het 3-dimensionale karakter van de constructie gerespecteerd moet worden. Vereenvoudiging van het geheel tot balkjes is dan ook niet mogelijk. Ontwerp van membranen / membraankeuze Hiervoor is zeer duidelijk geworden dat stijve membranen de spanningen en rekken in de gehele constructie sterk zullen reduceren. Membranen zijn, ondanks hun geringe dikte, dus zeer belangrijke constructieve elementen. Tevens is gebleken dat de schuifspanningen in de membranen oplopen met de schuifstijfheid. Hieruit wordt geconcludeerd dat het ideale membraan zo stijf als mogelijk is, maar niet zo stijf dat deze bezwijkt onder de schuifspanningen die erin ontstaan. De verwachting is dat de schuifstijfheid van bitumineuze membranen omgedraaid evenredig is met de dikte. De schuifsterkte van een membraan is naar verwachting nauwelijks afhankelijk van de dikte van het membraan. Het is aldus mogelijk om een zo sterk als mogelijk membraan te ontwikkelen op basis van bestaande kennis en ervaring. De dikte van dit membraan kan vervolgens worden ontworpen op basis van rekenresultaten. De dikte wordt zodanig gekozen dat de stijfheid van het membraan ideaal is. Dat wil zeggen: het membraan is zo stijf als mogelijk, maar niet zo stijf dat de schuifspanningen in het membraan niet herhaaldelijk door het membraan kunnen worden opgenomen. Bij het ontwerp van membranen zal het noodzakelijk zijn om de eigenschappen (stijfheid, sterkte, vermoeiing) ervan te meten. Om metingen aan membranen mogelijk te maken is een bestaande schuifopstelling aangepast, zie figuur
13 Figuur 13: Schuifopstelling waarmee de eigenschappen membranen gemeten worden (links) met model ter interpretatie van de meetgegevens. Zolang er geen speciaal voor verhardingsconstructies op stalen brugdekken ontwikkelde membranen met een uitgebalanceerde stijfheid/sterkte bestaan moet een keuze gemaakt worden uit bestaande membranen. Voorgesteld wordt om in deze situatie uit te gaan van een lijst van membranen die in de praktijk hebben aangetoond dat ze sterk genoeg zijn. Uit deze lijst moet vervolgens de meest stijve hechtlaag gekozen worden. Gegeven het grote belang van hechting in verhardingsconstructies op orthotrope brugdekken wordt geadviseerd altijd zorg te dragen voor goede hechting. Verlies van hechting zal het gedrag van de constructie als geheel immers ernstig aantasten. Zoab / mengselontwerp Aangetoond is dat de rekken en spanningen in zoab-deklagen op orthotrope brugdekken veel hoger zijn dan in zoab-deklagen in normale verhardingen. Onder normale omstandigheden (schuifstijfheid van de membranen 10 MPa/mm, stijfheden van zoab en gietasfalt zoals beschreven) en onder belasting van de beschreven as, zijn de trekspanningen in het zoab 2 tot 2.5 MPa (figuur 9). De trekrekken lopen in een dergelijk geval op tot ca. 400 µm/m (figuur 8). Opgemerkt wordt dat de genoemde rekken en spanningen zijn bepaald onder de beschreven 143 kn as. Grotere en kleinere aslasten komen natuurlijk voor. Bovendien is gerekend met normale stijfheden. Bij grote hitte zullen zoab, gietasfalt en membranen slapper reageren en zullen de rekken dus hoger oplopen. Bij koude zullen de materialen stijver zijn en lopen de spanningen hoger op, maar blijven rekken relatief hoog. Het voorgaande geeft aan dat zoab voor brugdekken met zorg moet worden ontworpen. Om de weerstand tegen scheurvorming zo hoog mogelijk te maken zal het mengsel zo veel bitumen (mastiek) als mogelijk moeten bevatten. De gebruikte bitumen moet bovendien zeer ductiel zijn zodat het mengsel de grote trekrekken herhaaldelijk kan opnemen. Tevens zal voorkomen moeten worden dat het materiaal bij kou zal scheuren doordat de maximale treksterkte wordt overschreden. Om ervoor te zorgen dat het mengsel ook onder herhaaldelijke blootstelling aan grote rekken intact blijft, moet aandacht besteed worden aan de adhesie tussen steen en bitumen. 13
14 5 Conclusies - Het gedrag van materialen in verhardingen op orthotrope brugdekken wijkt niet af van het gedrag van materialen in verhardingen op aardenbaan. - De verkeersbelasting op orthotrope brugdekken is gelijk aan de verkeersbelasting op normale wegen. - De respons van een constructie is afhankelijk van: materiaalgedrag, belasting en geometrie. - Een geometrisch constructief model van verhardingsconstructies op orthotrope stalen bruggen maakt het dus mogelijk om deze verhardingen constructief te ontwerpen. - Om deze reden is een geometrisch constructief model ontwikkeld. Met het model zijn reeds vele inzichten verkregen. - De gerapporteerde berekeningen leiden tot twee belangrijke conclusies: 1 Hechting tussen verschillende lagen is van zeer groot belang. 2 De spanningen en rekken in verhardingen op stalen bruggen zijn veel hoger dan in normale verhardingen op aardenbaan. - De membranen die in verhardingen op stalen bruggen worden gebruikt om lagen onderling te hechten zijn zeer belangrijke constructieve elementen. Falen/onthechting moet te allen tijde worden voorkomen. - Verhardingsconstructies op stalen bruggen focussen de wiellastspanningen zodat deze geconcentreerd aan de discrete ondersteuning van het dek kunnen worden overgedragen. Dit staat haaks op de functie van een normale verharding op aardenbaan, die verticale spanningen juist spreidt. Hiermee is duidelijk dat ervaringen uit de normale wegenbouw niet gebruikt kunnen worden bij het ontwerp van verhardingen op stalen bruggen. - Het is mogelijk om een membraan te ontwikkelen met een geoptimaliseerde stijfheid/sterkte. Toepassing van een dergelijk membraan zal de levensduur van zoab en gietasfalt op stalen bruggen aanmerkelijk verhogen. - Op brugdekken zal een speciaal type zoab moeten worden gebruikt. Deze zoab zal herhaaldelijk zeer grote rekken moeten kunnen doorstaan. Het is opnieuw duidelijk dat de eindige elementenmethode een zeer krachtig instrument vormt waarmee belangrijk inzicht kan worden verkregen in het gedrag van complexe constructies. De eindige elementen methode wordt dan ook in vele constructieve vakgebieden met succes toegepast. De auteurs zijn van mening dat de wegenbouw een vakgebied is met vele constructieve aspecten. Meer frequente toepassing van de eindige elementenmethode in het vakgebied wordt aanbevolen en kan in zichzelf een innovatie genoemd worden. De verwachting is dat deze theoretische innovatie zal leiden tot meer praktische vormen van innovatie. Een voorbeeld hiervan kan de ontwikkeling van een membraan met een uitgebalanceerde sterkte/stijfheid verhouding zijn. 14
15 Literatuur 1 Huurman, M., Medani, T.O., The structural effects of adhesive membranes in asphalt surfacings on orthotropic steel deck bridges, Report , Delft University of Technology, Laboratory of Road and Railway engineering, Delft, The Netherlands, January Huurman M., Medani T.O, Molenaar A.A.A, Kasbergen C., Liu X., and Scarpas A., 3D-FEM for the estimation of the behaviour of asphaltic surfacings on orthotropic steel deck bridges, 3rd International Symposium on 3D Finite Element for Pavement Analysis, Design & Research, Amsterdam, The Netherlands, Huurman M., Medani T.O., Scarpas, T., Kasbergen C., Development of a 3D-FEM for Surfacings on Steel Deck Bridges, International Conference on Computational & Experimental Engineering and Sciences, ICCES'03 Corfu, Greece, July Huurman M., Medani T.O., Molenaar A.A.A., Kasbergen, A. Scarpas, APT Testing and 3D Finite Element Analysis of Asphalt Surfacings on Orthotropic Steel Deck Bridges, 2nd International Conference on Accelerated Pavement Testing, Minnesota, USA, September Medani T.O, Design principles of surfacings on orthotropic steel bridge decks, PhD thesis, Delft University of Technology, Laboratory of Road and Railway engineering, Delft, The Netherlands, March Medani T. O., Huurman M., Houben L.J.M. and Molenaar A.A.A., A Proposed Fatigue Based Design Methodology for Asphaltic Mixes Applied on Orthotropic Steel Bridges, RILEM, International conference on the causes, development, maintenance and prevention of pavement cracking, Limoges, France, May 5-8, Medani T. O., Huurman M., Molenaar A.A.A., Kringos N., Scarpas A. and Kasbergen C., A Practical Fatigue Based Design Methodology For Asphaltic Mixes Applied On Orthotropic Steel Bridges, CROW, Wegbouwkundige Werkdagen 2004, Ede, Medani T.O, Huurman M., Kolstein M.H., Scarpas A., Bosch A., Molenaar A.A.A, Material behaviour of mastic asphalt for orthotropic steel deck bridges, CROW Wegbouwkundige Werkdagen 2002, Ede, juni pp Medani T.O, Scarpas A., Kolstein M.H., Bosch A., Huurman M.,Molenaar A.A.A, Estimation of the ACRe material model s parameters of mastic asphalt for orthotropic steel deck bridges, CROW Wegbouwkundige Werkdagen 2002, Ede, juni pp
16 10 Medani, T.O. and Huurman, M, Constructing the Stiffness Master Curves for Asphaltic Mixes, Report , Faculty of Civil Engineering and Geosciences, Delft University of Technology, Medani, T.O., Huurman, M. and Molenaar A.A.A, On the Constructing of Master Curves for Bituminous Mixes, Proceedings 3rd EuroBitume Congress, Vienna, Austria, May Medani, T.O., Huurman, M. L.J.M. Houben and Molenaar A.A.A, A proposed Fatigue Based Design Methodology for Asphaltic Mixes Applied on Orthotropic Steel Bridges, Proceedings 5th RILEM International Conference, Limoges, France, May
Het belang van hechtlagen in tweelaags asfalt constructies op orthotrope stalen brugdekken.
Het belang van hechtlagen in tweelaags asfalt constructies op orthotrope stalen brugdekken. M. Huurman Technische Universiteit Delft J. Voskuilen en P. van Dijk Rijkswaterstaat J. Molenaar Intron Samenvatting
Nadere informatieDe toegevoegde waarde van eindige elementenanalyses in de wegenbouw
De toegevoegde waarde van eindige elementenanalyses in de wegenbouw ir. W.T. van Bijsterveld Ooms Nederland Holding bv dr.ir. A.H. de Bondt Ooms Nederland Holding bv Samenvatting Eindige elementenanalyses
Nadere informatieVariantenstudie versterking Scheffersplein
Variantenstudie versterking Scheffersplein Iv-Infra b.v. i Opdrachtgever: Gemeente Dordrecht Objectnummer opdrachtgever: 108021 Project: Variantenstudie versterking Scheffersplein Projectnummer: INPA110670
Nadere informatieAsfalt en bitumendag. 20 november 2008
Asfalt en bitumendag 20 november 2008 Verhardingsontwerp Prof.dr.ir. André Molenaar TU-Delft Verhardingsontwerp Ontwerpen van verhardingen is meer dan alleen asfalt. In Zuid-Afrika asfalt 10% van totale
Nadere informatieDe valkuilen van valgewicht-deflectiemetingen
De valkuilen van valgewicht-deflectiemetingen J.S.I. van der Wal, K.P. Drenth Unihorn bv Samenvatting Bij het berekenen van de draagkracht van asfaltverhardingsconstructies uit valgewichtdeflectiemetingen
Nadere informatieLeidraad voor de beoordeling van de waterdichtheid van asfaltverhardingen op kunstwerken (beton en staal)
IR-N-05.023 Leidraad voor de beoordeling van de waterdichtheid van asfaltverhardingen op kunstwerken (beton en staal) 1 Onderwerp en toepassingsgebied Deze leidraad is bedoeld voor opdrachtgevers en opdrachtnemers
Nadere informatieSilentRoads. Hoe maak je een geluidsarm wegdek met voldoende levensduur? Rien Huurman, Sterrebeek, 12-04-2016
SilentRoads Hoe maak je een geluidsarm wegdek met voldoende levensduur? Rien Huurman, Sterrebeek, 12-04-2016 Introductie - ZOAB: Zeer Open Asfalt Beton, - Eerste vakken in 1973, - Grootschalige vanaf begin
Nadere informatieSimulatie van onthechtingsmechanismen bij betonconstructies versterkt met uitwendig gelijmde koolstofvezelwapening. DOV mei 2004 Ernst Klamer
Simulatie van onthechtingsmechanismen bij betonconstructies versterkt met uitwendig gelijmde koolstofvezelwapening DOV mei 2004 Ernst Klamer Afstudeercommissie Prof. dr. ir. D.A. Hordijk (TU/e) Dr. ir.
Nadere informatieTentamen Toegepaste elasticiteitsleer (4A450)
Tentamen Toegepaste elasticiteitsleer (4A450) Datum: 3 juni 003 Tijd: 4:00 7:00 uur Locatie: Hal Matrixgebouw Dit tentamen bestaat uit drie opgaven. Het gebruik van het dictaat, oefeningenbundel en notebook
Nadere informatieMeer informatie over asfalt, voor- en nadelen kan u raadplegen op onze partnersite:
Wegen, opritten, parkings in asfalt Op volgende pagina een korte samenvatting vanwege het Opzoekingscentrum voor de Wegenbouw aangaande de soorten asfalt, de samenstelling van asfaltverhardingen, de verwerking
Nadere informatieVergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren. Puntlasten op vloeren vaak onderschat. Puntlasten op vloer vaak onderschat
Vergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren Puntlasten op vloeren vaak onderschat 48 8 17 1 Niels Punt, Lex van der Meer ABT bv Nieuwe kleding, nieuwe laptop, nieuwe fiets? Het wordt steeds gewoner
Nadere informatieMatthias Van Wonterghem, Pieter Vanhulsel Aluminium en hoge snelheid, een mooie toekomst?
Matthias Van Wonterghem, Pieter Vanhulsel Aluminium en hoge snelheid, een mooie toekomst? Milieu is een hot topic. En terecht. Het is nu dat er moet gediscussieerd worden om onze huidige levenskwaliteit
Nadere informatieTentamen Fundamentals of Deformation and Linear Elasticity (4A450)
Tentamen Fundamentals of Deformation and Linear Elasticity (4A450) Datum: 22 november 2001 Tijd: 14:00 17:00 uur Locatie: Auditorium, zaal 9, 10, 15 en 16 Dit tentamen bestaat uit drie opgaven. Het gebruik
Nadere informatieDatum: 18 maart 2011 Ons kenmerk: 20103154.RH3851 Project: Beoordeling staalconstructie systeem FlexFrameBouw Betreft: Onderzoek brandwerendheid
Adviseurs voor milieu, geluid, trillingen, brand en bouwfysica Alcedo bv Keizersweg 26 Postbus 140, 7450 AC Holten T: (0548) 63 64 20 F: (0548) 63 64 30 FlexFrameBouw bv T.a.v. de heer J. Douwes Kalanderstraat
Nadere informatieModelleren van jong staalvezelversterkt onderwaterbeton met DIANA
www.abt.eu Modelleren van jong staalvezelversterkt onderwaterbeton met DIANA ir. Kris Riemens - ABT Inhoud Introductie Aanpak Beschrijving van het DIANA model - geometrie en mesh - materiaaleigenschappen
Nadere informatieAsfalt op brugdekken. Jacob Groenendijk Ook namens Jan Voskuilen (RWS-DVS) en Paul Spencer (RWS-DI) Infradagen 2012
Asfalt op brugdekken Jacob Groenendijk Ook namens Jan Voskuilen (RWS-DVS) en Paul Spencer (RWS-DI) Infradagen 2012 [Heijmans/RWS] Inhoud RWS Richtlijn Eisen Waterdichtheid Oplossingen RWS RTD 1009:2012
Nadere informatieBasic Creative Engineering Skills
Mechanica: Sterkteleer Januari 2015 Theaterschool OTT-1 1 Sterkteleer Sterkteleer legt een relatie tussen uitwendige krachten (MEC1-A) en inwendige krachten Waarom lopen de balken taps toe? Materiaaleigenschappen
Nadere informatieUit te voeren in groepen van 2 personen. Indien een groep van 2 personen niet mogelijk is, dient de opdracht alleen uitgevoerd te worden
Solidworks Simulation: Opdracht versie 2014 Uit te voeren in groepen van 2 personen. Indien een groep van 2 personen niet mogelijk is, dient de opdracht alleen uitgevoerd te worden De opdracht Een fietsen
Nadere informatieFundamentele testen op asfalt Dr. A. Vanelstraete
Fundamentele testen op asfalt Dr. A. Vanelstraete Opzoekingscentrum voor de Wegenbouw Recente evolutie in de standaardbestekken Asfaltbeton volgens de fundamentele methode: Minder eisen op de materialen,
Nadere informatieHerberekening Terbregseplein
Herberekening Terbregseplein Detailanalyse deuvelverbinding Gerco-Kees Bloemsma Coen van der Vliet Imagine the result wie, wat, waar? 1 Rotterdam Terbregseplein 2 3 Oorspronkelijke constructie langsvoegen
Nadere informatieRenovatie 8 Stalen Bruggen
Renovatie 8 Stalen Bruggen Algemene presentatie Brug bij Ewijk Inhoud RWS / Project Renovatie Bruggen Renovatie Tacitusbrug (Brug bij Ewijk A50) Introductie Wat behelst de renovatie? Volgorde werkzaamheden
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 3 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieRafeling in de tijd. Onderzoek TUD: wat is er gedaan, waarom, hoe hangt het samen, hoe gaan we verder
Rafeling in de tijd Onderzoek TUD: wat is er gedaan, waarom, hoe hangt het samen, hoe gaan we verder 1 inhoud Wat is er gedaan, waarom en hoe hangt dat samen? Hoe gaan we verder? 2 Wat, waarom & hoe hangt
Nadere informatieOntwikkelingen. Rien Huurman TU-Delft
Ontwikkelingen Rien Huurman TU-Delft Wegenbouw Lineair enkeldisciplinair Cyclisch multidisciplinair Performance based We lopen voor Conclusies Wegenbouw: Lineair enkeldisciplinair Aanleg Onderhoud Sloop
Nadere informatieDe resultaten van Type Tests toegepast in contracten: een technisch correcte invulling met VEROAD-XL
De resultaten van Type Tests toegepast in contracten: een technisch correcte invulling met VEROAD-XL Dr. P.C. Hopman, Dr. Ir. C.A.P.M van Gurp KOAC NPC Samenvatting Met de introductie van CE-markering,
Nadere informatieBelastingproeven PVC stellingkasten
TNO-rapport TNO-034-DTM-2010-04905 Belastingproeven PVC stellingkasten Van Mourik Broekmanweg P.O. Box 49 2600 AA Delft The Netherlands www.tno.nl T +31 88 866 30 00 F +31 88 866 30 10 wegwijzer@tno.nl
Nadere informatieStatische calculatie Country High 8 x 2 m. NL14200 brug Aetsveld B rev0. Ir. EHM Volker. Streetlife Bv. Oude Singel 144.
Statische calculatie Country High 8 x 2 m NL14200 brug Aetsveld B3 Country High brug model 28-9-2015 rev0 Ir. EHM Volker Streetlife Bv Oude Singel 144 2312 RG Leiden T:071-524 6846 www.streetlife.nl streetlife@streetlife.nl
Nadere informatieLto. 0fis.vi. sj^u*. -l(a I r> au (,
Lto 0fis.vi sj^u*. -l(a I r> au (, STICHTING BOOGBRUG VIANEN Walkade 15 3401 DR IJsselstein tel/fax 030 687 29 34 Berekening sterkte boogbrug Vianen Vergelijking sterkte hoofddraagconstructie van de boogbrug
Nadere informatieVoorwoord en ontwikkeling BCTR. Aaldert de Vrieze / Harko Groot InVra plus
Voorwoord en ontwikkeling BCTR Aaldert de Vrieze / Harko Groot InVra plus Uitdagingen Op laboratoriumschaal schuimbitumen mengsels maken. Niet alleen een basis gestabiliseerde fundering laag maar een vervanger
Nadere informatieQuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017
QuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield
Nadere informatieMechanica van Materialen: Voorbeeldoefeningen uit de cursus
Mechanica van Materialen: Voorbeeldoefeningen uit de cursus Hoofdstuk 1 : Krachten, spanningen en rekken Voorbeeld 1.1 (p. 11) Gegeven is een vakwerk met twee steunpunten A en B. Bereken de reactiekrachten/momenten
Nadere informatieGEKOPPELD FYSISCH-MECHANISCH EINDIGE ELEMENTEN MODEL
Postbus 1 Tel 0229 547700 1633 ZG Avenhorn Fax 0229 547701 www.ooms.nl/onderzoek Research & Development Publicatie ir. N. Kringos dr. A. Scarpas, dr.ir. A.H. de Bondt GEKOPPELD FYSISCH-MECHANISCH EINDIGE
Nadere informatieFUNDAMENTEEL ONDERZOEK NAAR WATERSCHADE IN ZOAB FASE 2: MASTIEK STERKTE IN DE AANWEZIGHEID VAN VOCHT
Postbus 1 Tel 0229 547700 1633 ZG Avenhorn Fax 0229 547701 www.ooms.nl/onderzoek Research & Development publicatie dr.ir. Niki Kringos dr. Tom Scarpas ir. Radjan Khedoe dr.ir. A.H. de Bondt FUNDAMENTEEL
Nadere informatieEnkelvoudige stalen voegovergangsconstructies in nieuwe kunstwerken
Enkelvoudige stalen voegovergangsconstructies in nieuwe kunstwerken 17 juni 2015 Dirk Andeweg (Brabotech) Klaus Ueckert (Maurer Söhne) Frank van Beek (Rijkswaterstaat GPO) Arno Leegwater (Smits Neuchâtel
Nadere informatiePons bij funderings palen. Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer
1 Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer Pons bij funderings palen In bouwputten worden regelmatig onderwaterbetonvloeren toegepast met daaronder trekpalen. Er zijn
Nadere informatieCROW webpublicatie Asfaltwapening
CROW webpublicatie Asfaltwapening Presentatie NGO 29 november 2016 Rapporteur CROW-werkgroep: dr.ir. J. Groenendijk (088 562 2528, groenendijk@koac-npc.com) 1 Samenvatting Asfaltwapening is systeem! Asfaltwapeningproduct
Nadere informatieBringing aerospace technology down to earth. Total Glass. MIP 14 June Jan-Jaap Koppert Advanced Lightweight Engineering
Bringing aerospace technology down to earth Total Glass MIP 14 June 2011 Jan-Jaap Koppert Inhoud Introductie Advanced Lightweight Engineering (ALE) Inventarisatie Randvoorwaarden Overzicht bestaande technieken
Nadere informatieAkoestische achteruitgang stille wegdekken afhankelijk van verkeersintensiteit!!
Akoestische achteruitgang stille wegdekken afhankelijk van verkeersintensiteit!! Christiaan Tollenaar M+P Leo Visser Provincie Noord-Holland Samenvatting Dat stil asfalt na verloop van tijd steeds meer
Nadere informatiePiekresultaten aanpakken op platen in Scia Engineer
Piekresultaten aanpakken op platen in Scia Engineer Gestelde vragen en antwoorden 1. Kan er ook een webinar gegeven worden op het gebruik van een plaat met ribben. Dit voorstel is doorgegeven, en al intern
Nadere informatieIn hoofdstuk 2 zijn de gehanteerde uitgangspunten en randvoorwaarden opgenomen. Hoofdstuk 3 beschrijft tot slot de verhardingsconstructies.
Afbeelding 1.1. Toekomstige situatie In een rode lijn is de vrijliggende busbaan weergegeven. De gele lijn geeft de Tidal Flow halte weer. Het opstelvak en de extra rijstrook op de N247 zijn in groen weergegeven.
Nadere informatie94 Samenvatting te vervormen, wordt de huid bijzonder stijf bij grotere vervormingen. Uit onderzoek is gebleken dat deze eigenschap deels toe te schri
Samenvatting De biofysica kan worden beschouwd als het grensgebied tussen de natuurkunde en de biologie. In dit vakgebied worden natuurkundige methoden gebruikt om biologische systemen te analyseren en
Nadere informatie10 jaar Monitoring A12 demonstratie van perpetual pavement in asfalt
10 jaar Monitoring A12 demonstratie van perpetual pavement in asfalt Evert de Jong VBW-Asfalt Frits Stas Grontmij (voorheen VBW-Asfalt) Samenvatting De renovatie en verbreding van de zuidbaan van de A12
Nadere informatieDUURZAAMHEID EN GELUIDSREDUCTIE
DUURZAAMHEID EN GELUIDSREDUCTIE -Nieuwe Kleeflaag technologie en Duurzame Bitumineuze voegovergangen- PRESENTATIE PROVINCIE OVERIJSSEL 30 oktober 2013 Bert Jan Lommerts Koudekerk a/d Rijn, The Netherlands
Nadere informatieOIA Mogelijkheden en beperkingen. Arthur van Dommelen RWS-DVS
OIA Mogelijkheden en beperkingen Arthur van Dommelen RWS-DVS OIA Ontwerp Instrumentarium Asfaltconstructies Een nieuw CROW programma voor het ontwerpen van asfaltverhardingen Aanleiding OIA Invoering Europese
Nadere informatieRekenen aan gebonden funderingen
Rekenen aan gebonden funderingen Marc Stet KOAC NPC Bert Thewessen Witteveen en Bos Berwich Sluer Koninklijke BAM Groep, Multiconsult bv Peter Bhairo Duravermeer Infrastructuur bv Samenvatting Gebonden
Nadere informatieGerelateerde of voorspellende bitumen eigenschappen: voortschrijdend inzicht. Jeroen Besamusca
Gerelateerde of voorspellende bitumen eigenschappen: voortschrijdend inzicht. Jeroen Besamusca Bindmiddelen: Voorspellend vermogen of gerelateerd aan asfalt eigenschappen? Bindmiddel Toevoeging aan asfalt
Nadere informatieZelf een simpele ionisatiekamer bouwen
Zelf een simpele ionisatiekamer bouwen Simpele ionisatiekamer Een ionisatiekamer is een detector voor ioniserende straling, zoals alfa-, bèta- en gammastraling. Ten gevolge van ionisaties wordt de lucht
Nadere informatieSolid Mechanics (4MB00) Toets 2 versie 1
Solid Mechanics (4MB00) Toets 2 versie 1 Faculteit : Werktuigbouwkunde Datum : 1 april 2015 Tijd : 13.45-15.30 uur Locatie : Matrix Atelier Deze toets bestaat uit 3 opgaven. De opgaven moeten worden gemaakt
Nadere informatieQuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017
QuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield Systeem
Nadere informatieDe voorspelling van asfaltrespons op basis van meso mechanica
De voorspelling van asfaltrespons op basis van meso mechanica M. Huurman, M. Woldekidan 2, E. Vaccari 3, M. Poot 2 BAM Wegen 2 TU Delft 3 University of Bologna Samenvatting Bij de groep wegbouwkunde van
Nadere informatieHet modelleren van een onvolkomen put met een meerlagenmodel
Het modelleren van een onvolkomen put met een meerlagenmodel Mark Bakker i Een onvolkomen put kan gemodelleerd worden met een meerlagenmodel door het watervoerend pakket op te delen in drie lagen gescheiden
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad en een uitwerkingsblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr ir P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieProvincie Overijssel. Duurzaamheid en innovatie in wegaanleg en wegonderhoud. Rien Huurman
Provincie Overijssel Duurzaamheid en innovatie in wegaanleg en wegonderhoud Rien Huurman Low Emmission 2 Asphalt Pavement LE 2 AP Achtergrond - Reconstructie markt - Footprint - Grondstoffen - Geluid -
Nadere informatieNiet-lineaire mechanica INHOUD LES 2. Voorbeeld van de EEM bij onderzoek. Software voor constructieberekeningen
INHOUD LES 2 Voorbeeld van de EEM bij onderzoek Software voor constructieberekeningen Betrouwbaarheid van elementenberekeningen Gereduceerde stijfheid om imperfecties in rekening te brengen (Load-Dependent
Nadere informatieBeïnvloedt het verouderingsproces de vermoeiing en het healing gedrag van bitumineuze asfaltmortels? Wim Van den bergh Artesis Hogeschool Antwerpen
Beïnvloedt het verouderingsproces de vermoeiing en het healing gedrag van bitumineuze asfaltmortels? Wim Van den bergh Artesis Hogeschool Antwerpen displacement [rad] and torque [Nm] Ter inleiding Doctoraatsonderzoek:
Nadere informatieQ U A K E S H I E L D E X P E R I M E N T B I J E E N K O M S T 30/11/2017
Q U A K E S H I E L D E X P E R I M E N T B I J E E N K O M S T 30/11/2017 1 Agenda 10:00 uur Ontwikkelingen QuakeShield 10:15 uur Diagonal tension test op QuakeShield CEM versterkt metselwerk 10:45 uur
Nadere informatieOnderzoek naar vloeistofdichte asfaltconstructies - ervaringen met een praktijkgeval -
Onderzoek naar vloeistofdichte asfaltconstructies - ervaringen met een praktijkgeval - Kortschrift opgesteld voor: Wegbouwkundige Werkdagen 2002 Te Doorwerth, Nederland 12 en 13 juni 2002 Onderzoek naar
Nadere informatieADVIES PLAATSING ZONNEPANELEN
AMIVAL- TURNHOUT PROJECT: Advies voor plaatsing zonnepanelen BOUWPLAATS: Everdongenlaan 27 2300 Turnhout BOUWHEER: AMIVAL VZW Everdongenlaan 27 2300 Turnhout ADVIES PLAATSING ZONNEPANELEN (a) 2 maart 2017
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 3 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieBEREKENING SCHEURKANSEN VOOR VERHARDENDE BETONNEN ELEMENTEN
BEREKENING SCHEURKANSEN VOOR VERHARDENDE BETONNEN ELEMENTEN MSc. H.W.M. van der Ham Dr. E.A.B. Koenders Prof. Dr. K. van Breugel DIANA Ontwikkelings Verening Technische lezingen 31 oktober 26 Presenting
Nadere informatieNiet-lineaire mechanica datum: Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19
Naam: Patrick Damen Datum: 17 juni 2003 INHOUDSOPGAVE Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19 pagina: 1 van 20 Algemeen Om de zestal vragen van de opgave niet-lineaire
Nadere informatiede weerstandscoëfficiënt van de bochten is nagenoeg onafhankelijk van het slangtype.
TNO heeft een onderzoek naar de invloed van een aantal parameters op de wrijvings- en weerstandscoëfficiënten van DEC International -slangen en -bochten uitgevoerd (rapportnummer 90-042/R.24/LIS). De volgende
Nadere informatieProductontwikkeling 3EM
Vragen Productontwikkeling 3EM Les 11 Eindige elementen analyse Zijn er nog vragen over voorgaande lessen?? Paul Janssen 2 Spanningen en vervormingen in materialen Modelleren kan tegenwoordig met de meeste
Nadere informatieSBRCURnet Project Autogene krimp van betonconstructies. Dag van Betontechnologie 30 maart 2017 Ton van Beek
SBRCURnet Project Autogene krimp van betonconstructies Dag van Betontechnologie 30 maart 2017 Ton van Beek 1 Inhoud Autogene krimp Typen krimp Definitie Autogene krimp Wat is autogene krimp Definitie autogene
Nadere informatieÄe~ RIJKSWATERSTAAT DIRECTIE NOORD- HOLLAND
Äe~ RIJKSWATERSTAAT DIRECTIE NOORD- HOLLAND CJC. H: L tothee K RIJ KSWTEPQTAT NOOLLD AN t TOEPASSING VAN ZANDCEMENT VAN GROTERE DIKTE ALS FUNDERINGSLAAG IN WEGVER- HARDINGEN. Door: Ir. J.A. de Jong -
Nadere informatieVliegveldverhardingen
Vliegveldverhardingen XIII e Bitumendag Brussel, 26 november 1998 ir. A.H. de Bondt Ooms Avenhorn Holding bv Scharwoude, Nederland Samenvatting In deze bijdrage zal worden ingegaan op het mechanisch gedrag
Nadere informatieBETONSTAAL GERIBDE en GEDEUKTE STAVEN GERIBDE en GEDEUKTE DRAAD met hoge ductiliteit
OCBS Vereniging zonder winstoogmerk Keizerinlaan 66 B 1000 BRUSSEL www.ocab-ocbs.com TECHNISCHE VOORSCHRIFTEN PTV 302 Herz. 7 2015/6 PTV 302/7 2015 BETONSTAAL GERIBDE en GEDEUKTE STAVEN GERIBDE en GEDEUKTE
Nadere informatieGTL-congres. Duurzaamheid en geluid in de wegenbouw. Bert Gaarkeuken, Hoevelaken,
GTL-congres Duurzaamheid en geluid in de wegenbouw Bert Gaarkeuken, Hoevelaken, 09-11-2016 Ontwikkelingen Waar gaan we heen? Is dit de waan van de dag of moet BAM hier aan mee doen? Waar gaan we heen?
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr.ir. P.C.J. Hoogenboom TENTAMEN
Nadere informatieVoor en door Staalconstructeurs D-geprinte brug MX3D. Stijn Joosten
Voor en door Staalconstructeurs 2018 3D-geprinte brug MX3D Stijn Joosten // Achtergrond // Ontwerp // Uitdagingen // Testen // Constructieve analyse // Sensors & monitoring Achtergrond Joris Laarman
Nadere informatieSYSTEEMBENADERING VAN DE BRANDWERENDHEID MET BETREKKING TOT BEZWIJKEN
SYSTEEMBENADERING VAN DE BRANDWERENDHEID MET BETREKKING TOT BEZWIJKEN TNO Bouw Centrum voor Brandveiligheid TUDelft Faculteit Civiele Techniek & Geowetenschappen Ton van Overbeek Achtergrond onderzoek
Nadere informatieTentamen Fundamentals of Deformation and Linear Elasticity (4A450)
Tentamen Fundamentals of Deformation and Linear Elasticity (4A450) Datum: 6 maart 00 Tijd: 14:00 17:00 uur Locatie: Matrixgebouw, zaal 1.60 Dit tentamen bestaat uit drie opgaven. Het gebruik van het dictaat,
Nadere informatieHet versterken en verstijven van bestaande constructies
Het versterken en verstijven van bestaande constructies ir.m.w. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane 02-02-2015 Onderstempeling voor de renovatie van een kozijn in een gemetselde gevel, Woerden 1 Inhoudopgave
Nadere informatieBijl Composiet planken. Voor nieuwbouw en renovatie
Bijl Composiet planken Voor nieuwbouw en renovatie Bijl Composiet planken Voor nieuwbouw en renovatie BIJL Profi elen produceert sinds 1995 glasvezel versterkte polyester profi elen. Naast vele klantspecifi
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieMemo. Berend Feddes. Simon Duivenvoorde april 2005
Memo Dienst Beheer Infrastructuur afdeling Technisch Specialistisch Onderhoud Aan Berend Feddes Van Telefoonnummer Datum Simon Duivenvoorde 0182-62 22 82 21 april 2005 Betreft Korte notitie met aandachtspunten
Nadere informatieZijn stille wegdekken duur?
Zijn stille wegdekken duur? Ir. Jan Hooghwerff (M+P raadgevende ingenieurs bv) Samenvatting Onderzocht is wat de meerkosten van een aantal stille wegdekken zijn voor verschillende toepassingsgebieden.
Nadere informatieUitgewerkt ontwerp voor een stille modulaire betonweg vanuit geluidtechnische uitgangspunt
Uitgewerkt ontwerp voor een stille modulaire betonweg vanuit geluidtechnische uitgangspunt W. van Keulen VANKEULEN advies bv, Vlijmen J. van Keulen Civiele Techniek en Milieu, Dalen 1. Inleiding In een
Nadere informatieAsfalt en bitumendag. Bitumeneigenschappen Healing en hergebruik. Ing. Wim Van den bergh
Asfalt en bitumendag Bitumeneigenschappen Healing en hergebruik Ing. Wim Van den bergh 20 november 2008 Het plakt en het is zwart Bindmiddel veroudert verlies aan vluchtige bestanddelen, oxidatie, polymerisatie
Nadere informatieSolico. Brugdekpaneel 500x40. Solutions in composites. Mechanische eigenschappen. Versie : 2. Datum : 16 januari 2013
Solico B.V. Everdenberg 5A NL-4902 TT Oosterhout The Netherlands Tel.: +31-162-462280 - Fax: +31-162-462707 E-mail: composites@solico.nl Bankrelatie: Rabobank Oosterhout Rek.nr. 13.95.51.743 K.v.K. Breda
Nadere informatieREFLECTIESCHEURVORMING INGEPAST IN HET REGULIERE
Postbus 1 Tel 0229 547700 1633 ZG Avenhorn Fax 0229 547701 www.ooms.nl/rd Research & Development publicatie ir. J.G.F. Schrader dr.ir. A.H. de Bondt REFLECTIESCHEURVORMING INGEPAST IN HET REGULIERE VERHARDINGSONTWERP
Nadere informatieProductontwikkeling 3EM
Vragen Productontwikkeling 3EM Les 8 Sterkteleer (deel 1) Zijn er nog vragen over voorgaande lessen?? Paul Janssen 2 Doel van de sterkteleer Berekenen van de vereiste afmetingen van constructieonderdelen
Nadere informatieHardcore techniek Het versterken van bruggen. Oscar Vos Utrecht, 12 september 2013
Hardcore techniek Het versterken van bruggen Oscar Vos Utrecht, 12 september 2013 Even voorstellen Oscar Vos Senior Projectmanager bij Strukton Civiel Projecten 2005-2006 2006-2009 2010-2011 2012-heden
Nadere informatieBouwbesluit 2012, industriefunctie, gelijkwaardigheid, nieuwbouw, thermische isolatie Datum: 15 juni 2019 Status: magazijn.
Trefwoorden: Bouwbesluit 2012, industriefunctie, gelijkwaardigheid, nieuwbouw, thermische isolatie Datum: 15 juni 2019 Status: Definitief Dit advies is opgesteld voor deze specifieke casus en is niet algemeen
Nadere informatieEurocodes. Veiligheidsfilosofie en belastingscombinaties. Eurocode 0 Basis of structural design Grondslag voor het constructief ontwerp
Eurocodes Veiligheidsfilosofie en belastingscombinaties C.R. Braam 2 March 29 Afdeling Bouw - Betonconstructies Eurocode Basis of structural design Grondslag voor het constructief ontwerp Inleiding Betrouwbaarheid
Nadere informatieSTRADA: herontwerptool voor de toekomst!
STRADA: herontwerptool voor de toekomst! Marc Eijbersen CROW Christ van Gurp KOAC NPC Michiel Pouwels CROW namens CROW-werkgroep STRADA Samenvatting De CROW-werkgroep STRADA (STRucturele Analyse Deflectiemetingen
Nadere informatieRij woningen met penanten naast het trapgat
Rij woningen met penanten naast het trapgat 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van vier woningen beschouwd. De stabiliteit wordt verzekerd door penanten die zich naast het trapgat
Nadere informatieHergebruik Tweelaags ZOAB Oud ZOAB nieuw ZOAB Oud Polymeerbitumen nieuw PmB
Hergebruik Tweelaags ZOAB Oud ZOAB nieuw ZOAB Oud Polymeerbitumen nieuw PmB Heijmans Infra Bochove Gerbert van 13-12-2018 Recycling trends Minder nieuwbouw -- meer onderhoud Hoogwaardige bouwstoffen in
Nadere informatieZIN EN ONZIN HERGEBRUIK POLYMEERGEMODIFICEERD ASFALT
Postbus 1 Tel 0229 547700 1633 ZG Avenhorn Fax 0229 547701 www.ooms.nl/rd Research & Development publicatie ir. C.P. Plug dr.ir. A.H. de Bondt ZIN EN ONZIN HERGEBRUIK POLYMEERGEMODIFICEERD ASFALT CROW
Nadere informatieAFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / Fax: 0(032) 9 /
AFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / 381.61.01 Fax: 0(032) 9 / 381.61.00 http://www.afixgroup.com BEREKENIINGSNOTA STEIGER EN 12810 2N SW12 / 257 H2 A - LA WERKHOOGTE = 38,,50 M Berekeningsnota
Nadere informatiePrincipeopbouw van lichtgewicht wegconstructie voor polderweg
Principeopbouw van lichtgewicht wegconstructie voor polderweg Versie 1.1 Document: r121006.2 Opdrachtgever: Stybenex Infra Engineering Delft Delft, 12 oktober 2006 Inhoudsopgave 1 Inleiding...3 2 Ontwerpprocedure...4
Nadere informatieBouwdienst Rijkswaterstaat titel: LEIDRAAD VOORSPANNEN VAN ANKERS EN REKBOUTEN document : NBD 00800 pagina : 1 van 9 uitgave : 28-10-2004
pagina : 1 van 9 LEIDRAAD VOORSPANNEN VAN ANKERS EN REKBOUTEN Document : NBD 00800 Uitgave : 28-10-2004 Afd./opsteller * toetser * vastgesteld * uitgave * status NIQ/J.den Toom * NIQ/J.J.Taal * NIQ/ *
Nadere informatieSilentRoads, 12 april 2018
SilentRoads, 12 april 2018 Stille wegdekken in een evoluerende wereld. Rien Huurman Vragen en antwoorden 1 Is het technisch mogelijk om een stil wegdek te maken met een lage rolweerstand, dat ook nog eens
Nadere informatieSolid Mechanics (4MB00) Toets 2 versie 4
Solid Mechanics (4MB00) Toets 2 versie 4 Faculteit : Werktuigbouwkunde Datum : 1 april 2016 Tijd : 10.45-12.30 uur Locatie : Matrix Deze toets bestaat uit 3 opgaven. De opgaven moeten worden gemaakt met
Nadere informatieComplexe waterdichte asfaltconstructie op aanbruggen Botlekbrug
Complexe waterdichte asfaltconstructie op aanbruggen Botlekbrug Ir. C.P. Plug Ooms Civiel Dr.ir. A.H. de Bondt Ooms Civiel Ir. R.H. Khedoe Ooms Civiel Samenvatting Binnen het project A15 MaVa (Maasvlakte-Vaanplein)
Nadere informatieNiet gescheiden hergebruik gemodificeerd asfalt - invloed op reologische eigenschappen van het bitumen -
Niet gescheiden hergebruik gemodificeerd asfalt - invloed op reologische eigenschappen van het bitumen - Kortschrift opgesteld voor: Wegbouwkundige W erkdagen 2002 Te Doorwerth, Nederland 12 en 13 juni
Nadere informatie