VEILIG VERNAGELEN BIJLAGEN. Een studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling MASTER THESIS MAART 2005
|
|
- Emmanuel de Graaf
- 8 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 VILIG VRNAGLN en studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling BIJLAGN F D δ r R M F D,δ v θ Nagel δ r P θ F nagel Veiligheidsdomein F N,δ v MASTR THSIS MAART 5 BASTIAAN D BOR STUDINR
2
3 Inhoudsopgave INHOUDSOPGAV Inhoudsopgave III Bijlage I Bijlage II Bijlage III Bijlage IV Bijlage V Bijlage VI Bijlage VII Nagelkrachten 1 Grafieken voor maimale schachtwrijving 9 Handberekening methode Bishop 11 Berekeningen stabiliteit geometrieën 15 Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties 5 Invloedsfactoren stabiliteit 5 Plais 5 VII.I Plais D versus Plais D 5 VII.II Grondmodellen 5 VII.III φ/c-reductie 57 Bijlage VIII Modelinvoer in Plais 59 III
4 Inhoudsopgave IV
5 Bijlage I Nagelkrachten BIJLAG I NAGLKRACHTN Om de krachten die optreden in de nagel te kunnen berekenen zal er een modellering gemaakt moeten worden van de constructie. Daar de nagel veel overeenkomsten vertoont met een elastisch ondersteunde ligger, zal de methode voor het berekenen van een elastisch ondersteunde ligger worden toegepast om de krachtswerking in de nagel te beschouwen. De evenwichtsvergelijking voor de nagel kan dan worden geschreven als: d y I y s d (I.1) Voor het uitwerken van de oplossing wordt de parameter gebruikt, waarvoor geldt: s s met I I [ ] m 1 (I.) Ook wordt wel de overdrachtslengte L gebruikt: I L L s 1 (I.) Voor het oplossen van de evenwichtsvergelijking kan men theoretisch drie verschillende situaties beschouwen, afhankelijk van de werkende lengte van de nagel aan de actieve of passieve zijde van het glijvlak, L a. In figuur I.1 is verduidelijkt welke waarde voor lengte L a aangenomen dient te worden. In het geval er geen facing toegepast wordt, is het de kortste lengte van de lengtes aan weerszijden van het glijvlak. Wordt er wel een facing toegepast, dan is de lengte gelijk aan de lengte aan de passieve zijde van het glijvlak. Figuur I.1 (l) L a voor talud met facing (r) L a voor talud zonder facing De drie situaties die men theoretisch kan onderscheiden zijn: 1. L a L De nagel kan als oneindig lang worden beschouwd en de oplossing van de evenwichtsvergelijking is relatief eenvoudig;. L a L De nagel kan als oneindig stijf worden beschouwd en ook dan is de oplossing van de evenwichtsvergelijking relatief eenvoudig;. L < L a < L Dit is een tussenvorm waarvoor de oplossing moeilijk te vinden is. Gezien de aard van de toepassing wordt meestal een vereenvoudiging van deze drie situaties toegepast, waarbij men twee situaties onderscheid: 1. L a L De nagel is oneindig lang; 1
6 Bijlage I Nagelkrachten. L a < L De nagel is oneindig stijf. Aangezien er bij taludvernageling vrijwel altijd sprake is van het eerste geval, zal hierop verder worden ingegaan. Met gebruik van de parameter gaat de evenwichtsvergelijking over in: d y y d (I.) Vervolgens wordt in deze vergelijking de algemene oplossing ingevoerd, r y e, wat resulteert in een algebraïsche vergelijking: r (I.5) met de vier wortels r 1 ( ± 1 ± i ). Voegt men deze in de algemene oplossing dan levert dat: y (1 i ) (1i ) (1i ) (1 i ) Ae Be Ce De (I.6) i i i i e ( Ae Be ) e ( Ce De ) Met behulp van de vergelijkingen van uler e i i cos i sin en e cos i sin (I.7) kan de algemene oplossing geschreven worden als: (I.8) y e [( A B ) cos i ( A B ) sin ] e [( C D ) cos i ( C D ) sin ] Het invoegen van nieuwe (reële) constanten C A B ); C i ( A B ); C ( C D ); C i ( C ) (I.9) 1 ( D levert uiteindelijk voor de oplossing: y e ( C1 cos C sin ) e ( C cos C sin ) (I.1) Deze oplossing heeft het karakter van twee gedempte golven. Het eerste deel van de oplossing wordt vermenigvuldigd met een e-macht die voor positieve waarden van een positieve eponent geeft, zodat dit deel van de oplossing groeit in positieve richting. Het tweede deel van de oplossing wordt vermenigvuldigd met een e-macht die voor positieve waarden van een negatieve eponent heeft, zodat dit deel van de oplossing uitdempt met toenemende waarden van. In de negatieve -richting is dit precies andersom. Dan heeft het eerste deel een uitdempend karakter en het tweede deel een groeiend karakter. De oplossing voor een specifieke situatie verkrijgt men, door de waarden van de verschillende constanten te bepalen aan de hand van randvoorwaarden in deze specifieke situatie. Om de oplossing voor de vernageling te vinden is in figuur I. een schematisatie gegeven van een vervormde nagel. Ten opzichte van het glijvlak is de nagel als symmetrisch te beschouwen, zodat slechts voor één helft
7 Bijlage I Nagelkrachten een oplossing gezocht hoeft te worden. In dit geval wordt het deel in positieve - richting bekeken. Voor de volledigheid zal daarna echter ook de oplossing voor het deel in negatieve -richting worden gegeven. Figuur I. Schematisatie nagel MM ma F A O M FF y A (π/)l L In de schematisatie van een vervormde nagel in figuur I. zijn de punten aangegeven waar het moment maimaal en de dwarskracht gelijk aan nul is (A, A ) en het punt waar de dwarskracht maimaal en het moment gelijk aan nul is (O). De vervorming van de nagel is symmetrisch ten opzichte van het punt O. Te zien is dat een lichte uitbuiging van de nagel ter plaatse van A en A is weergegeven. Dit lijkt onwaarschijnlijk, echter de resultaten van de modellering van de nagel zullen ditzelfde resultaat laten zien. Bij de resultaten van de modellering zal hier nog op worden teruggekomen. Wanneer we het gedeelte in positieve -richting gaan modelleren dan is dit te doen door een nagel vanaf het glijvlak in positieve -richting te nemen waarbij ter plaatse van het glijvlak een kracht F D, gelijk aan de dwarskracht in de nagel, wordt uitgeoefend op de nagel (zie figuur I.). In figuur I. valt op te merken dat de invloed van de vervormingen ten gevolge van het afschuiven ter plaatse van het glijvlak, afnemen in de positieve -richting. Hieruit kan direct geconcludeerd worden dat de waarden van de eerste twee constanten in vergelijking I.1 gelijk aan nul moeten zijn, omdat dit deel van de vergelijking een groeiend karakter heeft voor toenemende waarden van. Met C C wordt de oplossing dan: 1 y e ( C cos C sin ) (I.11) Figuur I. Modellering van een nagel in positieve -richting y O Nagel F D A y (π/)l
8 Bijlage I Nagelkrachten Vervolgens beshouwen we de voorwaarden in het punt O () om de waarden van de andere constanten te berekenen. In het punt O is het moment gelijk aan nul en de waarde van de dwarskracht gelijk aan : F D X F D d y d I D d y d I M (I.1) De afgeleiden van y() zijn: y C C e d y d C C C C e d y d C C e d y d C C C C e d dy ) sin cos ( ] ) sin ( ) cos [( ) sin cos ( ] ) sin ( ) cos [( (I.1) Met deze afgeleiden en de voorwaarden ter plaatse van het glijvlak kunnen de constanten bepaald worden. De eerste voorwaarde ) ( d y d I M levert: [ ] ) sin cos ( ) ( C C C e I o (I.1) De tweede voorwaarde D F d y d I D ) ( levert (met ): C (I.15) [ ] ) ( ] ) sin ( ) cos [( L F C I I F C I F C I F C F C C C C e I s D s D D D D Met de twee constanten L F C s D en wordt de oplossing voor de verplaatsing: C e L F y s D cos (I.16)
9 Bijlage I Nagelkrachten De afgeleiden van y() zijn dan te schrijven als: dy FD e (cos sin ) d sl d y FD e sin d sl d y FD e (cos sin ) d sl d y F y ( D e cos ) d sl (I.17) Hieruit volgen voor het moment en de dwarskracht: d y IF M I d L D F L e s sin D e sin (I.18) d y IFD (I.19) D I e (cos sin ) d sl FD e (cos sin ) In verband met de symmetrie van het probleem ten opzichte van het glijvlak, weet men nu ook hoe de verplaatsingen, momenten en dwarskrachten zijn in de negatieve -richting. Voor de volledigheid is de oplossing voor de negatieve - richting onderstaand ook uitgewerkt. Voor de modellering van de nagel in negatieve -richting is hetzelfde gedaan als in positieve -richting (zie figuur I.). r is een nagel genomen vanaf het glijvlak in negatieve -richting waarbij ter plaatse van het glijvlak een kracht F D op de nagel wordt uitgeoefend, waarbij F D FD. Merk op dat de -as in dit geval is verplaatst over een afstand gelijk aan yy zodat deze na de vervorming van de nagel gelijk is aan de ligging van het onvervormde deel van de nagel. Figuur I. Modellering van een nagel in negatieve -richting y (π/)l A F D y Nagel O In deze situatie neemt de invloed van de vervormingen ten gevolge van het afglijden ter plaatse van het glijvlak af in de negatieve -richting. Hieruit volgt dat het tweede deel van vergelijking I.1 gelijk moet zijn aan nul omdat deze voor toenemende negatieve waarden van een groeiend karakter heeft. Met C C wordt de oplossing dan: 5
10 Bijlage I Nagelkrachten y e ( C1 cos C sin ) (I.) De voorwaarden in het punt O () zijn gelijk aan de situatie voor de nagel in positieve -richting: X d y M I d d y D I d F D (I.1) De afgeleiden van y() voor de negatieve -richting zijn: dy e d d y e d d y e d d y e d [( C C ) cos ( C C ) sin ] 1 (C cos C sin ) [( C C ) cos ( C C ) sin ] ( C cos C sin ) y (I.) Samen met de randvoorwaarden kunnen hiermee weer de constanten worden bepaald. d y De eerste voorwaarde M( ) I levert: d [ I e ( C cos C 1 sin )] C ( o ) (I.) d y De tweede voorwaarde D( ) I F D levert (met C ): d [ I e [( C 1 C ) cos ( C 1 C ) sin ]] D F C1 I F C D 1 I FD C1 I s I F C1 D L s Met de twee constanten C1 verplaatsing: s ( ) F (I.) D FD en C wordt de oplossing voor de L F y D e L s cos (I.5) 6
11 Bijlage I Nagelkrachten De afgeleiden van y() zijn dan te schrijven als: ) cos ( ) sin (cos sin ) sin (cos e L F y d y d e L F d y d e L F d y d e L F d dy s D s D s D s D (I.6) Hieruit volgt voor het moment en de dwarskracht in negatieve -richting: e L F e L IF d y d I M D s D sin sin (I.7) ) sin (cos ) sin (cos e F e L IF d y d I D D s D (I.8) Samengevat zijn de oplossingen voor de verplaatsing, het moment en de dwarskracht: X e L F y s D cos (I.9) e L F M D sin ) sin (cos e F D D X< e L F y s D cos (I.) e L F M D sin ) sin (cos e F D D In figuur I.5 zijn de verplaatsing, het momentenverloop en het dwarskrachtenverloop van de nagel grafisch weergegeven. Om bij de verplaatsing het punt O van de negatieve en positieve -richting op elkaar aan te laten sluiten is de verplaatsing in negatieve richting vermeerderd met y en de verplaatsing voor de positieve richting verminderd met y. 7
12 Bijlage I Nagelkrachten Verplaatsing van de nagel Figuur I.5 Verplaatsing, momentenverloop en dwarskrachtenverloop in de nagel Moment in de nagel Dwarskracht in de nagel 8
13 Bijlage II Grafieken voor maimale schachtwrijving BIJLAG II GRAFIKN VOOR MAXIMAL SCHACHTWRIJVING In deze bijlage zijn de grafieken opgenomen met de waarden van q s voor verschillende grondsoorten. Bij sommige grondsoorten zijn er ook voor verschillende constructiemethoden grafieken. In tabel II.1 is een overzicht gegeven van de verschillende grafieken die te vinden zijn in onderstaande figuren. Tabel II.1 Overzicht grafieken Grondsoort Figuur Constructiemethode Low pressure Gravity grouting grouting Driving Zand III.1 S1 S Klei III. A1 Gravel III. G1 G G Mergel/Kalk III. M1 Gesteente III.5 R1 Figuur II.1 Q s voor zand Figuur II. Q s voor klei 9
14 Bijlage II Grafieken voor maimale schachtwrijving Figuur II. Q s voor gravel Figuur II. Q s voor mergel/kalk Figuur III.5 Q s voor gesteente 1
15 Bijlage III Handberekening Methode Bishop BIJLAG III HANDBRKNING MTHOD BISHOP In deze bijlage is een voorbeeld gegeven van een handberekening volgens de methode Bishop voor een simpele geometrie. Deze geometrie is ook doorgerekend in het programma MStab, volgens dezelfde methode. Men kan hiermee inzicht krijgen in de methode en de berekening met MStab zorgt voor een controlemogelijkheid van de berekening. Tabel III.1 γdroog/nat ϕ c (kn/m) (rad) (kn/m) 1 Dichte klei 17,,17 1, Zachte klei 1,,7 6, Geometrie De geometrie van het doorgerekende talud is opgebouwd uit twee kleilagen, een dichte en een slappe laag. De grondeigenschappen die in de berekening worden gebruikt, zijn opgenomen in tabel III.1. In figuur III.1 is de opbouw van het talud weergegeven, zoals deze in MStab is ingevoerd. De bovenste laag is 5 m. dik en de bovenkant van de dijk ligt 6 meter boven het maaiveld. De helling van het linker talud is 1:1,5 en de helling van het rechter talud 1:1,7. De grondwaterstand ligt 1 m. beneden maaiveld. Figuur III.1 Opbouw talud Kritieke glijcirkel Om de kritieke glijcirkel te bepalen is eerst de berekening in MStab uitgevoerd. De glijcirkel die uit de berekening naar als meest kritieke cirkel naar voren kwam is gebruikt voor de handberekening. Deze cirkel is opgedeeld in negen lamellen. en weergave van de kritieke glijcirkel is gegeven in figuur III.. Figuur III. Kritieke glijcirkel opgedeeld in lamellen 11
16 Bijlage III Handberekening Methode Bishop Berekening Voor de berekening van de stabiliteit wordt de volgende formule gebruikt: n ( c ) i ( γi hi pi ) tanϕi bi R i 1 tanαi tanϕi 1 cos α i SF j 1 SF j n [ γ h b R sinα ] i i i i 1 i (III.1) Om de berekening uit te voeren zijn eerst alle gegevens per lamel bepaald. Deze zijn opgenomen in tabel III.. Lamel X Yo Yb H1 H Hw B α α ϕ c G σn p σ'n nr (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) ( ) (rad) (rad) (kn/m) (kn) (kn/m) (kn/m) (kn/m) 1,5,5 5,75 1,7,,,95-71,78-1,5,17 1, 7,6 8,9, 8,9,6,8 6, 5,,,,11-59,6-1,,17 1, 186,5 88,, 88,,91 -,7 6, 8,7, 1,7,59 -,17 -,77,17 1, 5, 18,58 17, 11,18 8,5-5,1 6, 1,8,9,1, -9,8 -,51,7 6, 6,89 191,18,1 17,8 5,58-6,99,7 8,95,51 5,99 5,15-1,6 -,5,7 6, 96,5 187,9 59,9 17,9 6 7,7-7,7 1, 5,88,99 6,7 5,15,58,6,7 6, 7,7 11,8 6,7 77,1 7,7-5,9 -,1, 1,,9 6,,1,,7 6, 59,8 9,66 9,,66 8 8, -,7 -,1,6, 1,7,59,17,77,17 1, 158,68, 17, 6,8 9 5,5 -,57 -,1,,,,6 5,8,95,17 1,,5 7,1, 7,1 Verklaring van een aantal weergegeven gegevens: Y Y-coördinaat van de onderkant van de lamel (genomen in het midden van de lamel); Y b Y-coördinaat van de bovenkant van de lamel (genomen in het midden van de lamel); H 1, Sommige lamellen zijn opgebouwd uit twee lagen klei. De dikte van de bovenste laag is H 1, de dikte van de onderste laag is H ; H w In de meeste lamellen bevindt een deel zich onder de waterstand. De dikte van de lamel onder de waterstand is H w ; G Gewicht van de lamel. Tabel III. Lamelgegevens per lamel De straal van de cirkel is 17,7 m. Met deze gegevens is de berekening uitgevoerd. Omdat de waarde van de veiligheidsfactor zowel in het linker als in het rechter gedeelte van de formule voorkomt, zal er iteratief gezocht moeten worden naar de oplossing. In dit geval zijn er drie berekeningsstappen uitgevoerd. Per lamel wordt het weerstandbiedend- en het aandrijvend moment berekend, waarna de momenten van alle lamellen gesommeerd worden. Hiermee wordt de veiligheidsfactor berekend. In tabel III. zijn de resultaten van de berekening weergegeven. 1
17 Bijlage III Handberekening Methode Bishop Tabel III. Resultaten berekening Lamel Weerstandbiedend Aandrijvend Weerstandbiedend Aandrijvend Weerstandbiedend Aandrijvend nr (knm) (knm) (knm) (knm) (knm) (knm) ,9-5,16 151, -5,16 156,1-5,16 555,5-77,6 5,76-77,6 5,76-77,6 8, -6,9 7,6-6,9 7,6-6,9 19,75-58, 191,5-58, 191,5-58, 5 17,96-999,91 17,7-999,91 17,7-999, , 778,5 999,56 778,5 999,56 778,5 7 19,7 1, 151, 1, 151, 1, 8 181,6 1887,5 189, ,5 189, , ,19 6,89 167,91 6,89 167,91 6,89 1, ,8 11, ,8 116, ,8 SF(j-1) 1,5 SF(j-1) 1,11 SF(j-1) 1,1 SF 1,11 SF 1,1 SF 1,1 De waarde voor de veiligheidsfactor uit de handberekening is 1,1. Uit de berekening met MStab kwam een veiligheid van 1,5. Het verschil kan komen door afronding van tussenresultaten. In figuur III. is een resultaat uit MStab gegeven dat de veiligheid aangeeft in het talud. In dit geval ligt de veiligheid in het berekende gebied overal tussen 1 en 1,5. Figuur III. Veiligheid talud 1
18 Bijlage III Handberekening Methode Bishop 1
19 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën BIJLAG IV BRKNINGN STABILITIT GOMTRIËN Geometrie 1 Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Matige klei Figuur IV.1 Kritieke glijcirkel geometrie 1 Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 17,5 m. Stabiliteitsfactor talud:,998 Uitvoer MStab BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] X Y X Y X Y PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] X Y Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 15
20 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name Matige klei 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** 16
21 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin.998 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 17.5 [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : [knm/m] Non-iterated resisting moment : [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT Geometrie Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Los zand Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 19, m. Stabiliteitsfactor talud: 1,15 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi 17
22 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] X Y X Y X Y PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] X Y Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name Los zand 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 18
23 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.15 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 19. [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : [knm/m] Non-iterated resisting moment : [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT 19
24 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën Geometrie Onderlaag: Slappe klei Bovenlaag: Matig zand Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;11,5) Straal kritieke glijcirkel: 19, m. Stabiliteitsfactor talud: 1,65 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] X Y X Y X Y PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] X Y Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input.
25 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën SOIL PROPRTIS Layer no. Material name Matig zand 1 Slappe klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : -. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -9. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** 1
26 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.65 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 11.5 [m] Radius of critical circle : 19. [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : [knm/m] Non-iterated resisting moment : [knm/m] Geometrie Onderlaag: Matige klei Bovenlaag: Matige klei ND OF MSTAB OUTPUT Figuur IV. Kritieke glijcirkel geometrie Coördinaten middelpunt kritieke glijcirkel: (,5;1,75) Straal kritieke glijcirkel: 1,5 m. Stabiliteitsfactor talud: 1,6 Uitvoer BGINNING OF DATA CHO OF TH INPUT Problem identification : Calculation model : Bishop Default shear strength : C phi
27 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën LAYR BOUNDARIS Boundary no. Co-ordinates [m] X Y X Y X Y PL LINS PL line no. Co-ordinates [m] X Y Unit weight of water used for calculation: 9.81 [kn/m] The groundwater level is determined by PL-line number 1 FORBIDDN LINS No forbidden lines were input. SOIL PROPRTIS Layer no. Material name Matige klei 1 Matige klei Layer Gam usat Gam sat PL-line PL-line number [kn/m] [kn/m] top bottom Layer Cohesion Phi Cu/Pc POP Cu top Cu bot. Cu gradient number [kn/m] [degrees] [-] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m/m] No degree of consolidation <> 1% input. CNTR POINT GRID AND TANGNT LINS X co-ordinate grid left :. [m] X co-ordinate grid right : 5. [m] Number of grid points in X - direction : 5 Y co-ordinate grid bottom : 9. [m] Y co-ordinate grid top : 1. [m] Number of grid points in Y - direction : 5 Y co-ordinate tangent smallest circle : 1. [m] Y co-ordinate tangent biggest circle : -. [m] Number of circles per grid point : 5 No fied points input. Total number of center points in the grid: 5 Total number of slip circles in the grid : 15 LIN LOADS
28 Bijlage IV Berekeningen stabiliteit geometrieën No line loads input. UNIFORM LOAD No uniform loads were input. TR ON SLOP No tree on slope was input. GOTXTILS No geotetiles were input. ARTHQUAK No earth quake factors were input. ****************************************************************************** **************** The input has been tested, and is correct. **************** ****************************************************************************** RSULTS OF TH SLOP STABILITY ANALYSIS Information on the critical circle : Fmin 1.6 Calculation method used : Bishop - C phi X co-ordinate center point :.5 [m] Y co-ordinate center point : 1.75 [m] Radius of critical circle : 1.5 [m] The center point of the critical circle is enclosed Driving moment soil : 6.11 [knm/m] Driving moment free water :. [knm/m] Driving moment eternal loads :. [knm/m] Iterated resisting moment : 6.11 [knm/m] Non-iterated resisting moment : [knm/m] ND OF MSTAB OUTPUT
29 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties BIJLAG V STABILITIT BIJ VRSCHILLND PARAMTRCOMBINATIS In deze bijlage zijn de berekeningen van de stabiliteit van de verschillende geometrieën met één horizontaal aangebrachte nagel opgenomen. Per geometrie is er één pagina met tabellen en één met F n -F d -vlakken weergegeven (linker respectievelijk rechter pagina). In de tabellen Nagel, Grondslag, Geometrie en Overdrachtslengte zijn alle gegevens opgenomen waarmee de verschillende bezwijkcriteria kunnen worden berekend. Omdat er voor het berekenen van de criteria vier verschillende combinaties van parameters zijn (zie hoofdstuk 5), is voor iedere combinatie een F n -F d -vlak weergegeven (linker pagina). Hierbij is het derde criterium niet weergegeven omdat deze in geen geval beperkend is en de waarden zo groot zijn dat de schaal onduidelijk zou worden bij het weergeven van het criterium. Aan de hand van de hoek tussen de nagel en de glijcirkel kunnen uit de F n -F d - vlakken de optredende waarden van de krachten in de nagel bepaald worden. Hiermee kan tenslotte de stabiliteit van het vernagelde talud bepaald. Dit is weergegeven in de onderste tabel, Taludstabiliteit. In alle gevallen is de nagel,5 m. boven het maaiveld aangebracht, zoals weergegeven in figuur V.1. In de figuur is een glijcirkel getekend met het middelpunt van de cirkel en de straal ervan. Van iedere geometrie zal voor deze cirkel de maatgevende cirkel worden genomen die voortkwam uit de stabiliteitsberekeningen van de onvernagelde taluds (paragraaf 7. en bijlage IV). Daardoor zullen de ligging van het snijpunt tussen de nagel en de glijcirkel, O, en de hoek tussen de raaklijn aan de cirkel ter plaatse van O en de nagel verschillend zijn. De lengtes van de nagel aan weerszijden van het glijvlak, L 1 en L, zullen ook verschillend zijn bij de vier geometrieën. In alle gevallen is deze lengte echter groter dan 1 m. Bij de berekeningen wordt in alle gevallen daarom L a gelijk gesteld aan 1 m. Figuur V.1 Geometrie met één nagel Mp R Nagel O (5;,5) θ init L 1 L L 1 1 m L 1 m Raaklijn glijvlak tpv O De vier geometrieën die berekend zijn en de opbouw ervan zijn weergegeven in tabel V.1. Tabel V.1 Geometrieën Geometrie Onderlaag Bovenlaag 1 Slappe klei Matige klei Slappe klei Los zand Slappe klei Matig zand Matige klei Matige klei 5
30 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie 1 Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 1, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 59, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 59, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 17,5 Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pu9*cu Ongedraineerde schuifsterkte Cu (kn/m ) 5 P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ), (P u ) b - qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ),5 ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) F n,δ (kn) F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv,998,998,998,998 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,6 1,18 1,17 1,1 6
31 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 7
32 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 8, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 61,7 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,5 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 61,7 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) 5 I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 5 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pus*s'v*kp ffective verticale spanning s'v (kn/m ) 6 Schelpfactor s - Passieve gronddrukcoefficient Kp -, P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 555,56 (P u ) b - 9 qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 6, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,1 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) F n,δ (kn) 1 1 F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,15 1,15 1,15 1,15 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,65 1,7 1, 1, 8
33 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 9
34 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 8, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 61,7 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot, Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 61,7 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) 75 I L Hoek van inwendige wrijving φ,5 s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 8 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 67,88 (P u1 ) pus*s'v*kp ffective verticale spanning s'v (kn/m ) 65 Schelpfactor s - Passieve gronddrukcoefficient Kp -, P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 888,89 (P u ) b - 9 qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 6, ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ) 1, ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 96, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,1 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) F n,δ (kn) F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,65 1,65 1,65 1,65 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,51 1,5 1,518 1,51
35 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie 6 5 Fd,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 Fn,nagel Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie 6 5 Fd,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 Fn,nagel 1
36 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Geometrie Stabiliteitsfactoren bij verschillende parametercombinaties Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 19, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 P u naar horizontaal belaste palen, (P u1 ) Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, (P u1 ) pu9*cu Ongedraineerde schuifsterkte Cu (kn/m ) 5 P u naar q c, (P u ) Limietdruk grond p u (kn/m ), (P u ) b - qc p u pl Maimale schachtwrijving τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u1 τ ma (kn/m ) 66,7 ( τ ma1 ) τ ma via grafiek Clouterre, mbv P u τ ma (kn/m ),5 ( τ ma ) τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, ( τ ma ) τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Combi 1 Combi Combi Combi (P u1 &τ ma1 )(P u &τ ma )(P u1 &τ ma )(P u &τ ma ) Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) F n,δ (kn) F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 1,6 1,6 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern,195 1,76 1,59 1,588
37 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties Combinatie 1 Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium Combinatie Fd,nagel Fn,nagel Criterium 1 Criterium Criterium
38 Bijlage V Stabiliteit bij verschillende parametercombinaties
39 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit BIJLAG VI INVLODSFACTORN STABILITIT In deze bijlage zijn berekeningen opgenomen van de stabiliteit van geometrie (geheel bestaande uit matige klei) met verschillende waarden voor een aantal eigenschappen. Per pagina is het resultaat van een berekening weergegeven. Bovenstaand zijn de tabellen Nagel, Grondslag, Geometrie en Overdrachtslengte weergegeven waarin de benodigde gegevens voor de berekening zijn opgenomen. Aan de hand van deze gegevens kan het stabiliteitsdomein opgesteld worden wat onderin is weergegeven. Hierbij is het derde criterium niet weergegeven omdat deze in geen geval beperkend is en de waarden zo groot zijn dat de schaal onduidelijk zou worden bij het weergeven van het criterium. Aan de hand van het stabiliteitsdomein kunnen de optredende krachten bepaald worden waarmee vervolgens de stabiliteit van het vernagelde talud bepaald kan worden (tabel Taludstabiliteit). De volgende berekeningen zijn opgenomen in deze bijlage: θ 1 6,5 θ 55, θ 8, θ 9, θ 1 6,5, D,75 m θ 1 6,5, D, m θ 8,, D,75 m θ 8,, D, m θ 1 6,5, I 5,1 knm θ 1 6,5, I 5,6 knm θ 8,, I 5,1 knm θ 8,, I 5,6 knm θ 1 6,5, L a 5 m θ 1 6,5, L a m θ 8,, L a 5 m θ 8,, L a m 5
40 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5 Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 5 F d,δ (kn) 11 Moment tgv F n,δ (knm/m) 18 Moment tgv F d,δ (knm/m) 167 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 971 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,57 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 6
41 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 55, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 5, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 55, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 55, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 86 F d,δ (kn) 8 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 119 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 889 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,77 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 7
42 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) 115 F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) 598 Moment tgv F d,δ (knm/m) 9 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 87 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,8 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 8
43 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 9, Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel, Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 9, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,1 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 9, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) F d,nagel (kn) 19 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 19 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 7 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 755 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 9
44 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, D,75 m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),75 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 59 F d,nagel (kn) 1 F n,δ (kn) 18 F d,δ (kn) 57 Moment tgv F n,δ (knm/m) 9 Moment tgv F d,δ (knm/m) 81 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 8166 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,56 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
45 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, D, m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m), Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,6 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 6 F d,nagel (kn) 9 F n,δ (kn) 79 F d,δ (kn) Moment tgv F n,δ (knm/m) 11 Moment tgv F d,δ (knm/m) 19 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 1866 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,85 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 6 F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 1
46 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8,, D,75 m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m),75 Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 59 F d,nagel (kn) 1 F n,δ (kn) 58 F d,δ (kn) 16 Moment tgv F n,δ (knm/m) 99 Moment tgv F d,δ (knm/m) Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 778 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,9 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
47 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 8,, D, m Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6, Diameter nagel D (m), Hoek glijvlak-nagel θ init 8, Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,6 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 8, Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m),57 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 6 F d,nagel (kn) 9 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 5 Moment tgv F n,δ (knm/m) 11 Moment tgv F d,δ (knm/m) 765 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 96 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 6 F d,nagel 5 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel
48 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, I 5,1 knm Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot, Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,1 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m), Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) 11 F n,δ (kn) F d,δ (kn) 11 Moment tgv F n,δ (knm/m) Moment tgv F d,δ (knm/m) 157 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 957 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,5 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein F d,nagel F n,nagel Criterium 1 Criterium Criterium
49 Bijlage VI Invloedsfactoren stabiliteit θ 1 6,5, I 5,6 knm Nagel Geometrie Werkende lengte nagel L a (m) 1 Hoek straal-nagel 6,5 Diameter nagel D (m),15 Hoek glijvlak-nagel θ init 6,5 Maimale opneembare trekkracht R n (kn) 6 Rotatiehoek [D/(L )] θ rot,7 Maimale opneembare dwarskracht (R n /) R d (kn) Mobilisatiehoek θ mob 6,5 Bezwijkmoment M (knm), Kritische hoek θ krit 5, Buigstijfheid I (knm ) 5,6 Straal glijcirkel R (m) 1, Rekstijfheid A (kn) 955 Grondslag Overdrachtslengte lasticiteitsmodulus s (kn/m ) I L Hoek van inwendige wrijving φ s L (m) 1,1 Conusweerstand q c (kn/m ) 1 Limietdruk grond p u (kn/m ) 5, p u 9*C u Ongedraineerde schuifsterkte C u (kn/m ) 5 τ ma volgens trekpalenmethode τ ma (kn/m ) 5, τ ma q c * α t α t,5 Taludstabiliteit Andrijvend moment zonder nagel M a (knm/m) 6 Weerstandbiedend moment zonder nagel M w (knm/m) 76 F n,nagel (kn) 118 F d,nagel (kn) F n,δ (kn) F d,δ (kn) 116 Moment tgv F n,δ (knm/m) 166 Moment tgv F d,δ (knm/m) 165 Weerstandbiedend moment met nagel M w,nagel (knm/m) 978 Veiligheidsfactor zonder nagel SF onv 1,6 Veiligheidsfactor met nagel SF vern 1,58 F n -F d -vlak Stabiliteitsdomein 5 F d,nagel 1 Criterium 1 Criterium Criterium 1 5 F n,nagel 5
Hertoetsing Brug 2360 AT2-117X
Hertoetsing Brug 2360 AT2-117X Stabiliteitsanalyse dijklichaam ter plaatse van verkeersbrug Rapport Ontwikkelingsbedrijf Gemeente Amsterdam augustus 2014 Hertoetsing Brug 2360 AT2-117X Stabiliteitsanalyse
Nadere informatie14 september NT16364a Geotechnisch advies dijklichaam Mientekade te Halfweg
NOTITIE AAN CONTACTPERSOON Badhoeve Bouw Sloterweg 473 1171 VG Badhoevedorp Dhr. M. Rampen DATUM PROJECTNUMMER DOCUMENTNUMMER VERSIE PAGINA S 14 september 2016 16364 NT16364a2 2 12 CRUX Engineering BV
Nadere informatieEric Romein Martin op de Kelder, IB, , Geotechnische stabiliteit ophoging Kavel A
Bezoekadres Weesperstraat 430 1018 DN Amsterdam Postbus 12693 1100 AR Amsterdam Telefoon 251 1111 ingenieursbureau.amsterdam.nl Memo Aan Van Kopie aan - Eric Romein Martin op de Kelder, IB, 06 108 539
Nadere informatieModule 5 Uitwerkingen van de opdrachten
Module 5 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Deze oefening heeft als doel vertrouwd te raken met het integreren van de diverse betrekkingen die er bestaan tussen de belasting en uiteindelijk de verplaatsing:
Nadere informatieBijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade
Bijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade Damwandconstructie kade en promenade BC1978-101-100/R004-D2/902717/MKla/Stee Definitief rapport 11 februari 2014 BC1978-101-100/R004/902717/LM/Stee
Nadere informatieIn deze notitie wordt kort ingegaan op de verankering van bomen in de rivierbodem. Uitganspunten dienen te worden gecontroleerd op juistheid.
Behoort bij het ontwerpbesluit van burgemeester en wethouders van Heerde van 22-03-2017 Notitie Contactpersoon Gijs Jansen Datum 13 februari 2017 Kenmerk N004-1227237GJE-pws-V01-NL Verankering van bomen
Nadere informatieReport for D-Sheet Piling 9.2
Report for D-Sheet Piling 9.2 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company: RPS advies en ingenieurs bv Date of report: 10/2/2013 Time of report: 4:03:39 PM Date of calculation: 10/2/2013 Time
Nadere informatieSTABILITEIT- EN ZETTINGSADVIES HERONTWIKKELING MIENTEKADE TE HALFWEG
HERONTWIKKELING MIENTEKADE TE HALFWEG YMERE 3 december 2012 110403/***/***/002092/001 Inhoud 1 Inleiding 3 1.1 Achtergrond en doelstelling 3 1.2 Uitgevoerde werkzaamheden 3 1.3 Leeswijzer 4 2 Uitgangspunten
Nadere informatieSTABILITEIT- EN ZETTINGSADVIES WATERKERING Herontwikkeling Mientekade te Halfweg 26 APRIL 2016
STABILITEIT- EN ZETTINGSADVIES WATERKERING Herontwikkeling Mientekade te Halfweg 26 APRIL 2016 STABILITEIT- EN ZETTINGSADVIES WATERKERING Arcadis Nederland B.V. Postbus 56825 1040 AV Amsterdam Nederland
Nadere informatieModule 4 Uitwerkingen van de opdrachten
Module 4 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Analyse Constructie bestaat uit scharnierend aan elkaar verbonden staven, rust op twee scharnieropleggingen: r 4, s 11 en k 8. 2k 3 13 11, dus niet vormvast.
Nadere informatieParameterbepaling van grof naar fijn
Parameterbepaling van grof naar fijn Alexander van Duinen Deltares Pilot-cursus Macrostabiliteit 30 september 2016 Inhoud Benodigde parameters Wanneer s u toepassen? Van grof naar fijn werken Default parameter
Nadere informatieFunderingen. schachtbreedte worden bepaald. Door middel van de formule d = b 4 π equivalent van deze paal worden bepaald.
Funderingen Om de constructie van de voetgangersbrug te kunnen dragen is een voldoende stevige fundering nodig. Om de samenstelling van de ondergrond te kunnen bepalen zijn sonderingen gemaakt. Deze zijn
Nadere informatieBIJLAGE - EFFECTEN DIJK STABILITEIT (RAPPORTAGE AMMD )
Bijlagenboek 12.11 BIJLAGE EFFECTEN DIJK STABILITEIT (RAPPORTAGE AMMD 002598) Kopie aan Cluster Uitvoering Van M. Muller/J.M. Barker Onderwerp Stabiliteit tijdelijke vaargeulen Datum 982017 1. Inleiding
Nadere informatieGrondvernageling: mogelijkheden en beperkingen
Grondvernageling: mogelijkheden en beperkingen Prof ir Jan Maertens Jan Maertens BVBA en KU Leuven Techniek van de grondvernageling = Wapeningselementen aanbrengen die de in de grond optredende trek- en
Nadere informatieStabiliteit met FERMACELL
Stabiliteit met FERMACELL STABILITEITSWANDEN Versie 2 VDH Konstruktieburo, Postbus 1, 7873 ZG Odoorn, Tel. (0591) 513 109 STABILITEITSWANDEN Versie 2 Overzicht: BEREKENINGSVOORBEELD WINDBELASTINGEN 4 Inleiding:
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.3
Rapport voor D-Sheet Piling 9.3 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Cor Nab BV Dongle client ID: 01-30150-001 Datm van rapport: 1/26/2015 Tijd van rapport: 6:44:36 AM Datm van
Nadere informatieInvloed grote gravers op taludstabiliteit van bandijken
Invloed grote gravers op taludstabiliteit van bandijken Definitief Waterschap Rivierenland Tiel Grontmij Nederland bv Arnhem, 5 juli 2005 Verantwoording Titel : Invloed grote gravers op taludstabiliteit
Nadere informatieModule 6 Uitwerkingen van de opdrachten
1 Module 6 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 De in figuur 6.1 gegeven constructie heeft vier punten waar deze is ondersteund. A B C D Figuur 6.1 De onbekende oplegreacties zijn: Moment in punt
Nadere informatieNiet-lineaire mechanica datum: Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19
Naam: Patrick Damen Datum: 17 juni 2003 INHOUDSOPGAVE Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19 pagina: 1 van 20 Algemeen Om de zestal vragen van de opgave niet-lineaire
Nadere informatieVraagstuk 1 (18 minuten, 2 punten)
P.C.J. Hoogenboom OPMERKINGEN : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden. : Alle studiemateriaal en aantekeningen mogen tijdens het tentamen worden geraadpleegd. : Na afloop kunt u de uitwerking vinden op
Nadere informatieTentamen Toegepaste elasticiteitsleer (4A450)
Tentamen Toegepaste elasticiteitsleer (4A450) Datum: 3 juni 003 Tijd: 4:00 7:00 uur Locatie: Hal Matrixgebouw Dit tentamen bestaat uit drie opgaven. Het gebruik van het dictaat, oefeningenbundel en notebook
Nadere informatieUitgewerkte oefeningen
Uitgewerkte oefeningen Algebra Oefening 1 Gegeven is de ongelijkheid: 4 x. Welke waarden voor x voldoen aan deze ongelijkheid? A) x B) x [ ] 4 C) x, [ ] D) x, Oplossing We werken de ongelijkheid uit: 4
Nadere informatieMEMO. Beschouwing grondkeringen
Aan Projectteam N236 Van E. Van Liefland Datum 05-09-2017 Kenmerk N236-MEM-016 Pagina 1 3 MEMO Beschouwing grondkeringen Op verschillende locaties naast de N236 is het door verlegging van de watergang
Nadere informatieBasismechanica. Blok 2. Spanningen en vervormingen
Blok 2 2.01 Een doorsnede waarin de neutrale lijn (n.l.) zich op een afstand a onder de bovenrand bevindt. a = aa (mm) De coordinaat ez van het krachtpunt (in mm). 2 2.02 Uit twee aan elkaar gelaste U-profielen
Nadere informatiewiskunde B pilot havo 2015-I
Hangar maximumscore Beschrijven hoe de vergelijking 0,006x + 56,6 = 0 opgelost kan worden De oplossingen zijn x,0 ( nauwkeuriger) en x,0 ( nauwkeuriger) Dit geeft een breedte van 86,0 meter Als voor x
Nadere informatieMacrostabiliteit Paramaterbepaling
Macrostabiliteit Paramaterbepaling van grof naar fijn Alexander van Duinen Deltares Pilot-cursus Macrostabiliteit 23 september 2016 Inhoud Benodigde parameters Wanneer s u toepassen? Van grof naar fijn
Nadere informatieVAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK
VAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK Proeftoets Beschikbare tijd: 100 minuten Instructies voor het invullen van het antwoordblad. 1. Dit open boek tentamen bestaat uit 10 opgaven.. U mag tijdens het tentamen
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.2. Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares
BEM1502769 gemeente Steenbergen Rapport voor D-Sheet Piling 9.2 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Ingenieursbureau Walhout Civil Datum van rapport: 4/23/2015 Tijd van rapport:
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 woensdag 20 juni 13.30-16.30 uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Eamen HAV 0 tijdvak woensdag 0 juni 3.30-6.30 uur wiskunde B (pilot) Bij dit eamen hoort een uitwerkbijlage.. Dit eamen bestaat uit 0 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 8 punten te behalen. Voor elk vraagnummer
Nadere informatieBuiging van een belaste balk
Buiging van een belaste balk (Modelbouw III) G. van Delft Studienummer: 0480 E-mail: gerardvandelft@email.com Tel.: 06-49608704 4 juli 005 Doorbuigen van een balk Wanneer een men een balk op het uiteinde
Nadere informatieWiskundige Technieken 1 Uitwerkingen Hertentamen 23 december 2014
Wiskundige Technieken Uitwerkingen Hertentamen 3 december 04 Normering voor 4 pt vragen andere vragen naar rato: 4pt 3pt pt pt 0pt goed begrepen én goed uitgevoerd, eventueel met enkele onbelangrijke rekenfoutjes
Nadere informatieActief gedeelte - Maken van oefeningen
Actief gedeelte - Maken van oefeningen Algebra Oefening 1 Gegeven is de ongelijkheid: 4 x 2. Welke waarden voor x voldoen aan deze ongelijkheid? (A) x 2 (B) x 2 [ ] 4 (C) x, 2 [ ] 2 (D) x, 2 Oefening 2
Nadere informatieModule 6 Uitwerkingen van de opdrachten
1 Module 6 Uitwerkingen van de opdrachten Hoofdstuk 2 Statisch onbepaald Opdracht 1 De in figuur 6.1 gegeven constructie heeft vier punten waar deze is ondersteund. Figuur 6.1 De onbekende oplegreacties
Nadere informatieDeHollandscheWaard. Memo. John Peters, Jan Verstraaten. Petar Lubking. Varesh Choenni
0 V t R D I t P Pagina 1 van 1 3 Memo Aan Kopie Van John Peters, Jan Verstraaten Petar Lubking Varesh Choenni Correspondentie adres Overdiepsekade 2 t.o. - 5165 PV Waspik Postbus 4-5165 ZG Waspik Factuur
Nadere informatieEindexamen havo wiskunde B pilot 2013-I
Beoordelingsmodel Tornadoschalen maximumscore 80 km/u komt overeen met 77,8 m/s v = 77,8 invullen in de formule geeft F, Dus de intensiteit op de Fujita-schaal is maximumscore 4 De waarde van F is dan
Nadere informatieONTWERP BERLINERWAND T.B.V. KELDER WONING KAVEL 20, RIETEILAND OOST TE AMSTERDAM
ONTWERP BERLINERWAND T.B.V. KELDER WONING KAVEL 20, RIETEILAND OOST TE AMSTERDAM 16.2171a Opdrachtgever : Fam. Van Riesen de Jong Burg. Haspelslaan 364 1181 NG Amstelveen Architect : Marco van Veldhuizen
Nadere informatieWiskunde krachten als vectoren oefeningensessie 1 Bron: Wiskunde in de bouw Jos Ariëns, Daniël Baldé
Wiskunde krachten als vectoren oefeningensessie 1 Bron: Wiskunde in de bouw Jos Ariëns, Daniël Baldé Oefening 1 Een groot nieuw brugdek van 40m lang moet over een rivier geplaatst worden. Eén kraan alleen
Nadere informatieTrillingen en geluid wiskundig
Trillingen en geluid wiskundig 1 De sinus van een hoek 2 Radialen 3 Uitwijking van een harmonische trilling 4 Macht en logaritme 5 Geluidsniveau en amplitude 1 De sinus van een hoek Sinus van een hoek
Nadere informatieExamen Wiskundige Basistechniek 15 oktober 2011
Examen Wiskundige Basistechniek 15 oktober 2011 vraag 1: Gegeven is het complex getal ω = exp(i π 5 ). vraag 1.1: Als we in het complexe vlak het punt P met cartesiaanse coördinaten (x, y) vereenzelvigen
Nadere informatieEindexamen wiskunde B pilot havo II
Mosselen Driehoeksmosselen (zie de foto) kunnen een bijdrage leveren aan de vermindering van de hoeveelheid algen in het water. Zij filteren het water. De hoeveelheid gefilterd water in ml/uur noemen we
Nadere informatie[ 3 ] Tauw & Witteveen+Bos & Royal Haskoning; Tekeningen met kenmerk ZL ; Productgroep
notitie Witteveen+Bos Van Twickelostraat 2 Postbus 233 7400 AE Deventer telefoon 0570 69 79 11 Telefax 0570 69 73 44 www.witteveenbos.nl onderwerp project opdrachtgever projectcode referentie opgemaakt
Nadere informatieHoekselijn. Geotechnische aspecten geluidsschermen. Documentnummer R HL. BIS-nummer V. Datum 11 december 2015
Hoekselijn Geotechnische aspecten geluidsschermen Documentnummer R.2015.064.HL BIS-nummer 2009-049-V Datum 11 december 2015 Opdrachtgever Projectbureau Hoekselijn Opsteller Ir. D. Wilschut Autorisatie
Nadere informatieVoorbereiding toelatingsexamen arts/tandarts. Wiskunde: goniometrie en meetkunde. 22 juli 2015. dr. Brenda Casteleyn
Voorbereiding toelatingsexamen arts/tandarts Wiskunde: goniometrie en meetkunde 22 juli 2015 dr. Brenda Casteleyn Met dank aan: Atheneum van Veurne (http://www.natuurdigitaal.be/geneeskunde/fysica/wiskunde/wiskunde.htm),
Nadere informatie- NEN-EN C2:2011 nl, Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies
Afbeelding 1.1. Trammast Rokin Om de funderingspaal en de trammast te verbinden worden koppelplaten toegepast. De koppelplaten worden door middel van lassen verbonden aan de trammast cq de funderingspaal.
Nadere informatieStap 2. Geometrisch niet-lineair model Het elastisch weerstandsmoment dat nodig is om dit moment op te nemen is
Uitwerking opgave Pierre Hoogenboom, 9 november 001 a = 15 m, b = 7 m en c = 4 m. Aangenomen: Vloeispanning 40 MPa Veiligheidsfactor vloeispanning 1, Van Amerikaanse Resistance Factors (Phi) wordt geen
Nadere informatieHoofdstuk 6 - de afgeleide functie
Hoofdstuk 6 - de afgeleide functie 0. voorkennis Het differentiequotiënt Het differentiequotiënt van y op de gemiddelde verandering van y op [ ] is: A B de richtingscoëfficiënt (ook wel helling) van de
Nadere informatieEindexamen wiskunde B havo II
Tonregel van Kepler In het verleden gebruikte men vaak een ton voor het opslaan en vervoeren van goederen. Tonnen worden ook nu nog gebruikt voor bijvoorbeeld de opslag van wijn. Zie de foto. foto Voor
Nadere informatieEindexamen vwo wiskunde B pilot II
Formules Goniometrie sin( tu) sintcosu costsinu sin( tu) sintcosu costsinu cos( tu) costcosu sintsinu cos( tu) costcosu sintsinu sin( t) sintcost cos( t) cos tsin t cos t11 sin t www - 1 - Een regenton
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B. tijdvak 2 woensdag 22 juni 13.30-16.30 uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Examen HAVO 20 tijdvak 2 woensdag 22 juni 3.30-6.30 uur wiskunde B Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage. Dit examen bestaat uit 9 vragen. Voor dit examen zijn maximaal 78 punten te behalen. Voor elk
Nadere informatieZomercursus Wiskunde. Katholieke Universiteit Leuven Groep Wetenschap & Technologie. September 2008
Katholieke Universiteit Leuven September 2008 Limieten en asymptoten van rationale functies (versie juli 2008) Rationale functies. Inleiding Functies als f : 5 5, f 2 : 2 3 + 2 f 3 : 32 + 7 4 en f 4 :
Nadere informatieNoordhoff Uitgevers bv
V-a Hoofdstuk - Transformaties Voorkennis: Standaardfuncties bladzijde 70 f () = g () = sin h() = k () = log p () = m () = n () = b D f = [0, en B f = [0, ; D g = en B g =[, ] ; D h = en B h = 0, ; D k
Nadere informatieWiskundige Technieken 1 Uitwerkingen Hertentamen 2 januari 2014
Wiskundige Technieken Uitwerkingen Hertentamen januari 4 Normering voor 4 pt vragen (andere vragen naar rato): 4pt 3pt pt pt pt goed begrepen én goed uitgevoerd, eventueel met of onbelangrijke rekenfoutjes
Nadere informatieVoorbereidende sessie toelatingsexamen
1/34 Voorbereidende sessie toelatingsexamen Wiskunde 2 - Veeltermen en analytische meetkunde Dr. Koen De Naeghel 1 KU Leuven Kulak, woensdag 29 april 2015 1 Presentatie en opgeloste oefeningen zijn digitaal
Nadere informatieDe ingevoerde geometrie en de berekende grondparameters zijn opgenomen in bijlage 3 en 6.
Kenmerk R012-1205944BXB-irb-V01-NL Verticale beddingsconstante omhoog Verticale beddingsconstante omlaag Horizontale beddingsconstante Wandwrijving bij axiale verplaatsing van de leiding De ingevoerde
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 woensdag 18 juni 13.30-16.30 uur. Achter dit examen is een erratum opgenomen.
Eamen VW 04 tijdvak woensdag 8 juni.0-6.0 uur wiskunde B (pilot) Achter dit eamen is een erratum opgenomen. Dit eamen bestaat uit 6 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 76 punten te behalen. Voor elk vraagnummer
Nadere informatieEindopdracht Wiskunde en Cultuur 2-4: Geostationaire satellieten Door: Yoeri Groffen en Mohamed El Majoudi Datum: 20 juni 2011
Eindopdracht Wiskunde en Cultuur 2-4: Geostationaire satellieten Door: Yoeri Groffen en Mohamed El Majoudi Datum: 20 juni 2011 1 Voorwoord Satellieten zijn er in vele soorten en maten. Zo heb je bijvoorbeeld
Nadere informatieAE1103 Statics. 3 November h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 woensdag 20 juni uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Eamen VW 2012 tijdvak 2 woensdag 20 juni 1330-1630 uur wiskunde B (pilot) Bij dit eamen hoort een uitwerkbijlage Dit eamen bestaat uit 16 vragen Voor dit eamen zijn maimaal 79 punten te behalen Voor elk
Nadere informatieAchter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen.
Eamen VW 08 tijdvak maandag 4 mei 3.30-6.30 uur wiskunde B Bij dit eamen hoort een uitwerkbijlage. Achter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen. Dit eamen bestaat
Nadere informatie3.1 Negatieve getallen vermenigvuldigen [1]
3.1 Negatieve getallen vermenigvuldigen [1] Voorbeeld 1: 5 3 = 15 (3 + 3 + 3 + 3 + 3 = 15) Voorbeeld 2: 5-3 = -15 (-3 +-3 +-3 +-3 +-3 = -3-3 -3-3 -3 = -15) Voorbeeld 3: -5 3 = -15 Voorbeeld 4: -5 3 9 2
Nadere informatieStabiliteit Lekdijk nabij 't Waal
Stabiliteit Lekdijk nabij 't Waal Berekeningen ten behoeve van keurvergunning projectnr. 234722 revisie 02 15 november 2010 Opdrachtgever Gemeente Houten t.a.v. dhr. P. de Moed Postbus 30 3990 DA HOUTEN
Nadere informatie2 1 e x. Vraag 1. Bereken exact voor welke x geldt: f (x) < 0,01. De vergelijking oplossen:
0-II De functie f( ) e Vraag. Bereken eact voor welke geldt: f () < 0,0. De vergelijking oplossen: 0-II De functie f( ) e Vraag. Bereken eact voor welke geldt: f () < 0,0. De vergelijking oplossen: e 00
Nadere informatieGegeven de starre balk in figuur 1. Op het gedeelte A D werkt een verdeelde belasting waarvoor geldt: Figuur 1: Opgave 1.
Universiteit Twente Faculteit Construerende Technische Wetenschappen Opleidingen Werktuigbouwkunde & Industrieel Ontwerpen Kenmerk: CTW.3/TM-573 ONDERDEEL : Statica DATUM : 5 november 03 TIJD : 3:45 5:30
Nadere informatieHoofdstuk 3 - Transformaties
Hoofdstuk - Transformaties Voorkennis: Standaardfuncties bladzijde 70 V-a f () = g () = sin h () = k () = log m () = n () = p () = b D f = [0, en B f = [0, ; D g = en B g =[, ] ; D h = en B h = 0, ; D
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 woensdag 22 juni uur
Examen HAVO 011 tijdvak woensdag juni 13.30-16.30 uur wiskunde B (pilot) Dit examen bestaat uit 19 vragen. Voor dit examen zijn maximaal 78 punten te behalen. Voor elk vraagnummer staat hoeveel punten
Nadere informatieMEMO. 1. Inleiding. 2. Zomerkade Vianense Waard
MEMO Project : Ruimte voor de Lek Onderwerp : Ontwerp zomerkade Vianense Waard en Invloed geul op zomerkade Pontwaard rev 1 Referentie : RRAN Datum : 16 november 2011 Auteur : T. Maas Verificatie : W.
Nadere informatiewiskunde B pilot havo 2015-II
Veilig vliegen maximumscore 4 Het tekenen van de lijn door (0, 4; 0) en (bijvoorbeeld) (, 6; 0) Uit et aflezen van de coördinaten van et snijpunt van deze lijn met de rand van et grijs gemaakte gebied
Nadere informatieUITWERKING. Tentamen SPM1360 : STATICA 24 maart Opgave 1. Onderdeel a) Zie boek. Onderdeel b)
Opgave Onderdeel a) Zie boek. Onderdeel b) UITWERKING Evenwicht betekent een gesloten krachtenveelhoek en krachten die allen door één punt gaan. Met een krachten veelhoek kan R worden bepaald. ieronder
Nadere informatieS3 Oefeningen Krachtenleer Hoofdstuk VII VII-1. a) steunpuntreacties. massa balk m b = b * h * l * ρ GB = 0.5 * 0.5 * 10 * 2500 = 6250 kg
S3 Oefeningen Krachtenleer Hoofdstuk VII VII-1. Een gewapend-betonbalk ligt op planken met een grondoppervlak van 1000 x 50 mm². De volumemassa van gewapend beton is 500 kg/m³. Gevraagd : a) de steunpuntsreacties
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B1
wiskunde B Eamen VWO Voorbereidend Wetenschappelijk Onderwijs Tijdvak Dinsdag 3 mei 3.3 6.3 uur 5 Voor dit eamen zijn maimaal 87 punten te behalen; het eamen bestaat uit vragen. Voor elk vraagnummer is
Nadere informatieBal in de sloot. Hierbij zijn x en f ( x ) in centimeters. Zie figuur 2.
Bal in de sloot Een bal met een straal van cm komt in een figuur sloot terecht en blijft drijven. Het laagste punt van de bal bevindt zich h cm onder het wateroppervlak. In figuur zie je een doorsnede
Nadere informatieModule 2 Uitwerkingen van de opdrachten
Module Uitwerkingen van de opdrachten Hoofdstuk 3 Inwendige krachten in lineaire constructiedelen Opdracht Analyse Statisch bepaalde constructie. Uitwendig evenwicht te bepalen met evenwichtsvoorwaarden.
Nadere informatiewiskunde B havo 2015-II
Veilig vliegen De minimale en de maximale snelheid waarmee een vliegtuig veilig kan vliegen, zijn onder andere afhankelijk van de vlieghoogte. Deze hoogte wordt vaak weergegeven in de Amerikaanse eenheid
Nadere informatieExamen HAVO. Wiskunde B1,2 (nieuwe stijl)
Wiskunde 1, (nieuwe stijl) Eamen HV Hoger lgemeen Voortgezet nderwijs Tijdvak Woensdag 18 juni 1.0 16.0 uur 0 0 Voor dit eamen zijn maimaal 8 punten te behalen; het eamen bestaat uit 18 vragen. Voor elk
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B. tijdvak 2 woensdag 19 juni uur
Eamen HAV 019 tijdvak woensdag 19 juni 13.30-16.30 uur wiskunde B Dit eamen bestaat uit 16 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 77 punten te behalen. Voor elk vraagnummer staat hoeveel punten met een goed
Nadere informatieTentamen. Elektriciteit en Magnetisme 1. Woensdag 20 juni :00-12:00. Leg je collegekaart aan de rechterkant van de tafel.
Tentamen Elektriciteit en Magnetisme 1 Woensdag 20 juni 2012 09:00-12:00 Leg je collegekaart aan de rechterkant van de tafel. Schrijf op elk vel uw naam en studentnummer. Schrijf leesbaar. Maak elke opgave
Nadere informatieEindexamen havo wiskunde B pilot II
Het gewicht van een paard Voor mensen die paarden verzorgen figuur 1, is het belangrijk om te weten hoe zwaar hun paard is. Het gewicht van een paard kan worden geschat met behulp van twee afmetingen:
Nadere informatieOntwerp van dijken. Koen Haelterman Afdeling Geotechniek
Ontwerp van dijken Koen Haelterman Afdeling Geotechniek Inhoud Grondlagenopbouw en karakteristieken Bepaling watertafel Ophogingen op draagkrachtige grond Ophogingen op weinig draagkrachtige grond Problematiek
Nadere informatieTENTAMEN ELEKTROMAGNETISME (3D020)
TENTAMEN ELEKTROMAGNETIME (3D020) 21 juni 1999, 14.00 17.00 uur UITWERKING 1 Op de geleider bevindt zich een totale lading. De lengte van de geleider (een halve cirkel) is gelijk aan πr. y d ϕ R P x Voor
Nadere informatieUitwerkingen goniometrische functies Hst. 11 deel B3
Uitwerkingen goniometrische functies Hst. deel B. f() = sin(-) = -sin() g() = cos(-) = cos () h() = sin( + ) = cos() j() = cos( + ) = -sin() k() = sin ( + ) = -sin () l() = cos ( + ) = -cos (). Zie ook
Nadere informatieMechanica - Sterkteleer - HWTK PROEFTOETS versie C - OPGAVEN en UITWERKINGEN.doc 1/16
VAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK Set Proeftoets 07-0 versie C Mechanica - Sterkteleer - HWTK PROEFTOETS- 07-0-versie C - OPGAVEN en UITWERKINGEN.doc 1/16 DIT EERST LEZEN EN VOORZIEN VAN NAAM EN LEERLINGNUMMER!
Nadere informatieSlotbrug over de Angstel Kasteel Loenersloot
Van Roekel & Van Roekel Wilhelminastraat 27, 3911MB, Rhenen tel. (0317) 68 11 00, Fax (0317) 61 72 44 E-mail: info@roekel.nl Website: www.roekel.nl Postbank 300.65.81, ABN-Amro, Rek.nr.: 47.86.15.914 Rabobank,
Nadere informatie1 Vlaamse Wiskunde Olympiade 1989-1990: Tweede Ronde.
Vlaamse Wiskunde Olympiade 989-990: Tweede Ronde Vlaamse Wiskunde Olympiade vzw is een officiële foreign coordinator voor de welbekende AHSME-competitie (American High School Mathematics Examination -
Nadere informatieSBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013
berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode h.o.h. staanders a4= 1000 project projectnummer omschrijving project projectnummer omschrijving algemeen veiligheidsklasse = CC1 - ontwerplevensduur
Nadere informatieAE1103 Statics. 5 November h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B1,2. tijdvak 2 woensdag 18 juni 13.30-16.30 uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Eamen VWO 8 tijdvak woensdag 8 juni 3.3-6.3 uur wiskunde B, Bij dit eamen hoort een uitwerkbijlage. Dit eamen bestaat uit 8 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 8 punten te behalen. Voor elk vraagnummer
Nadere informatieUITWERKING. Tentamen (TB 138) SPM1360 : STATICA 25 augustus Opgave 1. Onderdeel a)
Opgave Onderdeel a) UITWERKING a) onstructie I is vormvast en plaatsvast, constructie II is plaatsvast maar niet vormvast. ij deze constructie kan er een mechanisme ontstaan. onstructie III is plaatsvast
Nadere informatieBIOFYSICA: Toets I.4. Dynamica: Oplossing
1 ste jaar Bachelor BIOMEDISCHE WETENSCHAPPEN Academiejaar 006-007 BIOFYSICA: Toets I.4. Dynamica: Oplossing 1 Opgave 1 Een blokje met massa 0, kg heeft onder aan een vlakke helling een snelheid van 7,
Nadere informatieVraag Antwoord Scores. Het verschil is (0,0017 uur, dat is) 6 seconden (of nauwkeuriger) 1
Gevaar op zee maximumscore Na, 7, (,7 ) uur komt de UK bij punt S Na,8 6,5 (,697 ) uur komt de Kaliakra bij punt S Het verschil is (,7 uur, dat is) 6 seconden ( nauwkeuriger) Opmerking Als minder nauwkeurige
Nadere informatieAFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / Fax: 0(032) 9 /
AFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / 381.61.01 Fax: 0(032) 9 / 381.61.00 http://www.afixgroup.com BEREKENIINGSNOTA STEIGER EN 12810 2N SW12 / 257 H2 A - LA WERKHOOGTE = 38,,50 M Berekeningsnota
Nadere informatiewiskunde B pilot vwo 2016-II
wiskunde B pilot vwo 06-II De derde macht maximumscore Er moet dan gelden f( gx ( )) x( g( f( x)) f gx ( x ) ( x ) x) ( ( )) + + + f( gx ( )) x+ x(dus g is de inverse functie van f ) Spiegeling van het
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B (pilot) tijdvak 1 woensdag 18 mei uur
Eamen VW 016 tijdvak 1 woensdag 18 mei 13.30-16.30 uur wiskunde (pilot) it eamen bestaat uit 16 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 79 punten te behalen. Voor elk vraagnummer staat hoeveel punten met een
Nadere informatieExamen VWO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 woensdag 18 juni uur
Eamen VW 04 tijdvak woensdag 8 juni.0-6.0 uur wiskunde B (pilot) Dit eamen bestaat uit 6 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 76 punten te behalen. Voor elk vraagnummer staat hoeveel punten met een goed
Nadere informatieAchter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen.
Eamen VW 04 tijdvak dinsdag 0 mei 3.30-6.30 uur wiskunde B (pilot) chter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen. Dit eamen bestaat uit 8 vragen. Voor dit eamen
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 donderdag 23 juni 13:30-16:30 uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Eamen HAVO 06 tijdvak donderdag 3 juni 3:30-6:30 uur wiskunde B (pilot) Bij dit eamen hoort een uitwerkbijlage. Dit eamen bestaat uit 8 vragen. Voor dit eamen zijn maimaal 75 punten te behalen. Voor elk
Nadere informatieGrondwater- en contaminantenstroming
Grondwater- en contaminantenstroming Prof. Dr. Ir. H. Peiffer Oefening 7 : Doorstroming door dijklichaam met damwand Academiejaar 2006-2007 Bart Hoet Christophe Landuyt Jan Goethals Inhoudopgave Inleiding...
Nadere informatieExamen HAVO. wiskunde B (pilot) tijdvak 2 donderdag 18 juni 13.30-16.30 uur. Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage.
Examen HAVO 05 tijdvak donderdag 8 juni 3.30-6.30 uur wiskunde B (pilot) Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage. Dit examen bestaat uit 0 vragen. Voor dit examen zijn maximaal 78 punten te behalen. Voor
Nadere informatieAchter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen.
Examen HAVO 05 tijdvak donderdag 8 juni 3.30-6.30 uur wiskunde B Bij dit examen hoort een uitwerkbijlage. Achter het correctievoorschrift is een aanvulling op het correctievoorschrift opgenomen. Dit examen
Nadere informatie