EEM en prefab beton. Eindige-elementenmethode ingezet voor geprefabriceerde wand- en buisconstructies. thema
|
|
- Lotte van den Berg
- 7 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 thema 1 Eindige-elementenmethode ingezet voor geprefabriceerde wand- en buisconstructies EEM en prefab beton De rachtsverdeling en vervormingen van geprefabriceerde betonconstructies unnen niet altijd met eenvoudige staafmodellen worden benaderd. Ingewielde elementverdelingen, storende wandopeningen of verbindingen vereisen soms een meer nauweurige constructieve beschouwing. De constructeur an dan iezen voor de eindige-elementenmethode (EEM), waarmee oo de invloed van de elementverdeling en de verbindingen in reening an worden gebracht EEM en prefab beton
2 ir. Dic van Keulen RC TU Delft, fac. CiTG / Ingenieursstudio DCK 1 Ziggo Dome in aanbouw met uit prefab-betonelementen opgebouwde podiumwand 2 Geprefabriceerde buisconstructie 3 Afschuifgedrag van aansluitvlaen [1]; aanhechting en wrijving t.g.v. N c van opgeruwd oppervla (a), deuvelwering wapening (b), druspanningen t.g.v. verlenging wapening (c) De afzonderlije elementen van geprefabriceerde wanden, ernen en buisconstructies worden in de pratij met verschillende soorten verbindingen aan elaar geoppeld. Beende verbindingen zijn de met steen gewapende mortelvoegen, vertandingen, lasplaten of natte nopen. Vanwege de eenvoud en de osten hebben mortelvoegen en vertandingen de vooreur. De buisconstructie in figuur 2 is een voorbeeld van hoe men in de hedendaagse ontwerppratij een geprefabriceerde stabiliteitsconstructie zou unnen uitvoeren. De wandelementen zijn voor de benodigde samenwering in verband geplaatst. De horizontale voegen zijn met steen gewapende mortelvoegen. De verticale voegen zijn constructief open voegen omdat ze in de meeste gevallen slechts bouwundig worden gevuld. De wandelementen zijn in de hoeen voorzien van vertandingen waartussen eveneens gewapende mortelvoegen zijn aangebracht. Horizontale mortelvoegen Voor een goede samenwering tussen prefab elementen wordt van een horizontale mortelvoeg verwacht dat deze een dru-, tre- en afschuifcapaciteit an leveren. Bij het ontwerpen van een stabiliteitsconstructie is het aan te bevelen de betonconstructie en de mortelvoegen zo veel als mogelij permanent onder dru te houden. In sommige gevallen is dat niet mogelij en moet vanwege de trespanningen de buigstijfheid van de betonconstructie worden gereduceerd. De afschuifcapaciteit van een mortelvoeg onder tre is eveneens bepert tot de bijdrage van de deuvelwering van de wapening. Sinds de jaren zestig van de vorige eeuw is het afschuifgedrag van aansluitvlaen van op verschillende tijdstippen gestort beton veelvuldig beproefd en bestudeerd. Het blijt dat 2 verschillende mechanismen een bijdrage leveren aan de afschuifcapaciteit ( ) (fig. 3): aanhechting tussen de materialen; wrijving ten gevolge van druspanningen N c ; ruwheid of profilering van het aansluitvla; deuvelwering wapening; druspanningen σ cs ten gevolge van verlenging wapening. Uit de proeven blijt dat gedurende het opvoeren van de afschuifracht de verschillende mechanismen niet gelijtijdig optreden. Deze bereien bij verschillende verplaatsingen hun uiterste waarde. De bijdrage van el mechanisme an dus niet eenvoudig bij het andere worden opgeteld. In de literatuur [2] wordt onderscheid gemaat tussen aansluitvlaen met stere aanhechting en zwae aanhechting. Bij stere aanhechting levert de aanhechting tussen de materialen de belangrijste bijdrage. De uiterste schuifspanning wordt dan gevonden bij zeer leine verplaatsingen s (ongeveer 0,05 mm). Bij een zwae aanhechting wordt de bijdrage aan de afschuifcapaciteit door wrijving ten gevolge van druspanningen en N c S σ cs S w σ s σ s 3a 3b 3c EEM en prefab beton
3 thema 4 Vervormingen van een op tre belaste ingestorte wapeningsstaaf [1] Tabel 1 Schuifspanningen en indicatieve verplaatsingen voor mortelvoegen schuifspanningen en verplaatsingen formule afschuifweerstand [N/mm 2 ] UGT [mm] BGT [mm] stere aanhechting = c f ctd + μ σ n 0,5 v f cd 0,6 1,0 0,2 zwae aanhechting = μ σ n + μ ρ f yd 0,5 v f cd 1,0 1,5 1,0 waarbij: c f ctd = bijdrage aanhechting (c = coëfficiënt) µ σ n = bijdrage wrijving t.g.v. van de normaaldruspanning (µ = wrijvingscoëfficiënt) µ ρ f yd = bijdrage wapening (ρ = wapeningspercentage) deuvelwering van de wapening geleverd. De verplaatsingen s bij de uiterste schuifspanningen zijn in dit geval groter en liggen tussen 0,5 1,5 mm [2]. Met behulp van de onderstaande formule uit Eurocode 2, artiel [3] an een reenwaarde voor de afschuifweerstand [N/mm 2 ] worden bepaald. Hoewel de afschuifweerstand geldt voor aansluitvlaen, wordt deze in de literatuur en in de pratij oo toegepast voor mortelvoegen. = c f ctd + μ σ n + μ ρ f yd 0,5 v f cd voor α = 90 (1) In tabel 1 zijn de formules voor de afschuifweerstand en de bijbehorende verplaatsingen gegeven die horen bij een stere of zwae aanhechting van de mortelvoeg. Er zijn voorwaarden verbonden aan de euze voor stere of zwae aanhechting. Stere aanhechting: de aanhechting is intact, de mortelvoeg blijft permanent onder dru, het aansluitvla is niet geprofileerd en de bijdrage van de wapening (µ ρ f yd ) wordt verwaarloosd. Zwae aanhechting: de aanhechting is verloren gegaan. Dit an zijn veroorzaat door (buig)trespanningen of door het lichten van het prefab element nadat de mortelvoeg is uitgehard. De bijdrage van de aanhechting (c f ctd ) moet worden verwaarloosd. 2Ф F su S end Stijfheden Voor het modelleren van mortelvoegen met eindige-elementensoftware moet de afschuifstijfheid en de normaalstijfheid beend zijn. De afschuifstijfheid van een mortelvoeg an worden bepaald door de reenwaarde van de afschuifweerstand te delen door de verplaatsing. Voor een afschuifstijfheid geldt: v t =. s Rdi 3 x;schuif 10 (2) τ b,pl l t,pl waarbij: x;schuif = lineaire afschuifstijfheid in [N/m/m] = reenwaarde van de afschuifweerstand [N/mm 2 ] t = wanddite [mm] s = verplaatsingen [mm] τ by l ty De normaalstijfheid van mortelvoegen onder dru wordt bepaald door de normaalstijfheid van de voegmortel en de interactie met het aangrenzende prefab beton. Omdat de hoogte van de voeg lein is ten opzichte van de hoogte van de wand zal een bepert afwijende stijfheid voor de mortelvoeg weinig invloed hebben op de gehele betonconstructie. De normaalstijfheid onder dru an met de volgende formule worden bepaald: y;dru A E = d cd (3) EEM en prefab beton
4 5 Krachtsverdeling hoeverbindingen t.g.v. buigende momenten M d 6 Eindige-elementenmodellen wandconstructie (a) en buisconstructie (b) (AxisVM) V d wapeningsstaaf zal oo over de dite van de voeg verlengen. Deze stijfheid ( s;voeg ) an met de wet van Hooe worden bepaald. De reciproe waarden van de verschillende stijfheden moeten bij elaar worden opgeteld met de formule: F 1 F = + + y;tre Send;1 Send;2 s;voeg (4) waarbij: y;dru A E cd d F 2 M d V d = lineaire normaalstijfheid in [N/m/m] = voegoppervlate [mm 2 /m] = elasticiteitsmodulus van de wandconstructie [N/mm 2 ] = voegdite [mm] De normaalstijfheid ( y;tre ) van mortelvoegen onder tre wordt bepaald door de stijfheid van de ingestorte stewapening. Het principe van ingestorte wapening op tre is weergegeven in figuur 4. Omdat de wapening aan twee zijden is ingestort, is de vervorming (S end ) twee eer aanwezig. Voor ontwerpdoeleinden is in [1] een reenmethode opgenomen waarmee de stijfheid ( Send ) van een ingestorte staaf op tre an worden bepaald. De F1 5 Hoeverbindingen Hoeverbindingen worden hoofdzaelij in verticale richting belast. De belasting is de verticale schuifracht die vanuit het lijf van een buisconstructie via de vertandingen op de flenzen wordt overgedragen. Tussen de vertandingen is een horizontale mortelvoeg met steen aanwezig. Als de verbinding onder dru blijft, levert de voegmortel de stijfheid. Zodra trespanningen ontstaan, zullen deze door de steen worden opgenomen. De stijfheid van een ste op tre is lager dan de stijfheid van voegmortel op dru. Dit beteent dat de verticale rachten voornamelij via dru (F 1 ) en in mindere mate via tre (F 2 ) worden overgedragen (fig. 5). De stijfheden van een mortelvoeg op dru en tre unnen met de hiervoor beschreven principes voor stijfheden van horizontale mortelvoegen worden bepaald. Eindige-elementenmodellen Voor een beschouwing van de rachtsverdeling en vervormingen an worden gebruigemaat van de eindige-elementenmethode (EEM). Het maen van EEM-bereeningen ost meestal meer tijd dan het benaderen van de rachtsverdeling en vervormingen met staafwermodellen. Het is alleen al om die reden aan te bevelen dergelije bereeningen alleen te maen als dat nuttig of noodzaelij is. Beende redenen zijn het: lijn-lijn interface-elementen punt-punt interface-element 2D-membraanelementen 3D-schaalelementen stijf element 6a 6b EEM en prefab beton
5 thema 7 Invulscherm stijfheden interface element (AxisVM) 8 Ter plaatse gestorte (a) en geprefabriceerde (b) podiumwand nauweurig benaderen van de rachtsverdeling en vervormingen; vinden van de rachtsverdeling en vervormingen van complexe constructies; bestuderen van loale effecten en de invloed van verbindingen; onderbouwen van besparingen en optimalisaties. In figuur 6a is weergegeven hoe een wandconstructie in een eindige-elementenprogramma an worden gemodelleerd. Het gedrag van de wandelementen wordt beschreven met 2D-membraanelementen. Tussen de wandelementen zijn lijnlijn interface-elementen gemodelleerd. Hiermee an het gedrag van horizontale mortelvoegen en verticaal open voegen worden gemodelleerd. Figuur 6b is een schematische weergave van een buisconstructie. Voor de wandelementen zijn 3D-schaalelementen gebruit. In dit model wordt het gedrag van de horizontale mortelvoegen eveneens beschreven door de lijn-lijn interface-elementen. In dit model zijn oo hoeverbindingen gemodelleerd. De vertandingen overlappen elaar en ruisen in het hart van de vertanding. Tussen de vertandingen is enige ruimte vrij gehouden voor het modelleren van punt-punt interface-elementen. Aan deze elementen an het gedrag van de gewapende mortelvoeg worden toegeend. Om piespanningen in de betonconstructie te vooromen, zijn stijve elementen toegepast (fig. 6). De verticale voegen zijn in het model van figuur 6b fysie open en worden dus niet met interface-elementen gemodelleerd. 7 8a In het programma AxisVM wordt een lijn-lijn interface-element een randscharnier genoemd. Figuur 7 is een afdru van het invoerscherm van een randscharnier. Voor een horizontale mortelvoeg wordt een afschuifstijfheid x en een normaalstijfheid y met de eenheid N/m/m opgegeven. Als de verticale voegen constructief open zijn, an het randscharnier worden gemodelleerd met een stijfheid gelij aan 0 N/m/m. Indien een verticale voeg wordt gevuld met mortel en ongewapend blijft, an bij nietlineaire parameters worden opgegeven dat het randscharnier een stijfheid y alleen actief voor dru an leveren. Indien gewenst an bij grenswaarde een bovengrens voor de sterte worden opgegeven. Het racht-vervormingsgedrag van het element is dan bilineair. Het invoerscherm van punt-punt interface-elementen is in principe gelij aan dat in figuur 7. De stijfheid wordt bij deze elementen in N/m opgegeven. De stijfheid an als alleen actief voor dru voor voegmortel of alleen actief voor tre voor stewapening worden meegenomen. Pratijvoorbeelden De wand- en ernconstructies voor het Ziggo Dome in Amsterdam [4] waren in de ontwerpfase in ter plaatse gestort beton gedacht. Op verzoe van de aannemer zijn deze wanden 8b en ernen zo veel mogelij uitgevoerd met geprefabriceerde betonelementen. Voor de podiumwand (fig. 8b) is een horizontale demarcatie afgesproen, waarbij de onderbouw in ter plaatse gestort beton is uitgevoerd en de bovenbouw met repeterende prefab-betonelementen. Omdat de paalfundering was uitgevoerd voor een ter plaatse gestorte betonconstructie is onderzocht of een geprefabriceerde wandconstructie de rachtsverdeling op de palen te veel zou wijzigen. In figuur 8 is het eindige-elementenmodel voor een ter plaatse gestorte (a) en een geprefabriceerde wandconstructie (b) opgenomen. De verticale voegen zijn gevuld met voegmortel en unnen daarmee druspanningen opnemen. De afschuifcapaciteit van de gladde voegoppervlaen is verwaarloosd. De rachtsverdeling is oo bepaald voor verticaal open voegen omdat er geen specifiee aandacht is besteed aan de vullings EEM en prefab beton
6 9 Elementverdeling ernconstructie (a) en verticale spanningen (b) 10 Uit prefab elementen opgebouwde ernconstructie Ziggo Dome graad. De stijfheden unnen met de formules (1), (2) en (3) worden bepaald. Voor een mortelvoeg met zeer glad oppervla, een stertelasse van minimaal C45/55 in combinatie met permanente normaaldruspanning van σ n = 0,5 N/mm 2 geldt: = c f + μ σ n = 0,1 1,8 + 0,5 0,5 = 0,43 N/mm 2 x;schuif v t 0, N/m/m s 0,6 Rdi 3 3 = = = y;dru A Ecd = = = 1, N/m/m d 20 Uit het vergelij blijt dat de paalbelastingen van de beide varianten minder dan 2% uit elaar liggen. Voor de fundering waren dus geen redenen de wand niet deels in geprefabriceerd beton uit te voeren. 9a 9b De vier ernconstructies achter de lange tribunes in het Ziggo Dome waren eveneens volledig in ter plaatse gestort beton gedacht (fig. 9). Oo voor deze ernen was het wenselij deze volledig in prefab beton uit te voeren. De ernen zijn opgebouwd met verticale elementen omdat elementen van 5,2 m hoog (verdiepingshoogte) niet over de weg onden worden vervoerd. Deze antelelementen zijn 3,4 m breed en op de bouwplaats rechtop gezet. Daarnaast wilde men geen natte nopen of lasplaten toepassen. Het gevolg is dat voor de samenwering tussen de elementen in de verticale voegen alleen discrete tandverbindingen onden worden gemaat. Met behulp van eindige-elementenmodellen is onderzocht hoe de discrete verbindingen de rachtsverdeling en de vervormingen van de ernconstructie beïnvloeden. Uit een vergelij tussen het gedrag van de ter plaatse gestorte en de geprefabriceerde ernconstructie blee dat de ernconstructie met prefab-betonelementen on worden gemaat. Dit on zonder dat de oorspronelije dimensies van de betonconstructie moesten worden gewijzigd. Tot slot Het gedrag van mortelvoegen in hedendaagse geprefabriceerde betonconstructies an met behulp van Eurocode 2 [3] en proefnemingen uit de literatuur bij benadering worden vastgesteld. Een aantal eindige-elementenprogramma s beschit over interfaceelementen waarmee dit gedrag tussen de wandelementen an worden gemodelleerd. De pratijvoorbeelden tonen aan dat het mogelij is de rachtsverdeling en de vervormingen van geprefabriceerde wand- en buisconstructies meer nauweurig te bepalen. Een eindige-elementenmodel is een oplossing voor betonconstructies met ingewielde elementverdelingen, storende wandopeningen en verbindingen die niet met staafmodellen zijn te bereenen. Dit schept mogelijheden voor constructeurs die geïnteresseerd zijn in het gedetailleerd analyseren of optimaliseren van complexe geprefabriceerde betonconstructies. 10 Literatuur 1 fib Structural connections for precast concrete buildings. fib bulletin 43, Guide to good practice, International Federation for Structural Concrete (fib), fib Model Code for Concrete Structures fib Bulletin 65 and 66, International Federation for Structural Concrete (fib), NEN-EN Eurocode 2: Ontwerp en bereening van betonconstructies Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen. 4 Wenting, R., Vliet, H. van, Wolfswinel, T., Maximale muziebeleving. Cement 2012/2. EEM en prefab beton
Vervormingen prefab wandconstructies
1 Promotieonderzoek naar het ontwerp en de vervormingen van gesloten geprefabriceerde wandconstructies Vervormingen prefab wandconstructies In de huidige ontwerppraktijk wordt van constructeurs steeds
Nadere informatieGeprefabriceerde Hoogbouw
Geprefabriceerde Hoogbouw ir. D.C van Keulen 1,2 1 Faculteit Civiele Techniek en Geowetenschappen, Technische Universiteit Delft 2 Ingenieursstudio DCK, Pesetastraat 48, 2991 XT Barendrecht, post@studio-dck.nl
Nadere informatiethema The Breaker: hoogste volledig geprefabriceerde gebouw ter wereld 165 m prefab beton
thema 1 The Breaker: hoogste volledig geprefabriceerde gebouw ter wereld 165 m prefab beton 18 5 2016 165 m prefab beton ir. Dick van Keulen RC TU Delft, fac. CiTG / Ingenieursstudio DCK 1 The Breaker
Nadere informatieDOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES
DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES 1. De buigstijfheid EI 1.1 Inleiding 1.2 De relatie tussen moment en kromming: EI 1.3 Tension Stiffening 1.4 M-κ diagrammen voor de UGT en de BGT 1.4.1 Berekening van
Nadere informatieDoorbuiging in de GTB
Vervorming van gewapend-betonconstructies volgens de Eurocodes Doorbuiging in de GTB In de GTB 010, afgestemd op NEN-EN 199-1-1 (EC, zijn tabellen opgenomen waarmee de fictieve buigstijfheid van een gewapendbetonconstructie
Nadere informatie9 pagina s excl voorblad van 13:30-16:30 uur J.W. (Hans) Welleman
Faculteit Civiele Technie en Geowetenschappen Schriftelij tentamen CTB0 ConstructieMechanica 3 Totaal aantal pagina s Datum en tijd Verantwoordelij docent 9 pagina s excl voorblad 30-0-07 van 3:30-6:30
Nadere informatiePons bij funderings palen. Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer
1 Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer Pons bij funderings palen In bouwputten worden regelmatig onderwaterbetonvloeren toegepast met daaronder trekpalen. Er zijn
Nadere informatieQuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017
QuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield Systeem
Nadere informatieSimulatie van onthechtingsmechanismen bij betonconstructies versterkt met uitwendig gelijmde koolstofvezelwapening. DOV mei 2004 Ernst Klamer
Simulatie van onthechtingsmechanismen bij betonconstructies versterkt met uitwendig gelijmde koolstofvezelwapening DOV mei 2004 Ernst Klamer Afstudeercommissie Prof. dr. ir. D.A. Hordijk (TU/e) Dr. ir.
Nadere informatieStatische berekening. Aanbouw garage aan de Peellandsingel 113 te Deurne IB
Statische berekening Aanbouw garage aan de Peellandsingel 113 te Deurne IB 12-04-2013 Inhoudsopgave Inhoudsopgave... 1 Algemene uitgangspunten... 2 Constructie principes... 3 Gewichtsberekening... 4 Hout...
Nadere informatieThe Planck-energy is not fundamental in a rotating holographic universe. De Planckenergie is niet fundamenteel in een roterend holografisch heelal.
The Planc-energy is not fundamental in a rotating holographic universe. Author: Dan Visser [0] Date: April 8 08 Abstract. This article discards the constant Planc-energy. This will be in service of a rotating
Nadere informatieModule 7 Uitwerkingen van de opdrachten
Modue 7 Uitweringen van de opdrachten Hoofdstu Ineiding Opdracht Het verschi in aanpa betreft het evenwicht in de verpaatste ( vervormde) toestand. Tot nu toe werd bij een evenwichtsbeschouwing van een
Nadere informatieToegepaste wiskunde. voor het hoger beroepsonderwijs. Deel 2 Derde, herziene druk. Uitwerking herhalingsopgaven hoofdstuk 5 augustus 2009
Drs. J.H. Blanespoor Drs. C. de Joode Ir. A. Sluijter Toegepaste wisunde voor het hoger beroepsonderwijs Deel Derde, herziene dru Uitwering herhalingsopgaven hoofdstu 5 augustus 009 HBuitgevers, Baarn
Nadere informatieBouwen in Beton Verankeringslengte. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden opgenomen zonder dat
Nadere informatieUitvoeringsfiche Palenwanden Type 1: in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand)
Uitvoeringsfiche Palenwanden Type 1: in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand) a. Typering van het systeem Door het snijdend in elkaar uitvoeren van primaire en secundaire palen is het mogelijk om een
Nadere informatieSHERATON AMSTERDAM SCHIPHOL Herberekening dakvloer i.v.m. deursparingen dragende wanden 12 MEI 2016
Herberekening dakvloer i.v.m. deursparingen dragende wanden 12 MEI 2016 Contactpersonen IR. M. (MEINT) SMITH Senior Ontwerper / Projectleider T +31646158726 M +31646158726 E meint.smith@arcadis.com Arcadis
Nadere informatie2/10 intro 3/10 toepassingen 4/10 prefab elementen 5/10 stapeling 6/10 openingen en hoeken 7/10 oplegging vloeren 8/10 stabiliteit 10/10 voorbeelden
2/10 intro 3/10 toepassingen 4/10 prefab elementen 5/10 stapeling 6/10 openingen en hoeken 7/10 oplegging vloeren 8/10 stabiliteit 10/10 voorbeelden Ruwbouw dragende gevelelementen 1/10 Met dragend bedoelt
Nadere informatieDe technologie van waterdicht beton
1 Waterdichtheid afhankelijk van materiaaleigenschappen, scheuren en voegen De technologie van waterdicht beton Is beton waterdicht? In de praktijk wel, zo bewijzen vele woonarken met betonnen casco in
Nadere informatieVerwachtingswaarde en spreiding
Les 13 Verwachtingswaarde en spreiding 13.1 Stochasten In een paar voorbeelden hebben we al gezien dat we bij een experiment vaa niet zo zeer in een enele uitomst geïneteresseerd zijn, maar bijvoorbeeld
Nadere informatieEindhoven Airport 27 mei 2017
Problematiek breedplaatvloeren Aanleiding, oorzaak en gevolgen Simon Wijte Bijeenkomst institute for business research 7 februari 2018 Parkeergarage bij Eindhoven Airport 27 mei 2017 Advisering op het
Nadere informatieprojectnr. 130121 berekend J.E. datum 12-11-14
1 Inhoudsopgave 1 ALGEMEEN... 2 1.1 CONSTRUCTIEVE SIMPLICITEIT... 2 1.2 UNIFORMITEIT, SYMMETRIE EN REDUNDANTIE... 2 1.3 TWEEZIJDIGE WEERSTAND EN STIJFHEID... 2 1.4 WEERSTAND EN STIJFHEID TEGEN TORDEREN...
Nadere informatieBEM Statische berekening ZK
Bredaseweg 108-A 4902 NS Oosterhout BEM1602635 gemeente Steenbergen Project: Verbouwing woning aan de Blozekriekse 12 te Nieuw - Vossemeer Rapportnummer: Betreft: Statische berekening Datum: 12 mei 2016
Nadere informatieDwarskracht. V Rd,c. ν min. k = 1 +
Rekenvoorbeelden EC2 Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (4) In de serie met rekenvoorbeelden voor de Eurocode 2 1 ) is in dit artikel dwarskracht aan de beurt. Aan de hand van vier voorbeelden wordt toegelicht
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr.ir. P.C.J. Hoogenboom TENTAMEN
Nadere informatie3 Elektronische structuur van materialen
3 Eletronische structuur van materialen (Aanvulling op hoofdstuen 7 en 8 van Rosenberg.) 3.1 Vrije eletron model In het voorgaande hebben we steeds de geometrische structuur van materialen besproen. Toch
Nadere informatie4 B-splines. 4.a Definities en elementaire eigenschappen 4 B-SPLINES 40
4 B-SPLINES 4 4 B-splines 4.a Definities en elementaire eigenschappen In plaats van de bereening van een spline-benadering via een loale-polynoomrepresentatie per deelinterval, unnen we oo een basis iezen
Nadere informatieBepaling van dyn. eigenschappen
Bepaling van dyn. eigenschappen Human Induced Vibration of Steel Structures 1/10/008 RFS-CT-007-00033 Dynamische eigenschappen Technieen Niveau 1 Bepaling van modale parameters tbv calibratie numeriee
Nadere informatieInfofiche 56.3 Palenwanden. Type 1 : in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand)
Infofiche 56.3 Palenwanden. Type 1 : in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand) Verschenen : juli 2012 Deze Infofiche over palenwanden van het type 1 waarbij de palen in elkaar geplaatst worden, is essentieel
Nadere informatieMNP Rapport /2006. Gevoeligheidsanalyse van de bepaling van de duurzaamheidsindex. Peter S.C. Heuberger en Peter H.M.
MNP Rapport 550031004/2006 Gevoeligheidsanalyse van de bepaling van de duurzaamheidsindex Bijlage III bij het Methoderapport Duurzaamheidsverenning (MNP Rapport 550031001/2006) Peter S.C. Heuberger en
Nadere informatieDoor palen naast elkaar uit te voeren, is het mogelijk om een wand te vormen die dienstdoet als beschoeiing (zie afbeelding 1).
Infofiche 56.4 Palenwanden. Type 2 : Naast elkaar geplaatste palen die elkaar raken (tangenspalenwanden) Verschenen : juli 2012 Deze Infofiche over palenwanden van het type 2 waarbij de palen naast elkaar
Nadere informatieVerwachtingswaarde en spreiding
Les 3 Verwachtingswaarde en spreiding 3.1 Stochasten In een aantal voorbeelden hebben we gezien dat we bij een experiment vaa niet zo zeer in een enele uitomst geïneteresseerd zijn, maar bijvoorbeeld wel
Nadere informatieDynamic Vibration Absorber voor een stuksgewijs lineair dynamisch systeem
Dynamic Vibration Absorber voor een stusgewijs lineair dynamisch systeem D. J. F. Hec (0595478) DCT2008.086 Bachelor Eind Project Supervisor: dr.ir. R.H.B. Fey Technische Universiteit Eindhoven Faculteit
Nadere informatiex x y y Omdat de som van twee kwadraten niet negatief kan zijn, is er geen enkel punt van het oppervlak dat in het grondvlak ligt.
Hoofdstu 4 Functies van twee of meer variabelen 4.13 Herhalingsopgaven 1a z x y 4x y 6 Doorsnijden met grondvla geeft 0 x y 4x y 6 x 4x y y 6 0 x x y y 4 4 4 11 6 0 x y x y 4 1 1 6 0 1 1 Omdat de som van
Nadere informatieNijerop te Nieuwe Niedorp. Machinestraat DT Warmenhuizen
Project: 16 woningen aan de Nijerop te Nieuwe Niedorp Werknummer: Opdrachtgever: Pronk Bouw b.v. Machinestraat 2 1749 DT Warmenhuizen Onderdeel: Constructieve uitgangspunten en -opzet Datum: 18 april 2017
Nadere informatieordernummer: 9487 rapportnummer: N01 blz: 2 Inhoudsopgave
blz: 2 Inhoudsopgave Inhoudsopgave... 2 Inleiding... 3 1. Uitgangspunten en randvoorwaarden... 4 1.1 Bouwkundige uitgangspunten... 4 1.2 Algemene uitgangspunten... 4 1.3 Materiaal eigenschappen... 4 1.4
Nadere informatieNieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant
Statische berekening Nieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant Opdrachtgever : dhr. J.J.H. Bukkems Bakkershof 1 5758 CE Neerkant Onderwerp : Statische berekening Datum : 12-03-2014
Nadere informatieDifferentiequotiënten en Getallenrijen
Lesbrief 4 Binomiaalcoëfficiënten, Differentiequotiënten en Getallenrijen Binomiaalcoëfficiënten Het is beend dat (a + b 2 = a 2 + 2ab + b 2 en dat (a + b 3 = a 3 + 3a 2 b + 3ab 2 + b 3. In het algemeen
Nadere informatieInstallatie instructie voor stalen glijopleggingen met een dubbele gekromde glijoppervlak Type FIP-D. uw bouw onze technologie
Installatie instructie voor stalen glijopleggingen met een dubbele gekromde glijoppervlak Type FIP-D control your solids www.vilton.nl uw bouw onze technologie www.insolids.nl1/7 INHOUDSOPGAVE 1. Doel...3
Nadere informatieRapportage code: Datum: 29 april Project Restaurant langs Singelgracht bij Casino Amsterdam Berekening aanpassing vloer 1 e verdieping
Rapportage code: 13831 Datum: 29 april 2016 Project Restaurant langs Singelgracht bij Casino Amsterdam Berekening aanpassing vloer 1 e verdieping Datum: 29 april 2016 Referentie: htj/kos Code: 13831 Blad:
Nadere informatieConstructieve toepassing van in tegelverband uitgevoerd metselwerk Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996
TECHNISCHE AANBEVELING Constructieve toepassing van in tegelverband uitgevoerd metselwerk Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996 STA.010.2015 - Oktober 2015 Voorwoord Metselwerk uitgevoerd
Nadere informatieb) Op welk wijze kunnen de uitkomsten van de verschillende submodellen aan de hand van waarnemingen worden gecontroleerd?
Examen Vereersunde (H01I6A) Katholiee Universiteit Leuven epartement Burgerlije Bouwunde atum: woensdag 5 september 2007 Tijd: Instructies: 9.00 13.00 uur Er zijn 4 vragen over het gedeelte van het va
Nadere informatieBouwen in Beton BOUBIBdc1. Scheurvorming in beton Docent: M.Roos
Bouwen in Beton BOUBIBdc1 Scheurvorming in beton Docent: M.Roos Scheurvorming Toetsing scheurwijdte Stromingschema scheurwijdte Scheurvorming Op buiging belaste gewapende betonelementen scheuren onder
Nadere informatieTECHNISCHE AANBEVELING
TECHNISCHE AANBEVELING Toepassing van niet hechtende wapening voor het verhogen van de weerstand van gemetselde penanten Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996-1-1 en NPR 9096-1-1 STA.030.2018
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 3 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieRij woningen met penanten naast het trapgat
Rij woningen met penanten naast het trapgat 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van vier woningen beschouwd. De stabiliteit wordt verzekerd door penanten die zich naast het trapgat
Nadere informatieMeetkundige berekeningen
Meetundige bereeningen 0. voorennis Sinus, cosinus en tangens De sinusregel In ele driehoe ABC geldt de sinusregel: sin cos B = c b B = c a tan B = a b Afspraa Bij het bereenen van een hoe geef je het
Nadere informatieBehoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden
Behoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden BV. 140750-1265545 Werk : Constructieadvies vluchttrappen De Horsten, Slaaghwijk Leiden Opdrachtgevers : Portaal Vastgoed Ontwikkeling
Nadere informatieConstructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 DOORSNEDE- BEREKENING
DOORSNEDE- BEREKENING EENVOUDIGE LIGGERBEREKENING: Buiging Dwarskracht Vervorming DWARSKRACHT Constructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 a F Zuivere buiging F A a l - 2a a B b A V=F l V=F B V-lijn c
Nadere informatieVersterking breedplaatvloeren onderzocht
1 Onderzoek naar versterkingen met ingeboorde korte ankers Versterking breedplaatvloeren onderzocht De ontdekking van de systeemfout bij de vloeren in de parkeergarage van Eindhoven Airport heeft geleid
Nadere informatieRapportage Code: V Trapsparingen Atrium Procore Berekening deel A: Sterkteberekening verdieping 8 t.b.v. trapsparing
Rapportage Code: V16001-029 Trapsparingen Atrium Procore Berekening deel A: Sterkteberekening verdieping 8 t.b.v. trapsparing Datum: 16 juni 2016 Referentie: haa / kos Code: V16001-029 Projectgegevens
Nadere informatieSteungevende werking van betonnen vloerplaten op de kipstabiliteit van stalen liggers (Concept)
Steungevende werking van betonnen vloerplaten op de kipstabiliteit van stalen liggers (Concept) H.H. Snijder, J.C.D. Hoenderkamp en J. Maljaars Alle auteurs zijn werkzaam aan de Technische Universiteit
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom TENTAMEN
Nadere informatie102 < 11. Je kunt ook snel na 102 < 10, 5 ( = 110, 25).
DE FORMULE VAN MACLAURIN. Inleiding: de wortel uit 0. Als je nou eens geen reenmachine had, hoe bereen je dan de wortel uit 0? Met proberen om je een heel eind. 0 > 0 omdat 0 > 0 en 0 < omdat reenen dat
Nadere informatieStaalberekening dakopbouw bouwdeel C, E en L
Nieuwbouw Amphia Ziekenhuis Breda Staalberekening dakopbouw bouwdeel C, E en L code: 11714K Nieuwbouw Amphia ziekenhuis Breda Staalberekening Dakopbouw bouwdeel C, E en L Berekening deel S-CEL - Concept
Nadere informatieVerwachtingswaarde en spreiding
Les 3 Verwachtingswaarde en spreiding 3.1 Stochasten In een paar voorbeelden hebben we al gezien dat we bij een experiment vaa niet zo zeer in een enele uitomst geïneteresseerd zijn, maar bijvoorbeeld
Nadere informatieschaaldaken richtlijnen voor het ontwerpen, berekenen en uitvoeren COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCH INGESTELD DOOR DE BETO N VE R EN IGI NG
schaaldaken richtlijnen voor het ontwerpen, berekenen en uitvoeren COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCH INGESTELD DOOR DE BETO N VE R EN IGI NG ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1971) COMMISSIE A 1 A 7 A 11 A
Nadere informatiePlatform Voegovergangen en Opleggingen
Platform Voegovergangen en Opleggingen Constructieve aspecten Voegovergangen Ir. Dick G. Schaafsma Voormalig lid van de vakgroep Voegovergangen en Opleggingen van de Bouwdienst van Voormalig lid van de
Nadere informatieIntroductie Coach-modelleren
Inhoud Introductie Coach-modelleren... Coach-modelleren versus Excel...4 Opgave: Kennismaing met Coach-Modelleren...4 Satellietbanen in COACH-Modelleren...5 Opgave: GPS-satelliet...5 Alleen voor de geïnteresseerden...7
Nadere informatieBouwen in Beton. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Verankeringslengte Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden
Nadere informatieGedeputeerde Staten van Flevoland,
2012/32 Nummer 1326781 Nadere regels externe veiligheid Flevoland Gedeputeerde Staten van Flevoland maen gelet op het bepaalde in artiel 136 van de Provinciewet bestuursrecht beend dat zij in hun vergadering
Nadere informatieOmgevingsbeïnvloeding bij museum Ons Lieve Heer op Solder. Ir. J.K. Haasnoot directeur. CRUX Engineering BV
Omgevingsbeïnvloeding bij museum Ons Lieve Heer op Solder Ir. J.K. Haasnoot directeur Engineering BV www.cruxbv.nl INTRODUCTIE 1 Engineering BV Mensen: Partners: dr. ir. ing. A.E.C. van der Stoel Dr.-Ing.
Nadere informatieIV Eigenvectoren en Eigenwaarden bij Lineaire
IV Eigenvectoren en Eigenwaarden bij Lineaire Transformaties in R IV0 Meetundige inleiding: delijnen en eigenvectoren Bij veel toepassingen van de Gauss-Jordan methode gaat men uit van de delijnen van
Nadere informatieNiet-lineaire mechanica datum: Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19
Naam: Patrick Damen Datum: 17 juni 2003 INHOUDSOPGAVE Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19 pagina: 1 van 20 Algemeen Om de zestal vragen van de opgave niet-lineaire
Nadere informatieCNG BEHUIZING PITPOINT clean fuels
CNG BEHUIZING PITPOINT clean fuels Gelderlandhaven 4, 3433 PG Nieuwegein Postbus 1388, 3430 BJ Nieuwegein T: +31 (0)30 410 08 00 BRANDWERENDHEID van PREFAB BETONNEN CNG BEHUIZING vanaf type 1 OPDRACHTGEVER
Nadere informatieStatische berekening: Groepsaccomodatie a.d. Kasteelweg 5 Swolgen. Projekt nr: M Jan Ligeriusstraat AR Swolgen
Statische berekening: Projekt: Groepsaccomodatie a.d. Kasteelweg 5 Swolgen Projekt nr: M12-333 Principaal: De Gun Beheer BV Jan Ligeriusstraat 5 5866 AR Swolgen Architect: Arvalis Postbus 5043 5800 GA
Nadere informatieBrons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 100 Brons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 101 Project...: 14.15.32 Onderdeel.: Dimensies.: [kn] [knm] [mm] [graden] [N/mm2] [knm/rad] Datum...: 16-02-2015 Bestand...:
Nadere informatieRij woningen met penanten in de voor- en achtergevel
Rij woningen met penanten in de voor- en achtergevel 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van drie woningen, waarbij de stabiliteit verzekerd wordt door penanten die zijn opgenomen
Nadere informatieFlexvloer. Inhoud presentatie. Inleiding Doelstelling Dwarskrachtcapaciteit Stijfheid Conclusies Aanbevelingen
Flexvloer Onderzoek naar de constructieve aspecten van een nieuw vloersysteem Henco Burggraaf Presentatie DOV 31 oktober 6 Inhoud presentatie capaciteit 2 1 Flexvloer Nieuw vloersysteem met netwerk van
Nadere informatieSchöck Isokorf type KS
Schöck Isokorf type 20 Schöck Isokorf type 1 Inhoud Pagina Bouwkundige aansluitsituaties - 5 Afmetingen 6-7 Capaciteiten/Stellen staalconstructie/inbouwtoleranties 8 Detaillering (opwaartse krachten)/voegafstanden
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 Hilvarenbeek 5080 AD Hilvarenbeek rabobank 1223.73.634 tel.
Nadere informatieREC Harlingen LUCO. Pieters Bouwtechniek Almere B.V. Flevostraat 8 1315 CC Almere. REC Harlingen projectleider : ing. M.D Hulter
Pieters Bouwtechniek Almere B.V. Flevostraat 8 1315 CC Almere Tel.: 036 530 52 99 Fax: 036 540 35 49 E-mail: pbt.almere@pieters.net Internet: www.pietersbouwtechniek.nl REC Harlingen LUCO paraaf : project
Nadere informatieBerekening vloersilobouw bv BEREKENING SILOVLOER VOOR HET VERKRIJGEN VAN KIWA-KEUR OP SILO S EN TANKS VAN SILOBOUW BV
Berekening vloersilobouw bv 14-010-RV-V1 CONSTRUCTIEBEREKENING: BEREKENING SILOVLOER VOOR HET VERKRIJGEN VAN KIWA-KEUR OP SILO S EN TANKS VAN SILOBOUW BV Notitie : Pagina V1 t/m V11 Vissers & Vissers bv
Nadere informatiescheve platen puntlasten temperatuur dwarscontractiecoëfficiënt verende ondersteuningen
scheve platen puntlasten temperatuur dwarscontractiecoëfficiënt verende ondersteuningen COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCH INGESTELD DOOR DE BETONVEREN IGI NG ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1973) COMMISSIE
Nadere informatieVAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK
VAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK Proeftoets Beschikbare tijd: 100 minuten Instructies voor het invullen van het antwoordblad. 1. Dit open boek tentamen bestaat uit 10 opgaven.. U mag tijdens het tentamen
Nadere informatieThe bouncing balls and pi
The bouncing balls and pi naar een idee van Dir Dancaert 9 september 05 Samenvatting Wisundecollega Dir Dancaert ontdete onlangs een merwaardig filmpje op het internet (https://wwwyoutubecom/user/numberphile
Nadere informatieStatische berekening. Projectnaam Verbouwing woning aan de Almenseweg 16 te Vorden. Projectnummer
Statische berekening Projectnaam Verbouwing woning aan de Almenseweg 16 te Vorden Projectnummer 2015-003 Opdrachtgever Naam : Dhr. M. Boersma Adres : Almenseweg 16 Postcode : 7251 HR Vorden Status Definitief
Nadere informatieONGESCHOORDE RAAMWERKEN
ONGESCHOORDE RAAMWERKEN Géén stabiliserende elementen aanwezig. De ongeschoorde constructie moet zelf de stabiliteit verzorgen en weerstand bieden tegen de erop werkende horizontale krachten. Dit resulteert
Nadere informatieDwarskrachtcapaciteit Gouwe Aquaduct
Dwarskrachtcapaciteit Gouwe Aquaduct Coen van der Vliet Imagine the result inhoud situatie rekenmodel resultaten sterktecontroles funderingsstijfheid Dia 2 28 juni 2012 ARCADIS 2012 Dia 3 28 juni 2012
Nadere informatieKnikbelasting van deels ontgraven heipalen in de praktijk
FACULTEIT CIVIELE TECHNIEK EN GEOWETENSCHAPPEN, TU DELFT Knikbelasting van deels ontgraven heipalen in de praktijk Eindrapportage BSc eindwerk Alex van Ham 29-5-2009 Naar aanleiding van de onderzoeken
Nadere informatieQuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017
QuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield
Nadere informatieOntwerp Berekening. Nieuwbouw Dorpsschool Rozendaal. Varsseveld, Constructieve hoofdlijnen tbv WABO-aanvraag
Varsseveld, 20-07-2016 Werknr. : 21040-IG Nieuwbouw Dorpsschool Rozendaal Ontwerp Berekening Onderdeel A : Constructieve hoofdlijnen tbv WABO-aanvraag Constructeur : ir. C. Onstenk paraaf HC: E-mail: c.onstenk@fwiggers.nl
Nadere informatieHET RAADGEVEND INGENIEURSBUREAU Expertise in gevels en daken
HET RAADGEVEND INGENIEURSBUREAU Expertise in gevels en daken KC Bouwburo & Ingenieurs b.v. T.a.v. de heer H.F. Coenen Sluisweg 11 8321 DX URK BDA Dak- en Geveladvies B.V. Avelingen West 33 Postbus 389
Nadere informatiegedeeltelijk voorgespannen beton
gedeeltelijk voorgespannen beton STICHTING COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN INGESTELD DOOR DE BETO N V E R E N IGI N G RESEARCH ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1977) COMMISSIE A 7 Onderzoek naar het plastische gedrag
Nadere informatieVergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren. Puntlasten op vloeren vaak onderschat. Puntlasten op vloer vaak onderschat
Vergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren Puntlasten op vloeren vaak onderschat 48 8 17 1 Niels Punt, Lex van der Meer ABT bv Nieuwe kleding, nieuwe laptop, nieuwe fiets? Het wordt steeds gewoner
Nadere informatieONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1977)
ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1977) COMMISSIE A 7 A 13 A16 A 19 A21 A 23 A 24 A 26 Onderzoek naar het plastische gedrag van constructies. Onderzoek naar de krachtsverdeling in scheve platen. Veiligheid. Statisch
Nadere informatieprojectnummer : muurdoorbraak woning Eerste Anjeliersdwarsstraat 27 Amsterdam documentnummer : statische berekening
documentnummer : 20171214-01 statische berekening datum: 09 november 2017 Bouwadvies Betuwe St. Janssteeg 2 4153 RW Beesd T 06 104 89 716 F 0345 575 406 E info@bouwadviesbetuwe.nl documentnummer : 20171214-01
Nadere informatieUit de gesprekken met de aannemers is het volgende naar voren gekomen ten aanzien van de constructie.
Uit de gesprekken met de aannemers is het volgende naar voren gekomen ten aanzien van de constructie. Algemeen: Op de tekeningen staat ook een aanbouw (bijkeuken) en veranda aan de achterzijde van de woning.
Nadere informatieCONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING
CONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING Werk: Kloosterkampweg 7 Renkum Opdrachtgever: Fam. Temmink-Berkhout Ontwerper: H.E. Hoekzema Constructeur: H.H.M. Diesvelt
Nadere informatieUitvoeringsfiche Soil mix wanden Type 2: wanden opgebouwd uit panelen
Uitvoeringsfiche Soil mix wanden Type 2: wanden opgebouwd uit panelen a. Typering van het systeem De grond wordt in situ mechanisch vermengd met een bindmiddel. Deze menging met een frees resulteert in
Nadere informatieGlasvezelstaven voor toepassing als wapening in beton
Nieuwe oplossing voor duurzame constructies Glasvezelstaven voor toepassing als wapening in beton 1 Voorbeelden van glasvezelwapening ir. G.J. van Tol, Schöck Nederland in beton wordt standaard vervaardigd
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 Hilvarenbeek 5080 AD Hilvarenbeek rabobank 1223.73.634 tel.
Nadere informatieLegalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0
Hulsberg Revisie: 0 Pagina 2 / 10 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Belastingen 4 1.5 Stabiliteit 5 1.6 Vervormingseisen 5 1.7 Referentiedocumenten
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Gemeente Hilvarenbeek Ingekomen: 1-11-2017 Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 5081 BL Hilvarenbeek
Nadere informatieRAPPORT EXPERIMENTELE ONDERZOEKINGEN BETREFFENDE HET PLASTISCH GEDRAG VAN PLATEN
RAPPORT COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCI INGESTELD DOOR DE R ETON VERENIGING EXPERIMENTELE ONDERZOEKINGEN BETREFFENDE HET PLASTISCH GEDRAG VAN PLATEN COMMISSIE A 1. A 2. A 3. A 4. INGESTELDE ONDERZOEKINGSCOMMISSIES
Nadere informatieCUR. civieltechnisch centrum uitvoering research en regelgeving. 136 voegen in geprefabriceerde vloeren
CUR civieltechnisch centrum uitvoering research en regelgeving 136 voegen in geprefabriceerde vloeren voegen in geprefabriceerde vloeren ONDERZOEK UITGEVOERD DOOR STEVINLABORATORIUM VAN DE TECHNISCHE UNIVERSITEIT
Nadere informatieprojectnummer : 120 doorbraak dragende wand De Kruisboog 35 te Duiven documentnummer : C01 statische berekening
statische berekening datum: 8 mei 2015 KUBURO Havikskruid 58 5351KG Berghem T 06 442 66 550 F 084 752 77 77 E info@kuburo.nl opdrachtgever: Robin Kloppenburg De Kruisboog 35 6921TL Duiven T 06 27 85 03
Nadere informatie