5.4. Behoort bij beschikking van het College van burgermeester en wethouders van de gemeente Amsterdam. Kenmerk: HZ_WABO
|
|
|
- Roeland van der Berg
- 6 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 5.4 Behoort bij beschikking van het College van burgermeester en wethouders van de gemeente Amsterdam Kenmerk: HZ_WABO Aantal pagina's: 38
2
3 II Berekening energie schip Pagina 2 van 21
4 blad project nr. Bepaling afmeerbelasting op meerpalen (volgens EAU 2012) Uitgangspunten Uitgangspunt is een afmeermanouvre waarbij het schip onder een net niet haakse hoek richting afmeervoorziening aanvaart. De vaarrichting is vrijwel loodrecht op de meerpalen. Het schip zal de meerpaal nabij de boeg als eerste raken. Door de botskracht zal het schip bijdraaien en tegen de tweede meerpaal botsen. Randvoorwaarden Berekening volgens EAU 2012: Er wordt uitgegaan van de vereenvoudigde formule met kleine draaiing van het schip, waarbij = 0 Schema v schip α r breedte schip (b) lengte schip (L) Uitgangspunten Scheepvaartklasse CEMT L = lengte schip = 110,00 m b = breedte schip = 11,40 m d = diepgang schip = 2,80 m G = waterverplaatsing schip = 3000 ton WS = Waterstand t.o.v. NAP = 0,20 m h bodem = Bodemniveau t.o.v. NAP = 4,50 m t = kielvrijheid (= 0,5 * diepgang ) = 1,50 m C M = Massafactor = 1,50 C S = Stijfheidsfactor [constante] = 1,00 k = Massatraagheidsradius van het schip 0,25 * L = 27,5 m α = Lengte van massazwaartepunt van het schip tot trefpunt 0,33 * L = 33,0 m r = Afstand van massazwaartepunt van het schip tot trefpunt ( ( 1 / 2 b) 2 + α 2 ) = 33,5 m C E = Excentriciteitsfactor k 2 / (k 2 + r 2 ) = 0,40 C C = Dempingsfactor = 1,00 v schip = snelheid schip bij afmeren = 1,08 km/u = 0,30 m/s E uitw = Energie schip = 0,5 * G * v 2 * C E * C E * C S * C c = 81,6 knm Bijzondere afmeeromstandigheden Volgens de EAU 2012is het aan de 'plannende ingenieur' om te beoordelen of er rekening gehouden moet worden met een hogere waarde voor de aangeboden energie. Als voorbeeld wordt een afmeervoorziening waarbij regelmatig gevaarlijke stoffen overgeslagen benoemd. Voor dit project wordt gerekend met een toeslagfactor: 1,00 (geen toeslag) bijz = toeslagfactor bijzondere afmeer omstandigheden = 1,00 E uitw;kar = E uitw * bijz = 81,6 knm Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
5 III Excelberekening meerpaal - S08 Pagina 2 van 21
6 blad project nr. Berekening meerpaal Schematisatie Uitgangspunten 4,00 Veiligheidsklasse CUR 166: CC 1 0,30 3,70 bolderkracht (geen persoonlijke veiligheidsrisico's bij bezwijken) 1,30 3,90 referentieperiode meerpaal: 50 jaar scheepsstoot 0,20 scheepvaartklasse Va 33,00 hoogte meerpaal 4,30 tussenpalen 4,00 m + MHW 4,50 bovenkant bodem 24,50 Nota bene: De bodemhoogte waar de casing gebruikt is (tussen 4,5 en 3,5), is zo slap dat deze niet in de 29,00 modellering is meegenomen. Grondgegevens Bedding Uitgangspunt voor de D Sheet Single Pile berekening is een bedding volgens de methode van Menard. Deze bedding wordt door het programma bepaald, waarbij het type grond, de paalafmetingen en de elasticiteitsmodulus van Menard als invoerparameters gelden. Voor de statische belasting (trosbelasting) is de elasticiteitsmodulus van Menard ongecorrigeerd aangehouden. Voor een dynamische belasting (afmeerbelasting)reageert de grond stijver en mag de elasticiteitsmodulus van Menard worden vermenigvuldigd met een factor 2,0. Parameterbepaling De schematisatie van de grondsoorten en de laagopbouw is gebaseerd op sondering met code: S08 Geschematiseerde bodemopbouw laag laag Gewicht grond cohesie phi beta conus Elast. Mod. Men Bodem = 13,50 15,00 17,00 19,50 23,50 26,00 26,00 26,00 26,00 dikte dr sat c' ' rep q c E m;stat E m;dyn nr. m kn/m 3 kn/m 3 gr gr N/mm 2 kn/m 2 kn/m 2 1 1,50 14,0 14,0 0,0 17,5 3,0 0, ,00 14,0 14,0 0,0 17,5 3,0 0, ,50 14,0 14,0 0,0 17,5 3,0 0, ,00 17,0 19,0 0,0 30,0 1,0 5, ,50 18,0 20,0 0,0 32,5 0,8 14, ,00 18,0 20,0 0,0 32,5 0,8 14, ,00 18,0 20,0 0,0 32,5 0,8 14, ,00 18,0 20,0 0,0 32,5 0,8 14, De geschematiseerde grondsoorten zijn getoetst aan de hand van tabel 2.b van NEN De gehanteerde beddingen zijn getoetst aan de hand van tabel 3.3 van CUR 166 deel 1 en Dsheet User Manuel. Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
7 blad project nr. Berekening afmeerpaal (vervolg) Invoer profielgegevens afmeerpaal Paaltype Materiaalkeuze D uitw = 1270 mm f y;d = 460 N/mm 2 t = 20 mm u;d = 266 N/mm2 A = 785 *10 2 mm 2 E rep = N/mm 2 W el = *10 3 mm 3 I y = *104 mm 4 EI = * *10 4 mm 4 = knm 2 M el;d = 460 * *10 3 mm 3 = knm V u;d = 266 * 785 *10 2 mm 2 * 0,50 = kn Reductiefactor corrosie (bij stalen buispaal) T = referentieperiode = 50 jaar Omgeving t.p.v. maximaal moment: a 1 = corrosie per zijde (conform tabel 9.2 en 9. 3 van CUR 166 deel 1) = 0,60 mm a tot = totale optredende corrosie = 1,20 mm t dmw = lijfdikte buispaal na corrosie = 18,8 mm EI cor = * *10 4 mm 4 = knm 2 M R;d;cor = 460 * *10 3 mm 3 = knm V R;d;cor = 266 * 739 *10 2 mm 2 * 0,50 = 9813 kn ( = 94 %) Belastingen Belastingssituatie 1: dynamische afmeerbelastingin de BGT De optredende uitwendige botsenergie van het schip wordt m.b.v. een afzonderlijk rekenblad bepaald. Er geldt: E uitw;rep = Afmeerenergie, zie afzonderlijk blad = 81,6 knm Belastingssituatie 2: dynamische afmeerbelastingin de UGT E uitw;rep = rekenwaarde van de afmeerenergie = 81,6 * 1,35 f;q) = 110,1 knm Belastingssituatie 3: statische trosbelasting in de BGT De trosbelasting wordt bepaald aan de hand van CUR 166 / RVW 2011 F rep = bij scheepvaartsklasse Va = 250 kn Belastingssituatie 4: statische trosbelasting in de UGT In deze situatie worden de troskrachten van belastingssituatie 3 vermenigvuldigd met een belastingsfactor. F s;d = 250 * 1,35 f;q) = 337,5 kn Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
8 blad project nr. Berekening afmeerpaal (vervolg) Krachtsverdeling Belastingssituatie 1: dynamische afmeerbelastingin de BGT De belasting uit een aanvaring wordt bepaald door de botsenergie van het schip. Deze energie dient o.b.v. de wet van behoud van energie te worden opgenomen door de inwendige arbeid van de paal. Het bepalen van de maatgevende krachtsverdeling gebeurt door in D Sheet Single pile te itereren met een (eenheids)kracht tot de evenwichtsvoorwaarde is bereikt : A inwendig = E uitwendig waarbij A inw = 0,50 * F eenheid * d hor In de situatie met evenwicht in energie en arbeid wordt de maatgevende moment, dwarskracht en vervormingslijn gevonden. Met behulp van D Sheet Single pile is geitereerd met eenheidskracht tot de inwendige arbeid gelijk is aan uitwendige energie. F eenh;rep = Eenheidskracht, door iteratie bepaald totdat A inw = E uitw = 275 kn E;rep = optredende verplaatsing = 592 mm M E;rep = optredend moment = 5217 knm V E;rep = optredende dwarskracht = 1056 kn Controle evenwichtsvoorwaarde E uitw = A inw A inw;rep = inwendige arbeid BGT = 0,5 *F eenh;rep * d rep = 81,4 knm E uitw;rep = Zie belastingen = 81,6 knm akkoord Belastingssituatie 2: dynamische afmeerbelastingin de UGT In de uiterste grenstoestand geldt dat de constructie voldoende veiligheid tegen bezwijken dient te hebben. Bij een relatief slanke buispaal moet gecontroleerd worden of de maximale plooicapaciteit bepalend is voor de sterkte van de buispaal. Voor de gekozen buispaal geldt: D = 1270 mm t = 20 mm D / t = 63,5 Bij een D/t ratio van 63,5 geldt volgens Gresnigt: plooicapaciteit = 0,95 * fyd correctie staalkwaliteit = 0,90 materiaalfactor plooi = 1,10 totale correctie = 0,78 (Lit.: Gresnigt, Local Buckling Strength and Deformation Capacity of Pipes (2009), fig. 23) Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
9 blad project nr. Berekening afmeerpaal (vervolg) f y;d diagram F vloei vloei breuk F vloei F plooi F optr A = 0,5 * F optr * hor hor belastingssituatie 1: afmeerbelasting BGT optr F vloei F u;d = F plooi belastingssituatie 2: afmeerbelasting UGT A = 0,5 * F plooi * hor hor optr Bepalen plooikracht Op basis van een iteratie in kracht wordt het plooimoment bepaald. Omdat het toelaatbare moment in de BGT 90% van het plooimoment is, zal de bepaalde kracht bij dit plooimoment hoger zijn. Hiermee wordt automatisch ook de veiligheid van de inbeddingsdiepte gecontroleerd. Met behulp van D Single pile is geitereerd met eenheidskracht tot het optredende moment gelijk is aan het plooimoment. F plooi = Eenheidskracht, door iteratie bepaald totdat A inw = E uitw = 411 kn E;plooi = optredende verplaatsing = 1160 mm M E;rep = optredend moment = 8137 knm V E;rep = optredende dwarskracht = 2205 kn Controle M E;d = M y;plooi;d M E;rep = optredende moment = 8137 knm M y;plooi;d = vloeimoment * 0,78 = * 0,78 = 8144 knm akkoord Opneembare energie A inw inwendige arbeid BGT = 0,5 *F eenh;rep * d rep = 238,4 knm Belastingssituatie 3: statische bolderkracht in de BGT Met behulp van D Sheet Single pile is de krachtverdeling onder invloed van de bolderkracht bepaald. F rep = bolderkracht = 250 kn E;rep = optredende verplaatsing = 818 mm M E;d = optredend moment BGT = 5298 knm V E;d = optredende dwarskracht BGT = 1053 kn Belastingssituatie 4: statische bolderkracht in de UGT In deze belastingssituatie wordt de rekenwaarde van de bolderkracht direct getoetst. Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
10 blad project nr. Berekening afmeerpaal (vervolg) Toetsing meerpaal AToetsing buigend moment in meerpaal in belastingssituatie 1 M E;rep = maatgevende optredende moment = 5217 knm M R;rep = toelaatbaar moment = = 0,90 * 8144 = 7330 knm Analoog aan hoofdstuk 15 van "Ontwerp van schutsluizen" wordt de spanning begrensd op 90% van de plooispanning. voldoet Daarnaast mag de scheepsstoot niet zo groot zijn dat dit leidt tot schade aan het schip of de afmeervoorziening F E;rep = maatgevende optredende moment = 275 kn F R;rep = toelaatbare scheepsstoot conform hoofdstuk 15 van "Ontwerp van schutsluizen" = 1000 kn voldoet B Toetsing opneembare energie in de meerpaal in belastingssituatie 2 E uitw;d = rekenwaarde uitwendige aangeboden energie = 81,6 * 1,35 = 110 knm A inw = inwendige arbeid UGT = = 238 knm voldoet C Toetsing buigend moment t.g.v. bolderkracht in meerpaal in belastingssituatie 3 M E;rep = maatgevende optredende moment = 5298 knm M R;rep = toelaatbaar moment = 0,90 * 8144 = 7330 knm Analoog aan hoofdstuk 15 van "Ontwerp van schutsluizen" wordt de spanning begrensd op 90% van de plooispanning. voldoet DToetsing opneembare bolderkracht in belastingssituatie 4 M E;rep = maatgevende optredende moment = 5298 * 1,35 = 7152 knm M R;rep = toelaatbaar moment = = 8144 knm voldoet E Toetsing dwarskracht in meerpaal in de UGT belastingssituatie 2 en 4 V E;d = maatgevende optredende dwarskracht = 1056 * 1,35 = 1426 kn V R;d = opneembare dwarskracht = 9813 kn voldoet F Toetsing vervorming meerpaal in de BGT belastingssituatie 1 en 3 rep = maatgevende optredende vervorming = 818 mm toel;bgt = maximale verplaatsing: a) toel < 1 * D uitw = 0,75 * 1270 = 953 mm b) toel < 2 * H vrij = 1 / 10 * 8,20 = 820 mm c) maximale aanwezige vrije ruimte achter de meerpaal = 9999 mm d) eis aan absolute bovengrens verplaatsing = 1000 mm min = 820 mm voldoet Meerpaal_versie 0.71_S08.xls
11 IV D-Single pile berekening meerpaal - S08 IV-a Situatie 1 Dynamisch BGT IV-b Situatie 2 Dynamisch UGT IV-c Situatie 3 Statisch BGT Pagina 2 van 21
12 Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Company: Antea Group Date of report: 10/5/2016 Time of report: 8:55:45 AM Date of calculation: 10/5/2016 Time of calculation: 8:54:18 AM Filename: C:\02. Tijdelijk\Meerpalen Surinamekade\1. Meerpaal dyn BGT
13 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary Overview of Maxima 3 3 Input Data General Input Data Pile Properties General properties Stiffness EI (elastic behaviour) Maximum allowable moments Outline Horizontal Forces Water Level Surface Soil Material Properties Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Modulus of Subgrade Reaction 5 4 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses 8 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 2
14 2 Summary 2.1 Overview of Maxima Displacement Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. moment resistance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 679,3-5217, ,50 0,0 19,9 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 3
15 3 Input Data 3.1 General Input Data Model Unit weight of water Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kn/m³ 3.2 Pile Properties Length 33,00 m Level top side 4,00 m Number of sections General properties Section From To Material Diameter name type [m] [m] [m] Buispaal 1270*20-29,00 4,00 Steel 1, Stiffness EI (elastic behaviour) Section Elastic Red. factor Corrected elas. Note to name stiffness EI on EI stiffness EI reduction factor [knm²] [-] [knm²] Buispaal 1270*20 3,0375E+06 1,00 3,0370E Maximum allowable moments Section Elas. char. Modification Material Red. factor Elas. design name moment factor factor allow. moment moment [knm] [-] [-] [-] [knm] Buispaal 1270* ,00 1,00 1,00 1, , Outline Outline Eenheidskracht -0,20-0,20-13,50 Buispaal 1270*20-13,5-17,00-17,0-19,50 klei sch sl qc=0.3-19,5-24,00 klei sch sl qc=0.5-24,0-26,50 zand sch l qc=5-26,5 zand sch m qc=14 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 4
16 3.4 Horizontal Forces Name Level Load [m] [kn] Eenheidskracht 1,30 275, Water Level Water level: -0,20 [m] 3.6 Surface Surface level: -13,50 [m] 3.7 Soil Material Properties Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Brinch name Unsat Sat. phi Hansen [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] used klei sch sl qc=... 0,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,50 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes zand sch l qc=5-24,00 17,00 19,00 0,00 30,00 Yes zand sch m qc ,50 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 0,00 2,42 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 0,00 2,97 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 0,00 3,33 0,00 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 0,00 11,16 0,00 0,00 zand sch m qc ,50 0,00 0,00 15,04 0,00 0, Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Layer Level Fictive name cohesion [m] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 zand sch m qc ,50 0, Modulus of Subgrade Reaction Layer Level Ménard E-Mod Soil type Branch 1 name used Ménard Ménard Top Bottom [m] [kn/m²] [kn/m³] [kn/m³] klei sch sl qc=... 0,00 Yes 600,00 Clay 1087, ,92 klei sch sl qc= ,00 Yes 1800,00 Clay 3263, ,75 klei sch sl qc= ,50 Yes 3000,00 Clay 5439, ,59 zand sch l qc=5-24,00 Yes 10000,00 Sand 33163, ,48 zand sch m qc ,50 Yes 22400,00 Sand 74286, ,20 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 5
17 4 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] Buispaal 1270*20 klei sch sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc= klei sch sl qc= zand sch l qc= zand sch m qc= Max: 0,0 - Min: -5217, Max: 1055,5 -Min: -275, Max: 679,3 4.2 Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 4,00 0,00 0,00 679,3 1 2,65 0,00 0,00 635,5 2 2,65 0,00 0,00 635,5 2 1,30 0,00 0,00 591,8 3 1,30 0,00-275,00 591,8 3 0,00-357,50-275,00 549,7 4 0,00-357,50-275,00 549,7 4-0,20-412,50-275,00 543,2 5-0,20-412,50-275,00 543,2 5-1,68-818,89-275,00 495,6 6-1,68-818,89-275,00 495,6 6-3, ,28-275,00 448,7 7-3, ,28-275,00 448,7 7-4, ,67-275,00 402,6 8-4, ,67-275,00 402,6 8-6, ,06-275,00 357,7 9-6, ,06-275,00 357,7 9-7, ,44-275,00 314,2 10-7, ,44-275,00 314,2 10-9, ,83-275,00 272,5 11-9, ,83-275,00 272, , ,22-275,00 232, , ,22-275,00 232, , ,61-275,00 195, , ,61-275,00 195, , ,00-275,00 160,9 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 6
18 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 14-13, ,00-275,00 160, , ,43-266,24 135, , ,43-266,24 135, , ,40-239,95 112, , ,40-239,95 112, , ,48-196,13 91, , ,48-196,13 91, , ,34-114,73 70, , ,34-114,73 70, , ,02-8,66 53, , ,02-8,66 53, , ,25 122,21 39, , ,25 122,21 39, , ,65 275,50 27, , ,71 275,74 27, , ,81 440,84 18, , ,74 441,04 18, , ,22 554,56 11, , ,19 554,37 11, , ,87 954,18 4, , ,88 953,92 4, , , ,50-0, , , ,27-0, ,75-519,34 756,92-4, ,75-519,36 756,81-4, ,00 0,00 0,01-8,3 Max -5217, ,50 679,3 Max, minor nodes incl , ,50 679,3 4.3 Charts of Stresses Stress States Water Pressure [kn/m²] Resulting Stress [kn/m²] Effective Stress [kn/m²] Depth [m] klei sch sl qc=0.1 Buispaal 1270*20 sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc=0.3 sl qc= klei sch sl qc=0.5 sl qc= zand sch l qc=5 h l qc= zand sch m qc=14 m qc= Maximum left: Maximum right: 282,5 282,5 Max. eff. stress: 616,4 Max. tot. stress: 616,4 Maximum left: Maximum right: 616,4 364,0 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 7
19 4.4 Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 4,00 0,00 0,00-0,00 0,00-1 2,65 0,00 0,00-0,00 0,00-2 2,65 0,00 0,00-0,00 0,00-2 1,30 0,00 0,00-0,00 0,00-3 1,30 0,00 0,00-0,00 0,00-3 0,00 0,00 0,00-0,00 0,00-4 0,00 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,50 0,00 130,47-0,00 130, ,50 0,00 130,47 A 0,00 130,47 P 14-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 15-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 15-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 16-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 16-17,00 0,00 164,81 A 35,49 164,81 P 17-17,00 0,00 164,81 A 43,51 164,81 P 17-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 18-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 18-19,50 0,00 189,33 A 74,59 189,33 P 19-19,50 0,00 189,33 A 83,74 189,33 P 19-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 20-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 20-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 21-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 21-22,88 0,00 222,44 A 100,75 222, ,88 0,00 222,44 A 100,75 222, ,00 0,00 233,48 A 59,70 233, ,00 0,00 233,48 A 364,00 233, ,25 0,00 245,74 A 149,30 245, ,25 0,00 245,74 A 149,30 245, ,50 14,90 258,00-2 0,00 258,00 A 25-26,50 33,38 258,00-3 0,00 258,00 A 25-27,75 335,90 270, ,00 270,27 A 26-27,75 335,90 270, ,00 270,27 A 26-29,00 616,45 282, ,00 282,53 A * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized End of Report 10/5/2016 C:\..\1. Meerpaal dyn BGT Pagina 8
20 Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Company: Antea Group Date of report: 10/5/2016 Time of report: 8:59:27 AM Date of calculation: 10/5/2016 Time of calculation: 8:58:42 AM Filename: C:\02. Tijdelijk\Meerpalen Surinamekade\2. Meerpaal dyn UGT Project identification: Meerpalen Surinamekade 2 Dynamisch UGT
21 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary Overview of Maxima 3 3 Input Data General Input Data Pile Properties General properties Stiffness EI (elastic behaviour) Maximum allowable moments Outline Horizontal Forces Water Level Surface Soil Material Properties Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Modulus of Subgrade Reaction 5 4 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses 8 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 2
22 2 Summary 2.1 Overview of Maxima Displacement Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. moment resistance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1312,8-8137, ,96 0,0 39,1 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 3
23 3 Input Data 3.1 General Input Data Model Unit weight of water Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kn/m³ 3.2 Pile Properties Length 33,00 m Level top side 4,00 m Number of sections General properties Section From To Material Diameter name type [m] [m] [m] Buispaal 1270*20-29,00 4,00 Steel 1, Stiffness EI (elastic behaviour) Section Elastic Red. factor Corrected elas. Note to name stiffness EI on EI stiffness EI reduction factor [knm²] [-] [knm²] Buispaal 1270*20 3,0375E+06 1,00 3,0370E Maximum allowable moments Section Elas. char. Modification Material Red. factor Elas. design name moment factor factor allow. moment moment [knm] [-] [-] [-] [knm] Buispaal 1270* ,00 1,00 1,00 1, , Outline Outline Eenheidskracht -0,20-0,20-13,50 Buispaal 1270*20-13,5-17,00-17,0-19,50 klei sch sl qc=0.3-19,5-24,00 klei sch sl qc=0.5-24,0-26,50 zand sch l qc=5-26,5 zand sch m qc=14 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 4
24 3.4 Horizontal Forces Name Level Load [m] [kn] Eenheidskracht 1,30 411, Water Level Water level: -0,20 [m] 3.6 Surface Surface level: -13,50 [m] 3.7 Soil Material Properties Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Brinch name Unsat Sat. phi Hansen [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] used klei sch sl qc=... 0,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,50 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes zand sch l qc=5-24,00 17,00 19,00 0,00 30,00 Yes zand sch m qc ,50 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 0,00 2,42 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 0,00 2,97 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 0,00 3,33 0,00 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 0,00 11,16 0,00 0,00 zand sch m qc ,50 0,00 0,00 15,04 0,00 0, Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Layer Level Fictive name cohesion [m] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 zand sch m qc ,50 0, Modulus of Subgrade Reaction Layer Level Ménard E-Mod Soil type Branch 1 name used Ménard Ménard Top Bottom [m] [kn/m²] [kn/m³] [kn/m³] klei sch sl qc=... 0,00 Yes 600,00 Clay 1087, ,92 klei sch sl qc= ,00 Yes 1800,00 Clay 3263, ,75 klei sch sl qc= ,50 Yes 3000,00 Clay 5439, ,59 zand sch l qc=5-24,00 Yes 10000,00 Sand 33163, ,48 zand sch m qc ,50 Yes 22400,00 Sand 74286, ,20 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 5
25 4 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] Buispaal 1270*20 klei sch sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc= klei sch sl qc= zand sch l qc= zand sch m qc= Max: 1,7 - Min: -8137, Max: 2205,0 -Min: -411, Max: 1312,8 4.2 Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 4,00 0,00 0, ,8 1 2,65 0,00 0, ,2 2 2,65 0,00 0, ,2 2 1,30 0,00 0, ,5 3 1,30 0,00-411, ,5 3 0,00-534,30-411, ,9 4 0,00-534,30-411, ,9 4-0,20-616,50-411, ,3 5-0,20-616,50-411, ,3 5-1, ,87-411,00 982,7 6-1, ,87-411,00 982,7 6-3, ,23-411,00 898,0 7-3, ,23-411,00 898,0 7-4, ,60-411,00 814,7 8-4, ,60-411,00 814,7 8-6, ,97-411,00 733,1 9-6, ,97-411,00 733,1 9-7, ,33-411,00 653,7 10-7, ,33-411,00 653,7 10-9, ,70-411,00 576,9 11-9, ,70-411,00 576, , ,07-411,00 503, , ,07-411,00 503, , ,43-411,00 433, , ,43-411,00 433, , ,80-411,00 366,7 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 6
26 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 14-13, ,80-411,00 366, , ,89-402,24 317, , ,89-402,24 317, , ,54-375,95 271, , ,54-375,95 271, , ,28-332,13 227, , ,28-332,13 227, , ,14-250,73 185, , ,14-250,73 185, , ,82-144,66 146, , ,82-144,66 146, , ,05-13,79 115, , ,05-13,79 115, , ,45 139,50 87, , ,45 139,50 87, , ,77 315,23 63, , ,77 315,23 63, , ,77 513,39 42, , ,77 513,39 42, , , ,82 22, , , ,75 22, , , ,16 5, , , ,81 5, , , ,54-9, , , ,72-9, ,00 1,74 5,56-23,7 Max -8137, , ,8 Max, minor nodes incl , , ,8 4.3 Charts of Stresses Stress States Water Pressure [kn/m²] Resulting Stress [kn/m²] Effective Stress [kn/m²] Depth [m] klei sch sl qc=0.1 Buispaal 1270*20 sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc=0.3 sl qc= klei sch sl qc=0.5 sl qc= zand sch l qc=5 h l qc= zand sch m qc=14 m qc= Maximum left: Maximum right: 282,5 282,5 Max. eff. stress: 1390,8 Max. tot. stress: 1390,8 Maximum left: Maximum right: 1390,8 619,4 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 7
27 4.4 Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 4,00 0,00 0,00-0,00 0,00-1 2,65 0,00 0,00-0,00 0,00-2 2,65 0,00 0,00-0,00 0,00-2 1,30 0,00 0,00-0,00 0,00-3 1,30 0,00 0,00-0,00 0,00-3 0,00 0,00 0,00-0,00 0,00-4 0,00 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,50 0,00 130,47-0,00 130, ,50 0,00 130,47 A 0,00 130,47 P 14-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 15-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 15-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 16-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 16-17,00 0,00 164,81 A 35,49 164,81 P 17-17,00 0,00 164,81 A 43,51 164,81 P 17-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 18-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 18-19,50 0,00 189,33 A 74,59 189,33 P 19-19,50 0,00 189,33 A 83,74 189,33 P 19-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 20-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 20-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 21-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 21-22,88 0,00 222,44 A 130,84 222,44 P 22-22,88 0,00 222,44 A 130,84 222,44 P 22-24,00 0,00 233,48 A 146,55 233,48 P 23-24,00 0,00 233,48 A 491,12 233,48 P 23-25,25 0,00 245,74 A 619,35 245,74 P 24-25,25 0,00 245,74 A 619,35 245,74 P 24-26,50 0,00 258,00 A 177,91 258, ,50 0,00 258,00 A 398,51 258, ,75 705,71 270, ,00 270,27 A 26-27,75 705,71 270, ,00 270,27 A 26-29, ,85 282,53 P 0,00 282,53 A * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized End of Report 10/5/2016 C:\..\2. Meerpaal dyn UGT Pagina 8
28 Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Company: Antea Group Date of report: 10/5/2016 Time of report: 9:09:41 AM Date of calculation: 10/5/2016 Time of calculation: 9:00:27 AM Filename: C:\02. Tijdelijk\Meerpalen Surinamekade\3. Meerpaal stat
29 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary Overview of Maxima 3 3 Input Data General Input Data Pile Properties General properties Stiffness EI (elastic behaviour) Maximum allowable moments Outline Horizontal Forces Water Level Surface Soil Material Properties Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Modulus of Subgrade Reaction 5 4 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses 8 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 2
30 2 Summary 2.1 Overview of Maxima Displacement Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. moment resistance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 818,1-5298, ,58 0,0 19,5 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 3
31 3 Input Data 3.1 General Input Data Model Unit weight of water Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kn/m³ 3.2 Pile Properties Length 33,00 m Level top side 4,00 m Number of sections General properties Section From To Material Diameter name type [m] [m] [m] Buispaal 1270*20-29,00 4,00 Steel 1, Stiffness EI (elastic behaviour) Section Elastic Red. factor Corrected elas. Note to name stiffness EI on EI stiffness EI reduction factor [knm²] [-] [knm²] Buispaal 1270*20 3,0375E+06 1,00 3,0370E Maximum allowable moments Section Elas. char. Modification Material Red. factor Elas. design name moment factor factor allow. moment moment [knm] [-] [-] [-] [knm] Buispaal 1270* ,00 1,00 1,00 1, , Outline Outline Troskracht -0,20-0,20-13,50 Buispaal 1270*20-13,5-17,00-17,0-19,50 klei sch sl qc=0.3-19,5-24,00 klei sch sl qc=0.5-24,0-26,50 zand sch l qc=5-26,5 zand sch m qc=14 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 4
32 3.4 Horizontal Forces Name Level Load [m] [kn] Troskracht 3,70 250, Water Level Water level: -0,20 [m] 3.6 Surface Surface level: -13,50 [m] 3.7 Soil Material Properties Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Brinch name Unsat Sat. phi Hansen [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] used klei sch sl qc=... 0,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,00 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes klei sch sl qc= ,50 14,00 14,00 0,00 17,50 Yes zand sch l qc=5-24,00 17,00 19,00 0,00 30,00 Yes zand sch m qc ,50 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 0,00 2,42 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 0,00 2,97 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 0,00 3,33 0,00 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 0,00 11,16 0,00 0,00 zand sch m qc ,50 0,00 0,00 15,04 0,00 0, Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Layer Level Fictive name cohesion [m] [kn/m²] klei sch sl qc=... 0,00 0,00 klei sch sl qc= ,00 0,00 klei sch sl qc= ,50 0,00 zand sch l qc=5-24,00 0,00 zand sch m qc ,50 0, Modulus of Subgrade Reaction Layer Level Ménard E-Mod Soil type Branch 1 name used Ménard Ménard Top Bottom [m] [kn/m²] [kn/m³] [kn/m³] klei sch sl qc=... 0,00 Yes 300,00 Clay 543,96 543,96 klei sch sl qc= ,00 Yes 900,00 Clay 1631, ,88 klei sch sl qc= ,50 Yes 1500,00 Clay 2719, ,79 zand sch l qc=5-24,00 Yes 5000,00 Sand 16581, ,74 zand sch m qc ,50 Yes 11200,00 Sand 37143, ,10 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 5
33 4 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Depth [m] Buispaal 1270*20 klei sch sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc= klei sch sl qc= zand sch l qc= zand sch m qc= Max: 0,0 - Min: -5298, Max: 1052,6 -Min: -250, Max: 818,1 4.2 Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 4,00 0,00 0,00 818,1 1 3,70 0,00 0,00 806,5 2 3,70 0,00-250,00 806,5 2 2,47-308,33-250,00 758,7 3 2,47-308,33-250,00 758,7 3 1,23-616,67-250,00 711,2 4 1,23-616,67-250,00 711,2 4 0,00-925,00-250,00 663,9 5 0,00-925,00-250,00 663,9 5-0,20-975,00-250,00 656,3 6-0,20-975,00-250,00 656,3 6-1, ,44-250,00 600,4 7-1, ,44-250,00 600,4 7-3, ,89-250,00 545,4 8-3, ,89-250,00 545,4 8-4, ,33-250,00 491,7 9-4, ,33-250,00 491,7 9-6, ,78-250,00 439,5 10-6, ,78-250,00 439,5 10-7, ,22-250,00 389,1 11-7, ,22-250,00 389,1 11-9, ,67-250,00 340,7 12-9, ,67-250,00 340, , ,11-250,00 294, , ,11-250,00 294, , ,56-250,00 251,0 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 6
34 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 14-12, ,56-250,00 251, , ,00-250,00 210, , ,00-250,00 210, , ,26-241,24 180, , ,26-241,24 180, , ,07-214,95 152, , ,07-214,95 152, , ,98-171,13 126, , ,98-171,13 126, , ,59-89,73 101, , ,59-89,73 101, , ,02 16,34 79, , ,02 16,34 79, , ,13 147,21 61, , ,13 147,21 61, , ,40 300,50 45, , ,43 300,85 45, , ,77 449,97 32, , ,77 449,96 32, , ,31 551,28 20, , ,29 551,18 20, , ,57 937,31 9, , ,58 937,18 9, , , ,58-0, , , ,46-0, ,75-536,55 776,35-9, ,75-536,56 776,29-9, ,00 0,00 0,00-17,3 Max -5297, ,58 818,1 Max, minor nodes incl , ,58 818,1 4.3 Charts of Stresses Stress States Water Pressure [kn/m²] Resulting Stress [kn/m²] Effective Stress [kn/m²] Depth [m] klei sch sl qc=0.1 Buispaal 1270*20 sl qc=0.1 Depth [m] Depth [m] klei sch sl qc=0.3 sl qc= klei sch sl qc=0.5 sl qc= zand sch l qc=5 h l qc= zand sch m qc=14 m qc= Maximum left: Maximum right: 282,5 282,5 Max. eff. stress: 644,1 Max. tot. stress: 644,1 Maximum left: Maximum right: 644,1 337,6 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 7
35 4.4 Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 4,00 0,00 0,00-0,00 0,00-1 3,70 0,00 0,00-0,00 0,00-2 3,70 0,00 0,00-0,00 0,00-2 2,47 0,00 0,00-0,00 0,00-3 2,47 0,00 0,00-0,00 0,00-3 1,23 0,00 0,00-0,00 0,00-4 1,23 0,00 0,00-0,00 0,00-4 0,00 0,00 0,00-0,00 0,00-5 0,00 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,20 0,00 0,00-0,00 0, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,68 0,00 14,50-0,00 14, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,16 0,00 28,99-0,00 28, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,63 0,00 43,49-0,00 43, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,11 0,00 57,99-0,00 57, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,59 0,00 72,48-0,00 72, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,07 0,00 86,98-0,00 86, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,54 0,00 101,48-0,00 101, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,02 0,00 115,98-0,00 115, ,50 0,00 130,47-0,00 130, ,50 0,00 130,47 A 0,00 130,47 P 15-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 16-14,67 0,00 141,92 A 11,83 141,92 P 16-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 17-15,83 0,00 153,36 A 23,66 153,36 P 17-17,00 0,00 164,81 A 35,49 164,81 P 18-17,00 0,00 164,81 A 43,51 164,81 P 18-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 19-18,25 0,00 177,07 A 59,05 177,07 P 19-19,50 0,00 189,33 A 74,59 189,33 P 20-19,50 0,00 189,33 A 83,74 189,33 P 20-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 21-20,63 0,00 200,37 A 99,44 200,37 P 21-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 22-21,75 0,00 211,41 A 115,14 211,41 P 22-22,88 0,00 222,44 A 87,22 222, ,88 0,00 222,44 A 87,22 222, ,00 0,00 233,48 A 55,38 233, ,00 0,00 233,48 A 337,64 233, ,25 0,00 245,74 A 153,63 245, ,25 0,00 245,74 A 153,63 245, ,50 4,99 258,00-1 0,00 258,00 A 26-26,50 11,18 258,00-1 0,00 258,00 A 26-27,75 333,30 270, ,00 270,27 A 27-27,75 333,30 270, ,00 270,27 A 27-29,00 644,12 282, ,00 282,53 A * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized End of Report 10/5/2016 C:\..\3. Meerpaal stat Pagina 8
36 V Verificatieformulier interne controle Pagina 2 van 21
37 VER Infrastructuur Almere! " Ing. J.P. Kluiwstra # $ Register Constructeur Kunstwerken %& janpeter.kluiwstra@anteagroup.com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
38
Berekening energie schip
II Berekening energie schip Pagina 2 van 21 blad project nr. Bepaling afmeerbelasting op meerpalen (volgens EAU 2012) Uitgangspunten Uitgangspunt is een afmeermanouvre waarbij het schip onder een net niet
In deze notitie wordt kort ingegaan op de verankering van bomen in de rivierbodem. Uitganspunten dienen te worden gecontroleerd op juistheid.
Behoort bij het ontwerpbesluit van burgemeester en wethouders van Heerde van 22-03-2017 Notitie Contactpersoon Gijs Jansen Datum 13 februari 2017 Kenmerk N004-1227237GJE-pws-V01-NL Verankering van bomen
Bijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade
Bijlage 3 D-Sheet Piling factual report voorzetwand t.b.v. promenade Damwandconstructie kade en promenade BC1978-101-100/R004-D2/902717/MKla/Stee Definitief rapport 11 februari 2014 BC1978-101-100/R004/902717/LM/Stee
- NEN-EN C2:2011 nl, Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies
Afbeelding 1.1. Trammast Rokin Om de funderingspaal en de trammast te verbinden worden koppelplaten toegepast. De koppelplaten worden door middel van lassen verbonden aan de trammast cq de funderingspaal.
MEMO. Beschouwing grondkeringen
Aan Projectteam N236 Van E. Van Liefland Datum 05-09-2017 Kenmerk N236-MEM-016 Pagina 1 3 MEMO Beschouwing grondkeringen Op verschillende locaties naast de N236 is het door verlegging van de watergang
Report for D-Sheet Piling 9.2
Report for D-Sheet Piling 9.2 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company: RPS advies en ingenieurs bv Date of report: 10/2/2013 Time of report: 4:03:39 PM Date of calculation: 10/2/2013 Time
Berekeningsrapport Damwanden Jachthaven De Schapenput te Steenbergen
BEM1605969 gemeente Steenbergen Berekeningsrapport Damwanden Jachthaven De Schapenput te Steenbergen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 12-12-2016 ZK16003915 V.r.v.: Medewerker Publiekszaken/vergunningen
Wachtplaatsen Surinamekade Amsterdam. Meerpalen Hoofdberekening
Wachtplaatsen Surinamekade Amsterdam Meerpalen Hoofdberekening SEQ Part \r0 \h ColofonInhoud Kop 1 Bijlage Colofon Colofon Contactgegevens: Tolhuisweg 57 8443 DV HEERENVEEN Postbus 24 8440 AA HEERENVEEN
Slotbrug over de Angstel Kasteel Loenersloot
Van Roekel & Van Roekel Wilhelminastraat 27, 3911MB, Rhenen tel. (0317) 68 11 00, Fax (0317) 61 72 44 E-mail: info@roekel.nl Website: www.roekel.nl Postbank 300.65.81, ABN-Amro, Rek.nr.: 47.86.15.914 Rabobank,
Rapport. Nieuwe steiger Vleuterweide. Geotechnische berekeningen paalfundering en damwandconstructie. Definitief
Rapport Projectnummer: 352002 Referentienummer: SWNL0233735 revisie 1 Datum: 5-11-2018 Nieuwe steiger Vleuterweide Geotechnische berekeningen paalfundering en damwandconstructie Definitief Opdrachtgever:
Titel: Geotechnische onderbouwing kadeconstructie zandwinput Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer:
DocuSign Envelope ID: B5D7A4-98E9-4E4F-A0AA-793A75ADD536 Isala Delta Engelenbergplantsoen 5 8266 AB, Kampen Titel: Geotechnische onderbouwing kadeconstructie zandwinput Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta
Afbeelding 1.1. Plangebied
Afbeelding 1.1. Plangebied 1.1. Richtlijnen en randvoorwaarden - NEN6740 - Geotechniek - TGB1990 - Basiseisen en belastingen, september 2006. - CUR166 - Damwandconstructies - 4 e druk, oktober 2005. -
BIJLAGE 1 Grondonderzoek tracé Haringvliet alternatief
Hellevoetsluis dijkverbetering Geotechnische berekeningen variantenstudie Verkenning BIJLAGE 1 Grondonderzoek tracé Haringvliet alternatief SonderingentracéHaringvlietalternatief,InpijnBlokpoelingenieursbureau,5oktober2011,
Bouwputadvies. Nieuwbouw Hotel Overamstel aan de Willem. Fenengastraat te Amsterdam
Raadgevend Ingenieursbureau Wiertsema & Partners bv Feithspark 6, 9356 BZ Tolbert Postbus 27, 9356 ZG Tolbert Tel.: 0594 51 68 64 Fax: 0594 51 64 79 E-mail: info@wiertsema.nl Internet: www.wiertsema.nl
Memo. 1 Inleiding. memonummer Memo datum 11 november 2016 C.T. Bosma K. Zondervan
Memo memonummer 161123 271944 Memo datum 11 november 2016 aan C.T. Bosma K. Zondervan AnteaGroup Waternet van S. Mrabet AnteaGroup kopie E. Velthuis AnteaGroup project Dijkverbetering Noordse Dorpsweg
Rapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt. Documentnummer: Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017
Rapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt Documentnummer: 1217-0057-000 Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Opdrachtgever Sweco
Betreft : Regelwerk Pannerden, Ontwerp keerwanden, fundering, onder- en achterloopsheidschermen
Notitie Aan : Van den Biggelaar Van : Simon van Velp Datum : 3 februari 2012 Collegiale toets : Ruud Steenbakkers Kopie : Herald Vervoorn en archief Onze referentie : 9W7512.A0/N0008/901605/MJANS/Nijm
Hoekselijn. Geotechnische aspecten geluidsschermen. Documentnummer R HL. BIS-nummer V. Datum 11 december 2015
Hoekselijn Geotechnische aspecten geluidsschermen Documentnummer R.2015.064.HL BIS-nummer 2009-049-V Datum 11 december 2015 Opdrachtgever Projectbureau Hoekselijn Opsteller Ir. D. Wilschut Autorisatie
Rapport voor D-Sheet Piling 9.2. Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares
BEM1502769 gemeente Steenbergen Rapport voor D-Sheet Piling 9.2 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Ingenieursbureau Walhout Civil Datum van rapport: 4/23/2015 Tijd van rapport:
Op basis van de berekeningen blijkt dat de geplaatste damwandconstructie voldoet op sterkte en stijfheid conform de NEN 9997 en de CUR 166.
Samenvatting Op basis van geotechnisch advies d.d. 3-10-2012 heeft W.A. Benecke B.V. een vrijstaande damwandconstructie getracht te plaatsen met een planklengte van 5 m. Door de aanwezige vaste zandlaag
De ingevoerde geometrie en de berekende grondparameters zijn opgenomen in bijlage 3 en 6.
Kenmerk R012-1205944BXB-irb-V01-NL Verticale beddingsconstante omhoog Verticale beddingsconstante omlaag Horizontale beddingsconstante Wandwrijving bij axiale verplaatsing van de leiding De ingevoerde
Statische berekening. Geldersekade 37-3 te Amsterdam. werk no aug-17. Opdrachtgever. dhr. Philip Provoost
Statische berekening Geldersekade 37-3 te Amsterdam werk no. 820 aug-17 Opdrachtgever P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0306045485 0615180441 Inhoudsopgave blz. 1
Doorkruising bestaande primaire waterkering (rode lijn) door uitbreiding insteekhaven te Wanssum (blauwe vlak)
Notitie Onderwerp: Quickscan nieuwe harde waterkering (S700) uitbreiding westelijke insteekhaven Wanssum o.b.v. toetspeil 2016 Projectnummer: 351624 Referentienummer: SWNL0206804 Datum: 22-05-2017 1 Inleiding
Grondonderzoek in situ: Dilatometerproef
Welke terreinproeven uit te voeren? Basisonderzoek: sonderingen Boringen + monsterontname + ev peilbuizen Specifieke aanvullende proeven: DPT, FVT, DMT, PMT, SPT, PLT, SCPT Geofysische proeven DMT apparatuur
Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc01 3z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd
Week 05 Theorie: Sterkte en stijfheid van staal en hout Berekening stalen ligger Toetsing van de sterkte De toetsing van de sterkte vindt plaats door de zogenaamde unity-check. Dit betekent dat aan de
Brons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 100 Brons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 101 Project...: 14.15.32 Onderdeel.: Dimensies.: [kn] [knm] [mm] [graden] [N/mm2] [knm/rad] Datum...: 16-02-2015 Bestand...:
HANDREIKING REKENMETHODIEKEN NIC
Ministerie van Verkeer en Waterstaat Directoraat-Generaal Rijkswaterstaat Bouwdienst Rijkswaterstaat HANDREIKING REKENMETHODIEKEN NIC i ii Ministerie van Verkeer en Waterstaat Directoraat-Generaal Rijkswaterstaat
Rapport voor D-Sheet Piling 9.3
Rapport voor D-Sheet Piling 9.3 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Cor Nab BV Dongle client ID: 01-30150-001 Datm van rapport: 1/26/2015 Tijd van rapport: 6:44:36 AM Datm van
Behoort bij beschikking ZK Medewerker Publiekszaken/vergunningen. nummer: v0 datum:
Konings Grondboorbedrijf BV Kruisstraat 18 477 RC Roosendaal Behoort bij beschikking BEM15564 gemeente Steenbergen d.d. nr.(s) 15215 ZK15998 Medewerker Publiekszaken/vergunningen FUNDERINGSADVIES nummer:
Partiele factoren CUR226. Piet van Duijnen
Partiele factoren CUR226 Piet van Duijnen R > S Kalibratie rekenmodel Geometry Soil properties Reinforcement properties External loads F(x) Is the outcome safe??? 3 Inhoud Doel: Komen tot een veilige ontwerpmethode:
AE1103 Statics. 25 January h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
STATISCHE BEREKENING. AZC Maastricht kp160 hoh 3 wd 3m_v4. deel 1: hoofdberekening. datum: 29 juni 2016 Behoort bij besluit van B&W d.d.
STATISCHE BEREKENING AZC Maastricht kp160 hoh 3 wd 3m_v4 deel 1: hoofdberekening Gemeente Maastricht Veiligheid en Leefbaarheid Ontvangen op : 29-06-2016 Zaaknummer : 16-1556WB datum: 29 juni 2016 Behoort
Legalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0
Hulsberg Revisie: 0 Pagina 2 / 10 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Belastingen 4 1.5 Stabiliteit 5 1.6 Vervormingseisen 5 1.7 Referentiedocumenten
PROLOCK OMEGA WAND LANGS DE BOARN TE AKKRUM
ADVIESBUREAU VOOR GRONDONDERZOEK EN FUNDERINGSTECHNIEKEN rapport betreffende PROLOCK OMEGA WAND LANGS DE BOARN TE AKKRUM projectnummer : 63037 Opdrachtgever : Profextru Productie B.V. Postbus 122 7770
MaterialName gammaunsat gammasat Eoedref E50ref Eurref POP phi cref nu powerm permeability Rinter Psi K0nc Klei, zandig 17.5 17.5 2300 4600 23000 10 30 2.3 0.3 1 1.00E-04 0.5 0 0.5 Klei, siltig 15.6 15.6
Memo Ref: NC / M13.032C Datum: 16 september 2013 Pagina: 1 van 5
Pagina: 1 van 5 Aan Hoogheemraadschap van Delfland, t.a.v. dhr. P.Jol Van RPS advies- en ingenieursbureau bv Datum 16 september 2013 Projectref. NC13040319 Kenmerk M13.032C Onderwerp Foppenpolder, fundering-
Bijlage 2 Resultaat ontwerp wacht- en opstelplaatsen
Bijlage 2 Resultaat ontwerp wacht- en opstelplaatsen Rapport Vlaams Nederlandse Scheldecommissie Pagina 83 van 88 MEMO Project : [Nieuwe Zeelsluis Terneuzen] Onderwerp : [Damwand wachtplaats westelijke
ONTWERP BERLINERWAND T.B.V. KELDER WONING KAVEL 20, RIETEILAND OOST TE AMSTERDAM
ONTWERP BERLINERWAND T.B.V. KELDER WONING KAVEL 20, RIETEILAND OOST TE AMSTERDAM 16.2171a Opdrachtgever : Fam. Van Riesen de Jong Burg. Haspelslaan 364 1181 NG Amstelveen Architect : Marco van Veldhuizen
STRUCTURAL CALCULATION Deck beams HxB 40x60
STRUCTURAL CALCULATION Deck beams HxB 40x60 CLIENT: Felix Clercx Handelsonderneming PROJECT NUMBER: 18.124-3 DATE: 12-2-2019 REVISION: - ENGINEER : ing. E. Rooijackers page: 1 CONTENTS GENERAL INFORMATION...
belastingen en combinaties
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 3 steunpunten met 2 q-lasten 1xprofiel 1: HE140A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Volker Staal en Funderingen
Pagina: 1 van 8 INHOUDSOPGAVE PAG. 1 ALGEMEEN 2 1.1 Projectomschrijving 2 1.2 Wijziging beheer 2 1.3 Distributie 2 1.4 Bijbehorende documenten 2 2 UITGANGSPUNTEN DOCUMENTEN 3 2.1 Normen 3 2.1.1 Richtlijnen
Statische berekening. Versie 3. Het bouwen van 6 appartementen aan de Warmoesstraat 15 te Wormerveer. werk no
Statische berekening Het bouwen van 6 appartementen aan de Warmoesstraat 15 te Wormerveer Versie 3 werk no. 19116 aug-17 Opdrachtgever DESIGN STUDIO ARCHITECTURE P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein
INHOUD. 1 Inleiding 3. 2 Samenvatting en conclusies 4. 3 Het plaatsen van zonnepanalen op het beton schaaldak 7
INHOUD 1 Inleiding 3 2 Samenvatting en conclusies 4 2.1 Algemene gegevens 5 2.2 Overzicht belastingen en gewichten 6 3 Het plaatsen van zonnepanalen op het beton schaaldak 7 blad 2 van 8 1 Inleiding In
Statische berekening
Statische berekening Project : Dakkapel Brederolaan 48 Ermelo Opdr. Gever : Dhr. O. Wierbos Brederolaan 48 3852 BC Ermelo Voorschriften van toepassing: NEN-EN 1990 (technische grondslagen bouwconstructies)
Stap 2. Geometrisch niet-lineair model Het elastisch weerstandsmoment dat nodig is om dit moment op te nemen is
Uitwerking opgave Pierre Hoogenboom, 9 november 001 a = 15 m, b = 7 m en c = 4 m. Aangenomen: Vloeispanning 40 MPa Veiligheidsfactor vloeispanning 1, Van Amerikaanse Resistance Factors (Phi) wordt geen
SBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013
berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode h.o.h. staanders a4= 1000 project projectnummer omschrijving project projectnummer omschrijving algemeen veiligheidsklasse = CC1 - ontwerplevensduur
1 INLEIDING UITGANGSPUNTEN BEREKENINGSRESULTATEN... 8
Memo Voor: R. Kievits Van: F.R.O. Hekman Gecontroleerd: G.F.L. Vliet Datum: 16 februari 2015 Referentie: INPA130123 Hellevoetsluis vervangen kademuur Onderwerp: Damwand ter plaatse van WSV Waterman INHOUDSOPGAVE
AE1103 Statics. 3 November h h. Answer sheets. Last name and initials:
Space above not to be filled in by the student AE1103 Statics 09.00h - 12.00h Answer sheets Last name and initials: Student no.: Only hand in the answer sheets! Other sheets will not be accepted Write
= onderdeel. materiaalgegevens, balkafmeting, diverse factoren en belastingen
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 12-12-2011 houten hoekkeper piramidedak belast door eg+sneeuw werk = werk werknummer = werknummer = 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste norm
Aanvaarbescherming gebouw Goedkoop
Aanvaarbescherming gebouw Goedkoop Port of Amsterdam 2 december 215 Definitief rapport BD3595 HASKONINGDHV NEDERLAND B.V. MARITIME & WATERWAYS George Hintzenweg 85 Postbus 852 39 AM Rotterdam +31 1 443
QuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017
QuakeShield CEM Modellering constructief gedrag bij belasting uit het vlak 17 november 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield
Opleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid
Opleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid 016 www.opleidingen.stowa.nl Opleidingen Nieuwe Normering Waterveiligheid M01 - Basis Cursus Beoordelen en Ontwerpen M0 - Geotechniek: SOS en Piping M03 - Indirecte
Solico. Dakkapel Max overspanning tot 4075 mm. Solutions in composites. Verificatie. : Van den Borne Kunststoffen B.V. Versie : 1.
B.V. Everdenberg 5A NL-4902 TT Oosterhout The Netherlands Tel.: +31-162-462280 - Fax: +31-162-462707 E-mail: solico@solico.nl Bankrelatie: Rabobank Oosterhout Rek.nr. 13.95.51.743 K.v.K. Breda nr. 20093577
VEILIG VERNAGELEN BIJLAGEN. Een studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling MASTER THESIS MAART 2005
VILIG VRNAGLN en studie naar het driedimensionale gedrag van taludvernageling BIJLAGN F D δ r R M F D,δ v θ Nagel δ r P θ F nagel Veiligheidsdomein F N,δ v MASTR THSIS MAART 5 BASTIAAN D BOR STUDINR. 981156
Constructief ontwerp watertrap Touwbaanpark Amsterdam. Definitief Ontwerp
Constructief ontwerp watertrap Touwbaanpark Amsterdam Definitief Ontwerp Concept, 18 oktober 2016 Concept Kenmerk R001-1242330GJE-V01 Verantwoording Titel Constructief ontwerp watertrap Touwbaanpark Amsterdam
NOTITIE 1 INLEIDING. Van Rossum Raadgevende Ingenieurs Postbus AG Amsterdam Dhr. Ing. J.W. Hoekstra. 29 september NT16334c1 1 6
NOTITIE AAN CONTACTPERSOON Van Rossum Raadgevende Ingenieurs Postbus 37290 1030 AG Amsterdam Dhr. Ing. J.W. Hoekstra DATUM PROJECTNUMMER DOCUMENTNUMMER VERSIE PAGINA S 29 september 2016 16334 NT16334c1
Constructieberekening Wintrack II stalen masten voor bouwvergunning
30613067-Consulting 08-1099 Constructieberekening Wintrack II stalen masten voor bouwvergunning Arnhem, 15 mei 2008 Auteur G.R. Bloemberg Consulting In opdracht van TenneT auteur : G.R. Bloemberg beoordeeld
Rij woningen met penanten in de voor- en achtergevel
Rij woningen met penanten in de voor- en achtergevel 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van drie woningen, waarbij de stabiliteit verzekerd wordt door penanten die zijn opgenomen
Notitie : In de grond gevormde palen met grondverwijdering
Notitie : In de grond gevormde palen met grondverwijdering Waarom een notitie? Waarom een notitie? Onduidelijkheid van de norm? Waarom een notitie? Onduidelijkheid van de norm? of Landelijk handelen volgens
Opdrachtgever: Bouwcombinatie Holendrecht V.O.F. Postbus AE Rijssen. Samenstelling rapportage:
Opdrachtgever: Bouwcombinatie Holendrecht V.O.F. Postbus 212 7460 AE Rijssen Samenstelling rapportage: Huisman Traject BV De Corridor 21 H 3621 ZA Breukelen www.huismantraject.nl info@huismantraject.nl
Betonvereniging BEKISTINGEN, HULPCONSTRUCTIES en UITVOERINGSMETHODEN. les 8: het ontwerpen van bekistingsconstructies
Betonvereniging BEKISTINGEN, HULPCONSTRUCTIES en UITVOERINGSMETHODEN les 8: het ontwerpen van bekistingsconstructies Datum: dinsdag 11 november 2014 Jurgen Clephas / Arno Jeurdink Ontwerpen van bekistingen
Adviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Construct Rel: 5.27b 13 okt 2015 Project : Uitbreiding kantoor Lorentzkade 2 te Harderwijk Datum : k
Adviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Construct Rel: 5.27b 13 okt 2015 Project : 15-458 Uitbreiding kantoor Lorentzkade 2 te Harderwijk Datum : kn/m/rad Eenheden : 06/10/2015 Bestand : Z:\2015\15-458
Rij woningen met penanten naast het trapgat
Rij woningen met penanten naast het trapgat 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van vier woningen beschouwd. De stabiliteit wordt verzekerd door penanten die zich naast het trapgat
Figuur 8: Aan de landzijde van de keermuur zijn de dilataties over het geheel genomen in betere staat dan aan de rivierzijde. Desondanks zijn ook aan
Figuur 8: Aan de landzijde van de keermuur zijn de dilataties over het geheel genomen in betere staat dan aan de rivierzijde. Desondanks zijn ook aan deze zijde enkele tekortkomingen geconstateerd, zoals
BK1043 - Rekenvoorbeeld
BK1043 - Rekenvoorbeeld Inhoud 1. Algemeen berekeningschema... 2 2. Belasting omrekenen van kn/m 2 naar kn/m 1 ligger... 3 2.1. Gegeven... 3 2.2. Gevraagd... 3 2.3. Uitwerking... 3 3. Ligger op 2 steunpunten
STATISCHE BEREKENING
STATISCHE BEREKENING Werknummer: 16.012 Omschrijving: Uitbreiding British School Amsterdam Opdrachtgever: De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688 ZG Oirschot Ontwerp De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688
Constructieberekening 24575
Constructieberekening 24575 projectnaam onderdeel Nieuwbouw jongveestal aan het Karreveld 4 te Roggel Rapport B Aanvulling definitieve berekening datum 18 september 2015 werknummer 02074-008 kenmerk 24575
FEITELIJKE BEOORDELING Toets op Maat
FEITELIJKE BEOORDELING Toets op Maat Joost Breedeveld (Deltares) Pilot-cursus Langsconstructies 27 oktober 2016 Feitelijke toets Toets op geotechnisch bezwijken: overall instabiliteit ( MSF g ) verticale
Statische berekening
Statische berekening Project : Carport Gelreweg 49 te Ermelo Opdr. Gever : Dhr. E. Dekker Gelreweg 49 3851 GM Ermelo Voorschriften van toepassing: NEN-EN 1990 (technische grondslagen bouwconstructies)
Statische berekening
Statische berekening Doorbraak Loosduinseweg 1013A te 'S- Gravenhage werk no. 16216 Eigenaar: aug-16 Odrachtgever: P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0615180441 0306045485
Datum Rev. Omschrijving Paraaf ter goedkeuring RN
PROJECTGEGEVENS Ordernummer 66173 Trap Atrium Amsterdam 7 e - 8 e verdieping Deelberekening - Opdrachtgever Vistra Corporate Services B.V. Projectnummer - STATISCHE BEREKENING Datum Rev. Omschrijving Paraaf
STATISCHE BEREKENING
STATISCHE BEREKENING Werknummer: 16.012 Omschrijving: Uitbreiding British School Amsterdam Opdrachtgever: De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688 ZG Oirschot Ontwerp De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688
Belastingcombinaties Constructieberekening.doc
16 2005-008 Constructieberekening.doc Berekening middenbalk dakconstructie In de bestaande toestand rusten de houten balken aan twee zijden op het metselwerk. De balken zijn ingemetseld waardoor een momentvaste
Bijlage 7. Haalpen Berekening. GM , revisie D2
Bijlage 7 Haalpen Berekening GM-0128122, revisie D2 1 Haalpen 1.1 Ontwerp haalpen De gemiddelde waterstand is N.A.P.+ 10,90 m Toekomstig stuwpeil N.A.P.+ 11,15 m Vallend stuwpeil kan leiden tot een waterstand
Inhoudsopgave. 1 Algemeen 3
INGENIEURSBURO Opdrachtgever TenneT TSO b.v. Project Nieuwbouw 150/380kV station Breukelen Onderdeel Transport Struytse Hoeck 1 Postbus 238 3220 AE Hellevoetsluis Telefoon 0181 318122 Telefax 0181 321099
BEREKENING: DAMWANDEN JAZZ CITY - ROERMOND
PROJECTNR.: 175300XX DOCUMENTNR.: 175300XX V4 PROJECT: JAXZZ CITY ROERMOND DATUM: 26 JANUARI 2018 WERKMAATSCHAPPIJ HOFFMANN GROEP WWW.HOFFMANNGROEP.COM BEREKENING: DAMWANDEN JAZZ CITY - ROERMOND OPDRACHTGEVER:
Referentie Knoop. Coördinaat Systeem. 1.2 LIJNEN Lijn Nr. Lijntype Knoopno. E-modulus E [N/mm 2 ] Rotatie [ ] rond Y 1 1, ,4 0.
![Referentie Knoop. Coördinaat Systeem. 1.2 LIJNEN Lijn Nr. Lijntype Knoopno. E-modulus E [N/mm 2 ] Rotatie [ ] rond Y 1 1, ,4 0.](/thumbs/59/42826471.jpg "Referentie Knoop. Coördinaat Systeem. 1.2 LIJNEN Lijn Nr. Lijntype Knoopno. E-modulus E [N/mm 2 ] Rotatie [ ] rond Y 1 1, ,4 0.")
Pagina: 1/13 NSTRUCTIE INHOUD INHOUD Constructie 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, +Y, 4 1.1 Knopen 1 BGT (V-z) 4 1.2 Lijnen 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, +Y, 5 1.3 Materialen 1 BGT (M-y)
Tentamen CT3109 ConstructieMechanica 4 14 jan 2009 ANTWOORDEN
OPGAVE : Arbeid en energie ANTWOORDEN a) Zie de theorie in het dictaat b) Met de e wet van Castigliano kan de verplaatsing worden gevonden. Hiervoor is de momentenlijn noodakelijk. De M-lijn is afhankelijk
De trekproef. De trekproef - inleiding. De trekproef - inleiding. De trekproef - inleiding. Principe. Bepalen van materiaaleigenschappen
De trekproef Principe Materiaal inklemmen tussen klemmen welke met een constante snelheid uit elkaar bewegen Hoe belangrijk is het om materiaaleigenschappen te kennen? Uitvoering: volgens genormaliseerde
Voor het bepalen van de vervangende gladde buis zijn de binnen diameters van de geribbelde buizen genomen.
Amsterdam Engineering B.V. Telefoon: 020 218 2700 Baarsjesweg 224 IBAN: NL46ABNA 0577 8223 30 1058 AA Amsterdam Handelsregister nr. 59152303 www.amsterdamengineering.com BTW-identificatie nr. NL853341497.B01
Statische berekening. Dhr. Willie Polman. Doorbraak begane grond Past. Grimmelstraat 35 te Bemmel. werk no Eigenaar : feb-17.
Statische berekening Doorbraak begane grond Past. Grimmelstraat 35 te Bemmel werk no. 773 feb-17 Opdrachtgever P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pens.nl 0306045485 0615180441 Inhoudsopgave
q wind;horizontaal = 0,125 kn/m 1. VanRossumBaarn (Versie 1.2) Carport te. v d Broek / Deurne. Uitgangspunten
- 1-2-2-2017 Tel: 041 460 444 Carport te v d Broek / Deurne Uitgangspunten NEN-EN 1990 en 1991 (Eurocode) inclusief Nationale Bijlage Gevolgklasse CC1 Ontwerplevensduurklasse 15 jaar NEN-EN 1990 (6.10b)
13 juni2012 Kivi Niria. Abjan Jacobse Teamleider geotechniek(botlekbrug)
13 juni2012 Kivi Niria Abjan Jacobse Teamleider geotechniek(botlekbrug) Geotechniek bij de A15 Algemeen project / geotechniek Kunstwerken (Crossings) Botlek corridor Project Aanpassing snelweg A15 van
Bouwkundig buro. INSI Teken & Bouwkundig adviesburo. Morra KH Drachten Tel : Mob: Werknummer:
Bouwkundig buro INSI Teken & Bouwkundig adviesburo Morra 2 9204 KH Drachten Tel : 0512584575 Mob: 06-21656417 Werknummer: 021-2013 Project: Opdrachtgever : Dhr. L. Kreupeling Onderdeel : Constructie berekening
HE200A. prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art S235
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art. 6.3.3 HE200A werk = werk werknummer = werknummer materiaal S235 onderdeel
P. Vermeulen Heiwerken B.V.
BEM1304156 gemeente Steenbergen Funderingsrapport t.b.v. antennemast KPN site aan de Heenweg te De Heen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 31-10-2013 ZK13000761 Omgevingsmanager Datum : 6-9-2013 Project
Nieuwbouw recreatiewoning a/d Zandput 37 te Zoutelande
Huzabouw Bouwadvies V.O.F. Tel/Fax: 0118-473530 mobiel: 06-45352512 email: info@huzabouw.nl kvk nr: 22040102 btw nr: NL147198902B01 bankrekeningnummer: 8040885 Huzabouw bouwadvies vof, Rosenburglaan 35,
Behandeld door: Ir. J.C.J. de Leeuw aantal pag. 7 (excl. bijlagen)
ONTWERPNOTITIE ConGeo Aan T.a.v. C.C. Benecke dhr. W. Toornstra Onze ref. 218-0001-ON-01 rev. 1 Datum: 25-okt-17 Uw ref. Project: Betreft: P1736 Loenersloot, Vervanging beschoeiing Angstel aan de Rijksstraatweg
Bouwkundig buro. INSI Teken & Bouwkundig adviesburo. Morra KH Drachten. Projectnr Onderdeel : Constructie berekening
Bouwkundig buro INSI Teken & Bouwkundig adviesburo Morra 2 9204 KH Drachten Project: Fam. Huitema Projectnr. 199-2010 Onderwerp: Opdrachtgever : Aanbouw woning Dhr. Huitema Onderdeel : Constructie berekening
1 Inleiding 2. 3 Wapeningsberekening na raamwerkberekening 8. Bijlage A: Informatiedragers 9. Bijlage B: Supplement Technosoft rekenschema 10
Inhoud Blz. 1 Inleiding 2 2 Constructieve gegevens 3 2.1 Informatiedragers 3 2.2 Normen & voorschriften 3 2.3 Veiligheidsklasse 3 2.4 Materialen/kwaliteiten 4 2.5 Terrein 4 2.6 Schematische overzichten
Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten
Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Analyse De constructie bestaat uit een drie keer geknikte staaf die bij A is ingeklemd en bij B in verticale richting is gesteund. De staafdelen waarvan
Gemeente Schiedam. Ophogen en herinrichten Kethel Oost
Gemeente Schiedam Ophogen en herinrichten Kethel Oost Bewonersavond> Inleiding Inleiding Inleiding Het vervolg Grond zakt en verplaatst horizontaal Wegen zakken en worden opgehoogd: na bouwrijp maken
Aanleiding en onderzoeken. Aardbevingen ondergrond. Verweking. Funderingen. Vragen
Funderingen in Eurocode 8 Dr. ir. Mandy Korff Opbouw presentatie Aanleiding en onderzoeken Aardbevingen ondergrond Verweking Funderingen Vragen 1 Aardbevingen consequenties NPR ontwikkeling 2013 / 2014
Stalen hallen, Ontwerpgrafieken voor portalen met scharnierende en flexibele verbindingen. Voorbeeldberekening. ICCS bv ir. R. Korn en ir. F.
Stalen hallen, Ontwerpgrafieken voor portalen met scharnierende en flexibele verbindingen Voorbeeldberekening ICCS bv ir. R. Korn en ir. F.Maatje maart 2007 Inleiding In opdracht van Bouwen met Staal ontwikkelde
Koetshuis te Hoog-Keppel
Project Koetshuis te Hoog-Keppel Ordernummer 9039 Opdrachtgever Transfer Solution Rapportnummer 001 Omschrijving Fase Verbouwing van het Koetshuis op de Ulenpas te Hoog-Keppel Uitvoeringsgereed ontwerp
Bureau ir. M. Klijnstra Deventerweg 9 tel: (0573) civiel ingenieursbureau 7245 AW Laren fax: (0573)
Bureau ir. M. Klijnstra Deventerweg 9 tel: (0573) 40 20 46 civiel ingenieursbureau 7245 AW Laren fax: (0573) 40 23 58 Laren: 12 oktober 2016 27 oktober 2016 28 oktober 2016 Project: De Steenuil Architecht:
Productontwikkeling 3EM
Vragen Productontwikkeling 3EM Les 8 Sterkteleer (deel 1) Zijn er nog vragen over voorgaande lessen?? Paul Janssen 2 Doel van de sterkteleer Berekenen van de vereiste afmetingen van constructieonderdelen
eg + vloerbelasting liggerlengte veld 1 L1= 3 m maat a= 0,823 overstek veld 2 L2= 1,1 m F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 0,5 m q1
houten ligger op 2 steunpunten met overstek met variabele EI met q1 op L1, een trapezium belasting op het overstek en F-last op willekeurige plaats op het overstek werk = werk werknummer = werknummer =
Gegevens waterstaatswerk i.v.m. berekening veiligheidszone. Waterstaatswerk: Verheeld :03:
3100/12-2012/10-10437932 Sterkteberekening van een leiding in open sleuf conform NEN 350/351:2012 Sigma 2012 31 Algemene gegevens Naam van het project : 100 NG - Hoogte Kadijk Projectonderdeel : 15-91