Rapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt. Documentnummer: Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017

Transcriptie

1 Rapportage Waterbouw Stabiliteitsanalyse kade Haven Hasselt Documentnummer: Versie: 2.0 Datum: 28 november 2017

2 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Opdrachtgever Sweco Nederland B.V. (Zwolle) Techniek Zuiderzeelaan JV Zwolle Opdrachtnemer Fugro NL Land B.V. Pop Dijkemaweg 72a 9731 BG Groningen T Projectleider R. Meinsma Senior consultant Waterbouw T Versiebeheer 1.0 Concept Herman Brink Jeroen Heikes Reinder Meinsma * Definitief Reinder Meinsma Reinder Meinsma Rev Omschrijving Opgesteld Gecontroleerd Goedgekeurd Datum

3 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT INHOUDSOPGAVE 1. INLEIDING Projectbeschrijving Doel en aanpak Beschikbare informatie 2 2. UITGANGSPUNTEN Normen en richtlijnen Veiligheidsklasse Geometrie Bodemopbouw en grondparameters Hydraulische belastingen (Grond)waterstanden en stijghoogten Belastingen Partiële factoren Materiaalfactoren Damwand Damwand ter plaatse van de primaire kering 7 3. BEREKENING Berekeningsmethode Damwand primaire kering Verankering UITVOERINGSASPECTEN SAMENVATTING 16 Onze ref.: Pagina i van i

4 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 1. INLEIDING Op 21 september 2017 ontving Fugro te Nieuwegein van Sweco Nederland B.V. (Zwolle) te Zwolle, de opdracht voor het uitbrengen van een advies omtrent de revitalisatie van het voormalig Bodewes terrein te Hasselt tot een (recreatie) haven. Het totale advies betreft 2 damwand berekeningen en een stabiliteitsberekening voor een talud. In deze notitie zal alleen worden ingegaan op de damwand constructie ter plaatse van de primaire kering (Figuur 1-1). De damwandconstructie ten behoeve van revitalisatie van het voormalige Bodewes terrein en de stabiliteitsanalyse van de primaire kering zullen in aparte notities worden gerapporteerd. 1.1 Projectbeschrijving In Hasselt (gemeente Zwartewaterland) is het vertrek van scheepswerf Bodewes de aanleiding om een functieverandering in het gebied ingang te zetten. Door het vertrek ontstaat er ruimte om de jachthaven de Molenwaard uit te breiden en om de verkeersontsluiting van dit gebied te optimaliseren. De beoogde ontwikkelingen omvat onder andere de aanpassing van de Zwartsluizerweg (N331) en de aanleg van een kade (damwandconstructie) op het voormalig Bodewes terrein (zie rode lijn in Figuur 1-1). Ter plaatse van de projectlocatie maakt de Zwartsluizerweg onderdeel uit van de van de primaire kering van het Zwarte Water (dijkring 9) welke in het beheer is bij het Waterschap Drents Overijsselse Delta. Uit de ontvangen informatie blijkt dat primaire kering op twee locaties binnen het project wordt aangepast. Op een locatie wordt de kering aangepast door middel van het aanbrengen van een (stalen) damwandconstructie. Het buitendijks gelegen voormalige Bodewes terrein wordt voorzien van een (stalen) damwand constructie. Figuur 1-1: Projectlocatie met daarop de locatie van de damwandconstructie Onze ref.: Pagina 1 van 11

5 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 1.2 Doel en aanpak Doel van dit advies is het aangeven van de effecten van de aanpassingen op de waterveiligheid van de primaire kering. Voor het aanvragen van de watervergunning is inzicht hierin benodigd. De stabiliteitsanalyse van de damwand wordt uitgevoerd met het rekenprogramma DSheetPiling Beschikbare informatie Door de opdrachtgever is de volgende informatie beschikbaar gesteld: [1] Situatie met profielen, SWECO, Tekeningnummer T001_ONTW-v5-L01, d.d ; [2] Dwarsprofielen A, A en B, SWECO, Tekeningnummer T001_ONTW-v5-L02, d.d ; [3] Dwarsprofielen C t/m G, SWECO, Tekeningnummer T001_ONTW-v5-L03, d.d ; [4] Bodemonderzoek zettingsgevoeligheid N331, MOS Grondmechanica B.V., M RY_1, d.d ; [5] Geotechnisch grondonderzoek aan de Parallelweg N331 te Hasselt, Het Veldwerkbureau, VWB103333/17/SWE/801, d.d ; [6] Grondonderzoek Project Bodewes terrein aan de Van Nahuysweg 8 te Hasselt, Koops Grondmechanica, Opdrachtnummer (sondering 1 t/m 4), d.d Fugro staat niet in voor de juistheid en/of volledigheid van de door derden verstrekte informatie en gegevens. Onze ref.: Pagina 2 van 11

6 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 2. UITGANGSPUNTEN Voor het opstellen van voorliggend adviesrapport zijn de verschillende uitgangspunten en aannamen van belang. Deze worden in dit hoofdstuk beschreven en toegelicht. 2.1 Normen en richtlijnen Voor het opstellen van het advies zijn de volgende normen en richtlijnen in acht genomen: CUR 166_2] CUR-publicatie 166 (2e druk), Damwandconstructies, stichting CURNET, Gouda, mei 1994 [CUR 166_6] CUR-publicatie 166 (6e druk), Damwandconstructies, stichting CURNET, Gouda, november 2012 [NEN ] Geotechnisch ontwerp van constructies Deel 1: Algemene regels, NEN , NEN, 2016 ENW advies Afronding onderzoek vermindering corrosietoeslag damwanden (HWBP-2, 13 oktober 2015) 2.2 Veiligheidsklasse. Conform CUR-Publicatie 166 is de damwand ingedeeld in veiligheidsklasse klasse NEN-EN 1990 RC3. Voor onderhavig notitie is rekening gehouden met eventuele terreinbelasting als gevolg van een eventuele toekomstige dijkversterking. Op advies van het Waterschap Drents Overijsselse Delta (WDOD) wordt in de damwand analyse ervan uitgegaan dat in de toekomst de dijk eventueel wordt opgehoogd met maximaal 1m grond. 2.3 Geometrie De geometrie van de toekomstige waterkering en kade is gebaseerd op de door de opdrachtgever beschikbaar gestelde dwarsprofielen. Voor de berekening van de damwand in de primaire kering is dwarsprofiel C [3] als maatgevend aangehouden Het schetsontwerp is in Figuur 2-1 weergegeven. Onze ref.: Pagina 3 van 11

7 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Toekomstige ophoging WDOD Figuur 2-1 Schetsontwerp damwand primaire kering Bron: Sweco T001_ONTW--vL Bodemopbouw en grondparameters Op basis van de resultaten van het door derden uitgevoerd grondonderzoek, [NEN , 2011] en gebiedservaring is de bodemopbouw geschematiseerd en zijn het volumiek gewicht en sterkte- en stijfheidsparameters voor de verschillende grondlagen afgeleid, zie onderstaande tabellen. Tabel 2-1: Representatieve waarden sterkteparameters sondering ter plaatse van de primaire kering Bovenkant laag [m NAP] Grondsoort [-] g/gsat [kn/m 3 ] c' [kpa] +3,1 Klei, zwak zandig, matig 15/ ,5 15,0 +0,7 Klei, organisch, matig 14/ ,0 10,0-0,7 Klei, zwak zandig, slap 14/ ,5 15,0-2,4 Veen, slap 10/ ,0 0-3,2 Zand, schoon, matig 18/ ,5 21,8-9,7 Klei, sterk zandig 15/ ,5 13,8-10,1 Zand, schoon, matig 18/ ,5 21,8 Opmerkingen: g en gsat = volumiek gewicht; sat = verzadigd c' = effectieve cohesie j = effectieve hoek van inwendige wrijving d = wandwrijvingshoek j [ ] d [ ] Onze ref.: Pagina 4 van 11

8 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Tabel 2-2: Representatieve waarden stijfheidsparameters sondering ter plaatse van de primaire kering Bovenkant laag [m NAP] Grondsoort [-] Horizontale beddingsconstante [kn/m 3 ] Lage waarden Hoge waarden kh;1 kh;2 kh;3 kh;1 kh;2 kh;3 Opmerkingen: +3,1 Klei, zwak zandig, matig ,7 Klei, organisch, matig ,7 Klei, zwak zandig, slap ,4 Veen, matig voorbelast ,2 Zand, schoon, matig ,7 Klei, sterk zandig ,1 Zand, schoon, matig Voor een berekening conform CUR Publicatie 166 kan een multi-lineaire veerkarakteristiek worden gehanteerd, bestaande uit 3 tussentakken aangeduid met kh;1 t/m kh;3, waarin: kh;1 = lage- of hoge waarde voor de horizontale beddingconstante van tak 1 kh;2 = lage- of hoge waarde voor de horizontale beddingconstante van tak 2 kh;3 = lage- of hoge waarde voor de horizontale beddingconstante van tak Hydraulische belastingen De hydraulische parameters (golfhoogte, golflengte en golfrichting) zijn niet bekend. De berekening is uitgevoerd zonder hydraulische belasting. Let wel de haven is vrij beschut. De verwachting is dat golven onder maatgevende ontwerpcondities geen invloed hebben op de damwandconfiguratie. Echter dit dient te worden afgestemd met het waterschap. 2.6 (Grond)waterstanden en stijghoogten In de berekeningen is voor de damwandkade uitgegaan van een grondwaterstand gelijk aan het aanlegniveau van de achter de damwand gelegen drainage, NAP +1,5 m. Op basis van de uitgevoerde waterspanningssonderingen wordt er in eerste instantie ervan uitgegaan de stijghoogte in het zandpakket gelijk is aan de buiten waterstand van de haven De buitenwaterstand varieert conform [3] tussen NAP -0,1 m en NAP +0,5 m. Maatgevend voor de stabiliteit van de damwanden is de lage buitenwaterstand. Onze ref.: Pagina 5 van 11

9 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 2.7 Belastingen Voor de terreinbelasting aan de actieve zijde van de damwand is conform CUR166 een uniforme belasting van 10 kn/m 2 over de volledige wegbreedte aangenomen. Aangezien er sprake is van een verkeersbelasting wordt conform de CUR166 een verdeelde belasting van 50 kn/m 2 over een breedte van 2 m op 2,70 m afstand van de damwand gehanteerd. In de berekeningen is geen rekening gehouden met een bolder/troskracht in de vorm van haalpennen in de wand. Aan de havenzijde is waterbodem ter plaatse van de damwand voorzien van bodembescherming bestaande uit stortsteen klasse kg. In de berekeningen is vooralsnog rekening gehouden met het eventueel verhogen van de primaire waterkering (zie ook paragraaf 2.2). 2.8 Partiële factoren Materiaalfactoren De rekenwaarden voor de grondparameters zijn verkregen door het toepassen van partiële materiaalfactoren van respectievelijk 1,3 (laag) en 1,0 (hoog) op de representatieve waarden. De rekenwaarde van de buigstijfheid van de damwand is gelijk aan de representatieve waarde (partiele materiaalfactor 1,0). Tabel 2-3: Materiaal factoren Damwand primaire kering Parameter c' cohesie φ' hoek van inwendige wrijving Kerende hoogte GWS lage zijde GWS hoge zijde Bovenbelasting: - permanent - veranderlijk γ en Δa betrokken op Xk Veiligheidsklasse RC3 γ 1,40 1,20-2,10 1,50 1,0 1,25 * Maximaal gelijk aan niveau bovenkant damwand Δa - - 0,5 0,25 0,05 Rekenwaarde Xrep/γ (min) Xrep/γ (min) Max (µ+δ) Max (µ+δ) of min (µ-δ) Max (µ+δ)* Onze ref.: Pagina 6 van 11

10 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 2.9 Damwand Damwand ter plaatse van de primaire kering Voor de damwand wordt uitgegaan van een stalen damwandprofiel type AZ , staalkwaliteit S320. Vooralsnog is door de opdrachtgever geen criterium voor de maximaal toelaatbare horizontale vervorming gesteld. Echter vanuit het Waterschap is aangegeven dat de maximaal toelaatbare horizontale vervorming van een damwand in een primaire kering maximaal 100 mm mag bedragen. In de ze notitie wordt hier dan ook vanuit gegaan Omdat het een primaire waterkering betreft wordt de damwand ontworpen op een levensduur van 100 jaar. Aangezien er in de bodem veen is aangetroffen dient er rekening te worden gehouden met corrosie-aantasting. Conform tabel 9.2 van [CUR 166] wordt een aantasting van 3,25 mm aan land zijde en 1,40 mm aan haven zijde van de damwand (totaal 4,25 mm) verwacht. Echter het ENW advies (gebaseerd op een Deltares onderzoek) adviseert rekening te houden met een damwand corrosie van 2,40 mm (tweezijdig) voor een levensduur van 100 jaar. De corrosie is in de berekeningen meegenomen door het traagheids- en weerstandsmoment te reduceren tot 87% van de waarde zonder corrosie. De in de berekening gehanteerde eigenschappen van de damwand zijn weergegeven in tabel 2-7 (inclusief corrosie). Tabel 2-4: Damwand waarden Exclusief corrosie Inclusief corrosie Damwandtype Corrosie EI W Mmax EI W Mmax [mm] [knm 2 /m] [cm 3 /m] [knm 2 /m] [knm 2 /m] [cm 3 /m] [knm 2 /m] AZ * 2,4** Opmerkingen bij de tabel: EI = Buigstijfheid W = Weerstandmoment Mmax = Maximaal opneembaar moment * bij een levensduur van 100 jaar ** staalkwaliteit S320 Onze ref.: Pagina 7 van 11

11 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 3. BEREKENING 3.1 Berekeningsmethode De damwandberekening is uitgevoerd conform de norm geotechniek NEN 6740 en [CUR 166] waarbij onderscheid is gemaakt in de uiterste grenstoestanden 1A en 1B (UGT) en de bruikbaarheidsgrenstoestand (BGT) ook wel grenstoestand 2 genoemd. Bij het bereiken van de uiterste grenstoestand 1A is de stabiliteit van de gehele damwandconstructie nog juist gewaarborgd. In een eerder stadium kunnen echter al zodanige grote vervormingen van de damwandconstructie en het aangrenzende terrein optreden dat de stabiliteit van de daar aanwezige bouwwerken en of rioleringen in gevaar komt. In die situatie is de uiterste grenstoestand 1B bereikt, die vervolgens een toetsing vereist van de optredende vervormingen aan de voor deze grenstoestand gestelde eisen. De controle van de bruikbaarheidsgrenstoestand houdt eveneens verband met vervormingen, maar daarbij gaat het om de toetsing van de bruikbaarheid. Bij overschrijding van deze grenstoestand worden de vervormingen van de damwandconstructie en het aangrenzende terrein zodanig groot dat de bruikbaarheid in ernstige mate wordt geschaad. Hierbij moet onder andere worden gedacht aan invloed op bijvoorbeeld rioleringen en hinder voor verkeer en kranen door (ongelijkmatige) zakking van het achter de damwand gelegen terrein. In het ontwerpstadium staat de controle van de uiterste grenstoestand (UGT) van de stabiliteit van de hoofdwand centraal, namelijk: Het overschrijden van de passieve weerstand van de damwand (grondbreuk); Het ontstaan van een vloeimoment/breukmoment in de damwandplanken; En, indien de damwand ook verticale belastingen moet opnemen: Het overschrijden van de verticale draagkracht. Daarnaast worden de vervormingen in de bruikbaarheidsgrenstoestand (BGT) globaal gecontroleerd. De damwandberekeningen zijn uitgevoerd met het eendimensionaal eindig elementenprogramma D- Sheetpiling, waarmee momenten, dwarskrachten en verplaatsingen van een al dan niet (meervoudig) gestempelde of verankerde damwand kunnen worden berekend. De gronddruk op de damwand wordt in de berekening afhankelijk gesteld van de uitbuiging van de wand. De spanningsrekrelatie van de grond wordt beschreven door een multi-lineaire veerkarakteristiek bestaande uit 3 tussentakken, aangeduid met kh;1, kh;2 en kh;3. De volgende berekeningen zijn gemaakt: Berekeningen UGT Met rekenwaarden voor de geotechnische- en geometrische parameters, alsmede rekenwaarden voor de buigstijfheid van de damwand en lage rekenwaarden voor de beddingsconstante van de grondlagen wordt een ontwerpberekening uitgevoerd, waarmee de minimale inbeddingsdiepte wordt bepaald. Onze ref.: Pagina 8 van 11

12 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT De minimale inbeddingsdiepte kan echter ook beïnvloed worden door andere factoren, zoals de verticale draagkracht, geohydrologische omstandigheden en/of het beschikbare damwandprofiel. Vervolgens worden gevoeligheidsberekeningen uitgevoerd met lage en hoge rekenwaarden voor de beddingsconstanten en wordt de inbeddingsdiepte geoptimaliseerd. Met deze berekeningen worden tevens eventuele onzekerheden in de buigstijfheid van de wand verwerkt. Ook wordt de grondwaterstand aan de lage zijde gevarieerd. De hier genoemde berekeningen zijn de berekeningen 6.1 t/m 6.4 in [CUR 166]. Berekening BGT Ten slotte worden de berekeningen uitgevoerd met representatieve waarden van de geotechnische- en geometrische parameters. Door variatie van de beddingsconstanten (hoge en lage gemiddelde waarde) kan een goede indruk worden verkregen van de te verwachten uitbuigingen. Behalve voor de gebruikstoestand, wordt deze berekening ook gebruikt voor de toetsing van de uiterste grenstoestand, door een belastingsfactor van 1,2 op het moment, de snedekrachten en de anker/stempelkrachten te zetten indien aanwezig (berekening 6.5 [CUR 166]. Maatgevende waarden De maatgevende rekenwaarden van moment Ms;d en dwarskracht Ds;d van de bovengenoemde berekeningen 6.1 t/m 6.5 dienen getoetst te worden aan de rekenwaarde van de sterkte van de plank volgens materiaal gebonden normen. Onze ref.: Pagina 9 van 11

13 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 3.2 Damwand primaire kering In Tabel 3-1 zijn de berekeningsresultaten weergegeven van 2 damwandtypen. Er is gestart met het damwandtype AZ welke in eerste instantie door ons is aangedragen. Uit de damwandberekening blijkt dat dit type qua sterkte (moment) niet voldoet. Type AZ voldoet daarentegen wel aan de gestelde veiligheidscriteria. Echter de analyse geeft aan dat maximale vervorming meer dan 100mm bedraagt. Verdere analyse van een nog zwaardere Damwand plank (AZ52-700) geeft aan dat de maximale vervorming gereduceerd wordt naar een waarde van 140mm. Om te voldoen een de door WDOD getelde vervrormings eis is door de opdrachtgever besloten om een verankering toe te passen. Tabel 3-1: Resultaten Damwandanalyse ter plaatse van de primaire kering In Tabel 3-2 zijn de berekeningsresultaten van 2 damwand constructie met verankering. Uit de anlyse blijkt dat de combinatie AZ & Groutanker GEWI 43 (of gelijkwaardig) voldoet voor toekomstige situatie zonder rekening te houden met een toekomstige ophoging va 1m. Wanneer rekening moet worden gehouden met een mogelijk ophoging van 1 m dan wordt op geadviseerd om een de combinatie AZ & groutanker GEWI 57,5 (of gelijkwaardig) toe te passen. Onze ref.: Pagina 10 van 11

14 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Tabel 3-2: Resultaten Damwandanalyse incl. verankering Toetsing dient te geschieden aan de gestelde eisen in het Bouwbesluit en NEN-normen. Bij controle op het moment moet overeenkomstig NEN 6770 (staalconstructies) zijn voldaan aan: Ms;d < Mr;d waarin: Mr;d = rekenwaarde van het vloeimoment = Mr;rep / γm Mr;rep = representatieve waarde van het vloeimoment γm = 1,0 (staal) Voor de uiteindelijke situatie AZ is de rekenwaarde van het maatgevende moment Ms;d = 187 knm/m. De rekenwaarde van de sterkte Mr;d is in dit geval 1086 knm/m (profiel AZ met kwaliteit S270 en een levensduur van 100 jaar), zodat ruimschoots voldaan is aan de gestelde sterkte eis. Onze ref.: Pagina 11 van 11

15 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Dwars- en normaalkracht De berekende dwarskracht Ds;d dient eveneens te worden getoetst aan de materiaalgebonden normen. Hierbij dient Ds;d kleiner te zijn dan de rekenwaarde voor de sterkte Dr;d. Als in het definitieve ontwerp sprake is van een normaalkracht in de damwand dient deze te worden meegenomen in de toets op de sterkte van het damwandprofiel. Een normaalkracht in de damwand kan ontstaan door een verticale belasting op de kop van de damwand en/of negatieve kleef. De definitieve toetsing van dwars- en normaalkracht (en 2e orde effecten) valt buiten het kader van dit rapport. Toetsing vervormingen Bij controle op vervormingen dient aan de volgende vervormingseis te worden voldaan: δmax δreq waarin: δreq = rekenwaarde maximaal toelaatbare uitbuiging in bruikbaarheidsgrenstoestand δmax = rekenwaarde optredende uitbuiging in bruikbaarheidsgrenstoestand De maximale uitbuiging (δmax) is voor grenstoestand (BGT) berekend op ca. 4 mm. Aangezien in dit stadium van het ontwerp een eis is geformuleerd met betrekking tot de maximale toelaatbare uitbuiging (δreq) blijkt dat een uitbuiging van 4 mm ruimschoots voldoet aan de gestelde. Onze ref.: Pagina 12 van 11

16 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 3.3 Verankering Uit de stabiliteitsanalyse (D Sheetpiling) blijkt dat de combinatie AZ39-700N & GWI 57,3 voldoet. Echter de rekenwaarde van de ankerkracht dient nog te worden getoetst te worden aan de rekenwaarde voor de draagkracht van het groutlichaam. Bij deze toetsing kunnen conform stap 9 van CUR 166 de volgende rekenwaarden worden gehanteerd: groutlichaam: Fs;A;d= 1,1*Fs;A;max ankerstaaf: Fs;A;st;d= 1,25*Fs;A;max Voor permanente damwandconstructie in RC3 veiligheidsklasse dient geverifieerd te worden of bij het uitvallen van een enkel anker voldoende herverdelingscapaciteit aanwezig is, zodat niet de gehele damwandconstructie bezwijkt. Voor deze berekening is aangenomen dat bij het uitvallen van een anker de twee naastgelegen ankers de belasting van het uitgevallen anker op moeten kunnen nemen. Hierbij wordt uitgegaan van de BGT-waarde (stap 6.5) voor de ankerkracht. Voor de berekening zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: Ankers van het type GEWI ; Verankeringsniveau ankerrij NAP +1,0 m H.o.h. afstand van de ankers van 2,8 m bij de niet bebouwde trajecten van de kade; Maatgevende sondering sondering 2 Wrijvingscoefficient αt = 0,015; Materiaalfactor γm = 1,25 (op alle ankers wordt een controleproef uitgevoerd); Materiaalfactor voor variabele belasting γvar = 1,25 (trekkracht variërend van maximaal tot 0 (nul); Corrosie van 2,4 mm in 100 jaar. Op basis van CUR 166 versie 4 en op basis van op basis van tabellen GEWI-staven en strengankers is en toetsing ankerstaaf + lengte van groutlichaam berekend. Let wel het betreft een indicatieve analyse om te komen tot een functionerend verankeringsontwerp. Het definitieve verankeringsontwerp dient te worden geverifieerd door het bedrijf die het uiteindelijke verankeringssysteem levert. Uit de analyse (Figuur 3-1) blijkt dat een groutlichaam van 8 m gesitueerd in de zandlaag voldoende draagkracht mobiliseert in een situatie met extra grondophoging (dwarsprofiel 3). Eveneens blijkt uit de analyse dat situatie 3 (dwarsprofiel 3 = situatie me extra ophoging) voldoet in een situatie bij ankeruitval NB; In de berekening wordt ervan uitgegaan dat ieder anker wordt getest. Onze ref.: Pagina 13 van 11

17 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT Figuur 3-1 Resultaten verankering Toelaatbare ankerkracht (Kranz stabiliteit) Aangezien het hart van de ankers onder het dwarskrachtennulpunt ligt is de toets op Kranz stabiliteit niet relevant Nadere detaillering van de verankering en de bijbehorende gording valt buiten het kader van dit rapport. En dient in later fase van het project te worden uitgevoerd. Onze ref.: Pagina 14 van 11

18 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 4. UITVOERINGSASPECTEN De wijze waarop de damwandplanken kunnen worden aangebracht en eventueel verwijderd is sterk afhankelijk van de bodemopbouw, de kwaliteit van de belendende bebouwing en de wijze waarop deze is gefundeerd, de aanwezigheid van kabels en leidingen en de bereikbaarheid van de locatie van bouwmaterieel. Binnen onze opdrachtverlening is geen ruimte om op deze aspecten nader in te gaan. Desgewenst kunnen wij u hierin nader adviseren. Damwanden kunnen heiend, trillend of drukkend op diepte worden gebracht. Heiend of trillend inbrengen van damwanden brengt trillingen in de bodem die uitdempen naarmate de afstand tot de trillingsbron toeneemt. Deze trillingen kunnen vervormingen en schade veroorzaken aan trillingsgevoelige constructies (b.v. belendende gebouwen, leidingen, grondconstructies e.d.). De grootte van de optredende trillingen en vervormingen alsmede eventuele schadelijke gevolgen zijn onder andere afhankelijk van de afstand tot, het energieniveau en de aard van de trillingsbron, de bodemgesteldheid en de aard alsmede de staat van de betreffende trillingsgevoelige constructies. Aanbevolen wordt om voor de uitvoering trillingsprognoses uit te laten voeren waarmee een redelijk inzicht kan worden verkregen in de te verwachten trillingsniveaus en de invloed hiervan op gebouwen, personen en apparatuur. Hierbij dient te worden opgemerkt dat de zettingen achter de damwand door intrillen, heien of trekken over het algemeen groter zijn dan de zettingen door uitbuiging van de damwand. De draagkracht van de groutankers kan negatief beïnvloed worden door trillingen in de ondergrond, bijvoorbeeld heitrillingen voor de fundatie van de woonblokken op het havenplateau. Ten gevolge van deze trillingen kan het groutlichaam losraken van de ankerstang en daardoor zijn draagkracht verliezen. Trillingen kunnen veroorzaakt worden door bijvoorbeeld het installeren van (geheide) paalsystemen. Indien trillingen in de ondergrond worden geïntroduceerd dient hier nader aandacht aan te worden besteed. De draagkracht (uittrekkracht) van de groutankers dient te worden gecontroleerd met behulp van controleproeven, zie CUR-publicatie 166 Deel Onze ref.: Pagina 15 van 11

19 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT 5. SAMENVATTING Uit de berekeningsresultaten voor dit project kan worden geconcludeerd dat voor een verankerde damwandconstructie ter plaatse van de primaire kering een AZ damwand profiel voldoet aan een RC3 veiligheidsniveau. Hierbij wordt ervan uit gegaan dat: Achter de damwand gelegen primaire kering in de toekomst eventueel wordt opgehoogd met maximaal 1 m Bij het toepassen van een verankeringssysteem een maximale uitbuiging van 4 mm kan worden verkregen. De damwand niet verticaal wordt belast en niet wordt gebruikt voor het aanmeren van schepen De toegepaste ankers zijn van het type GEWI. Het wordt aanbevolen om bij de aanbesteding het verankeringsontwerp te laten verifiëren door de uitvoerende partij aangezien zij meer kennis hebben omtrent de mogelijk en onmogelijkheden van hun product. Onze ref.: Pagina 16 van 11

20 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT BIJLAGEN A. GRONDONDERZOEK B. RESULTATEN DAMWANDBEREKENING Onze ref.: Bijlagen

21 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT A. GRONDONDERZOEK DERDEN Onze ref.: Bijlage A Pagina 1 van 1

22

23 Conusweerstand. q [MN/m 2 =MPa] c M.V. : 3.07 m NAP Waterspanning [KPa] Helling. [graden] Sondering volgens norm NEN-EN-ISO klasse 3 Conustype: cylindrisch elektrisch SUBP10-15 Conusserienummer: Diepte in m t.o.v. NAP Wrijvingsweerstand. f [MN/m 2 s =MPA] Project Bodewes terrein aan de Van Nahuysweg 8 te Hasselt RD-coördinaten : X = Y = Opdr. nr. Datum uitv. : Sond. nr. : : Wrijvingsgetal. R f [%] (f s/q cx100) KOOPS GRONDMECHANICA

24 Conusweerstand. q [MN/m 2 =MPa] c M.V. : 3.07 m NAP -21 Waterspanning [KPa] Helling. [graden] Sondering volgens norm NEN-EN-ISO klasse 3 Conustype: cylindrisch elektrisch SUBP10-15 Conusserienummer: Diepte in m t.o.v. NAP Wrijvingsweerstand. f [MN/m 2 s =MPA] Project Bodewes terrein aan de Van Nahuysweg 8 te Hasselt RD-coördinaten : X = Y = Opdr. nr. Datum uitv. : Sond. nr. : : Wrijvingsgetal. R f [%] (f s/q cx100) KOOPS GRONDMECHANICA

25 Conusweerstand. q [MN/m 2 =MPa] c M.V. : 2.9 m NAP Waterspanning [KPa] Helling. [graden] Sondering volgens norm NEN-EN-ISO klasse 3 Conustype: cylindrisch elektrisch SUBP10-15 Conusserienummer: Diepte in m t.o.v. NAP Wrijvingsweerstand. f [MN/m 2 s =MPA] Project Bodewes terrein aan de Van Nahuysweg 8 te Hasselt RD-coördinaten : X = Y = Opdr. nr. Datum uitv. : Sond. nr. : : Wrijvingsgetal. R f [%] (f s/q cx100) KOOPS GRONDMECHANICA

26 Conusweerstand. q [MN/m 2 =MPa] c M.V. : 2.9 m NAP -22 Waterspanning [KPa] Helling. [graden] Sondering volgens norm NEN-EN-ISO klasse 3 Conustype: cylindrisch elektrisch SUBP10-15 Conusserienummer: Diepte in m t.o.v. NAP Wrijvingsweerstand. f [MN/m 2 s =MPA] Project Bodewes terrein aan de Van Nahuysweg 8 te Hasselt RD-coördinaten : X = Y = Opdr. nr. Datum uitv. : Sond. nr. : : Wrijvingsgetal. R f [%] (f s/q cx100) KOOPS GRONDMECHANICA

27 RAPPORTAGE WATERBOUW STABILITEITSANALYSE KADE HAVEN HASSELT B. RESULTATEN DAMWANDBEREKENING Onze ref.: Bijlage B Pagina 1 van 1

28 Report for D-Sheet Piling 17.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Company: <Not Registered> <Not Registered> Date of report: Time of report: 13:04:59 Date of calculation: Time of calculation: 13:04:18 Filename: Project identification: C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Dwarsdoorsnede C Verification according to National Annex of Eurocode 7 in the Netherlands (NEN :2016)

29 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary Overview per Stage and Test Anchors and Struts Overall Stability per Stage Warnings CUR Verification Steps 5 3 Input Data for all Stages General Input Data Sheet Piling Properties General properties Stiffness EI (elastic behaviour) Maximum allowable moments Properties for vertical balance Calculation Options 6 4 Outline Stage 1: Damwand met anker 8 5 Overall Stability Stage 1: Damwand met anker Overall Stability 9 6 Step 6.3 Stage 1: Damwand met anker Input Data Left Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Anchors Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses Percentage mobilized resistance Vertical Force Balance Vertical Force Balance - Contribution per Layer Anchors/Struts 17 7 Step 6.4 Stage 1: Damwand met anker Input Data Left Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Anchors C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 2

30 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses Percentage mobilized resistance Vertical Force Balance Vertical Force Balance - Contribution per Layer Anchors/Struts 25 8 Step 6.5 Stage 1: Damwand met anker Input Data Left Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Left Calculated force from a layer Left Input Data Right Calculation Method Water Level Surface Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Anchors Surcharge Loads Calculated Earth Pressure Coefficients Right Calculated force from a layer Right Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Charts of Stresses Stresses Percentage mobilized resistance Vertical Force Balance Vertical Force Balance - Contribution per Layer Anchors/Struts C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 3

31 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Summary 2.1 Overview per Stage and Test Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical nr. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Step ,88-167,38 26,8 30,2 Sufficient 1 EC7(NL)-Step ,97-157,57 27,0 30,8 Sufficient 1 EC7(NL)-Step 6.5-4,1-137,92-143,60 18,5 21,1 Sufficient 1 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20-165,51-172,32 Max -4,1-185,88-172,32 27,0 30,8 Sufficient 2.2 Anchors and Struts Stage Verification Anchor/strut nr. type GEWI 57,5 Force State [kn] 1 EC7(NL)-Step ,81 Elastic 1 EC7(NL)-Step ,01 Elastic 1 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 285,79 Elastic Max 285,79 Due to multiplication of the representative value a force bigger than yield or buckling force may be present. 2.3 Overall Stability per Stage Stage Stability factor name [-] Damwand met a... 2, Warnings * Phi values In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more than 15 degrees. According to Cur-166 article a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s): - Sondering (w) - Sondering _HW C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 4

32 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling CUR Verification Steps C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 5

33 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Input Data for all Stages 3.1 General Input Data Verification according to National Annex of Eurocode 7 in the Netherlands (NEN :2016) Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 1 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves for spring characteristics 3 Unloading curve on spring characteristic No Elastic calculation Yes 3.2 Sheet Piling Properties Length 14,10 m Level top side 3,10 m Number of sections 1 P_r;max;point 10,00 MPa Xi factor 1, General properties Section From To Material Acting name type width [m] [m] [m] AZ ,00 3,10 Steel 1, Stiffness EI (elastic behaviour) Section Elastic Red. factor Corrected elas. Note to name stiffness EI on EI stiffness EI reduction factor [knm²/m'] [-] [knm²] AZ ,0475E+05 0,87 1,7813E Maximum allowable moments Section Mr;char;el Modification Material Red. factor Mr;d;el name factor factor allow. moment [knm/m'] [-] [-] [-] [knm] AZ ,00 1,00 1,00 0, , Properties for vertical balance Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ ,00 3,10 500,00 1,46 240, Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA NL - method A: Partial factors (design values) in all sta Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Multiplication factor for anchor stiffness 1,000 Used partial factor set RC C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 6

34 Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1,00 - Permanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,25 - Variable load, favourable 0,00 Material factors - Cohesion 1,40 - Tangent phi 1,20 - Delta (wall friction angle) 1,20 - Modulus of low representative subgrade reaction 1,30 Geometry modification - Increase retaining height 10,00 % - Maximum increase retaining height 0,50 m - Reduction in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Overall stability factors - Cohesion 1,60 - Tangent phi 1,30 - Factor on unit weight soil 1,00 Vertical balance factors - Partial factor base resistance (gamma_b) 1,20 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 7

35 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Outline Stage 1: Damwand met anker C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 8

36 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Overall Stability Stage 1: Damwand met anker Stability factor : 2, Overall Stability C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 9

37 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Step 6.3 Stage 1: Damwand met anker 6.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: -0,35 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-3, Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Veen, slap -3,00 10,00 10,00 0,71 12,59 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 23,45 11,77 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Veen, slap -3,00 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Veen, slap -3,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3,00 769,23 769,23 384,62 384,62 Zand, schoon,... -3, , , , ,31 Klei, sterk zandig -9, , , , ,46 Zand, schoon, , , , , ,31 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3,00 192,31 192,31 Zand, schoon,... -3, , ,15 Klei, sterk zandig -9,70 615,38 615,38 Zand, schoon, , , , C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 10

38 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Stortsteen 0,00 5,00 Unfavourable Permanent 6,00 5, Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-3,75 2,6 41,9 0,30 0,74 4,89 2-4,45 4,8 76,7 0,30 0,59 4,89 3-5,15 7,0 103,0 0,31 0,54 4,52 4-5,85 9,1 125,1 0,31 0,52 4,19 5-6,55 11,3 158,7 0,31 0,51 4,30 6-7,25 13,5 192,8 0,31 0,51 4,40 7-7,95 15,6 227,3 0,31 0,51 4,47 8-8,65 17,8 261,9 0,31 0,51 4,53 9-9,35 20,0 296,6 0,31 0,51 4, ,90 26,8 206,5 0,39 0,58 2, ,32 22,4 335,1 0,31 0,51 4, ,78 23,8 357,5 0,31 0,51 4, Calculated force from a layer Left Name Force Veen, slap 0,00 Zand, schoon, matig 364,38 Klei, sterk zandig 17,58 Zand, schoon, matig 49, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 1,55 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 3,10 3,00 4, Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Klei, zwak zand... 4,10 15,00 15,00 3,57 19,04 12,70 Klei, organisch,... 0,70 14,00 14,00 0,00 12,59 8,39 Klei, zwak zand... -0,70 14,00 14,00 0,00 19,04 12,70 Veen, slap -2,40 10,00 10,00 0,71 12,59 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 23,45 11,77 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 27,96 18, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 11

39 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling 17.1 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Klei, zwak zand... 4,10 1,00 1,00 Fine Klei, organisch,... 0,70 1,00 1,00 Fine Klei, zwak zand... -0,70 1,00 1,00 Fine Veen, slap -2,40 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Klei, zwak zand... 4,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, organisch,... 0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, zwak zand... -0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Veen, slap -2,40 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,69 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. -15,69-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4, , , , ,46 Klei, organisch,... 0, , ,46 615,38 615,38 Klei, zwak zand... -0, , ,46 615,38 615,38 Veen, slap -2,40 769,23 769,23 384,62 384,62 Zand, schoon,... -3, , , , ,31 Klei, sterk zandig -9, , , , ,46 Zand, schoon, , , , , ,31 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4,10 615,38 615,38 Klei, organisch,... 0,70 384,62 384,62 Klei, zwak zand... -0,70 384,62 384,62 Veen, slap -2,40 192,31 192,31 Zand, schoon,... -3, , ,15 Klei, sterk zandig -9,70 615,38 615,38 Zand, schoon, , , , Anchors Name Level E-Modulus Cross Length Angle Yield force Pre-tension. section force [m] [kn/m²] [m²/m'] [m] [degree] [kn/m'] [kn/m'] GEWI 57,5 1,00 2,100E+08 7,440E-02 17,21-25,00 424,00 n.a Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Verkeersbelasting 2,70 50,00 Unfavourable Variable 4,70 50,00 Bovenbelasting 2,70 10,00 Unfavourable Permanent 100,00 10, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 12

40 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,84 0,0 47,4 0,00 3,00 7,46 2 2,33 3,2 88,2 0,18 1,68 4,98 3 1,81 24,8 136,6 0,84 1,26 4,65 4 1,52 28,4 185,9 0,80 1,12 5,25 5 1,25 30,5 265,4 0,79 1,05 6,84 6 0,85 33,1 455,0 0,76 0,96 10,49 7 0,50 43,0 118,7 0,91 0,96 2,53 8 0,10 41,6 118,0 0,82 0,90 2,33 9-0,23 40,7 117,5 0,76 0,86 2, ,53 39,9 77,5 0,72 0,83 1, ,98 34,0 106,0 0,58 0,73 1, ,55 32,6 147,4 0,52 0,69 2, ,12 31,3 192,6 0,48 0,67 2, ,70 43,4 180,7 0,59 0,72 2, ,10 54,2 151,1 0,66 0,71 1, ,30 37,3 354,1 0,44 0,54 4, ,75 37,8 337,3 0,42 0,53 3, ,45 33,5 532,7 0,34 0,52 5, ,15 33,9 587,8 0,32 0,52 5, ,85 35,5 531,3 0,32 0,51 4, ,55 40,9 565,9 0,34 0,51 4, ,25 41,2 600,5 0,33 0,51 4, ,95 34,4 635,2 0,26 0,51 4, ,65 29,9 670,0 0,21 0,50 4, ,35 34,3 704,8 0,23 0,50 4, ,90 47,7 519,1 0,31 0,56 3, ,32 37,5 734,6 0,24 0,50 4, ,78 36,5 686,9 0,23 0,50 4, Calculated force from a layer Right Name Force Klei, zwak zandig, matig 0,00 Klei, organisch, matig 59,78 Klei, zwak zandig, slap 58,54 Veen, slap 39,44 Zand, schoon, matig 254,93 Klei, sterk zandig 32,52 Zand, schoon, matig 56, Calculation Results Number of iterations: C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 13

41 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 3,10 0,00 0,00 4,5 1 2,58 2,58 13,28 3,3 2 2,58 2,57 13,29 3,3 2 2,07 14,17 32,99 2,2 3 2,07 14,18 32,99 2,2 3 1,55 36,55 54,56 1,0 4 1,55 36,55 54,56 1,0 4 1,50 39,33 56,71 0,9 5 1,50 39,33 56,71 0,9 5 1,00 73,09 78,96-0,3 6 1,00 73,09-167,38-0,3 6 0,70 24,93-153,50-1,1 7 0,70 24,93-153,50-1,1 7 0,30-32,30-132,18-2,1 8 0,30-32,30-132,18-2,1 8-0,10-80,78-109,80-3,1 9-0,10-80,78-109,80-3,1 9-0,35-106,43-95,26-3,7 10-0,35-106,43-95,26-3,7 10-0,70-135,90-73,04-4,5 11-0,70-135,90-73,04-4,5 11-1,27-168,69-42,57-5,5 12-1,27-168,69-42,57-5,5 12-1,83-184,36-12,61-6,2 13-1,83-184,36-12,61-6,2 13-2,40-183,10 17,18-6,6 14-2,40-183,10 17,18-6,6 14-3,00-161,83 53,44-6,7 15-3,00-161,83 53,44-6,7 15-3,20-149,96 65,26-6,7 16-3,20-149,96 65,26-6, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 14

42 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling 17.1 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 16-3,40-136,10 73,32-6,6 17-3,40-136,10 73,31-6,6 17-4,10-81,81 77,97-6,1 18-4,10-81,81 77,96-6,1 18-4,80-31,24 65,53-5,3 19-4,80-31,24 65,52-5,3 19-5,50 8,88 48,31-4,5 20-5,50 8,88 48,31-4,5 20-6,20 35,98 28,40-3,7 21-6,20 35,98 28,37-3,7 21-6,90 49,14 10,30-3,0 22-6,90 49,14 10,30-3,0 22-7,60 51,36-3,06-2,4 23-7,60 51,36-3,07-2,4 23-8,30 43,85-17,30-1,9 24-8,30 43,85-17,31-1,9 24-9,00 28,92-24,17-1,6 25-9,00 28,92-24,17-1,6 25-9,70 11,38-25,07-1,4 26-9,70 11,38-25,07-1, ,10 4,56-8,95-1, ,10 4,56-8,95-1, ,55 1,28-5,36-1, ,55 1,28-5,36-1, ,00 0,00 0,00-1,0 Max -184,36-167,38-6,7 Max, minor nodes incl. -185,88-167,38-6, Charts of Stresses C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 15

43 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 3,10 0,00 0,00-5,59 0, ,58 0,00 0,00-44,99 0, ,58 0,00 0,00-29,90 0, ,07 0,00 0,00-46,13 0, ,07 0,00 0,00-36,24 0, ,55 0,00 0,00-47,19 0, ,55 0,00 0,00-42,55 0, ,50 0,00 0,00-42,88 0, ,50 0,00 0,00-40,23 0, ,00 0,00 0,00-42,78 5, ,00 0,00 0,00-38,97 5, ,70 0,00 0,00-39,83 8, ,70 0,00 0,00-41,59 8, ,30 0,00 0,00-44,64 12,26 A 8 0,30 0,00 0,00-40,69 12, ,10 0,00 0,00-43,03 16,19 A 9-0,10 0,00 0,00-40,17 16, ,35 0,00 0,00-41,45 18,64 A 10-0,35 0,00 0,00-43,89 18, ,70 0,00 3,43-45,82 22, ,70 0,00 3,43-34,53 22, ,27 0,00 8,99-35,75 27, ,27 0,00 8,99-33,61 27, ,83 0,00 14,55-34,89 33, ,83 0,00 14,55-33,21 33, ,40 0,00 20,11-34,72 38, ,40 0,00 20,11-43,22 38, ,00 0,00 26,00-52,14 32, ,00 0,00 26,00-52,83 32,87 A 15-3,20 0,00 27,96-55,56 30,91 A 16-3,20 0,00 27,96-36,86 30,91 A 16-3,40 0,00 29,92-37,82 32,87 A 17-3,40 0,00 29,92 P 36,18 32,87 A 17-4,10 48,03 36, ,34 39,74 A 18-4,10 47,91 36, ,26 39,74 A 18-4,80 59,63 43, ,80 46,60 A 19-4,80 56,78 43, ,67 46,60 A 19-5,50 65,98 50, ,03 53,47 A 20-5,50 62,70 50, ,32 53,47 A 20-6,20 71,04 57, ,60 60,34 A 21-6,20 72,30 57, ,68 60,34 A 21-6,90 66,25 64, ,13 67,20 A 22-6,90 66,09 64, ,01 67,20 A 22-7,60 60,68 71, ,33 74,07 A 23-7,60 60,62 71, ,51 74,07 A 23-8,30 57,34 77, ,49 80, ,30 57,36 77, ,34 80, ,00 55,90 84, ,90 87, ,00 55,97 84, ,80 87, ,70 55,73 91, ,13 94, ,70 43,57 91, ,55 94, ,10 44,33 95, ,07 98, ,10 54,95 95, ,91 98, ,55 55,18 100, ,24 103, ,55 55,26 100, ,22 103, ,00 55,53 104, ,52 107,43 1 * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 16

44 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Percentage mobilized resistance Horizontal soil pressure Left Right [kn] [kn] Effective 431,7 590,5 Water 556,3 643,9 Total 988,0 1234,4 Considered as passive side Left Maximum passive effective resistance 1431,40 kn Mobilized passive effective resistance 431,66 kn Percentage mobilized resistance 30,2 % Position single support 1,00 m Maximum passive moment 13276,71 knm Mobilized passive moment 3560,24 knm Percentage mobilized moment 26,8 % Vertical Force Balance Xi factor 1,39 Partial factor base resistance 1,20 Maximum point resistance 10,00 [MPa] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -154,49 Vertical force passive 144,28 Vertical anchor force (*) -126,36 Resulting vertical force (no dead weight) -136,57 Vertical toe capacity Rb;d 143,88 Vertical toe capacity is sufficient (137 <= 144) Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -154,49 Vertical force passive 144,28 Vertical anchor force (*) -126,36 Resulting vertical force (no dead weight) -136,57 Vertical toe capacity Rb;d 2997,60 Vertical toe capacity is sufficient (137 <= 2998) (*) The vertical anchor force includes a factor of 1.1 as prescribed by art (a) of Eurocode NEN : Vertical Force Balance - Contribution per Layer Left Right Level Layer Contribution Level Layer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] -3,40 Zand, schoon, ,74 3,10 Klei, zwak zand ,12-9,70 Klei, sterk zandig 3,66 0,70 Klei, organisch,... -8,82-10,10 Zand, schoon,... 16,88-0,70 Klei, zwak zand ,19-2,40 Veen, slap 0,00-3,20 Zand, schoon, ,57-9,70 Klei, sterk zandig -6,78-10,10 Zand, schoon, , Anchors/Struts Anchor/strut Level E-Modulus Force State Side Type [m] [kn/m²] [kn] GEWI 57,5 1,00 2,100E ,81 Elastic Right Anchor C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 17

45 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Step 6.4 Stage 1: Damwand met anker 7.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: -0,35 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-3, Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Veen, slap -3,00 10,00 10,00 0,71 12,59 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 23,45 11,77 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Veen, slap -3,00 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Veen, slap -3,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3, , , , ,00 Zand, schoon,... -3, , , , ,00 Klei, sterk zandig -9, , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3,00 562,50 562,50 Zand, schoon,... -3, , ,00 Klei, sterk zandig -9, , ,00 Zand, schoon, , , , C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 18

46 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Stortsteen 0,00 5,00 Unfavourable Permanent 6,00 5, Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-3,75 2,6 41,9 0,30 0,74 4,89 2-4,45 4,8 76,7 0,30 0,59 4,89 3-5,15 7,0 103,0 0,31 0,54 4,52 4-5,85 9,1 125,1 0,31 0,52 4,19 5-6,55 11,3 158,7 0,31 0,51 4,30 6-7,25 13,5 192,8 0,31 0,51 4,40 7-7,95 15,6 227,3 0,31 0,51 4,47 8-8,65 17,8 261,9 0,31 0,51 4,53 9-9,35 20,0 296,6 0,31 0,51 4, ,90 26,8 206,5 0,39 0,58 2, ,32 22,4 335,1 0,31 0,51 4, ,78 23,8 357,5 0,31 0,51 4, Calculated force from a layer Left Name Force Veen, slap 0,00 Zand, schoon, matig 370,43 Klei, sterk zandig 17,59 Zand, schoon, matig 52, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 1,55 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 3,10 3,00 4, Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Klei, zwak zand... 4,10 15,00 15,00 3,57 19,04 12,70 Klei, organisch,... 0,70 14,00 14,00 0,00 12,59 8,39 Klei, zwak zand... -0,70 14,00 14,00 0,00 19,04 12,70 Veen, slap -2,40 10,00 10,00 0,71 12,59 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 27,96 18,76 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 23,45 11,77 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 27,96 18, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 19

47 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling 17.1 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Klei, zwak zand... 4,10 1,00 1,00 Fine Klei, organisch,... 0,70 1,00 1,00 Fine Klei, zwak zand... -0,70 1,00 1,00 Fine Veen, slap -2,40 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Klei, zwak zand... 4,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, organisch,... 0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, zwak zand... -0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Veen, slap -2,40 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,69 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. -15,69-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4, , , , ,00 Klei, organisch,... 0, , , , ,00 Klei, zwak zand... -0, , , , ,00 Veen, slap -2, , , , ,00 Zand, schoon,... -3, , , , ,00 Klei, sterk zandig -9, , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4, , ,00 Klei, organisch,... 0, , ,00 Klei, zwak zand... -0, , ,00 Veen, slap -2,40 562,50 562,50 Zand, schoon,... -3, , ,00 Klei, sterk zandig -9, , ,00 Zand, schoon, , , , Anchors Name Level E-Modulus Cross Length Angle Yield force Pre-tension. section force [m] [kn/m²] [m²/m'] [m] [degree] [kn/m'] [kn/m'] GEWI 57,5 1,00 2,100E+08 7,440E-02 17,21-25,00 424,00 n.a Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Verkeersbelasting 2,70 50,00 Unfavourable Variable 4,70 50,00 Bovenbelasting 2,70 10,00 Unfavourable Permanent 100,00 10, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 20

48 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,84 0,0 47,4 0,00 3,00 7,46 2 2,33 3,2 88,2 0,18 1,68 4,98 3 1,81 24,8 136,6 0,84 1,26 4,65 4 1,52 28,4 185,9 0,80 1,12 5,25 5 1,25 30,5 265,4 0,79 1,05 6,84 6 0,85 33,1 455,0 0,76 0,96 10,49 7 0,50 43,0 118,7 0,91 0,96 2,53 8 0,10 41,6 118,0 0,82 0,90 2,33 9-0,23 40,7 117,5 0,76 0,86 2, ,53 39,9 77,5 0,72 0,83 1, ,98 34,0 106,0 0,58 0,73 1, ,55 32,6 147,4 0,52 0,69 2, ,12 31,3 192,6 0,48 0,67 2, ,70 43,4 180,7 0,59 0,72 2, ,10 54,2 151,1 0,66 0,71 1, ,30 37,3 354,1 0,44 0,54 4, ,75 37,8 337,3 0,42 0,53 3, ,45 33,5 532,7 0,34 0,52 5, ,15 33,9 587,8 0,32 0,52 5, ,85 35,5 531,3 0,32 0,51 4, ,55 40,9 565,9 0,34 0,51 4, ,25 41,2 600,5 0,33 0,51 4, ,95 34,4 635,2 0,26 0,51 4, ,65 29,9 670,0 0,21 0,50 4, ,35 34,3 704,8 0,23 0,50 4, ,90 47,7 519,1 0,31 0,56 3, ,32 37,5 734,6 0,24 0,50 4, ,78 36,5 686,9 0,23 0,50 4, Calculated force from a layer Right Name Force Klei, zwak zandig, matig 0,00 Klei, organisch, matig 59,23 Klei, zwak zandig, slap 55,48 Veen, slap 36,93 Zand, schoon, matig 264,41 Klei, sterk zandig 32,52 Zand, schoon, matig 52, Calculation Results Number of iterations: C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 21

49 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 3,10 0,00 0,00 2,7 1 2,58 2,88 14,49 2,0 2 2,58 2,88 14,49 2,0 2 2,07 15,67 36,67 1,3 3 2,07 15,67 36,68 1,3 3 1,55 40,47 60,01 0,5 4 1,55 40,47 60,01 0,5 4 1,50 43,52 62,24 0,5 5 1,50 43,52 62,24 0,5 5 1,00 80,10 84,41-0,3 6 1,00 80,10-157,57-0,3 6 0,70 34,76-144,61-0,8 7 0,70 34,76-144,61-0,8 7 0,30-18,92-123,31-1,6 8 0,30-18,92-123,31-1,6 8-0,10-63,86-100,96-2,3 9-0,10-63,86-100,96-2,3 9-0,35-87,31-86,44-2,7 10-0,35-87,31-86,44-2,7 10-0,70-113,77-64,69-3,2 11-0,70-113,77-64,69-3,2 11-1,27-142,04-34,87-3,9 12-1,27-142,04-34,87-3,9 12-1,83-153,63-5,85-4,3 13-1,83-153,63-5,85-4,3 13-2,40-148,96 22,48-4,4 14-2,40-148,96 22,47-4,4 14-3,00-125,23 56,22-4,3 15-3,00-125,23 56,21-4,3 15-3,20-112,80 68,03-4,2 16-3,20-112,80 68,03-4, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 22

50 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling 17.1 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 16-3,40-98,39 76,09-4,1 17-3,40-98,39 76,09-4,1 17-4,10-42,89 77,96-3,5 18-4,10-42,89 77,95-3,5 18-4,80 5,79 59,19-2,7 19-4,80 5,79 59,16-2,7 19-5,50 39,11 35,86-2,0 20-5,50 39,11 35,86-2,0 20-6,20 56,34 13,13-1,4 21-6,20 56,35 13,08-1,4 21-6,90 58,18-6,19-1,0 22-6,90 58,18-6,19-1,0 22-7,60 49,70-16,63-0,7 23-7,60 49,70-16,61-0,7 23-8,30 35,40-22,56-0,5 24-8,30 35,40-22,54-0,5 24-9,00 19,68-21,70-0,5 25-9,00 19,68-21,69-0,5 25-9,70 5,46-18,85-0,4 26-9,70 5,46-18,85-0, ,10 1,14-2,74-0, ,10 1,14-2,74-0, ,55 0,26-1,22-0, ,55 0,26-1,22-0, ,00 0,00 0,00-0,5 Max -153,63-157,57-4,4 Max, minor nodes incl. -153,97-157,57-4, Charts of Stresses C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 23

51 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Stresses Node Level Left Right number Effective stress Water stress Stat* Mob* Effective stress Water stress Stat* Mob* [m] [kn/m²] [kn/m²] [%] [kn/m²] [kn/m²] [%] 1 3,10 0,00 0,00-6,23 0, ,58 0,00 0,00-47,14 0, ,58 0,00 0,00-32,06 0, ,07 0,00 0,00-51,07 0, ,07 0,00 0,00-41,18 0, ,55 0,00 0,00-49,03 0, ,55 0,00 0,00-44,38 0, ,50 0,00 0,00-44,40 0, ,50 0,00 0,00-41,75 0, ,00 0,00 0,00-40,87 5, ,00 0,00 0,00-37,06 5, ,70 0,00 0,00-35,59 8, ,70 0,00 0,00-41,20 8,34 A 7 0,30 0,00 0,00-44,64 12,26 A 8 0,30 0,00 0,00-40,20 12,26 A 8-0,10 0,00 0,00-43,03 16,19 A 9-0,10 0,00 0,00-39,93 16,19 A 9-0,35 0,00 0,00-41,45 18,64 A 10-0,35 0,00 0,00-42,63 18, ,70 0,00 3,43-44,33 22, ,70 0,00 3,43-32,85 22,07 A 11-1,27 0,00 8,99-35,08 27,63 A 12-1,27 0,00 8,99-31,66 27,63 A 12-1,83 0,00 14,55-33,47 33,19 A 13-1,83 0,00 14,55-30,57 33,19 A 13-2,40 0,00 20,11-32,09 38,75 A 14-2,40 0,00 20,11-39,71 38,75 A 14-3,00 0,00 26,00-47,63 32, ,00 0,00 26,00-52,83 32,87 A 15-3,20 0,00 27,96-55,56 30,91 A 16-3,20 0,00 27,96-36,86 30,91 A 16-3,40 0,00 29,92-37,82 32,87 A 17-3,40 0,00 29,92 P 36,18 32,87 A 17-4,10 53,26 36, ,34 39,74 A 18-4,10 53,14 36, ,26 39,74 A 18-4,80 71,00 43, ,80 46,60 A 19-4,80 68,16 43, ,67 46,60 A 19-5,50 72,14 50, ,03 53,47 A 20-5,50 68,86 50, ,32 53,47 A 20-6,20 73,17 57, ,60 60,34 A 21-6,20 74,43 57, ,68 60,34 A 21-6,90 64,64 64, ,13 67,20 A 22-6,90 64,47 64, ,01 67,20 A 22-7,60 54,69 71, ,33 74,07 A 23-7,60 54,64 71, ,07 74, ,30 50,93 77, ,90 80, ,30 50,94 77, ,75 80, ,00 51,60 84, ,20 87, ,00 51,67 84, ,10 87, ,70 54,79 91, ,08 94, ,70 43,38 91, ,74 94, ,10 44,56 95, ,84 98, ,10 56,08 95, ,78 98, ,55 58,64 100, ,79 103, ,55 58,71 100, ,76 103, ,00 61,29 104, ,75 107,43 1 * Stat Mob Status (A=active, P=passive, Number is branche, 0 is unloading) Percentage passive mobilized C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 24

52 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Percentage mobilized resistance Horizontal soil pressure Left Right [kn] [kn] Effective 440,8 595,3 Water 556,3 643,9 Total 997,2 1239,2 Considered as passive side Left Maximum passive effective resistance 1431,40 kn Mobilized passive effective resistance 440,83 kn Percentage mobilized resistance 30,8 % Position single support 1,00 m Maximum passive moment 13276,71 knm Mobilized passive moment 3588,94 knm Percentage mobilized moment 27,0 % Vertical Force Balance Xi factor 1,39 Partial factor base resistance 1,20 Maximum point resistance 10,00 [MPa] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -156,90 Vertical force passive 147,39 Vertical anchor force (*) -124,13 Resulting vertical force (no dead weight) -133,64 Vertical toe capacity Rb;d 143,88 Vertical toe capacity is sufficient (134 <= 144) Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -156,90 Vertical force passive 147,39 Vertical anchor force (*) -124,13 Resulting vertical force (no dead weight) -133,64 Vertical toe capacity Rb;d 2997,60 Vertical toe capacity is sufficient (134 <= 2998) (*) The vertical anchor force includes a factor of 1.1 as prescribed by art (a) of Eurocode NEN : Vertical Force Balance - Contribution per Layer Left Right Level Layer Contribution Level Layer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] -3,40 Zand, schoon, ,79 3,10 Klei, zwak zand ,14-9,70 Klei, sterk zandig 3,66 0,70 Klei, organisch,... -8,74-10,10 Zand, schoon,... 17,93-0,70 Klei, zwak zand ,50-2,40 Veen, slap 0,00-3,20 Zand, schoon, ,79-9,70 Klei, sterk zandig -6,77-10,10 Zand, schoon, , Anchors/Struts Anchor/strut Level E-Modulus Force State Side Type [m] [kn/m²] [kn] GEWI 57,5 1,00 2,100E ,01 Elastic Right Anchor C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 25

53 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Step 6.5 Stage 1: Damwand met anker 8.1 Input Data Left Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: -0,10 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00-3, Soil Material Properties in Profile: Sondering (w) Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Veen, slap -3,00 10,00 10,00 1,00 15,00 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 27,50 13,80 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Veen, slap -3,00 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Veen, slap -3,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3, , ,00 500,00 500,00 Zand, schoon,... -3, , , , ,00 Klei, sterk zandig -9, , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Veen, slap -3,00 250,00 250,00 Zand, schoon,... -3, , ,00 Klei, sterk zandig -9,70 800,00 800,00 Zand, schoon, , , , C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 26

54 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Stortsteen 0,00 5,00 Unfavourable Permanent 6,00 5, Calculated Earth Pressure Coefficients Left Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1-3,10 1,4 11,1 0,28 1,04 2,22 2-3,52 2,2 49,4 0,26 0,69 5,92 3-4,17 3,9 87,5 0,26 0,54 5,85 4-4,83 5,6 116,2 0,26 0,49 5,39 5-5,47 7,4 139,4 0,26 0,47 4,96 6-6,13 9,1 176,5 0,26 0,45 5,10 7-6,78 10,8 214,4 0,26 0,45 5,21 8-7,42 12,5 252,6 0,26 0,45 5,31 9-8,07 14,3 290,9 0,26 0,44 5, ,72 16,0 329,4 0,26 0,44 5, ,38 17,7 368,0 0,26 0,45 5, ,90 23,2 271,3 0,33 0,52 3, ,32 19,7 412,6 0,27 0,45 5, ,78 20,9 439,4 0,27 0,45 5, Calculated force from a layer Left Name Force Veen, slap 1,18 Zand, schoon, matig 319,09 Klei, sterk zandig 16,14 Zand, schoon, matig 46, Input Data Right Calculation Method Calculation method: C, phi, delta Water Level Water level: 1,50 [m] Surface X [m] Y [m] 0,00 3,10 3,00 4, Soil Material Properties in Profile: Sondering _HW Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Delta name Unsat Sat. phi friction angle [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] [degree] Klei, zwak zand... 4,10 15,00 15,00 5,00 22,50 15,00 Klei, organisch,... 0,70 14,00 14,00 0,00 15,00 10,00 Klei, zwak zand... -0,70 14,00 14,00 0,00 22,50 15,00 Veen, slap -2,40 10,00 10,00 1,00 15,00 0,00 Zand, schoon,... -3,20 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Klei, sterk zandig -9,70 15,00 15,00 0,00 27,50 13,80 Zand, schoon, ,10 18,00 20,00 0,00 32,50 16, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 27

55 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling 17.1 Layer Level Shell factor OCR Grain type name [m] [-] [-] Klei, zwak zand... 4,10 1,00 1,00 Fine Klei, organisch,... 0,70 1,00 1,00 Fine Klei, zwak zand... -0,70 1,00 1,00 Fine Veen, slap -2,40 1,00 1,00 Fine Zand, schoon,... -3,20 1,00 1,00 Fine Klei, sterk zandig -9,70 1,00 1,00 Fine Zand, schoon, ,10 1,00 1,00 Fine Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Klei, zwak zand... 4,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, organisch,... 0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, zwak zand... -0,70 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Veen, slap -2,40 n.a. n.a. n.a. 0,00-15,69 Zand, schoon,... -3,20 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Klei, sterk zandig -9,70 n.a. n.a. n.a. -15,69-15,69 Zand, schoon, ,10 n.a. n.a. n.a. -15,69-15, Modulus of Subgrade Reaction (Secant) Layer Level Branch 1 Branch 2 name Top Bottom Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4, , , , ,00 Klei, organisch,... 0, , ,00 800,00 800,00 Klei, zwak zand... -0, , ,00 800,00 800,00 Veen, slap -2, , ,00 500,00 500,00 Zand, schoon,... -3, , , , ,00 Klei, sterk zandig -9, , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Layer Level Branch 3 name Top Bottom [m] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... 4,10 800,00 800,00 Klei, organisch,... 0,70 500,00 500,00 Klei, zwak zand... -0,70 500,00 500,00 Veen, slap -2,40 250,00 250,00 Zand, schoon,... -3, , ,00 Klei, sterk zandig -9,70 800,00 800,00 Zand, schoon, , , , Anchors Name Level E-Modulus Cross Length Angle Yield force Pre-tension. section force [m] [kn/m²] [m²/m'] [m] [degree] [kn/m'] [kn/m'] GEWI 57,5 1,00 2,100E+08 7,440E-02 17,21-25,00 424,00 n.a Surcharge Loads Name Distance Load Favourable / Unfavourable Permanent / Variable [m] [kn/m²] Verkeersbelasting 2,70 40,00 Unfavourable Variable 4,70 40,00 Bovenbelasting 2,70 10,00 Unfavourable Permanent 100,00 10, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 28

56 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Calculated Earth Pressure Coefficients Right Segment Level Horizontal pressure Fictive earth pressure coefficients number Active Passive Ka Ko Kp [m] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [-] 1 2,83 0,0 78,8 0,00 2,77 12,58 2 2,30 0,0 138,0 0,00 1,56 7,81 3 1,77 1,6 282,0 0,05 1,17 9,62 4 1,25 21,3 367,4 0,56 1,00 9,69 5 0,85 23,6 196,3 0,56 0,92 4,64 6 0,50 37,2 141,9 0,82 0,94 3,11 7 0,10 38,4 139,8 0,78 0,88 2,85 8-0,40 36,9 106,4 0,70 0,83 2,01 9-0,98 30,0 132,6 0,53 0,70 2, ,55 28,5 186,6 0,47 0,67 3, ,12 27,2 250,0 0,43 0,65 3, ,70 39,2 199,6 0,55 0,71 2, ,10 48,6 174,4 0,61 0,70 2, ,52 32,1 402,2 0,37 0,50 4, ,17 30,9 502,7 0,33 0,49 5, ,83 28,5 742,4 0,29 0,48 7, ,47 29,9 616,5 0,28 0,47 5, ,13 31,1 654,6 0,27 0,47 5, ,78 37,5 692,8 0,31 0,46 5, ,42 35,7 731,2 0,28 0,46 5, ,07 29,7 769,7 0,22 0,46 5, ,72 27,0 808,2 0,19 0,45 5, ,38 31,8 846,7 0,22 0,45 5, ,90 41,9 652,3 0,28 0,51 4, ,32 35,1 881,8 0,23 0,45 5, ,78 34,2 842,4 0,22 0,45 5, Calculated force from a layer Right Name Force Klei, zwak zandig, matig 0,00 Klei, organisch, matig 55,42 Klei, zwak zandig, slap 56,69 Veen, slap 38,42 Zand, schoon, matig 233,26 Klei, sterk zandig 29,63 Zand, schoon, matig 48, Calculation Results Number of iterations: C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 29

57 <Not Registered> <Not Registered> D-Sheet Piling Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 3,10 0,00 0,01 2,6 1 2,57 2,96 13,85 1,9 2 2,57 2,96 13,85 1,9 2 2,03 14,79 31,85 1,2 3 2,03 14,79 31,85 1,2 3 1,50 36,88 51,92 0,5 4 1,50 36,88 51,92 0,5 4 1,00 67,76 72,24-0,3 5 1,00 67,76-143,60-0,3 5 0,70 26,59-130,71-0,8 6 0,70 26,59-130,71-0,8 6 0,30-21,75-110,55-1,4 7 0,30-21,75-110,55-1,4 7-0,10-61,76-89,15-2,1 8-0,10-61,76-89,15-2,1 8-0,70-105,50-56,45-3,0 9-0,70-105,50-56,45-3,0 9-1,27-129,60-28,46-3,6 10-1,27-129,60-28,47-3,6 10-1,83-137,92-0,78-4,0 11-1,83-137,92-0,79-4,0 11-2,40-130,57 26,92-4,1 12-2,40-130,57 26,92-4,1 12-3,00-104,16 60,80-4,0 13-3,00-104,16 60,80-4,0 13-3,20-91,02 70,45-3,9 14-3,20-91,02 70,44-3,9 14-3,85-45,90 66,52-3,5 15-3,85-45,90 66,52-3,5 15-4,50-6,74 52,91-3,0 16-4,50-6,74 52,91-3, C:\..\ _doorsnede_C_vB0.1_ _Anker_AZ39_def Page 30