Berekening Damwand Gooiseweg

Transcriptie

1 Ontwerprapport Berekening Damwand Gooiseweg Revisie 2.0 Auteur D. Grotegoed Controleur J'.deJongh Citeertitel! UO-B-A9-G;EO-IOO I PrajefitTase Object Adiviteittv,pe, ' SegtJl,1jE!nt uo SPO en SPO Ontwerp Gooiseweg Basèlil'il~, 3T DO/UO (PBL) - Fasering A9 fase 2 en 3 J I" ~ w~upakket I WP-S5 3T ua Documentnummer A9'GDW-DOC-02764

2 Revisiehistorie Revisie Datum Status Wijzigingen Concept N.v.t.; eerste uitgave voor interne check Definitief Opmerkingen OKR verwerkt Concept Opmerkingen omgevingsdienst verwerkt Definitief Opmerkingen OKR verwerkt Dit document is gebaseerd op sjabloon A9GDW-DOC rev. 1.0.

3 INHOUDSOPGAVE 1 INLEIDING Objectomschrijving SBS coderingen Doel van dit document Leeswijzer Wijzigingen ten opzichte van vorige versie REFERENTIES Interne documenten Interne referenties Externe documenten Contractdocumenten Normen en richtlijnen Overig Gebruikte programmatuur ONTWERPUITGANGSPUNTEN Geometrische uitgangspunten Fasering Geotechnische uitgangspunten Geohydrologische uitgangspunten Belastingen Veiligheidsfilosofie Duurzaamheid Verticaal evenwicht ONTWERP Ontwerpmethodiek Modellering Berekeningsresultaten Toetsing damwandontwerp Ontwerprisico s... 9 A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 i

4 5 CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN Conclusies Aanbevelingen Aandachtspunten voor volgende fase BIJLAGE A RELEVANT GRONDONDERZOEK BIJLAGE B UITVOER D-SHEET PILING BIJLAGE C VERIFICATIE EUROCODE BELASTING IN TIJDELIJKE SITUATIE BIJLAGE D VERIFICATIE EUROCODE BELASTING IN DEFINITIEVE SITUATIE A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 ii

5 1 INLEIDING 1.1 Objectomschrijving Ten behoeve van de bouw van de tunnelconstructie dient een damwandconstructie te worden aangebracht aan de noordzijde van de huidige A9 ter hoogte van de Gooiseweg. Deze damwand keert het hoogteverschil tussen het huidige maaiveldniveau van de Gooiseweg en ontgravingsniveau voor de bouw van de tunnel. In de definitieve situatie doet de damwand dienst als grondkering. Op deze manier wordt de tunnelwand niet belast door gronddruk. Om de kerende functie te waarborgen, dient de damwand over het gehele traject te worden verankerd middels groutankers. De damwand wordt geïnstalleerd aan de noordzijde van de nieuwe tunnel en heeft een lengte van circa 200 m. De damwand sluit aan weerszijden aan op de gewapende grondconstructie. De strekking van de damwand onder hulpbrug 6 (de hulpbrug die het verkeer van de Gooiseweg over de A9 leidt) valt buiten het kader van dit rapport en zal separaat beschouwd worden in Ref. [3]. Figuur 1-1 Bovenaanzicht damwandconstructie bij de Gooiseweg 1.2 SBS coderingen Dit ontwerprapport heeft betrekking op het object Fasering A9 fase 2 en 3 met SBS-codes SPO en SPO in de UO fase. De ontwerpwerkzaamheden zoals beschreven in dit document maken deel uit van ontwerpwerkpakket WP- 55_3T_UO en dragen bij aan baseline 3T DO/UO (PBL) Fasering A9 fase 2 en Doel van dit document Dit ontwerprapport heeft als doel de belangrijkste ontwerpuitgangspunten vast te leggen en dient als onderbouwing van de gehanteerde dimensies van het ontwerp van de damwanden. Met het vastleggen van de dimensies en het volledig toetsen van het ontwerp volgens de vigerende normen en richtlijnen kunnen de eisen voor het ontwerp worden geverifieerd. 1.4 Leeswijzer Dit document is opgebouwd uit de volgende onderdelen Een globale inleiding met omschrijving van het object en het doel van dit document (hoofdstuk 1); Een overzicht van aan het ontwerp gerelateerde documenten waarnaar verder verwezen wordt (hoofdstuk 2); Een overzicht van de belangrijkste gehanteerde ontwerpuitgangspunten (hoofdstuk 3); Een volledige toetsing van het damwandontwerp (hoofdstuk 4); Een korte samenvatting met conclusies en aanbevelingen (hoofdstuk5). A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 1/10

6 1.5 Wijzigingen ten opzichte van vorige versie Wijzigingen in versie 2.0 In deze herziene versie zijn de wijzigingen in de hoofdtekst ten opzichte van de voorgaande versie middels een verticale streep in de kantlijn aangeduid. Aanpassingen in verwijzingen (paginanummers, referenties of hoofdstukken) zijn niet in de kantlijn aangegeven. Naar aanleiding van het review commentaar van de Omgevingsdienst Noordzeekanaalgebied, zoals toegelicht tijdens het overleg d.d , zijn tekstuele wijzigingen doorgevoerd en zijn nieuwe bijlagen toegevoegd. In deze bijlagen wordt het ontwerp van de damwand integraal beschouwd waarbij ook de eventuele interactie met de tunnelconstructie aan bod komt. De berekeningsresultaten zijn opgesplitst in een tijdelijke en definitieve situatie. 2 REFERENTIES 2.1 Interne documenten Interne referenties Ref. [1] AL-U-ALG-GEO-001 Ref. [2] AL-U-ALG-GEO-002 Ref. [3] A9GDW-DOC Geotechnisch uitgangspuntendocument (A9GDW-DOC-00413); Grondwater en Geohydrologie Gaasperdammerweg A9 (A9GDW-DOC-00414) Ontwerprapport Hulpbrug 6, Gooiseweg (onderbouw). 2.2 Externe documenten Contractdocumenten Ref. [4] DBFM Overeenkomst, versie D, d.d ; Normen en richtlijnen Ref. [5] NEN Eurocode 7 Geotechnisch ontwerp van constructies; Ref. [6] NEN-EN Eurocode 3 Ontwerp en berekening van staalconstructies - Deel 5 Palen en damwanden; Ref. [7] ROK 1.2 (2013) Richtlijnen Ontwerpen Kunstwerken, 2013; Ref. [8] CUR 166 (2012) Damwandconstructies, 6 e druk, deel 1 en 2; Ref. [9] TAW (2003) Leidraad Kunstwerken; Ref. [10] STOWA (2011) Leidraad waterkerende kunstwerken in regionale waterkeringen Overig Ref. [11] Deltares (2014) Ref. [12] Deltares (2014) Corrosie van stalen damwandplanken in de grond Effect van zout grondwater; D-Sheet Piling, Design of diaphragm walls, User Manual 2.3 Gebruikte programmatuur Ref. [13] Deltares Systems (2014) D-Sheet Piling versie 14.1 (Build 1.6); A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 2/10

7 3 ONTWERPUITGANGSPUNTEN 3.1 Geometrische uitgangspunten Voor het traject van de damwand Gooiseweg is op basis van het meest recente grondonderzoek het verloop van de slappe lagen in kaart gebracht. Op basis van dit verloop is de maatgevende doorsnede voor de damwandberekening gekozen. Voor deze doorsnede zijn de aangehouden geometrische uitgangspunten weergegeven in Tabel 3-1. Er wordt vanuit gegaan dat de damwand op niveau bovenkant tunneldak wordt afgebrand. In de definitieve situatie is de damwand niet zichtbaar maar fungeert nog wel als grondkering. Huidige Gooiseweg Maatgevende doorsnede damwand Figuur 3-1 Langsdoorsnede damwand met gekozen maatgevende doorsnede Ontgravingsdiepte voor het damwandontwerp is gebaseerd op Dikte asfaltverharding ter plaatse van moten zonder vloer D asfalt;2 = 0,445 m Dikte grondverbetering D GVB = 0,50 m Ontgravingsdiepte NAP -3,50m Bij het bepalen van de ontgravingsdiepte is uitgegaan van de minimale waarde van bovenkant asfalt (BK asfalt). Dat wil zeggen het diepste punt over de desbetreffende tunnelsectie (langsdoorsnede) waarbij ook de verkanting (dwarsdoorsnede) is meegenomen. Ontgravingsdiepte ter plaatse van moten zonder vloer BK asfalt D asfalt;2 - D GVB Tabel 3-1 Overzicht geometrische uitgangspunten per damwandsectie Doorsnede Eenheid Gooiseweg Begin traject (circa) [km] A9 km9,000 tot A9 km 8,825 Strekking [m] Ca. 200m Damwandtype [-] AZ Staalkwaliteit [-] S355 BK damwand [m tov. NAP] +6,5 OK damwand [m tov. NAP] -13,0 Verankering [-] enkele rij Ankerniveau [m tov. NAP] +0,5 Ankerhelling [ ] 20 A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 3/10

8 3.2 Fasering De damwandberekeningen zijn uitgevoerd voor verschillende fasen 1) Aanbrengen damwand 2) Grond aanvullen aan actieve zijde 3) Ontgraven tot 1 e ankerrij aan passieve zijde 4) Aanbrengen en voorspannen 1 e ankerrij 5) Ontgraven tot OK grondverbetering 6) Aanbrengen grondverbetering + bouw tunnel/verharding Een inundatie van de polder Bijlmermeer waar de damwand in staat (en het vollopen van de tunnel) levert geen maatgevende belastingsituatie op vanwege het gelijktijdig opkomen van de waterstand. Deze damwand heeft namelijk geen waterkerende functie. 3.3 Geotechnische uitgangspunten De bodemopbouw kan globaal worden ingedeeld als een toplaag van antropogeen zand, holocene klei- en veenlagen, gevolgd door het pleistocene zand daaronder. In lengterichting varieert met name de hoogteligging van de klei- en veenlagen. Deze slappe lagen bevinden zich tussen NAP -5,0 m en NAP -9,0 m, zie Figuur 3-2. Holendrecht As huidige Gooiseweg Brug over de Gaasp Figuur 3-2 Langsdoorsnede bodemopbouw over tunneltracé met damwandindeling De grondeigenschappen zijn overgenomen uit het geotechnische uitgangspuntendocument (Ref. [1]). Tabel 3-2 Overzicht lokale bodemopbouw en gehanteerde geotechnische eigenschappen ( tpv km 8,850) BK OK laag [NAP + m] Grondsoort / sat [kn/m 3 ] c' ( ) [kpa] [ ] k 1 [kn/m 3 ] k 2 [kn/m 3 ] k 3 [kn/m 3 ] +5,0 tot -4,5 Zand, antropogeen 18/20 32, ,5 tot -7,0 Veen, matig 11/ ,0 tot -13 Zand, matig 18/20 32, Geohydrologische uitgangspunten Freatisch niveau polder Bijlmermeer NAP -4,20m Stijghoogte in normale situatie NAP -3,50m (Ref. [2]) In het ontwerp van de damwand wordt verondersteld dat het verschil in waterspanningen tussen het freatisch niveau en 1 e watervoerende pakket over de veenlaag lineair verloopt over de laagdikte. A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 4/10

9 3.5 Belastingen Bovenbelasting uit verkeer over asfaltbreedte van 12 m q = 20 kn/m 2 (Ref. [5]) In de laatste fase van de damwandberekening is gerekend met het maaiveldniveau van het nieuwe park. Dit niveau is lager dan het maaiveldniveau in de tijdelijke situatie. In bijlage C en D wordt geverifieerd of een verkeersbelasting conform Eurocode in de (tijdelijke en) definitieve situatie leidt tot wijzigingen in het damwandonderwerp en wordt de interactie met de tunnelconstructie, waar ook de stootplaten bij horen, nader beschouwd. 3.6 Veiligheidsfilosofie Betrouwbaarheidsklasse De maximale momenten treden op in de tijdelijke fase met een maximaal ontgravingsniveau. Deze situatie komt slechts in een relatief kort tijdsbestek voor waarin de damwand nog niet gecorrodeerd is. Verder wordt in de CUR 166 (Ref. [8]) geadviseerd voor ondiepe bouwkuipen, voor bijvoorbeeld een één-laagse kelder, uit te gaan van RC1 en voor diepe bouwkuipen RC2. Vanwege de ontgraving met een hoog maaiveld wordt het veiligheidsniveau van alle damwandsecties in de tijdelijke situatie gelijk gesteld aan die van een diepe bouwkuip. Dit is in overeenstemming met de veiligheidsbenadering van de middenbermdamwand Betrouwbaarheidsklasse RC2 Dit veiligheidsniveau komt overeen met een diepe bouwkuip in binnenstedelijk gebied met middelmatige gevolgen ten aanzien van het verlies van mensenlevens en/of aanzienlijke economische of sociale gevolgen voor de omgeving. Lange ontwerplevensduur In theorie dient bovenop de gehanteerde partiële factoren nog een correctiefactor te worden toegepast vanwege een ontwerplevensduur langer dan 50 jaar. Bij een ontwerplevensduur van 100 jaar in plaats van 50 jaar, dienen de partiële materiaalfactoren met 2% te worden verhoogd ten behoeve van de eindsituatie met een lagere kerende hoogte (CUR166, deel 2, par ). 3.7 Duurzaamheid Aangezien de damwand in de definitieve situatie een kerende functie heeft, dient de gereduceerde sterkte van de damwand tijdens inundatie te worden gecontroleerd over de ontwerplevensduur van 100 jaar. De corrosiesnelheid die hiervoor wordt aangehouden is overgenomen uit een onderzoeksrapport van Deltares (Ref. [11]). Dit onderzoek gaat specifiek in op corrosiesnelheden van stalen damwandprofielen en is gebaseerd op een literatuurstudie gecombineerd met een proevenverzameling van getrokken planken in west Nederland met zout grondwater. De conclusies van dit onderzoek waren Zoutgehalte en bodemtype (veen, klei of zand) hebben geen significante invloed op de corrosiesnelheid Bij de aanwezigheid van geroerde of verstoorde grond of een positie boven de grondwaterstand ligt de corrosiesnelheid hoger Ook de aanwezigheid van wisselende grondwaterstanden leidt tot een toename in de snelheid van corrosie boven de grondwaterspiegel Verder wordt verstoorde of geroerde grond gelijk gesteld aan onverdichte aanvullingsgrond Voor verstoorde of geroerde grond gaan de huidige waarden voor corrosiesnelheid van de CUR166 geldend voor onverdichte aanvullingsgrond (klei, zand) goed op Geadviseerd wordt in dit rapport om uit te gaan van Tabel 3-3 Samenvatting onderzoeksrapport Deltares (Ref. [11]) Zone Zone 1 Zone 2 Ongeroerde, schone grond en permanent beneden de grondwaterspiegel Geroerde grond, of verticale grondwaterbeweging, of boven de grondwaterspiegel Corrosietoeslag (dubbelzijdig) [mm] 50 jaar 100 jaar 1,2 2,4 2,4 4,4 A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 5/10

10 Corrosietoeslag aan passieve zijde De ruimte tussen damwand en tunnel wordt niet opgevuld met grond. Derhalve wordt voor de zone boven grondwaterstand aan de tunnelzijde uitgegaan van de maximale corrosietoeslag voor zone 2 van t = 4,4 mm. Enkelzijdig wordt dat 2,2 mm. Opgemerkt wordt dat dit een conservatieve aanname is. Ter vergelijking volgens de NEN-EN (Ref. [6]) dient voor atmosferische corrosie een enkelzijdige toeslag van 1,0mm/100 jaar in rekening te worden gebracht. Voor de zone onder ontgravingsniveau maar boven de grondwaterstand wordt uitgegaan van de maximale corrosietoeslag van t = 4,4 mm. Enkelzijdig wordt dat 2,2 mm. Voor de zone onder de grondwaterstand aan de passieve zijde wordt onder ontgravingsniveau voor de tunnel uitgegaan van ongeroerde grond. Voor deze zone wordt uitgegaan van een corrosietoeslag van t = 2,4 mm. Enkelzijdig wordt dat 1,2 mm. Corrosietoeslag aan actieve zijde In het onderzoeksrapport wordt gesteld dat een wisselende grondwaterstand en een verticale grondwaterbeweging leidt tot een toename in corrosie boven de grondwaterstand. Verwacht wordt dat de grondwaterstanden vrijwel niet wisselen aangezien deze samenhangen met de polderpeilen die kunstmatig in stand gehouden worden. Veiligheidshalve is voor de corrosietoeslag boven de grondwaterstand toch uitgegaan van de maximale waarde van t = 4,4 mm. Enkelzijdig wordt dat 2,2 mm Onder de grondwaterstand, wordt een corrosietoeslag van t = 2,4 mm aangehouden. Enkelzijdig wordt dat 1,2 mm. Onder de grondwaterstand aan de actieve zijde wordt de grond in geen geval geroerd. Zone 2 Zone 2 Zone 1 Zone 1 Figuur 3-3 Indeling corrosietoeslag cf. Deltares rapport voor damwand tpv tunnelvloer (links) en zonder vloer (rechts) Van bovenkant plank tot NAP -4,20 t corr = 2,2 + 2,2 = 4,4 mm (67% van momentcapaciteit) Van NAP -4,20m tot onderkant plank t corr = 1,2 + 1,2 = 2,4 mm (82% van momentcapaciteit) 3.8 Verticaal evenwicht De verticale component van de ankerkracht dient te kunnen worden opgenomen middels de schuifspanning tussen damwand en grond. In het ontwerp wordt uitgegaan van de slipmethode voor het bepalen van het draagvermogen. Door het toekennen van verticale draagkracht ontstaat een verhoogde gronddruk op de damwand. Met de slipmethode wordt dit op de juiste manier meegenomen in het momentenverloop van de damwand. Daarnaast wordt middels deze methode de actieve wig als een negatieve kleef belasting automatisch meegenomen in de beschouwing van het verticaal evenwicht. A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 6/10

11 4 ONTWERP 4.1 Ontwerpmethodiek Voor het geotechnisch ontwerp van de damwanden is Eurocode 7 van toepassing verklaard. Dit houdt in dat alle berekeningen worden uitgevoerd volgens ontwerpbenadering 3. Partiële veiligheidsfactoren worden toegepast op zowel de weerstandbiedende kant als de belastingkant van de evenwichtsbeschouwingen. De veiligheidsfilosofie uit de Eurocode is overgenomen in de meest recente versie van het Handboek Damwandconstructies, CUR166 (Ref. [8]). De damwandberekeningen worden uitgevoerd met het rekenprogramma D-Sheet Piling (Ref. [13]). De toegepaste ontwerpmethodiek volgens CUR166 is geïmplementeerd in dit programma met de standaard CUR verificatiestappen. In deze stappen wordt naast de partiële factoren ook nog een extra onzekerheid van de freatische niveaus aan actieve en passieve zijde en een extra marge op de kerende hoogte in rekening gebracht. 4.2 Modellering In het ontwerp is ervan uit gegaan dat de damwand de kerende functie volledig zelfstandig moet kunnen vervullen en in geen geval mag afsteunen op de tunnelwand. Derhalve is ook in de eindsituatie gerekend met een kerende hoogte zonder stempels (wel ankers). In deze fase is een corrosietoeslag in rekening gebracht. De ankers zijn gemodelleerd als schuine veren met een axiale rekstijfheid op basis van een ingevoerde elasticiteitsmodulus, staaloppervlakte en lengte. Het ingevoerde ankertype is indicatief om de haalbaarheid van het ontwerp te staven. In het UO wordt in samenspraak met de ankerleverancier de definitieve keuze van het anker vastgesteld. De buigstijfheid van de damwanden is gemodelleerd op basis van een traagheidsmoment en elasticiteitsmodulus. 4.3 Berekeningsresultaten In Tabel 4-1 zijn de berekeningsresultaten van de damwandberekeningen opgenomen. De uitdraai van het rekenprogramma is opgenomen in bijlage A. De genoemde waarden zijn maximale waarden van alle bouwfasen. Alle digitale bestanden kunnen op verzoek beschikbaar gesteld worden. Tabel 4-1 Overzicht berekeningsresultaten damwanden (maximale waarden) DRSN [-] Traject Damwandtype [NAP + m] BK damwand [NAP + m] OK damwand [NAP + m] M d [knm/m] F d [kn/m] tijdelijk 9,000-8,825 AZ (S355) +6,5-13, eindsituatie 9,000-8,825 AZ (S355) +4,0-13, [mm] A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 7/10

12 4.4 Toetsing damwandontwerp Controle op staalspanningen De controle op staalspanningen geschiedt door de optredende staalspanningen ( d ) als gevolg van de rekenwaarde van het moment (M d ) en normaalkracht (N d ) te vergelijken met de toelaatbare vloeispanning ( y ). Aangezien het overgrote deel van de optredende staalspanningen wordt veroorzaakt door buigspanning, wordt de normaalspanning in de doorsnede bepaald met de ankerkracht uit dezelfde rekenstap als waar het maximale moment optreedt. bouw;d < f y;d bouw;d = N d / A s + M bouw;d / W el N d = F bouw1;d * sin( En eind;d < f y;d d = N d / A corr;s + M eind;d / W corr;el N d = F eind1;d * sin( Waarin W el = Elastisch weerstandsmoment = 2760 (bouwfase) W corr;el = Elastisch weerstandsmoment = 2760 * 0,67 = 1849 [cm 3 /m] (gecorrodeerd*) A s = Staaloppervlakte = 200 (bouwfase) A corr;s = Staaloppervlakte = 200 * 0,67 = 134 [cm 2 /m] (gecorrodeerd*) * De afname in weerstandsmoment en staaloppervlakte wordt verondersteld lineair met de afname in wanddikte te verlopen (cf. vereenvoudigde maar conservatieve aanpak NEN 3651). Daarnaast varieert de corrosiesnelheid over de hoogte vanwege de verschillende corrosie zones, zie paragraaf 3.7. Tabel 4-2 Toetsing optredende staalspanningen in damwand tijdens maatgevende fase DRSN [-] Damwandtype [NAP + m] M bouw;d [knm/m] F bouw1;d [kn/m] bouw;d [MPa] f y;d [MPa] U.C. [-] tijdelijk AZ (S355) ,76 eindsituatie AZ (S355) ,73 Controle op vervormingen Voor de controle op vervormingen worden de eisen van RWS aangehouden als richtlijn. Op het moment dat de damwanden in het zicht staan hebben de damwanden een tijdelijke functie. In de definitieve situatie zijn de damwanden aan het zicht onttrokken. Derhalve wordt voor alle fasen uitgegaan van de eis max = 1/100 * kerende hoogte met een maximum van; = 100 mm max Tabel 4-3 Overzicht berekeningsresultaten maximale doorbuiging DRSN Damwandtype Kerende hoogte optr. max Check [-] [NAP + m] [m] [mm] [mm] [-] tijdelijk AZ (S355) Akkoord A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 8/10

13 Controle op overige mechanismen Overall stabiliteit In aanvulling op de sterkteberekeningen is een faalmechanisme beschouwd waarbij de totale stabiliteit onvoldoende zou kunnen zijn. In dat geval zou een moot grond kunnen afschuiven langs een cirkelvormig glijvlak. Dit faalmechanisme is geverifieerd middels de methode Bishop en wordt automatisch meegenomen in het gehanteerde rekenprogramma. Voor de rekenresultaten wordt verwezen naar bijlage A. Een samenvatting wordt onderstaand weergegeven voor de kritische rekenstappen met het hoogste percentage gemobiliseerde grondweerstand. Tabel 4-4 Overzicht berekeningsresultaten overall stabiliteit DRSN [-] Damwandtype [NAP + m] Stabiliteitsfactor [-] Eis [-] Check [mm] tijdelijk AZ (S355) 1,52 Akkoord eindsituatie AZ (S355) 1,86 Akkoord Controle op overige mechanismen Verticaal evenwicht Zie samenvatting van berekeningsresultaten in uitvoer bijlage A per fase en per berekeningsstap. Aangezien alle berekende doorsneden in alle fasen onder het kopje Vertical balance de uitkomst of hebben, wordt geconcludeerd dat het verticaal evenwicht voldoet. Controle op overige mechanismen Ankeruitval Voor het ontwerp van de ankerstangen dient te worden gerekend met een rekenwaarde van de ankerkracht. De rekenwaarde bedraagt (conform CUR166, deel 1, par ) minimaal P max = 1,2*P rep. Daarnaast geldt (volgens de CUR166, deel 1, par ) een sluitfactor op de ankerkracht van Pd = 1,25 * P max om de volgorde van bezwijken op te leggen P d = 1,2 * 1,25 * P rep = 1,5 * P rep Het faalmechanisme ankeruitval kan beschouwd worden als een calamiteit. Hierbij mogen alle belastingfactoren op gesteld worden. Wanneer bij ankeruitval veiligheidshalve wordt aangenomen dat de volledige (representatieve) ankerkracht van het weggevallen anker moet worden opgenomen door de twee naastgelegen ankers, blijkt de toename in ankerkracht op te lopen tot 150% van de oorspronkelijke waarde P uitval = 1,5 * P rep Daarmee kan gesteld worden dat ankeruitval voor het ontwerp van de ankerstaaf in geen geval maatgevend is en reeds voldoende veiligheid wordt meegenomen in de standaard ontwerpprocedure. Voor het ontwerp van het groutlichaam dient te worden gerekend met een rekenwaarde van de ankerkracht. De rekenwaarde bedraagt (conform CUR166, deel 1, par.3.3.6) minimaal P max = 1,2 * P rep. Daarnaast geldt (volgens de CUR166, deel 1, par ) een sluitfactor op de ankerkracht van Pd = 1,1 * P max om de volgorde van bezwijken op te leggen. Voorts geldt aan de weerstandkant Rd = Rk * / mb waarin = en mb = 1,2. De overall veiligheid op de ankerkrachten wordt daarmee P d = 1,2 * 1,1 *1,2 * * P rep = 1,58 * P rep Het faalmechanisme ankeruitval kan beschouwd worden als een calamiteit. Hierbij mogen alle belastingfactoren op gesteld worden. Wanneer bij ankeruitval veiligheidshalve wordt aangenomen dat de volledige (representatieve) ankerkracht van het weggevallen anker moet worden opgenomen door de twee naastgelegen ankers, blijkt de toename in ankerkracht op te lopen tot 150% van de oorspronkelijke waarde P uitval = 1,5 * P rep Daarmee kan gesteld worden dat ankeruitval voor het ontwerp van het groutlichaam in geen geval maatgevend is en reeds voldoende veiligheid wordt meegenomen in de standaard ontwerpprocedure. 4.5 Ontwerprisico s Om het risico op schade tijdens het installeren te beperken is vanwege de planklengte gekozen voor een minimum profiel AZ Desalniettemin is bij een dergelijke planklengte het risico op schade niet uit te sluiten en dient nader te worden onderzocht. A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO-100 9/10

14 5 CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN 5.1 Conclusies In dit rapport is een volledige toetsing uitgevoerd van het gepresenteerde damwandontwerp op UO-niveau. Hierbij is het aanvullende grondonderzoek ter plaatse van de damwand Gooiseweg over het gehele traject meegenomen om een representatief en actueel beeld van de ondergrond te verkrijgen. Middels berekeningen is aangetoond dat voldoende veiligheid in het ontwerp is meegenomen om aan alle eisen te voldoen. Met aanvullende berekeningen is aangetoond dat een verkeersbelasting volgens de Eurocode voldoende wordt afgedekt met de genoemde ontwerpuitgangspunten en aan de geeiste veiligheid voldoet. Op basis van de hier gepresenteerde berekeningen kan geconcludeerd worden dat met het voorgeschreven damwandprofiel en de voorgeschreven staalkwaliteiten een ontwerplevensduur van 100 jaar kan worden gegarandeerd in combinatie met de grondkerende functie en onder invloed van corrosie; de vervormingen ten tijde van de maximale kerende hoogte beperkt blijven tot maximaal 100 mm; in alle fasen voldoende veiligheid aanwezig is tegen afschuiven langs een cirkelvormig glijvlak; het verticale evenwicht in alle fasen gewaarborgd is, ook onder invloed van de schuine verankering; ankeruitval niet maatgevend is voor het ontwerp van de ankerstaven en groutlichamen voor dit specifieke damwandontwerp; de damwand volledig zelfstandig in haar grondkerende functie kan voorzien, zonder aanwezigheid van de tunnel; 5.2 Aanbevelingen Voor het ruimtebeslag wordt geadviseerd om een minimale breedte van de damwand van 500 mm mee te nemen, exclusief plaatsingstoleranties en uitbuiging. Voorts dient in de planklengte rekening gehouden te worden met minimaal 0,5 meter extra lengte boven maaiveldniveau of een sleuf onder maaiveld van 0,5 meter diep vanwege de damwandklem. Ten behoeve van inkoop kan worden afgeweken van het hier gepresenteerde damwandprofiel bij gelijkblijvende staalkwaliteit met een hoger weerstandsmoment. Overige leveranciers zijn toegestaan mits wordt voldaan aan de minimale momentcapaciteit waar in dit rapport aan getoetst is. Merk op dat voor U-profielen een hoger weerstandsmoment benodigd is om het effect van scheve buiging in rekening te brengen. Indien wordt afgeweken van het hier gepresenteerde damwandprofiel dient het alternatief te allen tijde te worden geverifieerd bij de geotechnisch ontwerper. Bij alle profielen geldt een minimale wanddikte van 12,2 mm vanwege inbrengbaarheid. Daarnaast dient voor koud gevormde profielen duurzaamheid te worden aangetoond. Vanwege de mogelijke negatieve invloed van externe belastingen dient in een volgende fase van het ontwerpproces een monitoringsplan te worden opgesteld waarbij de vervormingen van de damwand in de tijd worden geregistreerd. 5.3 Aandachtspunten voor volgende fase In een volgende fase dient nader onderzocht te worden wat het effect van trillingen en geluid om de omgeving zal zijn; wat de invloed van het op korte afstand heien van de funderingspalen van de tunnel op de damwand is; Voorts zal in een volgende fase in samenwerking met een gekozen ankerleverancier het ankerontwerp worden uitgedetailleerd met de randvoorwaarden uit dit ontwerpdocument. A9GDW-DOC rev. 2.0 UO-B-A9-GEO /10

15 BIJLAGE A RELEVANT GRONDONDERZOEK BIJLAGE A Relevant grondonderzoek 1

16 Sondering S0545 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 1 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = S0545 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

17 Sondering S0545 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 2 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0545 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

18 Sondering S0546 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 1 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = S0546 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

19 Sondering S0546 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 2 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] m Laatste waarneming Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0546 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

20 Sondering S0547 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S10-CFII.1074 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1000 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SW12 Blad 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m 1.30 m voorgeboord NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP m Laatste waarneming Plaatselijke wrijving f s [MPa] Coördinaten RD-stelsel X = Y = S0547 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

21 Sondering S0548 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.1079 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SW12 Blad 1 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Plaatselijke wrijving f s [MPa] Coördinaten RD-stelsel X = Y = S0548 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

22 0-25 Sondering S0548 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conusweerstand q c [MPa] Conus nummer S15-CFII.1079 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm α [ ] NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SW12 Blad 2 van 2 10 Wrijvingsgetal R f [%] m Laatste waarneming Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0548 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

23 Sondering S0549 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFI.183 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SW10 Blad 1 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m 5.96 Zand, matig fijn, zwak siltig, sterk humeus m voorgeboord Zand, matig fijn, zwak siltig Zand, matig fijn, zwak siltig, matig grindig (fijn) NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Plaatselijke wrijving f s [MPa] Coördinaten RD-stelsel X = Y = S0549 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

24 Sondering S0549 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFI.183 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SW10 Blad 2 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] m Laatste waarneming Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0549 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

25 Sondering S0550 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 1 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = S0550 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

26 Sondering S0550 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 2 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] m Laatste waarneming Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0550 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

27 Sondering S0551 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 1 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = S0551 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

28 Sondering S0551 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 2 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0551 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

29 Sondering S0552 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 1 van Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] MV = NAP m 0.5 NAP Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = S0552 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

30 Sondering S0552 Opdracht Plaats Datum Project Amsterdam Gaasperdammerweg Conus nummer S15-CFII.881 Soort conus Elektrisch Opp. conuspunt 1500 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 3, type TE1 Sondeerunit SR7 Blad 2 van 2 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] Wrijvingsgetal R f [%] m Laatste waarneming Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = Y = S0552 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel

31 BIJLAGE B UITVOER D-SHEET PILING BIJLAGE B Uitvoer D-Sheet Piling 2

32 Report for D-Sheet Piling 14.1 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company Date of report Time of report 8/31/ PM Date of calculation Time of calculation 8/31/ PM Filename C\Users\d.grotegoed\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Project identification A9 Gaasperdammerweg Damwandconstructie Gooiseweg AO18/19 Verification according to NEN-EN 9997+C12012

33 D-Sheet Piling Summary 1.1 Overview per Stage and Test Stage no Max 8/31/2015 Verification type EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 Displacement [mm] 5,6 7,2 98, ,0 97,0 76,4 10 Moment Shear force [knm] -0,6-0,4 1,4 1,0-69,5-63,9-69,6-63,9 44,3 53,1-93,8-89,1-93,9-89,1-49,9-59,9-601,8-596,5-601,8-596,5-360,6-432,7-337,6-327,3-339,0-328,0-352,8-423,3-718,8-696,5-663,0-630,7-479,9-575,9-541,7-515,8-518,4-497,3-478,2-573,9-357,5-386,0-349,7-380,5-379,2-455,0 [kn] -0,6-0,5 1,4 1,2-48,5-46,4 5-47,7-42,3-50,7 52,7-51,9 54,8-53,1-45,4-54,5 222,3 240,8 223,9 242,0 144,0 172,8-181,8-180,1-182,2-180,2-191,5-229,8 363,4 354,3 340,5 327,6 228,5 274,1 282,6 272,1 272,0 263,6 229,2 275,1 193,4 195,3 188,1 191,4-197,5-236,9-718,8 363,4 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Mob. perc. moment [%] Mob. perc. resistance [%] 13,3 13,3 13,5 13,5 9,9 Vertical balance 17,2 17,3 17,3 17,4 11,0 17,9 18,0 18,0 18,1 11,4 30,3 30,4 3 30,1 19,8 20,1 20,2 20,2 20,3 15,0 25,3 25,5 25,3 25,4 19,5 67,5 72,2 63,4 67,5 38,3 71,6 76,2 68,1 72,3 43,8 54,6 55,8 52,0 52,6 33,3 60,4 61,9 57,7 58,6 37,2 48,1 48,0 46,0 45,8 27,0 54,4 54,3 52,1 51,9 30,4 72,2 76,2 Page 2

34 D-Sheet Piling Anchors and Struts Stage Verification type Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Anchor/strut LEEUWANKER_1000 Force State [kn] 200 Elastic 200 Elastic 200 Elastic 200 Elastic 240 Elastic 621,47 Elastic 603,58 Elastic 584,03 Elastic 560,30 Elastic 493,45 Elastic 493,78 Elastic 476,09 Elastic 477,23 Elastic 462,98 Elastic 493,94 Elastic 403,57 Elastic 409,74 Elastic 395,91 Elastic 403,74 Elastic 487,52 Elastic Max 621,47 Due to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 1.3 Overall Stability per Stage Stage name Aanbrengen da... Bypass aanlegg... verkeer Ontgraven tot a... Aanbrengen en... Ontgraven tot N... Aanbrengen 0,5... Tunnelconstructie Stability factor [-] ,91 7,10 3,24 3,24 1,52 1,65 1, Warnings Warning In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more then 15 degrees. According to Cur-166 article a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s) - Bestaand - Actief_2 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 3

35 D-Sheet Piling CUR Verification Steps 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 4

36 D-Sheet Piling Input Data for all Stages 2.1 General Input Data Verification according to NEN-EN 9997+C12012 Model Check vertical balance Number of construction stages Unit weight of water Number of curves on spring characteristic Unloading curve on spring characteristic Sheet piling Yes 8 9,81 kn/m³ 3 No 2.2 Sheet Piling Properties Length Level top side Number of sections Pr;max;point Xi factor 19,50 m 6,50 m 1 15,00 MPa 0,72 Section name AZ (S3... Section name AZ (S3... Section name AZ (S3... Section name AZ (S3... From To [m] -13,00 [m] 6,50 From To [m] -13,00 [m] 6,50 From To [m] -13,00 [m] 6,50 From To [m] -13,00 [m] 6,50 Stiffness EI [knm²/m'] 1,3360E+05 Acting width [m] Max. char. moment [knm/m'] 980 Modification factor [-] Red. factor EI [-] Height [mm] 46 Material factor [-] Note to reduction factor Coating area [m²/m² wall] 1,38 Red. factor max. moment [-] Design moment [knm/m'] 980 Corrected stiffness EI [knm²] Section area [cm²/m'] Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA NL method B Partial factors (design values) in verified stage only Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Verification of stage 1 Aanbrengen damwand Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion 1,25 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 5

37 - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,18 1,18 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 2 Bypass aanleggen Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,25 1,18 1,18 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 3 verkeer Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi 1,25 1,18 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 D-Sheet Piling 14.1 Page 6

38 - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,18 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 4 Ontgraven tot ankerniveau Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,25 1,18 1,18 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 5 Aanbrengen en voorspannen ankers Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) 1,25 1,18 1,18 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 D-Sheet Piling 14.1 Page 7

39 - Modulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,25 1,18 1,18 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 7 Aanbrengen 0,5 m zand+wegverharding Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 2 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,10 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,25 1,18 1,18 1,30 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 D-Sheet Piling 14.1 Page 8

40 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,45 1,25 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 Verification of stage 8 Tunnelconstructie Multiplication factor for anchor stiffness 0 Used partial factor set RC 3 Factors on loads - Permanent load, unfavourable - Permanent load, favourable - Variable load, unfavourable - Variable load, favourable 1,25 0 Material factors - Cohesion - Tangent phi - Delta (wall friction angle) - Modulus of subgrade reactions 1,40 1,20 1,20 1,30 Geometry modification - Increase retaining height - Maximum increase retaining height - Reduction in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on passive side - Raise in phreatic line on active side 10 % 0,50 m 0,25 m 0,25 m 5 m Overall stability factors - Cohesion - Tangent phi - Factor on Unit weight soil 1,60 1,30 Vertical balance factors - Gamma mb4 1,20 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 D-Sheet Piling 14.1 Page 9

41 D-Sheet Piling Outline Stage 1 Aanbrengen damwand 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 10

42 D-Sheet Piling Outline Stage 2 Bypass aanleggen 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 11

43 D-Sheet Piling Outline Stage 3 verkeer 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 12

44 D-Sheet Piling Outline Stage 4 Ontgraven tot ankerniveau 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 13

45 D-Sheet Piling Outline Stage 5 Aanbrengen en voorspannen ankers 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 14

46 D-Sheet Piling Outline Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 15

47 D-Sheet Piling Step 6.1 Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m 9.1 Calculation Results Number of iterations Charts of Moments, Forces and Displacements 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 16

48 D-Sheet Piling Step 6.5 Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m 10.1 Input Data Left Soil Material Properties in Profile Actief_2 Layer name Level ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig [m] 6,50-4,50-7, ,00 Layer name ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig Level [m] 6,50-4,50-7, ,00 Layer name Level ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig [m] 6,50-4,50-7, ,00 Unit weight Unsat Sat [kn/m³] [kn/m³] 18, , , ,00 20 Shell factor [-] OCR [-] Cohesion [kn/m²] 0 5, Friction angle phi [deg] 32,50 15,00 32,50 32,50 32,50 Delta friction angle [deg] 16, ,60-16,60 16,60 Grain type Fine Fine Fine Fine Fine Earth pressure coefficients Active Neutral Passive [-] [-] [-] n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. Additional pore pressure Top Bottom [kn/m²] [kn/m²] ,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7, Input Data Right Soil Material Properties in Profile Bestaand Layer name Level ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig [m] 6,50-4,50-7,00 Layer name ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig Level [m] 6,50-4,50-7,00 Layer name Level ZAND, matig VEEN, voorbel... ZAND, matig 8/31/2015 [m] 6,50-4,50-7,00 Unit weight Unsat Sat [kn/m³] [kn/m³] 18, ,00 20 Shell factor [-] OCR [-] Cohesion [kn/m²] 0 5,00 0 Friction angle phi [deg] 32,50 15,00 32,50 Delta friction angle [deg] 16, ,60 Grain type Fine Fine Fine Earth pressure coefficients Active Neutral Passive [-] [-] [-] n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Additional pore pressure Top Bottom [kn/m²] [kn/m²] ,00 7,00 7,00 Page 17

49 D-Sheet Piling Outline Stage 7 Aanbrengen 0,5 m zand+wegverharding 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 18

50 D-Sheet Piling Outline Stage 8 Tunnelconstructie 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 19

51 D-Sheet Piling Step 6.5 Stage 8 Tunnelconstructie 13.1 Calculation Results Number of iterations Charts of Moments, Forces and Displacements End of Report 8/31/2015 C\..\Desktop\Gooiseweg_km9.000 Page 20

52 BIJLAGE C VERIFICATIE EUROCODE BELASTING IN TIJDELIJKE SITUATIE Onder paragraaf 3.5 van de ontwerpuitgangspunten wordt een bovenbelasting van 20 kn/m2 genoemd over de volledige asfaltbreedte van 12 meter. De afstand tussen rand verharding en damwand is over de gehele strekking zonder gewapende grond overal meer dan 1,5 meter. Deze belasting is overgenomen uit de CUR 166 en wordt eveneens genoemd in Eurocode 7 als zwaarste terreinbelasting voor damwandconstructies. De waarde van 20 kn/m2 over het gehele terrein wordt geacht maatgevend te zijn voor het damwandontwerp ten opzichte van een equivalente piekbelasting uit verkeer conform de Eurocode. Volgens de CUR 166 dient de invloed van een verkeersbelasting conform Eurocode te worden meegenomen waarbij de wiellasten worden gemodelleerd door middel van een equivalente gelijkmatig verdeelde verticale belasting van 50 kn/m2 (CUR166, 6 e druk, deel 2, art.3.2.2) over een strook met een lengte van 2 meter (l) en een breedte van 1 meter (s), direct tegen de rand van de weg Deze lokale belasting mag worden omgerekend naar een equivalente belasting per strekkende meter voor de damwandberekening. Bij de minimale afstand van 1,5m van rand weg tot aan de damwand wordt de gelijkmatige verdeelde belasting dus q = 50 * {2 / ( )} = 20 kn/m2 over een strook met een breedte van 1 meter (s). Hiermee kan geconcludeerd worden dat wanneer de weg meer dan 1,50m van de damwand ligt, een bovenbelasting van 20 kn/m2 over de volledige asfaltbreedte van 12 meter de verkeersbelasting voldoende afdekt. Bron Hoesch, Spundwand-Handbuch Berechnung, Dortmund, s.d. Volgens de gebruikershandleiding van het rekenprogramma (Deltares 2014, Ref. [12]) mag deze benadering, met het ruimtelijk spreiden van de bovenbelasting, worden toegepast voor een veranderlijke, mobiele belasting achter een damwand zoals bijvoorbeeld een mobiele kraanbelasting achter een kademuur (p.252). BIJLAGE C Verificatie Eurocode belasting in tijdelijke situatie 3

53 Echter, volgens de Eurocode gelden andere waarden voor de verkeersbelasting op bruggen. Het is onduidelijk of deze verkeersbelasting voor bruggen gebruikt moeten worden voor landhoofden en damwandconstructies waarbij lokale spanningsconcentraties in de ondergrond kunnen spreiden. In deze bijlage is een aanvullende controle opgenomen met belastingmodel 1 als verkeersbelasting achter de damwand in de tijdelijke situatie. Hiermee wordt inzicht verkregen in de gevoeligheid van het damwandontwerp voor een lokale, extreme bovenbelasting. Hierbij is uitgegaan van onderstaande configuratie Daarbij is de zwaarst belaste rijstrook gemodelleerd op de kortste afstand achter de damwand. BIJLAGE C Verificatie Eurocode belasting in tijdelijke situatie 4

54 Wanneer het Eurocode laststelsel op een afstand van 4,70m van de damwand wordt gezet, blijkt de gelijkmatig verdeelde belasting onder invloed van ruimtelijke spreiding ongeveer (zie ook figuur onder) te worden Q mob = 18 kn/m2 over een strookbreedte van 2,4m Daarnaast dient een gelijkmatig verdeelde belasting conform belastingmodel 1 te worden toegevoegd van q mob = 9 kn/m2 Hiermee dient in de damwandberekening een totale gelijkmatig verdeelde belasting in rekening te worden gebracht van Q tot = 27 kn/m2 over een strook van 2,4m Q tot = 9 kn/m2 over de resterende ruimte binnen de rijstrook van 3,0m Verondersteld wordt dat de actieve wig van de damwandconstructie vanaf het dwarskrachtennulpunt omhoog loopt onder een helling van = 45 ½* met de verticaal. Bij een dwarskrachtennulpunt op NAP -9,00m en een maaiveld op NAP +6,00m betekent dit een invloedszone achter de damwand van B = 15,0m * tan (28,75) 8,0m (breedte actieve wig achter damwand) Daarmee valt de tweede rijstrook buiten de invloedszone van de damwand. BIJLAGE C Verificatie Eurocode belasting in tijdelijke situatie 5

55 ctr. ctr. Deze bovenbelasting is in rekening gebracht in de damwandberekening en vergeleken met de standaard bovenbelasting van 20 kn/m2 over de gehele asfaltbreedte, zoals eerder gerapporteerd in de hoofdtekst. Uit de berekeningsresultaten kan geconcludeerd worden dat het momentenverloop voor beide belastinggevallen vergelijkbaar is in de maatgevende situatie met een maximaal ontgravingsniveau. Met Eurocode belastingen zijn de momenten circa 10% lager en vervormingen 20% kleiner dan in de eerdere berekeningen. AO18/19 Annex - A4 form. Damwandconstructie Gooiseweg A9 Gaasperdammerweg Paalbergweg AG Amsterdam Phone Fax 9/30/2015 date drw. D-Sheet Piling 14.1 Gooiseweg_km9.000.shi 6,50 Outline - Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m -3,44-4,50-4,20 AZ (S355) -4,50-4,20-7,00-10 WANKER_ ,00 ZAND, matig VEEN, voorbelast ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig Verkeer tijdelijk 20 kpa VEEN, voorbelast ZAND, matig Berekening met q = 20 kpa over 12m asfalt (blauw) -7,00 AO18/19 Annex - A4 form. Damwandconstructie Gooiseweg A9 Gaasperdammerweg Paalbergweg AG Amsterdam Phone Fax 9/30/2015 date drw. D-Sheet Piling 14.1 Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk.shi 6,50 Outline - Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m -3,44-4,50-4,20 AZ (S355) -4,50-4,20-7,00-10 WANKER_ ,00 ZAND, matig VEEN, voorbelast ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig Verkeer tijdelijk 27 kpa VEEN, voorbelast ZAND, matig Berekening met q = 27 en 9 kpa over 3m asfalt (rood) -7,00 M d [knm/m] F a;max [kn/m] Berekening met q=20 kn/m Eurocode verkeersbelasting [mm] BIJLAGE C Verificatie Eurocode belasting in tijdelijke situatie 6

56 Report for D-Sheet Piling 14.1 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company Date of report Time of report 10/2/ PM Date of calculation Time of calculation 10/2/ PM Filename C\Users\d.grotegoed\Desktop\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Project identification A9 Gaasperdammerweg Damwandconstructie Gooiseweg AO18/19 Verification according to NEN-EN 9997+C12012

57 D-Sheet Piling Summary 1.1 Overview per Stage and Test Stage no Verification type Displacement [mm] EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 Max 5,6 5,8 75,3 76,9 74,4 74,4 Moment Shear force [knm] -0,6-0,4 1,4 1,0-69,5-63,9-69,6-63,9 44,3 53,1-65,9-64,1-66,0-64,1 45,2 54,2-484,3-477,1-484,2-477,1-286,1-343,4-276,1-259,6-276,5-260,2-284,1-340,9-615,5-590,1-570,7-533,5-421,8-506,1-460,7-441,2-441,9-426,5-420,1-504,1 [kn] -0,6-0,5 1,4 1,2-48,5-46,4 5-47,7-42,3-50,7-49,4-49,4-50,8-50,9-43,2-51,8 195,1 204,2 196,4 205,4 124,1 148,9-164,1-163,4-164,4-163,6-171,9-206,2 336,3 326,0 317,5 302,3 217,4 260,9 263,2 255,4 254,2 248,1 218,2 261,8-615,5 336,3 76,9 Mob. perc. moment [%] Mob. perc. resistance [%] 13,3 13,3 13,5 13,5 9,9 Vertical balance 17,2 17,3 17,3 17,4 11,0 17,4 17,4 17,5 17,5 11,2 29,1 29,2 28,9 28,9 19,1 19,7 19,7 19,7 19,8 14,7 24,3 24,5 24,3 24,4 18,7 64,0 68,4 60,1 63,3 36,1 68,3 72,8 64,8 68,5 41,4 51,3 52,0 49,0 49,3 31,4 57,0 58,0 54,6 55,2 35,2 68,4 72,8 1.2 Anchors and Struts Stage /2/2015 Verification type Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Anchor/strut LEEUWANKER_1000 Force State [kn] 200 Elastic 200 Elastic 200 Elastic C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 2

58 Stage Verification type Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 D-Sheet Piling 14.1 Anchor/strut LEEUWANKER_1000 Force State [kn] 200 Elastic 240 Elastic 558,12 Elastic 538,15 Elastic 527,10 Elastic 499,65 Elastic 450,85 Elastic 442,46 Elastic 428,88 Elastic 428,58 Elastic 417,85 Elastic 451,30 Elastic Max 558,12 Due to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 1.3 Overall Stability per Stage Stage name Aanbrengen da... Bypass aanlegg... verkeer Ontgraven tot a... Aanbrengen en... Ontgraven tot N... Aanbrengen 0,5... Stability factor [-] ,91 7,73 3,36 3,36 1,55 1, Warnings Warning In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more then 15 degrees. According to Cur-166 article a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s) - Bestaand - Actief_2 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 3

59 D-Sheet Piling CUR Verification Steps 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 4

60 D-Sheet Piling Outline Stage 1 Aanbrengen damwand 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 5

61 D-Sheet Piling Outline Stage 2 Bypass aanleggen 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 6

62 D-Sheet Piling Outline Stage 3 verkeer 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 7

63 D-Sheet Piling Outline Stage 4 Ontgraven tot ankerniveau 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 8

64 D-Sheet Piling Outline Stage 5 Aanbrengen en voorspannen ankers 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 9

65 D-Sheet Piling Outline Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 10

66 D-Sheet Piling Step 6.5 Stage 6 Ontgraven tot NAP -3,50 m 8.1 Input Data Left Surcharge Loads Name Verkeer tijdelijk 27 kpa 10/2/2015 Distance [m] 4,70 7,10 7,10 7,70 Load [kn/m²] 27,00 27,00 9,00 9,00 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 11

67 D-Sheet Piling Outline Stage 7 Aanbrengen 0,5 m zand+wegverharding End of Report 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_EC_tijdelijk Page 12

68 BIJLAGE D VERIFICATIE EUROCODE BELASTING IN DEFINITIEVE SITUATIE In de definitieve situatie zal een rotonde worden aangelegd op parkniveau op circa één meter boven tunneldak. In het ontwerp van de tunnelconstructie wordt in de definitieve situatie rekening gehouden met stootplaten van minimaal 5,0 meter lengte over de volledige breedte van de rotonde. In die situatie is de damwand afgebrand op een niveau net onder bovenkant tunnel. Dit zal iets lager uitvallen omdat de stootplaten in het constructieve model van de tunnel de belasting afdragen op het tunneldak en dus over de damwand heen moeten vallen. Afstand tussen damwand en tunnelwand bedraagt maximaal 1,0 meter. Voorts wordt een laag gestabiliseerd zand aangenomen met een minimale dikte van 500mm, onder de volledige lengte van de stootplaten en tot 1 meter daarachter, zie figuur onder. In de modellering van de bovenbelastingen wordt aangenomen dat niet de volledige breedte van de laag zand cement stabilisatie meewerkt in de belastingafdracht maar slechts de achterste 2 meter. Dit betekent dat de bovenbelasting aangrijpt op 4 meter achter de tunnelwand, oftewel 3 meter achter de damwand. B = 4,0m B = 2,0m In deze bijlage worden alle mogelijke rijrichtingen beschouwd die een belasting op de damwand kunnen veroorzaken. Hierbij wordt de maatgevende positie van de bovenbelasting steeds in rekening gebracht. Voor de spanningsspreiding van de bovenbelasting in de ondergrond wordt een helling van 21 (VH) aangehouden. Dit komt nagenoeg overeen met een hoek van 30 graden met de verticaal. BIJLAGE D Verificatie Eurocode belasting in definitieve situatie 7

69 Rijrichting 1 van de rotonde af In deze rijrichting wordt de damwand minimaal belast. Belastingen uit verkeer worden rechtstreeks afgedragen naar het tunneldak. Hier wordt in het ontwerp van de tunnel rekening mee gehouden. Horizontale remkrachten worden via schuifspanningen in de ondergrond afgedragen. Deze situatie wordt niet als maatgevend aangemerkt. BIJLAGE D Verificatie Eurocode belasting in definitieve situatie 8

70 Rijrichting 2 evenwijdig aan de damwand In deze rijrichting wordt de damwand ongunstig belast. Remkrachten worden afgedragen via schuifspanningen naar de ondergrond. De langsschuifkrachten evenwijdig aan de damwand worden geacht niet maatgevend te zijn ten opzichte van de remkrachten in de rijrichting loodrecht op de damwand naar rotonde toe. Het assenstelsel van 1,6 x 2,4m op maaiveldniveau mag worden omgerekend naar een blokbelasting op 1 meter diepte met een spreidingshoek 21 in de diepte. Dit resulteert in een blokbelasting op niveau BK damwand A = (1,6 + 2*0,5) x (2,4 + 2*0,5) = 2,6 x 3,4 m Vanwege de stootplaat kan de bovenbelasting aangrijpen vanaf 3,0 meter achter de damwand. Hier mee kan de blokbelasting worden omgerekend naar een gelijkmatig verdeelde strookbelasting per strekkende meter A = (2,6 + 2 * {3,0 + 1,70}) x 3,4 = 12,0 x 3,4m q = 600 / (12 x 3,4) + 9 = 24 kn/m2 over een breedte van 3,4 meter Stap 1 van EC laststelsel naar bloklast op niveau BK damwand Damwand Stap 2 van bloklast naar gelijkmatig verdeelde strookbelasting per strekkende meter BIJLAGE D Verificatie Eurocode belasting in definitieve situatie 9

71 Rijrichting 3 naar de rotonde toe In deze rijrichting wordt de damwand ongunstig belast. Remkrachten grijpen aan op de stootplaat en worden afgedragen naar het tunneldak. In het ontwerp van de tunnelconstructie wordt hiermee rekening gehouden. Het assenstelsel van 1,6 x 2,4m op maaiveldniveau mag worden omgerekend naar een blokbelasting op 1 meter diepte met een spreidingshoek in de diepte van 21. Dit resulteert in een blokbelasting op niveau BK damwand A = (2,4 + 2*0,5) x (1,6 + 2*0,5) = 3,4 x 2,6 m Vanwege de stootplaat kan de bovenbelasting aangrijpen vanaf 3,0 meter achter de damwand. Hier mee kan de blokbelasting worden omgerekend naar een gelijkmatig verdeelde strookbelasting per strekkende meter A = (3,4 + 2 * {3,0 + 1,30}) x 2,6 = 12,0 x 2,6m q = 600 / (12 x 2,6) +9 = 28 kn/m2 over een breedte van 2,6 meter Stap 1 van EC laststelsel naar bloklast op niveau BK damwand Damwand Stap 2 van bloklast naar gelijkmatig verdeelde strookbelasting per strekkende meter BIJLAGE D Verificatie Eurocode belasting in definitieve situatie 10

72 ctr. ctr. Conclusie In deze bijlage is onderzocht of een bovenbelasting conform Eurocode verkeersbelasting voldoende wordt afgedekt met de eerder gepresenteerde damwandberekeningen. De bovenbelasting blijkt voor rijrichting 3 naar de rotonde toe het hoogst. Deze bovenbelasting is in rekening gebracht in een aanvullende damwandberekening en vergeleken met de waarden in het hoofdrapport. Uit de berekeningsresultaten kan geconcludeerd worden dat het momentenverloop voor beide belastinggevallen vergelijkbaar is in de definitieve situatie met BK damwand op ca. 1 meter onder maaiveldniveau. Met Eurocode belastingen zijn de momenten circa 20% lager en vervormingen 15% kleiner. AO18/19 Annex - A4 form. Damwandconstructie Gooiseweg A9 Gaasperdammerweg Paalbergweg AG Amsterdam Phone Fax 10/1/2015 date drw. D-Sheet Piling 14.1 Gooiseweg_km9.000.shi 4,00 Outline - Stage 8 Tunnelconstructie -4,50-4,20 AZ (S355) -4,50-4,20-7,00-10 WANKER_ ,00 ZAND, matig VEEN, voorbelast ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig Verkeer tijdelijk 20 kpa VEEN, voorbelast ZAND, matig Berekening met q = 20 kpa over 12m asfalt (blauw) -3,00-7,00 AO18/19 Annex - A4 form. Damwandconstructie Gooiseweg A9 Gaasperdammerweg Paalbergweg AG Amsterdam Phone Fax date drw. D-Sheet Piling 14.1 Gooiseweg_km9.000_eindsituatie.shi 3,00 Outline - Stage 8 Tunnelconstructie -4,50-4,20 AZ (S355) -4,50-4,20-7,00-10 WANKER_ ,00 Grondbelasting Park 1m ZAND, matig VEEN, voorbelast ZAND, matig ZAND, matig_-d ZAND, matig q = 28 kpa VEEN, voorbelast ZAND, matig Berekening met q = 28 kpa over 3m asfalt (rood) -3,00-7,00 M d [knm/m] F a;max [kn/m] Berekening met q=20 kn/m Eurocode verkeersbelasting [mm] BIJLAGE D Verificatie Eurocode belasting in definitieve situatie 11

73 Report for D-Sheet Piling 14.1 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company Date of report Time of report 10/2/ PM Date of calculation Time of calculation 10/2/ AM Filename C\Users\d.grotegoed\Desktop\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Project identification A9 Gaasperdammerweg Damwandconstructie Gooiseweg AO18/19 Verification according to NEN-EN 9997+C12012

74 D-Sheet Piling Summary 1.1 Overview per Stage and Test Stage no Max 10/2/2015 Verification type EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 EC7(NL)-Step 6.1 EC7(NL)-Step 6.2 EC7(NL)-Step 6.3 EC7(NL)-Step 6.4 EC7(NL)-Step 6.5 EC7(NL)-Step 6.5 * 1,20 Displacement [mm] 5,5 7,2 98, ,0 97,0 62,6 10 Moment Shear force [knm] -0,6-0,4 1,4 1,0-69,4-63,8-69,5-63,8 44,3 53,1-93,8-89,0-93,9-89,0-49,9-59,8-602,0-596,7-601,9-596,7-360,8-432,9-337,8-327,5-339,1-328,2-352,9-423,5-719,3-696,8-663,3-630,9-479,9-575,8-541,9-515,9-518,6-497,4-478,2-573,8-268,1-308,0-262,9-304,3-295,2-354,2 [kn] -0,6-0,5 1,4 1,2-48,5-46,4 5-47,7-42,3-50,7 52,7-51,9 54,8-53,1-45,4-54,5 222,4 240,9 223,9 242,1 144,0 172,8-181,9-180,1-182,3-180,3-191,5-229,8 363,5 354,3 340,5 327,6 228,4 274,1 282,6 272,1 272,0 263,6 229,2 275,0-187,4-203,5-186,0-202,5-207,9-249,5-719,3 363,5 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Mob. perc. moment [%] Mob. perc. resistance [%] 13,3 13,3 13,5 13,5 9,9 Vertical balance 17,2 17,3 17,3 17,4 11,0 17,9 18,0 18,0 18,1 11,4 30,3 30,4 3 30,1 19,8 20,1 20,2 20,2 20,3 15,0 25,3 25,5 25,3 25,4 19,5 67,5 72,2 63,4 67,5 38,3 71,6 76,2 68,1 72,3 43,8 54,6 55,8 52,0 52,6 33,3 60,4 61,9 57,7 58,6 37,2 49,9 49,8 47,7 47,4 27,2 56,2 56,2 53,9 53,6 30,6 72,2 76,2 Page 2

75 D-Sheet Piling Anchors and Struts Stage Verification type Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Step 6.1 Step 6.2 Step 6.3 Step 6.4 Step 6.5 * 1,20 Anchor/strut LEEUWANKER_1000 Force State [kn] 200 Elastic 200 Elastic 200 Elastic 200 Elastic 240 Elastic 621,54 Elastic 603,64 Elastic 584,08 Elastic 560,39 Elastic 493,71 Elastic 493,87 Elastic 476,16 Elastic 477,36 Elastic 463,07 Elastic 494,19 Elastic 391,69 Elastic 411,54 Elastic 384,42 Elastic 405,52 Elastic 472,42 Elastic Max 621,54 Due to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 1.3 Overall Stability per Stage Stage name Aanbrengen da... Bypass aanlegg... verkeer Ontgraven tot a... Aanbrengen en... Ontgraven tot N... Aanbrengen 0,5... Tunnelconstructie Stability factor [-] ,91 7,10 3,24 3,24 1,52 1,65 1, Warnings Warning In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more then 15 degrees. According to Cur-166 article a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s) - Bestaand - Actief_2 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Page 3

76 D-Sheet Piling CUR Verification Steps 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Page 4

77 D-Sheet Piling Outline Stage 1 Aanbrengen damwand 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Page 5

78 D-Sheet Piling Outline Stage 2 Bypass aanleggen 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Page 6

79 D-Sheet Piling Outline Stage 3 verkeer 10/2/2015 C\..\Gooiseweg_km9.000_eindsituatie Page 7