Bijlage 7. Haalpen Berekening. GM , revisie D2

Transcriptie

1

2 Bijlage 7 Haalpen Berekening GM , revisie D2

3 1 Haalpen 1.1 Ontwerp haalpen De gemiddelde waterstand is N.A.P.+ 10,90 m Toekomstig stuwpeil N.A.P.+ 11,15 m Vallend stuwpeil kan leiden tot een waterstand van N.A.P.+ 7,36 m Tabel 1 waterstanden Aspect Gegeven Hoogwaterstanden 1/500 : N.A.P. +15,9 m 1/250 : N.A.P. +15,6 m Laagwaterstanden Gemiddeld zomerpeil : N.A.P. +10,90 m Laagst bekende peil : N.A.P. +10,85 m Bron: Rijkswaterstaat (Well dorp (Maas)) Stuwpeilen Huidig stuwpeil: N.A.P.+10,90 m Toekomstig stuwpeil: N.A.P.+11,15 m Vallend stuwpeil Als gevolg van openzetten sluizen kan de waterstand plotseling snel zakken. De volgende aannames zijn hierin gedaan: - Val van 3.79 in 3 dagen, stuwpeil: N.A.P.+7,36 m (bijlage X) De schepen zullen in de regel afmeren aan haalpennen. In geval van hoogwater zullen de schepen afmeren aan de bolders op de kade Niveau van de haalpennen De trossen moeten gemakkelijk over de haalpennen kunnen worden aangebracht. Ideaal is een haalpen op schouderhoogte. Uitgaande van een vrijboord van 1 meter en een schouderhoogte van 1,50 m is de ideale hoogte van de haalpen op 2,50 m boven waterniveau gelegen. Het maximale vrijboord (leeg schip) wordt aangenomen op 3 meter. De hoogte van de haalpen is dan 3,00 + 1,50 = 4,50 meter boven waterniveau. In onderstaande tabel zijn de hoogtes aangegeven. Tabel 2 gewenste hoogte haalpennen Waterstand t.o.v. N.A.P. Niveau haalpen bij min. vrijboord Niveau haalpen bij max. vrijboord Stuwpeil 10,90 13,40 15,40 Toekomstig stuwpeil 11,15 13,65 15,65 Extreem laag water 7,36 9,86 11,86 Bovenkant kade : N.A.P.+ 16,10 m (niveau bolders) Praktische keuze hoogtes haalpennen: - N.A.P.+ 14,60 m - N.A.P.+ 13,10 m - N.A.P.+ 11,60 m In geval van extreem laag water is afmeren aan de kade onmogelijk gezien de bodem (N.A.P.+ 6,05 m).

4 1.1.2 Krachten Richtlijn Vaarwegen schrijft voor dat de troskracht voor klasse Va schepen 250 kn bedraagt. De rekenwaarde van de kracht bedraagt 1,5 x 250 = 375 kn. De troskracht is opgebouwd uit windbelasting en stroming. Indien het schip aan de kade ligt onder normale omstandigheden is het aannemelijk dat de maatgevende wind het schip in zijn as belast. Indien de wind het schip anders aanblaast zal het schip tegen de kade worden geduwd of zal de wind over het schip heen gaan. Aannames: max. vrijboord schip 3 meter lengte schip 135 m breedte schip 11,40 m geen stroming Berekening conform NEN-EN Winddrukcoefficienten: - druk 0,8 - zuiging 0,5 - wrijving 0,04 Oppervlakte schip: - achterzijde 3 x 11,4 = 34 m 2 - zijkant 3 x 135,0 = 405 m 2 - dek 135 x 11,4 = m 2 Wind op achterzijde : - druk 34 x 0,8 x 0,49 = 13,3 kn - wrijving (2 x ) x 0,04 x 0,49 = 46,1 kn - zuiging 34 x 0,5 x 0,49 = 8,3 kn Totaal Rekenwaarde = 1,5 x 67,7 = 67,7 kn 102,0 kn Indien twee schepen naast elkaar afgemeerd liggen, wordt de rekenwaarde van de windkracht 204,0 kn Richting van de kracht Er worden 2 belastinggevallen berekend: I. Horizontale troshoek met de kade 30 graden. II. Horizontale troshoek met de kade 45 graden. Hieronder staan de representatieve krachten in tabelvorm uitgewerkt. Loodrecht op kade [kn] Evenwijdig aan kade [kn] Troskracht [kn] Belastinggeval 1 33,9 67,7 75,7 Belastinggeval 2 67,7 67,7 95,7 Met behulp van Scia Engineer 2013 is de spreiding van de kracht op de haalpen beschouwd. Het model bestaat uit een aantal platen: Damwand lijven dik 11,2 mm Damwand flenzen dik 15,0 mm Plaat dik 20 mm Uit de verplaatsingen van de 2D elementen is te halen in hoeverre de kracht op de haalpen wordt gespreid door de constructie.

5 De steun van de bodem is niet meegenomen. De platen zijn boven en onder star gedacht. Aan de zijkant is de invloed van de steunpunten nihil. Dit is uit de figuur op te maken. Figuur 1 Scia Engineer 2D elementen Figuur 2 vervorming 2D elementen BG 1

6 Figuur 3 vervorming 2D elementen BG 2 Uit de vervorming van de 2D elementen is te zien dat 2 dubbele planken worden gemobiliseerd. De breedte van 2 dubbele planken bedraagt 2 x 1,40 = 2,80 meter. De maximaal berekende verplaatsing is in orde van grootte 0,3 mm. In D-sheet wordt de kracht gemodelleerd als 67,7/2,80 = 24,2 kn/m loodrecht op de damwand. Omdat er twee schepen kunnen afmeren wordt een kracht van 2 x 24,2 = 48,4 kn gehanteerd.

7 1.2 Dimensionering haalpen De haalpen wordt robuust gedimensioneerd. De haalpen wordt als volgt samengesteld: 2 horizontale platen in de damwandkas gelast 1 verticale buis 1 horizontale massieve pen Gecontroleerd worden de volgende items: sterkte buis sterkte platen sterkte damwandkas V-lijn F tros A M-lijn a b B a b F tros;d 300 mm 500 mm 375 kn R A R B V Ed M Ed 600 kn -225 kn 600 kn 113 knm De buis wordt gedimensioneerd op de volgende krachten: V Ed = 600 kn M Ed = 113 knm Hieraan voldoet ø mm in S355. Corrosie 1,2 mm in 100 jaar: dit leidt tot ø213,6 14,8 mm De optredende spanningen zijn : Ed = 263 N/mm 2 Ed = 129 N/mm 2 Vergelijkspanning: 263 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet Platen in de kas De platen die in de kas worden gelast zijn dik 20 mm. De maatgevende plaat wordt belast door een kracht van 600 kn Schatting van de afmeting Aanname : kracht wordt verdeeld over de helft van het oppervlak tussen de plaat en de buis. Het oppervlak is R/2 x 20 = x 216/2 x 20 = mm 2. De toelaatbare drukkracht in de plaat is x 0,355 = kn >> 600 kn

8 1.2.3 Plooi van de plaat De plaat die aan de onderzijde is gelegen wordt op druk belast. De plaat moet getoetst worden op plooi. Middels een eenvoudige toets wordt de plooi benaderd. De plaat wordt geschematiseerd als een ligger met de volgende afmetingen: lengte 100 mm (afgerond naar boven) en breedte 216 mm. Volgende tabel 6.2 uit de NEN-EN moet knikkromme c worden gebruikt. A = mm 2 I = mm 4 Kniklengte L cr = 100 mm Doorsnede klasse 3 : = (A*f y /N cr ) = (L cr /i) * (1/ 1 ) i = (I/A) = 5,13 mm 1 = 93,9 * = (235/f y ) = (235/355) = 0,81 1 = 93,9 * 0,81 = 76 = (L cr /i) * (1/ 1 ) = 100/5,13 * 1/76 = 0,26 De reductiefactor is 1; geen reductie door knik of plooi. 1.3 Toetsing damwand De damwand wordt belast door een trek-/drukkracht. waterzijde grondzijde damwand De damwand moet worden getoetst op het uitbreken van het staal en op het additioneel moment veroorzaakt door de haalpennen. De flensdikte is 14,5 mm, het lijfdikte is 11,0 mm. De belaste lengte van de damwand is 2 * = mm Het schuifvlak is : 365*14,5 + 2 * 510*11 = = mm 2 De schuifspanning is : / = 55 N/mm 2 << 206 N/mm 2 De damwand voldoet indien de maatgevende kracht 250 kn bedraagt. 1.4 Toetsing middels D-sheet In D-sheet wordt een kracht van 144 kn loodrecht op de damwand gerekend. De spreiding van de kracht op de haalpen is middels Scia Engineer berekend.

9 Bijlage 8 Deksloof Berekening GM , revisie D2

10 1 Bijlage 12: Berekening Stalen Gording 1.1 Inleiding Er is voor gekozen om een stalen gording te plaatsen op de damwand. Hierover zullen de bolder bevestigd worden. Deze zal bestaan uit de volgende onderdelen: 1 plaat (deksloof): dikte 25 mm 1 plaat: dikte 25 mm 1 verticale buis: ø267 14,2 mm 1 massieve horizontale buis De gording en de bolder zullen hierop getoetst moeten worden. Dit betreft de volgende toetsen: Sterkte in platen; Sterkte van de buis; Sterkte van de las Optreden van stuik; Tijdens de toetsing dient er rekening gehouden te worden met corrosie. De corrosie is 1,2 mm in 100 jaar. De toegepaste staalkwaliteit is S Sterkte deksloof De bolderbevestiging is in SCIA gemodelleerd. Hiermee is de verdeling van de spanning in de platen af te leiden. De spanningen in de platen zijn weergegeven in de onderstaande figuren. Figuur 1-1: Verdeling spanningen in de deksloof (druk) Figuur 1-2: Verdeling spanningen in de deksloof (trek)

11 Uit de resultaten is af te lezen de volgende maximale spanningen optreden. Druk: 313,8N/mm 2 Trek: 182,5 N/mm 2 Vergelijkspanning: 313,8 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet. 1.3 Sterkte tussenplaat Figuur 1-3: Verdeling spanning in de plaat (druk) Figuur 1-4: Verdeling spanning in de plaat (trek) Uit de resultaten is af te lezen de volgende maximale spanningen optreden. Druk: 70,6 N/mm 2 Trek: 289,0 N/mm 2 Vergelijkspanning: 289,0 N/mm 2 < 355 N/mm 2

12 1.4 Sterkte buis De buis kan geschematiseerd worden als het onderstaande mechanica model. 300 mm 500 mm F bolder = 375 kn R1 Dit resulteert in de onderstaande krachten. Moment: 112,5 knm Dwarskracht: 375 kn R1: -600 kn R2: 225 kn R2 De optredende spanningen zijn: σ Ed = 182,4 N/mm 2 τ Ed = 43,2 N/mm 2 Vergelijkspanning: 182,4 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet. 1.5 Sterkte las Vanuit de SCIA berekening is af te leiden dat de spanningen in de damwand t.g.v. de bolderbelasting voldoende zijn. Er wordt daarom voldaan met een volle las tussen de deksloof en de twee damwandplanken ter plaatse van de bolder. De deksloof wordt op de overige locaties aan de hand van een hoeklas (a=6) verbonden met de damwand. 1.6 Afschuiven damwand De damwand moet worden getoetst op het uitbreken van het staal en op het additioneel moment veroorzaakt door de haalpennen. De flensdikte is 14,5 mm, het lijfdikte is 11,0 mm. De belaste lengte van de damwand is 2 * = mm Het schuifvlak is : 365*14,5 + 2 * 510*11 = = mm 2 De schuifspanning is : / = 34,39 N/mm 2 << 206 N/mm 2 De damwand voldoet indien de maatgevende kracht 250 kn bedraagt.

13 Bijlage 9 Bodembescherming GM , revisie D2

14 Dimensionering bodem-/ en oeververdediging Invoer Invoergegevens schip variabel algemeen Dp 1,75 m Pd W ρw 1000 kg/m3 Nhs 2 - Ts 3,5 m Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg h 5,1 m Specifieke invoer Schroef Situatie xpkb schroef in straabuis (3b) Evenwijdig aan kademuren 3 m Uitvoer Resultaten hoofdschroef Do 1,75 m Uo 7,71 m/s hpb 2,48 m Uhs 2,59 m/s Dn 0,200 m Resultaten boegschroef Do 1,30 m Uo 7,87 m/s hpb 2,75 m Uhs 3,72 m/s Dn 0,639 m Maatgevende stroomsnelheid en nominale steendiameter Uhs 3,72 Dn 0,639 Sortering 1: Laagdikte 1: Sortering 2: Laagdikte 2: kg 500 mm kg 1000 mm Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14

15 Situatie 3. Hoofdschroef Invoergegevens schip variabel algemeen Dp 1,75 m Pd W ρw 1000 kg/m3 Nhs 2 - Ts 3,5 m Schroef Situatie xpkb schroef in straabuis (3b) Evenwijdig aan kademuren 3 m Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg h 5,1 m Invoergegevens steenbestorting specifiek Izbash β 1 - Shields (aangepast) r 0,4 Shields (uitgebreid W-C & M-S) K 2 - Pilarczyk Kt 3 - Resultaten hoofdschroef Do-Ds factor 1,00 Do 1,75 m Uo 7,71 m/s hpb 2,48 m Uhs 2,59 m/s Dn 0,208 m Izbash Dn 0,320 m Shields (aangepast) Dn 0,193 m Shields (uitgebreid W-C) Dn 0,159 m Shields (uitgebreid M-S) Dn 0,200 m Pilarczyk Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14

16 Situatie 3. Boegschroef Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg Xpkb 3 m h 5,1 m Invoergegevens steenbestorting specifiek Izbash β 1 - Shields (aangepast) r 0,4 Shields (uitgebreid W-C & M-S) K 2 - Pilarczyk Kt 3 - Resultaten hoofdschroef Do-Ds factor 1,00 Do 1,30 m Uo 7,87 m/s hpb 2,75 m Uhs 3,72 m/s Dn 0,427 m Izbash Dn 0,942 m Shields (aangepast) Dn 1,164 m Shields (uitgebreid W-C) Dn 0,780 m Shields (uitgebreid M-S) Dn 0,639 m Pilarczyk Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14

17 Bijlage 10 Berekening Ankeruitval GM , revisie D2

18 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Knoop D-staaf 1 5. Knoopondersteuningen 1 6. Lijnlasten op staven 2 7. Interne krachten in staaf 2 8. Reacties 2 9. Interne krachten in staaf; My Reacties; Rz 3 2. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Gording Onderdeel Ankeruitval Midden Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 12 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 3. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0, D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij

19 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 6. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -169,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 7. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00-291,90 0,00 S1 BG2 15,400 0,00 0,00-468,78 0,00 177,01 0,00 S1 BG2 9,800 0,00 0,00 477,62 0,00 152,27 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00-236,60 0,00-457,52 0,00 S1 BG2 12,600 0,00 0,00 4,42 0,00 827,12 0,00 8. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 495,53 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 512,97 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 544,47 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 580,85 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 581,88 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 545,25 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 510,83 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 486,30 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 473,92 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00-291,90 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 187,97 0,00

20 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 9. Interne krachten in staaf; My 10. Reacties; Rz

21 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp 1. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Anker Uitval Onderdeel Uitval Uiteinde Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 13 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm NEN 2. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0,000 K18 25,200 0,000 0, D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 4. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Vrij Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vast Vast Vrij Vast Vrij Vrij Sn15 K18 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij 5. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -169,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 6. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2

22 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00 81,06 0,00 S1 BG2 23,800 0,00 0,00-324,22 0,00-708,10 0,00 S1 BG2 25,200 0,00 0,00 473,20 0,00-662,48 0,00 S1 BG2 8,400 0,00 0,00-0,50 0,00 90,80 0,00 7. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 474,89 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 473,55 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 470,66 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 465,94 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 459,52 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 452,58 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 448,26 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 452,59 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 475,10 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 81,06 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn15/K18 BG2 0,00 0,00 558,92 0,00 0,00 0,00 8. Reacties; Rz

23 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp 9. Interne krachten in staaf; My

24 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Knoop D-staaf 1 5. Knoopondersteuningen 1 6. Lijnlasten op staven 2 7. Interne krachten in staaf 2 8. Reacties 2 9. Reacties; Rz Interne krachten in staaf; My 3 2. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Anker Uitval Onderdeel Geen Uitval Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 12 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm NEN 3. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0, D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij

25 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 6. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -332,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 7. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00-464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00 464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 26,600 0,00 0,00-464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 19,600 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 8. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00-108,45 0,00

26 Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 9. Reacties; Rz 10. Interne krachten in staaf; My

27 Bijlage 11 Detail Tekeningen GM , revisie D2

28 ENKEL SCHROEF- INJECTIEANKER STALEN BUIS 1000 WANDDIKTE NADER TE BEPALEN TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH 1000 STALEN BUIS BOVENPLAAT 459x1000x25 STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 DAMWAND AZ N DAMWAND AZ N TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 BOVENPLAAT/ ONDERPLAAT 459x1000x25 TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH VOORAANZICHT ONDERPLAAT 459x1000x25 ZIJAANZICHT STALEN BUIS 1000 WRIJFSTIJL H.O.H STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 ENKEL SCHROEF- INJECTIEANKER PRINCIPE DOORVOER HORIZONTALE DOORSNEDE DETAIL TERUGSLAGKLEP (ZIE TEKENING 311) SCHAAL 1:20 M24 M30 M24 M30 M24 M30 M30

29 Ø Ø Ø

30 Bijlage 12 Berekening Zettingen GM , revisie D2

31 Report for D-Settlement 9.3 Settlement Calculations Developed by Deltares Company: Grontmij Date of report: Time of report: 17:59:14 Date of calculation: Time of calculation: 17:58:15 Filename: \..\334295\001 Ontwerp\DO\Zetting berekening\d-settlement\wanssumv2.0

32 Grontmij D-Settlement Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Echo of the Input Layer Boundaries PL Lines General Data Soil Profiles Soil Properties Non-Uniform Loads Water Loads Water Load: Water load (1) Verticals 4 3 Results per Vertical Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 2 (X = 2,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 3 (X = 4,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 4 (X = 6,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 5 (X = 8,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 6 (X = 10,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 7 (X = 12,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 8 (X = 14,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 9 (X = 16,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 10 (X = 18,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 11 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) 15 4 Settlements Settlements Residual Times Maintain Profile Calculation Results 17 5 Warnings and errors \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 2

33 Grontmij D-Settlement Echo of the Input 2.1 Layer Boundaries Boundary number Co-ordinates 4 - X - -0,002 0,000 4,000 7,990 9, Y - 11,400 11,400 11,900 14,214 14, X - 20, Y - 14, X - -0,002 0,000 4,000 7,990 20, Y - 11,400 11,400 11,900 14,214 14, X - -0,002 20, Y - 6,500 6, X - -0,002 20, Y - 5,500 5, X - -0,002 20, Y - -10,000-10, PL Lines PL line number Co-ordinates 1 - X - -0,002 20, Y - 11,150 11, General Data Soil model: Koppejan Consolidation model: Terzaghi Strain model: Linear Groundwater level: Initial determined by PL-line number 1 Unit weight of water: 9,81 [kn/m³] Dispersion conditions layer boundaries - Top: drained - Bottom: drained Stress distribution - Soil: Buisman - Loads: None End of consolidation: 10000,00 [days] With maintain profile (only for non uniform loads) - Material: Superelevation - Time: 0,00 [days] - Unit weight above phreatic.: 18,00 [kn/m³] - Unit weight below phreatic: 20,00 [kn/m³] - Iteration stop criterium: 0,10 Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses No imaginary surface With submerging (only for non uniform loads) - Iteration stop criterium : 0,10 Load column width - Non-Uniform Loads : 1,00 - Trapezoidal Loads : 1, Soil Profiles Layer Material name PL-line PL-line number top bottom 4 Zand (matig) Zand (matig) Klei (zandig) Zand (vast) \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 3

34 Grontmij D-Settlement Soil Properties Layer Drained Unit weight number Unsaturated Saturated [kn/m³] [kn/m³] 4 Yes 18,00 20,00 3 Yes 18,00 20,00 2 No 18,00 20,00 1 Yes 19,00 21,00 Layer Vert. consolid. number coefficient Cv [m²/s] ,00E Layer Precons. POP OCR number pressure [kn/m²] [kn/m²] [-] 4-10, , , ,30 Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 4 2,40E+03 6,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 2,40E+03 1,00E ,40E+03 6,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 2,40E+03 1,00E ,00E+02 2,50E+01 1,28E+03 3,20E+02 1,00E+02 3,20E ,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 1,00E+00 1,00E Non-Uniform Loads Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] ,00 20,00 Load number Co-ordinates 1 - X - 0,00 0,00 9,00 9, Y - 11,40 15,10 15,10 14, Water Loads Water Load: Water load (1) Phreatic line 1 Time [days] 0 Layer number PL-line top PL-line bottom Verticals Vertical number X co-ordinates 1-5 0,000 2,000 4,000 6,000 8, ,000 12,000 14,000 16,000 18, , \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 4

35 Grontmij D-Settlement Results per Vertical 3.1 Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,40 0,001 0,000 0,001 33,033 0,000 33,033 11,30 1,800 0,000 1,800 34,911 0,000 34,911 11,20 3,600 0,000 3,600 36,846 0,000 36,846 11,15 4,500 0,000 4,500 38,001 0,168 37,833 11,10 5,500 0,491 5,010 39,097 0,657 38,440 11,00 7,500 1,472 6,029 41,309 1,636 39,673 10,90 9,500 2,453 7,048 43,526 2,615 40,910 10,80 11,500 3,434 8,067 45,727 3,595 42,133 10,70 13,500 4,415 9,086 47,901 4,574 43,327 10,60 15,500 5,396 10,105 50,041 5,553 44,488 10,50 17,500 6,377 11,124 52,148 6,533 45,615 10,40 19,500 7,358 12,143 54,222 7,512 46,710 9,65 34,500 14,715 19,785 69,138 14,860 54,278 8,95 48,500 21,582 26,918 82,562 21,720 60,842 8,10 65,500 29,921 35,579 98,528 30,051 68,477 7,10 85,500 39,731 45, ,010 39,854 77,155 6,50 97,500 45,617 51, ,012 45,737 82,276 Layer 2 6,50 97,500 45,617 51, ,013 45,737 82,276 6,00 107,500 50,522 56, ,100 50,580 86,521 5,50 117,500 55,427 62, ,194 55,433 90,761 Layer 1 5,50 117,500 55,427 62, ,194 55,433 90,761 4,75 133,250 62,784 70, ,675 62,789 97,886 3,75 154,250 72,594 81, ,046 72, ,448 2,75 175,250 82,404 92, ,518 82, ,110 1,75 196,250 92, , ,102 92, ,885 0,75 217, , , , , ,774-0,25 238, , , , , ,772-1,25 259, , , , , ,873-2,25 280, , , , , ,067-3,25 301, , , , , ,345-3,80 312, , , , , ,032-4,30 323, , , , , ,220-5,30 344, , , , , ,647-6,30 365, , , , , ,135-7,30 386, , , , , ,678-8,30 407, , , , , ,270-10,00 443, , , , , ,377 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0045 0, ,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0062 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0001 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0109 0,0005 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 11,40 6,50 3 0,0055 0,0000 0,0055 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 5

36 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 6,50 5,50 2 0,0089 0,0007 0,0116 1,16 5,50-10,00 1 0,0006 0,0000 0,0006 0,00 Total 0,0150 0,0007 0, Results for Vertical 2 (X = 2,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,65 0,001 0,000 0,001 62,155 0,000 62,155 11,55 1,800 0,000 1,800 64,643 0,000 64,643 11,45 3,600 0,000 3,600 66,626 0,000 66,626 11,35 5,400 0,000 5,400 68,636 0,000 68,636 11,25 7,200 0,000 7,200 70,631 0,000 70,631 11,15 9,000 0,000 9,000 72,806 0,227 72,579 11,05 11,000 0,981 10,019 74,894 1,206 73,688 10,95 13,000 1,962 11,038 76,927 2,184 74,743 10,85 15,000 2,943 12,057 78,914 3,163 75,751 10,75 17,000 3,924 13,076 80,860 4,142 76,719 10,65 19,000 4,905 14,095 82,770 5,121 77,650 9,88 34,500 12,508 21,992 96,176 12,709 83,467 9,07 50,500 20,356 30, ,739 20,544 87,195 8,30 66,000 27,959 38, ,240 28,137 90,103 7,30 86,000 37,769 48, ,204 37,938 94,267 6,50 102,000 45,617 56, ,029 45,779 98,250 Layer 2 6,50 102,000 45,617 56, ,029 45,779 98,250 6,00 112,000 50,522 61, ,635 50, ,036 5,50 122,000 55,427 66, ,463 55, ,029 Layer 1 5,50 122,000 55,427 66, ,463 55, ,029 4,75 137,750 62,784 74, ,404 62, ,614 3,75 158,750 72,594 86, ,204 72, ,606 2,75 179,750 82,404 97, ,509 82, ,101 1,75 200,750 92, , ,214 92, ,997 0,75 221, , , , , ,215-0,25 242, , , , , ,694-1,25 263, , , , , ,387-2,25 284, , , , , ,258-3,25 305, , , , , ,278-3,80 317, , , , , ,844-4,30 327, , , , , ,933-5,30 348, , , , , ,191-6,30 369, , , , , ,539-7,30 390, , , , , ,965-8,30 411, , , , , ,460-10,00 447, , , , , ,434 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0072 0, ,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0094 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0169 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 6

37 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 11,65 6,50 3 0,0082 0,0000 0,0081 0,16 6,50 5,50 2 0,0121 0,0009 0,0158 1,58 5,50-10,00 1 0,0008 0,0000 0,0008 0,01 Total 0,0210 0,0009 0, Results for Vertical 3 (X = 4,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,90 0,001 0,000 0,001 57,713 0,000 57,713 11,80 1,800 0,000 1,800 60,539 0,000 60,539 11,70 3,600 0,000 3,600 62,720 0,000 62,720 11,60 5,400 0,000 5,400 64,767 0,000 64,767 11,50 7,200 0,000 7,200 66,649 0,000 66,649 11,40 9,000 0,000 9,000 68,363 0,000 68,363 11,30 10,800 0,000 10,800 69,935 0,000 69,935 11,20 12,600 0,000 12,600 71,399 0,000 71,399 11,15 13,500 0,000 13,500 72,297 0,194 72,102 11,10 14,500 0,491 14,010 73,086 0,684 72,402 11,00 16,500 1,472 15,029 74,638 1,663 72,975 10,90 18,500 2,453 16,048 76,171 2,642 73,529 10,10 34,500 10,301 24,200 88,575 10,477 78,098 9,20 52,500 19,130 33, ,947 19,294 83,653 8,30 70,500 27,959 42, ,410 28,113 89,296 7,30 90,500 37,769 52, ,500 37,915 95,585 6,50 106,500 45,617 60, ,486 45, ,729 Layer 2 6,50 106,500 45,617 60, ,486 45, ,729 6,00 116,500 50,522 65, ,624 50, ,034 5,50 126,500 55,427 71, ,859 55, ,425 Layer 1 5,50 126,500 55,427 71, ,859 55, ,425 4,75 142,250 62,784 79, ,225 62, ,435 3,75 163,250 72,594 90, ,374 72, ,775 2,75 184,250 82, , ,876 82, ,468 1,75 205,250 92, , ,692 92, ,475 0,75 226, , , , , ,754-0,25 247, , , , , ,265-1,25 268, , , , , ,974-2,25 289, , , , , ,851-3,25 310, , , , , ,871-3,80 321, , , , , ,435-4,30 332, , , , , ,523-5,30 353, , , , , ,775-6,30 374, , , , , ,118-8,30 416, , , , , ,028-10,00 452, , , , , ,993 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0067 0, ,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0078 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0146 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 7

38 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 11,90 6,50 3 0,0076 0,0000 0,0076 0,14 6,50 5,50 2 0,0104 0,0008 0,0136 1,36 5,50-10,00 1 0,0007 0,0000 0,0007 0,00 Total 0,0187 0,0008 0, Results for Vertical 4 (X = 6,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 13,06 0,001 0,000 0,001 35,200 0,000 35,200 12,96 1,800 0,000 1,800 38,125 0,000 38,125 12,86 3,600 0,000 3,600 40,956 0,000 40,956 12,76 5,400 0,000 5,400 43,630 0,000 43,630 12,66 7,200 0,000 7,200 45,419 0,000 45,419 12,56 9,000 0,000 9,000 47,125 0,000 47,125 12,46 10,800 0,000 10,800 48,733 0,000 48,733 12,36 12,600 0,000 12,600 50,227 0,000 50,227 12,26 14,400 0,000 14,400 51,600 0,000 51,600 12,16 16,200 0,000 16,200 52,853 0,000 52,853 12,06 18,000 0,000 18,000 54,001 0,000 54,001 11,15 34,378 0,000 34,378 65,668 0,073 65,594 10,48 47,779 6,573 41,206 78,385 6,642 71,744 9,78 61,779 13,440 48,339 92,250 13,505 78,745 8,90 79,378 22,073 57, ,805 22,132 87,673 7,90 99,378 31,883 67, ,523 31,938 97,586 6,90 119,378 41,693 77, ,862 41, ,118 6,50 127,378 45,617 81, ,499 45, ,833 Layer 2 6,50 127,378 45,617 81, ,499 45, ,833 6,00 137,378 50,522 86, ,959 50, ,413 5,50 147,378 55,427 91, ,366 55, ,935 Layer 1 5,50 147,378 55,427 91, ,366 55, ,935 4,75 163,128 62, , ,180 62, ,392 3,75 184,128 72, , ,856 72, ,259 2,75 205,128 82, , ,516 82, ,109 1,75 226,128 92, , ,209 92, ,992 0,75 247, , , , , ,938-0,25 268, , , , , ,961-1,25 289, , , , , ,066-2,25 310, , , , , ,252-3,25 331, , , , , ,517-3,80 342, , , , , ,194-4,30 353, , , , , ,373-5,30 374, , , , , ,781-6,30 395, , , , , ,250-8,30 437, , , , , ,350-10,00 472, , , , , ,429 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0044 0, ,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0009 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0039 0,0002 0,0053 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 8

39 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 13,06 6,50 3 0,0052 0,0000 0,0052 0,08 6,50 5,50 2 0,0035 0,0003 0,0046 0,46 5,50-10,00 1 0,0005 0,0000 0,0005 0,00 Total 0,0092 0,0003 0, Results for Vertical 5 (X = 8,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,22 0,001 0,000 0,001 13,285 0,000 13,285 14,22 0,052 0,000 0,052 13,380 0,000 13,380 14,21 0,104 0,000 0,104 13,413 0,000 13,413 Layer 3 14,21 0,105 0,000 0,105 13,413 0,000 13,413 14,12 1,800 0,000 1,800 8,373 0,000 8,373 14,02 3,600 0,000 3,600 9,516 0,000 9,516 13,92 5,400 0,000 5,400 11,559 0,000 11,559 13,82 7,200 0,000 7,200 21,748 0,000 21,748 13,72 9,000 0,000 9,000 24,079 0,000 24,079 13,62 10,800 0,000 10,800 25,939 0,000 25,939 13,52 12,600 0,000 12,600 27,648 0,000 27,648 13,42 14,400 0,000 14,400 29,266 0,000 29,266 13,32 16,200 0,000 16,200 30,816 0,000 30,816 13,22 18,000 0,000 18,000 32,310 0,000 32,310 12,55 30,056 0,000 30,056 42,646 0,000 42,646 11,55 48,056 0,000 48,056 60,675 0,000 60,675 11,15 55,256 0,000 55,256 68,117 0,030 68,087 10,36 71,116 7,779 63,337 84,605 7,808 76,797 9,50 88,256 16,187 72, ,692 16,214 86,478 8,50 108,256 25,997 82, ,950 26,023 97,927 7,50 128,256 35,807 92, ,110 35, ,279 6,50 148,256 45, , ,998 45, ,358 Layer 2 6,50 148,257 45, , ,998 45, ,358 6,00 158,256 50, , ,308 50, ,773 5,50 168,256 55, , ,535 55, ,105 Layer 1 5,50 168,257 55, , ,535 55, ,106 4,75 184,006 62, , ,494 62, ,707 3,75 205,006 72, , ,536 72, ,939 2,75 226,006 82, , ,363 82, ,957 1,75 247,006 92, , ,035 92, ,819 0,75 268, , , , , ,576-0,25 289, , , , , ,267-1,25 310, , , , , ,921-2,25 331, , , , , ,559-3,25 352, , , , , ,197-3,80 363, , , , , ,051-4,30 374, , , , , ,376-6,30 416, , , , , ,720-8,30 458, , , , , ,149-10,00 493, , , , , ,435 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 9

40 Grontmij D-Settlement 9.3 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0008 0,0000 0,0009 0, ,0000 0,0000 0,0015 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0027 0,0001 0,0009 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,22 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0017 0,0000 0,0017 0,02 6,50 5,50 2 0,0015 0,0001 0,0020 0,20 5,50-10,00 1 0,0003 0,0000 0,0003 0,00 Total 0,0036 0,0001 0, Results for Vertical 6 (X = 10,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,601 0,000 3,601 14,51 5,274 0,000 5,274 5,275 0,000 5,275 14,50 5,400 0,000 5,400 5,401 0,000 5,401 14,40 7,200 0,000 7,200 7,202 0,000 7,202 14,30 9,000 0,000 9,000 9,006 0,000 9,006 14,21 10,548 0,000 10,548 10,563 0,000 10,563 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,564 0,000 10,564 14,20 10,800 0,000 10,800 10,818 0,000 10,818 14,10 12,600 0,000 12,600 12,644 0,000 12,644 14,00 14,400 0,000 14,400 14,489 0,000 14,489 13,90 16,200 0,000 16,200 16,354 0,000 16,354 13,80 18,000 0,000 18,000 18,236 0,000 18,236 12,95 33,300 0,000 33,300 34,538 0,000 34,538 11,95 51,300 0,000 51,300 53,766 0,000 53,766 11,15 65,700 0,000 65,700 69,175 0,014 69,161 10,36 81,560 7,779 73,781 86,043 7,793 78,249 9,50 98,700 16,187 82, ,316 16,200 88,116 8,50 118,700 25,997 92, ,690 26,010 99,680 7,50 138,700 35, , ,055 35, ,235 6,50 158,700 45, , ,322 45, ,692 Layer 2 6,50 158,700 45, , ,322 45, ,692 6,00 168,700 50, , ,889 50, ,360 5,50 178,700 55, , ,407 55, ,978 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,407 55, ,978 4,75 194,450 62, , ,842 62, ,056 3,75 215,450 72, , ,563 72, ,967 2,75 236,450 82, , ,075 82, ,670 1,75 257,450 92, , ,402 92, ,187 0,75 278, , , , , ,548-0,25 299, , , , , ,782-1,25 320, , , , , ,918-2,25 341, , , , , ,979-3,25 362, , , , , ,983-3,80 374, , , , , ,018-4,30 384, , , , , , \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 10

41 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -6,30 426, , , , , ,349-8,30 468, , , , , ,161-10,00 504, , , , , ,697 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0008 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0012 0,0001 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 6,50 5,50 2 0,0008 0,0001 0,0011 0,11 5,50-10,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 Total 0,0012 0,0001 0, Results for Vertical 7 (X = 12,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,601 0,000 12,601 14,00 14,400 0,000 14,400 14,401 0,000 14,401 13,90 16,200 0,000 16,200 16,202 0,000 16,202 13,80 18,000 0,000 18,000 18,004 0,000 18,004 12,95 33,300 0,000 33,300 33,371 0,000 33,371 11,95 51,300 0,000 51,300 51,645 0,000 51,645 11,15 65,700 0,000 65,700 66,439 0,008 66,431 10,36 81,560 7,779 73,781 82,808 7,787 75,021 9,50 98,700 16,187 82, ,619 16,194 84,425 8,50 118,700 25,997 92, ,531 26,004 95,527 7,50 138,700 35, , ,536 35, ,721 6,50 158,700 45, , ,573 45, ,949 Layer 2 6,50 158,700 45, , ,574 45, ,949 6,00 168,700 50, , ,083 50, ,557 5,50 178,700 55, , ,579 55, ,151 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,580 55, ,151 4,75 194,450 62, , ,041 62, ,255 3,75 215,450 72, , ,898 72, ,302 2,75 236,450 82, , ,632 82, , \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 11

42 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 1,75 257,450 92, , ,235 92, ,020 0,75 278, , , , , ,687-0,25 299, , , , , ,238-1,25 320, , , , , ,684-2,25 341, , , , , ,041-3,25 362, , , , , ,323-3,80 374, , , , , ,500-4,30 384, , , , , ,102-6,30 426, , , , , ,396-8,30 468, , , , , ,563-10,00 504, , , , , ,345 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0007 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 6,50 5,50 2 0,0004 0,0000 0,0006 0,06 5,50-10,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 Total 0,0007 0,0000 0, Results for Vertical 8 (X = 14,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,310 0,000 33,310 11,95 51,300 0,000 51,300 51,366 0,000 51,366 11,15 65,700 0,000 65,700 65,881 0,004 65,877 10,36 81,560 7,779 73,781 81,927 7,784 74,144 9,50 98,700 16,187 82,514 99,365 16,191 83,174 8,50 118,700 25,997 92, ,839 26,001 93,838 7,50 138,700 35, , ,433 35, ,622 6,50 158,700 45, , ,115 45, ,495 Layer \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 12

43 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 6,50 158,700 45, , ,116 45, ,495 6,00 168,700 50, , ,477 50, ,953 5,50 178,700 55, , ,846 55, ,418 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,846 55, ,419 4,75 194,450 62, , ,156 62, ,371 3,75 215,450 72, , ,888 72, ,293 2,75 236,450 82, , ,578 82, ,173 1,75 257,450 92, , ,207 92, ,992 0,75 278, , , , , ,737-0,25 299, , , , , ,404-1,25 320, , , , , ,992-2,25 341, , , , , ,507-3,25 362, , , , , ,953-3,80 374, , , , , ,222-4,30 384, , , , , ,905-6,30 426, , , , , ,514-8,30 468, , , , , ,963-10,00 504, , , , , ,954 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0002 0,0000 0,0003 0,03 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0004 0,0000 0, Results for Vertical 9 (X = 16,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,302 0,000 33, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 13

44 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 11,95 51,300 0,000 51,300 51,318 0,000 51,318 11,15 65,700 0,000 65,700 65,757 0,003 65,754 10,36 81,560 7,779 73,781 81,687 7,782 73,905 9,50 98,700 16,187 82,514 98,955 16,189 82,766 8,50 118,700 25,997 92, ,186 25,999 93,187 7,50 138,700 35, , ,509 35, ,700 6,50 158,700 45, , ,918 45, ,299 Layer 2 6,50 158,700 45, , ,918 45, ,299 6,00 168,700 50, , ,148 50, ,625 5,50 178,700 55, , ,393 55, ,966 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,393 55, ,966 4,75 194,450 62, , ,533 62, ,748 3,75 215,450 72, , ,076 72, ,481 2,75 236,450 82, , ,626 82, ,221 1,75 257,450 92, , ,163 92, ,949 0,75 278, , , , , ,648-0,25 299, , , , , ,308-1,25 320, , , , , ,922-2,25 341, , , , , ,487-3,25 362, , , , , ,003-3,80 374, , , , , ,315-4,30 384, , , , , ,041-6,30 426, , , , , ,836-8,30 468, , , , , ,476-10,00 504, , , , , ,623 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0001 0,0000 0,0002 0,02 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0002 0,0000 0, Results for Vertical 10 (X = 18,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 14

45 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,301 0,000 33,301 11,95 51,300 0,000 51,300 51,306 0,000 51,306 11,15 65,700 0,000 65,700 65,722 0,002 65,720 10,36 81,560 7,779 73,781 81,611 7,781 73,830 9,50 98,700 16,187 82,514 98,810 16,188 82,622 8,50 118,700 25,997 92, ,925 25,998 92,927 7,50 138,700 35, , ,100 35, ,292 6,50 158,700 45, , ,339 45, ,721 Layer 2 6,50 158,700 45, , ,339 45, ,721 6,00 168,700 50, , ,480 50, ,957 5,50 178,700 55, , ,635 55, ,208 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,636 55, ,208 4,75 194,450 62, , ,642 62, ,858 3,75 215,450 72, , ,020 72, ,425 2,75 236,450 82, , ,424 82, ,020 1,75 257,450 92, , ,842 92, ,627 0,75 278, , , , , ,235-0,25 299, , , , , ,832-1,25 320, , , , , ,409-2,25 341, , , , , ,960-3,25 362, , , , , ,481-3,80 374, , , , , ,804-4,30 384, , , , , ,544-6,30 426, , , , , ,419-8,30 468, , , , , ,168-10,00 504, , , , , ,416 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0001 0,0000 0,0001 0,01 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0001 0,0000 0, Results for Vertical 11 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 15

46 Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,300 0,000 33,300 11,95 51,300 0,000 51,300 51,303 0,000 51,303 11,15 65,700 0,000 65,700 65,710 0,001 65,709 10,36 81,560 7,779 73,781 81,584 7,780 73,803 9,50 98,700 16,187 82,514 98,753 16,187 82,565 8,50 118,700 25,997 92, ,813 25,997 92,816 7,50 138,700 35, , ,911 35, ,103 6,50 158,700 45, , ,051 45, ,434 Layer 2 6,50 158,700 45, , ,051 45, ,434 6,00 168,700 50, , ,138 50, ,616 5,50 178,700 55, , ,236 55, ,809 Layer 1 5,50 178,700 55, , ,236 55, ,809 4,75 194,450 62, , ,152 62, ,368 3,75 215,450 72, , ,408 72, ,813 2,75 236,450 82, , ,694 82, ,290 1,75 257,450 92, , ,003 92, ,789 0,75 278, , , , , ,302-0,25 299, , , , , ,821-1,25 320, , , , , ,337-2,25 341, , , , , ,844-3,25 362, , , , , ,337-3,80 374, , , , , ,650-4,30 384, , , , , ,385-6,30 426, , , , , ,269-8,30 468, , , , , ,062-10,00 504, , , , , ,364 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 5,50-10,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0001 0,0000 0, \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 16

47 Grontmij D-Settlement Settlements 4.1 Settlements Vertical X co-ordinate Z co-ordinate Surface level Settlement number 1 0,00 0,00 11,40 0, ,00 0,00 11,65 0, ,00 0,00 11,90 0, ,00 0,00 13,06 0, ,00 0,00 14,22 0, ,00 0,00 14,80 0, ,00 0,00 14,80 0, ,00 0,00 14,80 0, ,00 0,00 14,80 0, ,00 0,00 14,80 0, ,00 0,00 14,80 0, Residual Times Vertical Time Settlement Part of final Residual number settlement settlements [days] [%] ,016 92,193 0, ,023 92,395 0, ,020 92,608 0, ,010 94,685 0, ,004 94,052 0, ,001 91,393 0, ,001 91,488 0, ,000 92,002 0, ,000 92,709 0, ,000 93,427 0, ,000 94,119 0, Maintain Profile Calculation Results Load 1 consists of 22,551 m3 per Width The extra amount of soil to be added is 0,139 m3 per Width This equals the found settlements for non-uniform loads \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 17

48 Grontmij D-Settlement Warnings and errors List of non-fatal warnings and errors generated during calculation. 1 D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging 2 The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage. End of Report \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 18

49 GM-Ankerzakking 4.12 Berekening van door zakkende grond op buiging belaste ankerstangen copyrights MAPe soft for Grontmij 2004 Opdrachtnummer: Werkomschrijving: Toetsing zettingen ter plaatsen van het anker Betreft: Kade Wanssum Invoer berekening belasting Invoer resultaten uit damwandberekeningen Anker Titan ankerkracht UGT (step 6.1 t/m 6.4) Fa;max;GT1 kn (=765 kn/m) zakking klei/veen (k) of zand (z)? z (zand) ankerkracht BGT (step 6.5) Fa;max;GT2 buitendiameter anker D0 0,101 m (101 mm) horizontale beddingsconstante c kn/m³ buitendiameter ankerstaaf D u 0,101 m binnendiameter ankerstaaf Di 0,057 m (wanddikte t = 21,9 mm) buigstijfheid damwand EI knm²/m uniforme korrelspanning σ'v;z;gem 90 kpa golflengte damwand rond anker λ m gronddrukcoefficient Ko 0,5 (0 < Ko < Kq) veerstijfheid uit damwandstijfheid k' kn/m wandwrijvingshoek δ 20 rekstijfheid ankerstang elastisch EAstaaf kn gronddrukfactor op staaf K 1,24 rekstijfheid ankerstang plastisch EAstaaf kn gronddruk op staaf q'x;grond 11,3 kn/m rek % buigstijfheid ankerstang elastisch EIstaaf knm² qx;eg 0,4 kn/m lengte L1 m qx;totaal 11,7 kn/m (q0 = 14,92 eff ankerlengte L2 m h.o.h. ankers a m staalkwaliteit fy MPa zakking grond wgrond 0,025 m Geometrische staafparameters: ankerhoek (met de horizontaal) 30 Aanker 0,00544 m² vloeigrens ankerstaaf 515 Mpa Wanker;el 9,07E-05 m³; Wanker;pl m3 Ianker;el 4,58E-06 m4 L1 red 6,202 dfn Fn* 1 doorbuiging y0 0,022 m doorbuiging y0 reken 0,022 m lat belasting naar doorbuiging qm 1,1 kn/m lat belasting naar ketting qk 10,6 kn/m 2 axiale belasting Fn* Fn* 2367 kn REKEN 3 controle dfn 12 kn controle dfn uit rek 12 kn 4 verticale (opleg)belasting Fv 3 kn Verticale belasting op damwand 5 totale axiale belasting Fa* 2368 kn - uit laterale belasting Fv 3 kn Fa*/A 435 Mpa - uit ankerhoek Fa* x sin ankerhoek 1184 kn 6 momentbelasting M 4 kn/m totaal 1187 kn M/W 48 Mpa Fa*/A+M/W 483 Mpa

50 Bijlage 12c: Zettingen Riolering 1 Algemeen Op twee locaties sluit de riolering aan op de damwand. Er wordt dan een stalen buis geplaatst tussen de damwand en de put achter de damwand. De afstand tussen de put en de damwand is minimaal 6 meter. Met betrekking tot de aanwezige zettingen dient de riolering hierop getoetst te worden. De zettingen kunnen leiden tot aanvullende momenten in de damwand en de rioleringsbuis. In de onderstaande paragrafen zullen deze momenten getoetst worden aan de constructie. 2 Zettingen De zettingen die zullen optreden zijn weergegeven in Tabel 2-1. Tabel 2-1: Resultaten zettingen uit D-Settlement Snede nr. Afstand vanuit de kade Hoogte maaiveld [m NAP] Zettingen ,4 0, ,65 0, ,9 0, ,06 0, ,22 0, ,8 0, ,8 0, , , , ,8 0 1: Maximale zetting te plaatse van het riool 2: Zetting te plaatse van de put Uit de tabel is af te lezen dat tussen de damwand en put een maximale zetting optreed van 2,5 centimeter. Hierdoor zal het zand wat onder de buis ligt zakken en komt de buis vrij te liggen. De buis kan nu beschouwd worden als een ligger op twee steunpunten die belast wordt door de bovenliggende grondlaag. Daarnaast treedt er ook een verschil in zetting op ter plaatse van de damwand en de put. Er vanuit gaande dat de damwand niet mee zakt komt dit verschil neer op 1 centimeter (over 6 meter). Dit resulteert in een scheefstand van Toetsing rioolbuis De buis wordt belast op een moment doordat het vrij komt te liggen. De belasting is te vertalen naar de bovenliggende grondlaag. Deze belasting is aangegeven in de onderstaande figuur. Dit resulteert in een belasting van 150 kn/m op de rioolbuis, vrij opgelegd over 6 meter. 5 m Maaiveld Belastende grond 2,5 m Riolering

51 Met maximaal optredend moment in de rioolbuis is daardoor 675 knm. Een buis met een diameter van 1 meter en een minimale wanddikte van 16 mm heeft kan een moment opnemen van 4251 knm. Hiermee voldoet de rioolbuis ruimschoots. 4 Toetsing damwand In de situatie waarin de damwand getoetst moet worden zal vanuit een conservatieve hoek benaderd worden. Dit betekend dat de rioolbuis beschouwd zal worden als een ligger die aan weerzijde is ingeklemd. Met maximaal optredend moment in de damwand is daardoor 450 knm. Op het punt waar de riolering aansluit is het heersende moment in de damwand ten gevolge van de gronddruk minimaal. De capaciteit van de damwand wordt daarom haast niet benut. Aangezien de damwand een capaciteit heeft van 981 knm zal het eenvoudig het moment veroorzaakt door de zettingen kunnen opnemen. 5 Verbindingen Zoals is aangegeven zullen de zettingen leiden tot een scheefstand van de rioolbuis. Daarnaast zal in de toekomst de damwand mogelijk uitbuigen. Uit het DO volgt dat deze uitbuiging te plaatse van het riool op kan lopen tot 10 centimeter. Er kan gekozen worden om deze verplaatsing op te vangen met een starre of een flexibele verbinding. Gezien de orde van grote van de mogelijke verplaatsing is er gekozen om een flexibele verbinding. Hierbij heeft de buis de mogelijkheid om met de damwand mee te verplaatsen. De flexibele verbinding zal aangebracht moeten worden ter plaatse van de put.

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72 Report for D-Foundations 8.2 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Company: Grontmij Date of report: 3/19/2014 Time of report: 2:44:46 PM Date of calculation: 3/19/2014 Time of calculation: 2:43:06 PM Filename: Project identification: P:\..\DO_2\Ontwerp Fundatiesloof\Palen toetsing\project1_v1.0 Toetsing Fundatiesloof Kade Wanssum D-Foundations Project1_v1.0

73 Grontmij D-Foundations Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data General Input Data General Report Data Application Area Model Bearing Piles Superstructure General CPT Data View of CPT's in Foundation Plan Soil Data Soil Profile DKM Pile Types Pile type : Rect 300x Foundation Plan View of Foundation Plan Excavation Data Totalized Loads (design values) Requirements Overruled Parameters Calculation Options Model Options 7 3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification Errors and Warnings Remarks Calculation Parameters Pile Factors Pile type : Rect 300x Verification of Limit State EQU Verification of Limit State GEO Verification of Serviceability limit state Additional Information The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 10 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 2

74 Grontmij D-Foundations Input Data 2.1 General Input Data Model Bearing Piles (EC7-NL) 2.2 General Report Data Geotechnical consultant : Design engineer superstructure : Principal : Title 1 : Toetsing Fundatiesloof Kade Wanssum Title 2 : Title 3 : D-Foundations Project1_v1.0 Number of project : Location of project : 2.3 Application Area Model Bearing Piles The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or pile groups are not taken into account. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure : Non-Rigid 2.5 General CPT Data Number of CPT's : 1 Timing of CPT's : CPT - Excavation - Install View of CPT's in Foundation Plan 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 3

75 Grontmij D-Foundations 8.2 Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- CPT level friction zone friction zone dinate dinate [m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] 1: DKM1 5,00 13,40 13,40-17,00-7, Soil Data Number of soil profiles (= number of CPT's) : Soil Profile DKM1 Belonging to CPT DKM1 Surface level in [m. reference level] : 15,24 Phreatic level in [m. reference level] : 14,74 Pile tip level in [m. reference level] : 5,00 Top of positive skin friction zone in [m. reference level] : 13,40 Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] : 13,40 OCR-value foundation layer : 1,00 Expected groundlevel settlement in : 0,00 Number of layers in profile : 10 Number Top Gamma Gamma;sat Phi Soil Median layer layer Type (Sand/Gravel) [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1 15,240 19,00 19,00 20,00 Clay ,230 19,00 19,00 20,00 Clay ,130 19,00 19,00 20,00 Clay ,721 11,00 11,00 15,00 Peat ,221 19,00 19,00 20,00 Clay ,912 18,00 20,00 30,00 Sand 0, ,712 19,00 19,00 20,00 Clay ,403 18,00 20,00 30,00 Sand 0, ,300 19,00 19,00 20,00 Clay ,900 18,00 20,00 30,00 Sand 0,200 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 4

76 Grontmij D-Foundations Pile Types Pile type : Rect 300x300 Pile type : Prefabricated concrete pile Materialtype for pile : Concrete Slip layer : None Pile shape : Rectangular pile beta (Shape factor) according to figure 7i, NEN-EN :2005. s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN :2005. Pile dimensions : Smallest side pile tip : 0,300 Largest side pile tip : 0, Foundation Plan Number of piles : 14 Number of collaborating piles* : 1 * : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure View of Foundation Plan Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 1: 1-5,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 2: 2-5,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 3: 3-9,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 4: 4-9,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 5: 5-13,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 6: 6-13,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 7: 7-17,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 8: 8-17,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 5

77 Grontmij D-Foundations 8.2 Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 9: 9-21,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 10: 10-21,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 11: 11-25,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 12: 12-25,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 13: 13-29,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 14: 14-29,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14, Excavation Data Excavation level in [m. reference level] : 15,10 Reduction model : Safe (NEN) 2.10 Totalized Loads (design values) Total load on all piles For limit state EQU/GEO in [kn] : 10920,00 For Serviceability limit state in [kn] : 7280, Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 100 Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / Overruled Parameters User defined Factor xi3 [-] : 1,39 User defined Factor xi4 [-] : 1,39 User defined gamma;b [-] : 1,20 User defined gamma;s [-] : 1,20 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 6

78 Grontmij D-Foundations Calculation Options Use pilegroup for negative skin friction (standard) Create intermediate results file Use reduction for continuous flight auger piles (standard) Suppress the influence of excavations Model Options Selected pile types : -Rect 300x300 Selected profiles : -DKM1 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 7

79 Grontmij D-Foundations Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 3.1 Errors and Warnings Warning : The factor xi3 (NEN-EN :2005 NEN , annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor xi4 (NEN-EN :2005 NEN , annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor gamma;b (NEN-EN :2005 NEN , annex A) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor gamma;s (NEN-EN :2005 NEN , annex A) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The depth of the CPT's does not meet the requirements as set by NEN par The CPT's do not meet the requirements set by NEN par because : - minimal two CPT's are required. Soil profile DKM1 Warning : The lowest pile head level lies below the surface level. The maximum value for the top of the friction zones is therefor reset to 14,60 m relative to reference level. 3.2 Remarks When checking the survey and testing of soil according to NEN art lid (e), the program uses the provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. Performing the check on NEN par 3.2.3, the average distance between the different CPT's used for this check is 25 m. 3.3 Calculation Parameters Pile Factors gamma;b (Limit State EQU/GEO, user defined) : 1,20 gamma;s (Limit State EQU/GEO, user defined) : 1,20 xi3 (user defined) : 1,39 xi4 (user defined) : 1,39 Note: The excavation(s) is not taken into account in the calculation! Pile type : Rect 300x300 Pile type : Prefabricated concrete pile Materialtype for pile : Concrete Slip layer : None Pile shape : Rectangular pile beta (Shape factor: figuur 7i, NEN-EN :2005 par (g): NEN : Pile tip) : 1,00 s (NEN-EN :2005 par (h), NEN : factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) : 1,00 Pile dimensions : Smallest side pile tip : 0,300 Largest side pile tip : 0,300 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 8

80 Grontmij D-Foundations 8.2 CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p Sand/ Clay/Loam Gravel Peat DKM1 0,0100 0,0297 1, Verification of Limit State EQU Required by NEN-EN section / 2.4.8: Ed <= Cd. Non rigid superstructure, verify load per pile with bearing capacity per pile. Fc;d = Rc;d = 780,000 [kn] 975,471 [kn] The requirements of limit state EQU are met, limit state EQU is ok. Note: Negative skin friction plays NO part in Limit State EQU. Its influence is incorporated in the tests for Limit State GEO and the Serviceability limit state. The intermediate results provide a full overview of all values that are calculated for the negative skin friction. For this project, negative skin friction does not occur at all. 3.5 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN :2005 paragraaf 2.4.9; NEN : Sd <= Sreq. Sd = Sreq = 0,012 0,150 The settlement requirements of limit state GEO are met, this is ok. By the recommended criteria (NEN onder par van NEN-EN ) for rotation and relative rotation are : theta = beta = 1:100. Maximum (relative) rotation, calculated value = 1 / 1037 [--] Maximum (relative) rotation, required value = 1 / 100 [--] The rotation requirements of limit state GEO are met, this is ok. 3.6 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN :2005 paragraaf 2.4.9; NEN : Sd <= Sreq. For houses, the requirement is : Sreq = 0.05 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Sd = Sreq = 0,004 0,150 The settlement requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. The proposed criteria (NEN EN :2005, par , NEN ) for rotation and relative rotation for houses are : theta = beta = 1:300. For other types of superstructures the same criteria are valid unless other specific criteria are defined. Maximum (relative) rotation, calculated value = 1 / 3077 [--] Maximum (relative) rotation, required value = 1 / 300 [--] The rotation requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. 3.7 Additional Information The design values of the maximum shaft tensions (calculated at the transition of positive to negative skin friction) are At Limit state EQU, GEO :sigma = At Serviceability Limit Statesigma = 8,67 [N/mm2] 5,78 [N/mm2] The maximum settlement was found at : 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 9

81 Grontmij D-Foundations 8.2 Limit state GEO CPT name DKM1 Pile name: 1 Components of the maximum settlement are : sneg = 0,000 sb = 0,009 sel;d = 0,003 s2 = 0,000 Serviceability Limit State CPT name DKM1 Pile name: 1 Components of the maximum settlement are : sneg = 0,000 sb = 0,002 sel;d = 0,002 s2 = 0,000 sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is within the next boundaries : 0.02 < egls <= 0.10 meter. For expected ground level settlement beyond the boundaries, sneg = The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d DKM1 491, , , The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d DKM1 589, , ,564 End of Report 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 10

82 Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Combinaties 1 4. Belastingsgevallen 1 5. Knoop D-element 2 7. Knoopondersteuningen 2 8. Rekenmodel 2 9. Puntlasten in knopen Reacties D element - Interne krachten D element - Interne krachten; mxd D element - Interne krachten D element - Interne krachten; mxd Project Licentienaam Grontmij N.V. Project kadeconstructie Wanssum Onderdeel toets fundatiesloof Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 26 Aantal staven : 0 Aantal platen : 1 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 0 Aantal belastingsgevallen : 3 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 3. Combinaties Naam Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Lineair - UGT Combinatie Kolom (UGT) Combinatie Kolom (BGT) Combinatie Veld (BGT) Combinatie Veld (UGT) Lineair - BGT Lineair - BGT Lineair - UGT Eigen gewicht Stempels (Kolom) Eigen gewicht Stempels (Kolom) Eigen gewicht Stempels (Veld) Eigen gewicht Stempels (Veld) 1,20 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20 1,50 4. Belastingsgevallen Naam Actie type Lastgroep Belastingtype Spec Richting Duur 'Master' belastingsgeval Eigen gewicht Permanent LG1 Eigen gewicht -Z Stempels (Kolom) Variabel LG2 Statisch Standaard Kort Geen Stempels (Veld) Variabel LG2 Statisch Standaard Kort Geen 5. Knoop Naam X Y Z K6 0,000 2,401 0,000 K7-0,300 0,000 0,000 K10-0,300 6,000 0,000 K12 0,700 5,000 0,000 K13 0,700 1,000 0,000 K14 4,700 5,000 0,000 Naam X Y Z K15 4,700 1,000 0,000 K16 8,700 5,000 0,000 K17 8,700 1,000 0,000 K18 12,700 5,000 0,000 K19 12,700 1,000 0,000 K22 25,700 0,000 0,000 Naam X Y Z K23 25,400 25,400 0,000 K24 25,700 6,000 0,000 K25 20,700 5,000 0,000 K26 20,700 1,000 0,000 K27 24,700 5,000 0,000 K28 24,700 1,000 0,000

83 Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp Naam X Y Z K29 16,700 5,000 0,000 K30 16,700 1,000 0,000 K31 1,200 5,000 0, D-element Naam X Y Z K32 1,200 1,000 0,000 K33 7,200 1,000 0,000 K34 7,200 5,000 0,000 Naam X Y Z K35 2,700 5,000 0,000 K36 2,700 1,000 0,000 Naam Materiaal D. Dikte type Type Laag [mm] E1 C30/ konstant vloer (90) Laag1 7. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn1 K12 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn2 K13 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn3 K15 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn4 K14 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn5 K16 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn6 K17 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn7 K19 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn8 K18 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn9 K25 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn10 K26 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn11 K28 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn12 K27 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn13 K29 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn14 K30 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn15 K7 Standaard Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Sn16 K22 Standaard Vast Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Sn17 K24 Standaard Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Vrij 8. Rekenmodel

84 Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 9. Puntlasten in knopen Naam Knoop Belastingsgeval Systeem Rich Type Waarde - F [kn] Puntlast1 K32 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast2 K31 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast3 K34 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast4 K33 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast5 K36 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast6 K35 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast7 K17 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast8 K16 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -320, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Kolom (UGT) Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn1/K12 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 744,63 0,00 0,00 0,00 Sn2/K13 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 744,63 0,00 0,00 0,00 Sn3/K15 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 571,92 0,00 0,00 0,00 Sn4/K14 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 571,92 0,00 0,00 0,00 Sn5/K16 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 409,68 0,00 0,00 0,00 Sn6/K17 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 409,68 0,00 0,00 0,00 Sn7/K19 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 221,57 0,00 0,00 0,00 Sn8/K18 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 221,57 0,00 0,00 0,00 Sn9/K25 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 161,51 0,00 0,00 0,00 Sn10/K26 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 161,51 0,00 0,00 0,00 Sn11/K28 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 131,71 0,00 0,00 0,00 Sn12/K27 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 131,71 0,00 0,00 0,00 Sn13/K29 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 166,76 0,00 0,00 0,00 Sn14/K30 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 166,76 0,00 0,00 0,00 Sn15/K7 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn16/K22 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn17/K24 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, D element - Interne krachten Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Kolom (UGT) Elementaire ontwerpgrootheden. In knopen, gem. op elem.. Snede elem X Y Z mxd+ [knm/m] myd+ [knm/m] mxd- [knm/m] myd- [knm/m] Snede ,700 4,000 0,000 0,00-1,88 49,17 42,73 Snede ,700 5,000 0, ,88 144,68 0,00-134,93 Snede ,200 5,000 0,000 0,00-171,39 226,58 195,80 Snede ,700 5,000 0, ,87 160,49 0,00-149,61 Snede ,700 5,000 0, ,74 139,51 0,00-71,17 Snede ,200 5,000 0,000 0,00-154,11 235,34 164,63

85 Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 12. 2D element - Interne krachten; mxd D element - Interne krachten Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Veld (UGT) Elementaire ontwerpgrootheden. In knopen, gem. op elem.. Snede elem X Y Z mxd+ [knm/m] myd+ [knm/m] mxd- [knm/m] myd- [knm/m] E1/Edge ,300 3,000 0,000-0,90 0,00 0,90 41,28 Snede ,700 5,000 0, ,70 210,84-112,38 0,00 Snede ,700 5,000 0,000 0,00-207,99 400,89 211,00 Snede ,700 5,000 0, ,10 169,91-140,62 0,00 Snede ,700 5,000 0,000 0,00-203,26 411,70 208,97 Snede ,700 5,000 0, ,50 148,65 0,00-131,87