Memo. 1 Inleiding. Figuur 1 Locatie duiker W2522. S.M.Maan

Transcriptie

1 Memo Datum Onderwerp Ons kenmerk 27 juni 2017 Toetsing duiker W2522 N W MEM-001 V1.0 Van Telefoon S.M.Maan Aan Ontwerpteam N23 Kopie aan Q.C. de Rijke 1 Inleiding Ter plaatse van de Vredemakersweg in Avenhorn (nabij werkvak 12) wordt een kruising met een watergang voorzien ten behoeve van de ontsluiting van een particulier terrein. Om doorstroming van de watergang te garanderen wordt een vaarduiker op staal aangelegd. De duiker bestaat uit prefab elementen van 1,25 m lang die middels voorspanning tot één constructief samenwerkend geheel worden gekoppeld. Onderhavige memo beschrijft het ontwerp en de benodigde toetsingen: - De toets op zettingen; - De toets van het draagvermogen van de ondergrond; - De toets op opdrijven van de ondergrond; - Het bepalen van de elastische bedding. Gezien de relatief grote afstand tot omliggende belendingen en de minimale toe te passen voorbelasting wordt er vanuit gegaan dat omliggende belendingen niet nadelig worden beïnvloedt door de aanleg van de duiker. Figuur 1 Locatie duiker W2522 Heijmans Integrale Projecten B.V. Graafsebaan 67, 5248 JT Rosmalen Postbus 37, 5240 AA Rosmalen Nederland Telefoon +31 (0) Fax +31 (0) infointegraleprojecten@heijmans.nl IBAN NL60 INGB , BIC INGBNL2A Handelsregister BTW NL B.01

2 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 2 van 16 2 Ontwerp duiker Ten behoeve van de kruising van de watergang is een ontwerp van de duiker gemaakt. Dit ontwerp ziet er als volgt uit: - Het niveau van de onderkant van de duiker is op NAP 5,3 m; - Onder de duiker bevindt zich een laag zand met een dikte van 0,5 m; - De duiker heeft een inwendige breedte van 2,50m en een hoogte van 2,25. De dikte van de wanden is mm.; - De duiker is op staal gefundeerd en bestaat uit prefab-elementen van 1,25 m lang die middels voorspanning tot één constructief samenwerkend geheel worden gekoppeld; - De lengte van de duiker is circa 11,4 m. Figuur 2 Dwarsdoorsnede over de duiker 2.1 Belastingen Ten behoeve van de toets van het duikerontwerp zijn de volgende belastingen aangehouden: Een permanente belasting van 28,0 kpa. De permanente belasting is opgebouwd uit het eigen gewicht van de duiker, de neerwaartse en de opwaartse waterdruk; Een verkeersbelasting van 37,5 kpa. Deze belasting is gebaseerd op een verkeersbelasting van 9 kn/m 3 dat onder een hoek van 30 spreidt in de ondergrond. De duiker is getoetst aan een UGT en BGT belasting van respectievelijk 95,3 kn/m 2 en 58 kn/m 2. 3 Zettingsanalyse 3.1 Randvoorwaarden en uitgangspunten Ten behoeve van de toets van de zettingen zijn de volgende uitgangspunten en randvoorwaarden aangehouden: De geometrie van de watergang is aangehouden conform de inmeting; De bodemopbouw is aangehouden conform sondering S30-WV12-W109. De bodemopbouw is weergegeven in Tabel 3.1. De parameters zijn aangehouden conform memo tabel grondparameters N23 v3.0; De freatische waterstand is aangehouden op NAP 4,0 m; De stijghoogte is aangehouden op NAP 2,2 m; Er is 135 dagen beschikbaar voorafgaand aan de werkzaamheden voor voorbelasten. In de berekening is een rustperiode van 100 dagen aangehouden, de tijd die nodig is om op hoogte te komen is niet meegenomen;

3 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 3 van 16 Uitgaande van een betonnen duiker met de in Hoofdstuk 2 genoemde afmetingen en bovengenoemde waterstand bedraagt het gewicht van de duiker met water nagenoeg hetzelfde als de omliggende grond. Er is van uitgegaan dat de duiker een volumiek gewicht heeft van 13,5 kn/m 3 ; Er is een restzettingseis aangehouden van 10 cm in 30 jaar, conform eis AFG-GEO-001; Indien niet aan de gestelde restzettingseisen voldaan kan worden met alleen extra overhoogte is verticale drainage aangehouden met een h.o.h. afstand 1,0 m tot een diepte 1,0 m boven de pleistocene zandlaag. De geometrie van de ophoging bovenop de duiker is over de lengterichting nagenoeg gelijk, na verwachting zullen er dan ook nauwelijks verschilzettingen optreden. Tabel 3.1: Grondopbouw ter plaatse van doorsnede A-A Grondlaag nr. Niveau bovenkant grondlaag Dikte laag Grondsoort [-] [m t.o.v. NAP] [m] [-] 1-2,6 (= MV) 0,6 Klei, zand matig 2-3,2 3,0 Klei, humeus 3-6,2 4,5 Klei, siltig, zwak zandig 4-10,7 3,1 Klei, zand matig 5-13,8 4,2 Zand, los 6-18,0 n.v.t. Zand, vast Tabel 3.2: Geotechnische parameters ten behoeve van de zettingsanalyse Grondsoort Volumiek gewicht Samendrukkingsparameters Consolidatiecoëfficiënt uns/ sat C p C p C s C s c v [-] [kn/m 3 ] [-] [-] [-] [-] [m 2 /s] Klei, zand matig 16,0/16, , Klei, humeus 13,5/13, , Klei, siltig, zwak zandig 15,2/15, , Model Zand, los 19,3/19, n.v.t. Zand, vast 19,0/21, n.v.t. De zettingsberekeningen zijn uitgevoerd met behulp van het programma D-Settlement versie 16.1 waarbij het rekenmodel Koppejan is gebruikt in combinatie met het consolidatiemodel Darcy. De berekeningen zijn 2-dimensionaal uitgevoerd waarbij rekening is gehouden met spanningsspreiding in de ondergrond volgens de theorie van Boussinesq.

4 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 4 van Resultaten zettingsanalyse De resultaten van de zettingsberekeningen zijn samengevat in Tabel 3.3. De zettingsberekeningen zijn opgenomen in Bijlage C. De benodigde zettingsversnellende maatregelen zijn weergegeven in Tabel 3.4. Tabel 3.3: Resultaten zettingsanalyse Locatie Te verwachten eindzetting na 30 jaar Te verwachten zetting na voorbelastperiode Te verwachten restzetting [-] [m] [m] [m] Rand watergang 0,28 0,57 0,00 Naast duiker 0,95 0,98 0,00 t.p.v. duiker 0,86 0,89 0,00 Naast duiker 1,14 1,08 0,06 Rand watergang 0,38 0,63 0,00 Tabel 3.4: Benodigde zettingsversnellende maatregelen Extra overhoogte Verticale drainage Maximale dikte 1) Aanbrengniveau Inbrengniveau h.o.h. afstand [m] [m NAP] [m NAP] [m] 1,0-0,5-12,8 1,0 1) Dit betreft de dikte van de extra overhoogte in het midden van de te plaatsen duiker. 4 Funderingsanalyse 4.1 Uitgangspunten en randvoorwaarden Voor de berekeningen van het draagvermogen van de funderingen op staal zijn de grondeigenschappen toegepast zoals beschreven in uitgangspuntenrapport geotechniek (Uitgangspuntennotitie geotechniek aardebaan, docnr. N NTT-01, versie 2.0, d.d ). Daarnaast is op basis van het beschikbare labonderzoek en tabel 2.b van NEN onderstaande tabel opgesteld voor de ongedraineerde schuifsterkte. Daar de duikers allen worden aangelegd nádat de grond is geconsolideerd is in het opstellen van de tabel rekening gehouden dat de grond voorbelast is geweest. De waarden in de tabel zijn hierdoor hoger dan in een niet-voorbelaste situatie het geval is. Tabel 4.1: Ongedraineerde schuifsterkte na voorbelasten Grondsoort Ongedraineerde schuifsterkte C u [-] [kpa] Veen matig (VM) 30 Klei humeus (KH) 25 Klei siltig zandig (KSZ) 40 Klei zandig matig (KZM) 60

5 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 5 van 16 Er is aangenomen dat door de inbedding van de duiker in de grond, excentrische belastingen op de duiker nauwelijks leiden tot excentrische belastingen onder de duiker. Hiertoe is gerekend met centrische belastingen. 4.2 Model Het draagvermogen van de fundering op staal wordt bepaald met behulp van D-Foundations voor de ongedraineerde en gedraineerde situatie. Hierbij is de aan te brengen grondverbetering onder de duiker meegenomen. 4.3 Resultaten De berekeningsrapporten zijn per duiker bijgevoegd in de bijlagen. De berekende zettingen in de berekeningsrapportages zijn hierin niet relevant vanwege de voorbelasting en zettingen die reeds opgetreden zijn. In onderstaande tabel zijn de resultaten weergegeven. Tabel 4.2: Draagvermogen fundering op staal SBS-nr. Fund. druk UGT max. [kn/m²] Afm. breedte [m] Kracht op fundering UGT max. [kn/m 1 ] Dikte grondverb. Draagverm. UGT [kn/m] Unity check [m] Ongedr. Gedr. Ongedr. Gedr. W ,0 286,0 0,5 399,9 1106,5 0,75 0,26 5 Beddingen De stijfheid van de elastische bedding is gerelateerd aan de invloedsdiepte. Deze is bepaald op basis van de 5%-spanningsverhoging ten opzichte van de statische belasting uitgaande van een belastingspreiding conform NEN art (d), met: m σ = 3 θ = 8 Hierbij wordt de fictieve puntlast waarin in deze vergelijking wordt uitgegaan op enige hoogte boven het funderingsvlak aangebracht zodat de berekende spanningsverhoging (Δσ v;z;d in de vergelijking) gelijk is aan de spanningsverhoging ten gevolge van de verkeersbelasting op een rechthoekige fundering zoals bepaald door de constructeur. Om de stijfheid van de grondsoort af te leiden wordt een relatie gelegd tussen de conusweerstand q c en de elasticiteitsmodulus E 50, en vervolgens tussen E 50 en E ur. De volgende factoren worden hierbij gehanteerd gebaseerd op NEN tabel 2.b en ervaringsgetallen voor de voorbelaste situatie: Tabel 5.1: Factoren omrekenen q c naar E ur (Hoofd)grondsoort zand klei/leem veen Factor om E 50 te bepalen op basis van q c 3,0 2,5 1,5 Factor om E ur op basis van E 50 te bepalen 3,0 3,5 2,0 Op basis van onderstaande grondopbouw is de bedding onder de fundering bepaald. Hierbij is gebruik gemaakt van de volgende vergelijkingen:

6 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 6 van 16 met: k v = sc E ur / D laag k v,totaal = (1/k laag, /k laag,i ) -1 sc = spreidingscoëfficiënt van de spanning in het hart van de laag ten opzichte van de spanning op funderingsniveau rekening houdend met een spreidingshoek van 2:1 De beddingen worden bepaald op basis van de BGT-waarden van de verkeersbelasting. De berekening van de beddingen is weergegeven in de bijlagen. Onderstaand is het resultaat van duiker W2522 weergegeven. Tabel 5.1: Beddingen SBS-nr. Funderingsdruk Permanent BGT [kn/m²] Verkeer BGT [kn/m²] Statische bedding k v [kn/m³] W ,0 37, De lokaal aanwezige beddingen worden sterk beïnvloed door lokale grondgesteldheid en de grootte van de belasting die op de fundering wordt uitgeoefend. Hiertoe dient rekening gehouden met een spreiding in de berekende elastische beddingen. De onzekerheid in de bedding wordt ingeschat op een factor 2. Om een boven- en ondergrens te beschouwen dienen de gemiddelde waarden te worden gedeeld respectievelijk vermenigvuldigd met een factor 2. Ten behoeve van korte duurbelasting (quasi statisch) voor bijvoorbeeld verkeersbelasting kan een bedding worden gehanteerd die een factor 3 hoger is dan de statische bedding. Naast bovenstaande beddingen dient in de beschouwingen van de constructieve aspecten van de duikers de zettingsverschillen langs de lengte van de duiker te worden beschouwd. 6 Opdrijven Indien de waterstand in de ontgraving ten behoeve van het aanbrengen van de duiker teveel verlaagd wordt, kan er risico op opdrijven van de slecht doorlatende lagen door de waterdruk vanuit de watervoerende zandlaag ontstaan. Dit is in dit hoofdstuk getoetst. De opdrijfveiligheid wordt berekend voor de volgende situaties: Opdrijven Pleistoceen: o Bouwfase; o Onderhoud; In de bouwfase is de situatie waarin de duiker en de grondverbetering niet aanwezig zijn maatgevend. Ten tijde van onderhoud zijn de duiker en grondverbetering wel aanwezig, maar is er geen water in duiker aanwezig. De partiële factoren conform NEN tabel A.15 worden gehanteerd: γ G;dst = 1,0 (ongunstig werkend, permanent deel van de aandrijvende waterdruk) γ G;dst = 0,9 (gunstig werkend weerstandbiedend (grond-)gewicht) γ Q;dst = 1,5 (ongunstig werkend, variabel deel aandrijvende waterdruk)

7 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 7 van 16 Indien noodzakelijk wordt de extra neerwaartse druk van de grondlagen aan weerszijden van de ontgraving, conform NEN art meegenomen. De opdrijfveiligheid wordt berekend middels een binnen Heijmans gevalideerd Excel-rekenblad. De berekeningen van de opdrijfveiligheid zijn weergegeven in de bijlagen. Onderstaand zijn de resultaten weergegeven voor het grensvlak met het Pleistoceen. Voor de breedte van de sleuf is bij alle duikers één meter werkruimte aan beide zijden van de duiker aangehouden. Uit de berekeningen kan geconcludeerd worden dat er geen maatregelen getroffen hoeven te worden. Tabel 6.1: Opdrijfveiligheid Pleistoceen SBS-nr. Toets- niveau [m+nap] Gewicht naast sleuf beschouwd? Bouwfase SF Opdrijfveiligheid Pleistoceen Maatregel Gewicht naast sleuf beschouwd? Onderhoud SF Verlaging bij spannings- bemaling [m] W ,8 ja 1, Piping Tijdens de gebruiksfase is er geen gevaar voor piping omdat de waterstand aan weerszijden van de duiker gelijk is. Tijdens de bouw en onderhoud kunnen mogelijk geringe waterstandsverschillen ontstaan tussen de watergangen waar de duiker op is aangesloten. De ordegrootte bedraagt maximaal ca. 10 cm. Over de lengte van de duiker leidt dit tot een zeer gering verhang, waardoor grondwaterstroming ook in deze situaties niet tot piping (onderloopsheid / achterloopsheid) leidt. 8 Uitvoering De duikers worden aangebracht op een verdicht bed bestaande uit zand en een werkvloer. De grondverbetering dient in lagen van 0,50 m te worden aangebracht en verdicht. Ook aan de zijkanten van de duikers dient deze methode aangehouden te worden. 9 Conclusies Ten behoeve van het aanleggen van een kruising van een watergang wordt een vaarduiker aangelegd, W2522. Ten behoeve van de aanleg van deze duiker zijn diverse analyses uitgevoerd. Op basis van de uitgevoerde zettingsberekeningen wordt geconcludeerd dat met behulp van de zettingsversnellende maatregelen (voorbelasting) wordt voldaan aan de gestelde restzettingseisen. Tevens wordt geconcludeerd dat het draagvermogen van de ondergrond voldoende is. Als laatste wordt geconcludeerd dat er geen risico op opdrijven van de ondoorlatende lagen onder het ontgravingsniveau van de duiker is.

8 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 8 van Monitoring Voor de monitoring van de zettingen wordt gebruik gemaakt van zakbaken. De voetplaat van de zakbaken worden bovenop de slappe lagen geplaatst en periodiek wordt de hoogte van de bovenkant van de buis en huidig maaiveld nauwkeurig gemeten. Met behulp van zakbaken wordt: Een controle uitgevoerd op de in de zettingsberekeningen voorspelde voorbelasting en restzettingen; Een eventuele bijstelling van de zettingsprognose uitgevoerd en/of worden noodzakelijke maatregelen vastgesteld bij afwijkende restzettingsgedrag. De zakbaken dienen direct naast de duiker geplaatst te worden en wekelijks ingemeten te worden.

9 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 9 van 16 Bijlagen Bijlage A. Schets ontwerp duiker W Bijlage B. Grondonderzoek Bijlage C. Resultaten zettingsanalyse Bijlage D. Resultaten toets draagvermogen Bijlage E. Resultaten beddingen Bijlage F. Resultaten toets opdrijven Bijlage G. Reactie op verificatie N23: duiker W

10 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 10 van 16 Bijlage A. Schets ontwerp duiker W2522

11 locatie duiker

12 l- 0 I I 3, E +L3 I I i Snoe 8 ì (-s,t'-' + *s p l,ê ;3'6 VREDEMAKERSWE VARIANT DUIKER t$ 79^ ) tsrtrs gpj a.*tre^5- fq?,a.c VREDEMAKERSWE-6 VARIANT BRU6 L

13 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 11 van 16 Bijlage B. Grondonderzoek

14 Sondering S30-WV12-W109 Opdracht Plaats Datum Project : : : : Noord-Holland N23 Westfrisiaweg Conus nummer : S10-CFII.1053 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1000 mm 2 NEN-EN-ISO Klasse 2, type TE1 Sondeerunit : SW12 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] NAP MV = NAP m Hoogte z [m] t.o.v. NAP Coördinaten Plaatselijke wrijving f s [MPa] RD-stelsel X = Y = Mos nr: 211 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel:

15 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 12 van 16 Bijlage C. Resultaten zettingsanalyse

16 Vredemakersweg variant duiker, eindzetting Annex - A4 Zettingsanalyse form. N23 Westfrisiaweg - ctr. BT Geoconsult B.V. Neherkade VA Den Haag Phone Fax date drw. D-Settlement 16.1 : Duiker Vredemakersweg - MP.sli Input View ZC ,000 40,000 Layers 7. KZM (klei zand matig) 6. KZM (klei zand matig) 5. KH (klei humeus) 4. KSZ (klei siltig-zw zand) 3. KZM (klei zand matig) 2. ZL (zand los) 1. ZV (zand vast)

17 Report for D-Settlement 16.1 Settlement Calculations Developed by Deltares Company: BT Geoconsult B.V. Date of report: Time of report: 10:14:49 Date of calculation: Time of calculation: 09:32:12 Filename: Project identification: Z:\..\03 Calc\14 Duikers\Duiker W2522\Duiker Vredemakersweg - MP N23 Westfrisiaweg Zettingsanalyse Vredemakersweg variant duiker, eindzetting

18 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Echo of the Input Layer Boundaries Pl-lines General Data Soil Profiles Soil Properties Non-Uniform Loads Verticals Vertical Drain 5 3 Results per Vertical Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) 6 4 Settlements Settlements Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 2

19 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Echo of the Input 2.1 Layer Boundaries Boundary number Co-ordinates [m] 7 - X - -40,000-8,499-5,740-5,036-3, Y - -2,600-2,600-2,938-3,200-3, X - -3,576-2,518-1,500 1,500 2, Y - -4,236-4,443-5,800-5,800-4, X - 3,497 3,995 6,634 7,000 7, Y - -4,755-4,496-4,106-3,600-3, X - 7,889 11,000 40, Y - -2,960-2,600-2, X - -40,000-5,036-3,800-3,576-2, Y - -3,200-3,200-3,600-4,236-4, X - -1,500 1,500 2,136 3,497 3, Y - -5,800-5,800-4,951-4,755-4, X - 6,634 7,000 7,566 7,889 11, Y - -4,106-3,600-3,200-2,960-2, X - 40, Y - -2, X - -40,000-5,036-3,800-3,576-2, Y - -3,200-3,200-3,600-4,236-4, X - -1,500 1,500 2,136 3,497 3, Y - -5,800-5,800-4,951-4,755-4, X - 6,634 7,000 7,566 40, Y - -4,106-3,600-3,200-3, X - -40,000 40, Y - -6,200-6, X - -40,000 40, Y - -10,700-10, X - -40,000 40, Y - -13,800-13, X - -40,000 40, Y - -18,000-18, X - -40,000 40, Y - -20,000-20, Pl-lines Pl-line number Co-ordinates [m] 1 - X - -40,000 40, Y - -4,000-4, X - -40,000 40, Y - -2,200-2, General Data Soil model: Koppejan Consolidation model: Darcy Strain model: Natural Groundwater level: Initial determined by Pl-line number 1 Unit weight of water: 9,81 [kn/m³] Stress distribution - Soil: Boussinesq - Loads: Simulate End of consolidation: 10000,00 [days] No maintain profile Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses Creep rate reference time: 1,000 [days] No imaginary surface No submerging Load column width Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 3

20 - Non-Uniform Loads : 1,00 [m] - Trapezoidal Loads : 1,00 [m] 2.4 Soil Profiles Layer Material name Pl-line Pl-line number top bottom 7 KZM (klei zand matig) KZM (klei zand matig) KH (klei humeus) KSZ (klei siltig-zw z KZM (klei zand matig) ZL (zand los) ZV (zand vast) Soil Properties Layer Drained Unit weight number Unsaturated Saturated [kn/m³] [kn/m³] 7 No 16,00 16,00 6 No 16,00 16,00 5 No 13,50 13,50 4 No 15,20 15,20 3 No 16,00 16,00 2 Yes 19,30 19,30 1 Yes 19,00 21,00 BT Geoconsult B.V. D-Settlement 16.1 Layer Storage Vert. consolid. Ratio Ch/Cv Vertical Ratio hor/vert Permeability Initial vertical number type coefficient Cv permeability permeability strain mod. permeability [m²/s] [-] [m/s] [-] [m/s] [m/s] 7 Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. 5,00E-08 1, Vert. cons. 1,00E-07 1, Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. - 1, Vert. cons. - 1, Layer Precons. POP OCR number pressure [kn/m²] [kn/m²] [-] 7-10, , , , , , ,30 Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 7 5,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,90E+01 9,00E+00 1,41E+02 4,10E+01 2,90E+01 4,10E ,60E+01 1,40E+01 2,69E+02 6,70E+01 4,60E+01 6,70E ,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,00E+02 2,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 8,00E+02 1,00E ,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 4,00E+03 1,00E Non-Uniform Loads Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] ,50 13, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 4

21 Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] ,50 13, ,50-13, ,50-13, ,00 20, ,50 13, ,00 20, ,00 20, Verticals BT Geoconsult B.V. D-Settlement 16.1 Load number Co-ordinates [m] 1 - X - -2,52-2,47-1,80 1,80 2, Y - -4,44-4,45-5,00-5,00-4, X - -3,80 7, Y - -3,60-3, X - -3,80-3,58-2,52-2,47-1,80 1, Y - -3,60-4,24-4,44-4,45-5,00-5, X - 2,14 3,50 4,00 6,63 7, Y - -4,95-4,75-4,50-4,11-3, X - -2,52-1,50 1,50 2, Y - -4,44-5,80-5,80-4, X - -1,88-1,50 1,50 1, Y - -5,30-5,30-5,30-5, X - -1,50-1,50 1,50 1, Y - -5,30-2,30-2,30-5, X - -8,50-7,50 0,00 3,10 10,00 11, Y - -2,60-2,30-2,30-2,30-2,30-2, X - -8,50-6,00-4,00-2,00-1,00 0, Y - -2,60-1,92-1,21-1,31-1,47-1, X - 1,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10, Y - -1,43-1,23-1,13-1,22-1,79-2,30 Vertical number X co-ordinates [m] ,000-4,000-2,000-1,000 0, ,000 2,000 4,000 6,000 8,000 Discretisation = Vertical Drain Drain type Strip Horizontal range "From" [m] -9,000 Horizontal range "To" [m] 11,000 Bottom position [m] -12,800 Center to center distance [m] 1,000 Width [m] 0,100 Thickness [m] 0,003 Grid Triangular Drainage schedule Off Start of drainage [days] 0, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 5

22 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Results per Vertical 3.1 Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Depth Effective Hydraulic Loading Settlement Stress head [m] [kpa] [m] [kpa] [m] -5,800 52,374-4,000 52,373 0,856-5,900 47,648-3,461 52,565 0,827-6,000 45,479-3,184 52,742 0,810-6,100 44,275-3,008 52,900 0,800-6,200 43,572-2,885 53,032 0,794-6,200 43,572-2,885 53,033 0,794-6,300 43,626-2,825 53,136 0,796-6,400 43,842-2,785 53,207 0,801-6,500 44,145-2,757 53,244 0,808-6,600 44,400-2,728 53,247 0,796-6,700 44,648-2,701 53,216 0,778-6,800 44,917-2,680 53,154 0,759-7,650 47,300-2,608 51,660 0,616-8,450 49,326-2,600 49,456 0,494-9,100 50,886-2,601 47,508 0,404-10,100 53,278-2,599 44,523 0,278-10,700 54,820-2,602 42,799 0,208-10,700 54,820-2,602 42,799 0,208-11,450 57,260-2,587 40,745 0,152-12,250 59,427-2,513 38,687 0,098-13,000 60,783-2,362 36,884 0,051-13,800 62,356-2,200 35,094 0,007-13,800 62,357-2,200 35,094 0,007-14,500 67,540-2,200 33,635 0,005-15,500 75,107-2,200 31,712 0,003-15,900 78,183-2,200 30,992 0,002-16,600 83,631-2,200 29,797 0,002-17,600 91,544-2,200 28,220 0,001-18,000 94,749-2,200 27,629 0,000-18,000 94,749-2,200 27,629 0,000-19, ,552-2,200 26,242 0,000-20, ,474-2,200 24,974 0, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 6

23 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Settlements 4.1 Settlements Vertical X co-ordinate Z co-ordinate Surface level Settlement number [m] [m] [m] [m] 1-6,00 0,00-2,91 0, ,00 0,00-3,54 0, ,00 0,00-5,13 0, ,00 0,00-5,80 0, ,00 0,00-5,80 0, ,00 0,00-5,80 0, ,00 0,00-5,13 1, ,00 0,00-4,50 1, ,00 0,00-4,20 1, ,00 0,00-2,95 0,383 Koppejan has been used in combination with load removal. In this case the parameter As has been used. If this value is large, creep velocity was not reduced by the load removal. End of Report Z:\..\Duiker Vredemakersweg - MP Page 7

24 Vredemakersweg variant duiker, voorbelasting Annex - A4 Zettingsanalyse form. N23 Westfrisiaweg - ctr. BT Geoconsult B.V. Neherkade VA Den Haag Phone Fax date drw. D-Settlement 16.1 : Duiker Vredemakersweg - VB.sli Input View EOH ,000 40,000 Layers 7. KZM (klei zand matig) 6. KZM (klei zand matig) 5. KH (klei humeus) 4. KSZ (klei siltig-zw zand) 3. KZM (klei zand matig) 2. ZL (zand los) 1. ZV (zand vast)

25 Report for D-Settlement 16.1 Settlement Calculations Developed by Deltares Company: BT Geoconsult B.V. Date of report: Time of report: 10:16:53 Date of calculation: Time of calculation: 09:37:00 Filename: Project identification: Z:\..\03 Calc\14 Duikers\Duiker W2522\Duiker Vredemakersweg - VB N23 Westfrisiaweg Zettingsanalyse Vredemakersweg variant duiker, voorbelasting

26 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Echo of the Input Layer Boundaries Pl-lines General Data Soil Profiles Soil Properties Non-Uniform Loads Verticals Vertical Drain 5 3 Results per Vertical Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) 6 4 Settlements Settlements Residual Times Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 2

27 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Echo of the Input 2.1 Layer Boundaries Boundary number Co-ordinates [m] 7 - X - -40,000-8,499-5,740-5,036-3, Y - -2,600-2,600-2,938-3,200-3, X - -3,576-2,518-1,500 1,500 2, Y - -4,236-4,443-5,800-5,800-4, X - 3,497 3,995 6,634 7,000 7, Y - -4,755-4,496-4,106-3,600-3, X - 7,889 11,000 40, Y - -2,960-2,600-2, X - -40,000-5,036-3,800-3,576-2, Y - -3,200-3,200-3,600-4,236-4, X - -1,500 1,500 2,136 3,497 3, Y - -5,800-5,800-4,951-4,755-4, X - 6,634 7,000 7,566 7,889 11, Y - -4,106-3,600-3,200-2,960-2, X - 40, Y - -2, X - -40,000-5,036-3,800-3,576-2, Y - -3,200-3,200-3,600-4,236-4, X - -1,500 1,500 2,136 3,497 3, Y - -5,800-5,800-4,951-4,755-4, X - 6,634 7,000 7,566 40, Y - -4,106-3,600-3,200-3, X - -40,000 40, Y - -6,200-6, X - -40,000 40, Y - -10,700-10, X - -40,000 40, Y - -13,800-13, X - -40,000 40, Y - -18,000-18, X - -40,000 40, Y - -20,000-20, Pl-lines Pl-line number Co-ordinates [m] 1 - X - -40,000 40, Y - -4,000-4, X - -40,000 40, Y - -2,200-2, General Data Soil model: Koppejan Consolidation model: Darcy Strain model: Natural Groundwater level: Initial determined by Pl-line number 1 Unit weight of water: 9,81 [kn/m³] Stress distribution - Soil: Boussinesq - Loads: Simulate End of consolidation: 10000,00 [days] No maintain profile Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses Creep rate reference time: 1,000 [days] No imaginary surface No submerging Load column width Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 3

28 - Non-Uniform Loads : 1,00 [m] - Trapezoidal Loads : 1,00 [m] 2.4 Soil Profiles Layer Material name Pl-line Pl-line number top bottom 7 KZM (klei zand matig) KZM (klei zand matig) KH (klei humeus) KSZ (klei siltig-zw z KZM (klei zand matig) ZL (zand los) ZV (zand vast) Soil Properties Layer Drained Unit weight number Unsaturated Saturated [kn/m³] [kn/m³] 7 No 16,00 16,00 6 No 16,00 16,00 5 No 13,50 13,50 4 No 15,20 15,20 3 No 16,00 16,00 2 Yes 19,30 19,30 1 Yes 19,00 21,00 BT Geoconsult B.V. D-Settlement 16.1 Layer Storage Vert. consolid. Ratio Ch/Cv Vertical Ratio hor/vert Permeability Initial vertical number type coefficient Cv permeability permeability strain mod. permeability [m²/s] [-] [m/s] [-] [m/s] [m/s] 7 Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. 5,00E-08 1, Vert. cons. 1,00E-07 1, Vert. cons. 2,00E-07 1, Vert. cons. - 1, Vert. cons. - 1, Layer Precons. POP OCR number pressure [kn/m²] [kn/m²] [-] 7-10, , , , , , ,30 Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 7 5,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,90E+01 9,00E+00 1,41E+02 4,10E+01 2,90E+01 4,10E ,60E+01 1,40E+01 2,69E+02 6,70E+01 4,60E+01 6,70E ,60E+01 2,20E+01 2,40E+02 1,06E+02 5,60E+01 1,06E ,00E+02 2,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 8,00E+02 1,00E ,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 4,00E+03 1,00E Non-Uniform Loads Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] ,50 13, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 4

29 Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] ,50 13, ,50-13, ,50-13, ,00 20, ,00 20, ,00 20, ,00 20, Verticals BT Geoconsult B.V. D-Settlement 16.1 Load number Co-ordinates [m] 1 - X - -2,52-2,47-1,80 1,80 2, Y - -4,44-4,45-5,00-5,00-4, X - -3,80 7, Y - -3,60-3, X - -3,80-3,58-2,52-2,47-1,80 1, Y - -3,60-4,24-4,44-4,45-5,00-5, X - 2,14 3,50 4,00 6,63 7, Y - -4,95-4,75-4,50-4,11-3, X - -2,52-1,50 1,50 2, Y - -4,44-5,80-5,80-4, X - -1,88-1,50 1,50 1, Y - -5,30-5,30-5,30-5, X - -8,50-7,50 0,00 3,10 10,00 11, Y - -2,60-2,30-2,30-2,30-2,30-2, X - -8,50-6,00-4,00-2,00-1,00 0, Y - -2,60-1,92-1,21-1,31-1,47-1, X - 1,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10, Y - -1,43-1,23-1,13-1,22-1,79-2, X - -10,98-8,31-5,50-2,00-1,00 0, Y - -2,60-1,65-0,50-0,50-0,50-0, X - 1,00 2,00 4,00 7,50 10,65 14, Y - -0,50-0,50-0,50-0,50-1,57-2,60 Vertical number X co-ordinates [m] ,000-4,000-2,000-1,000 0, ,000 2,000 4,000 6,000 8,000 Discretisation = Vertical Drain Drain type Strip Horizontal range "From" [m] -9,000 Horizontal range "To" [m] 11,000 Bottom position [m] -12,800 Center to center distance [m] 1,000 Width [m] 0,100 Thickness [m] 0,003 Grid Triangular Drainage schedule Off Start of drainage [days] 0, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 5

30 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Results per Vertical 3.1 Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Depth Effective Hydraulic Loading Settlement Stress head [m] [kpa] [m] [kpa] [m] -5,800 80,191-4,000 80,190 1,132-5,900 75,717-3,517 80,090 1,097-6,000 73,271-3,242 79,970 1,072-6,100 71,694-3,058 79,823 1,054-6,200 70,601-2,927 79,648 1,039-6,200 70,601-2,927 79,647 1,039-6,300 70,276-2,860 79,440 1,035-6,400 70,142-2,816 79,199 1,033-6,500 70,117-2,787 78,926 1,034-6,600 70,047-2,756 78,622 1,020-6,700 69,942-2,724 78,288 0,997-6,800 69,869-2,698 77,928 0,974-7,650 69,889-2,613 74,202 0,793-8,450 70,285-2,603 70,386 0,638-9,100 70,793-2,603 67,395 0,523-10,100 71,890-2,601 63,116 0,361-10,700 72,764-2,603 60,740 0,271-10,700 72,764-2,603 60,740 0,271-11,450 74,487-2,589 57,960 0,199-12,250 75,955-2,514 55,210 0,129-13,000 76,718-2,362 52,816 0,069-13,800 77,705-2,200 50,443 0,011-13,800 77,705-2,200 50,443 0,011-14,500 82,412-2,200 48,507 0,008-15,500 89,343-2,200 45,948 0,005-15,900 92,178-2,200 44,987 0,004-16,600 97,220-2,200 43,386 0,003-17, ,587-2,200 41,263 0,001-18, ,583-2,200 40,463 0,000-18, ,583-2,200 40,463 0,000-19, ,888-2,200 38,578 0,000-20, ,343-2,200 36,843 0, Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 6

31 BT Geoconsult B.V. D-Settlement Settlements 4.1 Settlements Vertical X co-ordinate Z co-ordinate Surface level Settlement number [m] [m] [m] [m] 1-6,00 0,00-2,91 0, ,00 0,00-3,54 1, ,00 0,00-5,13 1, ,00 0,00-5,80 1, ,00 0,00-5,80 1, ,00 0,00-5,80 1, ,00 0,00-5,13 1, ,00 0,00-4,50 1, ,00 0,00-4,20 1, ,00 0,00-2,95 0,874 Koppejan has been used in combination with load removal. In this case the parameter As has been used. If this value is large, creep velocity was not reduced by the load removal. 4.3 Residual Times Vertical Time Settlement Part of final Residual number settlement settlements [days] [m] [%] [m] ,573 72,109 0, ,927 71,912 0, ,981 78,275 0, ,872 79,862 0, ,894 78,975 0, ,892 79,229 0, ,021 77,745 0, ,083 76,810 0, ,037 77,167 0, ,629 71,973 0,245 End of Report Z:\..\Duiker Vredemakersweg - VB Page 7

32 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 13 van 16 Bijlage D. Resultaten toets draagvermogen

33 Report for D-Foundations 17.1 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Company: Deltares Date of report: Time of report: 13:19:57 Date of calculation: Time of calculation: 13:16:12 Filename: \..\users$\btgeoconsult\documents\1365\w Draagvermogen v1.5 Project identification: D-Foundations W Draagvermogen v1.5

34 Deltares D-Foundations Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data General Input Data General Report Data Application Area Model Shallow Foundations Superstructure General CPT Data View of CPT's in Foundation Plan Soil Data Soil Profile New Profile Foundation Data Foundation Plan View of Foundation Plan Load Data Vertical Loads Horizontal Loads Overruled Parameters Model Options 7 3 Shallow Foundations (EC7-NL): Results Optimization Dimensions Results optimization dimensions, model Shallow Foundations Results at the Last Iteration: Verification of Limit State STR Vertical Bearing Capacity, Undrained Situation Vertical Bearing Capacity, Drained Situation Horizontal Bearing Capacity Stability Results at the Last Iteration: Verification of Limit State GEO Verification of Settlement at Limit State GEO Results at the Last Iteration: Verification of Serviceability limit state Verification of the Serviceability Limit State Additional Information \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 2

35 Deltares D-Foundations Input Data 2.1 General Input Data Model Shallow Foundations (EC7-NL) 2.2 General Report Data Geotechnical consultant : Design engineer superstructure : Principal : Title 1 : Title 2 : Title 3 : D-Foundations W Draagvermogen v1.5 Number of project : - Location of project : 2.3 Application Area Model Shallow Foundations The verifications performed by the model Shallow Foundation of D-FOUNDATIONS concern shallow foundations on which only static or quasi-static loads work. The foundation surface must be practically level and should not exceed an angle of 2.5 degrees with the horizon. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure : Rigid 2.5 General CPT Data Number of CPT's : \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 3

36 Deltares D-Foundations View of CPT's in Foundation Plan Number/name X-coor- Y-coor- CPT dinate dinate [m] [m] 1: New Profile 0,00 0, Soil Data Number of soilprofiles: Soil Profile New Profile Belonging to CPT New Profile Surface level in [m. reference level] : -2,30 Phreatic level in [m. reference level] : -4,00 Placement depth of foundation element in [m R.L.] = -5,25 Concentration value according to Frohlich [-] = 3 Number of layers in profile : \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 4

37 Deltares D-Foundations 17.1 Number Level Gamma Gamma Phi Cohesion f;undr Cc Ca layer top layer sat [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1-2,300 18,00 20,00 32,50 0,00 0,00 0,00 0,00 2-5,750 13,50 13,50 22,10 1,10 25,00 0,28 0,03 3-6,200 15,20 15,20 25,70 2,30 40,00 0,18 0, ,700 16,00 16,00 25,20 5,20 60,00 0,08 0, ,800 19,30 19,30 30,00 0,00 0,00 0,01 0, ,000 19,00 21,00 35,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Number Level e0 Matelayer top layer rial [m R.L.] [-] type 1-2,300 0,25 Sand 2-5,750 0,00 Clay 3-6,200 0,00 Clay 4-10,700 0,00 Clay 5-13,800 0,25 Sand 6-18,000 0,25 Sand 2.7 Foundation Data Element Element Width Length Diameter Type name shape [m] [m] [m] Strip 3000 Strip 3,00 n.a. n.a. Prefab \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 5

38 Deltares D-Foundations Foundation Plan View of Foundation Plan Element Xm Ym angle Matching Matching Matching Nearby number/ type profile load slope name [m] [m] [deg] name name name 1: 1 0,00 0,00 0,00 Strip 3000 New Prof... Load (1) None 2.9 Load Data Vertical Loads Load LS STR/GEO SLS elat. elong. Vd elat. elong. Vd [m] [m] [kn] [m] [m] [kn] Load (1) 0,00 0,00 286,00 0,00 0,00 174, Horizontal Loads Load LS STR/GEO SLS eh Hd eh Hd Kappa [m] [kn] [m] [kn] [deg] Load (1) 0,00 0,00 0,00 0,00 90, \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 6

39 Deltares D-Foundations Overruled Parameters All parameters according to standard Model Options Do not create intermediate results file Do not use the interaction model. Keep the length of a rectangular element constant when optimizing dimensions. Use the 20% limit to determine the settlement \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 7

40 Deltares D-Foundations Shallow Foundations (EC7-NL): Results Optimization Dimensions 3.1 Results optimization dimensions, model Shallow Foundations Results for foundation element: 1 Within the limits as set by the program ( m), an optimal diameter could not be determined. When optimizing the dimensions of the foundation elements, each element is being calculated and verified using the standards. Only when all requirements set by these standards are met, the optimal dimensions can be determined. Failure of the optimization process is in most cases caused by too heavy loading and/or soiltypes being too weak. The intermediate results file (see Calculation Options) can provide more information about the failure of the process. 3.2 Results at the Last Iteration: Verification of Limit State STR Required by NEN :2016 art : Ed <= Cd Vertical Bearing Capacity, Undrained Situation Found Calc. Vd Rd Rd Fpull Result of elem. case (Squeeze) verification name [kn] [kn] [kn] [kn] 1 Case C 299,60 399,93 0,00 0,00 PASSED - the highest value of Rd is used in the verification! -Fpull (0.5 * w' * cu;d) is the tension force in the element per meter which should be handled by the element in case of squeeze (see art (r) NEN :2016) Vertical Bearing Capacity, Drained Situation Found Calc. Vd Rd Vd Rd Result of elem. case (Punch) (Punch) verification name [kn] [kn] [kn] [kn] 1 Case C 286, ,52 299, ,61 PASSED Note: both the situation with and without punch through are checked! Horizontal Bearing Capacity Found Hd Rd Rd Result of Result of elem. undrained drained verification verification name [kn] [kn] [kn] undrained drained 1 0,00 0,00 0,00 PASSED PASSED Note: As passive neither active soil loads are taken into account while determining the horizontal bearing capacity, the qualification "FAILED" in the above table is not an definitive answer. Additional calculations, based on NEN :2016 Chapter 9 including all factors, can lead to a different conclusion Stability Found Minimum Minimum Phi`d Tip over Total elem. l' w' stability stability name [m] [m] [deg] 1 1,00 2,65 21,91 PASSED PASSED \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 8

41 Deltares D-Foundations Results at the Last Iteration: Verification of Limit State GEO Required by NEN :2016 art : Sd <= Sreq.Sreq = 1,000 [m] Sd = s1;d + s2;d Note: The user-defined Sreq differs from the proposed value (0.15 m) as provided by NEN :2016. Less strict values should be reviewed carefully Verification of Settlement at Limit State GEO Found s1 s1;gd s2 Result of Result of elem. (20%) (5%) verification verification name [m] [m] [m] (20%) (5%) 1 0,386 0,390 0,613 PASSED FAILED Note: the verification at 20% is demanded by the NEN, at 5% is recommended by Deltares! The maximum increase in soil tension found while calculating the settlement, is100 % of the effective foundation pressure. When using this design option, rotations are not considered. 3.4 Results at the Last Iteration: Verification of Serviceability limit state Required by NEN :2016 art : Sd <= Sreq. For houses, the requirement is : Sreq = 0.05 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Seq = 1,000 Sd = s1;d + s2;d Note: The user-defined Sreq differs from the imposed value (0.05 m) as provided by NEN : Verification of the Serviceability Limit State Found s1 s1;gd s2 Result of Result of elem. (20%) (5%) verification verification name [m] [m] [m] (20%) (5%) 1 0,175 0,188 0,449 PASSED PASSED Note: the verification at 20% is demanded by the NEN, at 5% is recommended by Deltares! The maximum increase in soil tension found while calculating the settlement, is100 % of the effective foundation pressure. When using this design option, rotations are not considered. 3.5 Additional Information The maximum settlement at limit state GEO is 0,999 meter and has been found at foundation element 1 The maximum settlement at the Serviceability Limit State is 0,624 meter and has been found at foundation element 1 End of Report \..\1365\W Draagvermogen v1.5 Page 9

42 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 14 van 16 Bijlage E. Resultaten beddingen

43 Bepaling elastische bedding onder fundering Duikernr.: W2522 Breedte: 3,00 m Invloedsdiepte: 5,00 m Sondering: 211 Kopie van W Veerstijfheid onder duikers - QCR Grondsoort BK laag OK laag Laagdikte qc Eur spreidings- kv hoofdsoort toevoeging [m+nap] [m+nap] [m] [MPa] [kpa] coeff. (22,5 ) [kn/m³] Funderingsniveau -5,30 Zand grondverb. -5,30-5,80 0,50 5, , klei humeus -5,80-6,20 0,40 0, , klei siltig zandig -6,20-10,30 4,10 0, , Totaal 5, Spanningsspeiding onder fundering op staal (NEN-EN ) P_BGT_perm: 28 kpa m = 3 P_verkeerBGT: 37,5 kpa θ = 8 Niveau γ' Δσ'v;z;d σ'init Verhoging Diepte onder [m+nap] [kn/m³] [kpa] [kpa] druk fund. [m] -5,30 10,0 37,5 28,0 134% 0,0-5,80 3,5 24,3 29,8 82% 0,5-6,30 3,5 17,0 31,5 54% 1,0-6,80 3,5 12,6 33,3 38% 1,5-7,30 6,0 9,7 36,3 27% 2,0-7,80 6,0 7,7 39,3 20% 2,5-8,30 6,0 6,2 42,3 15% 3,0-8,80 5,2 5,2 44,9 11% 3,5-9,30 5,2 4,3 47,5 9% 4,0-9,80 3,5 3,7 49,2 8% 4,5-10,30 3,5 3,2 51,0 6% 5,0-10,80 4,0 2,8 53,0 5% 5,5 Datum: Duiker: W2522 Pagina: 1/1

44 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 15 van 16 Bijlage F. Resultaten toets opdrijven

45 BEREKENING STABILITEIT PUTBODEM CONFORM NEN /C1 (NL) april 2012, ART. 10,2 HIP-BER-GEOT stabiliteit putbodem 2d (met belasting door grond naast het talud) 1. Algemene Gegevens Project Naam: N23 WFW Ontgravingsdiepte: -5,80 m + NAP Project Nummer: - Stijghoogte max: -2,20 m + NAP Onderdeel: W Pleistoceen Stijghoogte min: -2,2 m + NAP Grondonderzoek: DKM-06A-02 Referentieniveau: -13,80 m + NAP Datum: Breedte (sleuf): 10 m Opsteller: rome8 Rekenen met talud: 1 1= ja/ 0 = nee Talud, 1 op : 1 vert-hor 2. Berekening gronddruk (totale gewicht overliggende grond) Dikte Laagcode Diepte tov NAP [m] onder ontgraving Diepte t.b.v factor 'f' Gamma Gewicht Zij belasting van tot [m] [m] [kn/m³] [kn/m²] [kn/m²] Klei, zandig, matig -2,60-3,20 0,00 0,60 16,0 0,0 9,6 Klei humeus -3,20-6,20 0,40 2,60 13,5 5,4 35,1 Klei sterk zandig -6,20-10,70 4,50 0,00 15,2 68,4 0 Klei, zandig, matig -10,70-13,80 3,10 0,00 16,0 49,6 0 0,00 0,00 0,0 0 Totaal gronddruk [kn/m²] 123,4 44,7 Factor voor zijbelasting f = 0,25 Totale grondruk [kn/m²] 134,8 Reductie met materiaalfactor gamma γ;stb = 0,9 121,3 3. Berekening grondwaterdruk Volumiek gewicht water 9,81 kn/m³ Stijghoogte min -2,20 m + NAP γ_opwaarts permanent 1,0 Stijghoogte max -2,20 m + NAP γ_opwaarts veranderlijk 1,5 Grondwaterdruk -13,80 m + NAP Grondwaterdruk permanent 113,8 kn/m² Grondwaterdruk veranderlijk 0,0 kn/m² Grondwaterdruk totaal 113,8 kn/m² 4. Berekening veiligheidsfactoren tegen opbarsten 1,1 Veiligheidsfactor tegen opbarsten > 1,0 dus voldoet NEN Berekening vereiste verlaging bij spanningsbemaling Gronddruk 121,3 kn/m² Grondwaterdruk 113,8 kn/m² Verlaging stijghoogte geen spanningsbemaling nodig Toetsing van de weerstand tegen hydraulische grondbreuk 09:

46 Datum 27 juni 2017 Ons kenmerk N W MEM-001 V0.3 Pagina 16 van 16 Bijlage G. Reactie op verificatie N23: duiker W2522

47

48