HE200A. prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art S235

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Maat: px
Weergave met pagina beginnen:

Download "HE200A. prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art S235"

Transcriptie

1 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art HE200A werk = werk werknummer = werknummer materiaal S235 onderdeel = onderdeel klasse 3 flensdikte <40 art prismatische op buiging en druk belaste staven kniklengte y-richting l cr,y = 2500 mm staalkwaliteit S235 E = N/mm 2 kniklengte z-richting l cr,z = 2500 mm f y = 235 N/mm 2 G = N/mm 2 reductie doorsnede A red = 0,0 cm 2 f u = 360 N/mm 2 A = 53,8 cm 2 reductie weerstandsmoment W y,red = 0,0 cm 3 a = 1E-07 m = 42,2 kg/m' reductie weerstandsmoment W z,red = 0,0 cm 3 uitwendige krachten M h YM h rekenwaarde normaalkracht N Ed = 350 kn N Ed maximale moment om y-as M y,ed = 46 knm maximale moment om z-as M z,ed = 0 knm M s excentriciteit bij klasse 4 in y-richting e N,y = 0 mm l cr,y excentriciteit bij klasse 4 in z-richting e N,z = 0 mm t.b.v. berekening van coefficient C my momentverloop tabel B3 grootste smoment y-richting M h = -46 knm M h kleinste smoment y-richting YM h = -25 knm YM h veldmoment in y-richting M s = 20 knm M h t.b.v. berekening van coefficient C mz grootste smoment in z-richting M h = 0 knm M s YM h kleinste smoment in z-richting YM h = 0 knm veldmoment in z-richting M s = 0 knm t.b.v. berekening van coefficient C mlt grootste smoment y-richting M h = -46 knm M s YM h kleinste smoment y-richting YM h = -25 knm M h veldmoment in y-richting M s = 20 knm y-richting z-richting invoer voor op druk belaste staven ( berekening c y en c z ) h = 190 mm b = 200 mm soort profiel I - of H - profiel t f = 10 mm t w = 6,5 mm torsiegevoelig ja I y = 3692 cm 4 I z = 1336 cm 4 soort belasting gelijkmatig verdeeld S y = 215 cm 3 S z = 102 cm 3 momentverloop tabel B3 parabool W y,el = 389 cm 3 W z,el = 134 cm 3 W y,pl = 430 cm 3 W z,pl = 204 cm 3 invoer voor prismatische op buiging belaste staven ( berekening c LT ) i y = 82,8 mm i z = 49,8 mm basisgeval uit NEN 6771 tabel 9, geval 2:q-last kromme = 2 kromme = 3 momentenverloop parabool scharnierend kromme = b - kromme = c - soort profiel gelaste I- en H-profielen I t = 21,0 cm 4 g M1 = 1,00 aangrijpingspunt belasting zwaartepunt bovenflens 6,00 wijze zijdelijngse steunen tussen 2 gaffels 0,00 0,21 c LT met kipkrommen Algemeen 0, eis: N Ed + k yy M y,ed + DM y,ed + k yz M z,ed + DM z,ed = 0,57 c y N Rk c LT M y,rk M z,rk g M1 g M1 g M eis: N Ed + k zy M y,ed + DM y,ed + k zz M z,ed + DM z,ed = 0,90 c z N Rk c LT M y,rk M z,rk QEC ; Rekenblad 1 van 8

2 toetsing van de formules en 6.62 g M1 g M1 g M1 M h = -46,0 grootste absolute waarde smoment YM h = -25,0 kleinste absolute waarde smomen N Ed = 350,0 veldmoment M s = 20,0 l cr,y = 2500 opneembare normaalkracht en momenten N Rk = f y A i = , = 1264,3 kn M y,rk = f y W y = , = 91,3 knm M z,rk = f y W z = , = 31,4 knm aangepaste profielgrootheden A eff = A A red = 53,8-0,0 = 53,8 cm 2 W y,eff = W y,el W y,red = 388,6-0,0 = 388,6 cm 3 W z,eff = W z,el W z,red = 133,6-0,0 = 133,6 cm 3 toeslagmomenten DM y,ed = e N,y N Ed = 0,00 * 350,0 = 0,0 knm DM z,ed = e N,z N Ed = 0,00 * 350,0 = 0,0 knm diverse factoren interactiefactoren tabel B1 of B2 knikfactoren uit equivalente momentenverdelingsk yy = 0,47 - c y = 0,96 - factoren uit tabel B3 de toetsingen k yz = 1,11 - c z = 0,82 - C my = 0,45 - k zy = 0,95 - torsieknikfactor uit C mz = 1,00 - k zz = 1,11 - c LT = 0,85 - C mlt = 0, eis: N Ed + k yy M y,ed + DM y,ed + k yz M z,ed + DM z,ed <= 1,0 c y N Rk c LT M y,rk M z,rk g M1 g M1 g M1 350,0 + 0,47 46,0 + 0,0 + 1,11 0,0 + 0,0 0, ,3 0,85 91,3 31,4 1,00 1,00 1,00 0,29 + 0,28 + 0,00 = 0, eis: N Ed + k zy M y,ed + DM y,ed + k zz M z,ed + DM z,ed <= 1,0 c z N Rk c LT M y,rk M z,rk g M1 g M1 g M1 350,0 + 0,95 46,0 + 0,0 + 1,11 0,0 + 0,0 0, ,3 0,85 91,3 31,4 1,00 1,00 1,00 0,34 + 0,56 + 0,00 = 0,90 bijlage: tabel B1 - interactiefactoren k ij voor staven die NIET gevoelig zijn voor vervorming door torsie k yy voor I - H en kokerprofielen klasse 1 en 2 k yy = C my ( 1 + ( - l y - 0,2 ) N Ed ) c y N Rk / g M1 k yy = 0,4478 ( 1 + ( 0,3213-0,2 ) 350,0 ) = 0,46 0, ,3 / 1,00 k yy <= C my ( 1 + 0,8 N Ed ) c y N Rk / g M1 k yy <= 0,4478 ( 1 + 0,8 350,0 ) = 0,55 0, ,3 / 1,00 maatgevende waarde voor klasse 1 en 2 k yy = 0,46 QEC ; Rekenblad 2 van 8

3 klasse 3 en 4 k yy = C my ( 1 + 0,6 - l y N Ed ) c y N Rk / g M1 k yy = 0,4478 ( 1 + 0,6 0, ,0 ) = 0,47 0, ,3 / 1,00 k yy <= C my ( 1 + 0,6 N Ed ) c y N Rk / g M1 k yy <= 0,4478 ( 1 + 0,6 350,0 ) = 0,53 0, ,3 / 1,00 maatgevende waarde voor klasse 3 en 4 k yy = 0,47 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k yy = 0,47 k yz voor I - H en kokerprofielen klasse 1 en 2 k yz = 0,6 k zz = 0,6 1,11 = 0,66 klasse 3 en 4 k yz = k zz = = 1,11 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k yz = 1,11 k zy voor I - H en kokerprofielen klasse 1 en 2 k zy = 0,6 k yy = 0,6 0,47 = 0,28 klasse 3 en 4 k zy = 0,8 k yy = 0,8 0,47 = 0,38 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zy = 0,38 QEC ; Rekenblad 3 van 8

4 k zz voor I - en H - profielen klasse 1 en 2 k zz = C mz ( 1 + ( 2 - l z - 0,6 ) N Ed ) k zz = 1 ( 1 + ( 2 0,5342-0,6 ) 350,0 ) = 1,16 k zz <= C mz ( 1 + 1,4 N Ed ) k zz <= 1 ( 1 + 1,4 350,0 ) = 1,47 maatgevende waarde voor klasse 1 en 2 k zz = 1,16 klasse 3 en 4 k zz = C mz ( 1 + 0,6 - l z N Ed ) k zz = 1 ( 1 + 0,6 0, ,0 ) = 1,11 k zz <= C mz ( 1 + 0,6 N Ed ) k zz <= 1 ( 1 + 0,6 350,0 ) = 1,20 maatgevende waarde voor klasse 3 en 4 k zz = 1,11 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zz = 1,11 k zz voor koker - profielen klasse 1 en 2 k zz = C mz ( 1 + ( - l z - 0,2 ) N Ed ) k zz = 1 ( 1 + ( 0,5342-0,2 ) 350,0 ) = 1,11 k zz <= C mz ( 1 + 0,8 N Ed ) k zz <= 1 ( 1 + 0,8 350,0 ) = 1,27 maatgevende waarde voor klasse 1 en 2 k zz = 1,11 klasse 3 en 4 k zz = als bij I - en H - profielen = 1,11 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zz = 1,11 QEC ; Rekenblad 4 van 8

5 voor I - H - en koker - profielen onder axiale druk en eenassige buiging M y,ed geldt k zy =0 ( RHS - profielen zijken rechthoekige kokers) bijlage: tabel B2 - interactiefactoren k ij voor staven die WEL gevoelig zijn voor vervorming door torsie k yy klasse 1 en 2 k yy = volgens tabel B1 = 0,46 klasse 3 en 4 k yy = volgens tabel B1 = 0,47 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zz = 0,47 k yz klasse 1 en 2 k yz = volgens tabel B1 = 0,66 klasse 3 en 4 k yz = volgens tabel B1 = 1,11 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zz = 1,11 k zy klasse 1 en 2 k zy = [ 1-0,1 - l z * N Ed ] ( C mlt - 0,25 ) k zy = [ 1-0,1 0,5342 * 350,0 ] = 0,91 ( 0,4478-0,25 ) k zy >= [ 1-0,1 * N Ed ] ( C mlt - 0,25 ) k zy >= [ 1-0,1 * 350,0 ] = 0,83 ( 0,4478-0,25 ) maatgevende waarde voor klasse 1 en 2 als - l z >= 0,4 k zy = 0,91 als - l z < 0,4 dan geldt: k zy = 0,6 + - l z = 0,6 + 0,5342 = 1,13 maar k zy <= [ 1-0,1 - l z * N Ed ] ( C mlt - 0,25 ) k zy <= [ 1-0,1 0,5342 * 350,0 ] = 0,91 ( 0,4478-0,25 ) maatgevende waarde voor klasse 1 en 2 als - l z < 0,4 k zy = 0,91 omdat de uiteindelijke waarde van - l z = 0,5342 geldt dus k zy = 0,91 klasse 3 en 4 k zy = [ 1-0,05 - l z * N Ed ] ( C mlt - 0,25 ) k zy = [ 1-0,05 0,5342 * 350,0 ] = 0,95 ( 0,4478-0,25 ) k zy >= [ 1-0,05 * N Ed ] ( C mlt - 0,25 ) k zy >= [ 1-0,05 * 350,0 ] = 0,92 ( 0,4478-0,25 ) maatgevende waarde voor klasse 3 en 4 k zy = 0,95 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zy = 0,95 k zz klasse 1 en 2 k zz = volgens tabel B1 = 1,11 klasse 3 en 4 k zz = volgens tabel B1 = 1,11 QEC ; Rekenblad 5 van 8

6 uiteindelijke waarde afhankelijk van de staalklasse k zz = 1,11 bijlage: tabel B3 equivalente momentverdelingsfactor C m in tabellen B1 en B2 berekening van de factor C my en C mlt tbv berekening C my grootste smoment (absol M h = -46,0 knm Y= -25 / -46 = 0,54 momentenverloop veld lineair verloop kleinste smoment (absoluym h = -25,0 knm M s <M h a s = 20 / -46 = -0,43 veldmoment M s = 20,0 knm M h <M s a h = -46 / 20 = -2,30 gebied belasting formule nvt -1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,6 + 0,4 Y>=0,4= 0,6 + 0,54 = 0,82 M geconcentreerd C my =0,6 + 0,4 Y>=0,4= 0,6 + 0,54 = 0,82 YM maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,82 paraboolvormig 0<a s <1-1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,2 + 0,8a s >=0,4= 0,2 + -0,43 = 0,40 M s <M h geconcentreerd C my =0,2 + 0,8a s >=0,4= 0,2 + -0,43 = 0,40 M h YM h maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,40 M s -1<a s <0 0<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,1-0,8a s >=0,4= 0,1-0, -0,43 = 0,45 geconcentreerd C my =- 0,8a s >=0,4= -0,8-0,43 = 0,40 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,45-1<=Y<=0 gelijkmatig verdeeld C my =0,1(1-Y)-0,8a s >=0,4= 0,1 0,54 ) - 0,8-0,43 = 0,40 geconcentreerd C my =0,2(-Y)-0,8a s >=0,4= 0,2( -0,54 ) - 0,8-0,43 = 0,46 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,40 maatgevende waarde tgv Y = 0,45 maatgevende waarde tgv a s = 0,45 paraboolvormig 0<a h <1-1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h = 0,95 + 0, -2,30 = 0,84 M h <M s geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h = 0,90 + 0, -2,30 = 0,67 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,84-1<a h <0 0<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h = 0,95 + 0, -2,30 = 0,84 geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h = 0,90 + 0, -2,30 = 0,67 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,84 M s YM h M h -1<=Y<=0 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h (1+2Y)= 0,95 + 0,0-2,30 2,09 = 0,71 geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h (1+2Y)= 0,90 + 0,1-2,30 2,09 = 0,42 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,71 maatgevende waarde tgv Y = 0,84 maatgevende waarde tgv a h = 0,84 QEC ; Rekenblad 6 van 8

7 verplaatsbare knopen voor staven met een knikvorm met verplaatsbare knopen (sway buckling mode) geldt C my = C mz = 0,90 bijlage: tabel B3 equivalente momentverdelingsfactor C m in tabellen B1 en B2 berekening van de factor C mz tbv berekening C my grootste smoment (absol M h = 0,1 knm Y= 0,1 / 0,1 = 1,00 kleinste smoment (absoluym h = 0,1 knm M s <M h a s = 0,1 / 0,1 = 1,00 veldmoment M s = 0,1 knm M h <M s a h = 0,1 / 0,1 = 1,00 momentenverloop gebied belasting formule veld lineair verloop -1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,6 + 0,4 Y>=0,4= 0,6 + 1,00 = 1,00 geconcentreerd C my =0,6 + 0,4 Y>=0,4= 0,6 + 1,00 = 1,00 maatgevende waarde tgv soort belasting = 1,00 paraboolvormig 0<a s <1-1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,2 + 0,8a s >=0,4= 0,2 + 1,00 = 1,00 M s <M h geconcentreerd C my =0,2 + 0,8a s >=0,4= 0,2 + 1,00 = 1,00 maatgevende waarde tgv soort belasting = 1,00-1<a s <0 0<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,1-0,8a s >=0,4= 0,1-0, 1,00 = 0,40 geconcentreerd C my =- 0,8a s >=0,4= -0,8 1,00 = 0,40 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,40-1<=Y<=0 gelijkmatig verdeeld C my =0,1(1-Y)-0,8a s >=0,4= 0,1 1,00 ) - 0,8 1,00 = 0,40 geconcentreerd C my =0,2(-Y)-0,8a s >=0,4= 0,2( -1,00 ) - 0,8 1,00 = 0,40 maatgevende waarde tgv soort belasting = 0,40 maatgevende waarde tgv Y = 0,40 maatgevende waarde tgv a s = 1,00 paraboolvormig 0<a h <1-1<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h = 0,95 + 0, 1,00 = 1,00 M h <M s geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h = 0,90 + 0, 1,00 = 1,00 maatgevende waarde tgv soort belasting = 1,00-1<a h <0 0<=Y<=1 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h = 0,95 + 0, 1,00 = 1,00 geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h = 0,90 + 0, 1,00 = 1,00 maatgevende waarde tgv soort belasting = 1,00-1<=Y<=0 gelijkmatig verdeeld C my =0,95 + 0,05a h (1+2Y)= 0,95 + 0,0 1,00 3,00 = 1,10 geconcentreerd C my =0,90 + 0,10a h (1+2Y)= 0,90 + 0,1 1,00 3,00 = 1,20 maatgevende waarde tgv soort belasting = 1,10 maatgevende waarde tgv Y = 1,00 maatgevende waarde tgv a h = 1,00 verplaatsbare knopen voor staven met een knikvorm met verplaatsbare knopen (sway buckling mode) geldt C my = C mz = 0,90 bijlage: art prismatische op druk belaste staven 6.49 c y = 1 <= 1,0 c y = 1 = 0,956 - F + ( F l y 2 ) 0,572 + ( 0, ,321 2 ) F=0,5 [1+a ( -- l y - 0,2 )+ -- l y 2 ] F= 0,5 [ 1+ 0,34 ( 0,321-0,2 ) + 0,321 2 ] = 0, voor klasse 1, 2 en 3 geld - l y =l y / l 1 = 30,2 / 93,9 = 0,321 - N cr = A f y / -- 2 l y = 53, / 0,321 2 = kn (ter informatie ) (4) N Ed / N cr = 350 / = 0,029 knikeffecten mogen worden verwaarloosd 6.51 voor klasse 4 geldt: - l y =l y (A eff / A ) / l = 30,2 ( 53,8 / 53,8 ) / 93,9 = 0,321 - l 1 =p (E / f y ) = p ( / 235 ) = 93,9 A eff = 53,8-0,0 = 53,8 cm 2 l y =l cr,y / i y = 2500 / 82,8 = 30,2 - l z =l cr,z / i z = 2500 / 49,8 = 50, c z = 1 <= 1,0 c z = 1 = 0,824 - F + ( F l 2 z ) 0,725 + ( 0, ,534 2 ) F =0,5 [ 1+a ( -- l z - 0,2 ) + -- l F= 0,5 [ 1+ 0,49 ( 0,534-0,2 ) + 0,534 2 ] = 0, voor klasse 1, 2 en 3 geldt: - l z =l z / l 1 = 50,2 / 93,9 = 0,534 - N cr = A f y / -- l 2 = 53, / 0,534 2 = 4430,4 kn (ter informatie ) (4) N Ed / N cr = = 350 / 4430,4 = 0,079 onderdeel QEC ; Rekenblad 7 van 8

8 voor klasse 4 geldt: - l z =l z (A eff / A ) / l = 50,2 ( 53,8 / 53,8 ) / 93,9 = 0,534 bijlage: art prismatische op buiging belaste staven (kip) onderdeel lengte ligger tussen de gaffels l g = 2500 mm schema van het te controleren liggersegment tussen gaffels of kipsteu ongesteunde lengte (zijdelingse richting) l st =l= 2500 mm grootste absolute kopmoment kleinste absolute kopmoment rekenwaarde buigend moment M Ed = 46 knm M y,1,s,d = -46,0 M Ed = 46,0 M y,2,s,d = -25,0 kopmoment met grootste absolute waarde M y,1,s,d = -46 knm grootste moment b= 0,54 kopmoment met kleinste absolute waarde M y,2,s,d = -25 knm invoer bij tabel 10 en 12 q= 6 kn/m' invoer bij tabel 11 en 12 F= 0 kn invloedsfactor uit tabel 11 C 1 = 0,21 - M ongesteunde lengte segment l = 2500 bm invloedsfactor uit tabel 11 C 2 = 0,56 - C1= 1,130 C2= -0,450 l kip =l cr = 2500 NEN 6771 art bepaling vervangende ongesteunde kiplengte tussen twee gaffels l kip = l st = 2500 mm l st = f 1 l = 1, = 2500 mm tussen een gaffel en een kipsteun of tussen twee kipsteunen l kip =l cr = f 2 l st = 1, = 2500 mm l kip = ( 1,4-0,8 b ) l st echter 1,0 <= l kip / l st <=1,4 reken met een ongesteunde lengte l kip =l cr = 2500 mm f 2 =( 1,4-0,8b) = (1,4-0,54 ) = 0,97 deze factor is niet van toepassing, zodat f2=1,00 Er wordt gerekend met de volgende gegevens: lengte ligger tussen de gaffels l g = 2500 mm invloedsfactor uit tabel C1 C 1 = 1,130 - ongesteunde horizontale lengte l= 2500 mm invloedsfactor uit tabel C2= -1 0,450 C 2 = -0,450 - rekenwaarde buigend moment M Ed = 46,0 knm verhouding f=b= M y,2,s,d / M y,1,s,d = 0,54 - kopmoment met grootste absolute waarde M y,1,s,d = -46,0 knm tabel 9, geval 2:q-last kopmoment met kleinste absolute waarde M y,2,s,d = -25,0 knm 6.56 c LT = 1 <= 1,0 c LT = 1 = 0,853 - F LT + ( F LT l LT 2 ) 0,686 + ( 0, ,482 2 ) maatgevende waarde c LT = 0,853 - F LT =0,5 [ 1+a LT ( -- l LT - 0,2 ) + -- l LT 2 ] F LT = 0,5 [ 1+ 0,49 ( 0,482-0,2 ) + 0,482 2 ] = 0, l LT = ( W y * f y / M cr ) = 388, / 393 = 0, M cr =M ke =k red C / l g * (E * I z * G * I t ) = 1,00 4,5 ( , ) = 393 knm NEN b) dubbel-symmetrische profielen : h / t f <=75= 190 / 10 = 19,0 - aan deze eis wordt voldaan c) dubbel-symmetrische profielen : a= h t f / t 3 w b l 2 g <=575= = aan deze eis wordt niet voldaan 6, k red = als h / tw>75: k red = -5, a +1,03= -5, ,03 = 0,731 h / t w = 190 / 6,5 = 29,231 a= 5535 eis<5000 conclusie: k red = 1,00 - toepassingsgebied voor art NEN C= p C 1 l g [ ( 1 + p 2 S. 2 ( C ) +p C 2 S ] NEN 6771 l kip l kip. 2 l kip C= p 1, [ ( 1 + 9, ,4. 2 ( -0, ) +p -0, ,4 ] = 4, b S= h ( E d I z ) = 190 ( ,0 ) = 1222,4 - M cr = G d I t ,0 -- l LT = 0,48 als bij berekening kipkrommen algemeen benadering geldt alleen voor I-profielen 6.57 c LT = 1 <= 1,0 c LT = 1 = 0,954 - F LT + ( F 2 LT - b - l 2 LT ) 0,607 + ( 0, ,75 0,482 2 ) c LT <= 1 / -- 2 l LT = 1 / 0,48 2 = 4,30 - maatgevende waarde c LT = 0, c LT,mod = c LT /f = 0,954 / 0,98 = 0,977 - reken met c LT,mod = 0,977 - f=1-0,5(1-k c ) [1-2,0( -- l LT -0,8) 2 ] <=1,0 f = 1-0,5 ( 1 0,94 ) [1-2,0( 0,482-0,8 ) 2 ] = 0,976 - kip FLT=0,5 [ 1+aLT ( -- llt - -- llt,0) +b -- llt 2 ] F LT = 0,5 [ 1+ 0,49 ( 0,48-0,4 ) + 0,75 0,48 2 ]= 0,607 - opmerking: QEC ; Rekenblad 8 van 8

belastingen en combinaties

belastingen en combinaties Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 3 steunpunten met 2 q-lasten 1xprofiel 1: HE140A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

uitkragende stalen ligger met een variabele EI 1xprofiel 1: HE140A een trapeziumbelasting en een puntlast

uitkragende stalen ligger met een variabele EI 1xprofiel 1: HE140A een trapeziumbelasting en een puntlast uitkragende stalen ligger met een variabele EI 1xprofiel 1: HE140A een trapeziumbelasting en een puntlast werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

belastingen en combinaties

belastingen en combinaties stalen ligger op 2 steunpunten met een overstek 1xprofiel 1: HE160A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

belastingen en combinaties

belastingen en combinaties stalen ligger op 2 steunpunten met twee F-lasten 1xprofiel 1: HE140A en een q-last over de gehele lengte werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

belastingen en combinaties

belastingen en combinaties stalen ligger 2 steunpunten, twee q-lasten en één F-last 1xprofiel 1: HE160A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

stalen ligger op 4 steunpunten met 3 q-lasten 1xprofiel 1: HE160A

stalen ligger op 4 steunpunten met 3 q-lasten 1xprofiel 1: HE160A Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 4 steunpunten met 3 q-lasten 1xprofiel 1: HE160A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte

Nadere informatie

SBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013

SBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013 berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode h.o.h. staanders a4= 1000 project projectnummer omschrijving project projectnummer omschrijving algemeen veiligheidsklasse = CC1 - ontwerplevensduur

Nadere informatie

= onderdeel. materiaalgegevens, balkafmeting, diverse factoren en belastingen

= onderdeel. materiaalgegevens, balkafmeting, diverse factoren en belastingen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 12-12-2011 houten hoekkeper piramidedak belast door eg+sneeuw werk = werk werknummer = werknummer = 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste norm

Nadere informatie

ligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : = onderdeel

ligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : = onderdeel Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 ligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : werk = werk werknummer = werknummer = printdatum : 12-12-2011 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste

Nadere informatie

Stalen hallen, Ontwerpgrafieken voor portalen met scharnierende en flexibele verbindingen. Voorbeeldberekening. ICCS bv ir. R. Korn en ir. F.

Stalen hallen, Ontwerpgrafieken voor portalen met scharnierende en flexibele verbindingen. Voorbeeldberekening. ICCS bv ir. R. Korn en ir. F. Stalen hallen, Ontwerpgrafieken voor portalen met scharnierende en flexibele verbindingen Voorbeeldberekening ICCS bv ir. R. Korn en ir. F.Maatje maart 2007 Inleiding In opdracht van Bouwen met Staal ontwikkelde

Nadere informatie

Struct4U Berekeningsnummer : Revisie : Blad 1 van 13 Projectnummer : Datum - tijd : :33

Struct4U Berekeningsnummer : Revisie : Blad 1 van 13 Projectnummer : Datum - tijd : :33 Berekeningsnummer : Revisie : Blad 1 van 13 Bestand :C:\Users\Rob\Documents\demo.xfr2 1 Invoergegevens Projectnummer : Gebruiker : Aantal knopen : 6 Aantal staven : 6 Aantal voorgeschreven knoopverplaatsingen

Nadere informatie

Referentie Knoop. Coördinaat Systeem. 1.2 LIJNEN Lijn Nr. Lijntype Knoopno. E-modulus E [N/mm 2 ] Rotatie [ ] rond Y 1 1, ,4 0.

Referentie Knoop. Coördinaat Systeem. 1.2 LIJNEN Lijn Nr. Lijntype Knoopno. E-modulus E [N/mm 2 ] Rotatie [ ] rond Y 1 1, ,4 0. Pagina: 1/13 NSTRUCTIE INHOUD INHOUD Constructie 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, +Y, 4 1.1 Knopen 1 BGT (V-z) 4 1.2 Lijnen 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, +Y, 5 1.3 Materialen 1 BGT (M-y)

Nadere informatie

Eurocode NIEUWBOUW veiligheidsklasse = CC1 correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0, ontwerpsituatie

Eurocode NIEUWBOUW veiligheidsklasse = CC1 correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0, ontwerpsituatie Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-215 printdatum : 25-2-213 berekening van een betonnen poer op staal excentrisch belast met wapeningsbanen volgens NEN 672 art. 7.5.3 schematische weergave werk

Nadere informatie

HANGAR 43. Capaciteit dakspanten. Rekennota

HANGAR 43. Capaciteit dakspanten. Rekennota HANGAR 43 Capaciteit dakspanten Rekennota Opgesteld door: ir. Stijn Willems Revisie: 00 Datum: 26-02-2015 Lambda-max bvba Residentie Ascot Tel : +32 53 704690 Parklaan 31 bus 20 Fax : +32 53 700619 9300

Nadere informatie

4 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht.

4 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht. Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 4 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht

Nadere informatie

Staalconstructie De stalendakplaten en staalliggers worden beschermd door middel van brandwerende bekleding (promatect).

Staalconstructie De stalendakplaten en staalliggers worden beschermd door middel van brandwerende bekleding (promatect). Notitie / Memo Aan: Harry van Fruchten, RAI Van: Marc Bijvoet Datum: 8-6-2016 Kopie: Ons kenmerk: BC8753-105-102 I&BN001D01 Classificatie: Projectgerelateerd HaskoningDHV Nederland B.V. Industry & Buildings

Nadere informatie

BK1043 - Rekenvoorbeeld

BK1043 - Rekenvoorbeeld BK1043 - Rekenvoorbeeld Inhoud 1. Algemeen berekeningschema... 2 2. Belasting omrekenen van kn/m 2 naar kn/m 1 ligger... 3 2.1. Gegeven... 3 2.2. Gevraagd... 3 2.3. Uitwerking... 3 3. Ligger op 2 steunpunten

Nadere informatie

Verbouw winkel The Sting aan de Marktlaan 102 te Hoofddorp. STATISCHE BEREKENING - Houtconstructie - Staalconstructie

Verbouw winkel The Sting aan de Marktlaan 102 te Hoofddorp. STATISCHE BEREKENING - Houtconstructie - Staalconstructie 19-1-2016 Verbouw winkel The Sting aan de Marktlaan 102 te Hoofddorp STATISCHE BEREKENING - Houtconstructie - Staalconstructie DATUM 19-1-2016 ORDERNO 2016-19692 BETREFT Verbouw winkel The Sting aan de

Nadere informatie

Statische berekening kolom Project: Entresolvloer Multi Profiel

Statische berekening kolom Project: Entresolvloer Multi Profiel Korenmaat 7 9405 TL Assen T 0592 37 11 77 F 0592 37 11 72 Statische berekening kolom Project: Entresolvloer Multi Profiel Inhoudsopgave Kontrole van een geschoorde kolom volgens NEN 6771 2 Algemene gegevens

Nadere informatie

Legalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0

Legalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0 Hulsberg Revisie: 0 Pagina 2 / 10 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Belastingen 4 1.5 Stabiliteit 5 1.6 Vervormingseisen 5 1.7 Referentiedocumenten

Nadere informatie

beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 220 berekening volgens eurocode 2 inclusief controle scheurwijdte en betondekking

beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 220 berekening volgens eurocode 2 inclusief controle scheurwijdte en betondekking Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-013 printdatum : 05-1-011 beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 0 berekening volgens eurocode inclusief controle scheurwijdte en betondekking

Nadere informatie

Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten

Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Analyse De constructie bestaat uit een drie keer geknikte staaf die bij A is ingeklemd en bij B in verticale richting is gesteund. De staafdelen waarvan

Nadere informatie

CONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING

CONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING CONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING Werk: Kloosterkampweg 7 Renkum Opdrachtgever: Fam. Temmink-Berkhout Ontwerper: H.E. Hoekzema Constructeur: H.H.M. Diesvelt

Nadere informatie

Module 7 Uitwerkingen van de opdrachten

Module 7 Uitwerkingen van de opdrachten 1 Module 7 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Het verschil in aanpak betreft het evenwicht in de verplaatste vervormde toestand. Tot nu toe werd bij een evenwichtsbeschouwing van een constructie

Nadere informatie

STATISCHE BEREKENING. AZC Maastricht kp160 hoh 3 wd 3m_v4. deel 1: hoofdberekening. datum: 29 juni 2016 Behoort bij besluit van B&W d.d.

STATISCHE BEREKENING. AZC Maastricht kp160 hoh 3 wd 3m_v4. deel 1: hoofdberekening. datum: 29 juni 2016 Behoort bij besluit van B&W d.d. STATISCHE BEREKENING AZC Maastricht kp160 hoh 3 wd 3m_v4 deel 1: hoofdberekening Gemeente Maastricht Veiligheid en Leefbaarheid Ontvangen op : 29-06-2016 Zaaknummer : 16-1556WB datum: 29 juni 2016 Behoort

Nadere informatie

Stappenplan knik. Grafiek 1

Stappenplan knik. Grafiek 1 Stappenplan knik Bepaal de waarden voor A, L buc, i y, i z, λ e (afhankelijk van materiaalsoort) en f y,d (=rekgrens) Kniklengte Instabiliteit tabel 1.1 Slankheid λ y = L buc /i y Rel slankheid λ rel =

Nadere informatie

Stappenplan knik. Grafiek 1

Stappenplan knik. Grafiek 1 Stappenplan knik Bepaal de waarden voor A, L buc, i y, i z, λ e (afhankelijk van materiaalsoort) en f y,d (=rekgrens) Kniklengte Instabiliteit tabel 1.1 Slankheid λ y = L buc/i y Rel slankheid λ rel =

Nadere informatie

RFEM Nederland Postbus 22 6865 ZG DOORWERTH

RFEM Nederland Postbus 22 6865 ZG DOORWERTH Pagina: 1/12 CONSTRUCTIE INHOUD INHOUD Constructie 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, -Y, 6 1.3 Materialen 1 qp (M-y) 6 1.7 Knoopondersteuningen 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, -Y, 7 1.13 Doorsnedes

Nadere informatie

BEREKENINGEN & BIJLAGEN

BEREKENINGEN & BIJLAGEN 53351 Doorbraak muur Terrastraat 32 Ouddorp Constructie BEREKENINGEN & BIJLAGEN Briljant 45 5629 HE Eindhoven tel.: 040 241 32 66 fax: 040 248 02 95 e-mail: info@janjuffer.nl www.janjuffer.nl Eindhoven,

Nadere informatie

onderdeel 3 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht f=a+b-e

onderdeel 3 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht f=a+b-e Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 3 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht schematische weergave

Nadere informatie

Project Hangar 12 Schiphol

Project Hangar 12 Schiphol Knüwer Bouwadvies Postbus 113, 2000 AC Haarlem Wateringweg 107 tel: 023-5404977 fax: 023-5404978 K.v.K. Amsterdam 34122934 Project 160070 Hangar 12 Schiphol Opdrachtgever Rodeca Systems BV Koperweg 11N

Nadere informatie

Construerende Technische Wetenschappen

Construerende Technische Wetenschappen Faculteit: Opleiding: Construerende Technische Wetenschappen Civiele Techniek Oefententamen Module I Mechanica Datum tentamen : 14-1-2015 Vakcode : 201300043 Tijd : 3:00 uur (18:15-21:15) Studenten met

Nadere informatie

Projectopdracht Bovenloopkraan

Projectopdracht Bovenloopkraan Projectopdracht Bovenloopkraan De opdrachten: Om op een veilige, en verantwoorde manier te kunnen werken, moet er in een werkplaats een bovenloopkraan met een loopkat worden gemonteerd. Een loopkat is

Nadere informatie

Nieuwbouw paardenstal dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Gewichts-, sterkte- en stabiliteitsberekening. 13 mei 2014

Nieuwbouw paardenstal dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Gewichts-, sterkte- en stabiliteitsberekening. 13 mei 2014 Hulsberg Pagina 2 / 12 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Betondekking 4 1.5 Belastingen 5 1.6 Stabiliteit 6 1.7 Vervormingseisen 6

Nadere informatie

Voorraadartikelen die U voor uur bestelt, worden de volgende dag geleverd.

Voorraadartikelen die U voor uur bestelt, worden de volgende dag geleverd. 2. BALKSTAAL 2-1 BALKSTAAL INP St37.0 2-2 BALKSTAAL IPE St37.0 2-3 IPE AFMETINGEN + DRAAGVERMOGEN 2-4 BALKSTAAL UNP St37.0 2-5 WGW U STAAL T/M UNP 65 St37.0 2-6 UNP AFMETINGEN + DRAAGVERMOGEN 2-7 BALKSTAAL

Nadere informatie

CIBIS bouwadviseurs Bijlage A: 1 TS/Raamwerken Rel: 6.05 16 mrt 2016 Project..: 150118 Onderdeel: kolom tbv trapgat Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 16/03/2016 Bestand..: f:\projecten\2015\150118

Nadere informatie

: Statische berekening. : fundering. : De Wachter. : Amsterdam. : Stormerdijkstraat 14 a 3431 CS Nieuwegein. rapport. inhoud. project.

: Statische berekening. : fundering. : De Wachter. : Amsterdam. : Stormerdijkstraat 14 a 3431 CS Nieuwegein. rapport. inhoud. project. rapport inhoud : Statische berekening : fundering project plaats : De Wachter : Amsterdam Werknr. : 1612 Rapport nr. : R-1612-01 datum : 7-4-2016 opgesteld door : M. van Zuilen Postadres : 3431 CS Nieuwegein

Nadere informatie

Renovatie en aanpassing van woongebouwen, de analyse van de draagconstructie

Renovatie en aanpassing van woongebouwen, de analyse van de draagconstructie Renovatie en aanpassing van woongebouwen, de analyse van de draagconstructie 15-02-2015 ir. M.W. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane Renovatie van een winkelpand in Woerden 1 Inhoud Inleiding 3 1 Fasering

Nadere informatie

STATISCHE BEREKENING

STATISCHE BEREKENING STATISCHE BEREKENING Werknummer: 13115 Omschrijving: Plan voor het uitbreiden van bedrijfsruimte aan de Zeelandsedijk 28 / 28a 5408 SM te Volkel. Opdrachtgever: Houthandel van Engeland-de Groot Zeelandsedijk

Nadere informatie

Module 5 Uitwerkingen van de opdrachten

Module 5 Uitwerkingen van de opdrachten Module 5 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Deze oefening heeft als doel vertrouwd te raken met het integreren van de diverse betrekkingen die er bestaan tussen de belasting en uiteindelijk de verplaatsing:

Nadere informatie

Belastingcombinaties Constructieberekening.doc

Belastingcombinaties Constructieberekening.doc 16 2005-008 Constructieberekening.doc Berekening middenbalk dakconstructie In de bestaande toestand rusten de houten balken aan twee zijden op het metselwerk. De balken zijn ingemetseld waardoor een momentvaste

Nadere informatie

BÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus LA I1trch

BÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus LA I1trch BÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus 20.000 3502 LA I1trch BEREKENING VAN DE GRENSWAARDE VAN DE DWARSKRACHT VOLGENS RAFLA EN BLUME ing. P.J.G. Merks BSW nr. 84-01 YIROUWELIJJ aheen binnen öo BOUWflENST

Nadere informatie

Statische berekening: Groepsaccomodatie a.d. Kasteelweg 5 Swolgen. Projekt nr: M Jan Ligeriusstraat AR Swolgen

Statische berekening: Groepsaccomodatie a.d. Kasteelweg 5 Swolgen. Projekt nr: M Jan Ligeriusstraat AR Swolgen Statische berekening: Projekt: Groepsaccomodatie a.d. Kasteelweg 5 Swolgen Projekt nr: M12-333 Principaal: De Gun Beheer BV Jan Ligeriusstraat 5 5866 AR Swolgen Architect: Arvalis Postbus 5043 5800 GA

Nadere informatie

Lightweight cold rolled steel construction systems Design and application for singular factory buildings. In- en uitvoer van spreadsheet.

Lightweight cold rolled steel construction systems Design and application for singular factory buildings. In- en uitvoer van spreadsheet. Cor van Zandwijk May 006 C. van Zandwijk Studienummer: 1106899 C.vanZandwijk@Ingenieursbureau-KvanZandwijk.nl 06 1071005 Afstudeercommissie: Prof.dipl-ing. J.N.J.A. Vambersky Dr. A. Romeijn, TU Delft Ir.

Nadere informatie

STATISCHE BEREKENING

STATISCHE BEREKENING STATISCHE BEREKENING Werknummer: 16.012 Omschrijving: Uitbreiding British School Amsterdam Opdrachtgever: De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688 ZG Oirschot Ontwerp De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688

Nadere informatie

ConstructieMechanica 3

ConstructieMechanica 3 CTB10 COLLEGE 9 ConstructieMechanica 3 7-17 Stabiliteit van het evenwicht Inleiding Starre staaf (systeem met één vrijheidsgraad) Systemen met meer dan één vrijheidsgraad Buigzame staaf (oneindig veel

Nadere informatie

ingenieursbureau concretio

ingenieursbureau concretio rotterdamseweg 68-3332 ak zwijndrecht - telefoon 078-6122311 - www.concretio.nl - e-mail info@concretio.nl toetsing paalfundering op dijkversterking lekdijk 42 nieuw-lekkerland werknummer: 12-035-42 hoofdstuk:

Nadere informatie

Constructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 KOLOM- BEREKENING

Constructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 KOLOM- BEREKENING KOLOM- BEREKENING We onderscheiden 3 soorten constructies: 1. Geschoorde constructies (pendelstaven) Com B 2. Schorende constructies (schijven, kernen) Beton 2 3. Ongeschoorde constructies (raamwerken

Nadere informatie

Verbouwing woning aan De Sitterlaan 121 te Leiden.

Verbouwing woning aan De Sitterlaan 121 te Leiden. Werk Verbouwing woning aan De Sitterlaan 121 te Leiden. Opdr.gever dhr. J. Karssen; Leiden Betreft Statische berekening 1 Werknummer 5731 Plaats Sassenheim Datum 22-05-2017 Constructeur ing. J.W. Faas

Nadere informatie

Studentenhandleiding MatrixFrame versie 4.3

Studentenhandleiding MatrixFrame versie 4.3 Studentenhandleiding MatrixFrame versie 4. november 00 ir. J.M. Gerrits TU Delft, Faculteit Bouwkunde, Leerstoelen Ontwerpen van Draagconstructies. Begrippen Onderstatusbalk: LEES AANDACHTIG DE BEGRIPPEN

Nadere informatie

Adviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Raamwerken Rel: 6.00a 2 jun 2015 Project..: Raveling kelderdek gebouw 540 KLM Schiphol Onderdeel: Raveelconstructie Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven)

Nadere informatie

Statische berekening. Versie 3. Het bouwen van 6 appartementen aan de Warmoesstraat 15 te Wormerveer. werk no

Statische berekening. Versie 3. Het bouwen van 6 appartementen aan de Warmoesstraat 15 te Wormerveer. werk no Statische berekening Het bouwen van 6 appartementen aan de Warmoesstraat 15 te Wormerveer Versie 3 werk no. 19116 aug-17 Opdrachtgever DESIGN STUDIO ARCHITECTURE P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein

Nadere informatie

Goudstikker - de Vries B.V. Blad: 1 Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 07/07/2014 Bestand..: L:\Projecten\gdv\2014\4087\Ber\2-hal\tussenspant 6 meter.rww Belastingbreedte.: 6.000

Nadere informatie

STATISCHE BEREKENING

STATISCHE BEREKENING STATISCHE BEREKENING Werknummer: 16.012 Omschrijving: Uitbreiding British School Amsterdam Opdrachtgever: De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688 ZG Oirschot Ontwerp De Meeuw Oirschot B.V. Postbus 18 5688

Nadere informatie

Antwoordformulier CTB1310 Constructiemechanica 2 ~ ~ 5 ECTS ^^^^'^

Antwoordformulier CTB1310 Constructiemechanica 2 ~ ~ 5 ECTS ^^^^'^ Tentamen CTB 1310 Constructiemechanica 2 Antwoordformulier CTB1310 Constructiemechanica 2 ~ ~ 5 ECTS ^^^^'^ Maak alle opgaven op dit antwoordformulier. Lever dit formulier in. Kladpapier wordt niet ingenomen.

Nadere informatie

Notitie + constructieve onderbouwing m.b.t. het realiseren van een houten trap en opslagruimten d.m.v. een houtconstructie.

Notitie + constructieve onderbouwing m.b.t. het realiseren van een houten trap en opslagruimten d.m.v. een houtconstructie. Notitie + constructieve onderbouwing m.b.t. het realiseren van een houten trap en opslagruimten d.m.v. een houtconstructie preparation/storage nieuwe trap 1500-1500- 2500- opslag 0.00+ opslag 0.00+ nieuwe

Nadere informatie

Datum Rev. Omschrijving Paraaf ter goedkeuring RN

Datum Rev. Omschrijving Paraaf ter goedkeuring RN PROJECTGEGEVENS Ordernummer 66173 Trap Atrium Amsterdam 7 e - 8 e verdieping Deelberekening - Opdrachtgever Vistra Corporate Services B.V. Projectnummer - STATISCHE BEREKENING Datum Rev. Omschrijving Paraaf

Nadere informatie

CONSTRUCTIEMECHANICA 4. 2.8 Antwoorden

CONSTRUCTIEMECHANICA 4. 2.8 Antwoorden ONSTRUTEEHN 4.8 ntwoorden oorsnedegrootheden.1.1 a) met de oorsprong van het assenstelsel in punt : Z (00; 6,5) mm b) zz 9,1 x 10 8 mm 4 5, x 10 8 mm 4 z z 0 c) met behulp van de irkel van ohr: zz, x 10

Nadere informatie

Mahler 4/ITO: Controle zwembad op bg-vloer

Mahler 4/ITO: Controle zwembad op bg-vloer Project Mahler 4/ITO: Controle zwembad op bg-vloer Ordernummer 9143 Opdrachtgever Rapportnummer Omschrijving Fase Meijer/Doorenbosch W001-1.0 Controleberekening Controle bestaand Status Datum Omschrijving

Nadere informatie

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd Week 04 Theorie: Staal - liggers Toetsing doorbuiging, dwarskracht en combinatie 1 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 2 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 3 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 4 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 5 van

Nadere informatie

Bureau ir. M. Klijnstra Deventerweg 9 tel: (0573) civiel ingenieursbureau 7245 AW Laren fax: (0573)

Bureau ir. M. Klijnstra Deventerweg 9 tel: (0573) civiel ingenieursbureau 7245 AW Laren fax: (0573) Deventerweg 9 tel: (0573) 40 20 46 civiel ingenieursbureau 7245 AW Laren fax: (0573) 40 23 58 Laren: 27 november 2015 Project: Nieuwbouw kapschuur v. fam. Garritsen Wolfstraat 5 te Toldijk Berekening Statische

Nadere informatie

DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES

DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES 1. De buigstijfheid EI 1.1 Inleiding 1.2 De relatie tussen moment en kromming: EI 1.3 Tension Stiffening 1.4 M-κ diagrammen voor de UGT en de BGT 1.4.1 Berekening van

Nadere informatie

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd. Week 05

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd. Week 05 Week 05 Theorie: Staal - liggers 1 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 Voorbeeld 2 knik 2 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 3 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 4 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 5 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 6 van 24 M.J.Roos

Nadere informatie

Rapport HK 19. Ontwerpgrafieken voor houten kolommen. ir. F.Schot

Rapport HK 19. Ontwerpgrafieken voor houten kolommen. ir. F.Schot Rapport HK 19 Ontwerpgrafieken voor houten kolommen ir. F.Schot TUE-BK0-94.11 december 1994 Voorwoord Centrum Hout geeft samen met Kluwer de Houtdocumentatie uit. Hierin is algemene informatie opgenomen

Nadere informatie

Statische berekening

Statische berekening Statische berekening Doorbraak Loosduinseweg 1013A te 'S- Gravenhage werk no. 16216 Eigenaar: aug-16 Odrachtgever: P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0615180441 0306045485

Nadere informatie

Knik en kip berekend met volume-elementen in ANSYS

Knik en kip berekend met volume-elementen in ANSYS Bachelor Eindewerk Knik en kip berekend met volume-elementen in ANSYS Naam: Qile Chen Studienummer: 1252607 Begeleiders: Dr.ir. P.C.J. Hoogenboom Ir. P.A. de Vries Voorwoord Dit rapport bevat de resultaten

Nadere informatie

Staal en beton samen sterk bij brand

Staal en beton samen sterk bij brand BRANDVEILIGHEID Staal-beton constructies vertonen gunstig gedrag bij brand. Het is belangrijk dat betrouwbare en geaccepteerde methoden beschikbaar zijn om de brandweerstand te kunnen berekenen. De toepasbaarheid

Nadere informatie

Controle berekening. Fiets- voetgangersbrug Park Quatre Bras

Controle berekening. Fiets- voetgangersbrug Park Quatre Bras Controle berekening Project Opdrachtgever Opgesteld Fiets- voetgangersbrug Park Quatre Bras Griekspoor A. van Gils Referentie: 57-2017 ber 001 Versie 23-08-2017 Status definitief 1 1 Voorwoord In opdracht

Nadere informatie

Statische berekening. Geldersekade 37-3 te Amsterdam. werk no aug-17. Opdrachtgever. dhr. Philip Provoost

Statische berekening. Geldersekade 37-3 te Amsterdam. werk no aug-17. Opdrachtgever. dhr. Philip Provoost Statische berekening Geldersekade 37-3 te Amsterdam werk no. 820 aug-17 Opdrachtgever P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0306045485 0615180441 Inhoudsopgave blz. 1

Nadere informatie

A wind EC_NL Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-1-2020 printdatum : 23-09-2012

A wind EC_NL Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-1-2020 printdatum : 23-09-2012 Eurocode 1991-1-4 windbelastingen werk werknummer onderdeel algemeen geen test invoergegevens gebouwbreedte loodrecht op de windrichting b gem = 10 m gebouwdiepte in de windrichting d max = 10 m gebouwhoogte

Nadere informatie

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd Week 02 Theorie: Wapening balken -Scheurmoment Het buigend moment (Mr) vlak voordat de trekzone gaat scheuren σb = fb Als de belasting toeneemt zal de trekzone gaan scheuren σb fb. Alle trekkrachten worden

Nadere informatie

Nieuwbouw Burger King aan de Ettensebaan te Breda. Onderdeel : Statische berekeningen Gebouw

Nieuwbouw Burger King aan de Ettensebaan te Breda. Onderdeel : Statische berekeningen Gebouw Verschoor constructie advies Breda T 076 522 51 27 info@vecoa.nl Bijlage 13 bij besluit 2015/2008-V1 V en V Nieuwbouw Burger King aan de Ettensebaan te Breda Onderdeel : Statische berekeningen Gebouw Onderwerp

Nadere informatie

Module 9 Uitwerkingen van de opdrachten

Module 9 Uitwerkingen van de opdrachten 1 Module 9 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Zie voor de gevraagde begrippen de tekst van dit onderdeel. Opdracht 2 De vormfactor wordt bepaald door: W p W De weerstandmomenten van de gegeven doorsneden

Nadere informatie

Tussentoets 2 Mechanica 4RA03 17 oktober 2012 van 9:45 10:30 uur

Tussentoets 2 Mechanica 4RA03 17 oktober 2012 van 9:45 10:30 uur Tussentoets 2 Mechanica 4RA03 7 oktober 20 van 9:45 0:30 uur De onderstaande balkconstructie bestaat uit een horizontale tweezijdig ingeklemde (bij punten A en D) rechte balk met een lengte van m die zowel

Nadere informatie

Projectnr: Berekening: 1 d.d. : Verbouwing woning fam. Meijer Haraldstraat 26 Wijk bij Duurstede. Constructie berekening

Projectnr: Berekening: 1 d.d. : Verbouwing woning fam. Meijer Haraldstraat 26 Wijk bij Duurstede. Constructie berekening Van Roekel & Van Roekel Wilhelminastraat 27, 3911MB, Rhenen Tel. (0317) 68 11 00 E-mail: info@roekel.nl Website: www.roekel.nl ABN-Amro, Rek.nr.: NL49ABNA047.86.15.914 Rabobank, Rek.nr.: NL02RABO036.70.50.250

Nadere informatie

STERKTEBEREKENING. DATUM : wijz. 0 : wijz. A : wijz. B : wijz. C : wijz. D : : Ir. N. van der Zanden - Schouwenaars

STERKTEBEREKENING. DATUM : wijz. 0 : wijz. A : wijz. B : wijz. C : wijz. D : : Ir. N. van der Zanden - Schouwenaars STERKTEBEREKENING WERKNUMMER : 08.086 ONDERDEEL OMSCHRIJVING : SB-01 : PIAZZA TERRASOVERKAPPING AVZ ALUMINIUM TOEPASSINGEN ARCHITECT : OPDRACHTGEVER : AVZ ALUMINIUM TOEPASSINGEN TE BEST DATUM : wijz. 0

Nadere informatie

projectnummer : berekening muurdoorbraak Van Linschotenstraat 12 te Amsterdam documentnummer : statische berekening

projectnummer : berekening muurdoorbraak Van Linschotenstraat 12 te Amsterdam documentnummer : statische berekening documentnummer : 2014678-01 statische berekening datum: 01 mei 2014 Bouwadvies Betuwe St. Janssteeg 2 4153 RW Beesd T 06 104 89 716 F 0345 575 406 E info@bouwadviesbetuwe.nl documentnummer : 2014678-01

Nadere informatie

Statische berekening Betreft: stalen portaal i.m.v. doorbraak muur woning Oppenheimstraat 35 Leiden

Statische berekening Betreft: stalen portaal i.m.v. doorbraak muur woning Oppenheimstraat 35 Leiden Statische berekening Betreft: stalen portaal i.m.v. doorbraak muur woning Oppenheimstraat 35 Leiden Behoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden Wabo 142539 / 1579545 Solid (mob. 0636166266)

Nadere informatie

Voorwoord. Khalid Saleh. Delft, juni 2012 DE EFFECTIEVE KIPLENGTE VAN HOUTEN LIGGERS 2

Voorwoord. Khalid Saleh. Delft, juni 2012 DE EFFECTIEVE KIPLENGTE VAN HOUTEN LIGGERS 2 Voorwoord Dit rapport is geschreven in het kader van het Bachelor eindwerk ter afsluiting van de bachelorfase van mijn studie Civiele Techniek aan de Technische Universiteit Delft. Tijdens dit eindwerk

Nadere informatie

Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp

Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp Toelichting van de mogelijkheden met BuildSoft software PowerFrame Programma Korte uiteenzetting scenario berekening in PowerFrame Software toelichten aan de hand

Nadere informatie

Technisch Dossier 2 VLOEREN VAN KANAALPLATEN MET GEÏNTEGREERDE STALEN LIGGERS

Technisch Dossier 2 VLOEREN VAN KANAALPLATEN MET GEÏNTEGREERDE STALEN LIGGERS Technisch Dossier 2 # VLOEREN VAN KANAALPLATEN MET GEÏNTEGREERDE STALEN LIGGERS Colofon dr.ir. A.F. Hamerlinck ir. B. Potjes Ralph Hamerlinck is civiel ingenieur, senior adviseur bij Bouwen met Staal,

Nadere informatie

UITWERKING MET ANTWOORDEN

UITWERKING MET ANTWOORDEN Tentamen T0 onstructieechanica Januari 0 UITWERKING ET ANTWOORDEN Opgave a) Drie rekstrookjes b) Onder hoeken van 45 graden c) Tussen 0,5l en 0,7l (basisgevallen van Euler) d) () : Nee de vergrotingsfactor

Nadere informatie

Mechanica, deel 2. Daniël Slenders Faculteit Ingenieurswetenschappen Katholieke Universiteit Leuven

Mechanica, deel 2. Daniël Slenders Faculteit Ingenieurswetenschappen Katholieke Universiteit Leuven Mechanica, deel Daniël Slenders Faculteit Ingenieurswetenschappen Katholieke Universiteit Leuven Academiejaar 010-011 Voorwoord Dit is een verzameling van opgeloste oefeningen van vorige jaren die ik heb

Nadere informatie

Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp Toepassingsvoorbeelden PowerFrame Staal/beton

Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp Toepassingsvoorbeelden PowerFrame Staal/beton Cursus Brandveilig Constructief Ontwerp Staal/beton De analytisch uitgewerkte rekenvoorbeelden worden met behulp van de brandweerstandsmodule van PowerFrame geanalyseerd. Ook enkele andere voorbeelden

Nadere informatie

Constructieberekening

Constructieberekening Constructieberekening Project : Expositieruimte Zuidplein Amsterdam Onderdeel : Constructieberekening Opdrachtgever : Tomo Savic-Gecan Werknummer : DL16520 Documentnummer : DL16520-U1 Datum : 03-03-2016

Nadere informatie

ONGESCHOORDE RAAMWERKEN

ONGESCHOORDE RAAMWERKEN ONGESCHOORDE RAAMWERKEN Géén stabiliserende elementen aanwezig. De ongeschoorde constructie moet zelf de stabiliteit verzorgen en weerstand bieden tegen de erop werkende horizontale krachten. Dit resulteert

Nadere informatie

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc01 3z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd

Draagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc01 3z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd Week 05 Theorie: Sterkte en stijfheid van staal en hout Berekening stalen ligger Toetsing van de sterkte De toetsing van de sterkte vindt plaats door de zogenaamde unity-check. Dit betekent dat aan de

Nadere informatie

Bouwkundig buro. INSI Teken & Bouwkundig adviesburo. Morra KH Drachten. Projectnr Onderdeel : Constructie berekening

Bouwkundig buro. INSI Teken & Bouwkundig adviesburo. Morra KH Drachten. Projectnr Onderdeel : Constructie berekening Bouwkundig buro INSI Teken & Bouwkundig adviesburo Morra 2 9204 KH Drachten Project: Fam. Huitema Projectnr. 199-2010 Onderwerp: Opdrachtgever : Aanbouw woning Dhr. Huitema Onderdeel : Constructie berekening

Nadere informatie

Het versterken en verstijven van bestaande constructies

Het versterken en verstijven van bestaande constructies Het versterken en verstijven van bestaande constructies ir.m.w. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane 02-02-2015 Onderstempeling voor de renovatie van een kozijn in een gemetselde gevel, Woerden 1 Inhoudopgave

Nadere informatie

Kipstabiliteit van stalen liggers met kipsteunen. ir. R.H.J. (Rick) Bruins Ingenieursbureau Wassenaar

Kipstabiliteit van stalen liggers met kipsteunen. ir. R.H.J. (Rick) Bruins Ingenieursbureau Wassenaar Kipstabiliteit van stalen liggers met kipsteunen ir. R.H.J. (Rick) Bruins Ingenieursbureau Wassenaar prof. ir. H.H. (Bert) Snijder TU Eindhoven, faculteit Bouwkunde ir. H.M.G.M. (Henri) Steenbergen TNO

Nadere informatie