Projectnr: Berekening: 1 d.d. : Verbouwing woning fam. Meijer Haraldstraat 26 Wijk bij Duurstede. Constructie berekening

Van Roekel & Van Roekel Wilhelminastraat 27, 3911MB, Rhenen Tel. (0317) 68 11 00 E-mail: info@roekel.nl Website: www.roekel.nl ABN-Amro, Rek.nr.: NL49ABNA047.86.15.914 Rabobank, Rek.nr.: NL02RABO036.70.50.250 Projectnr: 34017 Berekening: 1 d.d. : 18-7-2017 supervisie paraaf: Project: Verbouwing woning fam. Meijer Haraldstraat 26 Wijk bij Duurstede Onderdeel: Constructie berekening Berekening in opdracht van: Van den Akker Engineering Postbus 106 3958 ZV Amerongen Behandelend constructeur en supervisor: Ing. M. van der Meijden Opdrachten worden aanvaard en uitgevoerd volgens De Nieuwe Regeling DNR2011, met alle daarop aanvullende bepalingen, gedeponeerd ter Griffie van de Arrondissementsrechtbank te 's Gravenhage. Handelsregister Utrecht; dossiernr.: 51025612.

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-07-2017 bladnummer: 1 Inhoudsopgave Algemeen Algemeenblad, Belastingen & materiaal eigenschappen 2 Belastingen 3 Belastingcombinaties 4 Constructietekeningen Dakconstructie 5 2e verdiepingsvloer 6 1e verdiepingsvloer 7 BG-vloer/fundering 8 Berekeningen Bijlage A Berekening hout divers Bijlage B Berekening staal divers Bijlage C Berekening balkrooster Bijlage D Paalberekening en sonderingsrapport

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-7-2017 Bladnummer: 2 Algemeen Voorschriften : EUROCODES, EN 1990 t/m EN 1999 Windgebied : III Onbebouwd Gebouwtype : Rijtjes woning Ontwerplevensduurklasse : 3 NEN-EN 1990 NB tabel 2.1 Ontwerplevensduur : 50 NEN-EN 1990 NB tabel 2.1 Gevolgklasse : CC1 NEN-EN 1990 NB tabel B1 ( Kfi = 0,9 ) Betrouwbaarheidsklasse : RC1 NEN-EN 1990 tabel B2 Uitvoeringsklasse : EXC1 NEN-EN 1993 tabel C1 Montagevoorschrif : geen NEN 1092-2, art. 9.3.1 Supervisieniveau : DSL1 NEN-EN 1990 tabel B4 Inspectieniveau : IL1 NEN-EN 1990 tabel B5 Materiaalkwaliteiten (indien in berekening niet anders vermeld.) Staal : S235 Bouten : 8,8 Ankers : 4,6 Beton : C20/25 Betonstaal : B500B Hout : C18 Opmerkingen - Oplegging latei/balk: indien niet vermeld, 1.5 maal profielhoogte met een minimum van 150mm - De maatvoering in deze berekening is niet bestemd voor uitvoering - Bestaande constructies in het werk controleren. Bij afwijking t.o.v. rapport ons bureau raadplegen voor eventuele aanpassingen.

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-7-2017 Bladnummer: 3 Belasting combinaties NEN-EN 1990 NB tabel NB.3-A1.2(A)-Rekenwaarden voor de belastingen (EQU)(groep A) Uiterste grenstoestanden voor de stabiliteit Blijvende belastingen Overheersende Veranderlijke belastingen Ver.belasting gelijktijdig met de overheersende Ongunstig Gunstig Belangrijkste Andere 1,00 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,00 Q k,1 1,00 Ψ 0,i Q k,i(i>1) (6.10). NB tabel NB.4 en NB.5-A1.2(B)-Rekenwaarden voor de belastingen (STR/GEO)(groep B) Uiterste grenstoestanden voor de sterkte (zonder geotechnische belastingen of grondweerstand Blijvende belastingen Overheersende Veranderlijke belastingen Ver.belasting gelijktijdig met de overheersende Ongunstig Gunstig Belangrijkste Andere 1,22 G kj,sup 0,90 G kj,inf 1,35 Ψ 0,1 Q k,1 1,35 Ψ 0,i Q k,i(i>1) (6.10a) 1,08 G kj,sup 0,90 G kj,inf 1,35 Q k,1 1,35 Ψ 0,i Q k,i(i>1) (6.10b) NB tabel NB.6-A1.2(C)-Rekenwaarden voor de belastingen (STR/GEO)(groep C) Uiterste grenstoestanden voor de sterkte (met geotechnische belastingen of grondweerstand Blijvende belastingen Overheersende Veranderlijke belastingen Ver.belasting gelijktijdig met de overheersende Ongunstig Gunstig Belangrijkste Andere 1,00 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,30 Q k,1 1,30 Ψ 0,i Q k,i(i>1) (6.10). Tabel A1.4-Rekenwaarden voor de belastingen (BGT) Bruikbaarheidsgrenstoestanden Blijvende belastingen Overheersende Veranderlijke belastingen Ver.belasting gelijktijdig met de overheersende Ongunstig Gunstig Belangrijkste Andere 1,00 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,00 Q k,1 1,00 Ψ 0,i Q k,i(i>1) karakteristiek 1,00 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,00 Ψ 1,1 Q k,1 1,00 Ψ 2,i Q k,i(i>1) freguent 1,00 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,00 Ψ 2,1 Q k,1 1,00 Ψ 2,i Q k,i(i>1) quasi blijvend

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-7-2017 Bladnummer: 4 Belastingen daken en vloeren e.d. Blijvende belastingen (G) Veranderlijke belastingen (Q) Blijvende Rustende Totaal Sneeuwbelasting Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot Sneeuwbelasting Ψ 0 0,00 Ψ 1 0,20 Ψ 2 0,00 Q k,1 = 0,00 kn q k,1 = 0,56 kn/m 2 1,07 + 0,00 = 1,07 Pannendak 45 G tot,1 = 1,07 kn/m 2 q tot,1 = 0,56 kn/m 2 Blijvende Rustende Totaal Categorie A : woon- en verblijfsruimtes Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot A vloeren = Ψ 0 0,40 Ψ 1 0,50 Ψ 2 0,30 Q k,2 = 3,00 kn q k,2 = 1,75 kn/m 2 Verplaatsbare scheidingswanden 0,50 + 0,00 = 0,50 e.g. 1,00 kn/m 1 wand q k,wand,2 0,50 kn/m 2 2e verdiepingsvloer hout G tot,2 = 0,50 kn/m 2 q tot,2 = 2,25 kn/m 2 Blijvende Rustende Totaal Categorie A : woon- en verblijfsruimtes Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot A vloeren = Kanaalplaatvloer 200mm 3,00 + 0,00 = 3,00 Ψ 0 0,40 Ψ 1 0,50 Ψ 2 0,30 Cementdekvloer ca. 50mm 0,00 + 1,00 = 1,00 Q k,3 = 3,00 kn q k,3 = 1,75 kn/m 2 Verplaatsbare scheidingswanden e.g. 2,00 kn/m 1 wand q k,wand,3 0,80 kn/m 2 1e verdiepingsvloer kan.pl. G tot,3 = 4,00 kn/m 2 q tot,3 = 2,55 kn/m 2 Blijvende Rustende Totaal Categorie H : daken Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot H niet toegankelijk Ψ 0 0,00 Ψ 1 0,00 Ψ 2 0,00 Q k,4 = 1,50 kn q k,4 = 1,00 kn/m 2 0,50 + 0,00 = 0,50 Platdak hout G tot,4 = 0,50 kn/m 2 q tot,4 = 1,00 kn/m 2 Blijvende Rustende Totaal Categorie A : woon- en verblijfsruimtes Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot A vloeren = Kanaalplaatvloer 200mm 3,00 + 0,00 = 3,00 Ψ 0 0,40 Ψ 1 0,50 Ψ 2 0,30 Cementdekvloer ca. 70mm 0,00 + 1,40 = 1,40 Q k,5 = 3,00 kn q k,5 = 1,75 kn/m 2 Verplaatsbare scheidingswanden e.g. 2,00 kn/m 1 wand q k,wand,5 0,80 kn/m 2 Beganegrondvloer kanaalplaat G tot,5 = 4,40 kn/m 2 q tot,5 = 2,55 kn/m 2

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-7-2017 Bladnummer: 5 Belastingen daken en vloeren e.d. vervolg Blijvende belastingen (G) Veranderlijke belastingen (Q) Blijvende Rustende Totaal Categorie A : woon- en verblijfsruimtes Omschrijvingen Belasting Belasting G rep,tot A vloeren = Combinatievloer 210mm incl.3,10 + 0,00 = 3,10 Ψ 0 0,40 Ψ 1 0,50 Ψ 2 0,30 Cementdekvloer ca. 80mm 0,00 + 1,60 = 1,60 Q k,6 = 3,00 kn q k,6 = 1,75 kn/m 2 Verplaatsbare scheidingswanden e.g. 2,00 kn/m 1 wand q k,wand,6 0,80 kn/m 2 Beganegrondvloer PS-comb. G tot,6 = 4,70 kn/m 2 q tot,6 = 2,55 kn/m 2 Belastingen wanden e.d. Blijvende belastingen (G) Pui G tot,11 = 0,50 kn/m² Halfsteens metselwerk G tot,12 = 2,00 kn/m² Spouwmuur 100-100 G tot,13 = 4,00 kn/m²

Betreft: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede Projectnr.: 34017-1 Datum: 18-07-2017 bladnummer: 10 Bijlagen

A1 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 balklaag in een plat dak berekening volgens eurocode 5 H dak EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 46 mm x 146 mm - 610 mm naaldhout C18 werk = Meijer werknummer = 34017 onderdeel = balklaag dakkapel norm Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing : gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse = CC1 belasting- formule 6.10.a formule 6.10.b correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - y 0 = (gewichtsberekening) = 0 - y 1 = (elastische doorbuiging) = 0-1,35 F1 1,35 y 2 = (kruip) = 0 - y t = 1 + ( 1-0 ) /9*ln( 50 / 50 )= 1,00 - q1 overige invoegegevens: liggerlengte (theoretische overspanning) L= 2,7 m 1 2 te dragen m' dak (h.o.h. balken) a= 0,61 m L= 2,7 m opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 mm dikte beplanking t= 18 mm berekening eigen gewicht dakconstructie G k,j in kn/m 2 elasticiteitsmodulus beplanking E o;mean,k = 5000 N/mm 2 d(m) g belastingen beplanking t 0,018 * 6,5 kn/m 3 = 0,12 eigen gewicht van de dakconstructie G k,j = 0,40 kn/m 2 plafond 0,01 * 9,0 kn/m 3 = 0,09 personen Q k1 = 1,00 kn/m 2 overige * kn/m 3 = 0,00 regen 0,10 m * 10 kn/m 3 = Q k1 = 1,00 kn/m 2 b(m) h(m) g / hoh(m) sneeuw 1,00 0,80 0,70 = Q k1 = 0,56 kn/m 2 balken 0,046 0,146 5,0 / 0,61 = 0,06 puntlast F= 2 kn n.t.b. / = 0,00 overige belastingen = 0,00 vervormingseisen en zeeg totaal G k,j 0,26 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 2700 / 250 = 10,8 mm toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333,3 * L u bij < = 2700 / 333,3 = 8,1 mm toegepaste zeeg = 0 mm materiaalfactoren, hoogtefactor en modificatiefactoren balklaag dakkapel sterkteklasse = naaldhout C18 materiaalfactor sterkte g M = 1,30 - materiaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,27 - houtbreedte b= 46 mm hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,01 - houthoogte h= 146 mm modificatiefactor sterkte k mod = 0,90 kort klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte k mod = 0,80 kort belastingduurklasse comb. veranderlijk = kort modificatiefactor vervorming k def = 0,60 - factor voor volume-effect s= 0,12 bij LVL resultaten M Ed 1,72 V Ed 2,91 u eind 6,4 8,7 u bij 4,9 7,1 u.c. 0,84 u.c. 0,28 u.c. 0,60 0,81 u.c. 0,60 0,88 EC ; www.qec.nu Rekenblad 1

A2 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 materiaal- en profielgegevens balklaag dakkapel f x;d = c k h of k l ** k mod f x;rep / g M kort buigsterkte f m;k 18 N/mm 2 f m;d 1 1,01 0,90 18 / 1,30 = 12,53 N/mm 2 treksterkte f t;0;k 11 N/mm 2 f t;0;d 1 1,00 1,27 0,90 11 1,30 = 9,65 N/mm 2 treksterkte f t;90;k 0,4 N/mm 2 f t;90;d 1 0,80 0,4 / 1,30 = 0,25 N/mm 2 druksterkte f c;0;k 18 N/mm 2 f c;0;d 1 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 druksterkte f c;90;k 2,2 N/mm 2 f c;90;d 1 0,90 2,2 / 1,30 = 1,52 N/mm 2 schuifsterkte f v;k 3,4 N/mm 2 f v;d 1 0,90 3,4 / 1,30 = 2,35 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1 1,00 9000 / 1,00 = 9000 N/mm 2 volumieke massa r k 320 kg/m 3 E 0;u;d 1 0,90 9000 / 1,30 = 6231 N/mm 2 glijdingsmodulus G k 560 N/mm 2 G d 1 1,00 560 / 1,00 = 560 N/mm 2 elasticiteitsmodunaaldhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmoduloofhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0,05,k 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1 1,00 6000 / 1,00 = 6000 N/mm 2 traagheidsmoment I y = 1 * 1 / 12 bh 3 = 1 traagheidsmoment I z = 1 * 1 / 12 hb 3 = 1 weerstandsmoment W y = 1 * 1 /6 bh 2 = 1 1 / 12 46 146 3 = 1193 10 4 mm 4 1 / 12 146 46 3 = 118 10 4 mm 4 1 / 6 46 146 2 = 163 10 3 mm 3 weerstandsmoment W z = 1 * 1 /6 hb 2 = 1 1 / 6 146 46 2 = 51 10 3 mm 3 oppervlak A= 1 *bh = 1 46 146 = 67 10 2 mm 2 traagheidsstraal i y = ( I y / A ) = ( 1193 / 67 ) = 42,1 mm traagheidsstraal i z = ( I z / A ) = ( 118 / 67 ) = 13,3 mm berekening belastingen balklaag dakkapel q1 permanente belasting G k,j = 0,610 * 0,40 = 0,24 kn/m' opgelegde belasting Q k1 = 0,610 * 1,00 maatgevende belasting t.g.v.: personen = 0,61 kn/m' F1 spreiding puntlast I= 0,018 3 / 12 = 5E-07 m 4 = 48,6 10 4 mm 4 EI= 5000 5E-07 10 6 = 2430 knm 2 k r = >0,33 en <= 1,0 k r = 0,37 + 0,8 0,610-2430 / 50000 = 0,81 - opgelegde belasting F k = 0,81 * 2,00 = 1,62 kn belastingen voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j ( u on ) = 0,24 = 0,24 kn/m' Q k1 (u elas ) = 0,61 = 0,61 kn/m' k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 ( 0,24 + 0,00 0,61 ) = 0,15 kn/m' F k =k r * F (u elas ) = = 1,62 kn belastingen voor de uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b (resp. ULS1 en ULS2 ) eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,24 + 1,35 0 0,61 = 0,30 kn/m' xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,24 + 1,35 0,61 personen = 1,09 kn/m' eigen gewicht + puntlast in het midden g G,j G k,j eng Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,24 = 0,30 kn/m' F d = 1,35 0,00 1,62 = 0,00 kn xg G,j G k,j eng Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,24 = 0,26 kn/m' F d = 1,35 1,62 = 2,19 kn eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging g G,j G k,j eng Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,24 = 0,30 kn/m' F d = 1,35 0,00 2,00 = 0,00 kn xg G,j G k,j eng Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,24 = 0,26 kn/m' F d = 1,35 2,00 = 2,70 kn g Q,1 y 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,00 0,61 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,00 kn g Q,1 Q k1 q d = 1,35 0,61 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,82 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 2

A3 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 resultaten mechanicaberekeningen balklaag dakkapel reacties karakteristieke waarden t.b.v. afdracht naar andere constructieonderdelen G k,j R G,k,j = 0,5 0,24 2,700 = 0,33 kn y t * Q k1 R Q,k,j = 0,5 0,61 2,700 = 0,82 kn k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) R kruip = 0,5 0,15 2,700 = 0,20 kn uiterste grenstoestand : eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) R Ed = 1 / 2 0,30 2,700 = 0,40 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) R Ed = 1 / 2 1,09 2,700 = 1,47 kn uiterste genstoestand : eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) R Ed = 1 / 2 0,30 2,700 + 0,00 ( 2,700-0,146 ) / 2,700 = 0,40 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) R Ed = 1 / 2 0,26 2,700 + 2,70 ( 2,700-0,146 ) / 2,700 = 2,91 kn R Ed = 2,91 kn dwarskrachten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting V red = ( 0,5 b r + h ) * q d g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) V Ed = 0,40 - ( 0,5 0,050 + 0,146 ) * 0,00 = 0,40 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) V Ed = 1,47 - ( 0,5 0,050 + 0,146 ) * 0,82 = 1,33 kn eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging geen dwarskrachtreductie t.g.v. het eigen gewicht! g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) V Ed = 0,40 = 0,40 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) V Ed = 2,91 = 2,91 kn V Ed = 2,91 kn momenten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) M d = 0,125 0,30 2,700 2 = 0,27 knm xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) M d = 0,125 1,09 2,700 2 = 0,99 knm eigen gewicht + puntlast in het midden g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) M d = 0,125 0,30 2,700 2 + 0,25 0 2,19 2,700 = 0,27 knm xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) M d = 0,125 0,26 2,700 2 + 0,25 2,19 2,700 = 1,72 knm M Ed,y = 1,72 knm vervormingen G k,j u 1,2 = 5 0,24 2700 4 / ( 384 9000 1193 10 4 ) = 1,6 mm y t * Q k1 u 1,2 = 5 0,61 2700 4 / ( 384 9000 1193 10 4 ) = 3,9 mm k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) u 1,2 = 5 0,15 2700 4 / ( 384 9000 1193 10 4 ) = 0,9 mm F k =k r * F u 1,2 = 1619 2700 3 / ( 48 9000 1193 10 4 ) = 6,2 mm alternatieve berekening kruip: = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) met q-belasting = 0,6 * ( 1,6 + 0 * 3,9 q-last ) = 0,9 mm met puntlast = 0,6 * ( 1,6 + 0 * 6,2 F-last ) = 0,9 mm EC ; www.qec.nu Rekenblad 3

A4 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 toetsingen uiterste grenstoestand balklaag dakkapel art. 6.1.6 enkele buiging moment in y-richting M Ed,y = 1,72 knm W y = 163 cm 3 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 b= 46 mm h= 146 mm s m;y;d = M Ed,y / W y = 1,72 10 6 / 163 10 3 = 10,5 N/mm 2 6,11 unity-check = s m;y;d / f m;y;d = 10,5 / 12,5 = 0,84 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 mm f v;d = 2,35 N/mm 2 b= 46 mm niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 2,91 kn h= 146 mm gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 2,91 kn 0,171 m met V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,146 ) * q d = 0,171 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 2,91 1000 = 0,65 N/mm 2 2 46 146 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,65 / 2,35 = 0,28 - toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand balklaag dakkapel combinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 1,57 1,57 u elastisch = Q k1 resp. k r * F = 3,93 6,18 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 0,94 0,94 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 6,45 8,70 u eind,toe < = 2700 / 250 = 10,80 mm = 10,80 10,80 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,60 0,81 u bij = u kruip + u elastisch = 4,87 7,13 u bij,toe < = 2700 / 333,3 = 8,10 mm = 8,10 8,10 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,60 0,88 opmerking EC ; www.qec.nu Rekenblad 4

A5 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 ligger op 2 steunpunten met q- en puntlast, houten balk : werk = Meijer werknummer = 34017 onderdeel = balk onder kozijn dakkapel 150 x 225 naaldhout C18 norm Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0,89 formule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - formule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - formule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) liggerlengte L= 4,9 m a=0 F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 4,9 m q1 aangrijpingspunt belasting wijze van steunen aan drukzijde gesteund 1 2 aangrijpingspunt van steunen aan drukzijde L= 4,9 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333 * L toegepaste zeeg 0 mm belastingen en combinaties balk onder kozijn dakkapel q1: permanente belasting G k,j = 1,25 kn/m G k,j : (incl.e.g.) 1,25 = 1,25 kn/m' opgelegde belasting exteem+mom. SQ extr+mom = 1,3 kn/m STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ mom opgelegde belasting momentaan SQ mom = 0 kn/m 6.10.a: 1,22 1,25 + 1,35 0,00 = 1,52 kn/m' gewogen momentaanfactorsq k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+mom gewogen momentaanfactorsq ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 1,25 + 1,35 1,30 = 3,11 kn/m' quasie-permanente factorsq k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+mom quasie-permanente factorsq ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 1,25 + 1,50 1,30 = 3,33 kn/m' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 1,25 = 1,13 kn/m' SQ k,1 = ( SQ extr+mom - SQ mom ) / (1-y 0,1 ) = ( 1,3-0 ) / ( 1-0 ) = 1,30 kn/m' SQ k,i = ( SQ extr+mom - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 1,3-1,30 ) / 0 = 0,00 kn/m' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 1,25 + 0 1,30 + 0 0,00 ) = 0,75 kn/m' F1: permanente belasting G k,j = 0 kn G k,j : (incl.e.g.) 0 = 0,00 kn opgelegde belasting exteem+mom. SQ extr+mom = 0 kn STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ mom opgelegde belasting momentaan SQ mom = 0 kn 6.10.a: 1,22 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn gewogen momentaanfactorsq k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+mom gewogen momentaanfactorsq ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn quasie-permanente factorsq k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+mom quasie-permanente factorsq ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 0,00 + 1,50 0,00 = 0,00 kn plaats puntlast vanaf steunpunt 1 (links) a= 0 m EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 0,00 = 0,00 kn SQ k,1 = ( SQ extr+mom - SQ mom ) / (1-y 0,1 ) = ( 0-0,00 ) / ( 1-0 ) = 0,00 kn SQ k,i = ( SQ extr+mom - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0-0,00 ) / 0 = 0,00 kn kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 0,00 + 0 0,00 + 0 0,00 ) = 0,00 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 1

A6 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 materiaal-, hoogte- en modificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C18 materiaalfactor sterkte g M = 1,30 - materiaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,00 - houtbreedte b= 150 mm hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - balk onder kozijn dakkapel houthoogte h= 225 mm modificatiefactor sterkte k mod = 0,90 kort klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte k mod = 0,80 kort belastingduurklasse comb. veranderlijk = kort modificatiefactor sterkte k mod = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - modificatiefactor treksterkte k mod = 0,50 blijvend factor voor volume-effect s= 0,12 bij LVL modificatiefactor vervorming k def = 0,60 - s m,crit berekenen met formule 6. 32 unity-checks ULS buiging 0,59 dwarskracht 0,14 stabiliteit 0,59 SLS u eind 0,99 u bij 0,82 materiaal- en profielgegevens balk onder kozijn dakkapel f x;d = c k h of k l ** k mod f x;rep / g M kort buigsterkte f m;k 18 N/mm 2 f m;d 1 1,00 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 treksterkte f t;0;k 11 N/mm 2 f t;0;d 1 1,00 1,00 0,90 11 1,30 = 7,62 N/mm 2 treksterkte f t;90;k 0,4 N/mm 2 f t;90;d 1 0,80 0,4 / 1,30 = 0,25 N/mm 2 druksterkte f c;0;k 18 N/mm 2 f c;0;d 1 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 druksterkte f c;90;k 2,2 N/mm 2 f c;90;d 1 0,90 2,2 / 1,30 = 1,52 N/mm 2 schuifsterkte f v;k 3,4 N/mm 2 f v;d 1 0,90 3,4 / 1,30 = 2,35 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1 1,00 9000 / 1,00 = 9000 N/mm 2 volumieke massa r k 320 kg/m 3 E 0;u;d 1 0,90 9000 / 1,30 = 6231 N/mm 2 glijdingsmodulus G k 560 N/mm 2 G d 1 1,00 560 / 1,00 = 560 N/mm 2 elasticiteitsmodunaaldhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmoduloofhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0,05,k 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1 1,00 6000 / 1,00 = 6000 N/mm 2 traagheidsmoment I y = 1 * 1 / 12 bh 3 = 1 traagheidsmoment I z = 1 * 1 / 12 hb 3 = 1 weerstandsmoment W y = 1 * 1 /6 bh 2 = 1 1 / 12 150 225 3 = 14238 10 4 mm 4 1 / 12 225 150 3 = 6328 10 4 mm 4 1 / 6 150 225 2 = 1265,6 10 3 mm 3 weerstandsmoment W z = 1 * 1 /6 hb 2 = 1 1 / 6 225 150 2 = 843,8 10 3 mm 3 oppervlak A= 1 *bh = 1 150 225 = 337,5 10 2 mm 2 traagheidsstraal i y = ( I y / A ) = ( 14238 / 338 ) = 65,0 mm traagheidsstraal i z = ( I z / A ) = ( 6328 / 338 ) = 43,3 mm resultaten mechanicaberekeningen balk onder kozijn dakkapel a=0 F1 q1 1 2 L= 4,9 belastinggeval / combinatie belastingen dwarskracht (kn) reactie (kn) q1 F1 V 1,2 V 2.1 R 1 R 2 G k,j 1,25 0,00-3,06 3,06 3,06 3,06 Q k1 + y 0,i * Q k,i 1,30 0,00-3,19 3,19 3,19 3,19 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 0,75 0,00-1,84 1,84 1,84 1,84 ULS(1) 6.10.a 1,52 0,00-3,72 3,72 3,72 3,72 ULS(2) 6.10.b 3,11 0,00-7,61 7,61 7,61 7,61 maatgevende waarden V Ed = 7,61 kn R Ed = 7,61 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 2

A7 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 belastinggeval / combinatie steunpuntmoment (knm) veldmoment (knm) positie M veld,max (m) vervorming (mm) M 1 M 2 M 1.2 uit R 1 u 1,2 G k,j 0,0 0,0 3,75 2,45 7,3 Q k1 + y 0,i * Q k,i 0,0 0,0 3,90 2,45 7,6 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 0,0 0,0 2,25 2,45 4,4 ULS(1) 6.10.a 0,0 0,0 4,56 2,45 ULS(2) 6.10.b 0,0 0,0 9,32 2,45 maatgevende waarden M Ed,st = 0,0 knm M Ed,v = 9,3 knm toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand balk onder kozijn dakkapel veld = u 1,2 u on = G k,j = 7,3 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 7,6 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 4,4 u zeeg = volgens opgave = 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 19,3 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 19,6 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,99 u bij = u elastisch + u kruip = 12,0 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 14,7 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,82 toetsingen uiterste grenstoestand balk onder kozijn dakkapel art. 6.1.6 enkele buiging moment in y-richting M Ed,y = 9,3 knm W y = 1266 cm 3 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 b= 150 mm h= 225 mm s m;y;d = M Ed,y / W y = 9,3 10 6 / 1266 10 3 = 7,4 N/mm 2 6.11 unity-check s m;y;d / f m;y;d = 7,4 / 12,5 = 0,59 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 mm f v;d = 2,35 N/mm 2 b= 150 mm rekenwaarde q-last op balk q d = 1,52 kn/m' h= 225 mm niet gereduceerde dwarskracht V= 7,6 kn 0,265 m V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,225 ) * 1,52 = 0,40 kn V Ed = V-V red = 7,61-0,40 = 7,21 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 7,21 1000 = 0,32 N/mm 2 2 150 225 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,32 / 2,35 = 0,14 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s m;d / ( k krit f m;d ) = 7,4 / ( 1,00 12,5 ) = 0,59 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk drukkracht N Ed = 0 kn W y = 1266 cm 3 f c;0;k = 18,0 N/mm 2 b= 150 mm moment M y;ed = 9,3 knm A= 337,5 cm 2 f c;0;d = 12,5 N/mm 2 h= 225 mm staaflengte z-richting,ongesteund l z = 4900 mm f m;k = 18 N/mm 2 I z = 6328 cm 4 elasticiteitsmodulus E 0.05 = 6000 N/mm 2 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 i z = 43,3 mm elasticiteitsmodulus E 0,mean,d = 9000 N/mm 2 l z = 113,2 - glijdingsmodulus G 0,05 =E 0,05 / 16= 375 N/mm 2 modificatiefactor vervorming K def = 0,6 - factor quasi-blijvende belasting y 2 = 0 - factor voor rechtheid (6.29) b c = 0,2 - balk- en belastingtype aangrijpingspunt belasting wijze van steunen 2 steunpunten + q-last aan drukzijde ongesteund EC ; www.qec.nu Rekenblad 3

A8 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 druk s c;0;d =N Ed / A = 0 10. 3 / 337,5 10. 2 = 0,0 N/mm 2 buiging y s m;y;d =M y;ed / W y = 9,324 10. 6 / 1266 10. 3 = 7,4 N/mm 2 2.10 E 0,05,fin = E 0,05 / (1+y 2 k def ) = 6000 / ( 1 + 0,00 0,60 ) = 6000 N/mm 2 2.11 G 0,05,fin =G 0,05 / (1+y 2 k def ) = 375 / ( 1 + 0,00 0,60 ) = 375 N/mm 2 6.30 l rel;m = (f m;k /s m;crit ) = ( 18 / 96,3 ) = 0,43 - bij aan de drukzijde of neutrale lijn gesteunde staven 6.31 s m;crit =p (E 0,05 I z G 0.05 I tor ) / ( l ef W y ) s m;crit =p ( 6000 6328 10. 4 375 16431 10. 4 ) / ( 4860 1266 10. 3 ) = 78,1 N/mm 2 of bij gezaagd hout met een rechthoekige doorsnede 6.32 s m;crit =0.78 b 2 E 0,05 / ( h l ef ) = 0,78 150 2 6000 / ( 225 4860 ) = 96,3 N/mm 2 bij in trekzone gesteunde staven: (staat niet in de eurocode) s m;crit =( G 0,05 I tor /E 0.05 +3.2h 2 I z /L 2 ef) 4 * E 0.05 / (bh 3 ) rekenen met: s m;crit = 96,3 N/mm 2 s m;crit =( 16431 10. 4 /16 +3.2 225 2 6328 10. 4 / 4860 2 ) 4 * 6000 / ( 150 225 3 ) s m;crit = 150,3 N/mm 2 met I tor = 1 / 3 b 3 h { 1-0.63 b/h + 0.525 (b/h) 5 } I tor = 1 / 3 150 3 225 {1-0.63 150 / 225 +0.525( 150 / 225 ) 5 } 10-4 = 16431 cm 4 en l ef = a * l z + n * h = 0,9 4900 + 2 225 = 4860 mm 6.22 l rel;z =l z /p * (f c;o;k / E 0.05 ) = 113,2 /p * ( 18,0 / 6000 ) = 1,973-6.26 k c;z = 1 / { k z + ( k 2 z -l 2 rel;z) } = 1 / { 2,61 + ( 2,61 2-1,973 2 ) } = 0,23 6.28 k z = 0.5 ( 1 +b c ( l rel;z - 0.3) +l 2 rel;z) = 0.5 ( 1+ 0,2 ( 1,973-0.3) + 1,973 2 ) = 2,61 6.34 k crit =1 alsl rel;m <= 0.75 k crit = 1 = 1,00 k crit =1.56-0.75l rel;m als 0.75<=l rel;m <= 1.4 k crit = 1,56-0,75 0,43 = 1,24 k crit =1/l 2 rel;m als 1.4<l rel;m k crit = 1 / 0,43 2 = 5,35 als de balk aan de drukzijde volledig is gesteund geldt k crit =1,0 maatgevende waarde k crit = 1,00-6.33 s m;d / ( k krit f m;d ) = 7,4 / ( 1,00 12,5 ) = 0,59 opmerking EC ; www.qec.nu Rekenblad 4

A9 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 balklaag in een plat dak berekening volgens eurocode 5 H dak EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 59 mm x 171 mm - 610 mm naaldhout C18 werk = Meijer werknummer = 34017 onderdeel = balklaag plat dak norm Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing : gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse = CC1 belasting- formule 6.10.a formule 6.10.b correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - y 0 = (gewichtsberekening) = 0 - y 1 = (elastische doorbuiging) = 0-1,75 F1 1,75 y 2 = (kruip) = 0 - y t = 1 + ( 1-0 ) /9*ln( 50 / 50 )= 1,00 - q1 overige invoegegevens: liggerlengte (theoretische overspanning) L= 3,5 m 1 2 te dragen m' dak (h.o.h. balken) a= 0,61 m L= 3,5 m opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 mm dikte beplanking t= 18 mm berekening eigen gewicht dakconstructie G k,j in kn/m 2 elasticiteitsmodulus beplanking E o;mean,k = 5000 N/mm 2 d(m) g belastingen beplanking t 0,018 * 6,5 kn/m 3 = 0,12 eigen gewicht van de dakconstructie G k,j = 0,50 kn/m 2 plafond 0,01 * 9,0 kn/m 3 = 0,09 personen Q k1 = 1,00 kn/m 2 overige * kn/m 3 = 0,00 regen 0,10 m * 10 kn/m 3 = Q k1 = 1,00 kn/m 2 b(m) h(m) g / hoh(m) sneeuw 2,00 0,80 0,70 = Q k1 = 1,12 kn/m 2 balken 0,059 0,171 5,0 / 0,61 = 0,08 puntlast F= 2 kn n.t.b. / = 0,00 let op: de sneeuwvormfactor is gecorrigeerd! overige belastingen = 0,00 vervormingseisen en zeeg totaal G k,j 0,29 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 3500 / 250 = 14,0 mm toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333,3 * L u bij < = 3500 / 333,3 = 10,5 mm toegepaste zeeg = 0 mm materiaalfactoren, hoogtefactor en modificatiefactoren balklaag plat dak sterkteklasse = naaldhout C18 materiaalfactor sterkte g M = 1,30 - materiaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,21 - houtbreedte b= 59 mm hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 171 mm modificatiefactor sterkte k mod = 0,90 kort klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte k mod = 0,80 kort belastingduurklasse comb. veranderlijk = kort modificatiefactor vervorming k def = 0,60 - factor voor volume-effect s= 0,12 bij LVL resultaten M Ed 2,42 V Ed 3,15 u eind 10,3 10,8 u bij 7,7 8,2 u.c. 0,67 u.c. 0,20 u.c. 0,74 0,77 u.c. 0,73 0,78 EC ; www.qec.nu Rekenblad 1

A10 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 materiaal- en profielgegevens balklaag plat dak f x;d = c k h of k l ** k mod f x;rep / g M kort buigsterkte f m;k 18 N/mm 2 f m;d 1 1,00 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 treksterkte f t;0;k 11 N/mm 2 f t;0;d 1 1,00 1,21 0,90 11 1,30 = 9,18 N/mm 2 treksterkte f t;90;k 0,4 N/mm 2 f t;90;d 1 0,80 0,4 / 1,30 = 0,25 N/mm 2 druksterkte f c;0;k 18 N/mm 2 f c;0;d 1 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 druksterkte f c;90;k 2,2 N/mm 2 f c;90;d 1 0,90 2,2 / 1,30 = 1,52 N/mm 2 schuifsterkte f v;k 3,4 N/mm 2 f v;d 1 0,90 3,4 / 1,30 = 2,35 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1 1,00 9000 / 1,00 = 9000 N/mm 2 volumieke massa r k 320 kg/m 3 E 0;u;d 1 0,90 9000 / 1,30 = 6231 N/mm 2 glijdingsmodulus G k 560 N/mm 2 G d 1 1,00 560 / 1,00 = 560 N/mm 2 elasticiteitsmodunaaldhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmoduloofhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0,05,k 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1 1,00 6000 / 1,00 = 6000 N/mm 2 traagheidsmoment I y = 1 * 1 / 12 bh 3 = 1 traagheidsmoment I z = 1 * 1 / 12 hb 3 = 1 weerstandsmoment W y = 1 * 1 /6 bh 2 = 1 1 / 12 59 171 3 = 2458 10 4 mm 4 1 / 12 171 59 3 = 293 10 4 mm 4 1 / 6 59 171 2 = 288 10 3 mm 3 weerstandsmoment W z = 1 * 1 /6 hb 2 = 1 1 / 6 171 59 2 = 99 10 3 mm 3 oppervlak A= 1 *bh = 1 59 171 = 101 10 2 mm 2 traagheidsstraal i y = ( I y / A ) = ( 2458 / 101 ) = 49,4 mm traagheidsstraal i z = ( I z / A ) = ( 293 / 101 ) = 17,0 mm berekening belastingen balklaag plat dak q1 permanente belasting G k,j = 0,610 * 0,50 = 0,31 kn/m' opgelegde belasting Q k1 = 0,610 * 1,12 maatgevende belasting t.g.v.: sneeuw = 0,68 kn/m' F1 spreiding puntlast I= 0,018 3 / 12 = 5E-07 m 4 = 48,6 10 4 mm 4 EI= 5000 5E-07 10 6 = 2430 knm 2 k r = >0,33 en <= 1,0 k r = 0,37 + 0,8 0,610-2430 / 50000 = 0,81 - opgelegde belasting F k = 0,81 * 2,00 = 1,62 kn belastingen voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j ( u on ) = 0,31 = 0,31 kn/m' Q k1 (u elas ) = 0,68 = 0,68 kn/m' k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 ( 0,31 + 0,00 0,68 ) = 0,18 kn/m' F k =k r * F (u elas ) = = 1,62 kn belastingen voor de uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b (resp. ULS1 en ULS2 ) eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,31 + 1,35 0 0,68 = 0,37 kn/m' xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,31 + 1,35 0,68 sneeuw = 1,25 kn/m' eigen gewicht + puntlast in het midden g G,j G k,j eng Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,31 = 0,37 kn/m' F d = 1,35 0,00 1,62 = 0,00 kn xg G,j G k,j eng Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,31 = 0,33 kn/m' F d = 1,35 1,62 = 2,19 kn eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging g G,j G k,j eng Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) q d = 1,22 0,31 = 0,37 kn/m' F d = 1,35 0,00 2,00 = 0,00 kn xg G,j G k,j eng Q,1 Q k1 (ULS2) q d = 1,08 0,31 = 0,33 kn/m' F d = 1,35 2,00 = 2,70 kn g Q,1 y 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,00 0,68 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,00 kn g Q,1 Q k1 q d = 1,35 0,68 t.b.v. berekening reductie dwarskracht = 0,92 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 2

A11 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 resultaten mechanicaberekeningen balklaag plat dak reacties karakteristieke waarden t.b.v. afdracht naar andere constructieonderdelen G k,j R G,k,j = 0,5 0,31 3,500 = 0,53 kn y t * Q k1 R Q,k,j = 0,5 0,68 3,500 = 1,20 kn k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) R kruip = 0,5 0,18 3,500 = 0,32 kn uiterste grenstoestand : eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) R Ed = 1 / 2 0,37 3,500 = 0,65 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) R Ed = 1 / 2 1,25 3,500 = 2,19 kn uiterste genstoestand : eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) R Ed = 1 / 2 0,37 3,500 + 0,00 ( 3,500-0,171 ) / 3,500 = 0,65 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) R Ed = 1 / 2 0,33 3,500 + 2,70 ( 3,500-0,171 ) / 3,500 = 3,15 kn R Ed = 3,15 kn dwarskrachten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting V red = ( 0,5 b r + h ) * q d g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) V Ed = 0,65 - ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * 0,00 = 0,65 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) V Ed = 2,19 - ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * 0,92 = 2,01 kn eigen gewicht + puntlast vlak bij de oplegging geen dwarskrachtreductie t.g.v. het eigen gewicht! g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) V Ed = 0,65 = 0,65 kn xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) V Ed = 3,15 = 3,15 kn V Ed = 3,15 kn momenten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) M d = 0,125 0,37 3,500 2 = 0,57 knm xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) M d = 0,125 1,25 3,500 2 = 1,92 knm eigen gewicht + puntlast in het midden g G,j G k,j +g Q,1 y 0,1 Q k1 (ULS1) M d = 0,125 0,37 3,500 2 + 0,25 0 2,19 3,500 = 0,57 knm xg G,j G k,j +g Q,1 Q k1 (ULS2) M d = 0,125 0,33 3,500 2 + 0,25 2,19 3,500 = 2,42 knm M Ed,y = 2,42 knm vervormingen G k,j u 1,2 = 5 0,31 3500 4 / ( 384 9000 2458 10 4 ) = 2,7 mm y t * Q k1 u 1,2 = 5 0,68 3500 4 / ( 384 9000 2458 10 4 ) = 6,0 mm k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) u 1,2 = 5 0,18 3500 4 / ( 384 9000 2458 10 4 ) = 1,6 mm F k =k r * F u 1,2 = 1619 3500 3 / ( 48 9000 2458 10 4 ) = 6,5 mm alternatieve berekening kruip: = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) met q-belasting = 0,6 * ( 2,7 + 0 * 6,0 q-last ) = 1,6 mm met puntlast = 0,6 * ( 2,7 + 0 * 6,5 F-last ) = 1,6 mm EC ; www.qec.nu Rekenblad 3

A12 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek H dak EC_NL Rhenen Versie : 4.7.10 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 printdatum : 31-05-2017 toetsingen uiterste grenstoestand balklaag plat dak art. 6.1.6 enkele buiging moment in y-richting M Ed,y = 2,42 knm W y = 288 cm 3 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 b= 59 mm h= 171 mm s m;y;d = M Ed,y / W y = 2,42 10 6 / 288 10 3 = 8,4 N/mm 2 6,11 unity-check = s m;y;d / f m;y;d = 8,4 / 12,5 = 0,67 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 mm f v;d = 2,35 N/mm 2 b= 59 mm niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 3,15 kn h= 171 mm gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 3,15 kn 0,196 m met V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * q d = 0,196 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 3,15 1000 = 0,47 N/mm 2 2 59 171 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,47 / 2,35 = 0,20 - toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand balklaag plat dak combinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 2,69 2,69 u elastisch = Q k1 resp. k r * F = 6,04 6,54 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 1,62 1,62 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 10,35 10,84 u eind,toe < = 3500 / 250 = 14,00 mm = 14,00 14,00 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,74 0,77 u bij = u kruip + u elastisch = 7,66 8,15 u bij,toe < = 3500 / 333,3 = 10,50 mm = 10,50 10,50 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,73 0,78 opmerking EC ; www.qec.nu Rekenblad 4

A13 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 ligger op 2 steunpunten met q- en puntlast, houten balk : werk = Meijer werknummer = 34017 onderdeel = gording 142 x 221 naaldhout C18 norm Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0,89 formule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - formule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - formule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) liggerlengte L= 4,9 m a=0 F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 4,9 m q1 aangrijpingspunt belasting wijze van steunen aan drukzijde gesteund 1 2 aangrijpingspunt van steunen aan drukzijde L= 4,9 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L toelaatbare bijkomende doorbuiging 1: 333 * L toegepaste zeeg 0 mm belastingen en combinaties gording q1: permanente belasting G k,j = 0,95 kn/m G k,j : (incl.e.g.) 0,95 = 0,95 kn/m' opgelegde belasting exteem+mom. SQ extr+mom = 1,3 kn/m STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ mom opgelegde belasting momentaan SQ mom = 0 kn/m 6.10.a: 1,22 0,95 + 1,35 0,00 = 1,15 kn/m' gewogen momentaanfactorsq k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+mom gewogen momentaanfactorsq ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 0,95 + 1,35 1,30 = 2,78 kn/m' quasie-permanente factorsq k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+mom quasie-permanente factorsq ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 0,95 + 1,50 1,30 = 3,00 kn/m' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 0,95 = 0,86 kn/m' SQ k,1 = ( SQ extr+mom - SQ mom ) / (1-y 0,1 ) = ( 1,3-0 ) / ( 1-0 ) = 1,30 kn/m' SQ k,i = ( SQ extr+mom - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 1,3-1,30 ) / 0 = 0,00 kn/m' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 0,95 + 0 1,30 + 0 0,00 ) = 0,57 kn/m' F1: permanente belasting G k,j = 0 kn G k,j : (incl.e.g.) 0 = 0,00 kn opgelegde belasting exteem+mom. SQ extr+mom = 0 kn STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ mom opgelegde belasting momentaan SQ mom = 0 kn 6.10.a: 1,22 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn gewogen momentaanfactorsq k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+mom gewogen momentaanfactorsq ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn quasie-permanente factorsq k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+mom quasie-permanente factorsq ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 0,00 + 1,50 0,00 = 0,00 kn plaats puntlast vanaf steunpunt 1 (links) a= 0 m EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 0,00 = 0,00 kn SQ k,1 = ( SQ extr+mom - SQ mom ) / (1-y 0,1 ) = ( 0-0,00 ) / ( 1-0 ) = 0,00 kn SQ k,i = ( SQ extr+mom - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0-0,00 ) / 0 = 0,00 kn kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 0,00 + 0 0,00 + 0 0,00 ) = 0,00 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 1

A14 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 materiaal-, hoogte- en modificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C18 materiaalfactor sterkte g M = 1,30 - materiaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,01 - houtbreedte b= 142 mm hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 221 mm modificatiefactor sterkte k mod = 0,90 kort klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte k mod = 0,80 kort belastingduurklasse comb. veranderlijk = kort modificatiefactor sterkte k mod = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - modificatiefactor treksterkte k mod = 0,50 blijvend factor voor volume-effect s= 0,12 bij LVL modificatiefactor vervorming k def = 0,60 - s m,crit berekenen met formule 6. 32 unity-checks ULS buiging 0,58 dwarskracht 0,13 stabiliteit 0,58 SLS u eind 0,94 u bij 0,83 materiaal- en profielgegevens f x;d = c k h of k l ** k mod f x;rep / g M kort buigsterkte f m;k 18 N/mm 2 f m;d 1 1,00 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 treksterkte f t;0;k 11 N/mm 2 f t;0;d 1 1,00 1,01 0,90 11 1,30 = 7,70 N/mm 2 treksterkte f t;90;k 0,4 N/mm 2 f t;90;d 1 0,80 0,4 / 1,30 = 0,25 N/mm 2 druksterkte f c;0;k 18 N/mm 2 f c;0;d 1 0,90 18 / 1,30 = 12,46 N/mm 2 druksterkte f c;90;k 2,2 N/mm 2 f c;90;d 1 0,90 2,2 / 1,30 = 1,52 N/mm 2 schuifsterkte f v;k 3,4 N/mm 2 f v;d 1 0,90 3,4 / 1,30 = 2,35 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1 1,00 9000 / 1,00 = 9000 N/mm 2 volumieke massa r k 320 kg/m 3 E 0;u;d 1 0,90 9000 / 1,30 = 6231 N/mm 2 glijdingsmodulus G k 560 N/mm 2 G d 1 1,00 560 / 1,00 = 560 N/mm 2 elasticiteitsmodunaaldhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmoduloofhout E 90;mean;k 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1 1,00 300 / 1,00 = 300 N/mm 2 elasticiteitsmodulus E 0,05,k 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1 1,00 6000 / 1,00 = 6000 N/mm 2 traagheidsmoment I y = 1 * 1 / 12 bh 3 = 1 traagheidsmoment I z = 1 * 1 / 12 hb 3 = 1 weerstandsmoment W y = 1 * 1 /6 bh 2 = 1 gording gording 1 / 12 142 221 3 = 12773 10 4 mm 4 1 / 12 221 142 3 = 5273 10 4 mm 4 1 / 6 142 221 2 = 1155,9 10 3 mm 3 weerstandsmoment W z = 1 * 1 /6 hb 2 = 1 1 / 6 221 142 2 = 742,7 10 3 mm 3 oppervlak A= 1 *bh = 1 142 221 = 313,8 10 2 mm 2 traagheidsstraal i y = ( I y / A ) = ( 12773 / 314 ) = 63,8 mm traagheidsstraal i z = ( I z / A ) = ( 5273 / 314 ) = 41,0 mm resultaten mechanicaberekeningen gording a=0 F1 q1 1 2 L= 4,9 belastinggeval / combinatie belastingen dwarskracht (kn) reactie (kn) q1 F1 V 1,2 V 2.1 R 1 R 2 G k,j 0,95 0,00-2,33 2,33 2,33 2,33 Q k1 + y 0,i * Q k,i 1,30 0,00-3,19 3,19 3,19 3,19 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 0,57 0,00-1,40 1,40 1,40 1,40 ULS(1) 6.10.a 1,15 0,00-2,83 2,83 2,83 2,83 ULS(2) 6.10.b 2,78 0,00-6,82 6,82 6,82 6,82 maatgevende waarden V Ed = 6,82 kn R Ed = 6,82 kn EC ; www.qec.nu Rekenblad 2

A15 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 belastinggeval / combinatie steunpuntmoment (knm) veldmoment (knm) positie M veld,max (m) vervorming (mm) M 1 M 2 M 1.2 uit R 1 u 1,2 G k,j 0,0 0,0 2,85 2,45 6,2 Q k1 + y 0,i * Q k,i 0,0 0,0 3,90 2,45 8,5 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 0,0 0,0 1,71 2,45 3,7 ULS(1) 6.10.a 0,0 0,0 3,46 2,45 ULS(2) 6.10.b 0,0 0,0 8,35 2,45 maatgevende waarden M Ed,st = 0,0 knm M Ed,v = 8,4 knm toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand gording veld = u 1,2 u on = G k,j = 6,2 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 8,5 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 3,7 u zeeg = volgens opgave = 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 18,4 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 19,6 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,94 u bij = u elastisch + u kruip = 12,2 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 14,7 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,83 toetsingen uiterste grenstoestand art. 6.1.6 enkele buiging moment in y-richting M Ed,y = 8,4 knm W y = 1156 cm 3 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 b= 142 mm h= 221 mm gording s m;y;d = M Ed,y / W y = 8,4 10 6 / 1156 10 3 = 7,2 N/mm 2 6.11 unity-check s m;y;d / f m;y;d = 7,2 / 12,5 = 0,58 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 mm f v;d = 2,35 N/mm 2 b= 142 mm rekenwaarde q-last op balk q d = 1,15 kn/m' h= 221 mm niet gereduceerde dwarskracht V= 6,8 kn 0,261 m V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,221 ) * 1,15 = 0,30 kn V Ed = V-V red = 6,82-0,30 = 6,52 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 6,52 1000 = 0,31 N/mm 2 2 142 221 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,31 / 2,35 = 0,13 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s m;d / ( k krit f m;d ) = 7,2 / ( 1,00 12,5 ) = 0,58 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk drukkracht N Ed = 0 kn W y = 1156 cm 3 f c;0;k = 18,0 N/mm 2 b= 142 mm moment M y;ed = 8,4 knm A= 313,8 cm 2 f c;0;d = 12,5 N/mm 2 h= 221 mm staaflengte z-richting,ongesteund l z = 4900 mm f m;k = 18 N/mm 2 I z = 5273 cm 4 elasticiteitsmodulus E 0.05 = 6000 N/mm 2 f m;y;d = 12,5 N/mm 2 i z = 41,0 mm elasticiteitsmodulus E 0,mean,d = 9000 N/mm 2 l z = 119,5 - glijdingsmodulus G 0,05 =E 0,05 / 16= 375 N/mm 2 modificatiefactor vervorming K def = 0,6 - factor quasi-blijvende belasting y 2 = 0 - factor voor rechtheid (6.29) b c = 0,2 - balk- en belastingtype aangrijpingspunt belasting wijze van steunen 2 steunpunten + q-last aan drukzijde ongesteund EC ; www.qec.nu Rekenblad 3

A16 Van Roekel, Ingenieursbureau voor Civiele Techniek Rhenen Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2017 H ligger 2 stpt EC_NL Versie : 4.7.10 ; NDP : NL printdatum : 31-05-2017 druk s c;0;d =N Ed / A = 0 10. 3 / 313,8 10. 2 = 0,0 N/mm 2 buiging y s m;y;d =M y;ed / W y = 8,350 10. 6 / 1156 10. 3 = 7,2 N/mm 2 2.10 E 0,05,fin = E 0,05 / (1+y 2 k def ) = 6000 / ( 1 + 0,00 0,60 ) = 6000 N/mm 2 2.11 G 0,05,fin =G 0,05 / (1+y 2 k def ) = 375 / ( 1 + 0,00 0,60 ) = 375 N/mm 2 6.30 l rel;m = (f m;k /s m;crit ) = ( 18 / 88,0 ) = 0,45 - bij aan de drukzijde of neutrale lijn gesteunde staven 6.31 s m;crit =p (E 0,05 I z G 0.05 I tor ) / ( l ef W y ) s m;crit =p ( 6000 5273 10. 4 375 13767 10. 4 ) / ( 4852 1156 10. 3 ) = 71,6 N/mm 2 of bij gezaagd hout met een rechthoekige doorsnede 6.32 s m;crit =0.78 b 2 E 0,05 / ( h l ef ) = 0,78 142 2 6000 / ( 221 4852 ) = 88,0 N/mm 2 bij in trekzone gesteunde staven: (staat niet in de eurocode) s m;crit =( G 0,05 I tor /E 0.05 +3.2h 2 I z /L 2 ef) 4 * E 0.05 / (bh 3 ) rekenen met: s m;crit = 88,0 N/mm 2 s m;crit =( 13767 10. 4 /16 +3.2 221 2 5273 10. 4 / 4852 2 ) 4 * 6000 / ( 142 221 3 ) s m;crit = 140,2 N/mm 2 met I tor = 1 / 3 b 3 h { 1-0.63 b/h + 0.525 (b/h) 5 } I tor = 1 / 3 142 3 221 {1-0.63 142 / 221 +0.525( 142 / 221 ) 5 } 10-4 = 13767 cm 4 en l ef = a * l z + n * h = 0,9 4900 + 2 221 = 4852 mm 6.22 l rel;z =l z /p * (f c;o;k / E 0.05 ) = 119,5 /p * ( 18,0 / 6000 ) = 2,084-6.26 k c;z = 1 / { k z + ( k 2 z -l 2 rel;z) } = 1 / { 2,85 + ( 2,85 2-2,084 2 ) } = 0,21 6.28 k z = 0.5 ( 1 +b c ( l rel;z - 0.3) +l 2 rel;z) = 0.5 ( 1+ 0,2 ( 2,084-0.3) + 2,084 2 ) = 2,85 6.34 k crit =1 alsl rel;m <= 0.75 k crit = 1 = 1,00 k crit =1.56-0.75l rel;m als 0.75<=l rel;m <= 1.4 k crit = 1,56-0,75 0,45 = 1,22 k crit =1/l 2 rel;m als 1.4<l rel;m k crit = 1 / 0,45 2 = 4,89 als de balk aan de drukzijde volledig is gesteund geldt k crit =1,0 maatgevende waarde k crit = 1,00-6.33 s m;d / ( k krit f m;d ) = 7,2 / ( 1,00 12,5 ) = 0,58 opmerking EC ; www.qec.nu Rekenblad 4

A17 Betreft: Projectnr.: Datum: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede 34017-1 31-05-2017 Bladnummer: Houten balk L3 L rep = 3,00 [m] q1 3,000 Belastingen Q-belasting 1 [kn/m] Ψ 0 lengte g k q k Q gk Q qmom Q qextr Eigengewicht (2x) 59x171 1,00 1,00 * 0,11 0,00 = 0,11 0,00 0,00 Platdak hout 0,00 1,75 * 0,50 1,00 = 0,88 0,00 1,75 Q 1 totaal 0,99 0,00 1,75 Profiel gegevens Profiel (2x) 59x171 kwaliteit C18 W y 575 *10³mm³ W z 397 *10³mm³ i y 49,4 mm I y 4917 *10 4 mm 4 I z 2341 *10 4 mm 4 i z 34,1 mm Klimaatklasse 1 l buc;z 3000 mm k mod;sterkte 0,80 Belastingduurklasse Middellang k mod;trekst. 0,65 Excentriciteit drukzijde k h 1,00 k mod;vervor. 0,60 Berekening sterkte M Ed 3,85 knm op 1,500 m¹, t.o.v. linker oplegging U.C. = 6,70 / 11,08 = 0,60 V Ed 5,13 kn t.p.v. rechter oplegging U.C. = 0,38 / 2,09 = 0,18 Aangr. punt bel.: drukzijde Gesteunde zijde: drukzijde k crit = 1,00 U.C. = 6,70 / 11,08 = 0,60 Berekening doorbuiging U eg 2,4 mm¹ = 0,001 * L rep U zeeg 0,0 mm¹ = 0,000 * L rep U opg. bel 4,2 mm¹ = 0,001 * L rep U eind 8,0 mm¹ = 0,003 * L rep U kruip 1,4 mm¹ = 0,001 * L rep U bij 5,6 mm¹ = 0,002 * L rep Berekening oplegreacties (kn) R G;rep R Q;rep R rep R Ed Oplegreactie links 1,49 + 2,63 = 4,12 5,13 Oplegreactie rechts 1,49 + 2,63 = 4,12 5,13

B1 Betreft: Project: Datum: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede 34017-1 31-05-17 Bladnummer: Stalen ligger L rep = 4,70 m L kip = 4700 [mm] q1 4,700 Belastingen Q-belasting 1 [kn/m] Ψ 0 lengte g k q k Q gk Q qmom Q qextr Eigengewicht HE280A 1,00 1,00 * 0,76 0,00 = 0,76 0,00 0,00 Pannendak 45 0,00 2,50 * 1,07 0,56 = 2,68 0,00 1,40 2e verdiepingsvloer hout 0,40 2,50 * 0,50 2,25 = 1,25 2,25 5,63 1e verdiepingsvloer kan.pl. 0,40 2,50 * 4,00 2,55 = 10,00 2,55 6,38 Platdak hout 0,00 1,75 * 0,50 1,00 = 0,88 0,00 1,75 Spouwmuur 100-100 0,00 4,00 * 4,00 0,00 = 16,00 0,00 0,00 Q 1 totaal 31,56 4,80 12,00 Profiel gegevens Profiel HE280A kwaliteit S235 W y;el 1013 *10³ mm³ W z;el 340 *10³ mm³ A wy;el 4853 mm² I y;el 13673 *10 4 mm 4 I z;el 4763 *10 4 mm 4 A wz;el 1952 mm 2 Berekening sterkte M Ed;max 138,85 knm op 2,350 m¹, t.o.v. linker oplegging U.C. = 138,85 / 238,06 = 0,58 V Ed;max 118,17 kn t.p.v. rechter oplegging U.C. = 118,17 / 661,46 = 0,18 Kip controle ω kip = 0,89 U.C. = 138,85 / 211,87 = 0,66 Berekening doorbuiging U on;ser;d 7,0 mm = 0,0015 * L rep U zeeg;ser;d 0,0 mm = 0,0000 * L rep U bij;ser;d 2,7 mm = 0,0006 * L rep U eind;ser;d 9,6 mm = 0,0020 * L rep U tot;ser;d 9,6 mm = 0,0020 * L rep Berekening oplegspanning (N/mm²) R G;rep R Q;rep R rep R Ed lengte breedte σ Ed Oplegspanning links 74,18 + 28,20 = 102,38 118,17 150 * 280 2,81 Oplegspanning rechts 74,18 + 28,20 = 102,38 118,17 150 * 280 2,81

B2 Betreft: Project: Datum: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede 34017-1 31-05-17 Bladnummer: Stalen ligger L rep = 4,70 m L kip = 4700 [mm] q1 4,700 Belastingen Q-belasting 1 [kn/m] Ψ 0 lengte g k q k Q gk Q qmom Q qextr Eigengewicht HE260B 1,00 1,00 * 0,93 0,00 = 0,93 0,00 0,00 Pannendak 45 0,00 2,50 * 1,07 0,56 = 2,68 0,00 1,40 2e verdiepingsvloer hout 0,40 2,50 * 0,50 2,25 = 1,25 2,25 5,63 1e verdiepingsvloer kan.pl. 0,40 2,50 * 4,00 2,55 = 10,00 2,55 6,38 Platdak hout 0,00 1,75 * 0,50 1,00 = 0,88 0,00 1,75 Spouwmuur 100-100 0,00 4,00 * 4,00 0,00 = 16,00 0,00 0,00 Q 1 totaal 31,73 4,80 12,00 Profiel gegevens Profiel HE260B kwaliteit S235 W y;el 1148 *10³ mm³ W z;el 395 *10³ mm³ A wy;el 6067 mm² I y;el 14919 *10 4 mm 4 I z;el 5135 *10 4 mm 4 A wz;el 2250 mm 2 Berekening sterkte M Ed;max 139,34 knm op 2,350 m¹, t.o.v. linker oplegging U.C. = 139,34 / 269,78 = 0,52 V Ed;max 118,59 kn t.p.v. rechter oplegging U.C. = 118,59 / 826,93 = 0,14 Kip controle ω kip = 0,89 U.C. = 139,34 / 240,10 = 0,58 Berekening doorbuiging U on;ser;d 6,4 mm = 0,0014 * L rep U zeeg;ser;d 0,0 mm = 0,0000 * L rep U bij;ser;d 2,4 mm = 0,0005 * L rep U eind;ser;d 8,9 mm = 0,0019 * L rep U tot;ser;d 8,9 mm = 0,0019 * L rep Berekening oplegspanning (N/mm²) R G;rep R Q;rep R rep R Ed lengte breedte σ Ed Oplegspanning links 74,57 + 28,20 = 102,77 118,59 150 * 260 3,04 Oplegspanning rechts 74,57 + 28,20 = 102,77 118,59 150 * 260 3,04

B3 Betreft: Project: Datum: Verbouwing woning fam. Meijer te Wijk bij Duurstede 34017-1 42886 Bladnummer: Stalen kolom F L rep = 2800 mm Belastingen (kn) F-belasting 1 Ψ 0 lengte breedte g k q k F gk F qmom F qextr Pannendak 45 0,00 2,25 * 2,50 * 1,07 0,56 = 6,02 0,00 3,15 2e verdiepingsvloer hout 0,40 2,25 * 2,50 * 0,50 2,25 = 2,81 5,06 12,66 1e verdiepingsvloer kan.pl. 0,40 2,25 * 2,50 * 4,00 2,55 = 22,50 5,74 14,34 Platdak hout 0,00 2,25 * 1,75 * 0,50 1,00 = 1,97 0,00 3,94 Spouwmuur 100-100 0,00 2,25 * 4,50 * 4,00 0,00 = 40,50 0,00 0,00 73,80 10,80 27,00 Profiel gegevens Profiel KW100x6,3 kwaliteit S235 W y;el 68 *10³mm³ W z;el 68 *10³mm³ A wy;el 1171 mm² I y;el 341 *10 4 mm 4 I z;el 341 *10 4 mm 4 A wz;el 1171 mm² Knikstabiliteit Y-as Z-as L k = 2800 mm 2800 mm N cr 901,49 kn 901,49 kn λ 0,78 0,78 Knikkromme c c α 0,49 0,49 Φ 0,95 0,95 χ 0,67 0,67 N b,rd 370,88 kn 370,88 kn N Ed 116,15 kn 116,15 kn U. C. 0,31 0,31

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C1 Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Projectnummer 34017 balkrooster Constructeur MvdM Eenheden m, kn, knm P:\Projecten van 18800-\34017\berek\34017 balkrooster.mxf AFB. GEOMETRIE 1 0.800-9.400-10.200 K7 R400x500 K8 8.400 R400x500-1.000 1.000 K6 R400x500 K5 0 0.000 0.000 3.400 3.400 4.900 8.300 A 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 1

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C2 AFB. GEOMETRIE 2 0.800-9.400-10.200 O3 S6 O4 O2-1.000 1.000 S5 8.400 O1 S4 O5 0 0.000 0.000 3.400 3.400 4.900 8.300 A STAVEN Staaf Knoop B Knoop E X-B Y-B X-E Y-E Lengte Profiel Positie S4 K5 K6 3,400-1,000 0,000-1,000 3,400 P1 0,000 - L(3,400) S5 K6 K7 0,000-1,000 0,000-10,200 9,200 P1 0,000 - L(9,200) S6 K7 K8 0,000-10,200 3,400-10,200 3,400 P1 0,000 - L(3,400) - - - m m m m m - - PROFIELEN Profiel Profielnaam It Iy Materiaal Hoek P1 R400x500 5.5552e-03 4.1667e-03 C20/25 0,0 - - m4 m4 - PROFIELVORMEN Profiel Verl. h. hb he tf tw tf2 B bl br Raatl. Hoogte P1 Nee 0.500 0.500 0.000 0.000 0.000 0.400 0.000 0.000 Nee 0.000 - - m m m m m m m m - m MATERIALEN Materiaalnaam Poison Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff C20/25 0.20 25.00 1.3000e+07 10.0000e-06 - - kn/m3 kn/m2 C m 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 2

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C3 OPLEGGINGEN Oplegging Staaf Positie Z Xr Yr O1 S4 L(3,400) 70000.00:7000 vrij vrij 0.00 O2 S5 H(4,600) 70000.00:7000 vrij vrij 0.00 O3 S5 L(9,200) 70000.00:7000 vrij vrij 0.00 O4 S6 3Q(2,550) 70000.00:7000 vrij vrij 0.00 O5 S4 Q(0,850) 70000.00:7000 vrij vrij 0.00 - - m kn/m knm/rad knm/rad GEWICHTSBEREKENING Index Staven Berekening Waarde Eenheden BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanent qg 1,00 1,00 0,000 3,400(L) Z S4-S6 q 20,50 20,50 0,000 9,200(L) Z S5 q 6,00 6,00 0,000 3,400(L) Z S4,S6 Som lasten X: 0,00 kn Z: 309,40 kn B.G.2: Verdeelde veranderlijke belasting q 4,30 4,30 0,000 9,200(L) Z S5 Som lasten X: 0,00 kn Z: 39,56 kn B.G.3: Verdeelde veranderlijke belasting q 1,75 1,75 0,000 9,200(L) Z S5 Som lasten X: 0,00 kn Z: 16,10 kn - - - m m -- AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING K8 K7 S6 5.00 6.00 K8 5.00 K7 S6 4.30 20.50 S5 5.00 6.00 S4 K5 S5 K6 S4 K5 K6 AFB. LASTEN B.G.3 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING K8 K7 S6 1.75 S5 S4 K5 K6 FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent 1.08 1.22 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 3

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C4 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 1.35 0.54 B.G.3 Verdeelde veranderlijke belasting 1.35 - KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent 1.00 1.00 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting - 0.40 1.00 B.G.3 Verdeelde veranderlijke belasting - - 1.00 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties K7 15.15 11.36 S6 O3-18.93 O4 K8-99.86 64.56 O2 S5-64.56-18.93 S4 O5 11.36 K5 K6 O1 99.86 15.15 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 4

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C5 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties -4.83 O4 K8 81.19 S6 K7 O3 8.58 O2-58.30 S5 S4 4.83 O5 K5 K6 O1-8.58-58.30 FU.C. EXTREME STAAFKRACHTEN Staaf Veld Positie B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 Vb Vmax Ve Mxb Mxe S4 Veld 1 0,000-0,850 Fu.C.2 0.00 4.83 0.000 0.000 0.00 11.36 11.36 0.00 0.00 Veld 2 0,850-3,400 Fu.C.2 4.83-8.58 2.267 0.00 1.133 0.000-18.93-18.93 15.15 0.00 0.00 S5 Veld 1 0,000-4,600 Fu.C.1 0.00-58.30 1.806 81.19 3.612 0.000-64.56 99.86 99.86 0.00 0.00 Veld 2 4,600-9,200 Fu.C.1 81.19-58.30 7.394 0.00 5.588 0.000-99.86-99.86 64.56 0.00 0.00 Veld 2 4,600-9,200 Fu.C.2 75.92-54.22 7.396 0.00 5.591 0.000-93.10-93.10 60.10 0.00 0.00 S6 Veld 1 0,000-2,550 Fu.C.2 0.00 8.58 1.133-4.83 2.267 0.000 15.15-18.93-18.93 0.00 0.00 Veld 2 2,550-3,400 Fu.C.2-4.83 0.00 0.000 0.000 11.36 11.36 0.00 0.00 0.00 - - m- knm knm m knm m m kn kn kn knm knm B.G. OPLEGREACTIES B.G. Oplegging Staaf Positie Z Mx My B.G.1 O1 S4 3.400-58.46 0.00 0.00 B.G.1 O2 S5 4.600-142.61 0.00 0.00 B.G.1 O3 S5 9.200-58.46 0.00 0.00 B.G.1 O4 S6 2.550-24.93 0.00 0.00 B.G.1 O5 S4 0.850-24.93 0.00 0.00 Som Reacties -309.40 Som Lasten 309.40 B.G.2 O1 S4 3.400-7.80 0.00 0.00 B.G.2 O2 S5 4.600-23.95 0.00 0.00 B.G.2 O3 S5 9.200-7.80 0.00 0.00 B.G.2 O4 S6 2.550 0.00 0.00 0.00 B.G.2 O5 S4 0.850 0.00 0.00 0.00 Som Reacties -39.56 Som Lasten 39.56 B.G.3 O1 S4 3.400-3.18 0.00 0.00 B.G.3 O2 S5 4.600-9.75 0.00 0.00 B.G.3 O3 S5 9.200-3.18 0.00 0.00 B.G.3 O4 S6 2.550 0.00 0.00 0.00 B.G.3 O5 S4 0.850 0.00 0.00 0.00 Som Reacties -16.10 Som Lasten 16.10 - - - m kn knm knm 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 5

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C6 FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax Mx My B.C. Z Mxmax My B.C. Z Mx Mymax O1 S4 Fu.C.1-78,04 0,00 0.00 O2 S5 Fu.C.1-199,71 0,00 0.00 O3 S5 Fu.C.1-78,04 0,00 0.00 O4 S6 Fu.C.2-30,29 0,00 0.00 O5 S4 Fu.C.2-30,29 0,00 0.00 Globale extreme waarden O2 S5 Fu.C.1-199.71 0.00 0.00 - - - kn knm knm - kn knm knm - kn knm knm KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind Z Z'afst Z' Z S4 Veld 1 0,000-0,850 Ka.C. -0.0001 0.535 0.0000-0.0004 (w1) S4 Veld 2 0,850-3,400 Ka.C. -0.0004 2.185-0.0001-0.0008 (w1) S4 Veld 1 0,000-0,850 Ka.C.1-0.0001 0.535 0.0000-0.0004 S4 Veld 2 0,850-3,400 Ka.C.1-0.0004 2.185-0.0001-0.0009 S4 Veld 1 0,000-0,850 Ka.C.2-0.0001 0.535 0.0000-0.0004 S4 Veld 2 0,850-3,400 Ka.C.2-0.0004 2.185-0.0001-0.0010 S5 Veld 1 0,000-4,600 Ka.C. -0.0008 2.020-0.0014-0.0020 (w1) S5 Veld 2 4,600-9,200 Ka.C. -0.0020 7.180-0.0014-0.0008 (w1) S5 Veld 1 0,000-4,600 Ka.C.1-0.0009 2.020-0.0014-0.0022 S5 Veld 2 4,600-9,200 Ka.C.1-0.0022 7.180-0.0014-0.0009 S5 Veld 1 0,000-4,600 Ka.C.2-0.0010 2.021-0.0017-0.0025 S5 Veld 2 4,600-9,200 Ka.C.2-0.0025 7.179-0.0017-0.0010 S6 Veld 1 0,000-2,550 Ka.C. 0.0008 1.215 0.0001 0.0004 (w1) S6 Veld 2 2,550-3,400 Ka.C. 0.0004 2.865 0.0000 0.0001 (w1) S6 Veld 1 0,000-2,550 Ka.C.1 0.0009 1.215 0.0001 0.0004 S6 Veld 2 2,550-3,400 Ka.C.1 0.0004 2.865 0.0000 0.0001 S6 Veld 1 0,000-2,550 Ka.C.2 0.0010 1.215 0.0001 0.0004 S6 Veld 2 2,550-3,400 Ka.C.2 0.0004 2.865 0.0000 0.0001 - - m- m m m m 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 6

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C7 FIG. BETONDEFINITIE K7 O3 S6 Ligger 3 R400x500 O4 K8 Ligger 2 R400x500 O2 S5 K6 O1 S4 Ligger 1 R400x500 O5 K5 BETON EIGENSCHAPPEN (NEN-EN1992-1-1:2015\NB:2016) Naam Waarde Eenheden Hoek drukdiagonaal 21.80 CONSTRUCTIEDELEN Staaf Profiellabel Profiel Betonkwal. Constr.Dl. Type Begin: Eind: Groep S4 P1 R400x500 C20/25 Ligger 1 Ligger 0.000 3.400 G1 S5 P1 R400x500 C20/25 Ligger 2 Ligger 0.000 9.200 G1 S6 P1 R400x500 C20/25 Ligger 3 Ligger 0.000 3.400 G1 - - - - - - m m - GROEPGEGEVENS Groep Cstr.Deel Fabric. L1 L2 Staal N.Kor. Stortsl. ScheurvorToetsing afmeting ming G1 Ligger I.h.w. N/A N/A B500B 31.5 0 Ja b,min: 400 >= 100 NEN-EN1992-1-1#9.2(1) - - - - - - mm mm - - KRUIP Groep Cement Rel.V.(%) Ouderdom Tijd T Kruip type Kruipcoeff. G1 S 60 % 28 Dagen Inf Berekend 2.6 - - - - - - - 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 7

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C8 BRAND Groep G1 - Label P1 - DEKKING Profiel R400x500 - Constr. Ligger - Brandw. Nee - Br.res. 120 min. Boven Nee - Links Nee - Onder Nee - Rechts Groep Str.Class Boven Onder Zij- + Voorkant Mil. Ruw Met. C,min C,no C,toe Mil. Ruw Met. C,mi n C,no C,toe Mil. Ruw Met. C,min C,no C,toe G1 S4 XC2 Ja Norm. 30 35 35XC2Ja Norm. 30 35 35 XC2 Ja Norm. 30 35 35 - - - - - mm mm mm - - - mm mm mm - - - mm mm mm OPLEGGEGEVENS Positie Oplegg. Type Afmeting Staaf Afmeting Mti Mti bov. Mti ond. Dwarskr. Moment 0.000 O1 n.v.t. 0,200 Nee Afgetopt Niet afgetopt 0.000 S5 0,400 N/B Afgetopt Niet afgetopt 2.550 O5 n.v.t. 0,200 N/B Niet afgetopt Niet afgetopt m - - m - m - knm knm - - Positie Oplegg. Type Afmeting Staaf Afmeting Mti Mti bov. Mti ond. Dwarskr. Moment 0.000 S4 0,400 Nee Niet afgetopt Niet afgetopt 4.600 O2 n.v.t. 0,200 N/B Niet afgetopt Niet afgetopt 9.200 O3 n.v.t. 0,200 Ja 8,75 0,00 Afgetopt Niet afgetopt 9.200 S6 0,400 N/B Afgetopt Niet afgetopt m - - m - m - knm knm - - Positie Oplegg. Type Afmeting Staaf Afmeting Mti Mti bov. Mti ond. Dwarskr. Moment 0.000 S5 0,400 Nee Niet afgetopt Niet afgetopt 2.550 O4 n.v.t. 0,200 N/B Niet afgetopt Niet afgetopt m - - m - m - knm knm - - Nee - Staal Warm - Ligger 1 Ligger 2 Ligger 3 LIGGER 1 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 1 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin g D,max S,max W;k W;max 2.550 4.83 5R12 25 565 24,89 300,00 0.01 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 1 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin D,max S,max W;k W;max g 1.133 8.58 5R12 44 565 24,89 300,00 0.02 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Positie Mx Wapening As,ben As,toe 0.000 0,00 1R8 0 50 m knm - mm2 mm2 Ligger 1 DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 1 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi 0.551 Recht s 7.78 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 7.78 N/B N/B 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 8

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C9 2.550 Links 18.93 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 18.93 N/B N/B 2.550 Recht 11.36 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 11.36 N/B N/B s 3.400 Links 0.00 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 0.00 N/B N/B m - kn - mm2 mm2 mm2 kn kn kn kn kn LIGGER 2 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 2 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin g D,max S,max W;k W;max 4.600 81.19 5R12 431 565 10,82 173,85 0.16 0.30 9.200 8.75 5R12 Mti 45 565 24,89 300,00 0.02 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 2 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin D,max S,max W;k W;max g 1.806 58.30 5R12 306 565 21,30 267,02 0.10 0.30 7.394 58.30 5R12 306 565 21,30 267,02 0.10 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Positie Mx Wapening As,ben As,toe 0.000 0,00 1R8 0 50 m knm - mm2 mm2 Ligger 2 DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 2 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi 0.000 Recht 64.56 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 64.56 N/B N/B s 4.600 Links 99.86 R8-300 234 0 335 66.499 143.13 99.86 N/B N/B 4.600 Recht 99.86 R8-300 234 0 335 66.499 143.13 99.86 N/B N/B s 8.649 Links 44.86 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 44.86 N/B N/B m - kn - mm2 mm2 mm2 kn kn kn kn kn LIGGER 3 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 3 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin g D,max S,max W;k W;max 2.550 4.83 5R12 25 565 24,89 300,00 0.01 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 3 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvormin D,max S,max W;k W;max g 1.133 8.58 5R12 44 565 24,89 300,00 0.02 0.30 m knm - - - mm2 mm2 - mm mm mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Positie Mx Wapening As,ben As,toe 0.000 0,00 1R8 0 50 m knm - mm2 mm2 Ligger 3 DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 3 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi 0.000 Recht 15.15 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 15.15 N/B N/B s 2.550 Links 18.93 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 18.93 N/B N/B 2.550 Recht s 11.36 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 11.36 N/B N/B 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 9

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C10 3.400 Links 0.00 R8-300 0 0 335 66.499 143.13 0.00 N/B N/B m - kn - mm2 mm2 mm2 kn kn kn kn kn DOORBUIGINGEN Ligger 1 Veld Toetsing Zeeg Zeegvorm w;2+w;3 w;max UC(w;2+w;3) UC(w;max) V1 (0.000-0.850) Vloer Handmatig 0-0,1<=3,4-0,1<=3,4 0,03 0,03 V2 (0.850-3.400) Vloer Handmatig 0 0,3<=10,2 0,3<=10,2 0,03 0,03 m - mm - mm mm - - Ligger 2 Veld Toetsing Zeeg Zeegvorm w;2+w;3 w;max UC(w;2+w;3) UC(w;max) V1 (0.000-4.600) Vloer Handmatig 0 1,5<=18,4 2,0<=18,4 0,08 0,11 V2 (4.600-9.200) Vloer Handmatig 0 1,5<=18,4 2,0<=18,4 0,08 0,11 m - mm - mm mm - - Ligger 3 Veld Toetsing Zeeg Zeegvorm w;2+w;3 w;max UC(w;2+w;3) UC(w;max) V1 (0.000-2.550) Vloer Handmatig 0 0,1<=10,2 0,1<=10,2 0,01 0,01 V2 (2.550-3.400) Vloer Handmatig 0-0,1<=3,4-0,2<=3,4 0,04 0,04 m - mm - mm mm - - AFB. LANGSWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 1 2.267 0.283 0.850 5R12a K6-8.58 Ligger 1 S4 4.83 K5 1.98 5R12a 2.267 0.283 0.850 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 10

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C11 AFB. LANGSWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 2 3.612 0.988 0.988 3.612 5R12b 81.19 K6 S5 Ligger 2 8.75 K7-29.16-58.30-58.30 5R12c 3.609 0.991 0.991 3.609 AFB. LANGSWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 3 2.267 0.283 0.850 5R12a K7 6.10 S6 Ligger 3 8.58-4.83-1.98 K8 5R12a 2.267 0.283 0.850 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 11

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C12 AFB. DWARSKRACHTWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 1 1.133 1.417 0.850 12xR8-300 K6 7.78 Ligger 1 S4-18.93, 25 [mm2] 11.36 K5 12xR8-300 1.133 1.417 0.850 AFB. DWARSKRACHTWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 2 1.804 2.796 2.794 1.806 32xR8-300 -64.56, 431 [mm2] -99.86, 431 [mm2] K6 S5 Ligger 2 K7 44.86 99.86 32xR8-300 1.806 2.794 2.796 1.804 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 12

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 C13 AFB. DWARSKRACHTWAPENING. (AFBOUW) LIGGER 3 1.133 1.417 0.850 13xR8-300 K7 15.15 S6 Ligger 3 11.36-18.93 K8 13xR8-300 1.133 1.417 0.850 18-7-2017 09:31:58 MatrixFrame 5.3 SP2 13

D1

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D2 Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Projectnummer 34017 paal+console Constructeur MvdM Eenheden m, kn, knm P:\Projecten van 18800-\34017\berek\34017 st. buispaal.mxf AFB. GEOMETRIE 1 7.000 K2 10 0.700 6.300 9 0.700 5.600 8 0.700 4.900 7 0.700 4.200 6 0.700 3.500 5 0.700 2.800 4 0.700 2.100 3 0.700 1.400 2 0.700 0.700 1 0.700-0.000 0 K21 K19 K17 K15 K13 K11 K9 K7 K5 K1 0.000 A HE180B B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 B219x10 0.700 K3 0.700 B 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 1

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D3 AFB. GEOMETRIE 2 7.000 10 S2 O12 0.700 6.300 9 0.700 5.600 8 0.700 4.900 7 0.700 4.200 6 0.700 3.500 5 0.700 2.800 4 0.700 2.100 3 0.700 1.400 2 0.700 0.700 1 0.700-0.000 0 S3 S5 S7 S9 S11 S13 S15 S17 S19 S20 0.000 O11 O10 O9 O8 O7 O6 O5 O4 O3 O1 A 0.700 0.700 B STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S2 K2 NVM NVM K3 P2 0,000-7,000 0,700-7,000 0,700 S3 K1 NVM NVM K5 P1 0,000 0,000 0,000-0,700 0,700 S5 K5 NVM NVM K7 P1 0,000-0,700 0,000-1,400 0,700 S7 K7 NVM NVM K9 P1 0,000-1,400 0,000-2,100 0,700 S9 K9 NVM NVM K11 P1 0,000-2,100 0,000-2,800 0,700 S11 K11 NVM NVM K13 P1 0,000-2,800 0,000-3,500 0,700 S13 K13 NVM NVM K15 P1 0,000-3,500 0,000-4,200 0,700 S15 K15 NVM NVM K17 P1 0,000-4,200 0,000-4,900 0,700 S17 K17 NVM NVM K19 P1 0,000-4,900 0,000-5,600 0,700 S19 K19 NVM NVM K21 P1 0,000-5,600 0,000-6,300 0,700 S20 K21 NVM NVM K2 P1 0,000-6,300 0,000-7,000 0,700 - - - - - - m m m m m PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 B219x10 6.5659e-03 3.5933e-05 S355 0,0 P2 HE180B 6.5251e-03 3.8311e-05 S235 0,0 - - m2 m4 - PROFIELVORMEN Profiel Verl. h. hb he tf tw tf2 B bl br Raatl. Hoogte P1 Nee 0.219 0.219 0.010 0.010 0.000 0.219 0.000 0.000 Nee 0.000 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 2

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D4 - - m m m m m m m m - m MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S235 78.50 2.1000e+08 12.0000e-06 S355 78.50 2.1000e+08 12.0000e-06 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O1 K1 vast vast vrij 0 O3 K5 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O4 K7 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O5 K9 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O6 K11 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O7 K13 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O8 K15 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O9 K17 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O10 K19 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O11 K21 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 O12 K3 20000.00 0.00:0.00 vrij 0 - - kn/m kn/m knm/rad GEWICHTSBEREKENING Index Staven Berekening Waarde Eenheden BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanent F 120,00 0,550 Z' S2 Som lasten X: 0,00 kn Z: 120,00 kn - - - m m -- 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 3

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D5 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT 120.00 K2 S2 K3 S3 S5 S7 S9 S11 S13 S15 S17 S19 S20 K21 K19 K17 K15 K13 K11 K9 K7 K5 K1 FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 1.00 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 4

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D6 AFB. FU.C. NORMAALKRACHT (NX) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties K2 S2 K3 O12 S3 S5 S7 S9 S11 S13 S15 S17 S19 S20 K21 K19 K17 K15 K13 K11 K9 K7 K5 K1 O11-44.97-44.97 O10 O9 O8 O7 O6 O5 O4 O3 O1-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00-120.00 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 5

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D7 AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 120.00 K2 S2 K3 O12 S3 S5 0.380.381.121.121.891.891.361.36 S7 S9 S11 S13 S15 S17 S19 S20-0.15-0.15-0.01-0.01-3.35-3.35 K21 O11 K19 O10 K17 O9 K15 O8 K13 O7 K11 O6 K9 O5 K7 O4 K5 O3 K1 O1-15.67-34.89-44.97 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 6

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D8 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties -66.00 K2 S2 K3 O12-66.00-34.52-34.52-10.10-10.10 S3 S5 S7 S9 S11 S13 S15 S17 S19 S20 K21 O11 K19 O10 K17 O9 K15 O8 K13 O7 K11 O6 K9 K7 K5 K1-0.11-0.11-0.11-0.11 0.15 0.150.940.942.262.263.213.21 0.870.87 O5 O4 O3 O1 B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O1 K1 0.15-120.00 0.00 O3 K5-0.14 0.00 0.00 O4 K7-0.39 0.00 0.00 O5 K9-0.74 0.00 0.00 O6 K11-0.77 0.00 0.00 O7 K13 0.54 0.00 0.00 O8 K15 4.70 0.00 0.00 O9 K17 12.33 0.00 0.00 O10 K19 19.22 0.00 0.00 O11 K21 10.08 0.00 0.00 O12 K3-44.97 0.00 0.00 Som Reacties 0.00-120,00 Som Lasten 0.00 120.00 - - - kn kn knm FU.C. EXTREME STAAFKRACHTEN Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S2 S3 S5 S7 S9 Fu.C.1-66.00 0.00 0.000 0.00 0.550 0.000 D -44.97 120.00 120.00 0.00 Fu.C.1 0.00 0.00 0.000-0.11 0.000 0.000 D -120.00-0.15-0.15-0.15 Fu.C.1-0.11 0.00 0.000-0.11 0.000 0.000 D -120.00-0.01-0.01-0.01 Fu.C.1-0.11 0.00 0.000 0.15 0.297 0.000 D -120.00 0.38 0.38 0.38 Fu.C.1 0.15 0.00 0.000 0.94 0.000 0.000 D -120.00 1.12 1.12 1.12 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 7

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D9 Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S11 Fu.C.1 0.94 0.00 0.000 2.26 0.000 0.000 D -120.00 1.89 1.89 1.89 S13 Fu.C.1 2.26 0.00 0.000 3.21 0.000 0.000 D -120.00 1.36 1.36 1.36 S15 Fu.C.1 3.21 0.00 0.000 0.87 0.000 0.000 D -120.00-3.35-3.35-3.35 S17 Fu.C.1 0.87 0.00 0.000-10.10 0.056 0.000 D -120.00-15.67-15.67-15.67 S19 Fu.C.1-10.10 0.00 0.000-34.52 0.000 0.000 D -120.00-34.89-34.89-34.89 S20 Fu.C.1-34.52 0.00 0.000-66.00 0.000 0.000 D -120.00-44.97-44.97-44.97 - - knm knm m knm m m - kn kn kn kn FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Xmax Z My B.C. X Zmax My B.C. X Z Mymax O1 K1 Fu.C.1 0.15-120.00 0.00 O1 K1 Fu.C.1 0.15-120.00 0.00 O3 K5 Fu.C.1-0.14 0.00 0.00 O4 K7 Fu.C.1-0.39 0.00 0.00 O5 K9 Fu.C.1-0.74 0.00 0.00 O6 K11 Fu.C.1-0.77 0.00 0.00 O7 K13 Fu.C.1 0.54 0.00 0.00 O8 K15 Fu.C.1 4.70 0.00 0.00 O9 K17 Fu.C.1 12.33 0.00 0.00 O10 K19 Fu.C.1 19.22 0.00 0.00 O11 K21 Fu.C.1 10.08 0.00 0.00 O12 K3 Fu.C.1-44.97 0.00 0.00 Globale extreme waarden O10 K19 Fu.C.1 19.22 0.00 0.00 O12 K3 Fu.C.1-44.97 0.00 0.00 O1 K1 Fu.C.1 0.15-120.00 0.00 - - - kn kn knm - kn kn knm kn kn knm KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind X Z Z'afst Z' X Z S2 Ka.C. 0,002 0,001 0.269-0.0002 0,002 0,006 (w1) S2 Ka.C.1 0,002 0,001 0.269-0.0002 0,002 0,006 S9 Ka.C. 0,000 0,000 0.390 0.0000 0,000 0,000 (w1) S9 Ka.C.1 0,000 0,000 0.390 0.0000 0,000 0,000 S11 Ka.C. 0,000 0,000 0.374 0.0000 0,000 0,000 (w1) S11 Ka.C.1 0,000 0,000 0.374 0.0000 0,000 0,000 S13 Ka.C. 0,000 0,000 0.360 0.0000 0,000 0,000 (w1) S13 Ka.C.1 0,000 0,000 0.360 0.0000 0,000 0,000 S15 Ka.C. 0,000 0,000 0.317 0.0000-0,001 0,000 (w1) S15 Ka.C.1 0,000 0,000 0.317 0.0000-0,001 0,000 S17 Ka.C. -0,001 0,000 0.413 0.0000-0,001 0,000 (w1) S17 Ka.C.1-0,001 0,000 0.413 0.0000-0,001 0,000 S19 Ka.C. -0,001 0,000 0.381-0.0002-0,001 0,001 (w1) S19 Ka.C.1-0,001 0,000 0.381-0.0002-0,001 0,001 S20 Ka.C. -0,001 0,001 0.368-0.0004 0,002 0,001 (w1) S20 Ka.C.1-0,001 0,001 0.368-0.0004 0,002 0,001 - - m m m m m m KNIKLENGTEGEGEVENS Staaf Profiel Lokale Y-as Lokale Z-as Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys C2 - V1 (0.000-0.700) P2 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C3 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C5 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. gesch. 0.700 1.00 Cons. gesch. 0.700 1.00 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 8

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D10 Staaf Profiel Lokale Y-as Lokale Z-as Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys C7 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C9 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C11 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C13 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C15 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C17 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C19 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. C20 - V1 (0.000-0.700) P1 0.700 Cons. 0.700 1.00 Cons. 0.700 1.00 gesch. gesch. - - m - m - - m - KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C2 - V1 (0.000-0.700) P2 Gesteund Gesteund Centrum C3 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C5 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C7 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C9 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C11 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C13 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C15 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C17 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C19 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum C20 - V1 (0.000-0.700) P1 Gesteund Gesteund Centrum - - - - m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm w;max w;2+w;3 C2 - V1 (0.000-0.700) Vloer Algemeen 0 0 Parabolisch L/250 L/333 C3 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C5 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C7 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C9 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C11 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C13 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C15 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C17 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C19 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 C20 - V1 (0.000-0.700) Kolom Handmatig/h Parabolisch H/150 Htot/0 - - - mm mm - - - UNITY CHECK NEN-EN1993-1-1:2016/NB:2016 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C2-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.12) 0,58 C2-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,03 C2-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,03 C2-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,47 C2-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C2-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,07 C3-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C3-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 9

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D11 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C3-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C3-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,05 C3-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C3-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,00 C5-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C5-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C5-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C5-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,05 C5-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C5-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,00 C7-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C7-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C7-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C7-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,05 C7-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C7-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,00 C9-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C9-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C9-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C9-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,06 C9-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C9-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,00 C11-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C11-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C11-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C11-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,06 C11-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C11-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,01 C13-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C13-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C13-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C13-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,07 C13-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C13-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,04 C15-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.9) 0,05 C15-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C15-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C15-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,07 C15-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C15-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,08 C17-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN NEN-EN1993-1-1(NB.33) 0,07 C17-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C17-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C17-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,09 C17-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C17-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,07 C19-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.12) 0,22 C19-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C19-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C19-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,21 C19-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 C19-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,10 C20-V1 (0.000-0.700) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.12) 0,43 C20-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C20-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.46) 0,05 C20-V1 (0.000-0.700) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.61&6.62) 0,39 C20-V1 (0.000-0.700) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN1993-1-1(6.54) 0,00 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 10

Van Roekel & Van Roekel Tel 0317-681100 D12 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C20-V1 (0.000-0.700) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2 0,59 18-7-2017 09:39:51 MatrixFrame 5.3 SP2 11

D13 Drukpaalfunderingen st. buispaal 219 draagkracht alleenstaande paal - overzicht algemene gegevens soort paalstalen buispaal met gesloten punt met stalen plaat onder paalvoet categorie grondverdringend maten ten opzichte van N.A.P. maaiveld 4,55 m N.A.P. grondwaterstand 3,00 m N.A.P. onderzijde fundering 3,50 m N.A.P. bepaling xvolgens NEN-EN1997-1 art. 7.6.2.3 aantal palen 1 aantal sonderingen 1 bouwwerk niet stijf x 1,39 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 200,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 150,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN-EN1997-1 Tabel A.6 - A.8) g m;b4 1,20 - gegevens paalsysteem inwendige buisdiameter 209,0 mm uitwendige buisdiameter 219,0 mm A ef;schacht 0,0343 m 2 O schacht 0,66 m D voetplaat 229,0 mm b 0,9 A voetplaat 0,0412 m 2 O voetplaat 0,72 m t voetplaat 15,0 mm E p;mat;d 20000 N/mm 2 a s (zand, grindh.) 0,0100 a p 0,70 a s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 a s (klei) 0,0200 q c;gem <3 a s (leem sterk zandig) 0,0250 a s (leem zwak zandig) 0,0250 a s (veen) 0,0000 resultaten - negatieve kleef als belasting verwerkt (g m;f;nk = 1,0) niveau F s;nk;d F s;tot;d F r;punt;d F r;schacht;d F r;max;d opmerking sondering:sond 10.SNX -1,00 0,00 200,00 63,27 88,82 152,10 voldoet niet -1,25 0,00 200,00 58,18 97,94 156,12 voldoet niet -1,50 0,00 200,00 53,16 104,00 157,16 voldoet niet -1,75 0,00 200,00 65,46 107,86 173,32 voldoet niet -2,00 0,00 200,00 81,88 113,16 195,04 voldoet niet -2,25 0,00 200,00 90,09 120,69 210,79 voldoet -2,50 0,00 200,00 92,00 130,13 222,13 voldoet -2,75 0,00 200,00 94,19 138,38 232,56 voldoet -3,00 0,00 200,00 104,33 145,79 250,12 voldoet

-3,25 0,00 200,00 123,91 154,31 278,21 voldoet -3,50 0,00 200,00 133,43 164,25 297,68 voldoet -3,75 0,00 200,00 154,60 174,85 329,45 voldoet -4,00 0,00 200,00 164,65 187,15 351,81 voldoet -4,25 0,00 200,00 163,04 199,53 362,56 voldoet -4,50 0,00 200,00 154,97 211,90 366,87 voldoet -4,75 0,00 200,00 145,93 224,28 370,21 voldoet -5,00 0,00 200,00 145,42 236,65 382,07 voldoet kn kn kn kn kn D14

D15 Drukpaalfundering detailberekening punt op 2,50m-NAP sondering: sond 10.SNX draagkracht alleenstaande paal inheiniveau -2,50 m N.A.P. algemene gegevens soort paalstalen buispaal met gesloten punt met stalen plaat onder paalvoet categorie grondverdringend maten ten opzichte van N.A.P. maaiveld 4,55 m N.A.P. grondwaterstand 3,00 m N.A.P. onderzijde fundering 3,50 m N.A.P. bepaling xvolgens NEN-EN1997-1 art. 7.6.2.3 aantal palen 1 aantal sonderingen 1 bouwwerk niet stijf x 1,39 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 200,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 150,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN-EN1997-1 Tabel A.6 - A.8) g m;b4 1,20 - belastingfactor negatieve kleef g m;f;nk 1,00 - (NEN-EN1997-1 art. 7.3.2.2: Negatieve kleef werkt over de volle hoogte van de paal boven de draagkrachtige laag) gegevens paalsysteem inwendige buisdiameter 209,0 mm uitwendige buisdiameter 219,0 mm A ef;schacht 0,0343 m 2 O schacht 0,69 m D voetplaat 229,0 mm b 0,9 A voetplaat 0,0412 m 2 O voetplaat 0,72 m t voetplaat 15,0 mm E p;mat;d 20000 N/mm 2 a s (zand, grindh.) 0,0100 a p 0,70 a s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 a s (klei) 0,0200 q c;gem <3 a s (leem sterk zandig) 0,0250 a s (leem zwak zandig) 0,0250 a s (veen) 0,0000 puntdraagvermogen vlgs NEN-EN1997-1 art. 7.6.2.3 (10) e) traject I -2,50 m tot -3,02 m q c;i;gem 7,6 N/mm 2 traject II -3,02 m tot -2,50 m q c;ii;gem 6,9 N/mm 2 traject III -2,50 m tot -0,67 m q c;iii;gem 4,6 N/mm 2 p r;max;punt 0.5*0,70*0,90* ((7,6+6,9)/2 +4,6) 3,7 N/mm 2 p r;max;punt;red 1,00*3,7 3,7 N/mm 2 R b;cal;i 0,0412*3,7 * 1000 153,5 kn

D16 paalschachtwrijving per sector vlgs NEN-EN1997-1 art. 7.6.2.3 (10) i) sector van tot O s h i p r;max;schacht a s q c;z;a f reductie R s;cal;i 12-1,00-3,90 0,69 1,50 66,8 0,010 6,7 1,00 68,9 11-0,75-1,00 0,69 0,25 95,7 0,010 9,6 1,00 16,5 10 2,85-0,75 0,69 3,60 45,3 0,010 4,5 1,00 112,3 9 3,05 2,85 0,69 0,20 61,9 0,010 6,2 1,00 8,5 8 3,50 3,05 0,69 0,45 35,1 0,010 3,5 1,00 10,9 --------- R s;cal 217,1 m m m m kn/m 2 - N/mm 2 - kn negatieve kleef per sector vlgs NEN-EN1997-1 art. 7.3.2.2 (7) d) sector van tot O s h i K o d i s v(i-1) s v(i) f reductie F nk;d --------- F nk;d 0,00 m m m m - o N/mm 2 N/mm 2 - kn grenstoestand 1A R b;k;i + R s;k;i 153,5 + 217,1 370,5 kn R c;k 1 / 1,39 * 370,5 266,6 kn R c;cal 266,6 / 1,20 222,1 kn F c;tot (NEN-EN1997-1 art. 7.3.2.2) 200,0 kn F c;tot =< R c;cal grenstoestand 1A voldoet grenstoestand 1B R b;cal 72,4 kn R s;cal 127,6 kn F c;tot R b;cal + R s;cal 200,0 + 1,0 * 0,0 200,0 kn F gem (200,0*6,0+0.50* (200,0+72,4)*0,0)/6,0 200,0 kn S b (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) i) ) 9,9 mm S el 6,0*200,0/(0,0343*20E+06)*1000 1,7 mm S 1 (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) h) ) 9,9 + 1,7 11,7 mm S 2 (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) k) ) 0,0 mm S (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) a) ) 11,7 + 0,0 11,7 mm minimaal in rekening brengen (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) d) ) 3,9 mm grenstoestand 2 g m;grond 1.00 - R b;cal 49,5 kn R s;cal 100,5 kn F c;tot 150,0 kn S b (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) i) ) 2,3 mm S el 6,0*150,0/(0,0343*20E+06)*1000 1,3 mm S 1 (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) h) ) 2,3 + 1,3 3,7 mm S 2 (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) k) ) 0,0 mm S (NEN-EN1997-1 art. 7.6.4.2 (4) a) ) 3,7 + 0,0 3,7 mm

Opmerkingen - reductiefactor puntweerstand ivm met OCR-waarde = 1,00 - conusweerstand afgesnoten tbv paalschachtwrijving D17

D18

D19

D20

D21

D22