Vismigratierivier Afsluitdijk

Transcriptie

1 Vismigratierivier Afsluitdijk Doorlaatmiddel Afsluitdijk Voorontwerpnota Definitief In opdracht van: Dienst Landelijk Gebied Grontmij Nederland B.V. De Bilt, 9 september 1 GM-1871, revisie D1

2

3 Inhoudsopgave 1 Inleiding Aanleiding, doel en opdracht Systems Engineering Algemeen Functieboom Objectenboom Verificatie en validatie van eisen en wensen Locatie Leeswijzer... 8 Eisen, wensen en randvoorwaarden Algemeen Hydraulica: randvoorwaarden Waterstanden, golven ed., Waddenzeezijde Waterstanden, golven ed. IJsselmeerzijde Hydraulische aspecten VMR Bathymetrie Bestaande constructies: eisen en randvoorwaarden Systeem VisMigratieRivier VisMigratieRivier Waddenzeezijde Openingen Coupure Afsluitdijk Beheer en onderhoud Beheer Onderhoud Kosten Aanlegkosten coupure LCC waarden Levensduurkosten over periode van 11 jaar na voltooiing..... Levensduurkosten over periode van jaar na voltooiing....3 Vergelijking van de kosten in voorgaande studies... 1 Bijlage : Bijlage 3: Bijlage : Bijlage 5: Bijlage : Programma van Eisen Hydraulische berekeningen Constructieve berekeningen Migratie-eisen vissen Dieptekaarten GM-1871, revisie D1 Pagina 3 van 1

4 Inhoudsopgave (vervolg) GM-1871, revisie D1 Pagina van 1

5 1 Inleiding 1.1 Aanleiding, doel en opdracht De VisMigratieRivier (VMR) is een uniek project dat samen met het visvriendelijk spuibeheer van Rijkswaterstaat (vanaf 15) de barrière die de Afsluitdijk vormt voor trekvissen moet opheffen. De kern van het project is een nieuwe doorgang door de Afsluitdijk, ingebed in een ontwerp dat zorgt voor een geleidelijke overgang van zout naar zoet water, en andersom, met een duurzame en zo natuurlijke mogelijke inrichting (building with nature). De VMR is gepland nabij het sluiscomplex van Kornwerderzand. De VMR heeft tot doel: Realisatie van een robuuste, kwalitatief hoogwaardige natuurverbinding tussen de twee grote natuurgebieden IJsselmeer en Waddenzee. Realisatie van een economische impuls voor de sector recreatie en toerisme op de Afsluitdijk en daarmee voor de provincies Friesland en Noord-Holland. Realisatie van een concrete locatie om uitleg te geven over én het zichtbaar maken van de migratie van trekvissen en het belang van een goede overgang van zout naar zoet water. Versterken en verrijken van de vispopulaties in de Waddenzee, het IJsselmeer en het achterland door de migratieroute voor trekvissen te herstellen. Bijdragen aan de ontwikkeling van een economisch toekomstperspectief voor de beroepsvisserij in het IJsselmeer en de Waddenzee. In 1 is in opdracht van het Programma naar een Rijke Waddenzee een haalbaarheidsstudie en een projectplan ontwikkeld (PRW, 13). Daarna zijn vervolgstappen gezet. Een volgende stap was het in samenhang met de MER en het onderzoek naar lokstromen verder civieltechnisch uitwerken van de bestaande varianten. Daarbij is afstemming gezocht met de plannen voor de verbetering van de Afsluitdijk. Deze studie heeft geresulteerd in een voorkeursvariant, zoals weergegeven in figuur 1.1. Het project VMR is afgerond tot en met fase.1, zoals genoemd in de Integrale Planstudie VisMigratieRivier. Momenteel wordt in de huidige fase. de voorkeursvariant uitgewerkt tot op het niveau van voorontwerp en daarna tot het niveau van definitief ontwerp. Alleen het gedeelte van de VMR in het IJsselmeer en in de Waddenzee behoort tot deze opdracht. Het uitwerken van het doorlaatmiddel en de openingen door de noordwestelijke strekdam van de spuikom tot voorontwerpniveau behoort tot een nevenopdracht, waarop deze voorontwerpnota betrekking heeft. Grontmij heeft van Dienst Landelijk Gebied een nevenopdracht gekregen voor het uitwerken van het doorlaatmiddel door de Afsluitdijk en de openingen in de noordwestelijke strekdam, behorend bij de voorkeursvariant, tot voorontwerp. Hoofddoel van deze nevenopdracht is het bepalen van de realisatiekosten en de LCC waarden met een marge van 5%. Rijkswaterstaat zal deze onderdelen van de VMR opnemen in het UAV-gc contract voor het verbeteren van de Afsluitdijk. Dit rapport beschrijft de uitgevoerde werkzaamheden en resultaten van het voorontwerp. GM-1871, revisie D1 Pagina 5 van 1

6 Inleiding Figuur 1.1 Voorkeursvariant 1. Systems Engineering 1..1 Algemeen Het project Vismigratierivier Afsluitdijk, Technisch Management fase., Voorontwerp, is doorlopen middels de methodiek van Systems Engineering (SE). Systems Engineering is een gestructureerde manier van ontwerpen, waarbij alles voortdurend wordt bekeken vanuit het perspectief van het totale systeem van de Vismigratierivier. Het doel van het toepassen van Systems Engineering is dat gedurende het project de vismigratierivier aan alle eisen voldoet waarbij continue verantwoording kan worden afgelegd waarom tijdens het ontwerpproces bepaalde beslissingen zijn genomen. 1.. Functieboom De beoogde werking van het systeem VMR is hieronder weergegeven in een functieboom. Een functieboom is een hiërarchische weergave van de beoogde functies van het systeem. De functieboom geeft structuur en biedt daarmee de mogelijkheid om andere projectinformatie logisch te ordenen en te traceren. Figuur 1.: Functieboom GM-1871, revisie D1 Pagina van 1

7 Inleiding 1..3 Objectenboom Hieronder is de objectenboom van de VMR weergegeven. Een objectenboom is een hiërarchische objectenstructuur van het systeem en geeft alle te ontwerpen, bouwen en te onderhouden objecten weer. Naarmate de detaillering van het project vordert zal ook de objectenboom uitgebreider en gedetailleerder worden. Figuur 1.3: Objectenboom Deze nevenopdracht heeft betrekking op object en Verificatie en validatie van eisen en wensen Het ontwerp dat in onderliggend rapport wordt gepresenteerd voldoet aan de eisen en randvoorwaarden die in hoofdstuk en bijlage 1 zijn vermeld. Het ontwerpproces en de specificatie van het programma van eisen heeft gelijktijdig plaatsgevonden. De resultaten zijn verwerkt in de eisenspecificatie zoals verwoordt in hoofdstuk en bijlage 1 Naast de verificatie van de ontwerpeisen is tevens een verificatie opgesteld van onze eigen werkzaamheden zoals genoemd in de offerte uitvraag. 1.3 Locatie De VMR wordt gelokaliseerd juist ten westen van de sluizen bij Kornwerderzand (Lorentzsluizen), los van de Afsluitdijk. GM-1871, revisie D1 Pagina 7 van 1

8 Inleiding De doorsteek door de Afsluitdijk is zo dicht mogelijk bij het spuicomplex gesitueerd. De eerste verbinding met de spuikom aan de Waddenzeezijde wordt direct achter de lokale verbreding van de dijk met de kazematten geplaatst, daar waar de turbulente stroming achter de spuisluizen laminair wordt, en de tweede nabij de meest noordelijke knik in de bestaande strekdam. 1. Leeswijzer Na deze inleiding wordt in hoofdstuk eerst een overzicht gegeven van de wensen, eisen en randvoorwaarden die worden gesteld aan de VMR. Dit betreffen zowel ecologische randvoorwaarden als, technische hydraulische randvoorwaarden, als randvoorwaarden die samenhangen met de technische en landschappelijke inpassing van de VMR binnen de bestaande constructie van de Afsluitdijk en het spuisluiscomplex te Kornwerderzand. In hoofdstuk 3 worden deze eisen, randvoorwaarden en wensen vervolgens doorvertaald naar een technisch ontwerp van de coupure. In hoofdstuk wordt een inschatting gegeven van de kosten, zowel voor de aanleg als voor levensduur. GM-1871, revisie D1 Pagina 8 van 1

9 Eisen, wensen en randvoorwaarden.1 Algemeen In dit hoofdstuk wordt een korte samenvatting gegeven van de meest relevante eisen, wensen en randvoorwaarden. In het rapport Vismigratierivier Afsluitdijk. Technisch Management. Variantenstudie, nr. GM 1357, d.d. 7 juni 1, is een meer uitgebreide beschrijving en ecologische onderbouwing van de eisen, wensen en randvoorwaarden gegeven. In bijlage 1 zijn de eisen vertaald naar een Programma van Eisen, waarin deze zijn gerangschikt naar functionele eisen, aspecteisen, raakvlakeisen en ontwerprandvoorwaarden.1.1 Hydraulica: randvoorwaarden Waterstanden, golven ed., Waddenzeezijde Ter plaatse van de Lorentzsluizen gelden de volgende waterstanden aan de zijde van de Waddenzee: MHW: NAP + 5, m (frequentie 1/1. jaar) HW: NAP +,7 m (frequentie 1/1. jaar) HW: NAP +, m (frequentie 1/1 jaar) HW: NAP + 3,5 m (frequentie 1/1 jaar) HW: NAP + 3, m (frequentie 1/1 jaar) GHW: NAP +,95 m GLW: NAP,95 m HW springtij: NAP + 1,3 m HW doodtij: NAP +, m Extreem LW: NAP 3,3 m De hydraulische randvoorwaarden waaraan de onderdelen van de VMR aan de zijde van de Waddenzee moeten voldoen zijn niet gelijk aan die voor de Afsluitdijk. Deze onderdelen maken geen deel uit van de waterkerende functie van de Afsluitdijk. Uitzondering hierop vormt het doorlaatmiddel (coupure) door de Afsluitdijk en de openingen in de westelijke strekdam, die onderdeel uitmaken van de primaire kering van de Afsluitdijk. De Afsluitdijk is een Verbindende Waterkering met een normfrequentie van 1/1. jaar,die dijkring (Friesland en Groningen) verbindt aan dijkring 1 (Wieringen). De hydraulische randvoorwaarden vanuit de Waddenzee zijn door Rijkswaterstaat opgegeven. Op de hierboven genoemde waterstanden dienen enkele robuustheidstoeslagen te worden opgeteld. De MHW voor het jaar 1 komt dan op NAP + 5,93 m. Er dient dan gerekend te worden met een significante golfhoogte Hs = 3,57 m. In bijlage zijn berekeningen gemaakt van de hydraulische belastingen op de constructie, uitgaande van de hier genoemde waterstand en significante golfhoogte. GM-1871, revisie D1

10 Eisen, wensen en randvoorwaarden.1.1. Waterstanden, golven ed. IJsselmeerzijde Aan de zijde van het IJsselmeer, ter plaatse van de Lorentzsluizen, gelden de volgende waterstanden: MHW: NAP +, m (frequentie 1/1. jaar) HW: NAP + 1,71 m (frequentie 1/1. jaar) HW: NAP + 1,3 m (frequentie 1/1 jaar) HW: NAP +,77 m (frequentie 1/1 jaar) HW: NAP +,1 m (frequentie 1/1 jaar) Winterpeil: NAP,9 m Zomerpeil: NAP,17 m Hydraulische aspecten VMR Inleiding De Afsluitdijk en de hoge stroomsnelheden door de spuisluizen vormen een ecologische barrière voor vissen in de richting van de Waddenzee naar het IJsselmeer. In de andere richting kunnen de vissen de Waddenzee bereiken doordat zij meespoelen door de spuisluizen. De VMR moet de oplossing bieden voor die ecologische barrière en dient de Waddenzee in ecologische zin te verbinden met het IJsselmeer. Het is daarbij van belang dat de trekvissen in de spuikom voldoende gelokt worden in de richting van de VMR. Deze vissen moeten via een doorlaatmiddel in de Afsluitdijk en via de VMR het IJsselmeer bereiken, vanwaar ze verder het stroomgebied van de Rijn in kunnen zwemmen. Lokstromen In de huidige situatie bevindt de vis zich op meerdere locaties binnen de spuikom, gelokt door de grote spuistroom. Van de meest actief migrerende vissoorten wordt aangenomen dat deze zich bij afgaand tij en laag water verzamelt net buiten het turbulentieveld achter de spuisluizen. Aangegeven is dat voor een zo effectief mogelijke migratie het bij de voorkeursvariant nodig is om op twee plaatsen een verbinding te maken met de spuikom, één zo dicht mogelijk voorbij de verdikte oever met de kazematten (driehoekig stuk land met de bunkers) en één nabij de noordelijke knik in de strekdam. Voor de aanvullende voorziening aan de oostzijde zou één verbinding met de spuikom, zo dicht mogelijk voorbij de verdikte oever met de kazematten, voldoende zijn. De lokstroom vanuit de VMR stroomt bij afgaand tij en laag water door openingen de spuikom in. Beide openingen worden voorzien van een afsluitmiddel om de lokstroom goed te kunnen sturen. Stroomsnelheden Omdat het concept VMR bedoeld is als een getijdenrivier, komen er van richting wisselende stromingen voor. Feitelijk is de VMR qua hydraulisch gedrag meer een estuarium dan een rivier. Het voorkomen van wisselende stromingen betekent dat er gedurende de getijdencyclus altijd wel een stromingssituatie aanwezig is die geschikt is voor een bepaalde vissoort (zie bijlage 3 en ). Deze stromingssituatie moet echter voldoende lang voorkomen om ervoor te zorgen dat de betreffende vis uiteindelijk de gehele lengte van de vismigratie rivier kan passeren. De maximum stroomsnelheden die in de VMR mogen voorkomen zijn enigszins arbitrair, doch een maximum stroomsnelheid van,5 m/s wordt als wenselijk gezien. Naar verwachting kunnen dan nagenoeg alle soorten trekvissen van de VMR gebruik maken. De afmetingen van de rivier zijn hierop ontworpen. Zoutindringing Het concept VMR met een zo groot mogelijk migratietijdvenster betekent impliciet dat er zoutindringing richting de VMR is. Door de rivier een lengte te geven van ca. 1 km aan de zijde van de Waddenzee en ca. km aan de zijde van het IJsselmeer en door het slim sturen van de af- GM-1871, revisie D1 Pagina 1 van 1

11 Eisen, wensen en randvoorwaarden sluitmiddelen in het doorlaatmiddel in de Afsluitdijk kan zoutindringing in het IJsselmeer volledig worden voorkomen. Brak intergetijde gebied Het zoute / brakke water in de VMR zal zich door het dichtheidsverschil met het zoete water via de bodem van de rivier richting IJsselmeer willen verplaatsen. Zonder maatregelen is zelfs te verwachten dat de gehele bovenlaag van de VMR van begin tot eind zoet is, terwijl het water bij de bodem zout is en zal ook nabij de Afsluitdijk aan de oppervlakte geen brak intergetijde gebied ontstaan maar een zoet intergetijde gebied. Omdat er echter een nadrukkelijke wens is om een VMR te realiseren die, ook aan het oppervlak, de overgang van zout brak zoet weergeeft, worden stuks dwarsdammen onder water aangelegd die de verticale stratificatie van zoet naar zout kunnen doorbreken. Deze dwarsdammen zijn gesitueerd in een gebied van ca. 1 m lengte, gerekend vanaf de Afsluitdijk..1. Bathymetrie De bodemligging van het IJsselmeer ter plaatse van de voorgenomen projectlocatie is verkregen via een bodempeiling en als digitale ondergrond in de ontwerptekeningen meegenomen. De bodemligging van de Waddenzee ter plaatse is niet digitaal beschikbaar. Op basis van waterkaarten is een inschatting van de bodemligging in de ontwerptekeningen opgenomen., Voor dieptekaarten van de Waddenzee en het IJsselmeer nabij Kornwerderzand, zie bijlage Bestaande constructies: eisen en randvoorwaarden De Afsluitdijk ten westen van Kornwerderzand is opgebouwd uit een gedeelte aan de zijde van het IJsselmeer op NAP +, m waarop de autosnelweg met x rijstroken is gelegen, een aansluitend gedeelte op NAP +,5 m met een fietspad en een waterkerend gedeelte op NAP + 7,5 m. Het talud aan de IJsselmeerzijde en de Waddenzeezijde is verdedigd met stortsteen op een traditioneel kraagstuk opgebouwd uit riet en rijshout. De overige gedeelten van de dijk zijn voorzien van een grasbekleding op een zware kleilaag. Het complex van de Lorentzsluizen bestaat uit spuisluizen die overtollig water van het IJsselmeer lozen op de Waddenzee, en schutsluizen ten oosten van de spuisluizen. De spuisluizen bestaan elk uit 5 spuikokers met een breedte van 1 m en een diepte van m. De kokers kunnen worden gesloten door middel van een stel vloeddeuren aan de zijde van het IJsselmeer, een buitenschuif en tussen de vloeddeuren en de buitenschuif een extra binnenschuif. De spuisluizen zijn gesitueerd in de as van de Afsluitdijk. De autosnelweg en het fietspad worden met vaste bruggen over de kokers gevoerd. Aan de IJsselmeerzijde wordt het water naar de spuisluizen geleid door een westelijke strekdam met een lengte van ca. 5 m. Deze dam is beschermd met stortsteen en ligt op ca. NAP + 1, m. Aan de oostzijde is hier de strekdam ca. 15 m lang en vormt tevens de afscheiding met het scheepvaartkanaal en de schutsluizen. Omdat deze dam tevens een waterkerende functie heeft vanaf de Waddenzee ligt de bovenzijde aanzienlijk hoger, namelijk op ca. NAP + 5,5 m. GM-1871, revisie D1 Pagina 11 van 1

12 Eisen, wensen en randvoorwaarden Figuur.1. Instroomzijde Lorentssluizen vanaf zuidzijde Kornwerderzend ter hoogte van het Kazamattenmuseum. In de Waddenzee wordt het uitstromende water van de spuisluizen geleid door strekdammen die tot ca. 75 m ten noorden van Afsluitdijk steken. Deze dammen zijn beschermd met zetsteen (basalt) en stortsteen en reiken tot ca. NAP +, m. Figuur.. Strekdam rond spuikom Lorentzsluizen GM-1871, revisie D1 Pagina 1 van 1

13 Eisen, wensen en randvoorwaarden Ten oosten van de spuisluizen liggen stuks schutsluizen, een grote en een kleine. De kleine schutsluis wordt voornamelijk door de recreatievaart gebruikt en heeft een lengte van 7 m en een breedte van 9 m. De drempel van deze sluis ligt op 3,5 m diepte. De grote schutsluis heeft een lengte van 137 m, is 1 m breed en heeft een drempeldiepte van 3,5 m. Schepen tot en met klasse Va kunnen van deze sluis gebruik maken. De schutsluizen liggen ten zuiden van de Afsluitdijk. Voor de doorvaart van de scheepvaart door de Afsluitdijk zijn hierin stuks beweegbare bruggen opgenomen. Momenteel zijn dat draaibruggen. In de toekomst zullen deze vervangen worden door basculebruggen en wordt in de as van de Afsluitdijk een stormvloedkering gebouwd, zodat de waterkering niet meer over de schutsluizen loopt. Figuur.3. Schutsluizen Kornwerderzand (Lorentzsluizen). Figuur.. Beweegbare brug in de A7 bij Kornwerderzand. GM-1871, revisie D1 Pagina 13 van 1

14 3 Systeem VisMigratieRivier In dit hoofdstuk worden de verschillende onderdelen (objecten) van de VisMigratieRivier, zoals uitgewerkt in dit voorontwerp nader beschreven. De nummering is conform de objectenboom. Alleen de objecten en 1. behoren tot deze nevenopdracht en worden dus hier beschreven. 3.1 VisMigratieRivier Waddenzeezijde Openingen De aansluiting van de VMR op de Waddenzee geschiedt door middel van stuks openingen in de noordwestelijke strekdam langs de spuikom van de spuisluizen. De openingen worden gemaakt als U-vormige betonnen constructies met een breedte van 13 m en voorzien van stuks naast elkaar gelegen afsluitkleppen, die in principe elektrisch bediend worden uitgevoerd. Deze kleppen zijn bedoeld om de lokstroom goed over de beide openingen in de strekdam te kunnen sturen. De juiste vorm, constructie en aandrijving van deze afsluitkleppen dient nader te worden onderzocht, voornamelijk op het gebied van passeerbaarheid voor vissen. De bodem van de U-vormige constructies komt op NAP, m. De bovenzijde van de wanden is gelijk aan de bovenzijde van de strekdam, NAP +, m, zodat de kerende hoogte van de wanden 8 m bedraagt. De wanden en de vloer verkrijgen een dikte van ca. 1 mm. In de wanden van de U-vormige betonnen constructies worden sponningen opgenomen voor het plaatsen van droogzetschotten voor onderhoud aan de constructie en de kleppen. De betonnen U-bakconstructies worden gemaakt in een bouwkuip van stalen damwanden en een vloer van onderwaterbeton. De vloer van onderwaterbeton krijgt een dikte van 1, m. Tussen de vloer van onderwaterbeton en de onderzijde van de constructievloer wordt een uitvullaag aangebracht met een nominale dikte van 1 mm. De ontgravingdiepte van de bouwkuip komt hiermee op NAP,3 m. Onder de vloer van de constructies wordt een paalfundering gemaakt van geprefabriceerde betonnen palen, vierkant mm, met een lengte van ca. 1 m. Deze palen worden over het traject door de vloer van onderwaterbeton voorzien van uitwendige ribbels, omdat zij in de bouwfase als trekelement voor de onderwaterbeton functioneren. Verankering van de palen in de constructievloer geschiedt door het opnemen van de wapening van de palen in de constructie. Voor onderhoud van de strekdam moet de gehele strekdam bereikbaar zijn voor een tractor of een -wiel aangedreven voertuig. Hiertoe wordt over de constructie een eenvoudige stalen brug aangelegd. In deze stalen brug zal een handbediend beweegbaar deel worden gemaakt om te voorkomen dat landpredatoren het vogeleiland kunnen bereiken. Dit beweegbaar deel, met een lengte van minimaal 15 mm, wordt uitgevoerd als een rolbrug(getje) of als een klapbrug(getje). 3. Coupure Afsluitdijk 1. De doorgang van de VMR door de Afsluitdijk wordt gevormd door een coupure voorzien van dubbele afsluitschuiven. Deze coupure maakt onderdeel uit van de primaire kering van de Afsluitdijk. GM-1871, revisie D1

15 Systeem VisMigratieRivier In grote lijnen bestaat de coupure uit kokers, een koker voor doorlaat van de lokstroom van tot m3/sec en een koker voorzien van vertical slots voor de passage van de vis. Deze vertical slots zorgen voor een reductie van de stroomsnelheid tot ca.,5 m/sec, ongeveer gelijk aan de stroomsnelheid in de rivier voor en achter de coupure. Ter plaatse van de kruin van de Afsluitdijk worden dubbele, verticale hoogwaterkerende schuiven aangebracht. Nabij de uitgang van de coupure aan de zijde van het IJsselmeer wordt een regelwerk aangebracht waarmee het debiet door de coupure geregeld kan worden. De juiste vorm, constructie en aandrijving van dit regelwerk dient nader te worden onderzocht, voornamelijk op het gebied van passeerbaarheid voor vissen. De vertical slots worden aan de IJsselmeerzijde aangelegd, deels buiten het profiel van de Afsluitdijk en deels binnen het profiel. Deze vertical slots moeten vanaf de bovenzijde bereikbaar zijn voor onderhoud. De bodem van de coupure wordt aangelegd op een niveau van NAP, m. De beide rijbanen van de autosnelweg en het fietspad worden via bruggen over de coupure geleid. De coupure wordt samengesteld uit 5 moten, die elk verschillende betonafmetingen hebben. De 5 moten worden gebouwd in 3 bouwkuipen, waardoor het gefaseerd bouwen van de coupure mogelijk wordt. Dit gefaseerd bouwen is noodzakelijk om het wegverkeer op de A7 te allen tijde doorgang te verlenen. De bouwfasering is als volgt: Fase 1: Bouw van noordelijke bouwkuip met de moten 1 en. Het wegverkeer kan gebruik maken van de huidige rijbanen. Fase : Bouw van de middelste bouwkuip, met moot 3. Het wegverkeer van de noordelijke rijbaan wordt ter plaatse van de coupure samengevoegd met de zuidelijk rijbaan. ( x systeem) Fase 3: Bouw van de zuidelijke bouwkuip, met moten en 5. Het wegverkeer van de zuidelijke rijbaan wordt ter plaatse van de coupure samengevoegd met de noordelijke rijbaan. ( x systeem) De bouwkuipen van de verschillende moten worden gemaakt van stalen damwanden (AZ8-7) met een vloer van onderwater beton met een dikte van 1 mm. De fundatie bestaat uit Leeuwankerpalen type 85 met de paalpunt op NAP 3, m. Tussen de onderwaterbetonvloer en de constructievloer wordt een uitvullaag van beton aangebracht met een nominale dikte van 1 mm. Omdat de zijwanden en de noordelijke wand van de noordelijke bouwkuip de functie van waterkering van de dijk moet overnemen tijdens de bouw van de coupure worden deze uitgevoerd als een kistdamconstructie met een breedte van 75 mm. De kistdam wordt gevuld met klei en de wanden worden aan elkaar verankerd. De betonafmetingen en dergelijke van de verschillende moten is in onderstaande tabel weergegeven: Moot nr. Vloerdikte mm Wanddikte mm Leeuwankerpalen h.o.h. mm GM-1871, revisie D1 Pagina 15 van 1

16 Systeem VisMigratieRivier De betonafmetingen van moot, de onderwaterbetonvloer en de fundering zijn berekend. Zie bijlage 3. De afmetingen van de overige moten zijn op basis van de berekening van moot ingeschat. Ter plaatse van de schuiven wordt in de coupure een kelder gebouwd voor de hydrauliek unit en schakelapparatuur. De overbruggingen van de A7 en het fietspad worden uitgevoerd met geprefabriceerde betonnen liggers, SJP 7 flex. Het fietspad verkrijgt dezelfde liggers als de autosnelweg omdat hierover, incidenteel, zwaar onderhoudsverkeer dient te passeren. De vertical slot vispassage wordt voorzien van verticale wanden met openingen langs de zijwanden voor passage van de vis. Voor en achter de coupure worden bodembeschermingen van stortsteen op een kunststoffilterdoek met wiepen aan gebracht. In de vertical lot koker wordt een geringe hoeveelheid stortsteen aangebracht, waardoor er schuilmogelijkheden voor de vis ontstaan. De verticale schuiven van de hoogwaterkering en het regelwerk aan de zijde van het IJsselmeer worden hydraulisch bediend. De hydraulische units worden geplaatst in de kelder nabij de kruin van de dijk. Aandacht dient te worden besteed aan de stuks cilinders van de verticale schuiven, die ca. m boven de kruin van de Afsluitdijk uitsteken. De bovenzijde van de coupure met de hydrauliekkelder ed. wordt bereikbaar via een onderhoudsweg vanaf het fietspad. De coupure wordt verder voorzien van de benodigde trappen, ladders en leuningen. Aandacht dient te worden besteed aan de ovbergang tussen de betonnen constructie van de coupure (wanden) en de grasbekleding van de Afsluitdijk. Wellicht verdient het aanbeveling de eerste meters van de grasbekleding naast de coupure te voorzien van een zetsteenconstructie (basalt). Deze kosten zijn in verhouding gering en niet in de kostenramingen meegenomen. 3.3 Beheer en onderhoud Beheer In principe wordt het beheer van de in deze rapportage vermelde onderdelen van de VMR als volgt ingedeeld: Openingen in noordwestelijke strekdam (Object 1.1.1): Het beheer van de openingen in de noordwestelijke strekdam ligt volledig bij de toekomstige beheerder van de VMR, It Fryske Gea. Hiertoe behoort tevens het bedienen van de elektrisch aangedreven afsluitkleppen. Coupure in Afsluitdijk (Object 1.): Het beheer van de coupure in de Afsluitdijk is tweeledig: De hoogwaterkerende schuiven, die onderdeel uitmaken van de primaire kering van de Afsluitdijk, worden beheert en bediend door Rijkswaterstaat als waterkeringbeheerder. Op basis hiervan worden voor deze schuiven onafhankelijke hydraulisch units geplaatst, die alleen voor deze hoogwaterende schuiven worden gebruikt: één voor de voorste 3 stuks schuiven en één voor de achterste 3 stuks schuiven. De vertical; slots vispassage en het regelwerk aan de zijde van het IJsselmeer wordt beheerd en bediend door de beheerder van de VMR, It Fryske Gea. Dit regelwerk wordt voorzien van een onafhankelijke aandrijving. GM-1871, revisie D1 Pagina 1 van 1

17 Systeem VisMigratieRivier GM-1871, revisie D1 Pagina 17 van 1

18 Systeem VisMigratieRivier 3.3. Onderhoud Voor het onderhoud is uitgegaan van de volgende activiteiten: 5 jaarlijkse visuele inspectie van de gehele constructie, inclusief onderwaterinspectie en rapportage. 5 jaarlijks klein onderhoud, zoals reparatie schilderwerk, onderhoud aan W&E installaties, reparaties van kleine (gebruiks) schaden, schoonmaken vertical slots passage. 1-jaarlijks groot onderhoud, zoals betonreparaties, conserveringswerken aan leuningen, trappen en schuiven ed., herstel van bodembeschermingen. Vervanging van de elektrische en automatiseringsinstallaties ed., elke jaar. Vervanging van de werktuigbouwkundige installaties ed., elke 3 jaar. Personele kosten. Energie voorziening voor de afsluitmiddelen. Stormschade herstellen. GM-1871, revisie D1 Pagina 18 van 1

19 Kosten De kosten voor aanleg van het doorlaatmiddel, coupure, van de VMR zijn opgesteld conform de SSK 1 systematiek, zowel deterministisch als probabilistisch. Ook de levensduurkosten (LCC) zijn deterministisch en probabilistisch opgesteld in SSK 1. Alle bedragen zijn exclusief BTW.1 Aanlegkosten coupure De aanlegkosten voor de coupure volgens de SSK kostenraming, deterministisch, worden geschat op 1.5.,-- (excl. BTW). Dit bedrag is onder te verdelen in: Coupure: 1.3.,-- Gaten in noordwestelijke strekdam:..,-- De belangrijkste kostendragers binnen deze onderdelen zijn: Coupure: Wegomlegging: 85.,-- Tijdelijke en definitieve damwanden: 1.75.,-- Funderingspalen: 8.,-- Onderwaterbeton: 78.,-- Betonconstructie:.8.,-- Stalen schuiven, bewegingswerken ed. 1.7.,-- Overbruggingen: 1..,-- Gaten in noordwestelijke strekdam: Tijdelijke en definitieve damwanden:.,-- Funderingspalen: 1.,-- Onderwaterbeton: 5.,-- Betonconstructie: 1.7.,-- Stalen schuiven met bewegingswerken ed.: 8.,-- Beweegbare brug: 1.,-- Binnen het totaalbedrag van 1.5.,-- is een riscoreservering opgenomen van 1..,--. Voor deze deterministische raming zijn de L, T en U waarden vastgesteld, waarmee deze deterministische raming middels een MonteCarlo simulatie met 1. trekkingen is omgewerkt tot een probabilistische raming. Uit deze probabilistische raming volgt een variatiecoëfficiënt van 1%. GM-1871, revisie D1

20 Kosten De investeringskosten met een kans van 85% overschrijding komen hiermee uit op 1.11.,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 7% overschrijding komen hiermee uit op 1.7.,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 3% overschrijding komen hiermee uit op 18..,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 15% overschrijding komen hiermee uit op 19.8.,-- (excl. BTW).. LCC waarden..1 Levensduurkosten over periode van 11 jaar na voltooiing De Life-Cycle-Cost voor de coupure over een periode van 11 jaar na voltooiing zijn bepaald aan de hand van de in paragraaf 3.3. genoemde werkzaamheden en vervangingen. De deterministische levensduurkosten over een periode van 11 jaar worden ingeschat op 5.5.,-- (excl. BTW). Ook voor de LCC waarden is een probabilistische raming opgesteld. Uit deze probabilistische raming volgt een variatiecoëfficiënt van 1% De levensduurkosten met een kans van 85% overschrijding komen hiermee uit op.9.,-- (excl. BTW). De levensduurkosten met een kans van 7% overschrijding komen hiermee uit op 5.1.,-- (excl. BTW). De levensduurkosten met een kans van 3% overschrijding komen hiermee uit op 5.9.,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 15% overschrijding komen hiermee uit op.3.,-- (excl. BTW)... Levensduurkosten over periode van jaar na voltooiing In de overkomst tussen Rijkswaterstaat en Provincie Fryslân wordt een bedrag voor beheer- en onderhoudskosten over een periode van jaar opgenomen. De Life-Cycle-Cost voor de coupure over een periode van jaar na voltooiing zijn bepaald aan de hand van de in paragraaf 3.3. genoemde werkzaamheden en vervangingen. De deterministische levensduurkosten over een periode van jaar worden ingeschat op 91.,--,-- (excl. BTW). Ook voor de LCC waarden is een probabilistische raming opgesteld. Uit deze probabilistische raming volgt een variatiecoëfficiënt van 9% De levensduurkosten met een kans van 85% overschrijding komen hiermee uit op 83.,-- (excl. BTW). De levensduurkosten met een kans van 7% overschrijding komen hiermee uit op 87.,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 3% overschrijding komen hiermee uit op 1..,-- (excl. BTW). De investeringskosten met een kans van 15% overschrijding komen hiermee uit op 1..,-- (excl. BTW). GM-1871, revisie D1 Pagina van 1

21 Kosten.3 Vergelijking van de kosten in voorgaande studies In de voorgaande studie van de VMR, Vismigratierivier Afsluitdijk, Technisch Management, Variantestudie, fase, rapportnr. GM-1357, versie D1, d.d. 7 juni 1, zijn de volgende kosten genoemd voor de coupure en de openingen in de noordwestelijke strekdam: Coupure in de Afsluitdijk: 13..,-- Gaten in noordwestelijke strekdam (x): 1.3.,-- Totaal: 1.5.,-- (deterministisch) Het totaalbedrag voor deze onderdelen, deterministisch, komt nu uit op 1.5.,--, een verhoging van bijna..,--. Deze verhoging is voor een groot deel toe te schrijven aan het wijzigen van de gaten in de noordwestelijke strekdam, die in de voorgaande studie gedacht zijn als niet afsluitbare, gegraven openingen in de dam, en in deze studie zijn gewijzigd in afsluitbare betonnen constructies met een overbrugging. In de onderhavige studie bedragen de kosten voor de openingen in de dam..,--, alsdus een verhoging van ca..9.,--. GM-1871, revisie D1 Pagina 1 van 1

22 Bijlage 1 Programma van Eisen GM-1871, revisie D1

23 1.1 Functionele eisen Functie 1: Bieden aansprekende vismigratiemogelijkheid Eis-ID Eistekst F-1 Er dient een aansprekende vismigratiemogelijkheid te worden gerealiseerd middels een doorlaatmiddel door de Afsluitdijk en twee openingen in de westelijke strekdam van de spuikom, ten westen van de sluizen bij Kornwerderzand Functie 1.1: Bieden goed bruikbare vismigratiemogelijkheid voor trekvissen Eis-ID F-1.1 Eistekst Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen voor trekvissen voldoende goed bruikbaar te zijn Functie 1.1.1: Bieden ecologische gebruikswaarde Eis-ID F1.1.1a F1.1.1b Eistekst Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen geschikt te zijn voor alle diadrome vissoorten en vissen die tussen zoet-zout fourageren en eventueel zelfs uitgespoelde zoetwater vissen. In het doorlaatmiddel dienen schuilmogelijkheden aanwezig te zijn voor alle doelsoorten Functie 1.1.: Bieden technische waarde Eis-ID F1.1. Eistekst Het doorlaatmiddel dient zoutindringing vanuit de Waddenzee naar het IJsselmeer tegen te gaan Functie 1.: Bieden icoonfunctie Eis-ID Eistekst F1. De vismigratierivier (inclusief doorlaatmiddel) moet een icoonwaarde hebben: Waterbouw van de 1 e eeuw naast Waterbouwicoon van begin e eeuw Functie 1..1: Bieden belevingswaarde Eis-ID F1..1a F1..1b F1..1c Eistekst De vismigratierivier (inclusief doorlaatmiddel) dient een zelfstandige uitstraling te hebben. Dit betekent dat de vismigratierivier een eigen identiteit heeft en dat de functie van de vismigratierivier afleesbaar is. De vismigratierivier (inclusief doorlaatmiddel) dient passend te zijn bij de Afsluitdijk De vismigratierivier (inclusief doorlaatmiddel) dient beleefbaar te zijn Functie 1..: Bieden neven gebruikswaarden Eis-ID F1..a Eistekst De vismigratievoorziening (inclusief doorlaatmiddel) dient naast vismigratie in neven gebruikswaarden te voorzien. F1..aa De vismigratierivier (inclusief doorlaatmiddel) dient aantrekkelijk (toegankelijk en zichtbaar) te zijn voor recreatie en toerisme.

24 1. Aspecteisen 1..1 Betrouwbaarheid Eis-ID Bet-1 Bet- Bet-3 Bet-3.1 Bet-3. Bet Bet-5 Eistekst Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen aangesloten te worden op de geulen in zowel de Waddenzee als op de geulen in de vismigratierivier. De lokstroom door het doorlaatmiddel dient voldoende groot te zijn om de doelsoorten te laten migreren. De vismigratierivier dient op twee plaatsen een verbinding te hebben met de spuikom (twee openingen in strekdam Waddenzeezijde). Beide openingen in de strekdam dienen te worden gemaakt als een U-vormige betonnen constructie, voorzien van een afsluitmiddel om de lokstroom goed te kunnen sturen. De zuidelijkste opening in de strekdam dient zo goed als mogelijk aan te sluiten bij de vismigratielimietlijn in de spuikom. Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen een technische levensduur van minimaal xxx jaar te hebben. Nabij de uitgang van het doorlaatmiddel aan de zijde van het IJsselmeer dient een regelwerk aangebracht te worden waarmee het debiet door het doorlaatmiddel geregeld kan worden. 1.. Beschikbaarheid Eis-ID Bes-1 Bes-1.1 Bes- Eistekst Deze stromingssituatie dient dusdanig te zijn dat iedere vissoort uiteindelijk de gehele lengte van de vismigratie rivier kan passeren. Het doorlaatmiddel door de Afsluitdijk dient te bestaan uit twee kokers, één voor de lokstroom en één koker voorzien van vertical slots voor de passage van vissen. De maximale stroomsnelheid in de vismigratierivier dient,5 m/s te bedragen (met uitzondering van de koker voor de lokstroom in het doorlaatmiddel) Onderhoudbaarheid Eis-ID Ond-1 Eistekst Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen goed onderhoudbaar te zijn en toegankelijk voor onderhoudswerkzaamheden. Ond-1.1 De strekdam Waddenzeezijde dient bereikbaar te zijn voor onderhoud met een tractor of een ander -wiel aangedreven voertuig door middel van stalen bruggen over de betonnen U-bak constructies. Ond-1. De vertical slots in het doorlaatmiddel door de Afsluitdijk dienen vanaf de bovenzijde bereikbaar te zijn voor onderhoud. Ond-1.3 De afsluitmiddelen in het doorlaatmiddel dienen middels een toegangsruimte bereikbaar te zijn. 1.. Veiligheid Eis-ID Vei-1 Vei-1.1 Vei- Eistekst De veiligheidsniveau van de primaire kering van de Afsluitdijk dient gehandhaafd te blijven. De doorgang door de Afsluitdijk dient te voldoen aan de leidraad Kunstwerken. Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen te voldoen aan de hydraulische en bathymetrische randvoorwaarden genoemd in hoofdstuk van bovenliggend rapport Omgevingshinder

25 Eis-ID Omg-1 Eistekst Het verkeer op de Afsluitdijk dient bij realisatie van het doorlaatmiddel te allen tijde doorgang te vinden. 1.. Duurzaamheid Eis-ID Duu-1 Eistekst Het doorlaatmiddel en de openingen in de strekdam dienen ontworpen te worden met aandacht voor klimaatverandering en zeespiegelrijzing Vormgeving Eis-ID Vor-1 Vor Eistekst De vismigratierivier dient te passen bij de Afsluitdijk en kan gezien worden als een onderdeel van het hele systeem van dijken, schutsluizen, spuisluizen en havens. Het doorlaatmiddel door de Afsluitdijk dient gerealiseerd te worden als een coupure om een maximale belevingswaarde te creëren Toekomstvastheid Eis-ID Toe-1 Eistekst De schuiven in het doorlaatmiddel en in de twee openingen dienen instelbaar zijn.

26 1.3 Raakvlakeisen Raakvlak Vismigratierivier - Afsluitdijk Eis-ID Raa-1 Eistekst De aanleg van het doorlaatmiddel mag geen nadelige gevolgen hebben voor de Afsluitdijk. 1. Ontwerprandvoorwaarden Eis-ID Eistekst O-1 De bodem van de rivier dient aan te sluiten op het niveau van de bovenzijde van de vloer van de coupure, te weten NAP,m. O- De bodem van het doorlaatmiddel dient plaatselijk te worden voorzien van stortsteen om schuilmogelijkheden voor vissen te realiseren. O-3 Bij de in- en uitstroomopeningen van het doorlaatmiddel dient bodembescherming toegepast te worden.

27 1.3 Raakvlakeisen Raakvlak Vismigratierivier - Afsluitdijk Eis-ID Raa-1 Eistekst De aanleg van het doorlaatmiddel mag geen nadelige gevolgen hebben voor de Afsluitdijk. 1. Ontwerprandvoorwaarden Eis-ID Eistekst O-1 De bodem van de rivier dient aan te sluiten op het niveau van de bovenzijde van de vloer van de coupure, te weten NAP,m. O- De bodem van het doorlaatmiddel dient plaatselijk te worden voorzien van stortsteen om schuilmogelijkheden voor vissen te realiseren. O-3 Bij de in- en uitstroomopeningen van het doorlaatmiddel dient bodembescherming toegepast te worden.

28 Bijlage Hydraulische berekeningen GM-1871, revisie D1

29 Notitie Referentienummer Datum Kenmerk GM augustus Betreft Hydraulische randvoorwaarden doorlaatmiddel vismigratierivier Afsluitdijk 1 Inleiding In deze notitie worden de hydraulische randvoorwaarden beschreven voor het doorlaatmiddel van de vismigratierivier ter plaatse van het sluizencomplex bij Kornwerderzand. In onderstaande figuur is een schets opgenomen van de vismigratierivier. De vismigratierivier is ten westen van de bestaande spuisluis gesitueerd. Figuur 1-1: Schets vismigratierivier De vismigratierivier is gelegen in dijkvak 1 conform de legger van de Afsluitdijk (zie figuur 1-).

30 Referentienummer Pagina GM-183 van 8 Figuur 1-: Dijkvaknummering nabij vismigratierivier Hydraulische randvoorwaarden zijde Waddenzee.1 Waterstanden en golfkarakteristieken Het huidige toetspeil is NAP +5, m en de huidige significante golfhoogte is,5 m (HR). Het doorlaatmiddel van de vismigratierivier wordt ontworpen met een levensduur van 1 jaar, dit betekent dat de waterstanden van het zichtjaar 1 uit de rapportage Hydraulische randvoorwaarden voor het ontwerp van de versterking van de Afsluitdijk, Deltares, april 13 worden gehanteerd. In deze waterstanden en golfkarakteristieken zijn onderstaande ontwerpmarges meegenomen: robuustheidstoeslag van 1% op maatgevende golfhoogtes H m (bij alle waterstanden); robuustheidstoeslag van 1% op maatgevende golfperiodes T m-1, en T p (bij alle waterstanden); robuustheidstoeslag van,1 m op de maatgevende waterstanden. Maatgevend hoogwater jaar 1: Significante golfhoogte H s : Spectrale golfperiode T m-1, : Piekperiode T p : Golfrichting (t.o.v. Noord): Dijknormaal (t.o.v. Noord): NAP +5,93 m 3,57 m, s 7, s 31 gr. (NW) 3 gr. (NNW) Uit bovenstaande golfrichting en de oriëntatie van de dijk is af te leiden dat de golven niet loodrecht op het doorlaatmiddel invallen. Voor de maatgevende situatie in het ontwerp van het doorlaatmiddel wordt er vanuit gegaan dat de constructie van de vismigratierivier aan de zeezijde al is verdwenen. Dit betekent dat geen

31 Referentienummer Pagina GM van 8 reductie op de golfhoogte wordt toegepast. Voor het doorlaatmiddel is geen fuik aanwezig, zodat hiervoor geen extra toeslag hoeft te worden meegenomen in de golfhoogte. De golflengte wordt bepaald met onderstaande formules: Aflezen in tabel.1 geeft: Dus: = = 9,81, h = 1 =,1 h =,1917 = 1 = 5,1917 = Tabel.1: Hulpmiddel voor bepaling golflengte

32 Referentienummer Pagina GM-183 van 8 De steilheids- en diepte-effecten geven een maximum aan de golfhoogte. Wanneer de inkomende golf hoger is dan de mogelijke golf, zal de golf breken tot zijn maximum. Voor het bepalen van de maximale ontwerpgolf geldt onderstaande formule voor lopende c.q. staande golven:, =,1., h h 1 =,1., 5 tanh =,8. 8,7 5 Dit betekent dat voor het doorlaatmiddel een staande golf kan ontstaan van H d =, *3,57 m = 7,85 m.. Golfdrukken De golfdrukken op de constructie worden bepaald met de methode van Goda (zie bijlage 1). Onderstaande golfdrukken zijn bepaald: P 1 = 55,5 kn/m P 3 = 31,3 kn/m P = 7,88 kn/m P U = 31,3 kn/m 3 Hydraulische randvoorwaarden zijde IJsselmeer Het huidige winterpeil op het IJsselmeer bedraagt NAP -, m. In de toekomst zal het peil op het IJsselmeer gaan stijgen, voor het ontwerp van het doorlaatmiddel van de vismigratierivier wordt uitgegaan van het huidige winterpeil op het IJsselmeer in combinatie met hoogwater op de Waddenzee. Tijdens de hoogwatersituatie op de Waddenzee treedt er een Noordwestelijke wind op die voor afwaaiing langs de Afsluitdijk zorgt.

33 Referentienummer Pagina GM van 8 De effectieve strijklengte bedraagt dan circa km (zie bijlage ). De maatgevende windsnelheid uit noordwestelijke richting met een frequentie van 1 keer per 1. jaar bedraagt 3,5 m/s (meetstation De Kooy). De afwaaiing in deze situatie bedraagt,5 m (zie bijlage ). Het maatgevende waterpeil op het IJsselmeer is dan NAP -,5 m.

34

35 Referentienummer GM-183 Bijlage 1 Berekening golfdrukken

36 Golfdrukbelasting volgens GODA Invoergegevens Teken Eenheid Waarde Ontwerp golfhoogte Hd m 7,85 Ontwerp golflengte Ld m 5, Hoek golfrichting met normaal op vlak van de wand Beta rad, Waterdiepte op de berm D m 9,8 Waterdiepte op de berm incl. doorlatende toplaag h' m 9,8 Waterdiepte op 5*Hs voor de wand h m 9,8 Waterdiepte voor de berm h m 9,8 Maat waterspiegel tot bovenkant constructie hc m 1,57 Breedte van de berm Bm m, Modificatiefactor lambda 1 lambda 1 1, Modificatiefactor lambda lambda 1, Modificatiefactor lambda 3 lambda 3 1, Top golf boven waterspiegel eta * Omschrijving Teken Eenheid Waarde Hoek golfrichting met Beta rad, Modificatiefactor Lambda 1 Lambda -- 1, Ontwerp golflhoogte Hd m 7,85 Maat eta * 11,775 Golfdrukcoefficient alpha 1 Omschrijving Teken Eenheid Waarde Waterdiepte voor de berm h m 9,8 Ontwerp golflengte Ld m 5, Golfdrukcoefficient alpha 1,7 Golfdrukcoefficient alpha Omschrijving Teken Eenheid Waarde Waterdiepte op berm D m 9,8 Waterdiepte op 5*Hs voor de wand h m 9,8 Ontwerp golfhoogte Hd m 7,85 Golfdrukcoefficient alpha, Golfdrukcoefficient alpha m Omschrijving Teken Eenheid Waarde Waterdiepte op berm D m 9,8 Ontwerp golfhoogte Hd m 7,85 Golfdrukcoefficient alpha m,811 Golfdrukcoefficient alpha n Omschrijving Teken Eenheid Waarde Waterdiepte op berm D m 9,8 Waterdiepte voor berm h m 9,8 Breedte van de berm voor de wand Bm m, Ontwerp golflengte Ld m 5, Golfdrukcoefficient alpha n -,

37 Golfdrukcoefficient alpha I Omschrijving Waarde Golfdrukcoefficient alpha m,811 Golfdrukcoefficient alpha n -, Golfdrukcoefficient alpha I -, Golfdrukcoefficient alpha * Omschrijving Waarde Golfdrukcoefficient alpha, Golfdrukcoefficient alpha I -, Golfdrukcoefficient alpha *, Golfdrukcoefficient alpha 3 Omschrijving Teken Eenheid Waarde Waterdiepte op berm incl. doorlatende toplaag h' m 9,8 Waterdiepte voor berm h m 9,8 Ontwerp golflengte Ld m 5, Golfdrukcoefficient alpha 3,57 Golfdrukcoefficient alpha Omschrijving Teken Eenheid Waarde Maat waterspiegel tot bovenkant constructie hc m 1,57 Maat eta * eta * m 11,775 Golfdrukcoefficient alpha,87 Golfdrukken niet-brekende golven Golfdrukcoefficient alpha*= alpha Omschrijving Teken Eenheid Waarde Golfdruk ter hoogte van de waterspiegel P1 kn/m 55,5 Golfdruk ter hoogte van de bovenkant van de constructie 1) P kn/m 7,88 Golfdruk ter hoogte van de onderkant van de constructie P3 kn/m 31,3 Golfdruk onder de constructie ter plaatse van de voorzijde PU kn/m 31,3 1) Indien bovenkant constructie zich onder de maat eta * bevindt Golfdrukken niet-brekende golven Golfdrukcoefficient alpha * = alpha Omschrijving Teken Eenheid Waarde Golfdruk ter hoogte van de waterspiegel P1 kn/m 55,5 Golfdruk ter hoogte van de bovenkant van de constructie 1) P kn/m 7,88 Golfdruk ter hoogte van de onderkant van de constructie P3 kn/m 31,3 Golfdruk onder de constructie ter plaatse van de voorzijde PU kn/m 31,3 1) Indien bovenkant constructie zich onder de maat eta * bevindt

38 Referentienummer GM-183 Bijlage Effectieve strijklengte en afwaaiing

39 Strijklengtes De strijklengtes zijn bepaald aan de hand van goolge earth en leidraad kunstwerken Strijklengtes Graden Lengte (m) Graden Lengte (m) -, 153, 1959, 15 1, 8-18, , , 918, 3-3, 713 3, , 1 3, 3737, 9, 31837, Afdeling : Werk: Doorlaatmiddel Vismigratierivier Ordernummer: 3391 Waterbouw Onderdeel: Hydraulische randvoorwaarden Blad: Opsteller: Brenda Donselaar Par : Datum: 5-aug-1

40 Effectieve Strijklengte (Leidraad voor het ontwerp van rivierdijken, Deel 1) in graden cos (O) cos^ (O) R(O),73,55 153,89,55 15,8,75 918,91, ,951,95 713,978,957 1,995, , 1, 19388,995, ,978,957 8,951, ,91,835 3,8, ,89, ,73, ,511 R(O)cos^(O) Fe = 1987 Afdeling : Werk: Doorlaatmiddel Vismigratierivier Ordernummer: 3391 Waterbouw Onderdeel: Hydraulische randvoorwaarden Blad: Opsteller: Brenda Donselaar Par : Datum: 5-aug-1

41 Opwaaiing (Leidraad voor het ontwerp van rivierdijken) Invoer windsnelheid u 35 [m/s] strijklengte F 1987 [m] hoek windrichting/lengte-as Ф, [ ] waterdiepte h, [m] Gebruikte formules Δh = α u F cos (Ф)/ d α = coefficient:,35 * 1 - Uitvoer Opwaaiing Δh,5 Afdeling : Werk: Doorlaatmiddel Vismigratierivier Ordernummer: Waterbouw Onderdeel: Hydraulische randvoorwaarden Blad: 5/8 Opsteller: Brenda Donselaar Par : Datum: 5-aug-1

42 Bijlage 3 Constructieve berekeningen GM-1871, revisie D1

43 Vismigratierivier Doorlaatmiddel VO berekening doorlaatmiddel Definitief In opdracht van: Dienst Landelijk Gebied Grontmij Nederland B.V. De Bilt, 8 augustus 1 GM-1919, revisie D1

44 Verantwoording Titel : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Subtitel : VO berekening doorlaatmiddel Projectnummer : 3391 Referentienummer : GM-1919 Revisie : D1 Datum : 8 augustus 1 Auteur(s) : ir. J. de Vlieger adres : waterbouw@grontmij.nl Gecontroleerd door : ing. F. Verschoor Paraaf gecontroleerd : Goedgekeurd door : ing. J.H.P. Poodt Paraaf goedgekeurd : Contact : Grontmij Nederland B.V. De Holle Bilt 373 HM De Bilt Postbus AE De Bilt T F GM-1919, revisie D1 Pagina van 1

45 Inhoudsopgave 1 Inleiding Algemeen Leeswijzer... 5 Gegevens en uitgangspunten....1 Informatiebronnen.... Veiligheidsfilosofie Normen en richtlijnen..... Veiligheidsklasse Partiële factoren....3 Geotechnische gegevens Hydraulische randvoorwaarden Waterstanden Grondwaterstand Belastingen Vervorming damwanden Berekening bouwkuip Algemeen Berekening damwand Berekening onderwaterbetonvloer Berekening palen Berekening doorlaatmiddel Algemeen Berekening wanden Berekening vloer Verticaal evenwicht Opdrijven Neerwaartse belasting Conclusie... 1 Bijlage 1: Sonderingen Bijlage : Berekening damwanden Bijlage 3: Berekening onderwaterbetonvloer Bijlage : Berekening palen Bijlage 5: Berekening wanden Bijlage : Berekening vloer Bijlage 7: Verticaal evenwicht GM-1919, revisie D1 Pagina 3 van 1

46 1 Inleiding 1.1 Algemeen In de Afsluitdijk naast de Lorentzsluizen wordt onderzoek gedaan naar de mogelijkheid voor vispassage. Een oplossing is een betonnen openkokerconstructie door de Afsluitdijk als doorlaatmiddel die overloopt in een vismigratierivier. In Figuur 1.1, Figuur 1. en Figuur 1.3 worden schetsen van het doorlaatmiddel weergegeven. De figuren zijn ter visualisatie van het type en principe van de constructie. Figuur 1.1 Schematisering bovenaanzicht doorlaatmiddel Waddenzee Schuiven Kruin dijk IJsselmeer Figuur 1. Schematisering langsdoorsnede doorlaatmiddel Figuur 1.3 Schematisering twee dwarsdoorsneden doorlaatmiddel De smalle opening van het doorlaatmiddel is de vispassage en de breedteopening is bedoeld voor de lokstroom. In dit rapport wordt een VO-berekening van het doorlaatmiddel uitgewerkt. Hierbij worden berekeningen van de bouwkuip en constructie voor de maatgevende doorsnede doorgerekend. GM-1919, revisie D1 Pagina van 1

47 Inleiding 1. Leeswijzer In hoofdstuk 1 wordt de inleiding van de berekening beschreven. Hoofdstuk beschrijft de benodigde gegevens en uitgangspunten ten behoeve van de berekening. Hoofdstuk 3 en beschrijven de daadwerkelijke berekeningen van respectievelijk de bouwkuip en de constructie van het doorlaatmiddel. GM-1919, revisie D1 Pagina 5 van 1

48 Gegevens en uitgangspunten.1 Informatiebronnen [1] Fugro, Geotechnische schematisatie Afsluitdijk, opdrachtnummer 177-, versie 1, d.d. 13- [] Deltares, Hydraulische Randvoorwaarden voor het ontwerp van de versterking van de Afsluitdijk, kenmerk HYE-9, versie, d.d. april 13 [] Deltares, Hydraulische Randvoorwaarden voor het ontwerp van de versterking van de Afsluitdijk, kenmerk HYE-9, versie, d.d. april 13 [3] Grontmij, Hydraulische randvoorwaarden doorlaatmiddel vismigratierivier Afsluitijk. Veiligheidsfilosofie..1 Normen en richtlijnen Bij het opstellen van het berekeningsrapport is uitgegaan van de normen en richtlijnen vermeld in Tabel.1. Tabel.1 Normen en richtlijnen Kenmerk Titel Datum NEN-EN 199 Grondslagen van het constructief ontwerpen 11 NEN-EN Ontwerp en berekening van betonconstructies 11 NEN Geotechnisch ontwerp van constructies 1 CUR 1 Damwandconstructies e druk 1 CUR 77 Rekenregels voor ongewapende onderwaterbetonvloeren 1 ROK 1. Richtlijnen Ontwerp Kunstwerken 13 TAW Leidraad Kunstwerken Leidraad Kunstwerken Veiligheidsklasse Het doorlaatmiddel van de vismigratierivier is onderdeel van de Afsluitdijk. De Afsluitdijk is een primaire waterkering waarvoor een veiligheidsklasse RC3 geldt...3 Partiële factoren In Tabel. worden de partiële belastingfactoren die van toepassing zijn op de berekening weergegeven. Tabel. Partiële belastingfactoren op betonconstructie Parameter STR/GEO UPL Permanent γ Gj,sup γ Gj,inf γ Q,1,γ Q,i γ Gj,sup γ Gj,inf γ Q,1,γ Q,i Eigen gewicht 1,5,9 1,,9 Gronddruk horizontaal 1,5,9 1,,9 Gronddruk verticaal 1,5,9 1,,9 Grondwaterdruk horizontaal 1,3,9 1,,9 Grondwaterdruk verticaal 1,5,9 1,,9 Waterdruk 1,5,9 1,,9 Veranderlijk Verkeersbelasting 1,5 1,5 GM-1919, revisie D1 Pagina van 1

49 Gegevens en uitgangspunten.3 Geotechnische gegevens Voor de bodemopbouw wordt gebruik gemaakt van rapportage [1] en beschikbare sonderingen van het DinoLoket. Op het DinoLoket zijn ter plaatse van de locatie twee sonderingen beschikbaar. De sonderingen worden weergegeven in Bijlage 1. De schematisatie van de bodemopbouw op basis van de sonderingen wordt weergegeven in Tabel.3 en Tabel.. Tabel.3 B.k. laag [m + NAP] Schematisatie bodemopbouw S1B Grondsoort g dr [kn/m 3 ] g n [kn/m 3 ] c [kpa] f [ o ] d [ o ] k h;1 [kn/m²] k h; [kn/m²] 7,5 Klei, matig ,5 11,7.. 8 k h;3 [kn/m²], Zand, licht siltig, kleiig 18 7,5 18, , Klei matig, siltig ,5 15,.. 8, Veen, matig , ,5 Klei matig, siltig ,5 15,.. 8-1,5 Zand, licht siltig, kleiig 18 7,5 18, ,5 Klei matig, siltig ,5 15,.. 8 Tabel. B.k. laag [m + NAP] Schematisatie bodemopbouw S1B3 Grondsoort g dr [kn/m 3 ] g n [kn/m 3 ] c [kpa] f [ o ] d [ o ] k h;1 [kn/m²] k h; [kn/m²] 7,5 Klei, matig ,5 11,7.. 8 k h;3 [kn/m²], Zand, licht siltig, kleiig 18 7,5 18, , Klei matig, siltig ,5 15,.. 8-7, Zand, licht siltig, kleiig 18 7,5 18, , Klei matig, siltig ,5 15,.. 8-1,5 Zand, licht siltig, kleiig 18 7,5 18, ,5 Klei matig, siltig ,5 15,.. 8-1,75 Zand, matig 18 3,5 1, waarbij geldt: g d karakteristieke waarde van het volumegewicht van de grond bij natuurlijk watergehalte; g n karakteristieke waarde van het volumegewicht van verzadigde grond; c karakteristieke waarde van de effectieve cohesie; φ karakteristieke waarde van de effectieve hoek van inwendige wrijving; d karakteristieke waarde wandwrijvingshoek; k h;1 horizontale beddingsconstante éérste veertak (tot 5% van grondweerstand); k h; horizontale beddingsconstante tweede veertak (tot 8% van grondweerstand); k h;3 horizontale beddingsconstante derde veertak (tot 1% van grondweerstand). Voor het doorlaatmiddel wordt uitgegaan van een grondaanvulling tegen de wanden. Als grond aanvulling wordt uitgegaan van Zand, licht siltig, kleiig. Sondering S1B3 is de diepste sondering, die gaat tot NAP -1 m. Voor de palen is deze diepte onvoldoende om de draagkracht te kunnen bepalen. Aanvullend grondonderzoek is noodzakelijk om het paaldraagvermogen te bepalen. Voor berekening van de palen wordt een gelijkwaardige sondering met voldoende diepte verderop in de Afsluitdijk genomen. Sondering S1A8 gaat tot NAP -,5 m.. Hydraulische randvoorwaarden..1 Waterstanden Voor het jaar 1 is het maatgevend hoogwater NAP +5,93 m en de significante golfhoogte 3,57 m met een spectrale golfperiode van, s. GM-1919, revisie D1 Pagina 7 van 1

50 Gegevens en uitgangspunten Het GLW op de Waddenzee ligt op NAP -,95 m. Het winterpeil op het IJsselmeer bedraagt NAP -, m. Als gevolg van,5 m afwaaiing op het IJsselmeer ligt het maatgevend laagwater op NAP -,5 m. De maximale waterstand die op kan treden achter de schuiven is NAP +1,88 m op basis van een zomerpeil van NAP -,17 m en,5 m opwaaiing... Grondwaterstand Voor de maximale grondwaterstand wordt uitgegaan van NAP +, m. De minimale waterstand wordt gelijk genomen aan het winterpeil op het IJsselmeer van NAP -, m..5 Belastingen Als belasting wordt uitgegaan van een bovenbelasting conform de Leidraad Kunstwerken van 13,3 kn/m over een breedte van 1 m voor de permanente situatie. Voor de bouwsituatie wordt uitgegaan van kn/m.. Vervorming damwanden Voor tijdelijke damwanden wordt uitgegaan van een vervorming van 1/1 maal de kerende hoogte met een maximum van 1 mm conform de CUR 1. Voor een kerende hoogte van 13,5 m (NAP 7,5 m NAP -, m) resulteert dit in een doorbuiging van maximaal 1 mm. GM-1919, revisie D1 Pagina 8 van 1

51 3 Berekening bouwkuip 3.1 Algemeen Het doorlaatmiddel wordt in situ gebouwd, waarbij de bouwkuip bestaat uit damwanden met stempels en een onderwaterbetonvloer. 3. Berekening damwand De maatgevende situatie voor de berekening van de damwanden is ter plaatse van de kruin van de dijk. Voor de berekening van de damwanden wordt enkel een snede in de kruin van de dijk doorgerekend. Gegevens snede: Het maaiveld van ligt op NAP +7,5 m. Het ontgravingsniveau ligt op NAP -7, m. Dit is opgebouwd uit: Bovenkant vloer: NAP, m. Dikte vloer:, m. Dikte onderwaterbetonvloer: 1, m. Gezien de kerende hoogte zijn op twee niveaus stempels nodig. Figuur 3.1 Schematisatie doorsnede damwand - droogzetten bouwkuip De berekeningen van de damwand zijn uitgevoerd in D-Sheet Piling en worden weergegeven in Bijlage. Horizontaal evenwicht In de fasering van de damwand wordt rekening gehouden met drie ontgravingsniveaus. Voor elke stempeling wordt een deel ontgraven. In elke fasering dient de damwand stabiel te zijn. GM-1919, revisie D1 Pagina 9 van 1

52 Berekening bouwkuip Het volgende type damwandconstructie is berekend: Damwand: AZ8-7N (S355). lagen stempelramen. Puntniveau damwand: NAP -17, m. 1 m onderwaterbetonvloer. De berekening levert de volgende resultaten: Maximale moment: 83 knm/m. Maximale dwarskracht: 33 kn/m. Maximale doorbuiging: 73 mm. Toetsing: Moment: 799 < 93 voldoet (uc =,8) Dwarskracht: < 75 voldoet (uc =,9) Doorbuiging: 1 < 1 voldoet (uc =,1) Verticaal evenwicht De damwand dient verticaal stabiel te zijn. De verticale component van de actieve zijde dient in evenwicht te zijn met de verticale component van de passieve zijde en het puntdraagvermogen. Elke fase van de damwand wordt berekend met stap.1 t/m.5. Niet elke stap zal bij verticaal evenwicht uitkomen op voldoet. Het kan zijn dat voor een fase de ene stap voldoet, de ander niet voldoet en de ander opwaarts is. Niet elke stap kan exact op voldoet eindigen. In de berekening wordt gezocht naar een in nagenoeg elke stap en fase optredend verticaal evenwicht. Het verticaal evenwicht voldoet bij een damwand met punt niveau op NAP -17, m. Stabiliteit grondbreuk Voor de veiligheidsklasse RC3 geldt een veiligheidsfactor voor grondbreuk van 1,7. Dit komt neer op 59% van de gemobiliseerde weerstand in fase.5 van de berekening in D-Sheet Piling. Uit de berekening blijkt dat de maximaal gemobiliseerde weerstand 59% is en hiermee voldoet. 3.3 Berekening onderwaterbetonvloer De onderwaterbetonvloer wordt berekend conform de CUR77. In de berekening wordt uitgegaan van een onderwaterbetonvloer met de volgende gegevens: Breedte onderwaterbetonvloer is 18 m. Dikte onderwaterbetonvloer is 1, m. Geen verbinding onderwaterbeton met damwand (schuivend). Onderwaterbetonvloer verankerd met Leeuwankerpalen met een lengte van 1 m. De h.o.h. afstand van de palen is in zowel de lengterichting als de dwarsrichting, m. Betonkwaliteit is C3/7 De berekening van de onderwaterbetonvloer wordt weergegeven in Bijlage 3. In de berekening wordt de normaalkracht in de onderwaterbetonvloer meegenomen. De normaalkracht volgt uit de dwarskracht in damwandberekening. Hierbij is uitgegaan van geen variabele bovenbelasting en stap.5. De resultaten van D-Sheet die toegepast worden voor de onderwaterbetonvloer worden weergegeven in de bijlage van de berekening van de onderwaterbetonvloer. In Scia Engineer wordt de onderwaterbetonvloer gemodelleerd met verende ondersteuningen. De reactiekrachten en interne krachten volgen uit dit model. De resultaten uit Scia Engineer worden weergegeven in de bijlage van de berekening van de onderwaterbetonvloer. GM-1919, revisie D1 Pagina 1 van 1

53 Berekening bouwkuip Uit het overzicht van de toetsingen blijkt dat onderwaterbetonvloer voldoet. 3. Berekening palen De palen onder de onderwaterbetonvloer worden na het droogpompen van de bouwkuip op trek belast. In de eindsituatie wanneer de constructie gebouwd is, worden de palen op druk belast. Voor de berekening van de palen wordt uitgegaan van het volgende type palen: Leeuwankerpalen type 85. Schroefblad van 35 mm. Paalpuntniveau NAP -3 m. H.o.h. afstand in x- en y-richting is, m. In deze paragraaf worden de palen berekend voor de bouwkuip. De berekening van de palen voor het doorlaatmiddel volgt in paragraaf.. Neerwaartse belasting. De trekbelasting volgt uit de Scia Engineer-berekening van de onderwaterbetonvloer. Trekbelasting 73 kn/m Paalbelasting 73*, = 5 kn per paal GM-1919, revisie D1 Pagina 11 van 1

54 Berekening bouwkuip Het trekdraagvermogen van de palen wordt bepaald met behulp van D-Foundations. Aangezien de palen tot een diepte van NAP -3 m komen, wordt gebruik gemaakt van sondering S1A8. De sondering is verderop op de Afsluitdijk gemaakt en voldoet hierdoor niet aan de eisen, maar geeft een indicatie van het draagvermogen. Aanvullend grondonderzoek is nodig om het werkelijk paaldraagvermogen te kunnen bepalen. De berekening van de palen wordt weergegeven in Bijlage. Uit de berekening in D-Foundations volgt een trekdraagvermogen van 587 kn, waarmee de palen op trek voldoen. GM-1919, revisie D1 Pagina 1 van 1

55 Berekening doorlaatmiddel.1 Algemeen Dit hoofdstuk betreft de berekeningen van de constructie van het doorlaatmiddel in de eindsituatie. De berekeningen worden enkel voor de maatgevende doorsnede uitgevoerd.. Berekening wanden Ter plaatse van de kruin van de dijk, waar zich de schuiven bevinden, komen dwarswanden. Aangezien de dwarswanden als een stempel fungeren, wordt dit niet gezien als een maatgevende snede voor de berekening van de wanden. Voor de berekening van de wanden wordt uitgegaan van een snede ter plaatse van maaiveldhoogte NAP +5,5 m. De bepaling van deze snede wordt weergegeven in Figuur.1. snede NAP +5,5 5 Figuur.1 Bepaling maatgevende snede (langsdoorsnede doorlaatmiddel) In de berekening wordt rekening gehouden met opspannen van de grond. Voor de opspaneffecten wordt uitgegaan van 5 mm verschilverplaatsing van de wand. Het moment in de wand wordt bepaald op bovenkant vloerniveau en de dwarskracht wordt bepaald op,9d wand boven bovenkant vloerniveau. De berekening van de wanden wordt weergegeven in Bijlage 5. Uit de berekening volgen de volgende resultaten: Maximale moment: M rep = 585 knm/m. M d = 377 knm/m. Maximale dwarskracht: V rep = 53 kn/m. V d = 7 kn/m. GM-1919, revisie D1 Pagina 13 van 1

56 Berekening doorlaatmiddel De wanden voldoen op dwarskracht bij een dikte van, m. Hierbij is rekening gehouden met het eigen gewicht (37 kn) als normaalkracht in de wand. Voor het opnemen van het moment is wapening Ø3-1 nodig..3 Berekening vloer De belasting die op de vloer optreedt wordt veroorzaakt door de opwaartse en neerwaartse waterdruk en vanuit de wanden. De grootste krachten in de vloer treden op bij lage waterstand en een hoge grondwaterstand, waardoor de grootste belasting vanuit de wanden op de vloer optreedt. Het moment dat vanuit de wanden op de vloer optreedt wordt bepaald op NAP -5, m (middenvloer). De dwarskracht wordt bepaald op basis van de opwaartse waterdruk. Hierbij wordt de vloer geschematiseerd als een ligger op steunpunten. De berekening van de vloer wordt weergegeven in Bijlage. Uit de berekening volgen de volgende resultaten: Maximale moment: M rep = 3389 knm/m. M d = 95 knm/m. Maximale dwarskracht: V rep = 19 kn/m. V d = 51 kn/m. Normaalkracht: N rep = 879 kn/m. N d = 791 kn/m. De vloer heeft bij een dikte van, m een dwarskrachtcapaciteit van 8 kn/m. Voor het opnemen van het moment zijn lagen wapening Ø3-1 en Ø5-1 nodig.. Verticaal evenwicht..1 Opdrijven Voor het opdrijven van de constructie wordt een andere snede uitgerekend dan bij de berekening van de wanden en de vloer. De maximale grondwaterstand is NAP +, m. De Afsluitdijk heeft 3 horizontale niveaus: Kruin op NAP +7,5 m Fietspad op NAP +,5 m Snelweg op NAP +, m Voor de berekening wordt ervan uitgegaan dat de waterstand niet gelijk is aan het maaiveld. De maatgevende snede voor het opdrijven is bij een minimale hoogte van de constructie. Voor de berekening van het opdrijven wordt om die reden een snede genomen bij een maaiveldhoogte van NAP +,5 m. De middenwand in het doorlaatmiddel ligt lager op NAP +1, m. Voor de berekening wordt ervan uitgegaan dat de minimale waterstand in de constructie NAP -,5 m is. De berekening van het opdrijven wordt weergegeven in Bijlage 7: De berekening levert de volgende resultaten: Neerwaartse belasting eigen gewicht: 1731 kn/m (representatief). Neerwaartse belasting waterstand: 155 kn/m (representatief). Opwaartse grondwaterdruk: 15 kn/m (representatief). Totaal neerwaarts: 197 kn/m (rekenwaarde). Totaal opwaarts: 15 kn/m (rekenwaarde). GM-1919, revisie D1 Pagina 1 van 1

57 Berekening doorlaatmiddel Uit de berekening blijkt dat de constructie niet zal opdrijven... Neerwaartse belasting De situatie van een lage grondwaterstand met een hoge waterstand in de constructie kan ook voorkomen. Hierdoor treedt een maximale neerwaartse belasting op. In eerste instantie wordt de maximale neerwaartse belasting vergeleken met het gewicht van de verwijderde grond. Indien de neerwaartse belasting groter is dan het gewicht van de verwijderde grond worden de palen onder de onderwaterbetonvloer op druk belast. Voor de berekening van de maximale neerwaartse belasting wordt een andere snede aangehouden dan voor de opwaartse belasting. Voor de neerwaartse belasting wordt uitgegaan van een snede in de kruin waarbij de wandhoogte het grootst is. De berekening van de neerwaartse belasting wordt weergegeven in Bijlage 7. De berekening levert de volgende resultaten: Neerwaartse belasting eigen gewicht: 188 kn/m (representatief). Neerwaartse belasting waterstand: 588 kn/m (representatief). Opwaartse grondwaterdruk: 8 kn/m (representatief). Totaal resulterend neerwaarts: 37 kn/m (rekenwaarde). Totaal gewicht verwijderde grond: 9 kn/m (rekenwaarde). De neerwaartse belasting vanuit de constructie is groter dan het gewicht van de verwijderde grond. Hierdoor worden de palen onder de onderwaterbetonvloer belast op een drukbelasting. Onder de constructie staan 7 leeuwanker palen met een h.o.h. afstand in de lengterichting van, m. De maximale drukbelasting op de palen is: Druk belasting per paal: 97 kn (rekenwaarde). Voor de palen is het trekdraagvermogen bepaald in paragraaf 3. Berekening palen. De berekening hiervan wordt weergegeven in Bijlage. Voor het drukdraagvermogen wordt ook een berekening gemaakt in D-Foundations. De resultaten hiervan worden ook weergegeven in Bijlage. Het draagvermogen van de Leeuwankerpalen met een paalpuntniveau op NAP -3, m is: Drukdraagvermogen per paal: 177 kn (rekenwaarde). De palen voldoen hiermee naast de trekbelasting ook op drukbelasting. GM-1919, revisie D1 Pagina 15 van 1

58 5 Conclusie In de voorgaande hoofdstukken zijn de uitgangspunten en de berekeningen omschreven. De volledige uitwerking van de berekeningen staat in de bijlagen. Uit de berekeningen volgen in hoofdlijnen de volgende resultaten: De damwanden voor de bouwkuip zijn van het type AZ8-7N (S355) met het puntniveau op NAP -17, m. De damwanden worden gesteund door stempelramen op twee niveaus. De onderwaterbetonvloer heeft een dikte van 1, m en een breedte van 18, m. Bovenkant onderwaterbetonvloer ligt op NAP -, m. De palen onder de onderwaterbetonvloer zijn Leeuwankerpalen type 85 met een schroefblad van 35 mm. Het paalpuntniveau is NAP -3, m. De palen staan in dwars- en lengte richting h.o.h., m. De wanden en vloer van het doorlaatmiddel hebben een dikte van, m. Bovenkant vloer ligt op NAP, m. Aandachtspunten Het draagvermogen van de palen is een schatting op basis van een sondering van verderop in de Afsluitdijk. Aanvullend grondonderzoek is noodzakelijk om het draagvermogen te bepalen. Palen kunnen hierdoor langer worden dan nu is berekend. Bij het opstellen van deze berekening zijn er onvoldoende gegevens wat betreft de grondwaterstand. De maximale grondwaterstand van NAP +, m en de minimale grondwaterstand van NAP -, m zijn een aanname. In de berekening is ervan uitgegaan dat het doorlaatmiddel niet droog zal komen te staan. Voor de berekening van de palen is groepswerking buiten beschouwing gelaten. De betonnen wanden zijn niet gecontroleerd op doorbuiging. GM-1919, revisie D1 Pagina 1 van 1

59 Bijlage 1 Sonderingen GM-1919, revisie D1

60 1 CONUSWEERSTAND (MPa) 1 3 PLAATSELIJKE WRIJVING (MPa),,1, WRIJVINGSGETAL (%) 8 1 DIEPTE (m) t.o.v. NAP 8 maaiveld = NAP + 7,55 m - 1, 13,9 - -1,3,,,3,3,3, Grontmij Telefoon Telefax datum get. - - DINO-CPT-/ Sondering S1B BIJL. - gez. form. A

61 1 CONUSWEERSTAND (MPa) 1 3 PLAATSELIJKE WRIJVING (MPa),,1, WRIJVINGSGETAL (%) 8 1 DIEPTE (m) t.o.v. NAP 8 maaiveld = NAP + 7,57 m 5,,,, -,,3,,3,3 - -1,3,3,3,,3, ,1 5,9,,3,3, -18 Grontmij Telefoon Telefax datum get. - - DINO-CPT-/ Sondering S1B3 BIJL. - gez. form. A

62 8 CONUSWEERSTAND (MPa) 1 3 PLAATSELIJKE WRIJVING (MPa),,1, WRIJVINGSGETAL (%) 8 1 DIEPTE (m) t.o.v. NAP maaiveld = NAP +,7 m , 39, 33, 31,1 31,3 3,1,3,3,3,3,3,3, ,8 3,8 3,5 5,,3,,,3,3,,,3,,3 - Grontmij Telefoon Telefax datum get. - - DINO-CPT-/ Sondering S1A8 BIJL. - gez. A

63 Bijlage Berekening damwanden GM-1919, revisie D1

64 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Company: Grontmij Date of report: 8//1 Time of report: 11:3:8 AM Date of calculation: 8//1 Time of calculation: 11:7:51 AM Filename: Verification according to NEN-EN 9997+C1:1 Report for D-Sheet Piling 9.3 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares P:\3391\Teamleden\Jochim\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 1 Table of Contents 1 Table of Contents Summary 3.1 Overview per Stage and Test 3. Anchors and Struts 3.3 Warnings. CUR Verification Steps 5 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data 3. Sheet Piling Properties 3.3 Calculation Options Outline Stage 1: Initiëel 8 5 Step.3 Stage 1: Initiëel Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 9 Step.5 Stage 1: Initiëel 1.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 7 Outline Stage : Ontgraven Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 9 Step.5 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 13 1 Outline Stage 3: Ontgraven 1 11 Step.3 Stage 3: Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 15 1 Step.5 Stage 3: Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 13 Outline Stage : Ontgraven Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Step.5 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 19 1 Outline Stage 5: Onderwaterbeton 17 Step.3 Stage 5: Onderwaterbeton Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 18 Step.5 Stage 5: Onderwaterbeton 18.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 19 Outline Stage : Droog zetten zonder bovenbel. 3 Step.3 Stage : Droog zetten zonder bovenbel..1 Calculation Results.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements 1 Step.5 Stage : Droog zetten zonder bovenbel Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements 5 Outline Stage 7: Droog zetten 7 3 Step.3 Stage 7: Droog zetten Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 8 Step.5 Stage 7: Droog zetten 9.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

65 Summary.1 Overview per Stage and Test Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Step.1,7,5,, Upwards 1 EC7(NL)-Step.,5,,, Upwards 1 EC7(NL)-Step.3-1,7-1,,,5 Upwards 1 EC7(NL)-Step. -1,1,9,,5 Upwards 1 EC7(NL)-Step.5,,,, 15,8 Sufficient 1 EC7(NL)-Step.5 * 1,,, EC7(NL)-Step.1 15, 133,9, 3, Upwards EC7(NL)-Step. 7, 131,, 3,3 Upwards EC7(NL)-Step.3 3,9 137,, 37,1 Upwards EC7(NL)-Step. 5,3 139,, 37, Upwards EC7(NL)-Step.5 39,9-185,8 9,,, Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, -3, 8,8 3 EC7(NL)-Step.1 9, -57,8 51,3 55, Upwards 3 EC7(NL)-Step. 3, -31, 5, 5, Sufficient 3 EC7(NL)-Step.3 53, 71,7 5,3 5,5 Upwards 3 EC7(NL)-Step. 9, -313, 53, 57,7 Upwards 3 EC7(NL)-Step.5,5-57,3 19,7 33,3 3,1 Upwards 3 EC7(NL)-Step.5 * 1, -38,8 3, EC7(NL)-Step.1 59, 8,8, 9,7 Upwards EC7(NL)-Step., 3,, 91,1 Not sufficient EC7(NL)-Step.3-95,8 7,, 9,3 Upwards EC7(NL)-Step. 83,5,, 9,7 Not sufficient EC7(NL)-Step.5, 3, 51,, 59, Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, 3,7 3, 5 EC7(NL)-Step.1-5,7,, 1, Upwards 5 EC7(NL)-Step. 37,7,8,,8 Upwards 5 EC7(NL)-Step.3-9,8 5,, 1,9 Upwards 5 EC7(NL)-Step. 75,3,1, 3,1 Sufficient 5 EC7(NL)-Step.5 59,8 339, 7,, 13, Upwards 5 EC7(NL)-Step.5 * 1, 7, 9, EC7(NL)-Step.1-7,9 583,7, 55,1 Upwards EC7(NL)-Step. -7, 57,, 5, Upwards EC7(NL)-Step.3-781,7 597,, 53,9 Upwards EC7(NL)-Step. -737,5 581,, 55,1 Upwards EC7(NL)-Step.5 1,5 1, 385,9, 8, Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, 9, 3,1 7 EC7(NL)-Step.1-7,5 11,, 59,3 Upwards 7 EC7(NL)-Step. -719,3 59,5,, Upwards 7 EC7(NL)-Step.3-799,3,3, 57,9 Upwards 7 EC7(NL)-Step. -75,,, 59, Upwards 7 EC7(NL)-Step.5 1, 15,1 3,9, 3, Upwards 7 EC7(NL)-Step.5 * 1, 98, 8,7 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Stage Verification Anchor/strut Anchor/strut type Stempel 1 Stempel Force State Force State [kn] [kn] 3 Step. 58,1 Elastic - 3 Step.5 * 1, 399,3 Elastic - Step.1 9,99 Elastic 77,89 Elastic Step. 58,1 Elastic 7,9 Elastic Step.3 9,99 Elastic 79,3 Elastic Step. 57,5 Elastic 89, Elastic Step.5 * 1, 33,8 Elastic 8,75 Elastic 5 Step.1 5, Elastic 7,5 Elastic 5 Step. 58, Elastic 75,8 Elastic 5 Step.3 7, Elastic 78,73 Elastic 5 Step. 57, Elastic 88,7 Elastic 5 Step.5 * 1, 33,7 Elastic 77,89 Elastic Step.1 335, Elastic 97,1 Elastic Step., Elastic 9,97 Elastic Step.3 37,7 Elastic 15,89 Elastic Step. 17,3 Elastic 998,88 Elastic Step.5 * 1, 37, Elastic 79,5 Elastic 7 Step.1 9,97 Elastic 1,7 Elastic 7 Step. 5,3 Elastic 1,7 Elastic 7 Step.3 1,83 Elastic 15,1 Elastic 7 Step. 7, Elastic 1,19 Elastic 7 Step.5 * 1, 3,1 Elastic 79,5 Elastic Max 58,1 15,1 Due to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present.3 Warnings Stage Warning 5 Uplift might occur Uplift might occur 7 Uplift might occur Warning In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more then 15 degrees. According to Cur-1 article.5.8 a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s): - Onderwaterbeton In a verification the Ka, Ko and Kp are recalculated with reduced phi and delta's. This was impossible with the next material(s) while they have a manual given Ka, Ko and Kp. Onderwaterbeton Max 1, -799,3,3 53, 9,7 Not sufficient. Anchors and Struts Stage Verification Anchor/strut Anchor/strut type Stempel 1 Stempel Force State Force State [kn] [kn] 3 Step.1 51,5 Elastic - 3 Step. 555,18 Elastic - 3 Step.3 537, Elastic - 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

66 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling 9.3. CUR Verification Steps 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data step.1 step. Verification according to NEN-EN 9997+C1:1 u u Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 7 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3. Sheet Piling Properties step.3 u step. u Length,5 m Level top side 7,5 m Number of sections 1 Pr;max;point 1, MPa Xi factor,7 Section From To Stiffness Acting Maximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ 8-7N -17, 7,5 1,3377E+5 1, 98, step.5 u step 9.1 u Section From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ 8-7N -17, 7,5 1, 1, Section From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ 8-7N -17, 7,5 1,338E+5 98, Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ 8-7N -17, 7,5 1, 1,37 19, 3.3 Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA NL method A: Partial factors (design values) in all stages Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Multiplication factor for anchor stiffness 1, Used partial factor set RC 3 Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1, - Permanent load, favourable 1, - Variable load, unfavourable 1,5 - Variable load, favourable, Material factors - Cohesion 1, - Tangent phi 1, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 5 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

67 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Delta (wall friction angle) 1, - Modulus of subgrade reactions 1,3 Outline Stage 1: Initiëel Geometry modification - Increase retaining height 1, % - Maximum increase retaining height,5 m - Reduction in phreatic line on passive side,5 m - Raise in phreatic line on passive side,5 m - Raise in phreatic line on active side,5 m Vertical balance factors - Gamma m:b 1, Outline - Stage 1: Initiëel 7,5 7,5, Klei, matig Klei, matig,,, -3,, -5,5 Veen, matig AZ 8-7N Veen, matig -3,, -5,5-1,5-1,5,5, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 8

68 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.3 Stage 1: Initiëel Step.5 Stage 1: Initiëel 5.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements.1 Calculation Results Number of iterations:.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 1: Initiëel Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 1: Initiëel Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Klei, matig Klei, matig Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Max: 1,3 - Min: -1,7 Max: 1,1 - Min: -1, Max:, Max:, - Min:, Max:, - Min:, Max:, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 1

69 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Outline Stage : Ontgraven 1 8 Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Number of iterations: Outline - Stage : Ontgraven Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 1 Step.3 - Partial factor set: RC 3-3,, -5,5 Veen, matig AZ 8-7N Veen, matig -3,, -5,5 Bending Moments [knm] Klei, matig Shear Forces [kn] Displacements [mm] -1,5,5-1,5, Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Max: 38,7 - Min: 3, Max: 137, - Min: -15, Max: 15,3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 11 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 1

70 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.5 Stage : Ontgraven 1 1 Outline Stage 3: Ontgraven 9.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Outline - Stage 3: Ontgraven 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 1 Step.5 - Partial factor set: RC 3-1,5 Bending Moments [knm] Klei, matig Shear Forces [kn] Displacements [mm] -3,, -5,5 Veen, matig AZ 8-7N Veen, matig -3,, -5,5-1,5,5-1,5, ,5 - Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Max: 59,1 - Min: -185, Max: 9, - Min: -59, Max: 39,9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 13 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 1

71 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.3 Stage 3: Ontgraven 1 Step.5 Stage 3: Ontgraven 11.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements 1.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 3: Ontgraven Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 3: Ontgraven Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Fstrut = 537, Fstrut = 33, Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Veen, matig AZ 8 Veen, -7Nmatig Max: 53, - Min: -38,3 Max: 71,7 - Min: -,3 Max: 139, Max: 31,8 - Min: -57,3 Max: 19,7 - Min: -13, Max:,5 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 15 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 1

72 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Outline Stage : Ontgraven 3 1 Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Number of iterations: Outline - Stage : Ontgraven Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 3-3,, -5,5 Veen, matig AZ 8-7N Stempel -7, Bending Moments [knm] Klei, matig Step.3 - Partial factor set: RC 3 Shear Forces [kn] Fstrut = 7, Displacements [mm] -1,5,5,75-1,5, - - Fstrut = 79, Veen, matig AZ 8-7N Max: 85,5 - Min: -95, Max: 7, - Min: -3, Max: 33,3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 17 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 18

73 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.5 Stage : Ontgraven 3 1 Outline Stage 5: Onderwaterbeton 15.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Outline - Stage 5: Onderwaterbeton 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 3 Bending Moments [knm] Klei, matig Step.5 - Partial factor set: RC 3 Shear Forces [kn] Fstrut = 3,7 Displacements [mm] -3,, -5,5-1,5,5 Veen, matig AZ 8-7N Stempel Onderwaterbeton -, -7, -1,5, - - Fstrut =, - - Veen, matig AZ 8-7N Max: 3, - Min: -, Max: 51, - Min: -153, Max:, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 19 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

74 17 Step.3 Stage 5: Onderwaterbeton Grontmij D-Sheet Piling Step.5 Stage 5: Onderwaterbeton Grontmij D-Sheet Piling Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements 18.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 5: Onderwaterbeton Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 5: Onderwaterbeton Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Fstrut = 7, Fstrut = 33,1 - - Fstrut = 78, Fstrut = 398, - - Veen, matig AZ 8-7N Onderwaterbeton Veen, matig AZ 8-7N Onderwaterbeton Max: 7,1 - Min: -9,8 Max: 5, - Min: -3,1 Max: 33,8 Max: 339, - Min: -,5 Max: 7, - Min: -153, Max: 59,8 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 1 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

75 19 Outline Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Step.3 Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Grontmij D-Sheet Piling Calculation Results Number of iterations: 3 Outline - Stage : Droog zetten zonder bovenbel..1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Klei, matig, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. -3,, -5,5-1,5,5 Veen, matig AZ 8-7N Stempel Onderwaterbeton Onderwaterbeton -, -7, -1,5, Bending Moments [knm] Klei, matig Step.3 - Partial factor set: RC 3 Shear Forces [kn] Fstrut = 37,1 Displacements [mm] - - Fstrut = 15, Veen, matig AZ 8-7N Onderwaterbeton Max: 5,1 - Min: -781, Max: 597, - Min: 9, Max: 3, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

76 1 Step.5 Stage : Droog zetten zonder bovenbel. 1.1 Calculation Results Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut = 5, - Veen, matig AZ 8-7N - Onderwaterbeton Max: 1, - Min: -78,8 Fstrut = 7, Max: 385,9 - Min: -, Max: 1,5 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1-3, 19,9 35, 55, 13-3, 19,9 35, 55, 13, 37,5 115, 59,5 1, 37,5 115,5 59,5 1,3 9,1 17,1 1,1 15,3 9,1 17,1 1,1 15-5,5 387,9 5,9 1, 1-5,5 387,9 5,9 1, 1 -, 83, -19,9, 17 -, 83, -19,, 17-7, 37,7-9, 57, 18-7, 37,5-9,9 57, 18,17 1, -97, 51,3 19,17 1, -97,1 51,3 19-9,33 9,9-117, 3,7-9,33 9,9-117, 3,7-1,5-1,1, 35,9 1-1,5-1,1, 35,9 1-11,38-1, -39,7 3, -11,38-1, -39,7 3,,5-13, 3,9, 3,5-13, 3,9, 3,75-11,9 3,,1,75-11,9 3,,1-13,58-1,,1 1, 5-13,58-1,,1 1, 5-1, -71,,5 18,8-1, -71,, 18,8-15,5-37, 38, 1,8 7-15,5-37, 38, 1,8 7-1,13-1,,3 15, 8-1,13-1,,3 15, 8-17,,, 13, Max 9,1 385,9 1, Max, minor nodes incl. 1, 385,9 1, Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 7,5,, 18,3 1,75-5,7 -,7 19,,75-5,7 -,7 19,, -3,7-51,1, 3, -3,7-51,, 3 5,5-95,3-11, 1,8 5,5-95, -11, 1,8,5-187,9-13,7 3,5 5,5-187,9 13,5 3,5 5, 8,9 11,3 5,, 8,9 11,3 5,,9-3,5 75,9 9,1 7,9-3,5 7, 9,1 7 1,8 3,7 19, 33,3 8 1,8 3,7 19, 33,3 8,7 13, -5,7 37, 9,7 13, -5, 37, 9 -,, -13,5 1, 1 -,, -13, 1, 1-1,5-78,8 -,, 11-1,5-78,8 385,9, 11 -,5-15,8 31, 5, 1 -,5-15,8 31, 5, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 5 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page

77 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Outline Stage 7: Droog zetten 3 Step.3 Stage 7: Droog zetten 3.1 Calculation Results Number of iterations: 3 Outline - Stage 7: Droog zetten Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage 7: Droog zetten -3,, -5,5-1,5,5 Veen, matig AZ 8-7N Stempel Onderwaterbeton Onderwaterbeton -, -7, -1,5, Bending Moments [knm] Klei, matig Step.3 - Partial factor set: RC 3 Shear Forces [kn] Fstrut = 1,8 Displacements [mm] - - Fstrut = 15, Veen, matig AZ 8-7N Onderwaterbeton Max: 7,5 - Min: -799, Max:,3 - Min: 3, Max: 3,9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 8

78 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Step.5 Stage 7: Droog zetten.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 7: Droog zetten Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut = 3, - - Fstrut =,9 - - Veen, matig AZ 8-7N Onderwaterbeton Max: 15,1 - Min: 9, Max: 3,9 - Min: -3, Max: 1, End of Report 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S C1 Page 9

79 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Company: Grontmij Date of report: 8//1 Time of report: 11:37: AM Date of calculation: 8//1 Time of calculation: 11:35:1 AM Filename: Verification according to NEN-EN 9997+C1:1 Report for D-Sheet Piling 9.3 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares P:\3391\Teamleden\Jochim\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 1 Table of Contents 1 Table of Contents Summary 3.1 Overview per Stage and Test 3. Anchors and Struts 3.3 Warnings. CUR Verification Steps 5 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data 3. Sheet Piling Properties 3.3 Calculation Options Outline Stage 1: Initiëel 8 5 Step.3 Stage 1: Initiëel Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 9 Step.5 Stage 1: Initiëel 1.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 7 Outline Stage : Ontgraven Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 9 Step.5 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 13 1 Outline Stage 3: Ontgraven 1 11 Step.3 Stage 3: Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 15 1 Step.5 Stage 3: Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 13 Outline Stage : Ontgraven Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Step.5 Stage : Ontgraven Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 19 1 Outline Stage 5: Onderwaterbeton 17 Step.3 Stage 5: Onderwaterbeton Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 1 18 Step.5 Stage 5: Onderwaterbeton 18.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 19 Outline Stage : Droog zetten zonder bovenbel. 3 Step.3 Stage : Droog zetten zonder bovenbel..1 Calculation Results.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements 1 Step.5 Stage : Droog zetten zonder bovenbel Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements Moments, Forces and Displacements 5 Outline Stage 7: Droog zetten 7 3 Step.3 Stage 7: Droog zetten Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 8 Step.5 Stage 7: Droog zetten 9.1 Calculation Results Charts of Moments, Forces and Displacements 9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

80 Summary.1 Overview per Stage and Test Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Step.1 -,5 -,, 18, Upwards 1 EC7(NL)-Step. -,3 -,, 18, Upwards 1 EC7(NL)-Step.3 1,1 1,, 18,7 Upwards 1 EC7(NL)-Step.,7,8, 18,7 Upwards 1 EC7(NL)-Step.5,,,, 13, Sufficient 1 EC7(NL)-Step.5 * 1,,, EC7(NL)-Step.1 1, 1,5, 8,8 Upwards EC7(NL)-Step.,5 18,, 9, Upwards EC7(NL)-Step.3 3, 1,1, 9,3 Upwards EC7(NL)-Step. 5, 18,5, 9,5 Upwards EC7(NL)-Step.5 39,8-18,9 8,7, 19,3 Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, -1,8 8, 3 EC7(NL)-Step.1 37,8-31,3 3, 1,1 Upwards 3 EC7(NL)-Step. 1,3-7,9 3,3 1, Upwards 3 EC7(NL)-Step.3 399,5 3,5 37,, Upwards 3 EC7(NL)-Step. 13,5 1, 37,1, Upwards 3 EC7(NL)-Step.5 3,1 -,7 15, 3,9 7,1 Upwards 3 EC7(NL)-Step.5 * 1, -7, 188, EC7(NL)-Step.1,1 38,1,,7 Not sufficient EC7(NL)-Step. -58, 37,,, Sufficient EC7(NL)-Step.3 1,7 1,5,,1 Not sufficient EC7(NL)-Step. -57, 391,, 8, Sufficient EC7(NL)-Step.5 7,8 318,8 1,,,5 Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, 38,5 89,3 5 EC7(NL)-Step.1 3,3 383,7, 17, Not sufficient 5 EC7(NL)-Step. -58, 37,, 18,9 Sufficient 5 EC7(NL)-Step.3 1,1 1,1, 17,8 Not sufficient 5 EC7(NL)-Step. -57, 391,, 19, Sufficient 5 EC7(NL)-Step.5 7,7 33,9 38,1, 1,7 Sufficient 5 EC7(NL)-Step.5 * 1, 3,7 85,7 EC7(NL)-Step.1-18, 5,8,,7 Upwards EC7(NL)-Step. -19, 5,,,7 Upwards EC7(NL)-Step.3-35, 553,8, 1,9 Upwards EC7(NL)-Step. 3,3 531,5, 5,8 Upwards EC7(NL)-Step.5 9, 35,8 379,3, 1,5 Upwards EC7(NL)-Step.5 * 1, 8, 55,1 7 EC7(NL)-Step.1-3,1 57,,,8 Sufficient 7 EC7(NL)-Step. -3,1 55,8, 5, Sufficient 7 EC7(NL)-Step.3-53, 583,, 5,8 Sufficient 7 EC7(NL)-Step. -55,8 557,3, 9, Upwards 7 EC7(NL)-Step.5 9,5 359, 399,5, 3,3 Upwards 7 EC7(NL)-Step.5 * 1, 31,5 79, Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Stage Verification Anchor/strut Anchor/strut type Stempel 1 Stempel Force State Force State [kn] [kn] 3 Step. 51,91 Elastic - 3 Step.5 * 1, 357,91 Elastic - Step.1,5 Elastic 5, Elastic Step. 88, Elastic 7, Elastic Step.3,5 Elastic 8,5 Elastic Step. 51,7 Elastic 7,17 Elastic Step.5 * 1, 31,7 Elastic 8,91 Elastic 5 Step.1,8 Elastic 51,5 Elastic 5 Step. 88, Elastic 7,37 Elastic 5 Step.3,7 Elastic 8, Elastic 5 Step. 51,7 Elastic 73,9 Elastic 5 Step.5 * 1, 3,1 Elastic 7,75 Elastic Step.1 3,3 Elastic 883, Elastic Step. 37,89 Elastic 89,7 Elastic Step.3 318,39 Elastic 9,37 Elastic Step. 383,37 Elastic 895,97 Elastic Step.5 * 1, 71,59 Elastic 731,59 Elastic 7 Step.1 379,71 Elastic 935,59 Elastic 7 Step. 1,5 Elastic 911,8 Elastic 7 Step.3 39,78 Elastic 95,91 Elastic 7 Step. 3,9 Elastic 938,7 Elastic 7 Step.5 * 1, 33,15 Elastic 773,5 Elastic Max 51,91 95,91 Due to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present.3 Warnings Stage Warning 5 Uplift might occur Uplift might occur 7 Uplift might occur Warning In the profile(s) below, the difference between the highest and lowest phi in the materials is more then 15 degrees. According to Cur-1 article.5.8 a Culmann calculation with straight slip surfaces is not allowed. Either reduce your phi's or try a Ka, Ko, Kp calculation. Profile(s): - 3 Onderwaterbeton In a verification the Ka, Ko and Kp are recalculated with reduced phi and delta's. This was impossible with the next material(s) while they have a manual given Ka, Ko and Kp. Onderwaterbeton Max 9,5-55,8 583, 37,1 8, Not sufficient. Anchors and Struts Stage Verification Anchor/strut Anchor/strut type Stempel 1 Stempel Force State Force State [kn] [kn] 3 Step.1 1,31 Elastic - 3 Step. 98,73 Elastic - 3 Step.3 8,73 Elastic - 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

81 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling 9.3. CUR Verification Steps 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data step.1 step. Verification according to NEN-EN 9997+C1:1 u u Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 7 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3. Sheet Piling Properties step.3 u step. u Length,5 m Level top side 7,5 m Number of sections 1 Pr;max;point, MPa Xi factor,7 Section From To Stiffness Acting Maximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ 8-7N -17, 7,5 1,3377E+5 1, 98, step.5 u step 9.1 u Section From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ 8-7N -17, 7,5 1, 1, Section From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ 8-7N -17, 7,5 1,338E+5 98, Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ 8-7N -17, 7,5 1, 1,37 19, 3.3 Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA NL method A: Partial factors (design values) in all stages Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Multiplication factor for anchor stiffness 1, Used partial factor set RC 3 Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1, - Permanent load, favourable 1, - Variable load, unfavourable 1,5 - Variable load, favourable, Material factors - Cohesion 1, - Tangent phi 1, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 5 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

82 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Delta (wall friction angle) 1, - Modulus of subgrade reactions 1,3 Outline Stage 1: Initiëel Geometry modification - Increase retaining height 1, % - Maximum increase retaining height,5 m - Reduction in phreatic line on passive side,5 m - Raise in phreatic line on passive side,5 m - Raise in phreatic line on active side,5 m Vertical balance factors - Gamma m:b 1, Outline - Stage 1: Initiëel 7,5 7,5, Klei, matig Klei, matig,,, -, -, AZ 8-7N -7,, -7,, -1,5-1,,5, -1,75-1,7 Zand, matig Zand, matig 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 8

83 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.3 Stage 1: Initiëel Step.5 Stage 1: Initiëel 5.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements.1 Calculation Results Number of iterations:.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 1: Initiëel Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 1: Initiëel Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Klei, matig Klei, matig AZ 8 Klei, -7N matig, siltig AZ 8 Klei, -7N matig, siltig Zand, matig Zand, matig Zand, matig Zand, matig Max: 1,1 - Min: -,5 Max: 1, - Min: -,9 Max:, Max:, - Min:, Max:, - Min:, Max:, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 9 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 1

84 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Outline Stage : Ontgraven 1 8 Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Number of iterations: 5 Outline - Stage : Ontgraven Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 1 -, -, Step.3 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] -7,, AZ 8-7N -7,, Klei, matig -1,5-1,,5, -1,75-1, Zand, matig Zand, matig - AZ 8 Klei, -7N matig, siltig Zand, matig Zand, matig Max: 9,9 - Min: 3, Max: 1,1 - Min: -15, Max: 159,7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 11 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 1

85 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.5 Stage : Ontgraven 1 1 Outline Stage 3: Ontgraven 9.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Outline - Stage 3: Ontgraven 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 1 Step.5 - Partial factor set: RC 3 -, -1,5 -, Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig -7,, AZ 8-7N -7,, -1,5-1,,5, ,5-1, ,7 - AZ 8 Klei, -7N matig, siltig - - Zand, matig- Zand, matig Zand, matig Zand, matig Max: 39, - Min: -18, Max: 8,7 - Min: -59, Max: 39,8 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 13 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 1

86 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.3 Stage 3: Ontgraven 1 Step.5 Stage 3: Ontgraven 11.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements 1.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 3: Ontgraven Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 3: Ontgraven Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Fstrut = 8,7 Fstrut = 98, AZ 8 Klei, -7N matig, siltig AZ 8 Klei, -7N matig, siltig Zand, matig- Zand, matig Zand, matig- Zand, matig Max: 399,5 - Min: -35, Max: 3,5 - Min: -39,8 Max: 115, Max: 195, - Min: -,7 Max: 15, - Min: -11,8 Max: 3,1 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 15 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 1

87 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Outline Stage : Ontgraven 3 1 Step.3 Stage : Ontgraven Calculation Results Number of iterations: 5 Outline - Stage : Ontgraven Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 3 -, Stempel Step.3 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] -7,, AZ 8-7N -7,, Klei, matig Fstrut =, -1,5-1,,5, -1,5-1, ,7 - - Fstrut = 8,7 - Zand, matig- Zand, matig - AZ 8-7N Zand, matig- Zand, matig Max: 1,7 - Min: -57, Max: 1,5 - Min: 3, Max: 15,1 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 17 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 18

88 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.5 Stage : Ontgraven 3 1 Outline Stage 5: Onderwaterbeton 15.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Outline - Stage 5: Onderwaterbeton 7,5, Bovenbelasting Klei, matig,, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Ontgraven 3 Step.5 - Partial factor set: RC 3 -, Stempel Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut = 8,1-7,, AZ 8-7N Onderwaterbeton -, -7,, -1,5-1,,5, - - Fstrut =,8 - -1,5-1, ,7 - AZ 8-7N - - Zand, matig- Zand, matig Zand, matig- Zand, matig Max: 318,8 - Min: -9, Max: 1, - Min: -159, Max: 7,8 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 19 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

89 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling Step.3 Stage 5: Onderwaterbeton 18 Step.5 Stage 5: Onderwaterbeton 17.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements 18.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 5: Onderwaterbeton Step.3 - Partial factor set: RC 3 Moments/Forces/Displacements - Stage 5: Onderwaterbeton Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Klei, matig Fstrut =,1 Fstrut = 8,3 - - Fstrut = 8, Fstrut = 397,3 - - AZ 8-7N Onderwaterbeton AZ 8-7N Onderwaterbeton Zand, matig- Zand, matig Zand, matig- Zand, matig Max: 1,1 - Min: -57, Max: 1,1 - Min: 3, Max: 15,1 Max: 33,9 - Min: -,7 Max: 38,1 - Min: -159,1 Max: 7,7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 1 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

90 19 Outline Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Step.3 Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Grontmij D-Sheet Piling Calculation Results Number of iterations: 3 Outline - Stage : Droog zetten zonder bovenbel..1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Klei, matig, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. -, Stempel Onderwaterbeton Step.3 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] -7,, AZ 8-7N Onderwaterbeton -, -7,, Klei, matig Fstrut = 318, -1,5-1,,5, -1,5-1, ,7 - - Fstrut = 9, - Zand, matig- Zand, matig - AZ 8-7N Onderwaterbeton Zand, matig- Zand, matig Max: 31,5 - Min: -35, Max: 553,8 - Min: -35, Max: 153, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 3 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

91 1 Step.5 Stage : Droog zetten zonder bovenbel. 1.1 Calculation Results Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut =,3 - AZ 8-7N - Onderwaterbeton Fstrut = 9, Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1-3, 15,7 5,9 3,7 13-3, 15,7, 3,7 13, 313, 1, 7, 1, 313, 1, 7, 1-5, 35, -5,8 9,3 15-5, 35, -5,8 9,3 15 -, 57, -171, 8,5 1 -, 57, -17, 8,5 1-7, 33,8 -,8 5, 17-7, 33,1-31,8 5, 17, 173, 9, 1, 18, 173, 9, 1, 18-9,13, -11,7 3, 19-9,13, -11,7 3, 19-1,5-5, -9, 7, -1,5-5, -9, 7, -11,5-119,3-35, 1, 1-11,5-119,3-35, 1, 1,5,9 31, 1,,5,9 31, 1, -13,5, 38, 11,7 3-13,5, 38, 11,7 3-1,5-5,3 17, 8, -1,5-5,3 17, 8, -1,75-51,3-5,7,3 5-1,75-51,3-5,8,3 5-15,88,9 3,5,9-15,88-9, 3,8,9-17,, -,1 -,3 Max 35, 379,3 9,3 Max, minor nodes incl. 35,8 379,3 9, -1 Zand, matig- Zand, matig Max: 35,8 - Min: -31, Max: 379,3 - Min: -3, Max: 9, 1.1. Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 7,5,,, 1,75-5,5-19,3,,75-5,5-19,,, -9,8 5,,5 3, -9,8 5,3,5 3 5,5, -9,7,8 5,5, -9,,8,5-13,3-11, 3, 5,5-13,3 11, 3, 5, -19,9 11,1,1, -19,9 11,1,1,9-1,7 5,,3 7,9-1,7 5,,3 7 1,8,1 9,3 8,7 8 1,8,1 9,3 8,7 8,7-1,7-1, 3,9 9,7-1,7-1,5 3,9 9 -, -111, -138,8 33,1 1 -, -111, -138,7 33,1 1-1,5-31, -3, 3,5 11-1,5-31, 379,3 3,5 11 -, -13,5 33, 38,7 1 -, -13,5 33, 38,7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 5 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page

92 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Outline Stage 7: Droog zetten 3 Step.3 Stage 7: Droog zetten 3.1 Calculation Results Number of iterations: 3 Outline - Stage 7: Droog zetten Charts of Moments, Forces and Displacements 7,5, Bovenbelasting Klei, matig, Stempel 1 Moments/Forces/Displacements - Stage 7: Droog zetten -, Stempel Onderwaterbeton Step.3 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] -7,, AZ 8-7N Onderwaterbeton -, -7,, Klei, matig Fstrut = 39,8-1,5-1,,5, -1,5-1, ,7 - - Fstrut = 95,9 - Zand, matig- Zand, matig - AZ 8-7N Onderwaterbeton Zand, matig- Zand, matig Max: 1,7 - Min: -53, Max: 583, - Min: -373, Max: 153, 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 7 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 8

93 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Step.5 Stage 7: Droog zetten.1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 7: Droog zetten Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut = 9,3 - - Fstrut =,7 - - AZ 8-7N Onderwaterbeton Zand, matig- Zand, matig Max: 359, - Min: -33, Max: 399,5 - Min: -5, Max: 9,5 End of Report 8//1 P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 C1 Page 9

94 Bijlage 3 Berekening onderwaterbetonvloer GM-1919, revisie D1

95 Onderwaterbetonvloer conform CUR-aanbeveling 77 Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Onderdeel: Onderwaterbetonvloer bouwput Projectnummer: 3391 Opgesteld door: J. de Vlieger Datum: -1 Gegevens Gemiddelde dikte onderwaterbetonvloer h gem = 1 mm Tolerantie onder tol onder = 15 mm Tolerantie boven tol boven = 75 mm Minimale dikte onderwaterbetonvloer h min = 83 mm Tolerantie verankering tol verankering = 1 mm Bovenkant OWB h bk,owb = -, m NAP Onderkant OWB h ok,owb = -7, m NAP Grondwaterstand h gws =, m NAP Soortelijk gewicht onderwaterbeton γ beton = 3 kn/m 3 Soortelijk gewicht water γ water = 1,3 kn/m 3 Horizontale stempeldruk F stempel,k = 78 kn/m Veiligheidsklasse RC3 Betonsterkteklasse C3/37 Karakteristieke cilinderdruksterkte f ck = 3 N/mm Betontreksterkte f ctd,pl = 1,7 N/mm Betondruksterkte f cd,pl = 1, N/mm Elasticiteitsmodulus gereduceerd E cm = 31 N/mm H.o.h. verankering lange richting L y = m H.o.h. verankering korte richting L x = m Afstand dag keerwand tot hart eerste verankering L x1 = 1,5 m Type verankering Trekelement met verankering op één niveau Lengte van de verankering L verankering = 1 m Verankering diameter / vierkant D = 35 mm Omtrek verankering O verankering = 11 mm Beton doorsnede oppervlak verankering A b = 9711 mm Elasticiteitsmodulus beton verankering E b = 31 N/mm Staal doorsnede oppervlak verankering A st = 35 mm Elasticiteitsmodulus staal verankering E st = 1 N/mm Dikte vloer boven verankering x boven = mm Ribbelafstand a r = mm Afstand b.k. vloer tot onderkant ankerplaat p = 3 mm 175 p 5 Lengte keerwand L wand = 1 m Omtrek keerwand O verankering = 7 mm/m Doorsnede oppervlak keerwand A b = 19 mm /m Elasticiteitsmodulus keerwand E b = 1 N/mm

96 CUR 77 Eisen en bepalingsmethoden.1 Draagvermogen CUR Uiterste grenstoestand Bezwijkmechanisme A: Bezwijken treedt op doordat de betontreksterkte wordt overschreden en de doorsnede scheurt; de normaaldrukkracht is zo klein dat het drukbogensysteem na scheuren een lagere bezwijkbelasting heeft dan de belasting waarbij scheuren is opgetreden. Bezwijkmechanisme B: Bezwijken treedt op doordat de betondruksterkte in het drukbogensysteem dat na scheuren is ontstaan, wordt overschreden. CUR Belastingen en belastingcombinaties Belastinggeval 1 (BG1): eigen gewicht onderwaterbetonvloer q g,k = h gem * γ beton = 3 kn/m Belastinggeval (BG): opwaartse waterdruk q w,k = (h gws - h ok,owb ) * γ water = 113 kn/m Belastinggeval 3 (BG3): horizontale stempeldruk F stempel,k = uit keerwand berekening = 78 kn/m Belastinggeval (BG): opwaartse zwelbelasting q z,k = conservatieve methode Bijlage B = kn/m Belastingcombinatie 1 (BC1 b ): onderwaterbetonvloer BC1 b :,9*BG1+ 1,35*BG+,9*BG3+ 1,5*BG q Ed = 13 kn/m Belastingcombinatie 1 (BC1 t ): trekelementen BC1 t :,9*BG1+ 1,35*BG+,9*BG3+ 1,5*BG q Ed = 13 kn/m CUR 77. Spanningsbeperking lange richting..3 Grenstoestand Als grenstoestand voor de onderwaterbetonvloer geldt het bereiken van de buigtrekspanning ter grootte van 1,5 f ctd,pl. CUR 77.. Belastingen en belastingcombinaties Belastingcombinatie (BC): BGT - belastingcombinatie BC : 1,*BG1+ 1,*BG+ 1,*BG3+ 1,*BG q = 9 kn/m

97 CUR 77 7 Schematisering en krachtsverdeling CUR Uitgangspunten voor schematisering Het aangrijpingspunt van de stempelkracht aan de rand wordt op ¼ van de hoogte vanaf bovenkant onderwaterbetonvloer aangenomen. Alléén indien wordt getoetst of verbindingsmiddelen tussen de keerwand en de onderwaterbetonvloer achterwege mogen blijven, dient dat aangrijpingspunt in het hart van de vloer te worden aangenomen. Immers, alleen bij deze toets wordt de verbinding tussen vloer en keerwand in verticale zin slippend aangenomen, met een bepaalde vaste wrijvingskracht CUR Te onderzoeken krachtsverdelingen Indien in de korte richting is aangetoond dat bezwijkmechanisme A voldoet (toetst B1 van 8..1) is het niet nodig om de krachtsverdeling in de lange richting in het randstoringsgebied te bepalen en te toetsen als aan de voorwaarden (i) en (ii) wordt voldaan: (i) de verticale stijfheid van de keerwand bij de berekening van de krachtsverdeling in het storingsgebied in de lange richting is niet groter dan die van de keerwand bij de berekening in de korte richting; (ii) de normaalkracht in het storingsgebied in de lange richting is niet kleiner dan in de korte richting. Indien in de korte richting is aangetoond dat bezwijkmechanisme B voldoet (toetst B of B3 van 8..1) is het niet nodig om de krachtsverdeling in de lange richting in het randstoringsgebied te bepalen en te toetsen als aan de voorwaarden (iii) en (iv) wordt voldaan: (iii) de tussenafstanden van de trekelementen in de lange richting zijn niet groter dan in de korte richting; (iv) de normaalkracht in het storingsgebied in de lange richting is niet kleiner dan in de korte richting. In alle andere gevallen moet de krachtsverdeling in de lange richting in het randstoringsgebied worden bepaald en getoetst zoals beschreven voor de korte richting. CUR Krachtsverdeling in de lange richting Maatgevende moment M = q * L y / 8 = 5 knm/m CUR Krachtsverdeling in de korte richting Bezwijkmechanisme A Is de onderwaterbetonvloer met de keerwand verbonden doormiddel van verbindingsmiddelen? Nee Excentriciteit stempelkracht e = mm N Ed =,9 * F stempel,k - ΔN Ed = 5 kn/m ΔN Ed = kn/m M = uit berekening = 517 knm/m M Ed = M - N Ed * e = 517 knm/m N Ed * e = kn/m Bezwijkmechanisme B M Ed = q Ed * L x / 8 = knm/m

98 CUR 77 8 Dimensionering en toetsing van de vloer CUR Dimensionering en toetsing voor de lange richting σ ct 1,5 * f ctd,pl (Toets A) σ ct = * M / h min =,39 N/mm,39 1,3 Voldoet Indien voldaan wordt aan 7., hoeft het randstoringsgebied in de lange richting niet getoetst te worden. Wordt er voldaan aan 7.? Ja CUR Dimensionering en toetsing voor de korte richting CUR Buiging en normaalkracht Bezwijkmechanisme A σ Ed f ctd,pl (Toets B1) σ Ed = * M Ed / h min - N Ed / h min =,18 N/mm,18 1,7 Voldoet niet Bezwijkmechanisme B zonder membraanwerking Indien, bijzwijkmechanisme A niet voldoet: M Ed M Rd (Toets B) M Rd = z * N Ed = 1 knm/m z = mm Trekelement met verankering op één niveau 1 Voldoet

99 CUR Dwarskracht De toetsing bestaat uit maximaal 3 stappen. Als aan de toets in stap 1 wordt voldaan voldoet de vloer op dwarskracht en mogen stappen en 3 achterwege blijven. Voldoet de toets in stap 1 niet dan moeten alle toetsen in stap en 3 wel voldoen, anders voldoet de vloer niet op dwarskracht. Stap 1: Toets gebaseerd op de afschuifbuigbreuk (volgens ν min ) V Ed V Rd,c (Toets C1) V Ed = uit berekening op h min uit de dag = 19 kn/m V Rd,c = (ν min + k 1 * σ cp ) * h min = 38 kn/m ν min =,39 N/mm k = 1,9 k 1 =,15 σ cp =,3 N/mm Voldoet

100 CUR 77 1 Dimensionering en toetsing van verbindingen CUR Verbinding van keerwand met onderwaterbetonvloer CUR Verbinding zonder speciale voorzieningen F Rd 1, * F Ed (Toets F1) F Rd = μ * F stempel;ed;min = 75 kn/m μ =,3 F stempel;ed;min = 5 kn/m F Ed = uit berekening = kn/m 75 Voldoet niet Indien aan alle overige eisen wordt voldaan, dan hoeft niet voldaan te worden aan toets F1 onder de voorwaarde dat wordt aangetoond dat de onderwaterbetonvloer zonder speciale voorzieningen voor de verbinding met de keerwand, aan alle andere criteria voldoet bij een aangepaste rekenschema en daardoor gewijzigde krachtsverdeling. Dat aangepaste schema bestaat uit een schuivende verbinding in het vlak tussen keerwand en onderwaterbetonvloer waarbij een verticale kracht van μ F stempel;ed;min wordt overgedragen, en een centrisch aangrijpende stempelkracht. (Toets Fx) Het is echter niet toegestaan om op deze wijze de verbinding zonder speciale voorzieningen te toetsen indien het eindveld groter is dan de overige velden. Met nadruk wordt vermeld dat het rekenen met schuiven van de vloer langs de keerwand alléén is toegestaan om te onderzoeken of verbindingsmiddelen achterwege zouden kunnen blijven. Bij alle andere toetsen dan toets F1 is het uitgangspunt dat er géén schuiven optreedt. L x L x1 (Eindveld dient kleiner te zijn dan de overige verlden.) 1,5 Voldoet M Ed max{q Ed * L x1 / - F Rd * L x1 ;} (Moment van het eindveld dient kleiner te zijn 3 Voldoet dan de overige verlden.)

101 CUR Verbinding van trekelement met onderwaterbetonvloer V Rd 1,5 * V Ed V Ed = uit berekening t.p.v. trekelement = 73 kn/m CUR Stalen paal met opgelaste nokken op één niveau Ponstoets V Rd = k r * v min * d min * u 1 / L y = 5 kn/m k r =,9 v min =,1 N/mm d min = 5 mm u 1 = 75 mm D = diameter nok = 35 mm V Rd 1,5 * V Ed (Toets G5.a) 5 31 Voldoet Betondrukspanning onder de nok V Rd = 1,7 * f cd,pl * A / L y = 1198 kn/m A = 881 mm V Rd 1,5 * V Ed (Toets G5.b) Voldoet Nokken UO-toetsing Verbinding tussen nokken en stalen paal UO-toetsing (Toets G5.c) (Toets G5.d)

102 CUR 77 A1 Overzicht toetsingen Toets Toets Omschrijving Paragraaf Voldoet Vloer, buiging A Dimensionering van de lange richting, BC 8.1 Voldoet Voldoet Vloer, buiging B B1 Bezwijkmechanisme A (ongescheurde 8..1 Voldoet niet buiging) B Bezwijkmechanisme B (boogwerking) zonder 8..1 Voldoet Voldoet membraamwerking B3 Bezwijkmechanisme B (boogwerking) met 8..1 Toets vervalt membraamwerking Vloer, dwarsracht C C1 Doorsnede op h min met afschuifbuigbreuk 8.. Voldoet (Vmin) C.a Doorsnede op,5*h min uit de dag 8.. Toets vervalt ongescheurd C.b Doorsnede op,5*h min uit de dag, 8.. Toets vervalt afschuiftrekbreuk C.c Doorsnede op,5*h min uit de dag, 8.. Toets vervalt Voldoet afschuiftrekbreuk Verbinding keerwand met onderwaterbetonvloer F F1 Zonder speciale voorziening en zonder Voldoet niet schuiven keerwand Fx Zonder speciale voorziening en met toelaten Voldoet Voldoet schuiven keerwand F3 Met speciale voorziening 1.1. Toets vervalt Verbinding trekelement met onderwaterbeton G G1 Glad trekelement 1..1 n.v.t. G Trekelement met ribbels beton: pons 1.. n.v.t. G3 Trekelement met ribbels staal: pons 1..3 n.v.t. G.a Trekelement schotelanker: pons 1.. n.v.t. G.b Betondrukspanning onder schotel 1.. n.v.t. G.c Sterkte anker schotel 1.. n.v.t. Voldoet G.d Verbinding tussen schotel en anker 1.. n.v.t. G5.a Trekelement stalen paal met nok op één 1..5 Voldoet niveau: pons G5.b Betondrukspannong onder nok 1..5 Voldoet G5.c Sterkte nok 1..5 UO G5.d Verbinding tussen nok en stalen paal 1..5 UO

103 CUR 77 B3 Axiale veerstijfheid trekelementen Verankering k axiaal = 1 / ( 1/k schacht + 1/k elast + 1/k ondergrond ) = 878 1/m k schacht = 1 R s;cal;max;i = /m Type Ankerpalen R s;cal;max;i = (L-L 1 )*O*q c,z *f 1 *f *α t = 8 kn/ paal q c,z = MPa f = 1 f = 1 α t =,8 k elast = EA / (L 1 +,5 * (L - L 1 ) = /m L 1 = m k ondergrond = = 1E+1 1/m Keerwand k axiaal = 1 / ( 1/k schacht + 1/k elast + 1/k ondergrond ) = 851 1/m k schacht = 1 R s;cal;max;i = 9 1/m Type Damwand R s;cal;max;i = (L-L 1 )*O*q c,z *f 1 *f *α t = 58 kn/m q c,z = MPa f = 1 f = 1 α t =, k elast = EA / (L 1 +,5 * (L keerwand - L 1 ) = 798 1/m L 1 = m k ondergrond = = 1E+1 1/m Veerstijfheid trekelementen per eenheid van breedte rep. laag hoog [kn/m/m] [kn/m/m] [kn/m/m] Verankering Keerwand

104 Report for D-Sheet Piling 9.3 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Company: Grontmij Date of report: 8//1 Time of report: 11:58:7 AM Date of calculation: 8//1 Time of calculation: 11:55:18 AM Filename: P:\..\Damwand\Damwand bouwkuip S3 normaalkracht onderwaterbeton C1 Verification according to NEN-EN 9997+C1:1

105 Grontmij D-Sheet Piling Outline Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Outline - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. 7,5, Klei, matig, Stempel 1 -, Stempel Onderwaterbeton AZ 8-7N -7,, Onderwaterbeton -7,, -1,5-1,,5, -1,5-1, ,7 Zand, matig- Zand, matig 8//1 P:\..\Damwand bouwkuip S3 normaalkracht onderwaterbeton C1 Page

106 Grontmij D-Sheet Piling 9.3 Step.5 Stage : Droog zetten zonder bovenbel..1 Calculation Results Number of iterations: Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage : Droog zetten zonder bovenbel. Step.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Klei, matig Fstrut = 5, - - Fstrut = 3,1 - - AZ 8-7N - Fsupport = -78, Zand, matig- Zand, matig Max: 38,5 - Min: -3,8 - - Max: 39,7 - Min: -37, Max: 9,7 End of Report 8//1 P:\..\Damwand bouwkuip S3 normaalkracht onderwaterbeton C1 Page 3

107 1. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Vismigratie Afsluitdijk Onderdeel Onderwaterbetonvloer bouwput doorlaatmiddel Omschrijving - Auteur - Datum Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : Aantal staven : Aantal platen : Aantal vaste lichamen : Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 1 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s ] 9,81 Nationale norm EC - EN. Constructie.1. Rekenmodel Z Y X.. Doorsneden CS1 Type Rechthoek Uitgebreid 1; 1 Vorm type Dikke wanden Onderdeelmateriaal C3/37 Bouwwijze beton A [m ] 1,e+ Ay [m ], Az [m ] 8,3333e-1 8,3333e-1 AL [m /m], AD [m /m],e+,e+ cyucs [mm], czucs [mm] 5 5 α [deg], Iy [m ], Iz [m ] 8,3333e- 8,3333e- iy [mm], iz [mm] Wely [m 3 ], Welz [m 3 ] 1,7e-1 1,7e-1 Wply [m 3 ], Wplz [m 3 ],e+,e+ Mply+ [Nm], Mply- [Nm],e+,e+ Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm],e+,e+ dy [mm], dz [mm] It [m ], Iw [m ] 1,73e-1,e+ β y [mm], β z [mm]

108 Afbeelding z H 1 y B 1 Verklaring van symbolen A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cyucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem czucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IYLCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZLCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZLCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Verklaring van symbolen Wely Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Welz Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wply Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wplz Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mply+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mply- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mplz+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mplz- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt - Niet berekend of vereenvoudigd dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt - Niet berekend of vereenvoudigd It Torsie constante - Niet berekend of vereenvoudigd Iw Welvings constante - Niet berekend of vereenvoudigd β y Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as β z Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as.3. Materialen Beton EC Naam Type Massa eenheid E-mod Poisson - nu Thermisch uitz. Karakteristieke [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] cylinderdruksterkte fck(8) [MPa] C3/37 Beton 5, 3,8e+., 3,.. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1,,, K 18,,, K3, 1,, K 18, 1,,.5. Staven Naam Doorsnede Laag Lengte Vorm Beginknoop Type [m] Eindknoop EEM-type S1 CS1 - Rechthoek (1; 1) Laag1 18, Lijn K1 Balk (8) K standaard

109 Naam Doorsnede Laag Lengte Vorm Beginknoop Type [m] Eindknoop EEM-type S CS1 - Rechthoek (1; 1) Laag1 18, Lijn K3 Balk (8) K standaard.. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Stijfheid Z Rx Ry Rz [MN/m] Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Verend 1,17e+ Vast Vrij Vast Sn K GCS Standaard Vrij Vast Verend 1,17e+ Vrij Vrij Vrij Sn3 K3 GCS Standaard Vast Vast Verend 5,8e+1 Vast Vrij Vast Sn K GCS Standaard Vrij Vast Verend 5,8e+1 Vrij Vrij Vrij.7. Puntondersteuningen op staaf Naam Type Coör Pos x dx X Y Z Stijfheid Z Rx Ry Rz [m] [m] [MN/m] Systeem Oors Herh (n) Sb1 Standaard Abso 1,5 Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb Standaard Abso 3, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb3 Standaard Abso 5, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb Standaard Abso 7, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb5 Standaard Abso 9, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb Standaard Abso 11, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb7 Standaard Abso 13, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb8 Standaard Abso 15, Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb9 Standaard Abso 1,5 Vrij Vast Verend,93e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb1 Standaard Abso 1,5 Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb11 Standaard Abso 3, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb1 Standaard Abso 5, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb13 Standaard Abso 7, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb1 Standaard Abso 9, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb15 Standaard Abso 11, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb1 Standaard Abso 13, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb17 Standaard Abso 15, Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 Sb18 Standaard Abso 1,5 Vrij Vast Verend 5,85e+1 Vrij Vrij Vrij GCS Vanaf begin 1 3. Belastingen 3.1. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P Pos x Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z 13,. Rela Vanaf begin, BG1 LCS Gelijkmatig 1. Lengte, Lijnlast3 S Kracht Z 13,. Rela Vanaf begin, BG1 LCS Gelijkmatig 1. Lengte,

110 . Resultaten.1. Reacties; Rz Z Y X.. Interne krachten in staaf; My Z Y X

111 .3. Interne krachten in staaf; Vz Z Y X

112 Bijlage Berekening palen GM-1919, revisie D1

113 Palen onderwaterbetonvloer Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Onderdeel: Palen onderwaterbetonvloer Projectnummer: 3391 Opgesteld door: J. de Vlieger Datum: 1-1 Toetsing palen Paaltype Leeuwankerpalen Groutdiameter d = 35 mm Paalpuntniveau NAP -3, m Trekbelastingen De trekbelastingen in de palen treden op na het droogzetten van de bouwkuip. In de eindsituatie treedt geen trekbelasting op. De neerwaartse belasting van de constructie is groter dan de opwaartse waterdruk. Trekbelasting V Ed = 73 kn/m H.o.h. afstand palen in lengte richting, m Paalbelasting F t,d = 5 kn Drukbelasting De drukbelasting treedt op na een hoge waterstand in de constructie en een lage grondwaterstand. De drukbelasting volgt uit de berekening van het verticaal evenwicht Paalbelasting F c,d = 97 kn Draagvermogen palen Met behulp van D-Foundations is het trek- en drukdraagvermogen van de palen bepaald. Trekdraagvermogen R t,d = 587 kn Toetsing palen Trekdraagvermogen Drukdraagvermogen Drukdraagvermogen R c,d = 177 kn F t,d R t,d Voldoet F c,d R c,d Voldoet

114 Grontmij D-Foundations 8. Bedrijfsnaam: Rapport voor D-Foundations 8. Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen Ontwikkeld door Deltares Grontmij Datum van rapport: 8//1 Tijd van rapport: :1:35 PM Datum van berekening: 8//1 Tijd van berekening: :33:9 PM Bestandsnaam: Projectbeschrijving: P:\3391\Teamleden\Jochim\Trek Leeuwankerpalen D-Foundations Trek Leeuwankerpalen 1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave Invoergegevens 3.1 Algemene Invoergegevens 3. Rapportage Gegevens 3.3 Toepassingsgebied Model Tension Piles (NEN-EN) 3. Algemene Sondeergegevens 3..1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3.5 Grondgegevens.5.1 Grondprofiel S1A8. Paaltypen 7..1 Paaltype : Round Funderingsplan Overzicht Funderingsplan 8.8 Ontgravingsgegevens 8.9 Optionele Parameters 9.1 Opgegeven Parameters 9.11 Rekenopties 9.1 Model Opties 9 3 Tension Piles (EC7-NL): Indicatie draagkracht Fouten en waarschuwingen 1 3. Opmerkingen Rekenparameters Factoren Paal Paaltype : Round Resultaten voor alle sonderingen Overzicht bij paaltype : Round Paalgroep TER INDICATIE: Resultaten bij gebruik Ksi Overzicht bij paaltype : Round Paalgroep //1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page

115 Grontmij D-Foundations 8. Grontmij D-Foundations 8. Invoergegevens.1 Algemene Invoergegevens Model. Rapportage Gegevens Geotechnisch adviseur : Constructeur bovenbouw : Opdrachtgever : Titel 1 : Titel : Titel 3 : Nummer project : Locatie project : Tension Piles (EC7-NL) D-Foundations Trek Leeuwankerpalen Nummer/naam X-coor- Y-coorsondering dinaat dinaat [m] [m] 1: S1A8 189, 599,.5 Grondgegevens Aantal grondprofielen (= aantal sonderingen) : Grondprofiel S1A8 Behorende bij sondering S1A8 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] :,3 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] :, Bovenkant trekzone [m. t.o.v. referentie niveau]:, Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : -,5 Aantal lagen in profiel : 85.3 Toepassingsgebied Model Tension Piles (NEN-EN) De berekeningen uitgevoerd door het model TENSION PILES (NEN-EN) van D-FOUNDATIONS hebben betrekking op paalfunderingen waarop statische of quasi-statische belastingen werken die trekkrachten in de palen veroorzaken met dien verstande dat de berekening van de paalkrachten is gebaseerd op sonderingen. De paalkrachten zijn gebaseerd op de NEN-EN , hoofdstuk 7.Ook paal- en veiligheidsfactoren zijn gebaseerd op NEN-EN Met horizontale verplaatsingen van de palen wordt geen rekening gehouden. Verticale verplaatsingen worden niet berekend. De geldigheid van de NEN-EN is beperkt tot palen met een lengte tussen de 7 en 5 m en een minimale lengte/diameter verhouding van Algemene Sondeergegevens Aantal sonderingen : 1 Tijdstip sonderingen : Sondering - Ontgraving - Installatie..1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 1,, -1, -, qc [MPa] 1,, 3,, 5,, Ground level (,3) TZ PTL PL Profile: S1A8 Material Unit weight Unit weight dry wet kn/m3 kn/m3 Sand, ve s.. 18,, Sand, ve s.. 18,, Loam, ve s.. 19, 19, Sand, ve s.. 18,, Loam, Sand, ve s.. 19, 18, 19, Loam, ve s.. 19,, Loam, sl s.. 19, 19, 19, Loam, Clay, sl ve sl s.. 18, 19, 18, 19, Sand, ve s.. 18,, ve sl s.. ve s.. Loam, sl 19, Clay, ve sl 18, 19, ve 18, Clay, ve 18, ve 18, Loam, sl 19, Clay, ve s.. 18, 19, Loam, sl s.. 19, 18, 19, Clay, ve ve sl 18, 18, sl Loam, Sand, ve s.. 19, 18, 19,, Loam, ve s.. 19, 19, ve sl s.. sl s.. ve s.. Loam, ve sl sl s.. 19, orga.. 15, Clay, ve clea.. 1, 18, 19, sl Loam, 19, 15, ve 1, Sand, sl s.. 18, 18, 19,, Sand, clea.. 19, 1, Sand, sl s.. 18, Loam, Sand, 19, 18,, 19, ve s.., Loam, sl 19, Clay, ve sl s.. 18, 19, 18, Clay, clea.. 19, 19, clea.. sl sl s.. 18, 19, 18, Loam, Clay, 19, 19, ve sl s.. 18, 18, 19, Sand, clea.. 19,, 1, Sand, sl s.. 18,, Loam, clea.. sl 19, 19, 1, ve 19, Sand, clea.. sl s.. 18, 19,, 1, EL -3, Sand, clea.. 19, 1,, Legend PL (Phreatic Level) =, [m] EL (Excavation Level) = -7, [m] PTL (Pile Tip Level) = -,5 [m] TZ = Tension zone, top =, [m] Round 35 CPT S1A98 S1A8 S1A8 1A8 S1B S1B Nummer Bovenkant Grond- Gamma Gamma Min. Void Max. Void Mediaan Max. Sond. Type laag laag soort sat Ratio Ratio waarde Max. Sond. [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [%] [%] [mm] [kpa] waarde 1,7 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa...,57 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... 3,7 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... 1,88 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 5,98 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa...,8 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,59 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,99 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,79 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,99 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,9 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,19 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,39 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 3 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page

116 Grontmij D-Foundations 8. Nummer Bovenkant Grond- Gamma Gamma Min. Void Max. Void Mediaan Max. Sond. Type laag laag soort sat Ratio Ratio waarde Max. Sond. [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [%] [%] [mm] [kpa] waarde 1-3,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 18,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 19,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa...,89 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... -5,39 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... -5,89 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,93 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... -,193 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,93 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,93 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,71 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,91 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,1 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 3,1 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa... 33,31 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 3,1 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 35,71 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,11 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,1 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,51 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,1 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... -9,81 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,331 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,31 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,931 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa...,331 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa... 5,85 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,5 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,5 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,35 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,5 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,55 Klei 15, 15,,,8 1/15 Standa ,75 Klei 1, 1,,,8 1/15 Standa ,85 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,95 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,15 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,5 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,35 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,5 Zand 19, 1,,,8, 1/15 Standa ,9 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,9 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... -1,79 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,9 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,9 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,888 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,88 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,88 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,588 Klei 19, 19,,,8 1/15 Standa ,87 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa , Klei 19, 19,,,8 1/15 Standa ,5 Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa , Klei 18, 18,,,8 1/15 Standa ,7 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,8 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 19, 1,,,8, 1/15 Standa ,75 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 19, 1,,,8, 1/15 Standa ,5 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 18,,,,8, 1/15 Standa... 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 5 Grontmij D-Foundations 8. Nummer Bovenkant Grond- Gamma Gamma Min. Void Max. Void Mediaan Max. Sond. Type laag laag soort sat Ratio Ratio waarde Max. Sond. [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [%] [%] [mm] [kpa] waarde 79-3,7 Leem 19, 19,,,8 1/15 Standa ,8 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,9 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 18,,,,8, 1/15 Standa ,3 Zand 18,,,,8, 1/15 Standa , Zand 19, 1,,,8, 1/15 Standa ,5 Zand 19, 1,,,8, 1/15 Standa... Nummer Bovenkant Grond- Phi Extra WS Extra WS OCR Gebruik laag laag soort bovenin onderin waarde laag in [m R.N.] [deg] [kn/m] [kn/m] [-] berek. 1,7 Zand 5,,, 1, Wel,57 Zand 5,,, 1, Wel 3,7 Zand 5,,, 1, Wel 1,88 Leem 7,5,, 1, Wel 5,98 Zand 5,,, 1, Wel,8 Leem 7,5,, 1, Wel 7 -,59 Zand 5,,, 1, Wel 8 -,9 Leem 7,5,, 1, Wel 9 -,99 Leem 7,5,, 1, Wel 1-1,79 Klei 7,5,, 1, Wel 11-1,99 Klei,5,, 1, Wel 1 -,9 Klei 7,5,, 1, Wel 13 -,19 Leem 7,5,, 1, Wel 1 -,9 Leem 7,5,, 1, Wel 15 -,39 Zand 5,,, 1, Wel 1-3,9 Leem 7,5,, 1, Wel 17-3,9 Leem 7,5,, 1, Wel 18,9 Leem 7,5,, 1, Wel 19,9 Leem 7,5,, 1, Wel,89 Klei 7,5,, 1, Wel 1-5,9 Leem 7,5,, 1, Wel -5,39 Leem 7,5,, 1, Wel 3-5,9 Leem 7,5,, 1, Wel -5,89 Klei 7,5,, 1, Wel 5 -,93 Leem 7,5,, 1, Wel -,193 Leem 7,5,, 1, Wel 7 -,93 Leem 7,5,, 1, Wel 8 -,93 Klei 7,5,, 1, Wel 9 -,71 Leem 7,5,, 1, Wel 3 -,91 Klei 7,5,, 1, Wel 31-7,1 Leem 7,5,, 1, Wel 3,1 Klei 7,5,, 1, Wel 33,31 Leem 7,5,, 1, Wel 3,1 Leem 7,5,, 1, Wel 35,71 Leem 7,5,, 1, Wel 3-9,11 Leem 7,5,, 1, Wel 37-9,1 Zand 5,,, 1, Wel 38-9,51 Leem 7,5,, 1, Wel 39-9,1 Zand 5,,, 1, Wel -9,81 Leem 7,5,, 1, Wel 1-11,331 Leem 7,5,, 1, Wel -11,31 Leem 7,5,, 1, Wel 3-11,931 Leem 7,5,, 1, Wel,331 Leem 7,5,, 1, Wel 5,85 Leem 7,5,, 1, Wel -13,5 Klei 7,5,, 1, Wel 7-13,5 Leem 7,5,, 1, Wel 8-13,35 Klei 7,5,, 1, Wel 9-13,5 Klei,5,, 1, Wel 5-13,55 Klei 15,,, 1, Wel 51-13,75 Klei 17,5,, 1, Wel 5-13,85 Klei 7,5,, 1, Wel 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page

117 Grontmij D-Foundations 8. Nummer Bovenkant Grond- Phi Extra WS Extra WS OCR Gebruik laag laag soort bovenin onderin waarde laag in [m R.N.] [deg] [kn/m] [kn/m] [-] berek ,95 Leem 7,5,, 1, Wel 5-1,15 Leem 7,5,, 1, Wel 55-1,5 Zand 5,,, 1, Wel 5-1,35 Zand 7,,, 1, Wel 57-1,5 Zand 35,,, 1, Wel 58-1,9 Zand 7,,, 1, Wel 59-1,9 Zand 5,,, 1, Wel -1,79 Leem 7,5,, 1, Wel 1-17,9 Zand 5,,, 1, Wel -17,9 Leem 7,5,, 1, Wel 3-17,888 Leem 7,5,, 1, Wel -18,88 Klei 7,5,, 1, Wel 5-18,88 Klei,5,, 1, Wel -18,588 Klei 17,5,, 1, Wel 7-19,87 Klei,5,, 1, Wel 8 -, Klei 17,5,, 1, Wel 9 -,5 Klei,5,, 1, Wel 7 -, Klei 7,5,, 1, Wel 71 -,7 Leem 7,5,, 1, Wel 7 -,8 Zand 5,,, 1, Wel 73-1, Zand 7,,, 1, Wel 7-1, Zand 35,,, 1, Wel 75-1,75 Zand 7,,, 1, Wel 7-3, Zand 35,,, 1, Wel 77-3,5 Zand 7,,, 1, Wel 78-3, Zand 5,,, 1, Wel 79-3,7 Leem 7,5,, 1, Wel 8-3,8 Zand 5,,, 1, Wel 81-3,9 Zand 7,,, 1, Wel 8 -, Zand 5,,, 1, Wel 83 -,3 Zand 7,,, 1, Wel 8 -, Zand 35,,, 1, Wel 85 -,5 Zand 35,,, 1, Wel. Paaltypen N.B. : indien alpha;t niet door de gebruiker is opgegeven geldt: - alpha;t volgens tabel 7.g en tabel 7.h van NEN voor klei geldt: alpha;t is afhankelijk van relatieve diepte en sondeerwaarde - voor veen geldt: alpha;t = - voor zand/grind geldt: alpha;t is mede afhankelijk van de mediaan.7.1 Overzicht Funderingsplan Grontmij D-Foundations 8. 1 Paal X-coor- Y-coor- Maximale Minimale Paalkop- Gebruik Factor nr./code dinaat dinaat belasting belasting niveau wissel. Gamma;var [m] [m] [kn] [kn] [m R.N.] belasting 1: , 551,,, -, Niet 1. N.B. : trekbelastingen zijn positief, drukbelastingen zijn negatief.8 Ontgravingsgegevens Niveau ontgraving in [m. t.o.v. referentie niveau] : -7, Reductie model : Safe (NEN) Legend Round 35 CPT Aantal paaltypen : 1..1 Paaltype : Round 35 Paaltype voor uitvoeringsfactor (alpha;t) zand/grind/leem : Micro paal, anker, geschroefd Paaltype voor uitvoeringsfactor (alpha;t) klei : Volgens NEN Materiaaltype paal : Beton Paalvorm : Ronde paal Paalafmetingen : Diameter [m] :,35 N.B. : dit paaltype wordt beschouwd als een trillingsarme paal. Reductie i.v.m. installatie na ontgraving vindt plaats volgens NEN Funderingsplan Aantal palen : 1 Aantal samenwerkende palen* : 1 * : = niet ingevoerd, 1 = slappe bovenbouw, >1 = stijve bovenbouw 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 7 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 8

118 Grontmij D-Foundations 8. Grontmij D-Foundations 8. 3 Tension Piles (EC7-NL): Indicatie draagkracht 3.1 Fouten en waarschuwingen Indication for qc-reduction due to safe reduction method Profile: S1A8 Bij paaltype Round 35 : Vanwege het gebruik van een trillingsarm paaltype vindt de reductie van de conusweerstand in verband met ontgraven plaats volgens NEN ,, qc [MPa] Ground level (,3) PL [kn/m] Bij paaltype Round 35 : De lengte / (equivalente) diameter verhouding van de paal is kleiner dan de vereiste minimum waarde van De lengte van de (kortste) paal is kleiner dan de minimaal voorgeschreven waarde van 7 meter. -1, EL Bij het bekijken van de hierna gegeven resulten dient er met de bovenstaande waarschuwingen rekening te worden gehouden. -, 3. Opmerkingen -3, Bij de berekening van het kluitgewicht wordt de tophoek bepaald volgens NEN Rekenparameters, qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) =, [m] EL (Excavation Level) = -7, [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress Factoren Paal.9 Optionele Parameters Volume gewicht water [kn/m3] : 9,81 Bovenbelasting [kn/m] :,.1 Opgegeven Parameters Alle parameters volgens de standaard..11 Rekenopties Onderdruk verdichting Het gebruik van verdichting dient volgens NEN te worden onderbouwd met behulp van na-sonderingen. Gebruik de invloed van ontgravingen (standaard). Onderdruk waterover-/onderspanning.1 Model Opties Geselecteerde paaltypen : -Round 35 Geselecteerde profielen : -S1A8 Traject -begin [m] :, -eind [m] : -, -interval [m] :,5 ksi3 (NEN-EN :5, bijlage A, tabel 1a, bij N = 1) : 1,39 ksi (NEN-EN :5, bijlage A, tabel 1a, bij N = 1) : 1,39 Voor waarden gamma;var, zie PALENPLAN tabel gamma;st factor volgens NEN-EN bijlage A.3.3. [-] 1,35 gamma;gamma factor volgens NEN-EN bijlage A.3 tabel A [-] Boven het ontgravingsniveau 1, Beneden het ontgravingsniveau 1, Paaltype : Round 35 Paaltype voor uitvoeringsfactor (alpha;t) zand/grind/leem : Micro paal, anker, geschroefd Paaltype voor uitvoeringsfactor (alpha;t) klei : Volgens NEN Materiaaltype paal : Beton Paalvorm : Ronde paal Paalafmetingen : Diameter [m] :,35 N.B. : dit paaltype wordt beschouwd als een trillingsarme paal. Reductie i.v.m. installatie na ontgraving vindt plaats volgens NEN Resultaten voor alle sonderingen 3..1 Overzicht bij paaltype : Round Paalgroep 1 Aantal palen in deze paalgroep : 1 Paalnamen in deze paalgroep 1 PPN Rt;d min Rt;d gem Rt;d Gebruikte Ksi [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [-],,31,31,31 Ksi,5 13,35 13,35 13,35 Ksi 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 9 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 1

119 Grontmij D-Foundations 8. PPN Rt;d min Rt;d gem Rt;d Gebruikte Ksi [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [-] -9,,9,9,9 Ksi -9,5 33, 33, 33, Ksi -1, 8,87 8,87 8,87 Ksi -1,5 5, 5, 5, Ksi -11, 81,1 81,1 81,1 Ksi -11,5 9,31 9,31 9,31 Ksi, 18, 18, 18, Ksi,5 1,3 1,3 1,3 Ksi -13, 139,35 139,35 139,35 Ksi -13,5 15,7 15,7 15,7 Ksi -1, 17,31 17,31 17,31 Ksi -1,5 189,7 189,7 189,7 Ksi -15, 5,1 5,1 5,1 Ksi -15,5,9,9,9 Ksi -1, 9,8 9,8 9,8 Ksi -1,5 331, 331, 331, Ksi -17, 35,7 35,7 35,7 Ksi -17,5 379,7 379,7 379,7 Ksi -18, 397, 397, 397, Ksi -18,5,87,87,87 Ksi -19, 1, 1, 1, Ksi -19,5 18,5 18,5 18,5 Ksi -,,,, Ksi -,5 9,89 9,89 9,89 Ksi -1,,17,17,17 Ksi -1,5 79,8 79,8 79,8 Ksi -, 515,5 515,5 515,5 Ksi -,5 551,9 551,9 551,9 Ksi -3, 587,3 587,3 587,3 Ksi -3,5,7,7,7 Ksi -, 57, 57, 57, Ksi Grontmij D-Foundations 8. Sondering PPN Rt;d Rt;kluit;d Paal gewicht Aandeel van klei Indicatief in de trekkracht [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [%] S1A8-1,5 331, 3,3 1,13 9,7 S1A8-17, 35,7 831,1 1,71 8,79 S1A8-17,5 379,7 37,3 13,9 8,5 S1A8-18, 397, 377,1 13,8 7,88 S1A8-18,5,87 7,17 1, 9,5 S1A8-19, 1, 8,5 15, 1,8 S1A8-19,5 18,5 55,3 15, 11,9 S1A8 -,, 137, 1,18 1,97 S1A8 -,5 9,89 8,31 1,75 1,8 S1A8-1,,17 71,8 17,33 1,35 S1A8-1,5 79,8 878, 17,91 13, S1A8 -, 515,5 9373,55 18,9 1,3 S1A8 -,5 551,9 133,5 19, 11,5 S1A8-3, 587, , 19, 1,79 S1A8-3,5,7 137,, 1,1 S1A8 -, 57, 1359,1,8 9, NB: Volgens NEN 997-1, art (a) moet de trekdraagkracht grotendeels ontleend zijn aan zandlagen. Bij klei-percentages van 5 % of hoger wordt hieraan niet voldaan. Sondering Alpha t gem. Alpha t gem. Alpha t gem. totaal zand/grind/leem klei/veen S1A8,15,1,117 Einde Rapport 3.5 TER INDICATIE: Resultaten bij gebruik Ksi Overzicht bij paaltype : Round Paalgroep 1 Aantal palen in deze paalgroep : 1 Paalnamen in deze paalgroep 1 Sondering PPN Rt;d Rt;kluit;d Paal gewicht Aandeel van klei Indicatief in de trekkracht [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [%] S1A8,,31 7,,31, S1A8,5 13,35 1,3,89 78,78 S1A8-9,,9 3,8 3,7,1 S1A8-9,5 33, 57,39, 8,5 S1A8-1, 8,87 93,3, 18,3 S1A8-1,5 5, 11,98 5, 13,9 S1A8-11, 81,1 5,59 5,78 1,9 S1A8-11,5 9,31 8,,35 9,37 S1A8, 18, 385,,93 8,1 S1A8,5 1,3 55,1 7,51 7,19 S1A8-13, 139,35 7,7 8,9,8 S1A8-13,5 15,7 81,79 8, 13,93 S1A8-1, 17,31 17,9 9, 19,13 S1A8-1,5 189,7 18,8 9,8 1,83 S1A8-15, 5,1 179,3 1, 1,8 S1A8-15,5,9 17,8 1,98 1,1 S1A8-1, 9,8 8,85 11,55 1,1 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 11 8//1 P:\..\Jochim\Trek Leeuwankerpalen Page 1

120 Grontmij D-Foundations 8. Bedrijfsnaam: Rapport voor D-Foundations 8. Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen Ontwikkeld door Deltares Grontmij Datum van rapport: 8//1 Tijd van rapport: ::8 PM Datum van berekening: 8//1 Tijd van berekening: :35:3 PM Bestandsnaam: Projectbeschrijving: P:\3391\Teamleden\Jochim\Druk Leeuwankerpalen D-Foundations Druk Leeuwankerpalen 1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave Invoergegevens 3.1 Algemene Invoergegevens 3. Rapportage Gegevens 3.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles 3. Bovenbouw 3.5 Algemene Sondeergegevens Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3. Grondgegevens..1 Grondprofiel S1A8.7 Paaltypen.7.1 Paaltype : Round 35.8 Funderingsplan.8.1 Overzicht Funderingsplan.9 Ontgravingsgegevens 7.1 Opgegeven Parameters 7.11 Rekenopties 7.1 Model Opties 7 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Voorontwerp-Indicatie Draagkracht Opmerkingen 8 3. Rekenparameters Factoren Paal Paaltype : Round Overzicht Draagkracht bij Paaltype : Round Samenvatting Rekenwaarde Draagkracht in kn 9 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page

121 Invoergegevens.1 Algemene Invoergegevens Model. Rapportage Gegevens Geotechnisch adviseur : Constructeur bovenbouw : Opdrachtgever : Titel 1 : Titel : Titel 3 : Nummer project : Locatie project :.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles Grontmij D-Foundations 8. Bearing Piles (EC7-NL) D-Foundations Druk Leeuwankerpalen De toetsingen uitgevoerd door het model BEARING PILES van D-FOUNDATIONS hebben betrekking op paalfunderingen waarop statische of quasi-statische belastingen werken die drukkrachten in de palen veroorzaken met dien verstande dat de berekening van de paalkrachten en de vervormingen is gebaseerd op sonderingen. Eventuele rijzing van (trek-)palen en mogelijke horizontale verplaatsingen van palen zijn niet in deze toetsingen opgenomen. Grontmij D-Foundations 8. Nummer/naam Paalpunt- Bovenkant Onderkant X-coor- Y-coorsondering niveau pos. kleefzone neg. kleefzone dinaat dinaat [m R.N.] [m R.N.] [m R.N.] [m] [m] 1: S1A8 -,5-7, -7, 189, 599,. Grondgegevens Aantal grondprofielen (= aantal sonderingen) : 1..1 Grondprofiel S1A8 Behorende bij sondering S1A8 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] :,3 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] :, Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : -,5 Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : -7, Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : -7, OCR-waarde draagkrachtige laag : 1, Verwachte maaiveldzakking in [m] :, Aantal lagen in profiel : 85. Bovenbouw Stijfheidskarakteristiek : Slap 1, Profile: S1A8.5 Algemene Sondeergegevens Aantal sonderingen : 1 Tijdstip sonderingen : Sondering - Ontgraving - Installatie.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan, -1, -, qc [MPa] 1,, 3,, 5,, Ground level (,3) PSFZ PTL PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, ve s.. 19, 1, 3, Sand, ve s.. 19, 1, 3, Loam, ve s..,, 35, Sand, ve s.. 19, 1, 3, Loam, Sand,, 19,, 1, 35, Loam, ve s..,, 3, Loam, sl s..,, 35, 3, Loam, Clay, sl ve sl s..,,,5 3,5 3, Sand, ve s.. 19, 1, 35, 3, ve sl s.. 35, ve s.. 3, Loam, sl 35, Clay, ve sl 3, ve 3,5 3, Clay, ve 35, ve 3,5 Clay, ve 35, Loam, sl Clay, ve s..,, 3,5 3, Loam, sl s..,, 3,5 Clay, ve 3, ve sl 3,5 sl 3, Loam,,, 35, 3, Loam,,, 35, Sand, ve s.. 19, 1, 35, 3, Loam, ve s..,, 35, ve sl 3, Loam, sl s..,, 35, ve s.. 3, 35, Loam, ve sl sl s.. s.. orga.. 1, 1, clea.. 17, 17, 3, Clay, ve 3,5 sl,5 Loam,,, 15, ve 17,5 Sand, sl s.. 19, 1, 3,5 35, 3, 3,5 Sand, clea..,,, Sand, sl 19, 1, 3,5 Loam, Sand,, 19,, 1, 3, 35, Loam, ve s..,, 3, Loam, sl 35, Clay, ve sl s..,, 3, 3,5,5 Clay, clea..,, 5, clea.. sl sl s..,5 Loam, Clay, ve sl,, 5,,5 sl s.. 19, 1, 3,5 Sand, clea..,, 3, 3,5, Sand, sl s.. 19, 1, 3,5 Loam, clea.. sl,,,,, 3,5 ve 35, sl s.. 19, 1, Sand, clea..,, 3, 3,5, EL -3, Sand, clea..,,,, Legend Round 35 (Edge pile Round 35 (Middle pil CPT qc [MPa] Reduced qc for alpha_s [MPa] PL (Phreatic Level) =, [m] EL (Excavation Level) = -7, [m] PTL (Pile Tip Level) = -,5 [m] PSFZ = Positive skin friction zone, top = -7, [m] S1A98 S1A8 S1A8 1A8 S1B S1B Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaan laag laag soort (Zand/Grind) [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1,7 19, 1, 3, Zand,,57 19, 1, 3, Zand, 3,7 19, 1, 3, Zand, 1,88,, 35, Leem -- 5,98 19, 1, 3, Zand,,8,, 35, Leem ,59 19, 1, 3, Zand, 8 -,9,, 35, Leem ,99,, 3, Leem ,79,, 3,5 Klei ,99,,,5 Klei ,9,, 3,5 Klei -- 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 3 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page

122 Grontmij D-Foundations 8. Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaan laag laag soort (Zand/Grind) [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 13 -,19,, 3, Leem ,9,, 35, Leem ,39 19, 1, 3, Zand, 1-3,9,, 35, Leem ,9,, 3, Leem -- 18,9,, 35, Leem -- 19,9,, 3, Leem --,89,, 3,5 Klei ,9,, 3, Leem -- -5,39,, 35, Leem ,9,, 3, Leem -- -5,89,, 3,5 Klei ,93,, 3, Leem -- -,193,, 35, Leem ,93,, 3, Leem ,93,, 3,5 Klei ,71,, 3, Leem ,91,, 3,5 Klei ,1,, 3, Leem -- 3,1,, 3,5 Klei -- 33,31,, 3, Leem -- 3,1,, 35, Leem -- 35,71,, 3, Leem ,11,, 35, Leem ,1 19, 1, 3, Zand, 38-9,51,, 35, Leem ,1 19, 1, 3, Zand, -9,81,, 35, Leem ,331,, 3, Leem ,31,, 35, Leem ,931,, 3, Leem --,331,, 35, Leem -- 5,85,, 3, Leem ,5,, 3,5 Klei ,5,, 3, Leem ,35,, 3,5 Klei ,5,,,5 Klei ,55 1, 1, 15, Klei ,75 17, 17, 17,5 Klei ,85,, 3,5 Klei ,95,, 3, Leem ,15,, 35, Leem ,5 19, 1, 3, Zand, 5-1,35 19, 1, 3,5 Zand, 57-1,5,,, Zand, 58-1,9 19, 1, 3,5 Zand, 59-1,9 19, 1, 3, Zand, -1,79,, 35, Leem ,9 19, 1, 3, Zand, -17,9,, 35, Leem ,888,, 3, Leem ,88,, 3,5 Klei ,88,,,5 Klei ,588,, 5, Klei ,87,,,5 Klei ,,, 5, Klei ,5,,,5 Klei ,,, 3,5 Klei ,7,, 3, Leem ,8 19, 1, 3, Zand, 73-1, 19, 1, 3,5 Zand, 7-1,,,, Zand, 75-1,75 19, 1, 3,5 Zand, 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 5 Grontmij D-Foundations 8. Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaan laag laag soort (Zand/Grind) [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 7-3,,,, Zand, 77-3,5 19, 1, 3,5 Zand, 78-3, 19, 1, 3, Zand, 79-3,7,, 35, Leem ,8 19, 1, 3, Zand, 81-3,9 19, 1, 3,5 Zand, 8 -, 19, 1, 3, Zand, 83 -,3 19, 1, 3,5 Zand, 8 -,,,, Zand, 85 -,5,,, Zand,.7 Paaltypen.7.1 Paaltype : Round 35 Paaltype : Micro paal, anker, geschroefd Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN :5. s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN :5. Paalafmetingen : Diameter [m] :,35.8 Funderingsplan Aantal palen : 1 Aantal samenwerkende palen* : 1 * : = niet ingevoerd, 1 = slappe bovenbouw, >1 = stijve bovenbouw.8.1 Overzicht Funderingsplan 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 1 Legend Round 35 (Edge pile Round 35 (Middle pil CPT

123 Grontmij D-Foundations 8. Paal X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P Paalkopnr/naam dinaat dinaat (EQU/GEO) (BGT) niveau [m] [m] [kn] [kn] [kn/m] [m R.N.] 1: , 551, 97, 553,, -7,.9 Ontgravingsgegevens Niveau ontgraving in [m. t.o.v. referentie niveau] : -7, Reductie model : Safe (NEN) Grontmij D-Foundations 8. 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Voorontwerp-Indicatie Draagkracht 3.1 Opmerkingen Het programma gaat bij de controle van het grondonderzoek, volgens NEN art 3..3 lid (e), uit van het opgegeven testniveau. Het houdt geen rekening met eventueel verschillende paalpuntniveau's. Bij gebruikmaking van verschillende paalpuntniveau's dient de gebruiker zelf eventueel benodigd extra onderzoek te beoordelen. N.B. : De berekeningen zijn uitgevoerd op basis van een alleenstaande paal voor grenstoestand EQU/GEO (= uiterste grenstoestand). Bij het voorontwerp wordt namelijk altijd uitgegaan van een enkele paal. Een eventueel ingevoerd palenplan wordt niet meegenomen bij deze optie. Er wordt dus uitgegaan van een slappe constructie waarbij geen paalgroepeffecten optreden. 3. Rekenparameters 1, Indication for qc-reduction due to safe reduction method Profile: S1A Factoren Paal qc [MPa] [kn/m], -1, -, -3, Ground level (,3) PL EL gamma;b (NEN-EN :5, bijlage A. A.7 A.8, Grenstoestand EQU/GEO) : 1, gamma;b (NEN-EN :5, bijlage A. A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1, gamma;s (NEN-EN :5, bijlage A. A.7 A.8, Grenstoestand EQU/GEO) : 1, gamma;s (NEN-EN :5, bijlage A. A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1, ksi3 (NEN-EN :5, bijlage A, tabel 1a, bij N = 1) : 1,39 ksi (NEN-EN :5, bijlage A, tabel 1a, bij N = 1) : 1,39, qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) =, [m] EL (Excavation Level) = -7, [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 3.. Paaltype : Round 35 Paaltype : Micro paal, anker, geschroefd.1 Opgegeven Parameters Alle parameters volgens de standaard..11 Rekenopties Gebruik paalgroep bij negatieve kleef (standaard) Geen gebruik tussenresultatenfile Pas reductie toe bij avegaar (standaard) Gebruik de invloed van ontgravingen (standaard)..1 Model Opties Geselecteerde paaltypen : -Round 35 Geselecteerde profielen : -S1A8 Traject -begin [m] : -9, -eind [m] : -3, -interval [m] :,5 Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor; figuur 7i, NEN-EN :5 par (g): NEN 997-1) : 1, s (NEN-EN :5 par (h), NEN : factor voor invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) : 1, Paalafmetingen : Diameter [m] :,35 Sondering Alpha_s Alpha_s Alpha_p Zand/ Klei/Leem Grind Veen S1A8,8,5,5 3.3 Overzicht Draagkracht bij Paaltype : Round 35 Sondering PPN Rb;cal;max Rs;cal;max Rc;cal;max Rc;d F;nk;rep Fnk;d Rc;net;d [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A //1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 7 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 8

124 Grontmij D-Foundations 8. Sondering PPN Rb;cal;max Rs;cal;max Rc;cal;max Rc;d F;nk;rep Fnk;d Rc;net;d [m R.N.] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A S1A * Rc;net;d = Rc;d - Fnk;d 3. Samenvatting Rekenwaarde Draagkracht in kn Sondering Maaiveld PPN Round 35 [m R.N.] [m R.N.] Rc;net;d [kn] S1A8,3-9, 3, S1A8,3-9,5 31, S1A8,3-1, 39, S1A8,3-1,5 5, S1A8,3-11, 51, S1A8,3-11,5 58, S1A8,3, 17, S1A8,3,5 35, S1A8,3-13, 8, S1A8,3-13,5 715, S1A8,3-1, 81, S1A8,3-1,5 17, S1A8,3-15, 1117, S1A8,3-15,5 11, S1A8,3-1, 178, S1A8,3-1,5 183, S1A8,3-17, 1, S1A8,3-17,5 1, S1A8,3-18, 11, S1A8,3-18,5 11, S1A8,3-19, 1137, S1A8,3-19,5 118, S1A8,3 -, 111, S1A8,3 -,5 118, S1A8,3-1, 153, S1A8,3-1,5 15, S1A8,3 -, 1, S1A8,3 -,5 117, S1A8,3-3, 177, * Rc;net;d = Rc;d - Fnk;d Einde Rapport 8//1 P:\..\Jochim\Druk Leeuwankerpalen Page 9

125 Bijlage 5 Berekening wanden GM-1919, revisie D1

126 @ Grontmij Project: Onderdeel: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Projectnr: 3391 Doorlaatmiddel - Snede Datum: 1-1 Horizontale belasting Blad: 1 van Horizontale belastingen - Snede kruindijk Inputgegevens Bovenkant wand NAP 5,5 m Bovenkant vloer NAP, m Onderkant vloer NAP -, m Maaiveld NAP 5,5 m Grondwaterstand NAP, m Binnenwaterstand NAP -,5 m Onderzijde binnenwaterstand NAP, m Bodemopbouw Laag Hoogte g dr g sat j' k Aantal lagen 3 [-] NAP [m] [N/mm ] [N/mm ] [ ] Aanvulling 1 5, Bovenkant vloer, 18 8 Midden vloer 3-5, 18 8 Gewicht water g w = 1, kn/m 3 Bovenbelasting A Uniform Q A =, kn/m Bovenbelasting B Q B = 13,3 kn/m Werkende breedte Bovenbelasting B a B = 1, m Belastingfactoren / Materiaalfactoren Veiligheidsklasse: RC3 g grond,verticaal g grond, horizontaal g grondwaterdruk g waterdruk g bovenbelasting 1,5 1,5 1,3,9 1,5 Hoek van inwendige wrijving g j' = 1, Volumieke gewicht g g = 1, Opspaneffecten Wel van toepassing Temperatuursverschil ΔT = ºC Thermische uitzettingscoëfficiënt α = 1,E-5 Parameter afhankelijk van de pakking van het zand a =,3 Dikte wand d wand = 1,8 m Verschilverplaatsing door temperatuur representatief Δv T,rep =, mm Verschilverplaatsing door belastingen representatief Δv bel,rep = 5, mm Totale verschilverplaatsing representatief Δv tot,rep = 5 mm Totale verschilverplaatsing rekenwaarde Δv tot,d = 5 mm

127 @ Grontmij Project: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Projectnr: 3391 Onderdeel: Doorlaatmiddel - Snede Datum: 1-1 Horizontale belasting Blad: van Resultaten Resultaten op hoogte: Representatief Rekenwaarde NAP -,38 m Kracht Positie Moment Kracht Positie Moment b.k. vloer +,9*d wand [kn] NAP [m] [knm] [kn] NAP [m] [knm] Korreldruk, ,8 11 Waterdruk -, ,5 53 Bovenbelasting, 3 19, 55 Totaal 53, , 39 Resultaten b.k. vloer: Representatief Rekenwaarde NAP, m Kracht Positie Moment Kracht Positie Moment [kn] NAP [m] [knm] [kn] NAP [m] [knm] Korreldruk 35 -, , Waterdruk 38-1, ,8 11 Bovenbelasting 7 1, ,78 91 Totaal 73 -, , 377 Resultaten midden vloer: Representatief Rekenwaarde NAP -5, m Kracht Positie Moment Kracht Positie Moment [kn] NAP [m] [knm] [kn] NAP [m] [knm] Korreldruk 11 -, ,8 59 Waterdruk 393-1, , Bovenbelasting 7 1, , Totaal 879-1, ,8 95 Resultaten o.k. vloer: Representatief Rekenwaarde NAP -, m Kracht Positie Moment Kracht Positie Moment [kn] NAP [m] [knm] [kn] NAP [m] [knm] Korreldruk 77-1, ,8 37 Waterdruk 88 -, ,97 57 Bovenbelasting 79 1, , Totaal 13-1, ,8 799

128 @ Grontmij Project: Onderdeel: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Projectnr: 3391 Doorlaatmiddel - Snede Datum: 1-1 Horizontale belasting Blad: 3 van Horizontale gronddrukcoëfficiënten Horizontale gronddrukcoëffiënt representatief Hoogte z v k,k k p,k k p,mob,k NAP [m] [m] [m] [-] [-] [-] [-] [-] [-] 5,5,,5,,5,,7,,7 5,5,,5,5,5,7,7,7,7, 1,5,3,5,5,7,7,9,9 -,38 7,88,1,5,5,7,7,57,57, 9,5,9,5,5,7,7,55,55-5, 1,5,,5,5,7,7,5,5 -, 11,5,,5,5,7,7,5,5 Horizontale gronddrukcoëffiënt rekenwaarde Hoogte z v k,d k p,d k p,mob,d NAP [m] [m] [m] [-] [-] [-] [-] [-] [-] 5,5,,5,,5,,7,,7 5,5,,5,5,5,7,7,7,7, 1,5,3,5,5,7,7,9,9 -,38 7,88,1,5,5,7,7,57,57, 9,5,9,5,5,7,7,55,55-5, 1,5,,5,5,7,7,5,5 -, 11,5,,5,5,7,7,5,5

129 @ Grontmij Project: Onderdeel: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Projectnr: 3391 Doorlaatmiddel - Snede Datum: 1-1 Horizontale belasting Blad: van Tussenresultaten spanningen Spanningen representatief Hoogte s bov,rep s g,rep s w,rep s v,eff,rep s h,eff,rep NAP [m] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] 5,5 13,3,,,,, 5,5 13,3,,,,,, 11, 7,, 7,,3,3 -,38,5 15, 3,8 9,8 51,37 51,37, 3,51 187, 8, 17, 58,95 58,95-5, 3, 7, 9, 117, 3,5 3,5 -,, 7, 1, 17, 8,3 8,3 Spanningen rekenwaarde Hoogte s bov,d s g,d s w,d s v,eff,d s h,eff,d NAP [m] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] 5,5 1,9,,,,, 5,5 1,9,,,,,, 18,9 35,1, 35,1 3, 3, -,38 7,,98 8,9 118, 77, 77,, 5,79 3,1 1, 139,1 88, 88, -5,,98 9,1 117, 15,1 95,7 95,7 -,,9 95,1 13, 15,1 1,5 1,5

130 @ Grontmij Project: Onderdeel: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Doorlaatmiddel - Snede Horizontale belasting Projectnr: Datum: Blad: van Tussenresultaten horizontale belastingen Horizontale belastingen representatief Korreldruk Waterdruk Bovenbelasting Totaal b.k. Deel i o.k. Deel i Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie NAP [m] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] Deel 1 5,5 5,5, 5,5 - -, 5,5, 5,5 Deel 5,5, 3,9, ,37,77,31,7 Deel 3, -,38,33,8 3,5 -,5,, 59,89,58 Deel -,38, 39,8 -,3 37,99-1,5 7,9 1,78 73,15 -, Deel 5, -5, 1,97 -,8 39, -1,95 75,7 1,51 879,3-1,15 Deel -5, -, 7,97-1,51 87, -,5 78,55 1, 13,1-1,83 Horizontale belastingen rekenwaarde Korreldruk Waterdruk Bovenbelasting Totaal b.k. Deel i o.k. Deel i Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie Ʃkracht Positie NAP [m] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] [kn] NAP [m] Deel 1 5,5 5,5, 5, , 5,5 Deel 5,5, 35,91, ,31,77,,8 Deel 3, -,38 39,9,8,58 -,5 18,9, 7,3, Deel -,38, 5,51 -,3 5,19-1,8 119, 1,78 19,31 -, Deel 5, -5, 1, -,8 515,3-1,97 1,98 1,51 15,77-1,8 Deel -5, -, 715, -1,51 38,8 -,5 19, 1, 183,9-1,7

131 @ Grontmij Project: Vismigratierivier Afsluitdijk Kornwerderzand Projectnr: 3391 Onderdeel: Doorlaatmiddel - Snede Datum: 1-1 Horizontale belasting Blad: van Grafiek spanningen representatief 8 Hoogte NAP [m] - Resultante kracht 53 kn Snede - Horizontale spanningen [N/mm ] Korreldruk Waterdruk Bovenbelasting Totaal

132 s w,d = 13 N/mm² <,8f yk langsrichting Dwarskracht en wringing conform NEN-EN (LET OP: betreft verticale beugels) Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Datum 1-1 Versie: 1.9 Onderwerp: Dwarskracht wanden Datum: Materiaalgegevens: Sterkteklasse beton: C3/37 f ck = 3 N/mm² f cm = 38 N/mm² g c = 1,5 Wapening: B5 (FeB 5) E cm = 3837 N/mm² f ctm =,9 N/mm² g s = 1,15 f cd =, N/mm² f ctk;,5 =,8 N/mm² a ct = 1, Gegevens betonconstructie: f ctd = 1,35 N/mm² a l = 1, Type constructie: plaat f yk = 5 N/mm² f yd = 35 N/mm² a cw = 1,1 b = 1 mm E s = N/mm² h = mm c nom = 5 mm I x = 7 *1 mm c toeg = 5 mm S = 5 *1³ mm³ k 1 =,15..(1)/NB drsn dwarswapening ø = mm d = 191 mm k = 1,3..(.a/b) drsn hoofdwapening ø = 3 mm z (=,9d) = 173 mm..3 r l =,5 (doorsnede trekwapening >= (l bd + d) voorbij beschouwde doorsnede) lasttype tijdelijk/blijvend C Rd,c =,1 -..(.a/b)/nb Helling drukdiagonalen: begrenzing: 1,8º q 5º..3()/NB Verschuiving momentenlijn: q = 5 º =,3 rad a l = 39 mm Voor V Ed = V Rd,max q =,1 º (optimalisatie hoek betondiagonaal bij nadering V Ed tot V Rd;max ) Dwarskracht: V Ed = 75 kn n =,58 - n 1 =, -..3(3)/NB N Ed = 37 kn (druk = +) s cp =, N/mm² v Ed =, N/mm² geen beugels benodigd..(.a/b)/nb v min =,9 N/mm² V Rd,c = 798 kn (.a/.b) v Rd,c =, N/mm² V Rd,max = 798 kn (.9) v Rd,max =,17 N/mm² r w;min =, - 9..(9.5N)/NB V Rd,s = 31 kn (.8) v Rd,s = 1,1 N/mm² A w,min = mm²/m Aanhouden V Rd = 31 kn (.8/.9)..3(.8 en.9) DF td = 8 kn (Bijkomende trekkracht in langswapening t.g.v. dwarskracht)..3(.18) V Rd,c;ongesch = 1911 kn begrenzing dwarskrachtweerstand als f ctd <= a ct * f ctk;,5 = 1,35 N/mm².. (.) g c (Let op: alleen van toepassing bij vrij opgelegde voorgespannen elementen zonder dwarskrachtwapening; dan a l handmatig aanpassen (M toel;d = 1 / *b*h * (s cp + f ctk;.5 / g c ) Wringing: (bij plaat niet van toepassing) T Ed = knm A = *1³ mm² u = mm u k = 7 mm.3.(.7-.8) t ef,i = 333 mm b 1 = 88 mm A k = 1111 *1³ mm² h 1 = 188 mm T Rd,c = ##### knm T Rd,max = 99 knm.3.(.3) Dwarskracht i.c.m. wringing: niet van toepassing Toets T + V: Betondrukdiagonalen:, * * 1³ =, +,9 =,9 < 1.3.() 99,1 * 1 798,1 * 1³ betondrukdiagonalen voldoen Beugelwapening:, * * 1³ =, +,959 =,959 < 1.3.(5) 11, * 1 797,8 * 1³ praktische beugelwapening voldoet Beugelwapening: Dwarskracht: kies beugels: A sw,ben,bgl,v = 7 mm²/m H.o.h. afstanden: A sw,toeg,bgl,v = 1571 mm²/m voldoet dwarsrichting (-snedig) beugelbenen s t,max : n.v.t mm min. -snedig 9..(9.8N)/NB Wringing h.o.h. maximaal: 3 mm 9..(9.N)/NB A sw,ben,bgl,t = mm²/m n.v.t 9..3(3)/NB A sw,toeg,bgl;t = 393 mm²/m n.v.t Let op torsiemoment = aantal sneden (T +V): ø 1 h.o.h. mm Dwarskracht i.c.m. wringing aantal sneden (V): ø 1 h.o.h. mm A sw,toeg,bgl,v = 1571 mm²/m n.v.t Langswapening t.b.v. wringing (betonbalken) (-snedig) (A sw,toeg,bgl,v = A sw,toeg,tot - * A sw,ben,bgl,t) A s,ben,langs,t = n.v.t. mm² = n.v.t. mm²/zijde ø 1 per zijde Grontmij Transportation & Mobility Blad

133 Wapening in rechthoekige doorsnede bij moment en normaalkracht (NEN-EN ) Project: Vismigratierivier Doorlaatmiddel versie: 1,1 datum: 1-1 Onderdeel: Geometrie Buiging wanden Plaat Breedte b 1 mm Hoogte h mm Betondekking trekzone c 1 5 mm d s1 193 mm H.o.h. afstand Ø 1;max - Ø a 1-1 mm d s mm h d s1 d s Betondekking drukzone c 3 5 mm d s3 3 mm Nominale dekking c nom 5 mm Wapening aantal diameter h.o.h tussen Wapening (extra dekking) Ø hw mm afstand afstand - trekzone 1e laag Ø 1 basis 1 Ø 3 A s1 8 mm 1 mm 8 mm Ø 1 extra - trekzone e laag Ø A s mm Nvt mm Nvt mm - drukzone Ø 3 1 Ø 5 A s3 99 mm 1 mm 75 mm Materiaalgegevens Betonsterkteklasse f ck C3/37 f cd, N/mm f cd(t), N/mm Ouderdom beton t dagen f ctm,9 N/mm f ctm(t),9 N/mm Cement sterkteklasse (t<8 dagen) Klasse N Nvt s Nvt Kruipfactor φ 1 E cm 3837 N/mm E cm(t) 3837 N/mm Staalkwaliteit f yk 5 N/mm f yd 3,8 N/mm factor beton g c 1,5 Elasticiteitsmodulus E s N/mm ε yd,17 [-] factor staal g s 1,15 Wapeningsprofiel Geribd Milieuklasse XD3 Chloride geen zeewater: Wisselend nat en droog Grenswaarde scheurwijdte w max, mm w max;tabel *k x, mm - k x 1, [-] Belastingen Moment BGT M Erep Langdurend knm Moment UGT M Ed 38 knm Normaalkracht BGT N Erep -39 kn Drukkracht Werklijn normaalkrachten Midden Normaalkracht UGT N Ed -355 kn Drukkracht Melding: Invoer OK Resultaten UGT Factor voor ber. x en M Rd f 1 1 A s * f 1 8 mm - Hoogte betondrukzone x 13,3 mm x umax 13,5 mm Voldoet Bezwijkmoment M Rd 897,3 knm M Ed 38 knm Voldoet Rek en spanningen ε σ N Trekzone A s1,9 [-] 3,8 N/mm 39,7 kn Trekzone A s, [-], N/mm, kn Drukzone A s3 -,187 [-] -37, N/mm -183,9 kn Drukzone bovenvezel -,35 [-] -, N/mm -1, kn d s3 Minimum wapening M Rd,min 399,5 knm M E,min 1993, knm Voldoet Factor voor ber. A s,min1 f 1 N E,min 18, kn Kleinste waarde van - A s,min1 = A s * f 8 mm - A s,min = 1.5* A s * f mm A s,min 8 mm A s = A s1 +A s 8 mm Voldoet Maximum wapening A s,max 8 mm Voldoet Resultaten BGT Conclusie : UGT voldoet Hoogte betondrukzone x 537,1 mm - Rek en spanningen ε σ N Trekzone ondervezel,83 [-], N/mm - kn Trekzone A s1,8 [-] 159,1 N/mm 179,5 kn Trekzone A s, [-], N/mm, kn Drukzone A s3 -,7 [-] -5,1 N/mm -5,3 kn Drukzone bovenvezel -,31 [-] -5, N/mm -18, kn Spanningsbeperking art 7. () nee σ c,toelaatbaar -3, N/mm Voldoet - Minimum wapening A s,min 1378 mm A s;totaal 8 mm Voldoet Ø eq 3, mm s r,max 8 mm (ε sm - ε cm ), *1-3 [-] Scheurwijdte w k,17 mm, mm Grontmij Transportation & Mobility Conclusie: BGT voldoet blad:

134 Bijlage Berekening vloer GM-1919, revisie D1

135 Vloer doorlaatmiddel Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Onderdeel: Vloer doorlaatmiddel Projectnummer: 3391 Opgesteld door: J. de Vlieger Datum: 1-1 Interne krachten vloer Afmeting vloer B.k. vloer NAP, m O.k. vloer NAP -, m Dikte, m Breedte 1, m Lengte (dagmaat) 11, m (inclusief middenwand) Volume, m 3 Waterdruk Binnenwaterstand NAP -,5 m B.k. vloer NAP, m Lengte L = 1, m Breedte B = 1, m Soortelijk gewicht beton g water = 1, kn/m 3 Eigen gewicht Waterdruk neerwaarts q water = 15,5 kn/m Soortelijk gewicht beton g beton = 5, kn/m 3 Eigen gewicht q Eg = 5, kn/m Grondwaterdruk Grondwaterstand NAP, m O.k. vloer NAP -, m Lengte L = 15, m Breedte B = 1, m Volume waterverplaatsing V = 15, m 3 Soortelijk gewicht water g water = 1, kn/m 3 Waterdruk q grondwater = 1 kn/m Belasting vanuit wanden Normaalkracht N wand = 879 kn N wand,d = 157 kn Moment M wand = 3389 knm M wand,d = 95 knm

136 Interne krachten Belastingfactor ongunstig g G,dst = 1,5 gunstig g G,std =,9 Resulterende belasting q res = 3,5 kn/m q res,d = 91,5 kn/m Dwarskracht (dag van de wand) V = 19 kn V Ed = 51 kn Maximale moment M = 3389 knm M Ed = 95 knm Normaalkracht N = 879 kn N Ed = 791 kn

137 s w,d = 8 N/mm² <,8f yk langsrichting Dwarskracht en wringing conform NEN-EN (LET OP: betreft verticale beugels) Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Datum 1-1 Versie: 1.9 Onderwerp: Dwarskracht vloer Datum: Materiaalgegevens: Sterkteklasse beton: C3/37 f ck = 3 N/mm² f cm = 38 N/mm² g c = 1,5 Wapening: B5 (FeB 5) E cm = 3837 N/mm² f ctm =,9 N/mm² g s = 1,15 f cd =, N/mm² f ctk;,5 =,8 N/mm² a ct = 1, Gegevens betonconstructie: f ctd = 1,35 N/mm² a l = 1, Type constructie: plaat f yk = 5 N/mm² f yd = 35 N/mm² a cw = 1, b = 1 mm E s = N/mm² h = mm c nom = 5 mm I x = 7 *1 mm c toeg = 5 mm S = 5 *1³ mm³ k 1 =,15..(1)/NB drsn dwarswapening ø = mm d = 191 mm k = 1,3..(.a/b) drsn hoofdwapening ø = 3 mm z (=,9d) = 173 mm..3 r l =,5 (doorsnede trekwapening >= (l bd + d) voorbij beschouwde doorsnede) lasttype tijdelijk/blijvend C Rd,c =,1 -..(.a/b)/nb Helling drukdiagonalen: begrenzing: 1,8º q 5º..3()/NB Verschuiving momentenlijn: q = 5 º =,3 rad a l = 39 mm Voor V Ed = V Rd,max q = 1, º (optimalisatie hoek betondiagonaal bij nadering V Ed tot V Rd;max ) Dwarskracht: V Ed = 51 kn n =,58 - n 1 =, -..3(3)/NB N Ed = 791 kn (druk = +) s cp =, N/mm² v Ed =, N/mm² geen beugels benodigd..(.a/b)/nb v min =,9 N/mm² V Rd,c = 8 kn (.a/.b) v Rd,c =,5 N/mm² V Rd,max = 89 kn (.9) v Rd,max =, N/mm² r w;min =, - 9..(9.5N)/NB V Rd,s = 31 kn (.8) v Rd,s = 1,1 N/mm² A w,min = mm²/m Aanhouden V Rd = 31 kn (.8/.9)..3(.8 en.9) DF td = 537 kn (Bijkomende trekkracht in langswapening t.g.v. dwarskracht)..3(.18) V Rd,c;ongesch = kn begrenzing dwarskrachtweerstand als f ctd <= a ct * f ctk;,5 = 1,35 N/mm².. (.) g c (Let op: alleen van toepassing bij vrij opgelegde voorgespannen elementen zonder dwarskrachtwapening; dan a l handmatig aanpassen (M toel;d = 1 / *b*h * (s cp + f ctk;.5 / g c ) Wringing: (bij plaat niet van toepassing) T Ed = knm A = *1³ mm² u = mm u k = 7 mm.3.(.7-.8) t ef,i = 333 mm b 1 = 88 mm A k = 1111 *1³ mm² h 1 = 188 mm T Rd,c = ##### knm T Rd,max = 99 knm.3.(.3) Dwarskracht i.c.m. wringing: niet van toepassing Toets T + V: Betondrukdiagonalen:, * * 1³ =, +, =, < 1.3.() 99,1 * 1 89,5 * 1³ betondrukdiagonalen voldoen Beugelwapening:, * * 1³ =, +,583 =,583 < 1.3.(5) 11, * 1 859,7 * 1³ praktische beugelwapening voldoet Beugelwapening: Dwarskracht: kies beugels: A sw,ben,bgl,v = 31 mm²/m H.o.h. afstanden: A sw,toeg,bgl,v = 1571 mm²/m voldoet dwarsrichting (-snedig) beugelbenen s t,max : n.v.t mm min. -snedig 9..(9.8N)/NB Wringing h.o.h. maximaal: 3 mm 9..(9.N)/NB A sw,ben,bgl,t = mm²/m n.v.t 9..3(3)/NB A sw,toeg,bgl;t = 393 mm²/m n.v.t Let op torsiemoment = aantal sneden (T +V): ø 1 h.o.h. mm Dwarskracht i.c.m. wringing aantal sneden (V): ø 1 h.o.h. mm A sw,toeg,bgl,v = 1571 mm²/m n.v.t Langswapening t.b.v. wringing (betonbalken) (-snedig) (A sw,toeg,bgl,v = A sw,toeg,tot - * A sw,ben,bgl,t) A s,ben,langs,t = n.v.t. mm² = n.v.t. mm²/zijde ø 1 per zijde Grontmij Transportation & Mobility Blad

138 Wapening in rechthoekige doorsnede bij moment en normaalkracht (NEN-EN ) Project: Vismigratierivier versie: 1,1 datum: 1-1 Onderdeel: Buiging vloer Geometrie Plaat Breedte b 1 mm Hoogte h mm Betondekking trekzone c 1 5 mm d s mm H.o.h. afstand Ø 1;max - Ø a 1-1 mm d s 1838 mm h d s1 d s Betondekking drukzone c 3 5 mm d s3 3 mm Nominale dekking c nom 5 mm Wapening aantal diameter h.o.h tussen Wapening (extra dekking) Ø hw mm afstand afstand - trekzone 1e laag Ø 1 basis 1 Ø 5 A s1 99 mm 1 mm 75 mm Ø 1 extra - trekzone e laag Ø 1 Ø 5 A s 99 mm 1 mm 75 mm - drukzone Ø 3 1 Ø 5 A s3 99 mm 1 mm 75 mm Materiaalgegevens Betonsterkteklasse f ck C3/37 f cd, N/mm f cd(t), N/mm Ouderdom beton t dagen f ctm,9 N/mm f ctm(t),9 N/mm Cement sterkteklasse (t<8 dagen) Klasse N Nvt s Nvt Kruipfactor φ 1 E cm 3837 N/mm E cm(t) 3837 N/mm Staalkwaliteit f yk 5 N/mm f yd 3,8 N/mm factor beton g c 1,5 Elasticiteitsmodulus E s N/mm ε yd,17 [-] factor staal g s 1,15 Wapeningsprofiel Geribd Milieuklasse XD3 Chloride geen zeewater: Wisselend nat en droog Grenswaarde scheurwijdte w max, mm w max;tabel *k x, mm - k x 1, [-] Belastingen Moment BGT M Erep Langdurend 3 knm Moment UGT M Ed 5 knm Normaalkracht BGT N Erep 8 kn Drukkracht Werklijn normaalkrachten Midden Normaalkracht UGT N Ed -79 kn Drukkracht Melding: Invoer OK Resultaten UGT Factor voor ber. x en M Rd f 1 1 A s * f mm - Hoogte betondrukzone x 195,1 mm x umax 19, mm Voldoet Bezwijkmoment M Rd 893,1 knm M Ed 5 knm Voldoet Rek en spanningen ε σ N Trekzone A s1,31 [-] 3,8 N/mm 13, kn Trekzone A s,97 [-] 3,8 N/mm 13, kn Drukzone A s3 -,38 [-] 3,8 N/mm -13, kn Drukzone bovenvezel -,35 [-] -, N/mm -95,9 kn d s3 Minimum wapening M Rd,min 755,5 knm M E,min 38, knm Voldoet Factor voor ber. A s,min1 f 1 N E,min 3,9 kn Kleinste waarde van - A s,min1 = A s * f 9817 mm - A s,min = 1.5* A s * f 1 17 mm A s,min 9817 mm A s = A s1 +A s 9817 mm Voldoet Maximum wapening A s,max 8 mm Voldoet Resultaten BGT Conclusie : UGT voldoet Hoogte betondrukzone x, mm - Rek en spanningen ε σ N Trekzone ondervezel,87 [-], N/mm - kn Trekzone A s1,83 [-] 1,9 N/mm 819,5 kn Trekzone A s,77 [-] 15,3 N/mm 757, kn Drukzone A s3 -,3 [-] -71,1 N/mm -38,9 kn Drukzone bovenvezel -, [-] -,8 N/mm -17,7 kn Spanningsbeperking art 7. () nee σ c,toelaatbaar -3, N/mm Voldoet - Minimum wapening A s,min 11 mm A s;totaal 9817 mm Voldoet Ø eq 5, mm s r,max 9 mm (ε sm - ε cm ),598 *1-3 [-] Scheurwijdte w k,17 mm, mm Grontmij Transportation & Mobility Conclusie: BGT voldoet blad:

139 Bijlage 7 Verticaal evenwicht GM-1919, revisie D1

140 Verticaal evenwicht Project : Vismigratierivier Doorlaatmiddel Onderdeel: Verticaal evenwicht doorlaatmiddel Projectnummer: 3391 Opgesteld door: J. de Vlieger Datum: -1 Toetsing opdrijven Afmeting vloer B.k. vloer NAP, m Dikte, m Breedte 1, m Lengte (dagmaat) 1, m Volume, m 3 Afmeting wanden Afmetingen bovenkant vloer tot onderkant dak. Buitenwand 1 Buitenwand B.k. wand NAP,5 m B.k. wand NAP,5 m O.k. vloer NAP -, m O.k. vloer NAP -, m Hoogte 1,5 m Hoogte 1,5 m Breedte 1, m Breedte 1, m Dikte, m Dikte, m Volume 1, m 3 Volume 1, m 3 Middenwand B.k. wand NAP 1, m O.k. vloer NAP -, m Hoogte 7, m Breedte 1, m Dikte 1, m Volume 7, m 3 Waterdruk Binnenwaterstand NAP -,5 m B.k. vloer NAP, m Lengte (dagmaat) L = 1, m Breedte B = 1, m Volume V water = 15,5 m 3 Belasting neerwaarts Volume eigen gewicht V eg = 9, m 3 Soortelijk gewicht beton g beton = 5, kn/m 3 Eigen gewicht F Eg = 1731 kn Volume water V water = 15,5 m 3 Soortelijk gewicht water g water = 1, kn/m 3 Waterdruk F water = 155 kn

141 Belasting opwaarts Grondwaterstand NAP, m O.k. vloer NAP -, m Lengte L = 15, m Breedte B = 1, m Volume waterverplaatsing V = 15, m 3 Soortelijk gewicht water g water = 1, kn/m 3 Waterdruk F grondwater = 15 kn Toetsing opdrijven UPL Belastingfactor ongunstig g G,dst = 1, gunstig g G,std =,9 g G,dst * F grondwater g G,std * F eg + g G,std * F water Voldoet

142 Maximale neerwaartse belasting Afmeting vloer B.k. vloer NAP, m Dikte, m Breedte 1, m Lengte (dagmaat) 1, m Volume, m 3 Afmeting wanden Afmetingen bovenkant vloer tot onderkant dak. Buitenwand 1 Buitenwand B.k. wand NAP 7,5 m B.k. wand NAP 7,5 m O.k. vloer NAP -, m O.k. vloer NAP -, m Hoogte 13,5 m Hoogte 13,5 m Breedte 1, m Breedte 1, m Dikte, m Dikte, m Volume 7, m 3 Volume 7, m 3 Middenwand B.k. wand NAP 7,5 m O.k. vloer NAP -, m Hoogte 13,5 m Breedte 1, m Dikte 1, m Volume 13,5 m 3 Waterdruk Binnenwaterstand NAP 1,88 m B.k. vloer NAP, m Lengte (dagmaat) L = 1, m Breedte B = 1, m Volume V water = 58,8 m 3 Belasting neerwaarts Volume eigen gewicht V eg = 87,5 m 3 Soortelijk gewicht beton g beton = 5, kn/m 3 Eigen gewicht F Eg = 188 kn Volume water V water = 58,8 m 3 Soortelijk gewicht water g water = 1, kn/m 3 Waterdruk F water = 588 kn Belasting opwaarts Grondwaterstand NAP -, m O.k. vloer NAP -, m Lengte L = 15, m Breedte B = 1, m Volume waterverplaatsing V = 8, m 3 Soortelijk gewicht water g water = 1, kn/m 3 Waterdruk F grondwater = 8 kn

143 Resulterende belasting op onderwaterbetonvloer Belastingfactor ongunstig g G,dst = 1,5 gunstig g G,std =,9 F res,rep = g G,dst * F eg + g G,dst * F water - g G,std * F grondwater F res,d = g G,dst * F eg + g G,dst * F water - g G,std * F grondwater Resulterende neerwaartse belasting F res,rep = 193 kn/m Gewicht verwijderde grond Bodem opbouw F res,d = 37 kn/m b.k. laag g dr g n NAP [m] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] Klei, matig 7, Zand, licht siltig kleiig, 18-3, Veen, matig, , Grondwaterstand NAP -, m Belastingfactor gunstig g G,std =,9 Totale gewicht verwijderde grond F grond,rep = 77 kn/m F grond,d = 9 kn/m Vergelijking ontgraven grond - constructie F res,d F grond,d 37 9 Voldoet niet Paalbelasting Aantal palen n = 7 stk. h.o.h. lengterichting, m Paalbelasting F paal,rep = 553 kn F paal,d = 97 kn

144 Bijlage Migratie-eisen vissen GM-1871, revisie D1

145 Bijlage 3 : Migratie-eisen vissoorten, revisie D1

146 Bijlage 5 Dieptekaarten GM-1871, revisie D1

147 Bijlage : Dieptekaarten Dieptekaart IJsselmeer ter plaatse van Kornwerderzand:, revisie D1

148 Dieptekaart spuikom Kornwerderzand: Bijlage : Dieptekaarten