Statische berekening nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne i.o.v. De heer en evrouw Boudewijn Willeijn van Melle Botersloot 36 4225 PR Noordeloos Rinke ter Haar Architectuur te Aalten Opgesteld door : ing. R. Haank Datu rapport : 16.09.2016 Werknuer : 2016.948 Haank Bouwkundig Ingenieursbureau tel. 06-50483560 Haartsestraat 10/H website www.haank-bi.nl 7121 CX Aalten E-ail info@haank-bi.nl Haank Ingenieursbureau is onderdeel van Buro iboc gevestigd aan de Haartsestraat 10C te Aalten Alle werkzaaheden worden verricht onder de toepasselijkheid van de Rechtsverhouding opdrachtgever architect, ingenieur en adviseur DNR2011, gedeponeerd op 21 juli 2011 ter griffie van de Rechtbank te Asterda onder nuer 78/2011.
Project: Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Werknuer: 2016.948 Inhoudsopgave bladnuer Algeene constructie gegevens 3 Belastingaannae 6 Berekening krachtwerking kapconstructie 8 Berekening nokgordingen pos 1 16 Berekening gordingen pos 2 18 Berekening kilkeper pos 3 20 Berekening houten onderslag pos 4 22 Berekening nokgordingen pos 5 24 Berekening sporenkap pos 6 26 Berekening houten onderslag pos 7 28 Berekening stabiliteitsportaal pos 8 31 Berekening sporenkap bijgebouw pos 9 33 Berekening sporenkap aanbouw pos10 35 Berekening houten balklaag zoldervloer woning pos 11 37 Berekening raveelligger zoldervloer woning pos 12 39 Berekening stalen spant pos 15 41 Berekening houten balklaag verdiepingvloer bijgebouw pos 16 56 Berekening raveelligger verdiepingvloer bijgebouw pos 17 58 Berekening stabiliteitsportaal pos 18 60 Berekening stalen liggers pos 19 en 20 62 Berekening stalen liggers en lateien pos 22 t/ pos 24 72 Berekening kolo K1 76 Berekening penant binnenblad t.p.v. oplegging P1 77 Berekening HSB wanden 78 Berekening draagverogen fundering op staal 81 Draagkrachttabellen 82 Berekening funderingstroken 83 Berekening wapening funderingsstroken 89 Berekening funderingspoeren 90 Berekening vorstrand bijgebouw 91 Berekening wapening vorstrand 96 BIJLAGE: CONSTRUCTIESCHEMA"S Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 2
Project: Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Werknuer: 2016.948 Algeene constructie gegevens Oschrijving bouwwerk Plan voor de nieuwbouw van een vrijstaande woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne. De woning bestaat uit 2 verdiepingen en is voorzien van een zadeldak, bekleed et dakpannen. Opbouw beganegrondvloer iddels een PS-cobinatievloer, verdiepingvloer iddels een assieve betonnen breedplaatvloer en de zoldervloer iddels een houten balklaag. De gevels worden uitgevoerd iddels een traditionele spouwuur et een keraisch of betonstenen binnenblad. De woning zal worden gefundeerd op staal. Bouwkundige tekeningen De berekening is gebaseerd op de tekeningen van Rinke ter Haar Architectuur te Aalten. Projectnuer R16-18, tekening DO-01 en DO-02 d.d....09.2016 Gegevens derden Er zijn geen sonderingsgegevens voorhanden. Fundering op staal. De uiteindelijke grondslag waarop wordt gefundeerd dient door iddel van een handsondering te worden gecontroleerd. Uitgangspunten Toegepaste nor: Eurocode 0 t/ 9 nieuwbouw NEN-EN serie + Nationale Bijlagen Voorschriften: Eurocode 0 NEN-EN 1990 + NB 2011 grondslagen constructief ontwerp Eurocode 1 NEN-EN 1991 + NB 2011 belastingen op constructies Eurocode 2 NEN-EN 1992 + NB 2011 betonconstructies Eurocode 3 NEN-EN 1993 + NB 2011 staalconstructies Eurocode 5 NEN-EN 1995 + NB 2011 houtconstructies Eurocode 6 NEN-EN 1996 + NB 2011 constructies van etselwerk Eurocode 7 NEN-EN 9997-1:2011 geotechnisch ontwerp Gebouwfunctie: Betrouwbaarheidsklasse: Categorie A2; Woning RC1 Gevolgklasse: CC 1 Ontwerplevensduur: 50 Ontwerplevensduurklasse: 3 K FI -factor = 0,9 (zie NB bijlage B3.3) Correctiefactor ξ: 0,89 voor peranente belasting bij 6.10b Verenigvuldigingsfactor toegepast op de partiële factoren van cobinatie B (NB bijlage A) Belastingfactoren: Peranente belasting gunstig: 0,9 (6.10b) Peranente belasting ongunstig: 1,08 Veranderlijke belasting Qextr.+Qo.: 1,35 2 vloeren extree in gebouwfunctie A t/ G, rest oentaan (6.10a) Peranente belasting ongunstig: 1,22 Veranderlijke belasting Qo: 1,35 alle vloeren oentaan Ψ 0 = 0,4 geldend voor dit project Ψ 1 = 0,5 Ψ 2 = 0,3 Windover-/onderdruk: Wateraccuulatie: Er wordt gerekend et een gesloten bouwwerk zonder doinante openingen. Bij platte daken dienen voldoende noodoverlaten of een verlaagde dakrand te worden toegepast. Stabiliteit De stabiliteit wordt voorzien door de schijfwerking van de verdiepingsvloeren en de gefundeerde dragende wanden. In beide richtingen zijn voldoende gefundeerde wanden aanwezig o de stabiliteit te waarborgen. Een verdere beschouwing wordt dan ook niet opgesteld. Brand De woning heeft niet eer dan drie bouwlagen en heeft daarvoor geen hoofddraagconstructie et betrekking tot brand. Er gelden geen brandwerendsheidseisen.u.v. WBDBO-eisen naar buurpercelen. Advies: stalen liggers evengoed 30 inuten brandwerend bekleden. Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 3
Materialen en aangehouden kwaliteiten (in de berekening zijn onderstaande ateriaalkwaliteiten aangehouden, tenzij anders aangegeven) Beton: Betonsterkte klasse in het werk gestort: C20/25 Betonsterkte klasse prefab: C35/45 Milieuklasse fundering: XC4 Ceentsoort: volgens opgave leverancier Wapeningsstaalkwaliteit: B 500 HWL Staal: Staalkwaliteit walsprofielen: S235 Staalkwaliteit kokerprofielen S275 Boutkwaliteit: 8.8 Ankerkwaliteit: 4.6 Lasdikte: 0,5*lijfdikte; 0,7*flensdikte; in. a=4. Gatafstanden verbindingen: e1 = 3,0*d0 e2 = 1,5*d0 ρ1 = 3,75*d0 ρ2 = 3,0*d0 Hout: Kwaliteit gezaagd hout C18 Kwaliteit gelaineerd hout GL24 Dragend etselwerk: kwaliteit steen/eleent: 15,0 N/ 2 kwaliteit ortel/lij: 10,0 N/ 2 karakteristieke uurdruksterkte 5,8 N/ 2 Metselwerk: kwaliteit steen: 15,0 N/ 2 kwaliteit ortel/lij: M10/M12,5 N/2 karakteristieke uurdruksterkte 4,5 N/ 2 etselwerkconstructies confor Eurocode 6 (NEN-EN 1996) Overige constructiepunten Dilataties: Materiaalgebonden dilataties dienen te worden aangegeven door de betreffende leveranciers en confor opgave K.N.B. ter controle aan Haank Ingenieursbureau. Dragende penanten en hoeken dienen in verband te worden geetseld. Terreingegevens Bouwput Bealing bouwpeil grondwaterstanden - hoogste gws geen gegevens, aannae hoogste GWS tot onderzijde fundering voorzieningen van de bouwput voor rekening van de aanneer. voorzieningen van de bealing voor rekening van de aanneer. Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 4
Constructieonderdelen Kap woning: Kap bijgebouw: Zolder woning: Verdieping woning: Verdieping bijgebouw: BGG vloer woning: BGG vloer bijgebouw: Wanden: Fundering: Traditionele gordingkap, in het werk getierd. Over de gordingen prefab, geisoleerde dakplaten. Sporenkap betierd et 18 underlayent. De underlayent platen verspringend aanbrengen en stevig schroeven aan de onderconstructie. Houten balklaag et 18 underlayent. De underlayent platen verspringend aanbrengen en stevig schroeven aan de onderconstructie. Bekistingsplaatvloer dik 240 volgens tekening en berekening leverancier. Ter plaatse van tegelvloeren in de afwerklaag kripnetten #ø4-150 aanbrengen et voldoende laslengten. De stukken digitaal ter controle indienen bij de hoofdconstructeur ter controle op constructieve uitgangspunten. Houten balklaag et 18 underlayent. De underlayent platen verspringend aanbrengen en stevig schroeven aan de onderconstructie. PS cobinatievloer volgens tekening en berekening leverancier. Ter plaatse van tegelvloeren in de afwerklaag kripnetten #ø4-150 aanbrengen et voldoende laslengten. De stukken digitaal ter controle indienen bij de hoofdconstructeur ter controle op constructieve uitgangspunten. Betonvloer dik 120 voorzien van een centraalnet Ø8-150# Traditionele spouwuur et keraisch of betonstenen (BIA) binnenspouwblad en baksteen gevel. Fundering op staal door iddel van stroken en poeren. Fundering bijgebouw iddels een vorstrand. Fundering op een vaste laag et een conusweerstand groter of gelijk aan 4MN/ 2. Eventuele slechte lagen onder het ontgravingsniveau verwijderen en vervolgens weer aanbrengen in lagen van axiaal 30c die elk echanisch afgetrild dienen te worden tot een conuswaarde van iniaal 4MN/ 2 is bereikt. Geprefabriceerde onderdelen. Prefab beton: Werkzaaheden voor de prefab onderdelen dienen te worden uitgevoerd confor de onderstaande categorieën volgens het KOMO-attest: Categorie 1: niet van toepassing. Categorie 2: heipalen Categorie 3: trappen, bordessen, galerijen, balkons Categorie 4: systeevloeren Categorie 5: balken, koloen, wanden Categorie 6: niet van toepassing. Categorie 7: niet van toepassing. Tekeningen en berekeningen in 2-voud ter controle indienen, definitieve stukken in 3-voud. Staalconstructie: Definitieve details, detailberekeningen, werkplaatstekeningen, hulpstaal, valbeveiliging, (vloer)ravelingen, opleggingen, sparingen, (boor)anker- en boutverbindingen, tijdelijke voorzieningen voor ontage en uitvoering, stalen trappen en bordessen, lateien en geveldragers zijn uit te voeren door de aanneer. Staalconstructies en verankeringen in vochtig ilieu corrosiewerend behandelen, et een referentieperiode van 50 jaar. Indien dak of vloerliggers worden voorzien van een zeeg oet deze zeeg parabool-vorig worden uitgevoerd. De in de berekening genoede zegen zijn exclusief eventueel afschot. Tekeningen en berekeningen in 2-voud ter controle indienen, definitieve stukken in 3-voud. Overige onderdelen: Definitieve details, detailberekeningen, werkplaatstekeningen, hulpstaal, valbeveiliging, (vloer)ravelingen, opleggingen, sparingen, (boor)anker- en boutverbindingen, tijdelijke voorzieningen voor ontage en uitvoering, stalen trappen en bordessen, lateien en geveldragers zijn uit te voeren door de aanneer. Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 5
Project: Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Werknuer: 2016.948 Overzicht belastingen Windbelasting gebouwgegevens Gebied I, II of III, bebouwd/onbebouwd Hoogte pand boven aaiveld Gebouwbreedte loodrecht op de windrichting Gebouwdiepte in de windrichting Referentieperiode Gebouw wordt beschouwd als een gesloten gebouw Zin. confor 4.3.2. tabel 4.1 III onbebouwd 10,0 12,2 14,2 50 jaar 4 stuwdruk Pw (qp(z)) = 0,702 kn/ 2 Ψ 0 = 0 bijlage D: CsCd = 1,00 windcoëfficienten intern gevel/dak 0,2-0,3 extern gevel 0,8-0,5 *0,85 (correlatiefactor) extern dak α=49 0,7/0,63-0,3/-0,2 extern dak α=25 0,53/0,33-0,67/-0,4 (geiddeld zone G/H - I/J) Sneeuwbelasting Zadeldak dakhelling 25 graden µ 1 = 0,80 p rep = 0,56 kn/2 Zadeldak dakhelling 49 graden µ 1 = 0,29 p rep = 0,21 kn/2 f = 1,00 Ψ 0 = 0 Kap woning G Qe Dakhelling 49 graden Eigen gewicht pannendak 0,70 / cos 49 = 1,07 (kn/ 2 grondvlak) Opgelegde belasting / sneeuw 0,21 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 1,07 0,21 kn/ 2 Ψ 0 = 0 Kap bijgebouw G Qe Dakhelling 49 graden Eigen gewicht pannendak 0,70 / cos 49 = 1,07 (kn/ 2 grondvlak) Opgelegde belasting / sneeuw 0,21 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 1,07 0,21 kn/ 2 Ψ 0 = 0 Schuine kap veranda en aanbouw G Qe Dakhelling 25 graden Eigen gewicht pannendak 0,70 / cos 49 = 1,07 (kn/ 2 grondvlak) Opgelegde belasting / sneeuw 0,56 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 1,07 0,56 kn/ 2 Ψ 0 = 0 Zoldervloer woning G Qe Eigen gewicht balklaag 0,20 Plafond 0,20 Vloerhout 0,10 Lichte scheidingswanden (HSB) 0,50 Opgelegde belasting 1,75 ----------------------+ 0,50 2,25 kn/ 2 Ψ 0 = 0,4 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 6
Zoldervloer bijgebouw G Qe Eigen gewicht balklaag 0,20 Plafond 0,20 Vloerhout 0,10 Opgelegde belasting 1,75 ----------------------+ 0,50 1,75 kn/ 2 Ψ 0 = 0,4 Verdiepingvloer woning G Qe Bekistingsplaatvloer dik 240 6,00 Ceentdekvloer dik 50 1,00 Lichte scheidingswanden 1,20 Opgelegde belasting 1,75 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 7,00 2,95 kn/ 2 Ψ 0 = 0,4 Beganegrondvloer woning G Qe PS-Cobinatievloer 2,00 Ceentdekvloer dik 70 1,40 Lichte scheidingswanden 1,20 Opgelegde belasting 1,75 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 3,40 2,95 kn/ 2 Ψ 0 = 0,4 Beganegrondvloer bijgebouw G Qe Betonvloer op zand dik 120 3,00 Opgelegde belasting 1,75 ----------------------+ Totaal peranente belasting / opgelegde belasting 3,00 1,75 kn/ 2 Ψ 0 = 0,4 Wanden G Qe Metselwerk dik 100 2,00 kn/ 2 Snelbouwsteen dik 100 2,00 - Snelbouwsteen dik 120 2,40 - Snelbouwsteen dik 140 2,80 - HSB-gevel 0,50 - Horizontale belastingen op leuningen Lijnlast ter plaatse van de bovenregel 0,50 kn/ Puntlast ter plaatse van de bovenregel 1,00 kn Puntlast ter plaatse van zone b 0,70 kn Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 7
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Basisgegevens Structuurtype : Raawerk XZ Aantal knopen: 9 Aantal staven: 8 Aantal 1D acro's: 3 Aantal randlijnen: 0 Aantal 2D acro's: 0 Aantal profielen: 1 Aantal belastingsgev.: 4 Aantal aterialen: 1 Materiaal Naa C18 E-odulus 900 MPa Poisson coëff. Specifiek gewicht 320 kg/^3 Uitzettingscoëff. 0 /.K Knopen knoop X Z 1 0 3.771 2 5.577 10.186 3 11.153 3.771 knoop X Z 4 8.693 6.601 5 2.460 6.601 6 7.135 8.394 knoop X Z 7 4.018 8.394 8 10.333 4.714 9 13.933 3.014 Steunpunten Steunpunt knoop type rot deg Afeting 1 1 Z 0.20 2 2 Z 0.20 3 3 Z 0.20 4 4 XZ 0.20 5 5 XZ 0.20 Steunpunt knoop type rot deg Afeting 6 6 Z Ry =49.00 0.20 7 7 Z Ry =311.00 0.20 8 8 Z 0.20 9 9 Z 0.20 8
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 2 7 6 5 4 8 1 3 9 Overzicht knoopnuers Belastinggevallen BG Naa Oschrijving 1 Peranente belasting Peranent - Lasten 2 Sneeuwbelasting Variabel - Sneeuw excl. 3 Windbelasting links + onderdruk Variabel - Windbelasting excl. 4 Windbelasting rechts + onderdruk Variabel - Windbelasting excl. Groep van variabele lasten Naa Oschrijving Sneeuw excl. EC1 - lasttype Sneeuw Windbelasting excl. EC1 - lasttype Wind 9
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 BG nr. 1 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -0.70-0.70 2 Kracht kn/ 1.25 abs 8.50 glo len -0.70-0.70 Kracht kn/ abs 1.25 glo len -0.30-0.30 3 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -0.70-0.70 BG nr. 2 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 1.00 glo proj -0.21-0.21 2 Kracht kn/ 1.25 abs 8.50 glo proj -0.21-0.21 3 Kracht kn/ rel 1.00 glo proj -0.56-0.56 BG nr. 3 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 0.20 lok len -0.70-0.70 Kracht kn/ 0.20 rel 1.00 lok len -0.65-0.65 2 Kracht kn/ 1.25 abs 6.80 lok len -0.07-0.07 3 Kracht kn/ rel 0.30 lok len 0.47 0.47 Kracht kn/ 0.30 rel 1.00 lok len 0.37 0.37 BG nr. 4 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 0.80 lok len -0.07-0.07 2 Kracht kn/ 1.25 abs 8.50 lok len -0.65-0.65 3 Kracht kn/ rel 1.00 lok len -0.58-0.58 10
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016-0.7 2 7 6 5 4-0.7-0.3 8-0.7 1-0.3 3-0.7 9 Belastinggeval 1: Peranente belasting 2 7 6 5 4-0.6-0.6-0.2-0.2 8-0.2-0.2 1 3 9 Belastinggeval 2: Sneeuwbelasting 11
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016-0.7 2-0.070 7 6 5 4-0.7-0.7 1 8-0.070 0.5 0.4 30.5 9 0.4 Belastinggeval 3: Wind van links + onderdruk 2-0.7-0.070 7 6 5 4-0.6-0.7 8-0.070 1 3 9 Belastinggeval 4: Wind van rechts + onderdruk 12
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Overzicht oplegreacties Groep van knopen:1/9 Groep van belastinggevallen:1/4 Funderingstabel: BG/Knoop 1 2 3 4 5 6 Peranent lasten LC: 1 Rx [kn] -0.51 0.51 1.03 Variabele lasten - exclusief - 2: Sneeuwbelasting Variabele lasten - exclusief - 3: Windbelasting links + onderdruk Variabele lasten - exclusief - 4: Windbelasting rechts + onderdruk Extreen Rz [kn] 1.31 2.43-0.12 1.94 2.53 0.89 Rx [kn] -0.10 0.10 0.20 Rz [kn] 0.26 0.48-0.06 0.38 0.50 0.18 Rx [kn] -0.72-2.57 0.11 Rz [kn] 1.96 0.38-0.05 1.04-0.18 0.10 Rx [kn] 2.88-0.03 1.46 Rz [kn] 0.20 0.38-0.40-1.38 0.27 1.27 Max Rz [kn] 3.54 3.29-0.12 3.37 3.30 2.34 Min Rz [kn] 1.31 2.43-0.57 0.56 2.35 0.89 Max Rx [kn] 2.36 0.62 2.69 Min Rx [kn] -1.33-2.06 1.03 BG/Knoop 7 8 9 Peranent lasten LC: 1 Rx [kn] -1.03 Rz [kn] 0.89 2.91 1.39 Variabele lasten - exclusief - 2: Sneeuwbelasting Rx [kn] -0.20 Rz [kn] 0.18 1.27 1.01 Variabele lasten - exclusief - 3: Windbelasting links + onderdruk Rx [kn] -1.46 Rz [kn] 1.27-1.19-0.84 Variabele lasten - exclusief - 4: Windbelasting rechts + onderdruk Rx [kn] -0.11 Rz [kn] 0.10 3.79 1.28 Extreen Max Rz [kn] 2.34 7.96 3.68 Min Rz [kn] 0.89 1.72 0.56 Max Rx [kn] -1.03 Min Rx [kn] -2.69 13
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 2 2.4 7 1.4 1.4 6 5 4 2.5 1.9-0.18 1 2.9 3 1.3 9 1.4 Reactiekrachten belastinggeval 1: Peranente belasting 2 0.5 7 0.3 0.3 6 5 4 0.5 0.4-0.18 1 1.3 3 0.3 9 1.0 Reactiekrachten belastinggeval 2: Sneeuw 14
Nieuwbouw woning Jurdensdijk 1A De heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening kapsystee t.b.v. reactiekrachten Datu : vrijdag 16 septeber 2016 2 0.4-0.2 7 1.9 0.1 6 5 4 1.0-1.2-0.08 1 3-0.8 2.0 9 Reactiekrachten belastinggeval 3: Wind van links + onderdruk 2 0.4 7 0.1 1.9 6-1.4 5 4 0.3-0.48 1 3.8 3 0.2 9 1.3 Reactiekrachten belastinggeval 4: Wind van rechts + onderdruk 15
Berekening nokgordingen pos 1: 1 Maxiale overspanning Lt = 3,9¹ dakhelling = 49 Windgebied III, onbebouwd. Zie berekening: Krachtwerking kap: Qg = 2,43kN/¹ Qsneeuw = 0,48kN/¹ Zie berekening QEC Sheet: Toepassen dubbele nokgording 2x 71x221, kwaliteit C24 ligger op 2 steunpunten et q- en puntlast, houten balk : werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Nokgordingen pos 1 142 x 221 naaldhout C24 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) liggerlengte L= 3,9 a= 0 F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 3,9 q1 aangrijpingspunt belasting wijze van steunen aan drukzijde gesteund 1 2 aangrijpingspunt van steunen aan drukzijde L= 3,9 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333 * L toegepaste zeeg 0 belastingen en cobinaties Nokgordingen pos 1 q1: peranente belasting G k,j = 2,43 kn/ G k,j : (incl.e.g.) 2,43 = 2,43 kn/' opgelegde belasting extee+o. SQ extr+o = 0,48 kn/ STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ o opgelegde belasting oentaan SQ o = 0 kn/ 6.10.a: 1,22 2,43 + 1,35 0,00 = 2,95 kn/' gewogen oentaanfactor SQ k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+o gewogen oentaanfactor SQ ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 2,43 + 1,35 0,48 = 3,28 kn/' quasie-peranente factor SQ k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+o quasie-peranente factor SQ ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 2,43 + 1,50 0,48 = 3,39 kn/' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 2,43 = 2,19 kn/' SQ k,1 = ( SQ extr+o - SQ o ) / (1-y 0,1 ) = ( 0,48-0 ) / ( 1-0 ) = 0,48 kn/' SQ k,i = ( SQ extr+o - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0,48-0,48 ) / 0 = 0,00 kn/' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 2,43 + 0 0,48 + 0 0,00 ) = 1,46 kn/' sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,01 - houtbreedte b= 142 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 221 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks ULS buiging 0,32 dwarskracht 0,10 stabiliteit 0,32 SLS u eind 0,60 u bij 0,35 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 16
ateriaal- en profielgegevens Nokgordingen pos 1 veld = u 1,2 u on = G k,j = 5,2 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 1,0 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 3,1 u zeeg = volgens opgave = 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 9,4 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 15,6 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,60 u bij = u elastisch + u kruip = 4,2 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 11,7 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,35 toetsingen uiterste grenstoestand Nokgordingen pos 1 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 6,2 kn W y = 1156 c 3 f ;y;d = 16,6 N/ 2 b= 142 h= 221 s ;y;d = M Ed,y / W y = 6,2 10 6 / 1156 10 3 = 5,4 N/ 2 6.11 unity-check s ;y;d / f ;y;d = 5,4 / 16,6 = 0,32 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 f v;d = 2,77 N/ 2 b= 142 rekenwaarde q-last op balk q d = 2,95 kn/' h= 221 niet gereduceerde dwarskracht V= 6,4 kn 0,261 V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,221 ) * 2,95 = 0,77 kn V Ed = V-V red = 6,39-0,77 = 5,62 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 5,62 1000 = 0,27 N/ 2 2 142 221 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,27 / 2,77 = 0,10 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s ;d / ( k krit f ;d ) = 5,4 / ( 1,00 16,6 ) = 0,32 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 17
Berekening gordingen pos 2: 2 Maxiale overspanning Lt = 3,9¹ dakhelling = 49 Windgebied III, onbebouwd. Zie berekening: Krachtwerking kap: Qg = 1,36 36kN/¹ Qsneeuw = 1,94 94kN/¹ Zie berekening QEC Sheet: Toepassen gording 96x221, kwaliteit C24 ligger op 2 steunpunten et q- en puntlast, houten balk : werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Gordingen pos 2 96 x 221 naaldhout C24 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) liggerlengte L= 3,9 a= 0 F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 3,9 q1 aangrijpingspunt belasting wijze van steunen aan drukzijde gesteund 1 2 aangrijpingspunt van steunen aan drukzijde L= 3,9 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333 * L toegepaste zeeg 0 belastingen en cobinaties Gordingen pos 2 q1: peranente belasting G k,j = 1,36 kn/ G k,j : (incl.e.g.) 1,36 = 1,36 kn/' opgelegde belasting extee+o. SQ extr+o = 1,94 kn/ STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ o opgelegde belasting oentaan SQ o = 0 kn/ 6.10.a: 1,22 1,36 + 1,35 0,00 = 1,65 kn/' gewogen oentaanfactor SQ k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+o gewogen oentaanfactor SQ ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 1,36 + 1,35 1,94 = 4,09 kn/' quasie-peranente factor SQ k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+o quasie-peranente factor SQ ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 1,36 + 1,50 1,94 = 4,41 kn/' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 1,36 = 1,22 kn/' SQ k,1 = ( SQ extr+o - SQ o ) / (1-y 0,1 ) = ( 1,94-0 ) / ( 1-0 ) = 1,94 kn/' SQ k,i = ( SQ extr+o - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 1,94-1,94 ) / 0 = 0,00 kn/' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 1,36 + 0 1,94 + 0 0,00 ) = 0,82 kn/' sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,09 - houtbreedte b= 96 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 221 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks ULS buiging 0,60 dwarskracht 0,19 stabiliteit 0,60 SLS u eind 0,84 u bij 0,75 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 18
ateriaal- en profielgegevens Gordingen pos 2 veld = u 1,2 u on = G k,j = 4,3 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 6,2 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 2,6 u zeeg = volgens opgave = 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 13,1 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 15,6 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,84 u bij = u elastisch + u kruip = 8,7 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 11,7 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,75 toetsingen uiterste grenstoestand Gordingen pos 2 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 7,8 kn W y = 781 c 3 f ;y;d = 16,6 N/ 2 b= 96 h= 221 s ;y;d = M Ed,y / W y = 7,8 10 6 / 781 10 3 = 9,9 N/ 2 6.11 unity-check s ;y;d / f ;y;d = 9,9 / 16,6 = 0,60 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 f v;d = 2,77 N/ 2 b= 96 rekenwaarde q-last op balk q d = 1,65 kn/' h= 221 niet gereduceerde dwarskracht V= 8,0 kn 0,261 V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,221 ) * 1,65 = 0,43 kn V Ed = V-V red = 7,97-0,43 = 7,54 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 7,54 1000 = 0,53 N/ 2 2 96 221 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,53 / 2,77 = 0,19 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s ;d / ( k krit f ;d ) = 9,9 / ( 1,00 16,6 ) = 0,60 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 19
Berekening kilkeper pos 3: 3 Maxiale overspanning Lt = 3,4¹ (in grondvlak) dakhelling = 49 Windgebied III, onbebouwd. Zie berekening QEC Sheet: Toepassen kilkeper 71x196, kwaliteit C24 vereenvoudigde berekening van een houten hoekkeper tussen dakschilden et een gelijke hellingshoek werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Gordingen pos 2 71 x 196 naaldhout C24 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j= 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage (eestal niet aatgevend) g Q;1= 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1= 0 - (aatgevend) g Q;1= 1,35 - (kruip) y 2= 0 - g Q;i= 1,35 - forule 6.10.a en b g G;j= 0,90 (gunstig) dakvor = zadeldak dakhelling a= 49 graden scheatische tekening van de berekende constructie kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja - eigen gewicht schild B eigen gewicht per 2 dakvlak (schuin) G k,j = 0,7 kn/ 2 a= 0,000 0,000 windbelasting windgebied = III - b= soort terrein onbebouwd II - c= 2,400 0,000 hoogte onderdeel boven aaiveld z= 6 totale gebouwbreedte;loodrecht op wind br= 11 L1= totale gebouwhoogte ho= 10 overspanning 2,400 totale gebouwdiepte;in windrichting d= 11 a puntlast grootte van de puntlast F= 2 kn schild A dikte beplanking t= 0 L1= 2,400 0,000 elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k= 5000 N/ 2 d= 2,400 h= 2,761 specifieke spantvor-afhankelijke invoer horizontale aat (in grondvlak) L1= 2,4 q vert tgv e.g.wind en sneeuw horizontale aat (in grondvlak) a= 0 H 2 horizontale aat (in grondvlak) b= 0 2 L schuin = 3,394 / cosa = 4,38 V 2 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L schuin 2,761 u eind < 4375 / 250 = 17,5 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin H 1 b= 39,1 u bij < 4375 / 250 = 17,5 1 schuine lengte= 4,38 aangrijpingspunt belasting = aan drukzijde wijze van steunen = gesteund V 1 L2= 3,394 aangrijpingspunt van steunen = aan drukzijde ongesteunde staaflengte in z-richting l z= 4375 balk- en belastingtype 2 steunpunten + F-last ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M= 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h= 1,16 - soort doorsnede = rechthoekig hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h= 1,00 - houtbreedte hoekkeper b= 71 odificatiefactor sterkte k od= 0,90 kort houthoogte hoekkeper h= 196 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor vervoring k def= 0,60 - belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort factor voor volue-effect s= 0,1 bij LVL s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks uiterste grenstoestand 0,46 veld 0,31 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,50 u bij 0,25 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 20
puntlast F in veld 1-2 F= 2,00 kn V 2 h= 2,761 echanicaberekening Gordingen pos 2 dakhelling dakvlakken a= 49 graden schild B horizontale aat L1= 2,4 a= 0,000 0,000 horizontale aat a= 0 horizontale aat b= 0 b= h= l * tg a = 2,400 * 1,15 = 2,761 c= 2,400 0,000 c=l1+a= 2,400 + 0,000 = 2,400 L1= d=l1+b= 2,400 + 0,000 = 2,400 overspanning 2,400 L2=L1 * 2= 2,400 * 1,414 = 3,394 a tangens b= 2,761 / 3,394 = 0,8134-3,394 helling hoekkeper b= 39,1 graden schild A L1= 2,400 0,000 elasticiteitsodulus E= 11000 N/ 2 d= 2,400 h= 2,761 traagheidsoent Iy= 4455 c 4 belastingfactoren voor forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (forule 6.10.a is niet aatgevend) g Q;j = 1,35 - q vert tgv e.g.wind en sneeuw eigen gewicht per 2 dakvlak G rep = 0,7 KN/ 2 2 sneeuwbelasting s n = i *C e * C t * s k * f = 0,21 kn/ 2 windbelasting w e +w i = (C pe + C pi ) *q p(z) = 0,66 kn/ 2 berekening oppervlak dakschilden H 1 b= 39,1 A= 0,5 * ( 2,400 + 0,000 ) * 2,400 = 2,88 1 schuine lengte= 4,38 B= 0,5 * ( 2,400 + 0,000 ) * 2,400 = 2,88 L2 totaal oppervlak = 5,76 V 1 3,394 hiervan rust 50% op de hoekkeper 0,5 5,76 = 2,88 per ' 2,88 / 3,39 = 0,85 ' =e1 voor windbelasting rekenen et 0,5 2,88 = 1,44 per ' 1,44 / 3,39 = 0,42 ' =e2 berekening belastingen per 2 in het grondvlak eigen gewicht q g,rep = e1 *G k,j / cosa = 0,85 0,7 / 0,78 = 0,77 kn/' vertikaal windbelasting q w,rep =e2 *(w e +w i ) = 0,42 0,66 = 0,28 kn/' vertikaal sneeuwbelasting q vert,rep = e1 *s n;k = 0,85 0,21 = 0,17 kn/' vertikaal puntlast F rep = F = 1,00 2 = 2,00 kn vertikaal representatieve waarde per hoekkeper uiterste grenstoestand forule 6.10.b belastinggeval e.g wind sneeuw puntlast cobinatie e.g. + e.g. + e.g. + belasting 0,77 0,28 0,17 2,00 wind sneeuw F-last M 1-2 = 1,10 0,40 0,25 1,70 M 1-2 = 1,74 1,53 3,48 V 1 = 1,30 0,48 0,30 1,00 V 1 = 2,05 1,80 2,76 H 1 = 0,00 0,00 0,00 0,00 H 1 = 0,00 0,00 0,00 V 2 = 1,30 0,48 0,30 1,00 V 2 = 2,05 1,80 2,76 H 2 = 0,00 0,00 0,00 0,00 H 2 = 0,00 0,00 0,00 N 1-2 = 0,00 0,00 0,00 0,63 N 1-2 = 0,00 0,00 0,85 U 1-2 = 4,5 1,6 1,0 - N 1x = 0,34 0,12 0,08 0,78 N 1x = 0,53 0,47 1,41 N 1x is de noraalkracht op 1/3e van de overspanning die wordt gecobineerd et het axiu oent in het idden in werkelijkheid is de noraalkracht in het idden nul! Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 21
Berekening houten onderslag pos 4: Maxiale overspanning Lt = 3,9¹ dakhelling = 49 Windgebied III, onbebouwd. Zie berekening: Krachtwerking kap: Qg = 2,53kN/¹ Qsneeuw = 0,50kN/¹ Zie berekening QEC Sheet: Toepassen dubbele onderslag 2x 71x196, gekoppeld. Kwaliteit C24 ligger op 2 steunpunten et q- en puntlast, houten balk : werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Houten onderslag pos 4 142 x 196 naaldhout C24 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) liggerlengte L= 3,9 a= 0 F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 3,9 q1 aangrijpingspunt belasting wijze van steunen aan drukzijde gesteund 1 2 aangrijpingspunt van steunen aan drukzijde L= 3,9 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333 * L toegepaste zeeg 0 belastingen en cobinaties Houten onderslag pos 4 q1: peranente belasting G k,j = 2,53 kn/ G k,j : (incl.e.g.) 2,53 = 2,53 kn/' opgelegde belasting extee+o. SQ extr+o = 0,5 kn/ STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ o opgelegde belasting oentaan SQ o = 0 kn/ 6.10.a: 1,22 2,53 + 1,35 0,00 = 3,07 kn/' gewogen oentaanfactor SQ k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+o gewogen oentaanfactor SQ ki y 0,i = 0-6.10.b: 1,08 2,53 + 1,35 0,50 = 3,41 kn/' quasie-peranente factor SQ k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,10 G k,j + 1,50 SQ extr+o quasie-peranente factor SQ ki y 2,i = 0-6.10: 1,10 2,53 + 1,50 0,50 = 3,53 kn/' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 2,53 = 2,28 kn/' SQ k,1 = ( SQ extr+o - SQ o ) / (1-y 0,1 ) = ( 0,5-0 ) / ( 1-0 ) = 0,50 kn/' SQ k,i = ( SQ extr+o - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0,5-0,50 ) / 0 = 0,00 kn/' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,60 ( 2,53 + 0 0,50 + 0 0,00 ) = 1,52 kn/' sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,01 - houtbreedte b= 142 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 196 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks ULS buiging 0,43 dwarskracht 0,12 stabiliteit 0,43 SLS u eind 0,90 u bij 0,53 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 22
ateriaal- en profielgegevens Houten onderslag pos 4 veld = u 1,2 u on = G k,j = 7,8 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 1,5 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 4,7 u zeeg = volgens opgave = 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 14,0 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 15,6 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,90 u bij = u elastisch + u kruip = 6,2 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 11,7 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,53 toetsingen uiterste grenstoestand Houten onderslag pos 4 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 6,5 kn W y = 909 c 3 f ;y;d = 16,6 N/ 2 b= 142 h= 196 s ;y;d = M Ed,y / W y = 6,5 10 6 / 909 10 3 = 7,1 N/ 2 6.11 unity-check s ;y;d / f ;y;d = 7,1 / 16,6 = 0,43 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 f v;d = 2,77 N/ 2 b= 142 rekenwaarde q-last op balk q d = 3,07 kn/' h= 196 niet gereduceerde dwarskracht V= 6,7 kn 0,236 V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,196 ) * 3,07 = 0,73 kn V Ed = V-V red = 6,65-0,73 = 5,93 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 5,93 1000 = 0,32 N/ 2 2 142 196 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,32 / 2,77 = 0,12 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s ;d / ( k krit f ;d ) = 7,1 / ( 1,00 16,6 ) = 0,43 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 23
Berekening nokgordingen pos 5: 5 Maxiale overspanning Lt = 4,0¹ dakhelling = 49 Windgebied III, onbebouwd. Zie berekening QEC Sheet: Toepassen dubbele nokgording 2x 71x221, kwaliteit C24 berekening gording op 2 steunpunten werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Nokgordingen pos 5 142 221 x naaldhout C24 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 forule 6.10a g G;j = 1,22 - correctiefactor voor forule 6.10b x= 0,89 (niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;i = 1,35 - gebouwcategorie H: daken forule 6.10b xg G;j = 1,08 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;i = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - forule 6.10a en b g G;j = 0,90 (gunstig) reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - dakvor zadeldak z= 7,500 + aaiveld dakhelling a= 49 graden nok peranente- en toevallige veranderlijke belasting eigen gewicht dakvlak G k,j = 0,7 kn/ 2 totale schuine lengte extra veranderlijke vlakbelasting in grondvlak Q k = 0 kn/ 2 L3= 5,000 wind- en sneeuwbelasting windgebied = III - soort terrein onbebouwd II - hoogte onderdeel boven aaiveld z= 7,5 a= 5,000 gebouwbreedte loodrecht op wind br= 10 (geiddelde hoh-afstand) totale gebouwhoogte ho= 7,5 a= 49 totale gebouwdiepte in windrichting d= 6,6 vorfactor onderdruk C pi = 0,30 * 1 0,30 - F //,rep = 0,630 kn/' overspanning vorfactor overdruk C pi = -0,20 * 1-0,20 - op te neen door dakplaat, uurplaat en nok kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja in totale dakvlak optredende afschuifkracht tgv eg + vb belasting door puntlast F //,rep = 2,64 + 0,51 = 3,15 kn/' puntlast F= 2 kn dat is per ' schuin dakvlak: dikte beplanking t= 0 F //,rep = 3,15 / 5,000 = 0,63 kn/'/' elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 in totale dakvlak opneebaar per ' gording toelaatbare doorbuiging F //,rep = 0,630 * 5,000 = 3,15 kn/' toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L schuin door alle gordingen saen op te neen (per ' gording) toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin F //,rep = 3,15-3,15 = 0,00 kn/' 2,000 gegevens gording F overspanning in veld 1 L1= 4 q totale schuine lengte dakvlak L3= 5 aantal gordingen n= 0 st 1 2 wijze van ondersteuning gording in zwakke richting (z): L1= 4,000 volledig gesteund, enkele buiging ' 0,63 zadeldak 1,00 unity-checks bij windzuiging ontstaat er -5,04 kn trek per oplegging! UGT buiging 0,26 0,32 0,68 0,35 0,26 0,26 BGT u eind 0,99 u bij 0,65 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 24
ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houtbreedte b= 142. odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort houthoogte h= 221 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - belastingduurklasse veranderlijke belasting kort factor voor volue-effect s= 0,1 bij LVL eigen gewicht personen sneeuw wind wind puntlast vlaklast y z y z y z druk zuiging y z y z q of F 2,30 0,00 0,00 0,00 0,44 0,00 3,00-3,40 1,31 0,00 0,00 0,00 M 1.2 4,59 0,00 0,00 0,00 0,88 0,00 6,01-6,80 1,31 0,00 0,00 0,00 u 1,2 5,45 0,00 0,00 0,00 1,05 0,00 7,13-8,06 1,25 0,00 0,00 0,00 toetsing uiterste grenstoestand Nokgordingen pos 5 eigen gewicht(6.10.a) personen sneeuw wind wind puntlast vlaklast y z y z y z druk zuiging y z y z q of F 2,79 0,00 2,48 0,00 3,08 0,00 6,54-2,52 4,25 0,00 2,48 0,00 M 1.2 5,58 0,00 4,97 0,00 6,16 0,00 13,08-5,04 6,74 0,00 4,97 0,00 rekenwaarde opwaartse reactie bij 0,9*eg +g q *windzuiging =0,5-2,52 4,000 = -5,04 kn per oplegging trek bij oplegging! art. 6.1.6 dubbele buiging voorbeeldberekening controle veldoent M 1,2 tgv eigen gewicht + sneeuw oent in y-richting M Ed,y = 6,16 kn W y = 1156 c 3 f ;y;d = 16,6 N/ 2 b= 142 oent in z-richting M Ed,z = 0,00 kn W z = 743 c 3 f ;z;d = 16,6 N/ 2 h= 221 soort doorsnede rechthoekig k = 0,7 s ;y;d = M Ed,y / W y = 6,16 10 6 / 1156 10 3 = 5,3 N/ 2 s ;z;d = M Ed,z / W z = 0,00 10 6 / 743 10 3 = 0,0 N/ 2 6,11 unity-check s ;y;d + k s ;z;d = 5,3 + 0,7 0,0 = 0,32 f ;y;d f ;z;d 16,6 16,6 6,12 unity-check k s ;y;d + s ;z;d = 0,7 5,3 + 0,0 = 0,22 f ;y;d f ;z;d 16,6 16,6 in tabelvor alle cobinaties UGT M Ed,y M Ed,z s ;y;d s ;z;d s ;y;d s ;z;d unity check axiu f ;y;d f ;z;d 6.11 6.12 eg + oentaan(6.10a) M 1.2 5,58 0,00 4,83 0,00 0,29 0,00 0,29 0,20 = 0,29 eg + personen M 1.2 4,97 0,00 4,30 0,00 0,26 0,00 0,26 0,18 = 0,26 eg + sneeuw M 1.2 6,16 0,00 5,33 0,00 0,32 0,00 0,32 0,22 = 0,32 eg + winddruk M 1.2 13,08 0,00 11,31 0,00 0,68 0,00 0,68 0,48 = 0,68 eg + puntlast M 1.2 6,74 0,00 5,83 0,00 0,35 0,00 0,35 0,25 = 0,35 eg + vlaklast M 1.2 4,97 0,00 4,30 0,00 0,26 0,00 0,26 0,18 = 0,26 0,9 * eg + windzuiging M 1.2 5,04 0,00 4,36 0,00 0,26 0,00 0,26 0,18 = 0,26 toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand Nokgordingen pos 5 veld 1 u kruip;y =k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 5,45 + 0,00 7,13 ) = 3,27 u kruip;z =k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 0,00 + 0,00 0,00 ) = 0,00 doorbuigingen u on t.g.v. G k,j u kruip t.g.v. k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) u elastisch t.g.v. y t * Q k1 + f 0,i * Q k,i u eind t.g.v. u on + u kruip + u elastisch - u zeeg u bij t.g.v. u kruip + u elastisch toelaatbare doorbuigingen u eind,toe voor u 1,2 <= 4000 / 250 = 16,0 u bij,toe voor u 1,2 <= 4000 / 250 = 16,0 u on u elastisch u kruip u eind u bij veld u 1,2 y z y z y z y z totaal u.c. y z totaal u.c. eg + personen 5,45 0,00 0,00 0,00 3,27 0,00 8,72 0,00 8,72 0,54 3,27 0,00 3,27 0,20 eg + sneeuw 5,45 0,00 1,05 0,00 3,27 0,00 9,77 0,00 9,77 0,61 4,32 0,00 4,32 0,27 eg + winddruk 5,45 0,00 7,13 0,00 3,27 0,00 15,84 0,00 15,84 0,99 10,40 0,00 10,40 0,65 eg + F-last 5,45 0,00 1,25 0,00 3,27 0,00 9,96 0,00 9,96 0,62 4,51 0,00 4,51 0,28 eg + vlaklast 5,45 0,00 0,00 0,00 3,27 0,00 8,72 0,00 8,72 0,54 3,27 0,00 3,27 0,20 eg + windzuiging 5,45 0,00-8,06 0,00 3,27 0,00 0,65 0,00 0,65 0,04-8,06 0,00 8,06 0,50 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 25
Berekening sporenkap pos 6: 6 Maxiale overspanning in grondvlak Lt = 5,7¹ ; Windgebied III, onbebouwd. Dakhelling = 25. Sporen betieren et 10 ultiplex. Zie berekening QeC sheet. Sporen 59x156 h.o.h. 610. zadeldak et q-last balkafeting houten spant : 59 x 156 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Sporenkap pos 6 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 5 jaar ontwerplevensduur klasse = 1 toepassing tijdelijke constructies gevolgklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage (niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - dakvor zadeldak dakhelling a= 25 graden naaldhout C18 forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) scheatische tekening van de berekende constructie kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja - q vert (e.g. en sneeuw) eigen gewicht 3,145 eigen gewicht per 2 dakvlak (schuin) G k,j = 0,7 kn/ 2 2 F rep windbelasting q loodr (wind) windgebied = III - 1,33 soort terrein onbebouwd II - hoogte onderdeel boven aaiveld z= 4 H 1 a a= 25 totale gebouwbreedte;loodrecht op wind br= 2,5 1 totale gebouwhoogte ho= 4 V 1 L L totale gebouwdiepte;in windrichting d= 6 2,85 2,85 puntlast grootte van de puntlast F= 2 kn L schuin = 2,850 / cosa = 3,145 dikte beplanking t= 8 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L schuin elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 u eind < 3145 / 250 = 12,6 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin specifieke spantvor-afhankelijke invoer u bij < 3145 / 250 = 12,6 aat L (halve overspanning) L= 2,85 gereduceerde doorsnede boven stijl te dragen 'dakvlak (h.o.h.spanten) c= 0,61 W y,red = 1,00 * 1 /6 bh red 2 balk- en belastingtype aangrijpingspunt belasting ongesteunde staaflengte in z-richting l z = 500 wijze van steunen aangrijpingspunt van steunen h red = 156-0 = 156 W y,red = 1,00 1 /6 59 156 2 = 239 10 3 3 ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C18 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,21 - soort doorsnede = rechthoekig hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houtbreedte b= 59 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort houthoogte h= 156 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL s,crit berekenen et forule 6. 32 2 steunpunten + q-last aan drukzijde gesteund aan drukzijde unity-checks uiterste grenstoestand veld 0,73 veld 0,57 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,46 u bij 0,23 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 26
dakhelling a= 25 graden aat L (halve overspanning) L= 2,85 te dragen ' dakvlak (h.o.h) c= 0,61 q vert (e.g. en sneeuw) elasticiteitsodulus E= 9000 N/ 2 3,14 traagheidsoent I y = 1867 c 4 2 F rep belastingfactoren voor forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - q loodr (wind) (forule 6.10.a is niet aatgevend) g Q;j = 1,35-1,33 eigen gewicht per 2 dakvlak G k,j = 0,70 kn/ 2 windbelasting (w e +w i )= 0,22 kn/ 2 H 1 a a= 25 sneeuwbelasting s n,k = 0,29 kn/ 2 1 personenbelasting (ax 10 2 ) q k = 0,00 kn/ 2 V 1 L L puntlast F in veld 1-2 F= 2,00 kn 2,85 2,85 lengte/breedte lastvlak = 0,05 dikte beplanking t= 8 stijfheid beplanking / beschot E o;ser;rep = 5000 N/ 2 eigen gewicht = q g,rep = c*g k,j / cosa= 0,610 0,7 / 0,91 = 0,47 kn/' vertikaal windbelasting = q w,rep =c*(w e +w i ) = 0,610 0,217 = 0,13 kn/' loodrecht sneeuwbelasting = q vert,rep = c*s n;k = 0,610 0,2876 = 0,18 kn/' vertikaal personenbelasting = q vert,rep = c*q k = 0,610 1E-05 = 0,00 kn/' vertikaal reductiefactor puntlast = k r = 0,37 + 0.8 c - E 0,ser,rep * I / 50000 = 0,85 - gereduceerde puntlast = F rep =k r * F = 0,85 2 = 1,71 kn vertikaal representatieve waarde per spantbeen / spoor uiterste grenstoestand forule 6.10.b belastinggeval e.g wind sneeuw pers puntlast cobinatie e.g. + e.g. + e.g. + e.g. + belasting 0,47 0,13 0,18 0,00 1,71 wind sneeuw pers F-last M 1-2 = 0,48 0,16 0,18 0,00 1,22 M 1-2 = 0,74 0,76 0,52 2,16 V 1 = 1,34 0,38 0,50 0,00 1,71 V 1 = 1,96 2,13 1,45 3,76 H 1 = 1,44 0,32 0,54 0,00 1,83 H 1 = 1,98 2,28 1,56 4,03 H 2 (top) = 1,44 0,49 0,54 0,00 1,83 H 2 (top) = 2,22 2,28 1,56 4,03 N 1-2 = 1,59 0,45 0,59 0,00 2,38 N 1-2 = 2,32 2,52 1,72 4,93 U 1-2 = 2,9 1,0 1,1 0,0 - toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand Sporenkap pos 6 vervoring tgv kruip: u kruip =k def * ( G kj + y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 2,9 + 0,00 1,1 ) = 1,8 belastingcobinatie veld u on u elastisch u kruip u eind u eind,toe u.c. u bij u bij,toe u.c. - - eigen gewicht + wind u 1.2 2,9 1,0 1,8 5,7 12,6 0,45 2,8 12,6 0,22 eigen gewicht + sneeuw u 1.2 2,9 1,1 1,8 5,8 12,6 0,46 2,9 12,6 0,23 eigen gewicht + personen u 1.2 2,9 0,0 1,8 4,7 12,6 0,37 1,8 12,6 0,14 V1 op houten onderslag pos 7: 7 Qg = 1,34/0,61 = 2,2kN/¹ Qnuttig = 0,50/0,61 = 0,82kN/¹ H1 op te neen n door trekband (balklaag et 18 underlayent) Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 27
Berekening houten onderslag pos 7: 7 Maxiale overspanning Lt = 2,3¹ + overstek 0,5¹ Windgebied III, onbebouwd. Dakhelling = 25. Belasting vanuit berekening sporen pos 6: Qg = 2,2kN/¹ Qnuttig = 0,82kN/¹ Zie berekening QeC sheet. Houten onderslag eiken 160x160. ligger op 2 steunpunten et een overstek, houten balk : werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Eiken onderslag pos 7 160 x 160 loofhout D18 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing: gebouwen en andere gewone constructies veiligheidsklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - forule 6.10a en 6.10b g G;j = 0,90 (gunstig) q1 F1 liggerlengte L1= 2,3 q2 lengte overstek L2= 0,5 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 2,3 1 2 3 aangrijpingspunt van de belasting aan drukzijde 2,3 0,5 wijze van steunen gesteund aangrijpingspunt van de steunen aan drukzijde alle steunpunten blijven op druk toelaatbare einddoorbuiging veld 1 1: 250 * L toegepaste zeeg veld 1 0 bijkoende doorbuiging veld 1 1: 333 * L toegepaste zeeg veld 2 (knoop 3) 0 toelaatbare einddoorbuiging uitkraging 1: 125 * L bijkoende doorbuiging uitkraging 1: 167 * L belastingen en cobinaties Eiken onderslag pos 7 q1: peranente belasting G k,j = 2,2 kn/ G k,j : (incl.e.g.) 2,2 = 2,20 kn/' opgelegde belasting extee+o. SQ extr+o = 0,82 kn/ STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ o opgelegde belasting oentaan SQ o = 0 kn/ 6.10a: 1,22 2,2 + 1,35 0 = 2,67 kn/' gewogen oentaanfactor SQ k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+o gewogen oentaanfactor SQ ki y 0,i = 0-6.10b: 1,08 2,2 + 1,35 0,82 = 3,49 kn/' quasie-peranente factor SQ k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,1 G k,j + 1,5 SQ extr+o quasie-peranente factor SQ ki y 2,i = 0-6.10: 1,1 2,2 + 1,5 0,82 = 3,65 kn/' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 2,2 = 1,98 kn/' SQ k,1 = ( SQ extr+o - SQ o ) / (1-y 0,1 ) = ( 0,82-0 ) / ( 1-0 ) = 0,82 kn/' SQ k,i = ( SQ extr+o - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0,82-0,82 ) / 0 = 0,00 kn/' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,80 ( 2,20 + 0 0,82 + 0 0,00 ) = 1,76 kn/' q2: peranente belasting G k,j = 2,2 kn/ G k,j : (incl.e.g.) 2,2 = 2,20 kn/' opgelegde belasting extee+o. SQ extr+o = 0,82 kn/ STR/GEO g G,j G k,j + g Q SQ o opgelegde belasting oentaan SQ o = 0 kn/ 6.10a: 1,22 2,2 + 1,35 0 = 2,67 kn/' gewogen oentaanfactor SQ k1 y 0,1 = 0 - STR/GEO xg G,j G k,j + g Q SQ extr+o gewogen oentaanfactor SQ ki y 0,i = 0-6.10b: 1,08 2,2 + 1,35 0,82 = 3,49 kn/' quasie-peranente factor SQ k1 y 2,1 = 0 - EQU 1,1 G k,j + 1,5 SQ extr+o quasie-peranente factor SQ ki y 2,i = 0-6.10: 1,1 2,2 + 1,5 0,82 = 3,65 kn/' EQU en STR/GEO 0,9 G k,j = 0,9 2,2 = 1,98 kn/' SQ k,1 = ( SQ extr+o - SQ o ) / (1-y 0,1 ) = ( 0,82-0 ) / ( 1-0 ) = 0,82 kn/' SQ k,i = ( SQ extr+o - SQ k,1 ) / y 0,i = ( 0,82-0,82 ) / 0 = 0,00 kn/' kruip = k def (G k,j +y 2,1 Q k,1 +y 2,i Q k,i ) = 0,80 ( 2,20 + 0 0,82 + 0 0,00 ) = 1,76 kn/' Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 28
sterkteklasse = loofhout D18 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,00 - houtbreedte b= 160 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 160 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort kliaatklasse = 2 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend E en G corrigeren tgv art. 2.3.2.2(2) nee - odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL odificatiefactor vervoring k def = 0,80 - s,crit berekenen et forule 6.32 unity-checks ULS buiging 0,26 dwarskracht 0,09 stabiliteit 0,26 SLS u eind 0,48 u bij 0,36 q1 F1 q2 1 2 3 alle steunpunten blijven op druk EQU (groep A) belastinggeval / cobinatie belastingen dwarskracht (kn) reactie (kn) q1 q2 F1 V 1,2 V 2,1 V 2,3 R 1 R 2 6.10 overstek volbelast 1,98 3,65 0,0-2,1 2,5-1,8 2,1 4,3 STR/GEO (groep B) belastinggeval / cobinatie belastingen dwarskracht (kn) reactie (kn) q1 q2 F1 V 1,2 V 2,1 V 2,3 R 1 R 2 G k,j 2,20 2,20 0,00-2,4 2,6-1,1 2,4 3,7 Q k1 + y 0,i * Q k,i 0,82 0,82 0,00-0,9 1,0-0,4 0,9 1,4 Q k1 + y 0,i * Q k,i (veld 1) 0,82 0,00 0,00-0,9 0,9 0,0 0,9 0,9 Q k1 + y 0,i * Q k,i (veld 2) 0,00 0,82 0,00 0,0 0,0-0,4 0,0 0,5 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 1,76 1,76 0,00-1,9 2,1-0,9 1,9 3,0 6.10a (alles volbelast) 2,67 2,67 0,00-2,9 3,2-1,3 2,9 4,6 6.10b (alles volbelast) 3,49 3,49 0,00-3,8 4,2-1,7 3,8 5,9 6.10a (veld 1 volbelast) 2,67 1,98 0,00-3,0 3,2-1,0 3,0 4,2 6.10b (veld 1 volbelast) 3,49 1,98 0,00-3,9 4,1-1,0 3,9 5,1 6.10a (veld 2 volbelast) 1,98 2,67 0,00-2,1 2,4-1,3 2,1 3,8 6.10b (veld 2 volbelast) 1,98 3,49 0,00-2,1 2,5-1,7 2,1 4,2 aatgevende waarden V Ed = 4,2 kn R Ed,ax = 5,9 kn R Ed,in = 0,0 kn belastinggeval / cobinatie steunpuntoent (kn) veldoent (kn) positie M veld,ax () vervoring () M 1 M 2 M 3 M 1.2 uit R 1 u 1,2 u 3 G k,j 0,0-0,3 0,0 1,3 1,10 1,4-0,8 Q k1 + y 0,i * Q k,i 0,0-0,1 0,0 0,5 1,10 0,5-0,3 Q k1 + y 0,i * Q k,i (veld 1) 0,0 0,0 0,0 0,5 1,15 0,6-0,4 Q k1 + y 0,i * Q k,i (veld 2) 0,0-0,1 0,0 0,0 n.v.t. -0,1 0,1 k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) 0,0-0,2 0,0 1,1 1,10 1,1-0,7 6.10a (alles volbelast) 0,0-0,3 0,0 1,6 1,10 6.10b (alles volbelast) 0,0-0,4 0,0 2,1 1,10 6.10a (veld 1 volbelast) 0,0-0,2 0,0 1,6 1,11 6.10b (veld 1 volbelast) 0,0-0,2 0,0 2,2 1,12 6.10a (veld 2 volbelast) 0,0-0,3 0,0 1,1 1,08 6.10b (veld 2 volbelast) 0,0-0,4 0,0 1,1 1,05 aatgevende waarden M Ed,st = 0,4 kn M Ed,v = 2,2 kn Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 29
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Eiken onderslag pos 7 cobinatie = alles volbelast veld volbelast overstek volbelast veld = u 1,2 u 3 u 1,2 u 3 u 1,2 u 3 u on = G k,j = 1,4-0,8 1,4-0,8 1,4-0,8 u elastisch = Q k1 + y 0,i * Q k,i = 0,5-0,3 0,6-0,4-0,1 0,1 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) = 1,1-0,7 1,1-0,7 1,1-0,7 u zeeg = volgens opgave = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 3,0-1,8 3,0-1,9 2,4-1,4 u bij = u elastisch + u kruip = 1,6-1,0 1,7-1,1 1,0-0,6 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 9,2 4,0 9,2 4,0 9,2 4,0 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,32 0,46 0,33 0,48 0,26 0,36 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 6,9 3,0 6,9 3,0 6,9 3,0 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,23 0,33 0,24 0,36 0,15 0,19 toetsingen uiterste grenstoestand Eiken onderslag pos 7 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 2,2 kn W y = 683 c 3 f ;y;d = 12,5 N/ 2 b= 160 h= 160 s ;y;d = M Ed,y / W y = 2,18 10 6 / 683 10 3 = 3,2 N/ 2 6.11 unity-check s ;y;d / f ;y;d = 3,2 / 12,5 = 0,26 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 f v;d = 2,35 N/ 2 b= 160 rekenwaarde q-last op balk q d = 2,67 kn/' h= 160 niet gereduceerde dwarskracht V= 4,2 kn 0,2 V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,08 + 0,16 ) * 2,67 = 0,53 kn V Ed = V-V red = 4,20-0,53 = 3,66 kn t d = 3 V Ed / 2bh = 3 3,66 1000 = 0,21 N/ 2 2 160 160 1 V 6.13 unity-check = t d / f v;d = 0,21 / 2,35 = 0,09 - art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging of aan buiging en druk 6.33 s ;d / ( k krit f ;d ) = 3,2 / ( 1,00 12,5 ) = 0,26 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 30
Berekening stabiliteitsportaal pos 8: 8 Maxiale overspanning Lt = 5,635¹. Strookbreedte rekenen 1500 F1 wind vanuit dakvlak = (0,5+0,4)(Cpe)*0,702kN/²*1,5¹*3,7¹*sin25 = 1,5kN Qg ligger vanuit plafond (onbelast) = Qg = 1,5¹*0,4kN/² = 0,6kN/¹ Zie berekening QeC sheet: Toepassen koloen HE120A + ligger HE120A rechthoekig portaal et scharnierende opleggingen werk Nieuwbouw woning de Heurne koloen: HE120A horizontale regel: HE120A werknuer 2016-948 ateriaal S235 onderdeel Stalen portaal pos 8 klasse 1 flensdikte <40 kerngegevens ontwerplevensduur = 50 jaar nor Eurocode NIEUWBOUW toepassing gebouwen en andere gewone constructies ontwerplevensduur klasse = 3 6.10a 6.10b 6.1 partiële factoren gevolgklasse = CC1 g G;j = 1,22 xg G;j = 1,08 g M0 = 1,00 - correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 g Q;1 = 1,35 g Q;1 = 1,35 g M1 = 1,00 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;i = 1,35 g Q;i = 1,35 g M2 = 1,25 - gebouwcategorie windbelasting stalen koloen sterke as horizontale regel sterke as traagheidsoent en weerstandsoent in richting van de belasting (gewichtsberekening) y 0 = 0 - SI = 606 c 4 SI = 606 c 4 (elastische doorbuiging) y 1 = 0,2 - SW pl = 120 c 3 SW pl = 120 c 3 (kruip) y 2 = 0 - SW el = 106 c 3 SW el = 106 c 3 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - Sg = 0,20 kn/' Sg = 0,20 kn/' SA = 25,3 c 2 SA = 25,3 c 2 eigen gewicht profielen autoatisch berekenen nee E = 210000 N/ 2 f y;d = 235 N/ 2 specifieke gegevens van het spant overspanning (h.o.h koloen) L= 5,635 F1 hoogte portaal H= 2,5 3 4 5 te aken zeeg in horizontale regel = 0 HE120A toelaatbare horizontale doorbuiging knoop 3 1: 333 * L stijl q2 q3 toelaatbare (vert) einddoorbuiging knoop 4 1: 250 * L regel HE120A toelaatbare bijkoende doorbuiging knoop 4 1: 400 * L regel HE120A H= 2,500 knoop 3 u= u bij <= 2500 / 333 = 7,5 1 2 knoop 4 u= u eind <= 5635 / 250 = 22,5 knoop 4 u= u bij <= 5635 / 400 = 14,1 L= 5,635 portaal berekenen et behulp van belasting op bovenregel q1 G rep = 0,60 kn/ G rep = 0,00 + 1,00 0,60 = 0,6 kn/ op linker kolo q2 Q extr+o = kn/ op rechter kolo q3 Q extr+o = kn/ op bovenregel F1 Q extr+o = 1,50 kn unity-checks eigen opgave Q extr+o = 0,00 kn/ Q extr+o = 1,00 0,00 = 0,0 kn/ Q o = 0 kn/ Q o = 1,00 0,00 = 0,0 kn/ ULS buiging + noraalkracht kolo 0,14 ligger 0,14 SLS knoop 3 u eind 0,87 knoop 4 u eind 0,11 u bij 0,00 q1 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 31
toetsingen uiterste grenstoestand (alleen buiging + noraalkracht) Stalen portaal pos 8 koloen HE120A noraalkracht art. 6.2.4 (2) voor doorsnedeklasse 1,2 of 3 geldt: N c,rd = A f y = 25,3 235 10 2 = 594,55 kn g M0 1,00 M c,rd W pl f y = 120 235 10-3 = 28,1 kn ligger HE120A noraalkracht art. 6.2.4 (2) voor doorsnedeklasse 1,2 of 3 geldt: 6.10 N c,rd = A f y = 25,3 235 10 2 = 594,55 kn g M0 1,00 M c,rd W pl f y = 120 235 10-3 = 28,1 kn unity-checks N Ed / N c,rd + M Ed / M c,rd kolo 1-3 6.10.a 2,1 / 594,55 + 1,5 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,06-6.10.b 1,8 / 594,55 + 1,3 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,05-6.10.b 0,9 / 594,55 + 1,2 / 28,1 = 0,00 + 0,04 = 0,04 - kolo 2-5 6.10.a 2,1 / 594,55 + 1,5 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,06-6.10.b 1,8 / 594,55 + 1,3 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,05-6.10.b 2,7 / 594,55 + 3,9 / 28,1 = 0,00 + 0,14 = 0,14 - ligger 3-5 6.10.a 0,6 / 594,55 + 1,5 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,05-6.10.b 0,5 / 594,55 + 1,3 / 28,1 = 0,00 + 0,05 = 0,05-6.10.b 1,5 / 594,55 + 3,9 / 28,1 = 0,00 + 0,14 = 0,14 - toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Stalen portaal pos 8 horizontale vervoring (knoop 3) vertikale vervoring (knoop 4) belastinggevallen en cobinaties eg+vloer extr. eg+wind extr. eg+vloer extr. eg+wind extr. u on = G k,j = 0,0 0,0 2,4 2,4 u elastisch = Q k1 = 0,0 6,5 0,0 0,0 u zeeg = volgens opgave = 0,0 0,0 0,0 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 0,0 6,5 2,4 2,4 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 7,5 7,5 22,5 22,5 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,00 0,87 0,11 0,11 u bij = u elastisch = 0,0 6,5 0,0 0,0 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 7,5 7,5 14,1 14,1 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,00 0,87 0,00 0,00 operking Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 32
Berekening sporenkap bijgebouw pos 9: 9 Maxiale overspanning in grondvlak Lt = 5,6¹ ; Windgebied III, onbebouwd. Dakhelling = 49. Sporen betieren et 10 ultiplex. Zie berekening QeC sheet. Sporen 59x156 kwaliteit C24 h.o.h. 610. zadeldak et q-last balkafeting houten spant : 59 x 156 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Sporenkap bijgebouw pos 9 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 5 jaar ontwerplevensduur klasse = 1 toepassing tijdelijke constructies gevolgklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage (niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - dakvor zadeldak dakhelling a= 49 graden naaldhout C24 forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) scheatische tekening van de berekende constructie kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja - q vert (e.g. en sneeuw) eigen gewicht 4,268 eigen gewicht per 2 dakvlak (schuin) G k,j = 0,7 kn/ 2 2 F rep windbelasting q loodr (wind) windgebied = III - 3,22 soort terrein onbebouwd II - hoogte onderdeel boven aaiveld z= 6,6 H 1 a a= 49 totale gebouwbreedte;loodrecht op wind br= 15 1 totale gebouwhoogte ho= 6,6 V 1 L L totale gebouwdiepte;in windrichting d= 6 2,80 2,80 puntlast grootte van de puntlast F= 2 kn L schuin = 2,800 / cosa = 4,268 dikte beplanking t= 10 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L schuin elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 u eind < 4268 / 250 = 17,1 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin specifieke spantvor-afhankelijke invoer u bij < 4268 / 250 = 17,1 aat L (halve overspanning) L= 2,8 gereduceerde doorsnede boven stijl te dragen 'dakvlak (h.o.h.spanten) c= 0,61 W y,red = 1,00 * 1 /6 bh red 2 balk- en belastingtype aangrijpingspunt belasting ongesteunde staaflengte in z-richting l z = 500 wijze van steunen aangrijpingspunt van steunen h red = 156-0 = 156 W y,red = 1,00 1 /6 59 156 2 = 239 10 3 3 ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,21 - soort doorsnede = rechthoekig hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houtbreedte b= 59 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort houthoogte h= 156 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL s,crit berekenen et forule 6. 32 2 steunpunten + q-last aan drukzijde gesteund aan drukzijde unity-checks uiterste grenstoestand veld 0,58 veld 0,36 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,85 u bij 0,50 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 33
toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand Sporenkap bijgebouw pos 9 vervoring tgv kruip: u kruip =k def * ( G kj + y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 5,9 + 0,00 5,1 ) = 3,5 belastingcobinatie veld u on u elastisch u kruip u eind u eind,toe u.c. u bij u bij,toe u.c. - - eigen gewicht + wind u 1.2 5,9 5,1 3,5 14,5 17,1 0,85 8,6 17,1 0,50 eigen gewicht + sneeuw u 1.2 5,9 0,6 3,5 10,0 17,1 0,59 4,1 17,1 0,24 eigen gewicht + personen u 1.2 5,9 0,0 3,5 9,4 17,1 0,55 3,5 17,1 0,21 toetsing uiterste grenstoestand Sporenkap bijgebouw pos 9 veld 1-2 art. 6.2.4 gecobineerde buig- en axiale drukspanning 6,19 ( s c;0;d ) 2 + s ;y;d < 1,0 ( f c;0;d ) 2 f ;y;d N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d s ;y;d f ;y;d UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 N/ 2 N/ 2 - eigen gewicht + wind 1,91 1,43 92,0 239,3 0,21 14,54 5,97 16,62 0,36 eigen gewiicht + sneeuw 1,47 0,77 92,0 239,3 0,16 14,54 3,24 16,62 0,19 eigen gewicht + personen 1,31 0,69 92,0 239,3 0,14 14,54 2,88 16,62 0,17 eigen gewicht + puntlast 3,69 2,30 92,0 239,3 0,40 14,54 9,59 16,62 0,58 veld 1-2 art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging en druk 6,35 ( s ;y;d ) 2 + s c;0;d <1, 0 ( k krit f ;y;d ) 2 k c;z f c;0;d N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d k krit s ;y;d f ;y;d k c;z UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 - N/ 2 N/ 2 - - eigen gewicht + wind 1,91 1,43 92,0 239,3 0,21 14,54 1,00 5,97 16,62 0,95 0,14 eigen gewicht + sneeuw 1,47 0,77 92,0 239,3 0,16 14,54 1,00 3,24 16,62 0,95 0,05 eigen gewicht + personen 1,31 0,69 92,0 239,3 0,14 14,54 1,00 2,88 16,62 0,95 0,04 eigen gewicht + puntlast 3,69 2,30 92,0 239,3 0,40 14,54 1,00 9,59 16,62 0,95 0,36 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 34
Berekening sporenkap aanbouw pos10: Maxiale overspanning in grondvlak Lt = 3,75¹ ; Windgebied III, onbebouwd. Dakhelling = 25. Sporen betieren et 10 ultiplex. Zie berekening QeC sheet. Sporen 71x171 kwaliteit C18 h.o.h. 610. lessenaardak et q-last en schuine rol, houten spant : werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Sporenkap aanbouw pos 10 71 x 171 naaldhout C18 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage (niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie H: daken g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) dakvor zadeldak scheatische tekening van de berekende constructie dakhelling a= 25 graden q vert (e.g. en sneeuw) kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja - 2 eigen gewicht 4,14 F rep eigen gewicht per 2 dakvlak (schuin) G k,j = 0,7 kn/ 2 windbelasting q loodr (wind) V 2 1,75 windgebied = III - soort terrein onbebouwd II - hoogte onderdeel boven aaiveld z= 3,75 H 1 a= 25 totale gebouwbreedte;loodrecht op wind br= 14 1 totale gebouwhoogte ho= 3,75 L totale gebouwdiepte;in windrichting d= 4 V 1 3,75 puntlast grootte van de puntlast F= 2 kn L schuin = 3,750 / cosa = 4,138 dikte beplanking t= 10 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L schuin elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 u eind < 4138 / 250 = 16,6 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin specifieke spantvor-afhankelijke invoer u bij < 4138 / 250 = 16,6 overspanning L= 3,75 te dragen ' dakvlak (h.o.h) c= 0,61 balk- en belastingtype aangrijpingspunt belasting wijze van steunen ongesteunde staaflengte in z-richting l z = 500 aangrijpingspunt van steunen 2 steunpunten + q-last aan drukzijde gesteund aan drukzijde ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C18 ateriaal = gezaagd hout ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - soort doorsnede = rechthoekig hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,16 - houtbreedte b= 71 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 171 odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks uiterste grenstoestand 6.2.4 0,71 6.3.3 0,51 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,78 u bij 0,44 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 35
toetsing uiterste grenstoestand Sporenkap aanbouw pos 10 veld 1-2 art. 6.2.4 gecobineerde buig- en axiale drukspanning 6,19 ( s c;0;d ) 2 + s ;y;d < 1,0 ( f c;0;d ) 2 f ;y;d N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d s ;y;d f ;y;d UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 N/ 2 N/ 2 - eigen gewicht + wind 0,40 1,57 121,4 346,0 0,03 12,46 4,53 12,46 0,36 eigen gewiicht + sneeuw 0,77 1,71 121,4 346,0 0,06 12,46 4,93 12,46 0,40 eigen gewicht + personen 0,40 0,90 121,4 346,0 0,03 12,46 2,59 12,46 0,21 eigen gewicht + puntlast 1,37 3,05 121,4 346,0 0,11 12,46 8,80 12,46 0,71 veld 1-2 art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging en druk 6,35 ( s ;y;d ) 2 + s c;0;d <1, 0 ( k krit f ;y;d ) 2 k c;z f c;0;d N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d k krit s ;y;d f ;y;d k c;z UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 - N/ 2 N/ 2 - - eigen gewicht + wind 0,40 1,57 121,4 346,0 0,03 12,46 1,00 4,53 12,46 0,97 0,13 eigen gewicht + sneeuw 0,77 1,71 121,4 346,0 0,06 12,46 1,00 4,93 12,46 0,97 0,16 eigen gewicht + personen 0,40 0,90 121,4 346,0 0,03 12,46 1,00 2,59 12,46 0,97 0,05 eigen gewicht + puntlast 1,37 3,05 121,4 346,0 0,11 12,46 1,00 8,80 12,46 0,97 0,51 toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand Sporenkap aanbouw pos 10 vervoring tgv kruip: u kruip =k def * ( G kj + y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 5,5 + 0,00 4,0 ) = 3,3 belastingcobinatie veld u on u elastisch u kruip u eind u eind,toe u.c. u bij u bij,toe u.c. - - eigen gewicht + wind u 1.2 5,5 3,3 3,3 12,2 16,6 0,74 6,7 16,6 0,40 eigen gewicht + sneeuw u 1.2 5,5 4,0 3,3 12,9 16,6 0,78 7,4 16,6 0,44 eigen gewicht + personen u 1.2 5,5 0,0 3,3 8,9 16,6 0,54 3,3 16,6 0,20 eigen gewicht + puntlast u 1.2 5,5 0,0 3,3 8,9 16,6 0,54 3,3 16,6 0,20 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 36
Berekening houten balklaag zoldervloer woning pos 11: Maxiale overspanning Lt = 3,8¹. H.o.h. 610 Belasting op balklaag: Qg = 0,61¹*0,50kN/² = 0,305kN/¹ Qnuttig = 0,61¹*2,25kN/² = 1,37kN/¹ Zie berekening QeC sheet: Toepassen balklaag 71x196 h.o.h. 610, kwaliteit C24 Ter plaatse van onderslag raveling trapgat dubbele balk aanbrengen, gekoppeld balklaag in een houten vloer, berekening volgens eurocode 5 71 x 196-610 naaldhout C24 werk = Nieuwbouw woning De Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Balklaag zolder pos 1011 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 belasting- forule 6.10.a forule 6.10.b correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie A: woon- en verblijfsruites g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0,4 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0,5-1,9 F1 1,9 (kruip) y 2 = 0,3 - q1 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - overige invoegegevens: 1 2 liggerlengte L= 3,8 L= 3,8 te dragen ' vloer (h.o.h.) a= 0,61 opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 berekening eigen gewicht vloerconstructie G k,j in kn/ 2 dikte beplanking t= 18 d() g elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 beplanking t 0,018 * 6,5 kn/ 3 = 0,12 breedte vloerveld (berekening trillingen) b= 5 plafond 0,015 * 9 kn/ 3 = 0,14 belastingen overige * kn/ 3 = 0,00 eigen gewicht van de vloerconstructie G k,j = 0,50 kn/ 2 b() h() g / hoh() doinante belasting extree Q k1 = 1,75 kn/ 2 balken 0,071 0,196 5,5 / 0,61 = 0,13 verplaatsbare scheidingswanden Q k1 = 0,5 kn/ 2 tengels 0,06 0,03 5,5 / 0,3 = 0,03 puntlast F= 3 kn overige belastingen = 0,09 vervoringseisen en zeeg totaal G k,j = 0,50 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 3800 / 250 = 15,2 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333,3 * L u bij < = 3800 / 333,3 = 11,4 toegepaste zeeg = 0 ateriaalfactoren, hoogtefactor en odificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,16 - houtbreedte b= 71 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 196 odificatiefactor sterkte k od = 0,80 iddellang kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,65 iddellang belastingduurklasse cob. veranderlijk = iddellang odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend belastingduurklasse alleen peranent = blijvend odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL de eigen frequentie van de vloer f1= 14 Hz unity-checks uiterste grenstoestand buiging 0,59 dwarskr 0,20 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,77 0,62 u bij 0,88 0,68 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 37
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Balklaag zolder pos 10 cobinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 1,69 1,69 u elastisch = Q k1 of k r * F = 7,60 5,66 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 2,38 2,03 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 11,68 9,39 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 15,20 15,20 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,77 0,62 u bij = u kruip + u elastisch = 9,99 7,70 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 11,40 11,40 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,88 0,68 toetsingen uiterste grenstoestand Balklaag zolder pos 10 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 3,94 kn W y = 455 c 3 f ;y;d = 14,8 N/ 2 b= 71 h= 196 s ;y;d = M Ed,y / W y = 3,94 10 6 / 455 10 3 = 8,7 N/ 2 6,11 unity-check = s ;y;d / f ;y;d = 8,7 / 14,8 = 0,59 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 f v;d = 2,46 N/ 2 b= 71 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 4,47 kn h= 196 gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 4,47 kn 0,221 et V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,196 ) * q d = 0,221 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 4,47 1000 = 0,48 N/ 2 2 71 196 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,48 / 2,46 = 0,20 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 38
Berekening raveelligger zoldervloer woning pos 12: 1 Overspanning Lt = 3,0¹. H.o.h. 610; strookbreedte 0,5*2,8 = 1,40¹ Belasting op balklaag: Zie berekening QeC sheet: Qg = 1,4¹*0,50kN/² = 0,70kN/¹ Qnuttig = 1,4¹*2,25kN/² = 3,15kN/¹ Toepassen raveelligger 71x196, kwaliteit C24 Ter plaatse van onderslag raveling trapgat dubbele balk aanbrengen, gekoppeld balklaag in een houten vloer, berekening volgens eurocode 5 71 x 196-1400 naaldhout C24 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Raveelligger trapgat pos 12 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 belasting- forule 6.10.a forule 6.10.b correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie A: woon- en verblijfsruites g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0,4 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0,5-1,5 F1 1,5 (kruip) y 2 = 0,3 - q1 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - overige invoegegevens: 1 2 liggerlengte L= 3 L= 3 te dragen ' vloer (h.o.h.) a= 1,4 opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 berekening eigen gewicht vloerconstructie G k,j in kn/ 2 dikte beplanking t= 18 d() g elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 beplanking t 0,018 * 6,5 kn/ 3 = 0,12 breedte vloerveld (berekening trillingen) b= 5 plafond 0,015 * 9 kn/ 3 = 0,14 belastingen overige * kn/ 3 = 0,00 eigen gewicht van de vloerconstructie G k,j = 0,50 kn/ 2 b() h() g / hoh() doinante belasting extree Q k1 = 1,75 kn/ 2 balken 0,071 0,196 5,5 / 1,4 = 0,05 verplaatsbare scheidingswanden Q k1 = 0,5 kn/ 2 tengels 0,06 0,03 5,5 / 0,3 = 0,03 puntlast F= 3 kn overige belastingen = 0,16 vervoringseisen en zeeg totaal G k,j = 0,50 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 3000 / 250 = 12,0 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333,3 * L u bij < = 3000 / 333,3 = 9,0 toegepaste zeeg = 0 ateriaalfactoren, hoogtefactor en odificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,16 - houtbreedte b= 71 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 196 odificatiefactor sterkte k od = 0,80 iddellang kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,65 iddellang belastingduurklasse cob. veranderlijk = iddellang odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend belastingduurklasse alleen peranent = blijvend odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL de eigen frequentie van de vloer f1= 15 Hz unity-checks uiterste grenstoestand buiging 0,84 dwarskr 0,29 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,87 0,54 u bij 0,99 0,55 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 39
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Raveelligger trapgat pos 11 cobinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 1,51 1,51 u elastisch = Q k1 of k r * F = 6,78 3,44 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 2,12 1,52 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 10,41 6,47 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 12,00 12,00 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,87 0,54 u bij = u kruip + u elastisch = 8,90 4,97 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 9,00 9,00 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,99 0,55 toetsingen uiterste grenstoestand Raveelligger trapgat pos 11 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 5,64 kn W y = 455 c 3 f ;y;d = 14,8 N/ 2 b= 71 h= 196 s ;y;d = M Ed,y / W y = 5,64 10 6 / 455 10 3 = 12,4 N/ 2 6,11 unity-check = s ;y;d / f ;y;d = 12,4 / 14,8 = 0,84 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 f v;d = 2,46 N/ 2 b= 71 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 7,51 kn h= 196 gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 6,57 kn 0,221 et V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,196 ) * q d = 0,221 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 6,57 1000 = 0,71 N/ 2 2 71 196 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,71 / 2,46 = 0,29 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 40
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Basisgegevens Structuurtype : Raawerk XZ Aantal knopen: 7 Aantal staven: 7 Aantal 1D acro's: 3 Aantal randlijnen: 0 Aantal 2D acro's: 0 Aantal profielen: 2 Aantal belastingsgev.: 6 Aantal aterialen: 1 Materiaal Naa S235 Treksterkte 360 MPa Vloeigrens 235.000 MPa E-odulus 21000 MPa Poisson coëff. 0.30 Specifiek gewicht 7850 kg/^3 Uitzettingscoëff. 0.012 /.K Materialenlijst Groep staven: 1/7 nr. Naa Kwaliteit Eenh. gewicht kg/ Lengte Massa kg 1 HEA180 S235 35.56 16.60 590.47 2 HEA200 S235 42.23 6.15 259.88 Totaal gewicht van constructie: 850.35 kg Verfoppervlakte: 24.62 ^2 Knopen knoop X Z 1 0 0 2 0 0.300 3 10.500 0 4 10.500 0.300 5 5.250 6.339 6 2.173 2.800 7 8.327 2.800 41
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Staven acro staaf knoop 1 knoop 2 Lengte Rx deg Profiel Kwaliteit 1 1 1 2 0.300 1 - HEA180 S235 2 2 6 3.313 1 - HEA180 S235 3 6 5 4.690 1 - HEA180 S235 2 4 3 4 0.300 1 - HEA180 S235 5 4 7 3.313 1 - HEA180 S235 6 7 5 4.690 1 - HEA180 S235 3 7 6 7 6.154 2 - HEA200 S235 5 2(HEA180) 3(HEA180) 6(HEA180) 6 7(HEA200) 7 5(HEA180) 2 1 4 3 Overzicht staaf- en knoopnuers Scharnieren acro type pos 1 fiy eind 2 fiy eind 3 fiy beg 3 fiy eind Steunpunten Steunpunt knoop type Afeting 1 1 XZ 0.20 2 3 XZ 0.20 42
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Belastinggevallen BG Naa Oschrijving 1 Eigen gewicht staalconstructie Eigengewicht. Richting -Z 2 Peranente belasting Peranent - Lasten 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer Variabel - Nuttige vloerlast Lange terijn 4 Sneeuwbelasting Variabel - Sneeuw excl. 5 Wind + onderdruk Variabel - Wind excl. 6 Wind + overdruk Variabel - Wind excl. Groep van variabele lasten Naa Oschrijving Sneeuw excl. EC1 - lasttype Sneeuw Nuttige vloerlast EC1 - lasttype Cat E: Opslagruite Wind excl. EC1 - lasttype Wind BG nr. 2 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 1.00 lok len -1.89-1.89 2 Kracht kn/ rel 1.00 lok len -1.89-1.89 3 Kracht kn/ rel 1.00 lok len -1.35-1.35 BG nr. 3 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 3 Kracht kn/ rel 1.00 lok len -6.08-6.08 BG nr. 4 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 1.00 glo proj -0.57-0.57 2 Kracht kn/ rel 1.00 glo proj -0.57-0.57 BG nr. 5 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ 0.80 rel 1.00 lok len -1.90-1.90 Kracht kn/ rel 0.80 lok len -1.76-1.76 2 Kracht kn/ rel 0.80 lok len -0.19-0.19 43
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 BG nr. 6 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 0.80 lok len -0.82-0.82 Kracht kn/ 0.80 rel 1.00 lok len -0.95-0.95 2 Kracht kn/ 0.80 rel 1.00 lok len 0.95 0.95 Kracht kn/ rel 0.80 lok len 0.76 0.76-1.9-1.9-1.4-1.4-1.9-1.9 Peranente belasting: Belastinggeval 2: Peranente belasting Qg;spant schuin = 2,7¹*0,7kN/² = 1,89kN/¹. Qg;ligger verdiepingvloer = 2,7¹ *0,50kN/² = 1,35kN/¹. 44
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016-6.1-6.1 Nuttige vloerbelasting: Belastinggeval 3: Nuttige vloerlast Qnuttig;ligger verdiepingvloer = 2,7¹ *2,25kN/² = 6,075kN/¹. -0.6-0.6-0.6 Belastinggeval 4: Sneeuwbelasting Sneeuwbelasting: Qsn;spant = 2,7¹*0,21kN/² = 0,567kN/¹. 45
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016-1.9-1.9-1.8-0.2-1.8-0.2 Wind + onderdruk: Belastinggeval 5: Wind + onderdruk Qw;spant;druk = 2,7¹*0,702kN/²*(0,7/0,63+0,3) = 1,90/1,76kN/¹. Qw;spant zuiging = 2,7¹*0,702kN/²*(-0,3/-0,2)+0,3 = 0/0,19kN/¹ (druk). -1.0 1.0-1.0-0.8 1.0 0.8-0.8 0.8 Wind + overdruk: Belastinggeval 6: Wind + overdruk Qw;spant;druk = 2,7¹*0,702kN/²*(0,7/0,63-0,2) = 0,95/0,82kN/¹. Qw;spant zuiging = 2,7¹*0,702kN/²*(0,3/-0,2)+0,2 = 0,95/0,76kN/¹. 46
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Cobinaties Cobi Nor BG coëff 1. Eigen - UGT 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.22 2 Peranente belasting 1.22 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.54 2. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 1.35 3. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 4 Sneeuwbelasting 1.35 4. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 5 Wind + onderdruk 1.35 5. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 6 Wind + overdruk 1.35 6. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 4 Sneeuwbelasting 1.35 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.54 7. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 5 Wind + onderdruk 1.35 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.54 8. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 2 Peranente belasting 1.08 6 Wind + overdruk 1.35 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.54 9. Eigen - GGT 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 10. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 1.00 11. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 4 Sneeuwbelasting 1.00 12. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 5 Wind + onderdruk 1.00 13. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 6 Wind + overdruk 1.00 14. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 4 Sneeuwbelasting 1.00 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.40 15. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 5 Wind + onderdruk 1.00 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.40 16. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 6 Wind + overdruk 1.00 3 Veranderlijke belasting verdiepingvloer 0.40 47
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Regels voor het genereren van uiterste cobinaties: 1 : 1.22*BG1 / 1.22*BG2 / 0.54*BG3 2 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG3 3 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG4 4 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG5 5 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG6 6 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG4 / 0.54*BG3 7 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG5 / 0.54*BG3 8 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG6 / 0.54*BG3 Regels voor het genereren van gebruiks cobinaties: 1 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 2 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG3 3 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG4 4 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG5 5 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG6 6 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG4 / 0.40*BG3 7 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG5 / 0.40*BG3 8 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG6 / 0.40*BG3 Lijst van extree UGT cobinaties 1/ 2 : +1.08*BG1+1.08*BG2 2/ 1 : +1.22*BG1+1.22*BG2 3/ 2 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG3 4/ 3 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG4 5/ 4 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG5 6/ 5 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG6 7/ 6 : +1.08*BG1+1.08*BG2+0.54*BG3+1.35*BG4 8/ 7 : +1.08*BG1+1.08*BG2+0.54*BG3+1.35*BG5 9/ 8 : +1.08*BG1+1.08*BG2+0.54*BG3+1.35*BG6 Lijst van extree GGT cobinaties 1/ 1 : +1.00*BG1+1.00*BG2 2/ 2 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG3 3/ 3 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG4 4/ 4 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG5 5/ 5 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG6 6/ 6 : +1.00*BG1+1.00*BG2+0.40*BG3+1.00*BG4 7/ 7 : +1.00*BG1+1.00*BG2+0.40*BG3+1.00*BG5 8/ 8 : +1.00*BG1+1.00*BG2+0.40*BG3+1.00*BG6 48
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Maxiale staafkrachten Groep van acro's:1/3 Groep van UGT cobi:1/9 acro staaf cobi dx [] N [kn] V [kn] M [kn] 1 3 6 4.690 1.62-9.41-2 3 0-54.37 5.88-9.28 3 5 0-1.90 10.34 3.13 1 3 0.300-44.89-31.23-9.28 3 8 2.345-1.33-0.74 14.85 2 5 3 0-54.40 5.90-9.46 acro staaf cobi dx [] N [kn] V [kn] M [kn] 4 0-45.05 31.85 5 5 3.313-35.08-7.02-16.14 4 3 0.300-44.93 31.23 9.46 3 7 0-37.12 31.12-6.154-37.12-31.12-3.077-37.12 47.88 Relatieve vervoring van acro Extreen per staaf Maxiale relatieve staafvervoringen Groep van acro's:1/3 Groep van GebruiksGT cobi:1/8 acro staaf cobi dx [] ux [] 1 2 2 0.994-0.27 1 / 10000 3 7 1.340 0.20 1 / 10000 2 5 5 3.313-0.56 1 / 10000 6 2 2.345-0.13 1 / 10000 uz [] 0.74 1 / 10000-11.43 1 / 727 9.57 1 / 868-2.07 1 / 4009 3 7 3.077-19.32 1 / 318 fiy [rad] 1.26 2.08-3.89 0.70 - Maxiale verplaatsingen/vervoringen Groep van acro's:1/3 Groep van GebruiksGT cobi:1/8 acro staaf cobi dx [] ux [] uz [] fiy [rad] 1 2 2 0.994-0.34 0.67 0.04 3 7 1.340 0.49-12.21 0.13 2 5 5 3.313-1.03 9.91-0.24 6 2 2.345-0.48-2.36 0.08 3 7 5 6.154 8.15 5.73-4.18 2 3.077 0.06-2 -0.01 49
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 14.8 5.4-4.4-16.1-16.1 7.4 47.9-9.3-9.3 9.5 Overzicht My;d ohullend stalen spant -5.3-12.0 31.1 10.3 9.3-6.0-7.0-31.1 10.3-31.2 31.8 5.9 Overzicht Vd ohullend stalen spant 1.6-7.8-37.1-13.2-45.0-54.4-54.4-45.0 Overzicht Nd ohullend stalen spant 50
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016-5.4-2.0 1.4-1.1 0.7-19.3 1.8 0.0-0.0 Overzicht relatieve vervoring stalen onderdelen spant -2.4-12.2 5.7 9.9 9.9-10.5-0.4-20.0 0.7 0.4-1.1-1.6 Overzicht axiale absolute vervoring stalen spant 51
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Maxiale oplegreacties rekenwaarden Groep van knopen:1/7 Groep van UGT cobi:1/9 Steunpunt knoop cobi Rx [kn] Rz [kn] My [kn] 1 1 3 30.62 45.01 6 4.64 18.40 2 3 1-12.81 19.81 3-31.85 45.05 30.6-31.8 45.0 45.0 Overzicht axiale oplegkrachten 52
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Overzicht oplegreacties Groep van knopen:1/7 Groep van belastinggevallen:1/6 Funderingstabel: BG/Knoop 1 3 Peranent lasten LC: 1,2 Rx [kn] 10.73-11.86 Variabele lasten - niet exclusief Rz [kn] 18.31 18.34 LC3: Veranderlijke belasting verdiepingvloer Rx [kn] 14.10-14.10 Variabele lasten - niet exclusief Rz [kn] 18.69 18.69 LC4: Sneeuwbelasting Rx [kn] 1.97-1.97 Variabele lasten - niet exclusief Rz [kn] 2.98 2.98 LC5: Wind + onderdruk Rx [kn] -2.76-7.74 Variabele lasten - niet exclusief Rz [kn] 3.95 6.25 LC6: Wind + overdruk Rx [kn] -5.15-4.81 Extreen Rz [kn] -1.02 1.27 Max Rz [kn] 43.93 46.26 Min Rz [kn] 17.29 18.34 Max Rx [kn] 26.79-11.86 Min Rx [kn] 5.58-35.67 53
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Sterkte- en stabiliteitscontrole vloerligger HE200A EC3 Controle Doorsnede : 2 - HEA200 Macro 3 Staaf 7 HEA200 S235 UGT cobi 3 0.53 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] -37.12 47.88 Kritische controle op positie 3.08 Knikparaeters yy zz type geschoord geschoord Slankheid 74.30 12.33 Gereduceerde slankheid 0.79 0.13 Knikkroe b c Iperfectie 0.34 0.49 Knikparaeters yy zz Knikfactor (oega_buc) 0.73 1.00 Lengte 6.15 6.15 lef/lsys 1.00 0.10 Kniklengte 6.15 0.62 Kritische Euler belastingen 2019.82 73344.93 kn LTB Kiplengte 0.62 k 1.00 kw 1.00 C1 1.13 C2 0.45 C3 0.53 last in zwaartepunt SPANNINGSCONTROLE M 0.47 < 1 STABILITEITSCONTROLE Knik 0.04 < 1 KIP 0.47 < 1 Druk + oent 0.53 < 1 Druk + Kip 0.50 < 1 54
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening stalen spant pos 15 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Sterkte- en stabiliteitscontrole spant HE180A EC3 Controle Doorsnede : 1 - HEA180 Macro 2 Staaf 5 HEA180 S235 UGT cobi 8 0.30 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] -47.69-6.15-15.53 Kritische controle op positie 3.31 Knikparaeters yy zz type geschoord geschoord Slankheid 99.22 88.55 Gereduceerde slankheid 1.06 0.94 Knikkroe b c Iperfectie 0.34 0.49 Knikparaeters yy zz Knikfactor (oega_buc) 0.56 0.57 Lengte 8.00 8.00 lef/lsys 0.92 0.50 Kniklengte 7.39 4.00 Kritische Euler belastingen 953.80 1197.53 kn LTB Kiplengte 4.00 k 1.00 kw 1.00 C1 1.61 C2 0.28 C3 2.64 last in zwaartepunt SPANNINGSCONTROLE Vz 0.03 < 1 M 0.20 < 1 STABILITEITSCONTROLE Knik 0.08 < 1 KIP 0.22 < 1 Druk + oent 0.30 < 1 Druk + Kip 0.30 < 1 55
Berekening houten balklaag verdiepingvloer bijgebouw pos 16: Maxiale overspanning Lt = 3,7¹. H.o.h. 610 Belasting op balklaag: Qg = 0,61¹*0,50kN/² = 0,305kN/¹ Qnuttig = 0,61¹*1,75kN/² = 1,07kN/¹ Zie berekening QeC sheet: Toepassen balklaag 71x171 h.o.h. 610, kwaliteit C24 Ter plaatse van onderslag raveling trapgat dubbele balk aanbrengen, gekoppeld balklaag in een houten vloer, berekening volgens eurocode 5 71 x 171-610 naaldhout C24 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Balklaag verdiepingvloer bijgebouw pos 16 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 belasting- forule 6.10.a forule 6.10.b correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie A: woon- en verblijfsruites g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0,4 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0,5-1,85 F1 1,85 (kruip) y 2 = 0,3 - q1 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - overige invoegegevens: 1 2 liggerlengte L= 3,7 L= 3,7 te dragen ' vloer (h.o.h.) a= 0,61 opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 berekening eigen gewicht vloerconstructie G k,j in kn/ 2 dikte beplanking t= 18 d() g elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 beplanking t 0,018 * 6,5 kn/ 3 = 0,12 breedte vloerveld (berekening trillingen) b= 5 plafond 0,015 * 9 kn/ 3 = 0,14 belastingen overige * kn/ 3 = 0,00 eigen gewicht van de vloerconstructie G k,j = 0,50 kn/ 2 b() h() g / hoh() doinante belasting extree Q k1 = 1,75 kn/ 2 balken 0,071 0,171 5,5 / 0,61 = 0,11 verplaatsbare scheidingswanden Q k1 = 0 kn/ 2 tengels 0,06 0,03 5,5 / 0,3 = 0,03 puntlast F= 3 kn overige belastingen = 0,11 vervoringseisen en zeeg totaal G k,j = 0,50 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 3700 / 250 = 14,8 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 333,3 * L u bij < = 3700 / 333,3 = 11,1 toegepaste zeeg = 0 ateriaalfactoren, hoogtefactor en odificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,16 - houtbreedte b= 71 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 171 odificatiefactor sterkte k od = 0,80 iddellang kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,65 iddellang belastingduurklasse cob. veranderlijk = iddellang odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend belastingduurklasse alleen peranent = blijvend odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL de eigen frequentie van de vloer f1= 12 Hz unity-checks uiterste grenstoestand buiging 0,70 dwarskr 0,22 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,89 0,88 u bij 0,98 0,96 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 56
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Balklaag verdiepingvloer bijgebouw pos 16 cobinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 2,31 2,31 u elastisch = Q k1 of k r * F = 8,00 7,87 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 2,83 2,80 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 13,14 12,98 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 14,80 14,80 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,89 0,88 u bij = u kruip + u elastisch = 10,83 10,68 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 11,10 11,10 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,98 0,96 toetsingen uiterste grenstoestand Balklaag verdiepingvloer bijgebouw pos 16 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 3,60 kn W y = 346 c 3 f ;y;d = 14,8 N/ 2 b= 71 h= 171 s ;y;d = M Ed,y / W y = 3,60 10 6 / 346 10 3 = 10,4 N/ 2 6,11 unity-check = s ;y;d / f ;y;d = 10,4 / 14,8 = 0,70 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 f v;d = 2,46 N/ 2 b= 71 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 4,48 kn h= 171 gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 4,48 kn 0,196 et V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * q d = 0,196 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 4,48 1000 = 0,55 N/ 2 2 71 171 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,55 / 2,46 = 0,22 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 57
Berekening raveelligger verdiepingvloer bijgebouw pos 17: Overspanning Lt = 2,95¹. H.o.h. 610; strookbreedte 0,5*2,6 = 1,30¹ Belasting op balklaag: Zie berekening QeC sheet: Qg = 1,3¹*0,50kN/² = 0,65kN/¹ Qnuttig = 1,3¹*1,75kN/² = 2,275kN/¹ Toepassen raveelligger 71x196, kwaliteit C24 Ter plaatse van onderslag raveling trapgat dubbele balk aanbrengen, gekoppeld balklaag in een houten vloer, berekening volgens eurocode 5 71 x 171-1300 naaldhout C24 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-948 onderdeel = Raveelligger trapgat bijgebouw pos 17 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 belasting- forule 6.10.a forule 6.10.b correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 factoren g G;j = 1,22 - xg G;j = 1,08 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;1 = 1,35 - g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie A: woon- en verblijfsruites g Q;i = 1,35 - g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0,4 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0,5-1,475 F1 1,475 (kruip) y 2 = 0,3 - q1 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - overige invoegegevens: 1 2 liggerlengte L= 2,95 L= 2,95 te dragen ' vloer (h.o.h.) a= 1,3 opleglengte t.p.v. ondersteuning b r = 50 berekening eigen gewicht vloerconstructie G k,j in kn/ 2 dikte beplanking t= 0 d() g elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 beplanking t 0 * 6,5 kn/ 3 = 0,00 breedte vloerveld (berekening trillingen) b= 5 plafond 0,015 * 9 kn/ 3 = 0,14 belastingen overige * kn/ 3 = 0,00 eigen gewicht van de vloerconstructie G k,j = 0,50 kn/ 2 b() h() g / hoh() doinante belasting extree Q k1 = 1,75 kn/ 2 balken 0,071 0,171 5,5 / 1,3 = 0,05 verplaatsbare scheidingswanden Q k1 = 0 kn/ 2 tengels 0,06 0,03 5,5 / 0,3 = 0,03 puntlast F= 3 kn overige belastingen = 0,28 vervoringseisen en zeeg totaal G k,j = 0,50 toelaatbare einddoorbuiging 1: 250 * L u eind < = 2950 / 250 = 11,8 toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 300 * L u bij < = 2950 / 300 = 9,8 toegepaste zeeg = 0 ateriaalfactoren, hoogtefactor en odificatiefactoren sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor treksterkte;breedte k h = 1,16 - houtbreedte b= 71 hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houthoogte h= 171 odificatiefactor sterkte k od = 0,80 iddellang kliaatklasse = 1 odificatiefactor treksterkte k od = 0,65 iddellang belastingduurklasse cob. veranderlijk = iddellang odificatiefactor sterkte k od = 0,60 blijvend odificatiefactor treksterkte k od = 0,50 blijvend belastingduurklasse alleen peranent = blijvend odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - factor voor volue-effect s= 0,12 bij LVL de eigen frequentie van de vloer f1= 13 Hz unity-checks uiterste grenstoestand buiging 0,80 dwarskr 0,25 bruikbaarheidsgrenstoestand u eind 0,96 0,76 u bij 0,95 0,71 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 58
toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Raveelligger trapgat bijgebouw pos 17 cobinatie = eg + q eg + F veld = u 1,2 u 1,2 u on = G k,j = 1,97 1,97 u elastisch = Q k1 of k r * F = 6,89 4,93 u kruip = k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 2,42 2,07 u zeeg = volgens opgave = 0,00 0,00 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 11,28 8,97 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 11,80 11,80 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,96 0,76 u bij = u kruip + u elastisch = 9,31 7,00 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 9,83 9,83 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,95 0,71 toetsingen uiterste grenstoestand Raveelligger trapgat bijgebouw pos 17 art. 6.1.6 enkele buiging oent in y-richting M Ed,y = 4,10 kn W y = 346 c 3 f ;y;d = 14,8 N/ 2 b= 71 h= 171 s ;y;d = M Ed,y / W y = 4,10 10 6 / 346 10 3 = 11,9 N/ 2 6,11 unity-check = s ;y;d / f ;y;d = 11,9 / 14,8 = 0,80 - art. 6.1.7 dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 50 f v;d = 2,46 N/ 2 b= 71 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 5,57 kn h= 171 gereduceerde dwarskracht V Ed = V - V red = 4,96 kn 0,196 et V red = (0,5 b r +h )*q d = ( 0,5 0,050 + 0,171 ) * q d = 0,196 q d t d = 3 V Ed / 2bh = 3 4,96 1000 = 0,61 N/ 2 2 71 171 R Ed V Ed 6,13 unity-check = t d / f v;d = 0,61 / 2,46 = 0,25 - Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 59
Berekening stabiliteitsportaal pos 18: Maxiale overspanning Lt = 5,6¹. Strookbreedte rekenen 3600 F1 wind vanuit dakvlak = (0,65+0,23)(Cpe)*0,96*0,604kN/²*3,6¹*5,3¹*sin49 = 7,35kN F1 wind vanuit gevel = (0,8+0,5)(Cpe)*0,85*0,96*0,604kN/²*3,6¹*0,5*2,5¹ = 2,9kN F1;wind totaal = 10,25kN Qg ligger vanuit verdiepingvloer = Qg = 3,6¹*0,5kN/² = 1,8kN/¹ Qnuttig = 3,6¹*1,75kN/² = 6,3kN/¹ Zie berekening QeC sheet: Toepassen koloen HE140A + ligger HE200A rechthoekig portaal et scharnierende opleggingen werk Nieuwbouw woning de Heurne koloen: HE140A horizontale regel: HE200A werknuer 2016-958 ateriaal S235 onderdeel Portaal bijgebouw pos 18 klasse 1 flensdikte <40 kerngegevens ontwerplevensduur = 50 jaar nor Eurocode NIEUWBOUW toepassing gebouwen en andere gewone constructies ontwerplevensduur klasse = 3 6.10a 6.10b 6.1 partiële factoren gevolgklasse = CC1 g G;j = 1,22 xg G;j = 1,08 g M0 = 1,00 - correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 g Q;1 = 1,35 g Q;1 = 1,35 g M1 = 1,00 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;i = 1,35 g Q;i = 1,35 g M2 = 1,25 - gebouwcategorie A: woon- en verblijfsruites stalen koloen sterke as horizontale regel sterke as traagheidsoent en weerstandsoent in richting van de belasting (gewichtsberekening) y 0 = 0,4 - SI = 1033 c 4 SI = 3692 c 4 (elastische doorbuiging) y 1 = 0,5 - SW pl = 174 c 3 SW pl = 430 c 3 (kruip) y 2 = 0,3 - SW el = 155 c 3 SW el = 389 c 3 reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - Sg = 0,25 kn/' Sg = 0,42 kn/' SA = 31,4 c 2 SA = 53,8 c 2 eigen gewicht profielen autoatisch berekenen ja E = 210000 N/ 2 f y;d = 235 N/ 2 specifieke gegevens van het spant overspanning (h.o.h koloen) L= 5,6 F1 hoogte portaal H= 2,5 3 4 5 te aken zeeg in horizontale regel = 0 HE200A toelaatbare horizontale doorbuiging knoop 3 1: 150 * L stijl q2 q3 toelaatbare (vert) einddoorbuiging knoop 4 1: 250 * L regel HE140A toelaatbare bijkoende doorbuiging knoop 4 1: 333 * L regel HE140A H= 2,500 knoop 3 u= u bij <= 2500 / 150 = 16,7 1 2 knoop 4 u= u eind <= 5600 / 250 = 22,4 knoop 4 u= u bij <= 5600 / 333 = 16,8 L= 5,600 portaal berekenen et behulp van eigen opgave belasting op bovenregel q1 G rep = 1,80 kn/ G rep = 0,42 + 1,00 1,80 = 2,2 kn/ Q extr+o = 6,30 kn/ Q extr+o = 1,00 6,30 = 6,3 kn/ Q o = 2,52 kn/ Q o = 1,00 2,52 = 2,5 kn/ q1 extra oppervlak wrijving bij F1 wr 0 extr+o totaal = 0,0 kn eigen opgave Portaal bijgebouw pos 18 op linker kolo q2 Q extr+o = kn/ op rechter kolo q3 Q extr+o = kn/ op bovenregel F1 Q extr+o = 10,25 kn unity-checks ULS buiging + noraalkracht kolo 0,63 ligger 0,29 SLS knoop 3 u eind 0,97 knoop 4 u eind 0,38 u bij 0,38 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 60
toetsingen uiterste grenstoestand (alleen buiging + noraalkracht) Portaal bijgebouw pos 18 koloen HE140A noraalkracht art. 6.2.4 (2) voor doorsnedeklasse 1,2 of 3 geldt: N c,rd = A f y = 31,4 235 10 2 = 737,9 kn g M0 1,00 M c,rd W pl f y = 174 235 10-3 = 40,8 kn ligger HE200A noraalkracht art. 6.2.4 (2) voor doorsnedeklasse 1,2 of 3 geldt: 6.10 N c,rd = A f y = 53,8 235 10 2 = 1264,3 kn g M0 1,00 M c,rd W pl f y = 430 235 10-3 = 100,9 kn unity-checks N Ed / N c,rd + M Ed / M c,rd kolo 1-3 6.10.a 17,1 / 737,9 + 7,7 / 40,8 = 0,02 + 0,19 = 0,21-6.10.b 30,5 / 737,9 + 13,8 / 40,8 = 0,04 + 0,34 = 0,38-6.10.b 10,1 / 737,9 + 9,9 / 40,8 = 0,01 + 0,24 = 0,26 - kolo 2-5 6.10.a 17,1 / 737,9 + 7,7 / 40,8 = 0,02 + 0,19 = 0,21-6.10.b 30,5 / 737,9 + 13,8 / 40,8 = 0,04 + 0,34 = 0,38-6.10.b 22,4 / 737,9 + 24,6 / 40,8 = 0,03 + 0,60 = 0,63 - ligger 3-5 6.10.a 3,1 / 1264,3 + 16,2 / 100,9 = 0,00 + 0,16 = 0,16-6.10.b 5,5 / 1264,3 + 28,9 / 100,9 = 0,00 + 0,29 = 0,29-6.10.b 9,9 / 1264,3 + 24,6 / 100,9 = 0,01 + 0,24 = 0,25 - toetsingen bruikbaarheidsgrenstoestand Portaal bijgebouw pos 18 horizontale vervoring (knoop 3) vertikale vervoring (knoop 4) belastinggevallen en cobinaties eg+vloer extr. eg+wind extr. eg+vloer extr. eg+wind extr. u on = G k,j = 0,0 0,0 2,2 2,2 u elastisch = Q k1 = 0,0 16,2 6,4 2,5 u zeeg = volgens opgave = 0,0 0,0 0,0 0,0 u eind = u on + u elastisch + u kruip + u zeeg = 0,0 16,2 8,6 4,8 u eind,toe = u eind,toelaatbaar = 16,7 16,7 22,4 22,4 u.c. = u eind / u eind,toelaatbaar = 0,00 0,97 0,38 0,21 u bij = u elastisch = 0,0 16,2 6,4 2,5 u bij,toe = u bij,toelaatbaar = 16,7 16,7 16,8 16,8 u.c. = u bij / u bij,toelaatbaar = 0,00 0,97 0,38 0,15 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 61
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Basisgegevens Structuurtype : Raawerk XYZ Aantal knopen: 5 Aantal staven: 4 Aantal 1D acro's: 2 Aantal randlijnen: 0 Aantal 2D acro's: 0 Aantal profielen: 2 Aantal belastingsgev.: 3 Aantal aterialen: 1 Materiaal Naa S 235 Treksterkte 360 MPa Vloeigrens 235.000 MPa E-odulus 21000 MPa Poisson coëff. 0.30 Specifiek gewicht 7850 kg/^3 Uitzettingscoëff. 0.012 /.K Materialenlijst Groep staven: 1/4 nr. Naa Kwaliteit Eenh. gewicht kg/ Lengte Massa kg 1 HEA240 S 235 60.29 5.30 319.53 2 HEA240 S 235 60.29 9.10 548.62 Totaal gewicht van constructie: 868.15 kg Verfoppervlakte: 20.23 ^2 Knopen knoop X Y Z 1 2.300 0 0 2 2.300 6.300 0 3 2.300 9.100 0 4-0.400 9.100 0 5 4.900 9.100 0 62
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Staven acro staaf knoop 1 knoop 2 Lengte Rx deg Profiel Kwaliteit 1 1 1 2 6.300 2 - HEA240 S 235 2 2 3 2.800 2 - HEA240 S 235 2 3 4 3 2.700 1 - HEA240 S 235 4 3 5 2.600 1 - HEA240 S 235 3(HEA240) 4(HEA240) 4 3 1 1(HEA240) 2(HEA240) 2 5 Overzicht geoetrie Scharnieren acro type pos 1 fiy eind Steunpunten Steunpunt knoop type Afeting 1 1 XYZ 0.20 2 2 Z 0.20 3 4 XYZ 0.20 4 5 YZ 0.20 63
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Belastinggevallen BG Naa Oschrijving 1 Eigen gewicht staalconstructie Eigengewicht. Richting -Z 2 Peranente belasting Peranent - Lasten 3 Nuttige belasting Variabel - Veranderlijke vloerbelasting Korte terijn BG nr. 2 - puntlasten acro type dx exy exz X Y Z 1 Kracht kn abs glo -18.40 Kracht kn 3.60 abs glo -5.00 Kracht kn 6.30 abs glo -18.40 BG nr. 3 - puntlasten acro type dx exy exz X Y Z 1 Kracht kn abs glo -18.70 Kracht kn 6.30 abs glo -18.70 BG nr. 2 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ 2.10 abs 9.10 glo len -10.50-10.50 Kracht kn/ abs 2.10 glo len -14.00-14.00 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -3.85-3.85 2 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -0.63-0.63 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -14.80 Kracht kn/ abs 2.70 glo len -1.60-1.60 BG nr. 3 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ 2.10 abs 9.10 glo len -4.42-4.42 Kracht kn/ abs 2.10 glo len -5.90-5.90 2 Kracht kn/ abs 2.70 glo len -2.50-2.50 64
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016-14.8-18.4-1.6-0.6-10.5-3.9-1.6-18.4-14.0-14.0-10.5-5.0-0.6-3.9 Belastinggeval 2: Peranente belasting -2.5-18.7-4.4-2.5-18.7-5.9-4.4-5.9 Belastinggeval 3: Nuttige belasting Cobinaties Cobi Nor BG coëff 1. Eigen - UGT 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.22 2 Peranente belasting 1.22 3 Nuttige belasting 0.54 2. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.08 Cobi Nor BG coëff 2 Peranente belasting 1.08 3 Nuttige belasting 1.35 3. Eigen - GGT 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 65
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Cobi Nor BG coëff 4. 1 Eigen gewicht staalconstructie 1.00 2 Peranente belasting 1.00 Cobi Nor BG coëff 3 Nuttige belasting 1.00 Regels voor het genereren van uiterste cobinaties: 1 : 1.22*BG1 / 1.22*BG2 / 0.54*BG3 2 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG3 Regels voor het genereren van gebruiks cobinaties: 1 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 2 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG3 Lijst van extree UGT cobinaties 1/ 2 : +1.08*BG1+1.08*BG2 2/ 1 : +1.22*BG1+1.22*BG2 3/ 1 : +1.22*BG1+1.22*BG2+0.54*BG3 4/ 2 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG3 Lijst van extree GGT cobinaties 1/ 1 : +1.00*BG1+1.00*BG2 2/ 2 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG3 66
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Maxiale staafkrachten Groep van acro's:1/2 Groep van UGT cobi:1/4 acro staaf cobi dx [] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [kn] My [kn] Mz [kn] 1 2 4 0 67.41 - -102.04 1 6.300-90.99-102.04 2.250 4.01 77.74 2 3 3 0 39.70 4 2.600-19.27-3 2.250-3.10 37.95 Maxiale doorbuigingen Groep van acro's:1/2 Groep van GebruiksGT cobi:1/2 acro staaf cobi dx [] ux [] uy [] uz [] fix [rad] fiy [rad] fiz [rad] 1 2 2 0.467 0.26-0.36 0.05 1 2.700-14.95-0.36 0.41 2 3-6.06 62126.13-0.36 Maxiale oplegreacties Groep van knopen:1/5 Groep van UGT cobi:1/4 Steunpunt knoop cobi Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [kn] My [kn] Mz [kn] 1 1 4 111.02 1 67.47 2 2 4 203.52 1 137.42 3 4 3 39.70 1 32.85 4 5 3 19.27 1 16.35 Overzicht oplegreacties Groep van knopen:1/5 Groep van belastinggevallen:1/3 Funderingstabel: BG/Knoop 1 2 4 5 Peranent lasten LC: 1,2 Rz [kn] 62.47 127.24 30.42 15.14 Variabele lasten - niet exclusief LC3: Nuttige belasting Rz [kn] 32.26 48.96 4.81 1.49 Extreen Max Rz [kn] 94.73 176.20 35.22 16.63 Min Rz [kn] 62.47 127.24 30.42 15.14 67
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016-102.0-102.0 37.9 35.1 77.7 Overzicht Myd ohullend stalen liggers 39.7 67.4-10.2 65.9-19.3-91.0 Overzicht Vd ohullend stalen liggers 68
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 0.3-6.1-6.1-14.9 Overzicht axiale doorbuiging stalen liggers 39.7 203.5 19.3 111.0 Overzicht axiale oplegreacties stalen liggers 69
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Sterkte- en stabiliteitscontrole stalen ligger langsgevel EC3 Controle Doorsnede : 2 - HEA240 Macro 1 Staaf 1 HEA240 S 235 UGT cobi 4 0.58 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] -90.99-102.04 Kritische controle op positie 6.30 LTB Kiplengte k 1.00 kw 1.00 C1 1.54 C2 0.80 C3 2.64 last in zwaartepunt SPANNINGSCONTROLE Vz 0.27 < 1 M 0.58 < 1 STABILITEITSCONTROLE KIP 0.58 < 1 Druk + oent 0.58 < 1 Druk + Kip 0.58 < 1 70
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening stalen ligger pos 19 en 20 Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Sterkte- en stabiliteitscontrole stalen ligger kopgevel EC3 Controle Doorsnede : 1 - HEA240 Macro 2 Staaf 3 HEA240 S 235 UGT cobi 3 0.22 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] -3.10 37.95 Kritische controle op positie 2.25 LTB Kiplengte k 1.00 kw 1.00 C1 1.64 C2 0.14 C3 0.98 negatieve invloed van lastpositie SPANNINGSCONTROLE Vz 0.01 < 1 M 0.22 < 1 STABILITEITSCONTROLE KIP 0.22 < 1 Druk + oent 0.22 < 1 Druk + Kip 0.22 < 1 71
Berekening stalen liggers en lateien pos 22 t/ pos p 24: Pos 22 t.p.v. buitenblad (de aatgevende wordt berekend, achtergevel onder zoldervloer) Algeene gegevens Balkafetingen Dagaat 1,10 Prof. L 100/100/10 Overspanning L 1,2 W y;el 24,61 c 3 Opleglengte l opl 100 I y 176,70 c 4 L = 1,2 Oplegbreedte b opl 90 f y 235 N/² Belastingen (6.10b) (6.10a) Lijnlast lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/²) (kn/²) (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') Eigen gewicht ligger 0,15 0,00 0,15 0,00 0,15 0,16 0,18 Kap woning 2,00 1,07 0,21 0,00 2,13 0,41 2,54 2,86 2,60 Zoldervloer woning 1,40 0,50 2,25 0,40 0,70 3,15 3,85 5,01 2,56 Metselwerk 3,00 2,00 0,00 6,00 0,00 6,00 6,48 7,32 8,98 3,56 12,54 14,51 12,66 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Toetsing op sterkte (ULS) Toetsing op doorbuiging (SLS) M y;ed = 1/8*Q Ed *L 2 2,61 kn w fin 0,91 M y;rd = W y;el * f y 5,78 kn w fin;ax 3,00 (L/400) u.c. = M y;ed /M y;rd 0,45 w bij 0,26 w bij;ax 2,40 (L/500) Toetsing oplegspanning R g = 1/2*Q g,kar *L 5,39 kn R q = 1/2*Σ(Q q,kar *Ψ)*L 2,14 kn R Ed = 1/2*Q Ed *L 8,71 kn Toepassen: L 100/100/10 σ Ed = R Ed /(l opl *b opl ) 0,97 N/² f k 6,60 N/² ULS u.c. 0,45 σ Rd = f k / 1,7 3,88 N/² SLS u.c. 0,30 u.c. = σ Ed / σ Rd 0,25 opl. u.c. 0,25 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 72
Pos 23 t.p.v. binnenblad (doorleggen tot over kleiner zijraapjes) Algeene gegevens Balkafetingen Dagaat 4,30 Prof. IPE 240 Overspanning L 4,45 W y;el 324,30 c 3 Opleglengte l opl 150 I y 3892,00 c 4 L = 4,45 Oplegbreedte b opl 120 f y 235 N/² Belastingen (6,10b) (6,10a) Lijnlast lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/²) (kn/²) (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') Eigen gewicht ligger 0,31 0,00 0,31 0,00 0,31 0,33 0,38 Kap woning 1,50 1,07 0,21 0,00 1,60 0,31 1,91 2,14 1,95 Zoldervloer woning 1,00 0,50 0,00 0,40 0,50 0,00 0,50 0,54 0,61 Metselwerk 3,80 2,40 0,00 9,12 0,00 9,12 9,85 11,13 11,53 0,31 11,84 12,87 14,07 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Toetsing op sterkte (ULS) Toetsing op doorbuiging (SLS) M y;ed = 1/8*Q Ed *L 2 34,82 kn w fin 7,40 M y;rd = W y;el * f y 76,21 kn w fin;ax 11,13 (L/400) u.c. = M y;ed /M y;rd 0,46 w bij 0,19 w bij;ax 8,90 (L/500) Toetsing oplegspanning R g = 1/2*Q g,kar *L 25,66 kn R q = 1/2*Σ(Q q,kar *Ψ)*L 0,69 kn R Ed = 1/2*Q Ed *L 31,30 kn Toepassen: IPE 240 σ Ed = R Ed /(l opl *b opl ) 1,74 N/² f k 6,60 N/² ULS u.c. 0,46 σ Rd = f k / 1,7 3,88 N/² SLS u.c. 0,66 u.c. = σ Ed / σ Rd 0,45 opl. u.c. 0,45 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 73
Pos 24 binnenblad Algeene gegevens Balkafetingen Dagaat 2,40 Prof. L 150/100/10 Overspanning L 2,55 W y;el 54,08 c 3 Opleglengte l opl 150 I y 551,60 c 4 L = 2,55 Oplegbreedte b opl 90 f y 235 N/² Belastingen (6.10b) (6.10a) Lijnlast lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/²) (kn/²) (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') Eigen gewicht ligger 0,19 0,00 0,19 0,00 0,19 0,21 0,23 Kap bijgebouw 2,20 1,07 0,21 0,00 2,35 0,45 2,80 3,14 2,86 Zoldervloer bijgebouw 1,80 0,50 1,75 0,40 0,90 3,15 4,05 5,22 2,80 Metselwerk 3,00 2,00 0,00 6,00 0,00 6,00 6,48 7,32 9,44 3,60 13,04 15,05 13,21 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Toetsing op sterkte (ULS) Toetsing op doorbuiging (SLS) M y;ed = 1/8*Q Ed *L 2 12,24 kn w fin 6,20 M y;rd = W y;el * f y 12,71 kn w fin;ax 6,38 (L/400) u.c. = M y;ed /M y;rd 0,96 w bij 1,71 w bij;ax 5,10 (L/500) Toetsing oplegspanning R g = 1/2*Q g,kar *L 12,03 kn R q = 1/2*Σ(Q q,kar *Ψ)*L 4,59 kn R Ed = 1/2*Q Ed *L 19,19 kn Toepassen: L 150/100/10 σ Ed = R Ed /(l opl *b opl ) 1,42 N/² f k 6,60 N/² ULS u.c. 0,96 σ Rd = f k / 1,7 3,88 N/² SLS u.c. 0,97 u.c. = σ Ed / σ Rd 0,37 opl. u.c. 0,37 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 74
Pos 24 buitenblad Algeene gegevens Balkafetingen Dagaat 2,40 Prof. L 150/150/10 Overspanning L 2,55 W y;el 56,90 c 3 Opleglengte l opl 150 I y 624,00 c 4 L = 2,55 Oplegbreedte b opl 90 f y 235 N/² Belastingen (6.10b) (6.10a) Lijnlast lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/²) (kn/²) (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') (kn/') Eigen gewicht ligger 0,23 0,00 0,23 0,00 0,23 0,25 0,28 Metselwerk 3,00 2,00 0,00 6,00 0,00 6,00 6,48 7,32 6,23 0,00 6,23 6,73 7,60 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Toetsing op sterkte (ULS) Toetsing op doorbuiging (SLS) M y;ed = 1/8*Q Ed *L 2 6,18 kn w fin 2,62 M y;rd = W y;el * f y 13,37 kn w fin;ax 6,38 (L/400) u.c. = M y;ed /M y;rd 0,46 w bij 0,00 w bij;ax 5,10 (L/500) Toetsing oplegspanning R g = 1/2*Q g,kar *L 7,94 kn R q = 1/2*Σ(Q q,kar *Ψ)*L 0,00 kn R Ed = 1/2*Q Ed *L 9,69 kn Toepassen: L 150/150/10 σ Ed = R Ed /(l opl *b opl ) 0,72 N/² f k 6,60 N/² ULS u.c. 0,46 σ Rd = f k / 1,7 3,88 N/² SLS u.c. 0,41 u.c. = σ Ed / σ Rd 0,18 opl. u.c. 0,18 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 75
Berekening kolo K1: Belasting vanuit stalen ligger pos 19 = 203,5kN rekenwaarde prisatische op druk belaste staaf (centrisch belaste staalkolo) K.100.0x100.0x8.0 werk Nieuwbouw woning de Heurne werknuer 2016-958 uc y-richting 0,46 ateriaal S275 onderdeel Berekening kolo K1 uc z-richting 0,46 klasse 1 flensdikte <40 art. 6.3.1 prisatische op druk belaste staven Berekening kolo K1 rekenwaarde noraalkracht N Ed = 203,5 kn profiel = K.100.0x100.0x8. E = 210000 N/ 2 kniklengte y-richting l cr,y = 3500 kwaliteit = S275 A = 27,2 c 2 kniklengte z-richting l cr,z = 3500 f y = 275 N/ 2 g M1 = 1,00 - reductie doorsnede A red = 0 c 2 y-richting z-richting kipkroe aanpassen naar wargewalste buizen? ja i y = 36,7 i z = 36,7 kipkroe is aangepast voor wargewalste buizen of kokers kroe = a kroe = a N Ed l cr,y l cr,z y-richting 6.46 N Ed <= 1,0 = 203,5 = 0,46 - N b,rd 446 6.47-48 N b,rd = c y A f y / g M1 = N b,rd = 0,596 27,2 275 10-1 / 1,00 = 446,5 kn 6.49 c y = 1 <= 1,0 c y = 1 = 0,596 - F + ( F 2 - - l y 2 ) 1,199 + ( 1,199 2-1,100 2 ) F=0,5 [1+a ( -- l y - 0,2 )+ -- l y 2 ] = 0,5 [ 1+ 0,21 ( 1,100-0,2 ) + 1,100 2 ] = 1,199-6.50 bij klasse 1, 2 en 3 geldt: - l y =l y / l 1 = 95,5 / 86,8 = 1,100 - N cr= A f y / -- 2 l y = 27,2 275 10-1 / 1,100 2 = 619,15 kn (ter inforatie ) (4) N Ed / N cr = 203,5 / 619,15 = 0,329 6.51 voor klasse 4 geldt: - l y =l y (A eff / A ) / l 1 = 95,5 ( 27,2 / 27,2 ) / 86,8 = 1,100 - l 1=p (E / f y ) = p ( 210000 / 275 ) = 86,8 A eff= 27,2-0,0 = 27,2 c 2 l y=l cr,y / i y = 3500 / 36,7 = 95,5 - l z=l cr,z / i z = 3500 / 36,7 = 95,5 - relatieve slankheid bij torsiestabiliteit en torsieknikstabiliteit: 6.52 bij klasse 1, 2 en 3 geldt: - l T= (A f y / N cr ) = ( 27,2 10 2 275 / 619,15 10 3 ) = 1,100-6.53 bij klasse 4 geldt: - l T= (A eff f y / N cr ) = ( 27,2 10 2 275 / 619,15 10 3 ) = 1,100 - conclusie: hier kot hetzelfde uit als uit forule 6.50. en 6.51 z-richting 6.46 N Ed <= 1,0 = 203,5 = 0,46 - N b,rd 446 6.47-48 N b,rd= c z A f y / g M1 = N b,rd= 0,596 27,2 275 10-1 / 1,00 = 446 kn 6.49 c z = 1 <= 1,0 c z = 1 = 0,596 - F + ( F 2 - - l z 2 ) 1,199 + ( 1,199 2-1,100 2 ) F=0,5 [ 1+a ( -- l z - 0,2 )+ -- l z 2 ] = 0,5 [ 1+ 0,21 ( 1,100-0,2 ) + 1,100 2 ] = 1,199-6.50 bij klasse 1, 2 en 3 geldt: - l z=l z / l 1 = 95,5 / 86,8 = 1,100 - N cr= A f y / -- l 2 = 27,2 275 10-1 / 1,100 2 = 619,15 kn (ter inforatie ) (4) N Ed / N cr= = 203,5 / 619,15 = 0,329 bij klasse 4 geldt: - l z =l z (A eff / A ) / l 1 = 95,5 ( 27,2 / 27,2 ) / 86,8 = 1,100 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 76
Berekening penant binnenblad t.p.v. oplegging P1: Oplegging stalen ligger HE240A pos 19: Rd;ax = 111,0kN. Excentriciteit 10 Afeting etselwerk 800x120; hoogte etselwerk = 2900 Metselwerk in verband etselen et aansluitend etselwerk steenachtige constructies op druk en buiging 2-zijdig gesteund; dik 120 x 800 berekening volgens eurocode 6 art.6.1.2: ongewapende etselwerk wanden h= 2900 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-958 onderdeel = Berekening penant P1 N 1d soort wand = enkel blad t1 e i,boven ateriaal van wand of kolo = betonsteen 1 etselortel shell-bedded etselwerk? nee l3 50 de steen wordt ingedeeld in categorie I t 3-zijdig gesteund geiddelde druksterkte steen f b = 15 N/ 2 >1/5h+t perforaties in steen <= 0 % l2 h geiddelde druksterkte ortel f = 10 N/ 2 l1 >1/5h iniale voegdikte lintvoegen: >=6,0 en <=15 >0,3 t geoetrie L1<=15t b wijze van ondersteuning v.d. wand = 2 zijdig 1500 800 e i,onder aansluitende vloeren boven en onder = betonvloer N 2d dikte van de wand / kolo t= 120 breedte wand of kolo b= 800 100 vrije verdiepingshoogte h= 2900 geen verstijvingswanden 1500 totale hoogte constructie h tot = 10000 600 doorgaande ortelvoeg // aan vlak v.d. wand? 2-zijdig gesteunde wand nee 3.6.2.1(6) 400 400 rekenwaarde uitwendige krachten gevolgklasse CC 1-100 noraalkracht aan bovenzijde N 1d = 111 kn 150 noraalkracht in het idden N d = 113 kn 1 noraalkracht aan onderzijde N 2d = 115 kn oent bovenzijde tgv vert. last M 1d = 1,1 kn oent in idden tgv vert. last M d = 0,55 kn oent onderzijde tgv vert. last M 2d = 0 kn excentriciteit bovenzijde tgv hor.last excentriciteit idden tgv hor.last 0 0 200 400 600 800 1000 e he = 0 1000 e h = 0 400 excentriciteit onderzijde tgv hor.last e he = 0 200 bij een ingefreesde sleuf dieper dan 0,5t altijd een vrije rand rekenen unity-checks slankheid 0,67 knik boven: 0,38 onder: 0,33 idden: 0,84 150 100 50 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 77
Berekening HSB wanden: Her en der worden HSB wanden toegepast Kopgevel woning boven verdieping Langsgevels aanbouw Langsgevels bijgebouw Langsgevels woning Maxiale hoogte HSB wand = 3,8eter t.p.b. kopgevels woning boven verdieping De iniale benodigde afeting wordt berekend. Praktisch, iv isolatie kan voor een grotere balkhoogte worden gekozen. berekening van een houten stijl in een HSB-wand stijl: 46 x 121 naaldhout C24 werk = Nieuwbouw woning de Heurne werknuer = 2016-958 onderdeel = Berekening gevelstijlen HSB wanden nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse = CC1 belastingfactoren correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 forule 6.10.a g G;j = 1,22 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage (eestal niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - gebouwcategorie windbelasting g Q;i = 1,35 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - forule 6.10.b xg G;j = 1,08 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0,2 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - g Q;i = 1,35 - forule 6.10.a en b g G;j = 0,90 (gunstig) kniklengte loodrecht op vlak van wand L y = 3,8 scheatische tekening van de berekende constructie ongesteunde staaflengte in z-richting L z = 0,5 hart- op hartaat van de stijlen a= 0,405 N c,ed F-last op stijl bovenbelasting op wand (lijnlast) lijnlast op wand peranente belasting G k = 0,00 kn/' extree + oentaan Q extr+o = 0,00 kn/' oentaan Q o = 0,00 kn/' excentriciteit vert. belasting bovenkant e boven,q = 0,000 q d bovenbelasting op wand (puntlast) L y = 3,8 peranente belasting G k = 0,00 kn L z = 0,5 zone D extree + oentaan Q extr+o = 0,00 kn oentaan Q o = 0,00 kn excentriciteit belasting bovenkant e boven,f = 0,000 te berekenen stijl excentriciteit belasting onderkant e onder = 0,000 schea stijl a a a a 0,405 0,405 0,405 0,405 windbelasting windgebied = III - excentriciteit + e -e soort terrein onbebouwd II - bovenbelasting hoogte onderdeel boven aaiveld z= 10 totale gebouwbreedte,loodrecht op wind br= 11 buiten binnen totale gebouwhoogte ho= 10 totale gebouwdiepte in windrichting d= 15 zone in gevel D lengte van deze zone is 11,00 121 windvorfactoren onderdruk C pi = -0,30 - overdruk C pi = 0,2-15 wijze van steunen aangrijpingspunt van steunen gesteund aan drukzijde zone-verdeling A B C vervoring bovenaanzicht toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L y et zone-verdeling u bij < 3800 / 250 = 15,2 windrichting D E 11 aangrijpingspunt belasting balk- en belastingtype aan drukzijde 2 steunpunten + q-last A B C Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 78
ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C24 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,04 - soort doorsnede = rechthoekig odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort houtbreedte b= 46 odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - houthoogte (in windrichting) h= 121 kliaatklasse = 1 belastingduurklasse cob. veranderlijk = kort factor voor volue-effect s= 0,1 bij LVL s,crit berekenen et forule 6. 32 unity-checks uiterste grenstoestand druk 0,45 kolo 0,45 kip 0,20 bruikbaarheidsgrenstoestand wind 0,86 ateriaal- en profielgegevens algeene forule : f x;d = c k h k od f x;rep / g M kort buigsterkte f ;k 24 N/ 2 f ;d 1 1,04 0,90 24 / 1,30 = 17,34 N/ 2 druksterkte f c;0;k 21 N/ 2 f c;0;d 1 0,90 21 / 1,30 = 14,54 N/ 2 druksterkte f c;90;k 2,5 N/ 2 f c;90;d 1 0,90 2,5 / 1,30 = 1,73 N/ 2 sc huifsterk te f v;k 4 N/ 2 f v;d 1 0,90 4 / 1,30 = 2,77 N/ 2 elasticiteitsodulus E 0;ean;k 11000 N/ 2 E 0;ean;d 1 1,00 11000 / 1,00 = 11000 N/ 2 voluieke assa r k 350 kg/ 3 E 0;u;d 1 0,90 11000 / 1,30 = 7615 N/ 2 traagheidsoent I y = 1 * 1 / 12 bh 3 = 1 1 / 12 46 121 3 = 679 10 4 4 traagheidsoent I z = 1 * 1 / 12 hb 3 = 1 1 / 12 121 46 3 = 98 10 4 4 weerstandsoent W y = 1 * 1 /6 bh 2 = 1 1 / 6 46 121 2 = 112 10 3 3 weerstandsoent W z = 1 * 1 /6 hb 2 = 1 1 / 6 121 46 2 = 43 10 3 3 oppervlak A= 1 *bh = 1 46 121 = 56 10 2 2 traagheidsstraal i y = v ( I y / A ) = v ( 679 / 56 ) = 34,9 traagheidsstraal i z = v ( I z / A ) = v ( 98 / 56 ) = 13,3 echanicaberekening Berekening gevels tijlen HSB wanden k niklengte L y = 3,8 hart op hart stijlen A1 in wand a= 0,405 N c,ed F-last op stijl bovenbelasting op wand (lijnlast) G k = 0 kn/' lijnlast op wand Q extr+o = 0 kn/' Q o = 0 kn/' excentriciteit bovenbelasting e boven,q = 0,000 bovenbelasting op wand (puntlast) G k = 0,00 kn q d Q extr+o = 0 kn L y = 3,8 excentriciteit bovenbelasting e boven,f = 0,000 Q o = 0 kn zon e D excentriciteit van de reactie; onderkant e onder = 0 te berekenen stijl a a a a belastingfactoren g G;j= 1,22-0,405 0,405 0,405 0,405 g Q;j= 1,35 - xg G;j = 1,08 - toelaatbare (bijk oende) doorbuiging 1: 250 x L elasticiteitsodulus E= 11000 N/ 2 traagheidsoent I y = 679 c 4 windbelasting extree waarde stuwdruk q p(z) = 0,70 kn/ 2 zone in gevel = D os chrijving zone gevel loodrecht op wind uitwendige drukcoefficienten c pe10 = 0,80 en c pe1 = 1,00 zodat c pe = c pe,1 - (c pe,1 -c pe,10 ) log A = 1 - ( 1-0,8 ) log 1,539 = 0,96 - de uitwendige coefficient cobineren et onderdruk! C pi = = -0,30 - ge iddelde excentriciteit lijnlast halverwege de stijlen = ( 0,000 + 0,000 ) / 2 = 0,000 ge iddelde excentriciteit puntlast halverwege stijlen = ( 0,000 + 0,000 ) / 2 = 0,000 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 79
oenten, noraalkrachten en vervoring Berekening gevelstijlen HSB wanden 6.10a alle veranderlijke belasting oentaan rekenwaarde lijnlast q d,vert = 1,22 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,22 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde noraalkracht N c,ed = 0,405 0,00 + 0,00 = 0,00 kn rekenwaarde excentr.oent M y;ed,exc = 0,405 0,00 0,000 + 0,00 0,000 = 0,00 kn/ 6.10b wind extree, bovenbelasting oentaan rekenwaarde lijnlast q d,vert = 1,08 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,08 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde noraalkracht N c,ed = 0,405 0,00 + 0,00 = 0,00 kn windbelasting op gevelstijlen q rep,hor = 0,405 ( 0,96 - -0,30 ) 0,70 = 0,36 kn/' rekenwaarde windbelasting q d,hor = 1,35 0,36 = 0,48 kn/' rekenwaarde windoent M y;ed;wind = 0,125 0,48 3,8 2 = 0,87 kn rekenwaarde excentr.oent M y;ed,exc = 0,9 0,405 0,00 0,000 + 0,00 0,000 = 0,00 kn rekenwaarde totale oent M y;ed = 0,87 + 0,00 = 0,87 kn 6.10b wind oentaan, bovenbelasting extree rekenwaarde lijnlast q d,vert = 1,08 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,08 * 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn/ rekenwaarde noraalkracht N c,ed = 0,405 0,00 + 0,00 = 0,00 kn rekenwaarde excentr.oent M y;ed,exc = 0,405 0,00 0,000 + 0,00 0,000 = 0,00 kn bruikbaarheidsgrenstoestand doorbuiging stijl A1 u bij = 5 q L 4 = 5 0,36 3800-4 = 13,0 toetsing uiterste grenstoestand 384 * E * I 384 11000 679 10 4 stijl art. 6.2.4 gecobineerde buig- en axiale drukspanning 6.19 ( s c;0;d ) 2 + s ;y;d < 1,0 ( f c;0;d ) 2 f ;y;d Berekening gevelstijlen HSB wanden N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d s ;y;d f ;y;d UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 N/ 2 N/ 2 - e.g. + bovenbelasting 6.10a 0,00 0,00 55,7 112,2 0,00 14,54 0,00 17,34 0,00 e.g. + wind 6.10b 0,00 0,87 55,7 112,2 0,00 14,54 7,79 17,34 0,45 e.g. + bovenbelasting 6.10b 0,00 0,00 55,7 112,2 0,00 14,54 0,00 17,34 0,00 stijl art. 6.3.2 koloen onderworpen aan druk of aan druk en buiging 6,23 s c;0;d + s ;y;d + k s ;z;d s ;z;d =0 k c;y f c;0;d f ;y;d f ;z;d N c,ed M y;ed k c;y s c;0;d + s ;y;d UC kn kn - k c;y f c;0;d f ;y;d - e.g. + bovenbelasting 6.10a 0,00 0,00 0,26 0,00 + 0,00 = 0,00 e.g. + wind 6.10b 0,00 0,87 0,26 0,00 + 0,45 = 0,45 e.g. + bovenbelasting 6.10b 0,00 0,00 0,26 0,00 + 0,00 = 0,00 stijl art. 6.3.3 liggers onderworpen aan buiging en druk 6.35 ( s ;y;d ) 2 + s c;0;d < 1,0 ( k krit f ;y;d ) 2 k c;z f c;0;d N c,ed M y;ed A W y s c;0;d f c;0;d k krit s ;y;d f ;y;d k c;z UC kn kn c 2 c 3 N/ 2 N/ 2 - N/ 2 N/ 2 - - e.g. + bovenbelasting 6.10.a 0,00 0,00 55,7 112,2 0,00 14,54 1,00 0,00 17,34 0,90 0,00 e.g. + wind 6.10.b 0,00 0,87 55,7 112,2 0,00 14,54 1,00 7,79 17,34 0,90 0,20 e.g. + bovenbelasting 6.10.b 0,00 0,00 55,7 112,2 0,00 14,54 1,00 0,00 17,34 0,90 0,00 toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand vervoring tgv kruip: u kruip =k def * ( G kj + y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 0,0 + 0,00 0,0 ) = 0,0 belastingcobinatie veld u on u elastisch u kruip u bij u bij,toe u.c. - windbelasting u 1.2 0,0 13,0 0,0 13,0 15,2 0,86 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 80
Berekening draagverogen fundering op staal: Uitgangspunten * fundering op zand of grondverbetering * gedraineerde ondergrond * rekening houden et grondwater tot ok fundering? ja * berekening draagkracht volgens analytische ethode, beschreven in art. 6.5.2.2 van NEN 9997-1 * niet gelaagde grond, NEN 9997-1 6.5.2.2(h) geval a * gronddekking aan alle zijden van de fundering onverinderd toepassen over 5 B ef grondparaeters volgens NEN 9997-1, tabel 2.b grondsoort zand; schoon; atig effectieve cohesie c' = 0,0 kn/² effectieve hoek inwendige wrijving ' = 32,5 boogtan (tan '/1,15) ' ge;d = 29,0 representatief voluiek gewicht droog γ = 18,0 kn/³ representatief voluiek gewicht nat γ sat = 20,0 kn/³ Bepaling draagkracht, gedraineerde toestand volgens analytische ethode (6.5.2.2 NEN 9997-1) σ' ax;rd = (c' ge;,d N c s c b c i c ) + (σ' v;z;d N q s q b q i q ) + (0.5 γ' ge;d B' N γ s γ b γ i γ ) (cohesie) (gronddekking) (ondergrond) c' ge;d = c'/γ ;c1 σ' v;z;d = ΣD γ/γ f;g γ' ge;d = γ/γ ;q - γ w;d rekenwaarde effectieve cohesie rekenwaarde effectieve spanning gronddekking rekenwaarde eff. voluiek gewicht onder fundering draagkrachtfactoren N c = (N q -1) cotan ' ge;d = 27,83 invloed van de cohesie N q = e π tan 'ge;d [tan(45 +0.5 ' ge;d )]² = 16,42 invloed van de gronddekking N γ = 2 (N q -1) tan ' ge;d = 17,08 invloed van het eff. voluieke gewicht van de grond onder het funderingsoppervlak reductie-, vor- partiële ateriaalfactoren reductiefactor cohesie i c = 1,00 (belasting grijpt loodrecht aan op de fundering) reductiefactor gronddekking i q = 1,00 (belasting grijpt loodrecht aan op de fundering) reductiefactor ondergrond i γ = 1,00 (belasting grijpt loodrecht aan op de fundering) reductiefactor cohesie b c = 1,00 (helling onderzijde fundering = 0 graden) reductiefactor gronddekking b q = 1,00 (helling onderzijde fundering = 0 graden) reductiefactor ondergrond b γ = 1,00 (helling onderzijde fundering = 0 graden) vorfactor cohesie s c = (s q N q -1)/(N q -1) vorfactor gronddekking s q = 1 + B'/L' sin 'ge;d vorfactor ondergrond s γ = 1-0,3 B'/L' at.factor cohesie γ ;c1 = 1,60 at.factor hoek inwendige wrijving γ f;g = 1,15 at.factor voluieke assa grond γ ;q = 1,10 Grondverbetering; werkwijze 1. De ontgraving voor de grondverbetering weer aanvullen et schoon zand in lagen van 300 dikte, waarbij iedere laag verdicht dient te worden et een echanische trilplaat et een slaggewicht van 500kg. Dit aantrillen dient te geschieden in 4 gangen per laag, welke o en o haaks op elkaar oeten worden uitgevoerd. 2. De aanvulling in den droge uitvoeren; zonodig de grondwaterstand verlagen tot 500 onder het ontgravingsniveau. 3. Het zandpakket onder de funderingsstroken dient een oplopende sondeerwaarde te hebben van 10 kgf/c² per 10 c diepte (1 N/² per 100 diepte) dus bijvoorbeeld: 25 kgf/c² op 25 c en 40 kgf/c² op 40 c diepte. 4. Indien geen grondverbetering wordt toegepast, de bouwput natrillen zodat aan bovenstaande eis wordt voldaan. 5. Door het lostrillen van de bovenkant van het zandpakket dient ter plaatse van de funderingsstroken het losse zand verwijderd teworden. Daaro de grondverbetering 30 hoger aanbrengen aangegeven. 6. Het zandniveau aanvullen tot bovenkant funderingsstrook of tot iniale grondekking is bereikt. Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 81
Draagkrachttabellen: stroken L' = 10 bijdrage aan grondspanning toelaatbare strooklast q ax;rd (kn/') breedte cohesie dekking ondergrond gronddekking d i () B' () sq sγ sc kn/ 2 *D kn/ 2 kn/ 2 0,00 0,20 0,40 0,60 0,50 1,02 0,99 1,03 0,00 275,14 34,41 17,2 44,7 72,2 99,7 0,60 1,03 0,98 1,03 0,00 276,44 41,17 24,7 57,9 91,0 124,2 0,70 1,03 0,98 1,04 0,00 277,74 47,89 33,5 72,4 111,3 150,2 0,80 1,04 0,98 1,04 0,00 279,05 54,56 43,6 88,3 132,9 177,6 0,90 1,04 0,97 1,05 0,00 280,35 61,19 55,1 105,5 156,0 206,5 1,00 1,05 0,97 1,05 0,00 281,65 67,78 67,8 124,1 180,4 236,8 1,10 1,05 0,97 1,06 0,00 282,95 74,33 81,8 144,0 206,3 268,5 1,20 1,06 0,96 1,06 0,00 284,25 80,83 97,0 165,2 233,4 301,7 1,30 1,06 0,96 1,07 0,00 285,55 87,29 113,5 187,7 262,0 336,2 1,40 1,07 0,96 1,07 0,00 286,86 93,72 131,2 211,5 291,8 372,2 1,50 1,07 0,96 1,08 0,00 288,16 100,10 150,1 236,6 323,0 409,5 1,75 1,08 0,95 1,09 0,00 291,41 115,86 202,8 304,8 406,7 508,7 2,00 1,10 0,94 1,10 0,00 294,67 131,37 262,7 380,6 498,5 616,3 2,25 1,11 0,93 1,12 0,00 297,92 146,61 329,9 463,9 598,0 732,1 2,50 1,12 0,93 1,13 0,00 301,18 161,59 404,0 554,6 705,1 855,7 rekenwaarde gronddrukspanning kan voor elke gronddekking worden beperkt tot een vrij te kiezen axiu waarde beperken? nee 125,0 150,0 175,0 200,0 (kn/ 2 ) bijdrage aan grondspanning toelaatbare poerlast F ax;rd (kn) breedte lengte cohesie dekking ondergrond gronddekking d i () B' () L' () sq sγ sc kn/ 2 *D kn/ 2 kn/ 2 0,00 0,20 0,40 0,60 0,60 0,60 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 29,35 11 39 68 97 0,80 0,80 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 39,13 25 76 127 178 1,00 1,00 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 48,91 49 129 208 288 1,20 1,20 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 58,70 85 199 314 429 1,40 1,40 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 68,48 134 291 447 603 1,50 1,50 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 73,37 165 345 524 703 1,75 1,75 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 85,60 262 506 751 995 2,00 2,00 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 97,83 391 710 1029 1348 2,25 2,25 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 110,05 557 961 1365 1769 2,50 2,50 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 122,28 764 1263 1761 2260 2,75 2,75 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 134,51 1017 1620 2224 2827 3,00 3,00 1,48 0,70 1,52 0,00 398,81 146,74 1321 2038 2756 3474 rekenwaarde gronddrukspanning kan voor elke gronddekking worden beperkt tot een vrij te kiezen axiu waarde beperken? nee (kn/ 2 ) 125,0 150,0 175,0 200,0 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 82
Berekening funderingstroken: Strook 1 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 3,36 0,00 3,36 0,00 3,36 3,63 4,10 Kap woning 2,60 1,07 0,21 0,00 2,77 0,53 2,77 3,00 3,38 Verdiepingvloer woning 2,00 7,00 2,95 0,40 14,00 5,90 19,90 23,09 20,27 Beganegrondvloer woning 2,00 3,40 2,95 0,40 6,80 5,90 12,70 15,31 11,48 Metselwerk 5,50 4,00 0,00 22,00 0,00 22,00 23,76 26,84 48,93 12,33 60,73 68,78 66,07 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 68,8 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 72,4 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 98,3 kn/ 2 σ kar 86,8 kn/ 2 strookbreedte = 700 sterkte u.c. = 0,95 Strook 2 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 4,32 0,00 4,32 0,00 4,32 4,67 5,27 Kap woning 3,50 1,07 0,21 0,00 3,73 0,72 3,73 4,03 4,56 Verdiepingvloer woning 3,85 7,00 2,95 0,40 26,95 11,36 38,31 44,44 39,01 Beganegrondvloer woning 3,50 3,40 2,95 0,40 11,90 10,33 22,23 26,79 20,09 Metselwerk 5,50 2,00 0,00 11,00 0,00 11,00 11,88 13,42 57,90 22,40 79,59 91,81 82,35 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 91,81 kn/ 1 Toelaatbare belasting: q r;v;d 105,53 kn/ 1 Gronddrukspanning: σ Ed 102,01 kn/ 2 σ kar 88,4 kn/ 2 strookbreedte = 900 sterkte u.c. = 0,87 Strook 3 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 3,84 0,00 3,84 0,00 3,84 4,15 4,68 Kap woning 2,90 1,07 0,21 0,00 3,09 0,60 3,09 3,34 3,77 Zoldervloer woning 1,00 0,50 2,25 0,40 0,50 2,25 1,40 1,76 1,83 Verdiepingvloer woning 3,20 7,00 2,95 0,40 22,40 9,44 31,84 36,94 32,43 Beganegrondvloer woning 2,90 3,40 2,95 0,40 9,86 8,56 18,42 22,20 16,65 Metselwerk 3,50 4,40 0,00 15,40 0,00 15,40 16,63 18,79 55,09 20,84 73,99 85,01 78,15 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 85,01 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 88,29 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 106,26 kn/ 2 σ kar 92,5 kn/ 2 strookbreedte = 800 sterkte u.c. = 0,96 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 83
Strook 4 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 3,84 0,00 3,84 0,00 3,84 4,15 4,68 Kap woning 1,00 1,07 0,21 0,00 1,07 0,21 1,07 1,15 1,30 Zoldervloer woning 1,00 0,50 2,25 0,40 0,50 2,25 1,40 1,76 1,83 Verdiepingvloer woning 4,40 7,00 2,95 0,40 30,80 12,98 43,78 50,79 44,59 Beganegrondvloer woning 2,75 3,40 2,95 0,40 9,35 8,11 17,46 21,05 15,79 Metselwerk 3,50 2,00 0,00 7,00 0,00 7,00 7,56 8,54 52,56 23,55 74,55 86,45 76,72 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 86,45 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 88,29 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 108,06 kn/ 2 σ kar 93,2 kn/ 2 strookbreedte = 800 sterkte u.c. = 0,98 Strook 5 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 1,92 0,00 1,92 0,00 1,92 2,07 2,34 Beganegrondvloer woning 2,60 3,40 2,95 0,40 8,84 7,67 16,51 19,90 14,93 Metselwerk 0,60 2,00 0,00 1,20 0,00 1,20 1,30 1,46 11,96 7,67 19,63 23,27 18,73 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 23,27 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 32,95 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 58,18 kn/ 2 σ kar 49,1 kn/ 2 strookbreedte = 400 sterkte u.c. = 0,71 Strook 6 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 4,32 0,00 4,32 0,00 4,32 4,67 5,27 Kap woning 1,00 1,07 0,21 0,00 1,07 0,21 1,07 1,15 1,30 Zoldervloer woning 1,00 0,50 2,25 0,40 0,50 2,25 1,40 1,76 1,83 Verdiepingvloer woning 4,70 7,00 2,95 0,40 32,90 13,87 46,77 54,25 47,63 Beganegrondvloer woning 3,50 3,40 2,95 0,40 11,90 10,33 22,23 26,79 20,09 Metselwerk 3,50 4,40 0,00 15,40 0,00 15,40 16,63 18,79 66,09 26,65 91,18 105,25 94,90 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 105,25 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 105,53 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 116,94 kn/ 2 σ kar 101,3 kn/ 2 strookbreedte = 900 sterkte u.c. = 1,00 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 84
Strook 7 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 1,92 0,00 1,92 0,00 1,92 2,07 2,34 Beganegrondvloer woning 2,80 3,40 2,95 0,40 9,52 8,26 17,78 21,43 16,07 Metselwerk 0,60 2,00 0,00 1,20 0,00 1,20 1,30 1,46 12,64 8,26 20,90 24,80 19,88 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 24,80 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 32,95 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 62,01 kn/ 2 σ kar 52,3 kn/ 2 strookbreedte = 400 sterkte u.c. = 0,75 Strook 8 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,40 0,00 2,40 0,00 2,40 2,59 2,93 Kap aanbouw 1,75 0,77 0,56 0,00 1,35 0,98 2,33 2,78 1,64 Beganegrondvloer woning 1,60 3,40 2,95 0,40 5,44 4,72 10,16 12,25 9,19 Metselwerk + HSB 1,00 6,00 0,00 6,00 0,00 6,00 6,48 7,32 15,19 5,70 20,89 24,10 21,08 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 24,10 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 44,72 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 48,20 kn/ 2 σ kar 41,8 kn/ 2 strookbreedte = 500 sterkte u.c. = 0,54 Strook 9 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,40 0,00 2,40 0,00 2,40 2,59 2,93 Kap woning 3,50 1,07 0,21 0,00 3,73 0,72 4,45 5,00 4,56 Metselwerk 3,50 3,00 0,00 10,50 0,00 10,50 11,34 12,81 16,63 0,72 17,35 18,94 20,29 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 20,29 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 44,72 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 40,59 kn/ 2 σ kar 34,7 kn/ 2 strookbreedte = 500 sterkte u.c. = 0,45 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 85
Strook 10 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,40 0,00 2,40 0,00 2,40 2,59 2,93 Kap woning 3,50 1,07 0,21 0,00 3,73 0,72 4,45 5,00 4,56 Metselwerk 3,50 4,00 0,00 14,00 0,00 14,00 15,12 17,08 20,13 0,72 20,85 22,72 24,56 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 24,56 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 44,72 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 49,13 kn/ 2 σ kar 41,7 kn/ 2 strookbreedte = 500 sterkte u.c. = 0,55 Strook 11 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,88 0,00 2,88 0,00 2,88 3,11 3,51 Kap woning 2,00 1,07 0,21 0,00 2,13 0,41 2,54 2,86 2,60 Zoldervloer woning 1,50 0,50 2,25 0,40 0,75 3,38 4,13 5,37 2,74 Metselwerk 7,50 4,40 0,00 33,00 0,00 33,00 35,64 40,26 38,76 3,79 42,55 46,98 49,11 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 49,11 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 57,88 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 81,86 kn/ 2 σ kar 70,9 kn/ 2 strookbreedte = 600 sterkte u.c. = 0,85 Strook 12 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 1,92 0,00 1,92 0,00 1,92 2,07 2,34 Metselwerk 3,50 2,00 0,00 7,00 0,00 7,00 7,56 8,54 8,92 0,00 8,92 9,63 10,88 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 10,88 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 32,95 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 27,21 kn/ 2 σ kar 22,3 kn/ 2 strookbreedte = 400 sterkte u.c. = 0,33 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 86
Strook 13 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,40 0,00 2,40 0,00 2,40 2,59 2,93 Metselwerk 3,50 4,40 0,00 15,40 0,00 15,40 16,63 18,79 17,80 0,00 17,80 19,22 21,72 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 21,72 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 44,72 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 43,43 kn/ 2 σ kar 35,6 kn/ 2 strookbreedte = 500 sterkte u.c. = 0,49 Strook 14 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,88 0,00 2,88 0,00 2,88 3,11 3,51 Kap woning 1,50 1,07 0,21 0,00 1,60 0,31 1,91 2,14 1,95 Zoldervloer woning 1,00 0,50 2,25 0,40 0,50 2,25 2,75 3,58 1,83 Metselwerk 8,00 4,40 0,00 35,20 0,00 35,20 38,02 42,94 40,18 2,56 42,74 46,85 50,24 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 50,24 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 57,88 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 83,73 kn/ 2 σ kar 71,2 kn/ 2 strookbreedte = 600 sterkte u.c. = 0,87 Strook 15 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 2,40 0,00 2,40 0,00 2,40 2,59 2,93 Metselwerk 3,50 4,40 0,00 15,40 0,00 15,40 16,63 18,79 17,80 0,00 17,80 19,22 21,72 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 21,72 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 44,72 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 43,43 kn/ 2 σ kar 35,6 kn/ 2 strookbreedte = 500 sterkte u.c. = 0,49 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 87
Strook 16 Strookbelasting per ' (6.10b) (6.10a) lastbreedte P g;kar P q;kar Ψ 0 Q g;kar Q q;kar Q kar Q Ed;1 Q Ed;2 () (kn/ 2 ) (kn/ 2 ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) (kn/ ' ) Eigen gewicht strook 3,84 0,00 3,84 0,00 3,84 4,15 4,68 Vanuit pos 19 (spreiding 2,0¹) 1,00 31,50 16,15 0,40 31,50 16,15 47,65 55,82 47,15 Metselwerk 3,50 3,00 0,00 10,50 0,00 10,50 11,34 12,81 45,84 16,15 61,99 71,31 64,65 (extree gerekende belastingen zijn vet afgedrukt, overige veranderlijke belastingen zijn oentaan) Gronddekking op strook: 0,2 Dikte strook: 0,2 Optredende belasting: q Ed 71,31 kn/ ' Toelaatbare belasting: q r;v;d 88,29 kn/ ' Gronddrukspanning: σ Ed 89,14 kn/ 2 σ kar 77,5 kn/ 2 strookbreedte = 800 sterkte u.c. = 0,81 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 88
Berekening wapening funderingstroken: Berekening wapening funderingsstroken algeene rekengegevens forules staalkwaliteit 500 N/ 2 σ Ed;grond = q Ed /b V Ed,ax = ½*q Ed f yd 435 N/ 2 rekenwaarde oent M Ed = ½*σ Ed;grond *((b-)/2+c) 2 sterkteklasse beton C20/25 rekenwaarde dwarskracht V Ed = V Ed,ax - σ Ed;grond *(0,5*+d) f ck 20 N/ 2 f cd 13,33 N/ 2 f ct 2,2 N/ 2 ilieuklasse XC4 scheurwijdte w ax 0,3 c no (= c in,dur +10) 35 dekking onderzijde 40 M freq / M Ed 0,8 c (positie inkleing) 30 d b q Ed c positie M Ed Ed positie V Ed Ed d σ Ed;grond h dwarskracht buigwapening scheurwijdte strook q Ed σ Ed,grond b uur h d z V Ed,ax V Ed,red V Ed ν Ed ν Rd;c uc M Ed A ben basis bijleg A s σ s,qp Ø ax s ax toets kn/' kn/ 2 kn/' kn/' kn/' N/ 2 N/ 2 kn/' 2 /' Ø - h.o.h. Ø - h.o.h. 2 /' N/ 2 1 68,8 98,26 0,70 0,35 200 156 140 34,4 36,4 0,0 0,00 0,44 0,00 2,06 34 8-150 - 335 35 12,6 343 2 91,8 102,01 0,90 0,1 200 156 140 45,9 25,0 20,9 0,13 0,44 0,30 9,43 154 8-150 - 335 160 12,6 342 3 85,0 106,26 0,80 0,1 200 156 140 42,5 26,0 16,5 0,11 0,44 0,24 7,67 126 8-150 - 335 130 12,6 343 4 86,5 108,06 0,80 0,1 200 156 140 43,2 26,5 16,7 0,11 0,44 0,24 7,80 128 8-150 - 335 133 12,6 343 5 23,3 58,18 0,40 0,1 200 156 140 11,6 14,3 0,0 0,00 0,44 0,00 0,94 15 8-150 - 335 16 12,6 343 6 105,2 116,94 0,90 0,1 200 156 140 52,6 28,7 24,0 0,15 0,44 0,35 10,81 177 8-150 - 335 184 11,0 309 7 24,8 62,01 0,40 0,1 200 156 140 12,4 15,2 0,0 0,00 0,44 0,00 1,00 16 8-150 - 335 17 12,6 343 8 24,1 48,20 0,50 0,1 200 156 140 12,0 11,8 0,2 0,00 0,44 0,00 1,27 21 8-150 - 335 22 12,6 343 9 20,3 40,59 0,50 0,35 200 156 140 10,1 15,0 0,0 0,00 0,44 0,00 0,22 4 8-150 - 335 4 12,6 343 10 24,6 49,13 0,50 0,35 200 156 140 12,3 18,2 0,0 0,00 0,44 0,00 0,27 4 8-150 - 335 5 12,6 343 11 49,1 81,86 0,60 0,35 200 156 140 24,6 30,3 0,0 0,00 0,44 0,00 0,98 16 8-150 - 335 17 12,6 343 12 10,9 27,21 0,40 0,1 200 156 140 5,4 6,7 0,0 0,00 0,44 0,00 0,44 7 8-150 - 335 7 12,6 343 13 21,7 43,43 0,50 0,35 200 156 140 10,9 16,1 0,0 0,00 0,44 0,00 0,24 4 8-150 - 335 4 12,6 343 14 50,2 83,73 0,60 0,35 200 156 140 25,1 31,0 0,0 0,00 0,44 0,00 1,01 16 8-150 - 335 17 12,6 343 15 21,7 43,43 0,50 0,35 200 156 140 10,9 16,1 0,0 0,00 0,44 0,00 0,24 4 8-150 - 335 4 12,6 343 16 71,3 89,14 0,80 0,1 200 156 140 35,7 21,8 13,8 0,09 0,44 0,20 6,44 105 8-150 - 335 109 12,6 343 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 89
Berekening funderingspoeren: Poer onder kolo k1 algeene gegevens Poerbreedte 1,40 Sterkteklasse beton C20/25 Poerlengte 1,40 Milieuklasse XC 4 Poerdikte 0,20 Dekking 35 Gronddekking 0,20 Toegepaste wapening # ø 8-150 ( 335 2 / 1 ) Breedte lastvlak (stiep/kolo) 0,20 Lengte lastvlak 0,20 Belastingen P g;rep P q;rep F d;1 F d;2 kn kn (kn) (kn) Belasting uit kolo 0,00 203,50 Eigen gewicht poer 9,41 0,00 10,16 11,48 10,16 214,98 Controle grondspanning controle pons Optredende belasting: 214,98 kn F d = 186,3 kn (gereduceerd et grondspanning onder ponskegel) Toelaatbare belasting: 290,55 kn d = 161 Optredende grondspanning: 109,68 kn/ 2 a = 255 p = 1306 controle oent k 1 = 1,00 M s;d = 19,74 kn/ k 2 = 1,00 z = 145 k d = 1,40 A s;ben = 313 2 / t 1 = 0,92 N/ 2 A s;aanw = 335 2 / t d = 0,89 N/ 2 voldoet controle scheurvoring Toepassen poer 1,40 x 1,40 x 0,20 s s = 18 N/ 2 ø k < 210,7 voldoet wapening: # ø 8-150 s < 4085,0 voldoet poer voldoet Poer onder kolo K3 (reken belasting Fd = 25,0kN = rui aangehouden) algeene gegevens Poerbreedte 0,60 Sterkteklasse beton C20/25 Poerlengte 0,60 Milieuklasse XC 4 Poerdikte 0,20 Dekking 35 Gronddekking 0,20 Toegepaste wapening # ø 8-150 ( 335 2 / 1 ) Breedte lastvlak (stiep/kolo) 0,30 Lengte lastvlak 0,30 Belastingen P g;rep P q;rep F d;1 F d;2 kn kn (kn) (kn) Belasting uit kolo 25,00 Eigen gewicht poer 1,73 0,00 1,87 2,11 1,87 27,11 Controle grondspanning controle pons Optredende belasting: 27,11 kn F d = -2,2 kn (gereduceerd et grondspanning onder ponskegel) Toelaatbare belasting: 38,94 kn d = 161 Optredende grondspanning: 75,30 kn/ 2 a = 382 p = 1706 controle oent k 1 = 1,00 M s;d = 0,85 kn/ k 2 = 0,91 z = 145 k d = 1,40 A s;ben = 13 2 / t 1 = 0,84162 N/ 2 A s;aanw = 335 2 / t d = -0,01 N/ 2 voldoet controle scheurvoring Toepassen poer 0,60 x 0,60 x 0,20 s s = 1 N/ 2 ø k < 3372,0 voldoet wapening: # ø 8-150 s < 67309,5 voldoet poer voldoet Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 90
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening vorstrand bijgebouw Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Basisgegevens Structuurtype : Raawerk XZ Aantal knopen: 5 Aantal staven: 4 Aantal 1D acro's: 1 Aantal randlijnen: 0 Aantal 2D acro's: 0 Aantal profielen: 1 Aantal belastingsgev.: 3 Aantal aterialen: 1 Materiaal Naa C30/37 E-odulus 900 MPa Poisson coëff. 0.20 Specifiek gewicht 2500 kg/^3 Uitzettingscoëff. 0.01 /.K Materialenlijst Groep staven: 1/4 nr. Naa Kwaliteit Eenh. gewicht kg/ Lengte Massa kg 1 REC (700,300) C30/37 525.00 14.40 756 Totaal gewicht van constructie: 756 kg Verfoppervlakte: 28.80 ^2 Knopen knoop X Z 1 0 0 2 3.600 0 3 7.200 0 4 10.800 0 5 14.400 0 91
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening vorstrand bijgebouw Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Staven acro staaf knoop 1 knoop 2 Lengte Rx deg Profiel Kwaliteit 1 1 1 2 3.600 1 - REC (700,300) C30/37 2 2 3 3.600 1 - REC (700,300) C30/37 3 3 4 3.600 1 - REC (700,300) C30/37 4 4 5 3.600 1 - REC (700,300) C30/37 Elastische beddingen Naa Type positie C1x* MN/^2 C1z* MN/^2 C2x* MN C2z* MN SigZpl kn/ Sand/Clean/Moderate Onder balk 0 15.000 0 0 0 Belastinggevallen BG Naa Oschrijving 1 Eigen gewicht vorstrand Eigengewicht. Richting -Z 2 Peranente belasting Peranent - Lasten 3 Nuttige vloerbelasting Variabel - Veranderlijke vloerbelasting Lange terijn Groep van variabele lasten Naa Oschrijving Sneeuwbelasting excl. EC1 - lasttype Sneeuw Veranderlijke vloerbelasting EC1 - lasttype Cat E: Opslagruite BG nr. 2 - knooplasten knoop Fx kn Fy kn Fz kn Mx kn My kn Mz kn 2-1 3-1 4-1 BG nr. 3 - knooplasten knoop Fx kn Fy kn Fz kn Mx kn My kn Mz kn 2-17.70 3-17.70 4-17.70 92
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening vorstrand bijgebouw Datu : vrijdag 16 septeber 2016 BG nr. 2 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg eind Y beg eind Z beg eind 1 Kracht kn/ rel 1.00 glo len -6.00-6.00-10.0-10.0-10.0-6.0-6.0 Belastinggeval 2: Peranente belasting -17.7-17.7-17.7 Belastinggeval 3: Nuttige vloerlast 93
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening vorstrand bijgebouw Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Cobinaties Cobi Nor BG coëff 1. Eigen - UGT 1 Eigen gewicht vorstrand 1.22 2 Peranente belasting 1.22 3 Nuttige vloerbelasting 0.54 2. 1 Eigen gewicht vorstrand 1.08 2 Peranente belasting 1.08 Cobi Nor BG coëff 3 Nuttige vloerbelasting 1.35 3. Eigen - GGT 1 Eigen gewicht vorstrand 1.00 2 Peranente belasting 1.00 3 Nuttige vloerbelasting 1.00 Regels voor het genereren van uiterste cobinaties: 1 : 1.22*BG1 / 1.22*BG2 / 0.54*BG3 2 : 1.08*BG1 / 1.08*BG2 / 1.35*BG3 Regels voor het genereren van gebruiks cobinaties: 1 : 1.00*BG1 / 1.00*BG2 / 1.00*BG3 Lijst van extree UGT cobinaties 1/ 1 : +1.22*BG1+1.22*BG2 2/ 2 : +1.08*BG1+1.08*BG2+1.35*BG3 Lijst van extree GGT cobinaties 1/ 1 : +1.00*BG1+1.00*BG2 2/ 1 : +1.00*BG1+1.00*BG2+1.00*BG3 94
Nieuwbouw woning aan de Jurdensdijk 1A te De Heurne Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Berekening vorstrand bijgebouw Datu : vrijdag 16 septeber 2016 Maxiale krachten in vorstrand Groep van staven:1/4 Groep van UGT cobi:1/2 staaf doorsn. cobi dx [] N [kn] V [kn] M [kn] 1 1 2 3.600 15.51 15.08 0.450-0.43-0.12 0.900-0.19-0.29 2 3.600 17.35 10.54 0-19.18 15.08 1.800-1.41-3.42 staaf doorsn. cobi dx [] N [kn] V [kn] M [kn] 3 3.600 19.18 15.08 0-17.35 10.54 1.800 1.41-3.42 4 3.150 0.43-0.12 0-15.51 15.08 2.700 0.19-0.29-0.3-3.4-3.4-0.3 15.1 15.1 15.1 15.1 Overzicht My;d ohullend vorstrand 15.5 17.3 19.2-0.4 0.4-19.2-17.3-15.5 Overzicht V;d ohullend vorstrand 95
Wapening vorstrand: copacte berekening buig-, dwarskracht- en wringwapening inclusief controle scheurwijdte en dekking algeene gegevens werk Nieuwbouw woning de Heurne in. dekking c no 40 werknuer 2016-958 constructieklasse S 4 - onderdeel Wapening vorstrand nuttige hoogte d 648 ontwerpsituatie blijvend en tijdelijk betonklasse C20/25 - staalsoort B 500 - A, B of C B - breedte b 300 hoogte h 700 c drukzijde 40 c trekzijde 40 c zijkant 40 wapening aan trekzijde aantal n1 3 diaeter d1 8 aantal n2 diaeter d2 wapening aan drukzijde aantal n3 3 diaeter d3 8 aantal n4 diaeter d4 flankwapening en beugels aantal n5 1 diaeter d5 8 diaeter beugels 8 buigwapening en scheurwijdte 2016-958 resultaten Wapening vorstrand betonklasse C20/25 - A s,trek;benodigd 67 2 M Ed,elastisch 15,1 kn staalsoort B 500 - A s,druk;benodigd 0 2 M Ed,totaal na herverdelen 15,1 kn A, B of C B - A s,in 67 2 constructieonderdeel priair - b 300 verhouding: M fr / M Ed 0,75 - h 700 toelaatbare diaeter 32,8 ontwerplevensduur 50 jaar c drukzijde 40 toelaatbare hoh afstand 300 ilieuklasse A XC2 - c trekzijde 40 toelaatbaar scheurw. w 0,30 ilieuklasse B XC4 - c zijkant 40 optredend scheurw. w k 0,22 soort constructie balk - diaeter HW 8 nabewerking nee - diaeter bgls 8 grind>32 nee - nuttige hoogte d 648 ondergrond werkvloer - aanhechting goed - belastingduur langdurend - ilieu b) buitenilieu - RH=80% belast na 30 dagen ceentklasse N - uitdroging 4 zijden 2b+2h dwarskracht en wringing 2016-958 resultaten Wapening vorstrand betonklasse C20/25 - v Ed optredend 0,10 N/ 2 V Ed 19,2 kn staalsoort B 500 - v Rd,c toelaatb. 0,30 N/ 2 T Ed 0 kn A, B of C B - V Rd,c toelaatb. 59,0 kn N cd 0 kn b 300 V Rd,s opneeb. 141,0 kn Θ 21,8 graden h 700 v Rd,ax toelaatb. 2,75 N/ 2 A sl 150 2 c drukzijde 40 V Rd,ax toelaatb. 533,7 kn n sn 2 snedig c trekzijde 40 A bgls,alleen dwarskracht 0 2/ ' s l,bg 500 c zijkant 40 s benodigd,alleen dwarskracht n.v.t. hoh diaeter HW 8,0 A bgls,dwarskracht + wringing 27 2/ ' diaeter bgls 8 s benodigd,dwarskr + wringing 250 hoh nuttige hoogte d 648 langswap zijvlak 0 2 de vertikale flankwapening bestaat uit beugels (enkelsnedig) en / of overlappende onder en bovenwapening langswap onder/boven 0 2 Nieuwbouw woning et bijgebouw aan de Jurdensdijk 1A De Heurne Pagina 96