Haank Bouwkundig Ingenieursbureau tel Haartsestraat 10/H website CX Aalten

Transcriptie

1 Statische berekening uitbreiding bedrijfsruite aan de Zutphen Eerikseweg 113 te Baak Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen Eerikseweg DB Baak AWA Bouwkundig tekenburo Opgesteld door : ing. R. Haank Datu rapport : Werknuer : Haank Bouwkundig Ingenieursbureau tel Haartsestraat 10/H website CX Aalten E-ail info@haank-bi.nl Haank Ingenieursbureau is onderdeel van Buro iboc gevestigd aan de Haartsestraat 10C te Aalten Alle werkzaaheden worden verricht onder de toepasselijkheid van de Rechtsverhouding opdrachtgever architect, ingenieur en adviseur DNR2011, gedeponeerd op 21 juli 2011 ter griffie van de Rechtbank te Asterda onder nuer 78/2011.

2 Project: Uitbreiding Autobedrijf Wisselink te Baak Werknuer: Bladnuer: 2 Inhoudsopgave bladnuer Algeene constructie gegevens 3 Belastingaannae 5 Constructieschea's 7 Berekening gordingen 9 Berekening sta spant 11 Berekening draagverogen fundering op staal 25 Berekening fundatiepoeren 26 Berekening fundatiestroken 35 Haank Ingenieursbureau - Adviesbureau voor bouwconstructies info@haank-bi.nl

3 Project: Uitbreiding Autobedrijf Wisselink te Baak Werknuer: Bladnuer: 3 Algeene constructie gegevens Oschrijving bouwwerk Plan voor de uitbreiding van een bestaande bedrijfsruite. De hoofddraagconstructie zal worden uitgevoerd door iddel van sta spanten et dezelfde geoetrie als de bestaande spanten. De beganegrondvloer bestaat uit een 160 dikke gewapende betonvloer. Het bouwwerk heeft een zadeldak, bekleed et houten gordingen en vezelversterkte golfplaten. De nieuwe gordingen dienen te worden gekoppeld aan de bestaande gordingen in verband et de stabiliteit loodrecht op de sta spanten. Bouwkundige tekeningen De berekening is gebaseerd op de tekeningen vanawa Bouwkundig Ontwerp en Tekenburo. Projectnr , bladnr. 01 d.d Gegevens derden Er zijn geen sonderingsgegevens voorhanden. Fundering op staal iddels betonstroken en poeren. De uitelijke grondslag waarop wordt gefundeerd dient door iddel van een handsondering te worden gecontroleerd. Uitgangspunten Toegepaste nor: Eurocode 0 t/ 9 nieuwbouw NEN-EN serie + Nationale Bijlagen Voorschriften: NEN-EN 1990, NEN-EN t/ NEN-EN Gebouwfunctie: Betrouwbaarheidsklasse Categorie E; Industriele functie RC1 Gevolgklasse: CC 1 Ontwerplevensduur: 50 Ontwerplevensduurklasse: 3 K FI -factor = 0,9 (zie NB bijlage B3.3) Correctiefactor ξ 0,89 voor peranente belasting bij 6.10b Verenigvuldigingsfactor toegepast op de partiële factoren van cobinatie B (NB bijlage A) Belastingfactoren: Peranente belasting gunstig: 0,9 (6.10b) Peranente belasting ongunstig: 1,08 Veranderlijke belasting Qextr.+Qo.: 1,35 2 vloeren extree in gebouwfunctie A t/ G, rest oentaan (6.10a) Peranente belasting ongunstig: 1,22 Veranderlijke belasting Qo: 1,35 alle vloeren oentaan Ψ 0 = 1 geldend voor dit project Ψ 1 = 0,9 Ψ 2 = 0,8 Windover-/onderdruk: Stabiliteit Brand n.v.t. Er wordt gerekend et een gesloten bouwwerk zonder doinante openingen. De stabiliteit bij wind op de zijgevels wordt voorzien door de ongeschoorde sta spanten in cobinatie et de etselwerk kopgevels. De stabiliteit bij wind op de kopgevels wordt voorzien door de reeds aanwezige stabiliteitsvoorzieningen in de bestaande hal. Daartoe dienen de nieuwe houten gordigen stevig gekoppeld te worden aan de bestaande houten gordingen. De uitbreiding pendelt ten behoeve van de stabiliteit loodrecht op de kopgevels aan de bestaande constructie..daarnaast dienen de nieuwe gevelkoloen volledig te worden ingeetseld

4 Project: Uitbreiding Autobedrijf Wisselink te Baak Werknuer: Bladnuer: 4 Materia Beton: Betonsterkte klasse in het werk gestort: C20/25 Betonsterkte klasse prefab: C45/55 Milieuklasse fundering: XC4 tenzij anders aangegeven. Ceentsoort: volgens opgave leverancier Wapeningsstaalkwaliteit: B 500 HWL Staal: Staalkwaliteit walsprofie: S235 t.a.a. Staalkwaliteit kokerprofie S275 t.a.a. Boutkwaliteit: 8.8 Ankerkwaliteit: 4.6 Lasdikte: 0,5*lijfdikte; 0,7*fsdikte; in. a=4. Gatafstanden verbindingen: e1 = 3,0*d0 e2 = 1,5*d0 ρ1 = 3,75*d0 ρ2 = 3,0*d0 Hout: Kwaliteit gezaagd hout C18 t.a.a. Constructieonderde Kapconstructie: Beganegrondvloer: Wanden: Fundering: Vezelversterkte golfplaten op houten gordingen traditioneel. Betonvloer in het werk gestort, dik 160, op draagkrachtig zand-/puinpakket. De betonvloer voorzien van een dubbel wapeningsnet Ø6-100# Traditionele spouwuur et 100 betonstenen binnenblad o.g. en een bakstenen buitenblad 100 Fundering op staal door iddel van stroken en poeren. Fundering op een vaste laag et een conusweerstand groter of gelijk aan 4MN/ 2. Eventuele slechte lagen onder het ontgravingsniveau verwijderen en vervolgens weer aanbrengen in lagen van axiaal 30c die elk echanisch afgetrild dienen te worden tot een conuswaarde van iniaal 4MN/ 2 is bereikt. Geprefabriceerde onderde. Prefab beton: Werkzaaheden voor de prefab onderde dienen te worden uitgevoerd confor de onderstaande categorieën volgens het KOMO-attest: Categorie 1: niet van toepassing. Categorie 2: heipa Categorie 3: trappen, bordessen, galerijen, balkons Categorie 4: systeevloeren Categorie 5: balken, koloen, wanden Categorie 6: niet van toepassing. Categorie 7: niet van toepassing. Tekeningen en berekeningen in 2-voud ter controle indienen, definitieve stukken in 3-voud. Staalconstructie: Definitieve details, detailberekeningen, werkplaatstekeningen, hulpstaal, valbeveiliging, (vloer)ravelingen, opleggingen, sparingen, (boor)anker- en boutverbindingen, tijdelijke voorzieningen voor ontage en uitvoering, sta trappen en bordessen, lateien en geveldragers zijn uit te voeren door de aanneer. Overige onderde: Overige constructiepunten Staalconstructies en verankeringen in vochtig ilieu corrosiewerend behande, et een referentieperiode van 50 jaar. Indien dak of vloerliggers worden voorzien van een zeeg oet deze zeeg parabool-vorig worden uitgevoerd. De in de berekening genoede zegen zijn exclusief eventueel afschot. Tekeningen en berekeningen in 2-voud ter controle indienen, definitieve stukken in 3-voud. Definitieve details, detailberekeningen, werkplaatstekeningen, hulpstaal, valbeveiliging, (vloer)ravelingen, opleggingen, sparingen, (boor)anker- en boutverbindingen, tijdelijke voorzieningen voor ontage en uitvoering, sta trappen en bordessen, lateien en geveldragers zijn uit te voeren door de aanneer. Terreingegevens bouwpeil als bestaand grondwaterstanden - hoogste gws geen gegevens - laagste gws geen gegevens uitgangspunt grondwater tot onderzijde fundering. Controleren! Bouwput Bealing Voorzieningen van de bouwput voor rekening van de aanneer. Evt. voorzieningen van de bealing voor rekening van de aanneer.

5 Project: Uitbreiding Autobedrijf Wisselink te Baak Werknuer: Bladnuer: 5 Belastingaannae Windbelasting: Gebouwgegevens: Gebied I, II of III, bebouwd/onbebouwd III onbebouwd Hoogte pand boven aaiveld 5,1 Gebouwbreedte loodrecht op de windrichting 10,0 Gebouwdiepte in de windrichting 20,7 Referentieperiode 50 jaar Gebouw wordt beschouwd als een gesloten gebouw Zin. confor tabel resultaten: Pw (qp(z)) = 0,545 2 Ψ 0 = 0 bijlage D: CsCd = 0,92 (bij wind op kopgevel) Windcoëfficienten: Sneeuwbelasting Zadeldak dakhelling 19 graden µ 1 = 0,80 p rep = 0,56 2 f = 1,00 Ψ 0 = 0

6 Project: Uitbreiding Autobedrijf Wisselink te Baak Werknuer: Bladnuer: 6 Dakconstructie Dakhelling 19 graden Golfplatendak incl. gordingen 0,20 / cos 19 = 0,21 2 (grondvlak) Beganegrondvloer Betonvloer op zand dik 160 4, Totaal peranente belasting 4,00 2 Opgelegde belasting 5, Totaal opgelegde belasting 5,00 2 Ψ 0 = 1 Wanden Traditionele spouwuur 4,00 ²

7 Constructieschea fundering: Fundering: Betonkwaliteit C20/25; Wapeningkwaliteit B 500B. Milieuklasse XC2; dekking 40. Wapeningkwaliteit B 500B. Onderzijde 800- Peil Toepassen betonpoeren (A) 1200x1200x200 betonpoeren (B) 1200x800x200 + koppeling aan bestaande fundering iddels 6 stekken Ø10 + cheische ankers HILTI-HY 200-A + wapeningsstaaf Ø10 ( t.p.v. *²) stekgte 350, 100 inboren t.p.v. *¹ 3 stekken Ø10 toepassen Wapening poeren: bovenwapening Ø8-150# onderwapening Ø8-150# Ankers koloen 4Ø16 (4.6) opneen in betonpoer, ontwikkelde gte 500 Stiepen toepassen 275(800 iddenpoer)x275. b.k.stiep 400-Peil Wapening stiep 4Ø12 + bgls Ø8-150, bovenin één beugel extra Stroken uitvoeren BxH 600x200 et wapening Ø6-150# onderin Algeeen: Funderen op draagkrachtige zandbode en/of op puinkoffer. Miniale conuswaarde 40kg/c² Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 7

8 Constructieschea verdiepingvloer: Spanten pos 1: Toepassen sta spant: koloen IPE200. dakligger IPE200. Moentvaste verbindingen toepassen et bouten M16(8.8) Ankers 4M16 (4.6) Spant pos 2: Bestaand sta spant Dakverbanden: dak: Ø12 + wartel M12 Houten gordingen 71x221 h.o.h als bestaand, kwaliteit C18 et ceentgebonden golfplaat = De nieuwe gordingen dienen ter plaatse van de aansluiting et de bestaande gordingen goed et elkaar worden gekoppeld in verband et de stabiliteit loodrecht op de spanten. De stabiliteit wordt hierbij ontleent aan de bestaande, stabiele constructie van de reeds aanwezige hal. De nieuwe gevelkoloen dienen over de volledige hoogte te worden ingeetseld ten behoeve van de stabiliteit loodrecht op de spanten Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 8

9 berekening gording op 2 steunpunten werk = Uitbreiding Autobedrijf Wisselink Baak werknuer = onderdeel = Gordingen dak uitbreiding x naaldhout C18 nor Eurocode NIEUWBOUW ontwerplevensduur = 50 jaar ontwerplevensduur klasse = 3 toepassing gebouwen en andere gewone constructies gevolgklasse CC = CC1 forule 6.10a g G;j = 1,22 - correctiefactor voor forule 6.10b x= 0,89 (niet aatgevend) g Q;1 = 1,35 - de waarde van ksi volgt uit de Nationale Bijlage g Q;i = 1,35 - gebouwcategorie H: daken forule 6.10b xg G;j = 1,08 - (gewichtsberekening) y 0 = 0 - (aatgevend) g Q;1 = 1,35 - (elastische doorbuiging) y 1 = 0 - g Q;i = 1,35 - (kruip) y 2 = 0 - forule 6.10a en b g G;j = 0,90 (gunstig) reductiefactor vloerbelasting y t = 1,00 - dakvor zadeldak z= 5,100 + aaiveld dakhelling a= 19 graden nok peranente- en toevallige veranderlijke belasting eigen gewicht dakvlak G k,j = 0,2 2 totale schuine gte extra veranderlijke vlakbelasting in grondvlak Q k = 0 2 L3= 5,400 wind- en sneeuwbelasting windgebied = III - soort terrein onbebouwd II - hoogte onderdeel boven aaiveld z= 5,1 a= 1,800 gebouwbreedte loodrecht op wind br= 10 (geiddelde hoh-afstand) totale gebouwhoogte ho= 5,1 a= 19 totale gebouwdiepte in windrichting d= 10 vorfactor onderdruk C pi = 0,30 * 1 0,30 - F //,rep = 0,238 ' overspanning vorfactor overdruk C pi = -0,35 * 1-0,35 - op te neen door dakplaat, uurplaat en nok kan de sneeuw onbeleerd afglijden : ja in totale dakvlak optredende afschuifkracht tgv eg + vb belasting door puntlast F //,rep = 0,35 + 0,93 = 1,28 ' puntlast F= 2 kn dat is per ' schuin dakvlak: dikte beplanking t= 0 F //,rep = 1,28 / 5,400 = 0,24 '/' elasticiteitsodulus beplanking E o;ean,k = 5000 N/ 2 in totale dakvlak opneebaar per ' gording toelaatbare doorbuiging F //,rep = 0,238 * 5,400 = 1,28 ' toelaatbare doorbuiging 1: 250 * L schuin door alle gordingen saen op te neen (per ' gording) toelaatbare bijkoende doorbuiging 1: 250 * L schuin F //,rep = 1,28-1,28 = 0,00 ' 2,500 gegevens gording F overspanning in veld 1 L1= 5 q totale schuine gte dakvlak L3= 5,4 aantal gordingen n= 2 st 1 2 wijze van ondersteuning gording in zwakke richting (z): L1= 5,000 volledig gesteund, enkele buiging ' 0,24 zadeldak 1,00 unity-checks bij windzuiging ontstaat er -2,67 kn trek per oplegging! UGT buiging 0,35 0,69 0,49 0,60 0,16 0,46 BGT u 1,02 u bij 0,78 ateriaalgegevens, balkafeting, diverse factoren en belastingen sterkteklasse = naaldhout C18 ateriaalfactor sterkte g M = 1,30 - ateriaal = gezaagd hout hoogtefactor buigsterkte;hoogte k h = 1,00 - houtbreedte b= 71. odificatiefactor sterkte k od = 0,90 kort houthoogte h= 221 odificatiefactor treksterkte k od = 0,80 kort kliaatklasse = 1 odificatiefactor vervoring k def = 0,60 - belastingduurklasse veranderlijke belasting kort factor voor volue-effect s= 0,1 bij LVL eigen gewicht personen sneeuw wind wind puntlast vlaklast y z y z y z druk zuiging y z y z q of F 0,34 0,00 0,32 0,00 0,90 0,00 0,56-1,02 1,89 0,00 0,00 0,00 M 1.2 1,06 0,00 1,01 0,00 2,82 0,00 1,75-3,18 2,36 0,00 0,00 0,00 u 1,2 4,82 0,00 4,56 0,00 12,77 0,00 7,91-14,41 8,57 0,00 0,00 0,00 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 9

10 toetsing uiterste grenstoestand Gordingen dak uitbreiding eigen gewicht(6.10.a) personen sneeuw wind wind puntlast vlaklast y z y z y z druk zuiging y z y z q of F 0,41 0,00 0,80 0,00 1,59 0,00 1,12-1,07 2,92 0,00 0,37 0,00 M 1.2 1,29 0,00 2,51 0,00 4,96 0,00 3,51-3,34 4,34 0,00 1,15 0,00 rekenwaarde opwaartse reactie bij 0,9*eg +g q *windzuiging =0,5-1,07 5,000 = -2,67 kn per oplegging trek bij oplegging! art dubbele buiging voorbeeldberekening controle veldoent M 1,2 tgv eigen gewicht + sneeuw oent in y-richting M Ed,y = 4,96 kn W y = 578 c 3 f ;y;d = 12,5 N/ 2 b= 71 oent in z-richting M Ed,z = 0,00 kn W z = 186 c 3 f ;z;d = 12,5 N/ 2 h= 221 soort doorsnede rechthoekig k = 0,7 s ;y;d = M Ed,y / W y = 4, / = 8,6 N/ 2 s ;z;d = M Ed,z / W z = 0, / = 0,0 N/ 2 6,11 unity-check s ;y;d + k s ;z;d = 8,6 + 0,7 0,0 = 0,69 f ;y;d f ;z;d 12,5 12,5 6,12 unity-check k s ;y;d + s ;z;d = 0,7 8,6 + 0,0 = 0,48 f ;y;d f ;z;d 12,5 12,5 in tabelvor alle cobinaties UGT M Ed,y M Ed,z s ;y;d s ;z;d s ;y;d s ;z;d unity check axiu f ;y;d f ;z;d eg + oentaan(6.10a) M 1.2 1,29 0,00 2,24 0,00 0,18 0,00 0,18 0,13 = 0,18 eg + personen M 1.2 2,51 0,00 4,34 0,00 0,35 0,00 0,35 0,24 = 0,35 eg + sneeuw M 1.2 4,96 0,00 8,57 0,00 0,69 0,00 0,69 0,48 = 0,69 eg + winddruk M 1.2 3,51 0,00 6,07 0,00 0,49 0,00 0,49 0,34 = 0,49 eg + puntlast M 1.2 4,34 0,00 7,51 0,00 0,60 0,00 0,60 0,42 = 0,60 eg + vlaklast M 1.2 1,15 0,00 1,99 0,00 0,16 0,00 0,16 0,11 = 0,16 0,9 * eg + windzuiging M 1.2 3,34 0,00 5,77 0,00 0,46 0,00 0,46 0,32 = 0,46 toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand Gordingen dak uitbreiding veld 1 u kruip;y =k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 4,82 + 0,00 12,77 ) = 2,89 u kruip;z =k def *( G kj +y 2 Q k,1 ) = 0,60 ( 0,00 + 0,00 0,00 ) = 0,00 doorbuigingen u on t.g.v. G k,j u kruip t.g.v. k def *( G kj +y 2 Q k,1 +y 2 Q k,i ) u elastisch t.g.v. y t * Q k1 + f 0,i * Q k,i u t.g.v. u on + u kruip + u elastisch - u zeeg u bij t.g.v. u kruip + u elastisch toelaatbare doorbuigingen u,toe voor u 1,2 <= 5000 / 250 = 20,0 u bij,toe voor u 1,2 <= 5000 / 250 = 20,0 u on u elastisch u kruip u u bij veld u 1,2 y z y z y z y z totaal u.c. y z totaal u.c. eg + personen 4,82 0,00 4,56 0,00 2,89 0,00 12,27 0,00 12,27 0,61 7,45 0,00 7,45 0,37 eg + sneeuw 4,82 0,00 12,77 0,00 2,89 0,00 20,48 0,00 20,48 1,02 15,66 0,00 15,66 0,78 eg + winddruk 4,82 0,00 7,91 0,00 2,89 0,00 15,62 0,00 15,62 0,78 10,80 0,00 10,80 0,54 eg + F-last 4,82 0,00 8,57 0,00 2,89 0,00 16,28 0,00 16,28 0,81 11,46 0,00 11,46 0,57 eg + vlaklast 4,82 0,00 0,00 0,00 2,89 0,00 7,71 0,00 7,71 0,39 2,89 0,00 2,89 0,14 eg + windzuiging 4,82 0,00-14,41 0,00 2,89 0,00-6,70 0,00 6,70 0,33-14,41 0,00 14,41 0,72 representatieve waarden steun in veld L1 uiterste grenstoestand steun in veld L1, axiu kracht F steun = 0,00 kn eigen gewicht 3 0,00 = 0,00 personen 3 0,00 = 0,00 e.g. + personen 1,08 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn sneeuw 3 0,00 = 0,00 e.g. + sneeuw 1,08 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn vlaklast 3 0,00 = 0,00 e.g. + vlaklast 1,08 0,00 + 1,35 0,00 = 0,00 kn Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 10

11 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Basisgegevens Structuurtype : Raawerk XZ Aantal knopen: 5 Aantal staven: 4 Aantal 1D acro's: 4 Aantal randlijnen: 0 Aantal 2D acro's: 0 Aantal profie: 1 Aantal belastingsgev.: 8 Aantal ateria: 1 Materiaal Naa S235 Treksterkte 360 MPa Vloeigrens MPa E-odulus MPa Poisson coëff Specifiek gewicht 7850 kg/^3 Uitzettingscoëff /.K Materialijst Groep staven: 1/4 nr. Naa Kwaliteit Eenh. gewicht kg/ Lengte Massa kg 1 IPE200 S Totaal gewicht van constructie: Verfoppervlakte: ^ kg Knopen knoop X Z Staven acro staaf knoop 1 knoop 2 Lengte Rx deg Profiel Kwaliteit IPE200 S IPE200 S IPE200 S IPE200 S235 11

12 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Steunpunten Steunpunt knoop type flexibiliteit MN/-MN/rad Afeting 1 1 XZRy kry = XZRy kry = Belastinggeval BG Naa Oschrijving 1 Eigen gewicht staalconstructie Eigengewicht. Richting -Z 2 Peranente belasting Peranent - Lasten 3 Sneeuwbelasting A Variabel - Sneeuw excl. 4 Sneeuwbelasting B Variabel - Sneeuw excl. 5 Wind + onderdruk A Variabel - Wind excl. 6 Wind + overdruk A Variabel - Wind excl. 7 Wind + onderdruk B Variabel - Wind excl. 8 Wind + overdruk B Variabel - Wind excl IPE200 4IPE IPE200 2IPE Overzicht staaf- en knoopnuers 12

13 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Groep van variabele lasten Naa Oschrijving Sneeuw excl. EC1 - lasttype Sneeuw Wind excl. EC1 - lasttype Wind BG nr. 2 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 3 Kracht rel glo Kracht rel glo - - BG nr. 3 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 3 Kracht rel glo proj Kracht rel glo proj BG nr. 4 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 3 Kracht rel glo proj Kracht rel glo proj BG nr. 5 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 1 Kracht rel lok Kracht rel 0.20 lok Kracht 0.20 rel lok Kracht rel 0.80 lok Kracht 0.80 rel lok BG nr. 6 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 1 Kracht rel lok Kracht rel lok Kracht rel 0.20 lok Kracht 0.20 rel lok Kracht 0.80 rel lok Kracht rel 0.80 lok

14 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : BG nr. 7 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 1 Kracht rel lok Kracht rel 0.20 lok Kracht 0.20 rel lok Kracht rel 0.80 lok Kracht 0.80 rel lok BG nr. 8 - verdeelde lasten acro type dx exy exz X beg Y beg Z beg 1 Kracht rel lok Kracht rel lok Kracht rel 0.20 lok Kracht 0.20 rel lok Kracht 0.80 rel lok Kracht rel 0.80 lok

15 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Peranente belasting: Qg;spant = 5,0¹ (strookbreedte)*0,2² = 1,0¹. Belastinggeval 2: Peranente belasting Sneeuwbelasting A: Belastinggeval 3: Sneeuwbelasting A Qsn;spant_iniaal = 5,0¹ (strookbreedte)*0,56² = Qsn;spant_axiaal = 5,0¹ (strookbreedte)*0,917n/² = 2,8¹. (projectie op grondvlak) 4,585¹. (projectie op grondvlak) 15

16 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Sneeuwbelasting B: Belastinggeval 4: Sneeuwbelasting B Qsn;spant_iniaal = 5,0¹ (strookbreedte)*0,56²*0,5 = 1,4¹. (projectie op grondvlak) Qsn;spant_axiaal = 5,0¹ (strookbreedte)*0,917n/² = 4,585¹. (projectie op grondvlak) Qsn;spant_axiaal = 5,0¹ (strookbreedte)*0,56n/² = 2,8¹. (projectie op grondvlak) Wind + onderdruk A: Belastinggeval 5: Wind + onderdruk A Qw;spantbeen druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,8+0,3) = 3,0¹. Qw;spantbeen zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,3-0,3) = 0¹. Qw;spant druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,33/0,25+0,3) = 1,72/1,5¹ (druk). Qw;spant zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,87/0,4-0,3) = 1,55/0,27¹ (zuiging). 16

17 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Belastinggeval 6: Wind + overdruk A Wind + onderdruk B: Belastinggeval 7: Wind + onderdruk B Qw;spantbeen druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,8+0,3) = 3,0¹. Qw;spantbeen zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,3-0,3) = 0¹. Qw;spant druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(-0,72/-0,27+0,3) = 1,14/-0,08¹ (zuiging). Qw;spant zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,87/0,4-0,3) = 1,55/0,27¹ (zuiging). 17

18 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Wind + overdruk B: Belastinggeval 8: Wind + overdruk B Qw;spantbeen druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,605-0,3) = 0,83¹. Qw;spantbeen zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,5+0,3) = 2,18¹. Qw;spant druk = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,72/0,27+0,3) = 2,78/-1,55¹ (zuiging). Qw;spant zuiging = 5,0¹ (strookbreedte)*0,545²*(0,87/0,4+0,3) = 3,19/1,91¹ (zuiging). 18

19 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Niet-lineaire cobinatie Cobi Groep van voorvervoringen dx / dy / Groep van voorkroingen C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting 1.22 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Sneeuwbelasting A 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Sneeuwbelasting B 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + onderdruk A 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + overdruk A 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + onderdruk B 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + overdruk B 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Sneeuwbelasting A C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Sneeuwbelasting B 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + onderdruk A 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + overdruk A 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + onderdruk B 1.35 C Eigen gewicht staalconstructie Peranente belasting Wind + overdruk B 1.35 BG coëff 19

20 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Maxiale staafkrachten sta spant Groep van acro's:1/4 Groep van niet-lineaire cobinaties:1/14 acro staaf non. c. dx [] N [kn] V [kn] M [kn] Overzicht My;d ohuld sta spant 20

21 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Overzicht Vd ohuld sta spant Overzicht Nd ohuld sta spant 21

22 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Relatieve vervoring van acro Extreen per staaf Maxiale relatieve vervoring sta spant Groep van acro's:1/4 Groep van niet-lineaire cobinaties:9/16 acro staaf non. c. dx [] ux [] / / / / / / / / uz [] / / / / / / / / 637 fiy [rad] Maxiale absolute vervoring sta spant Groep van staven:1/4 Groep van niet-lineaire cobinaties:8/14 staaf doorsn. non. c. dx [] ux [] uz [] fiy [rad] Overzicht axiale absolute vervoring sta spant 22

23 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Maxiale oplegreacties rekenwaarden Groep van knopen:1/5 Groep van niet-lineaire cobinaties:1/14 Steunpunt knoop non. c. Rx [kn] Rz [kn] My [kn] Overzicht axiale oplegkrachten 23

24 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink te Baak Haank Bouwkundig Ingenieursbureau Ontwerpberekening sta spant Datu : Sterkte- en stabiliteitscontrole spant IPE200 t.p.v. aatgevende doorsnede EC3 Controle Doorsnede : 1 - IPE200 Macro 2 Staaf 2 IPE200 S235 Niet-Lin. Cob NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] Kritische controle op positie 3.25 Knikparaeters yy zz type ongeschoord geschoord Slankheid Gereduceerde slankheid Knikkroe a b Iperfectie Knikparaeters yy zz Knikfactor (oega_buc) Lengte lef/lsys 0.79 Knikgte Kritische Euler belastingen kn LTB Kipgte 3.25 k kw C C2 C last in zwaartepunt SPANNINGSCONTROLE Vz 0.07 < 1 M 0.66 < 1 STABILITEITSCONTROLE Knik 0.14 < 1 KIP 0.78 < 1 Druk + oent 0.71 < 1 Druk + Kip 0.89 < 1 24

25 tabel et draagkracht centrisch belaste funderingstroken en poeren op staal volgens NEN / 2 B 1 / 2 B werk Uitbreiding Autobedrijf Wisselink Baak werknuer onderdeel Berekening draagkracht strokenfundering rekening houden et grondwater tot onderkant van de fundering ja grondwaterstand boven de onderkant fundering 0,00 gegevens grondparaeters uit tabel 2.b van NEN ha? ja L grondsoort uit tabel 2.b zand schoon atig effectieve cohesie c' = 0,0 2 effectieve hoek van inwendige wrijving ϕ' = 32,5 o repr. voluieke gewicht droge grond γ = 18,0 3 repr. voluieke gewicht verzadigde grond γ sat = 20,0 3 geoetrie voor centrische belasting (in tabelvor) uitgangspunten start gronddekking D = 0,20 gedraineerde ondergrond toenae gronddekking dd = 0,10 H d is verwaarloosbaar klein t.o.v. V d ) tabel rekenwaarde opneebare belasting stroken de onderkant van de fundering is vlak de grond onder de strook of poer is niet gelaagd tabel rekenwaarde opneebare belasting vierkante poeren L=B strookgte L = 10,00 start strookbreedte B = 0,40 start poerafeting L=B = 0,50 toenae breedte db = 0,10 toenae poerafeting dl = 0,10 gronddekking gronddekking stroken D poeren D B B B = L stroken L= 10,00 opneebare grondspanning in 2 poeren L=B opneebare grondspanning in 2 gronddekking D gronddekking D 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 strookbreedte B poer B=L 0,40 82,4 109,8 137,2 164,5 191,9 219,3 0,50 104,2 144,1 184,0 223,9 263,7 303,6 0,50 89,4 117,0 144,5 172,0 199,5 227,0 0,60 109,1 149,0 188,9 228,8 268,6 308,5 0,60 96,5 124,1 151,7 179,4 207,0 234,7 0,70 114,0 153,9 193,8 233,6 273,5 313,4 0,70 103,4 131,2 159,0 186,8 214,5 242,3 0,80 118,9 158,8 198,7 238,5 278,4 318,3 0,80 110,4 138,3 166,2 194,1 222,0 249,9 0,90 123,8 163,7 203,5 243,4 283,3 323,2 0,90 117,3 145,3 173,3 201,4 229,4 257,4 1,00 128,7 168,6 208,4 248,3 288,2 328,1 1,00 124,1 152,3 180,4 208,6 236,8 264,9 1,10 133,6 173,4 213,3 253,2 293,1 333,0 1,10 130,9 159,2 187,5 215,8 244,1 272,4 1,20 138,5 178,3 218,2 258,1 298,0 337,9 1,20 137,7 166,1 194,5 223,0 251,4 279,8 1,30 143,3 183,2 223,1 263,0 302,9 342,8 1,30 144,4 173,0 201,5 230,1 258,6 287,2 1,40 148,2 188,1 228,0 267,9 307,8 347,6 1,40 151,1 179,8 208,5 237,1 265,8 294,5 1,50 153,1 193,0 232,9 272,8 312,7 352,5 1,50 157,7 186,5 215,4 244,2 273,0 301,8 1,60 158,0 197,9 237,8 277,7 317,5 357,4 stroken L= 10,00 opneebare lijnlast in poeren L=B opneebare totale belasting in kn per poer gronddekking D gronddekking D 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 strookbreedte B poer B=L 0,40 33,0 43,9 54,9 65,8 76,8 87,7 0, ,50 44,7 58,5 72,2 86,0 99,7 113,5 0, ,60 57,9 74,5 91,0 107,6 124,2 140,8 0, ,70 72,4 91,8 111,3 130,7 150,2 169,6 0, ,80 88,3 110,6 132,9 155,3 177,6 199,9 0, ,90 105,5 130,8 156,0 181,2 206,5 231,7 1, ,00 124,1 152,3 180,4 208,6 236,8 264,9 1, ,10 144,0 175,1 206,3 237,4 268,5 299,6 1, ,20 165,2 199,3 233,4 267,5 301,7 335,8 1, ,30 187,7 224,8 262,0 299,1 336,2 373,3 1, ,40 211,5 251,7 291,8 332,0 372,2 412,3 1, ,50 236,6 279,8 323,0 366,3 409,5 452,7 1, Effectie oppervlak = 0,44² (zie berekening volgende pagina s) = ±0,7*0,7¹. Aangehouden wordt een toelaatbare spannning van 125² voor de poeren en de stroken Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 25

26 Berekening fundatiepoeren: A: Gevelpoeren Belasting: Belasting op poeren als gevolg van de peranente belasting. Extra peranente belasting op poer vanuit opbouw etselwerk = 1,2¹*3,8¹*4,0² = 18,25kN Overzicht axiale reacties rekenwaarden Toepassen: poer 1200x1200x200 onderzijde 800-Peil wapening Ø8-150# onderin en bovenin stiep 275x275 wapening 4Ø12 + bgls Ø8-150, bovenin 1Ø8 extra Rd;verticaal totaal = 1,08*18, ,22 = 29,93kN Voor berekening poer zie volgende bladzijden: B: Middenpoer: Overzicht axiale reacties karakteristiek als gevolg van de perante belasting: Moent- en horizontale belastingen a.g.v. peranente belasting heffen elkaar op: Moent op poer = 11,58-(1,08*2,02) = 9,28kN Horizontale belasting = 9,19-(1,08*3) = 5,95kN Verticale belasting = 1,08*2*7,24kN = 15,6kN Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 26

27 Berekening poeren t.p.v. gevels: berekening van een betonnen poer op staal excentrisch belast volgens Eurocode (et wapeningsbanen volgens NEN 6720 art ) scheatische weergave werk Uitbreiding Autobedrijf Wisselink Baak L y = 1200 werknuer ,5 ky= ,5 onderdeel Poeren onder gevelspanten nor Eurocode NIEUWBOUW veiligheidsklasse = CC1 correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 462,5 ontwerpsituatie blijvend en tijdelijk geoetrie gte plaat L y = 1200 L x = 1200 breedte plaat Lx= 1200 kx= 275 dikte plaat hplaat= 200 vor van de opstorting iddenkolo rechthoekig ey= 168 gte opstorting ky= ,5 breedte opstorting k x = 275 hoogte opstorting hkolo= 400 excentriciteit opstorting y-richting ey= 168 diepte o.k. plaat onder aaiveld D= belastingen de waarden voor F1, H1 en M1 zijn in UGT scheatische weergave (niet op schaal) M1 100 H1 0 F1 bovenbelasting q1 0 av1= h kolo = 400 opstorting F2 F4 F3 grond D= hplaat= 200 F4 plaat d 24,7 representatieve waarde: 0 q1 representatieve belasting q1rep= 0 2 cobinatiefactor van q1-last y 0= 1 - in uiterste grenstoestand tabel et belastingen Gk Qextr+o Qo UGT aatgevende forule in UGT = 6.10b bovenbelasting F1 = 0,0 0,0 0,0 29,9 kn F1 rekenwaarde vertikale last F1_Ed= 29,93 kn opstorting F2 = 0,7 - - kn H1 rekenwaarde horizontale last H1_Ed= 9,19 kn grond op plaat F3 = 14,7 - - kn vertikale afstand H1 boven bk poer a_v1= 30 plaat F4 = 6,9 - - kn M1 rekenwaarde oent M1_Ed= 11,58 kn veranderlijke bovenbelasting q1= - 0,0 0,0 2 horizontaalkracht H1= 0,0 0,0 0,0 9,2 kn verhouding Mfr / MEd = 0,75 uitwendig oent M1= 0,0 0,0 0,0 11,6 kn soortelijke assa beton van de plaat g beton= 24 3 soortelijke assa opstorting g opstort = 24 3 doorsnede in langsrichting soortelijke assa grond g grond = 18 3 toelaatbare grondspanning s' ax;d= beddingconstante ondergrond K= positie inkleingsoent uit de as positie inkleing in y-richting ey= 0 positie inkleing in x-richting e x = 0 beton en onderwapening betonklasse = C20/25 grondspanning vlgs NEN art (1) staalsoort = B betondekking onderzijde plaat c onderzijde plaat = 40 beugel in eerste laag Dbg= 0 positie onderwapening :de buitenste laag ligt in de y-richting basisnet y-richting diaeter D1y= 8 hart op hart hoh1y= 150 diaeter D 2y = 0 hart op hart hoh2y= 0 extra in wapeningsbaan diaeter D 3y = 0 dwarskrachtenso in y-richting aantal staven n3y= 0 st 50 gte L 3y = 0 basisnet x-richting diaeter D1x= 8 hart op hart hoh1x= 150 diaeter D 2x = 0 hart op hart hoh2x= 0 extra in wapeningsbaan diaeter D 3x = 0 aantal staven n3x= 0 st gte L 3x = Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 27

28 invoergegevens.b.t. scheurwijdte zonder berekening ontwerplevensduur = 50 jaar ilieuklasse A = XC4 - ilieuklasse B = XC2 - soort constructie = poer dekking verhogen bij oncontroleerdbaarheid = nee wordt de beton nabewerkt = nee verhoging dekking grindkorrel ( >32) = nee ondergrond waarop gestort wordt = werkvloer worden staven d1 gebundeld? = nee worden staven d2 gebundeld? = nee is kwaliteitsbeheersing gewaarborgd? = nee luchtinsluiting van eer dan 4% = nee verhoging dekking staafdiaeter >25 = nee oentenlijn in y-richting resultaten unity-checks noinale betondekking c no = 40,0 dekking c in / c onderzijde = 40,0 / 40,0 = 1,00 axiu grondspanning s ax = 122,7 2 grondspanning s Ed / s' ax;d = 122,7 / 125 = 0,98 pons V Ed = 54 kn pons V Ed / V Rd,c = 54 / 203 = 0,27 dwarskracht V Ed = 46,9 kn dwarskracht V Ed / V Rd,c = 0,25 / 0,56 = 0,45 verankeringsgte benodigd l bd = 100 verankering l bd / l bd,aanw = 100,00 / 60,00 = n.v.t. verankeringsgte aanwezig l bd,aanw = 60 geen haak!! beton kan trekspanning opneen optredende trekspanning bij de rand s ct = 0,09 N/ 2 trekspanning rand s ct / f ctd = 0,09 / 0,83 = 0,11 toelaatbare trekspanning in rand f ctd = 0,83 N/ 2 hoeveelheid staal staal= 24,0 kg wapeningshoeveelheid kg/ 3 = 24,0 / 0,32 = 75,5 kg/ 3 hoeveelheid beton Inhoud= 0,318 3 totale vertikale belasting UGT SF Ed = 54,1 kn vertikaal evenwicht EQU forule 6.10 SF Ed = 50,1 kn totaal uitwendig oent UGT SM Ed = 22,5 kn totaal te obiliseren peranente belasting SG rep = 22,4 kn excentriciteit tov hart plaat e y =M Ed /F Ed = 0,416 0,9 SG rep = 20,1 kn effectieve funderingsgte L y,eff = 0,37 3 veerstijfheid poer C= 1 / { boogtan (12 / (K * L x * L y ) } effectief funderingsoppervlak A eff = 0,44 2 C= 1 / { boogtan (12 / ( ,20 1,20 3 ) } = 2592 kn/rad resultaten oenten en wapening per ' scheurwijdte M Ed A ben A aanw uc zonder berekening uc uc et berekening uc y-richting kn/' 2 /' 2 /' A ben/ A aanw d ge = 8,0 hoh ge = 175 dia hoh w toel.r = 0,30 w wapeningsbaan 9,7 181,3 335,1 0,54 d ax = 10,1 hoh ax = 280 0,79 0,63 w k = 0,19 0,62 voldoet naast wapeningsbaan 0,0 0,0 335,1 0,00 d ax = 11,1 hoh ax = 300 0,72 0,58 w k = 0,00 0,00 voldoet x-richting wapeningsbaan 13,8 220,8 335,1 0,66 d ax = 6,4 hoh ax = 233 1,25 0,75 w k = 0,23 0,76 voldoet naast wapeningsbaan 11,5 192,4 335,1 0,57 d ax = 8,0 hoh ax = 266 1,00 0,66 w k = 0,20 0,66 voldoet doorsnede (gte- en breedte / hoogteschaal zijn niet gelijk!) Poeren onder gevelspanten bovenaanzicht gekozen basisnet en (eventuele) extra wapening geen haak!! beton kan trekspanning opneen 2 /' basisnet y-richting Ø Ø 0-0 A basis,y = 335 extra in wap.baan y-richting 0 rond 0 A tot,y = extra in wap.baan x-richting 0 rond 0 A tot,x = 335 basisnet x-richting Ø Ø 0-0 A basis,x = 335 zijaanzicht gegevens waaree de wapening wordt berekend belastingfactoren 6.10a g f,g = 1, b g f,g = 1,08 - g f,q = 1,35 g f,q = 1,35 - betondruksterkte f cd =f ck / g c = 13,3 N/ 2 staalspanning f yd = 435 N/ 2 ateriaalfactor beton g c = 1,50 - ateriaalfactor wapening g s = 1,15 - Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 28

29 berekening van belastingen, oenten, grondspanningen, dwarskrachten, pons en verankeringsgte peranente belasting F1 puntlast peranent G= = 0,0 kn F2 eigen gewicht opstorting G opstort = 0,275 0,275 0,4 24 = 0,7 kn F3 eigen gewicht grond G grond =( 1,2 1,2-0,275 0,275 ) ( 0,8-0,2 ) 18 = 14,7 kn F4 eigen gewicht plaat G plaat= 1,2 1,2 0,2 24 = 6,9 kn veranderlijke belasting totaal eigen gewicht = 22,4 kn q1-last boven funderingplaat Sq1=( 1,2 1,2-0,275 0,275 ) * 0 = 0,0 kn rekenwaarde totale horizontale belasting belastingcobinaties tbv grondspanningen t.g.v.bovenbelasting q1, F1, F2, F3 en F4 6.10a H Ed = 1, ,35 0 = 0,0 kn 6.10b H Ed = 1, ,35 0 = 0,0 kn directe opgave UGT 6.10b H Ed= = 9,2 kn aatgevende waarde = 9,2 kn rekenwaarde uitwendige oenten M Ed et ongunstig werkende peranente belasting 6.10a tgv H1 en M1 1,22 ( ,63 ) + 1,35 ( ,6 ) = 0,0 kn tgv F1 en F2 ( 1,22 ( 0 + 0,7 ) + 1,35 0,00 ) * 0,168 = 0,1 kn totaal oent SM Ed = 0,1 kn 6.10b tgv H1 en M1 1,08 ( ,63 ) + 1,35 ( ,6 ) = 0,0 kn tgv F1 en F2 ( 1,08 ( 0 + 0,7 ) + 1,35 0,00 ) * 0,168 = 0,1 kn et gunstig werkende peranente belasting totaal oent SM Ed = 0,1 kn 6.10a tgv H1 en M1 0,90 ( ,63 ) + 1,35 ( ,6 ) = 0,0 kn tgv F1 en F2 ( 0,90 ( 0 + 0,726 ) + 1,35 0 ) * 0,168 = 0,1 kn totaal oent SM Ed = 0,1 kn 6.10b tgv H1 en M1 0,90 ( ,63 ) + 1,35 ( ,63 ) = 0,0 kn tgv F1 en F2 ( 0,90 ( 0 + 0,726 ) + 1,35 0 ) * 0,168 = 0,1 kn totaal oent SM Ed = 0,1 kn directe opgave tgv H1 en M1 9,19 0, ,58 = 17,4 kn tgv F1 en F2 6.10b ( 29,93 + 1,08 0,7 ) 0,168 = 5,2 kn 22,5 kn rekenwaarde totale vertikale belasting et ongunstig werkende peranente belasting t.g.v.bovenbelasting q1, F1, F2, F3 en F4 6.10a SF Ed = 1,22 ( ,4 ) + 1,35 ( 0 + 0,0 ) = 27,2 kn 6.10b SF Ed= 1,08 ( ,4 ) + 1,35 ( 0 + 0,0 ) = 24,2 kn et gunstig werkende peranente belasting t.g.v.bovenbelasting q1, F1, F2, F3 en F4 6.10a SF Ed= 0,90 ( ,4 ) + 1,35 ( 0 + 0,0 ) = 20,1 kn 6.10b SF Ed = 0,90 ( ,4 ) + 1,35 ( 0 + 0,0 ) = 20,1 kn directe opgave F2,3,4 q1 F1 6.10b SF Ed= 1,08 22,4 + 1,35 0,0 + 29,93 = 54,1 kn rekenwaarde vertikale belasting in 6.10a en 6.10b gesplitst in F1+F2 en F3+F4+ bovenbelasting STR / GEO F1+F2 directe o SF Ed = 1,08 ( 0,0 + 0,7 ) + 1,35 0,0 = 0,8 kn F3+F4+ bovenbelasting directe o SF Ed= 1,08 ( 6,9 + 14,7 ) + 1,35 0,0 = 23,4 kn s geiddeld = 23,4 / ( 1,200 1,200 ) = 16,3 2 24,2 kn belastingcobinaties tbv iniale grondspanningen EQU t.g.v.bovenbelasting q1, F1, F2, F3 en F SF Ed= 0,90 ( ,4 ) + 1,50 0 = 20,1 kn directe opgave UGT SF Ed = 0,90 22,4 + 29,93 = 50,1 kn aatgevende waarde = 50,1 kn grondspanningen in tabelvor cobinatie SF Ed SM Ed e y =M/F L y,eff A eff s grond kn kn 2 2 lijnlast belasting 6.10a 27,2 0,1 0,005 1,189 1,427 19,1 122,7 1,200 = 147,3 ' 6.10b 24,2 0,1 0,005 1,189 1,427 17,0 6.10a et 0,9G 20,1 0,1 0,005 1,189 1,427 14,1 6.10b et 0,9G 20,1 0,1 0,005 1,189 1,427 14,1 directe opgave UGT 54,1 22,5 0,416 0,367 0, ,7 16,3 1,200 = 19,5 ' lijnlast tegenwerkende belasting directe opgave UGT 54,1 22,5 0,416 0,367 0, ,7 et deze waarden wordt verder gerekend oent in opstorting 6.10a tgv H1 en M1 0,0 kn b=k x= 275 aatgevend oent M Ed = 17,4 kn 6.10b tgv H1 en M2 0,0 kn h=k y = 275 benodigde wapening A s = directe opgave UGT tgv H1 en M3 17,4 kn d= 226 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 29

30 axiaal te obiliseren peranente belasting F1+F2+F3+F4= G rep = 0,0 + 0,7 + 14,7 + 6,9 = 22,4 kn 0,9G rep = 0,9 22,4 = 20,1 kn dwarskrachten-so in y-richting dwarskracht links van F1 0,768 19,5 + 0,000 0,0 = 15,0 kn dwarskracht rechts van F1 0,432-19,5 + 0, ,3 = 45,7 kn oenten-so in y-richting (onderwapening) oent links van F1 0,768 19,5 ( 0,384-0,000 ) + 0,000 0,0 ( 0-0,000 ) = 5,8 kn oent rechts van F1 0,432 19,5 ( 0,216-0,000 ) + 0, ,3 ( 0,2483-0,000 ) = -11,6 kn oenten-so in y-richting bovenwapening oentenso tbv bepaling bovenwapening = 5,7 kn Poeren onder gevelspanten uitgangspunten EXCENTRISCH BELAST L y = 1,200 a y= -0,416 s y= 1,200 a y= -0,416 60% van totale oent in y-richting spreiden over de gehele breedte wapeningsbaan in één hoofdrichting (y) wapeningsbanen confor art van NEN 6720 hierin wordt de resterende 40% van de totale belasting gespreid M a;y= 0,0 de uitkragende gte kan worden gereduceerd et e y A ben = 0 a x = 0,000 gekozen wapeningshoeveelheid 2 /' basisnet onderwapening y-richting = 335 extra in wapeningsbaan y-richting 0 / 1,200 = 0 M s;y = 9,7 totaal in wapeningsbaan y-richting = 335 L x = A ben = 181 wapeningsbaan totaal in poer in y-richting ( 2 ) = 402 1,200 M s;x = 13,8 s x= 1,200 M a;x = 11,5 A ben = 221 M a;x = 11,5 basisnet onderwapening x-richting = 335 A ben = 192 A ben = 192 extra in wapeningsbaan x-richting 0 / 1,200 = 0 totaal in wapeningsbaan x-richting = 335 M a;y= 0,0 totaal in poer in x-richting ( 2 ) = 123 A ben= 0 a x= 0,000 oentenso langsrichting (y) onderin SM Ed,y= zie berekening hierboven = 11,6 kn langsrichting (y) bovenin SM Ed,y = zie berekening hierboven = 5,7 kn dwarsrichting (x) onderin SM Ed,x= 0,367 0,5 * ( 122,7-16,3 ) * ( 0,600-0,000 ) 2 = 7,0 kn wapeningsbaan s = b2+1,5b1+1,5h NEN 6720 art wapening in langsrichting (y) s x= k x+1,5k y+1,5h = 0, ,5* 0, ,5 * 0,2 = 0,9875 wapening in dwarsrichting (x) s y = k y +1,5k x +1,5h = 0, ,5* 0, ,5 * 0,2 = 0,9875 begrenzing wapeningsbaan s x,ax = 0,7 L x = 0,7 1,200 = 0,840 aan te houden s x = 1,200 confor NEN 6720 art s y,ax= 0,7 L y = 0,7 1,200 = 0,840 aan te houden s y= 1,200 breedte naast wapeningsbaan wapening in langsrichting (y) a x = ( 1,200-1,2 ) / 2 = 0,000 wapening in dwarsrichting (x) a y= ( 0,3675-1,2 ) / 2 = -0,416 oenten in wapeningsbaan per ' breedte onderin wapening in langsrichting (y) M s;y = 0,6 11,6 / 1, ,4 11,6 / 1,200 = 9,7 kn/' benodigde drukwapening Adruk= 0 2 /' benodigde trekwapening Atrek= /' wapening in dwarsrichting (x) M s;x = 0,6 7,0 / 0, ,4 7,0 / 1,200 = 13,8 kn/' benodigde drukwapening Adruk= 0 2 /' benodigde trekwapening Atrek= /' oenten naast wapeningsbaan per ' breedte onderin wapening in langsrichting (y) M a;y = 0,6 0,0 / 1,200 = 0,0 kn/' benodigde drukwapening Adruk= 0 2 /' benodigde trekwapening Atrek= 0 2 /' wapening in dwarsrichting (x) M a;x = 0,6 7,0 / 0,367 = 11,5 kn/' benodigde drukwapening Adruk= 0 2 /' benodigde trekwapening Atrek= /' nuttige hoogte y-richting d y= ,5 8 = 156 nuttige hoogte x-richting d x= ,5 8 = 148 resultaten oenten en wapening per ' scheurwijdte M Ed A ben A aanw uc zonder berekening uc uc et berekening uc y-richting kn/' 2 /' 2 /' A ben/a aanw d ge= 8,0 hoh ge= 175 dia hoh w toel.r= 0,30 w wapeningsbaan 9, ,54 d ax = 10,1 hoh ax = 280 0,79 0,63 w k = 0,19 0,62 naast wapeningsbaan 0, ,00 d ax= 11,1 hoh ax= 300 0,72 0,58 w k= 0,00 0,00 x-richting wapeningsbaan 13, ,66 d ax= 6,4 hoh ax= 233 1,25 0,75 w k= 0,23 0,76 naast wapeningsbaan 11, ,57 d ax = 8,0 hoh ax = 266 1,00 0,66 w k = 0,20 0,66 Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 30

31 Berekening iddenpoer: berekening van een betonnen poer op staal excentrisch belast volgens Eurocode (et wapeningsbanen volgens NEN 6720 art ) scheatische weergave werk Uitbreiding Autobedrijf Wisselink Baak L y = 1200 werknuer ,5 k y = ,5 onderdeel Poeren idden nor Eurocode NIEUWBOUW veiligheidsklasse = CC1 correctiefactor voor forule 6.10.b x= 0,89 462,5 ontwerpsituatie blijvend en tijdelijk geoetrie gte plaat Ly= 1200 Lx= 1200 breedte plaat Lx= 1200 kx= 275 dikte plaat hplaat= 200 vor van de opstorting iddenkolo rechthoekig ey= 0 gte opstorting ky= ,5 breedte opstorting kx= 275 hoogte opstorting hkolo= 400 excentriciteit opstorting y-richting ey= 0 diepte o.k. plaat onder aaiveld D= belastingen de waarden voor F1, H1 en M1 zijn in UGT scheatische weergave (niet op schaal) M1 100 H1 0 F1 bovenbelasting q1 0 av1= hkolo= 400 opstorting F2 F4 F3 grond D= h plaat = 200 F4 plaat d 24,7 representatieve waarde: 0 q1 representatieve belasting q1rep= 0 2 cobinatiefactor van q1-last y 0= 1 - in uiterste grenstoestand tabel et belastingen Gk Qextr+o Qo UGT aatgevende forule in UGT = 6.10b bovenbelasting F1 = 0,0 0,0 0,0 15,6 kn F1 rekenwaarde vertikale last F1_Ed= 15,6 kn opstorting F2 = 0,7 - - kn H1 rekenwaarde horizontale last H1_Ed= 5,95 kn grond op plaat F3 = 14,7 - - kn vertikale afstand H1 boven bk poer a_v1= 30 plaat F4 = 6,9 - - kn M1 rekenwaarde oent M1_Ed= 9,28 kn veranderlijke bovenbelasting q1= - 0,0 0,0 2 horizontaalkracht H1= 0,0 0,0 0,0 6,0 kn verhouding M fr / M Ed = 0,75 uitwendig oent M1= 0,0 0,0 0,0 9,3 kn soortelijke assa beton van de plaat g beton= 24 3 soortelijke assa opstorting g opstort= 24 3 doorsnede in langsrichting soortelijke assa grond g grond= 18 3 toelaatbare grondspanning s' ax;d= beddingconstante ondergrond K= positie inkleingsoent uit de as positie inkleing in y-richting e y = 0 positie inkleing in x-richting e x = 0 beton en onderwapening betonklasse = C20/25 grondspanning vlgs NEN art (1) staalsoort = B betondekking onderzijde plaat c onderzijde plaat = 40 beugel in eerste laag D bg = 0 positie onderwapening :de buitenste laag ligt in de y-richting basisnet y-richting diaeter D 1y = 8 hart op hart hoh1y= 150 diaeter D2y= 0 hart op hart hoh2y= 0 extra in wapeningsbaan diaeter D3y= 0 dwarskrachtenso in y-richting aantal staven n3y= 0 st 40 gte L3y= 0 basisnet x-richting diaeter D1x= 8 hart op hart hoh1x= 150 diaeter D2x= 0 hart op hart hoh2x= 0 extra in wapeningsbaan diaeter D3x= 0 aantal staven n3x= 0 st gte L3x= Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 31

32 invoergegevens.b.t. scheurwijdte zonder berekening ontwerplevensduur = 50 jaar ilieuklasse A = XC4 - ilieuklasse B = XC2 - soort constructie = poer dekking verhogen bij oncontroleerdbaarheid = nee wordt de beton nabewerkt = nee verhoging dekking grindkorrel ( >32) = nee ondergrond waarop gestort wordt = werkvloer worden staven d1 gebundeld? = nee worden staven d2 gebundeld? = nee is kwaliteitsbeheersing gewaarborgd? = nee luchtinsluiting van eer dan 4% = nee verhoging dekking staafdiaeter >25 = nee oentenlijn in y-richting resultaten unity-checks noinale betondekking c no = 40,0 dekking c in / c onderzijde = 40,0 / 40,0 = 1,00 axiu grondspanning s ax = 60,8 2 grondspanning s Ed / s' ax;d = 60,8 / 125 = 0,49 pons V Ed = 40 kn pons V Ed / V Rd,c = 40 / 203 = 0,20 dwarskracht V Ed = 29,1 kn dwarskracht V Ed / V Rd,c = 0,16 / 0,56 = 0,28 verankeringsgte benodigd l bd= 100 verankering l bd / l bd,aanw = 100,00 / 60,00 = n.v.t. verankeringsgte aanwezig l bd,aanw = 60 geen haak!! beton kan trekspanning opneen optredende trekspanning bij de rand s ct = 0,05 N/ 2 trekspanning rand s ct / f ctd = 0,05 / 0,83 = 0,06 toelaatbare trekspanning in rand f ctd= 0,83 N/ 2 hoeveelheid staal staal= 24,0 kg wapeningshoeveelheid kg/ 3 = 24,0 / 0,32 = 75,5 kg/ 3 hoeveelheid beton Inhoud= 0,318 3 totale vertikale belasting UGT SF Ed = 39,8 kn vertikaal evenwicht EQU forule 6.10 SF Ed = 35,7 kn totaal uitwendig oent UGT SM Ed= 13,0 kn totaal te obiliseren peranente belasting SG rep= 22,4 kn excentriciteit tov hart plaat e y =M Ed /F Ed = 0,327 0,9 SG rep = 20,1 kn effectieve funderingsgte L y,eff= 0,55 3 veerstijfheid poer C= 1 / { boogtan (12 / (K * L x * L y ) } effectief funderingsoppervlak A eff = 0,65 2 C= 1 / { boogtan (12 / ( ,20 1,20 3 ) } = 2592 kn/rad resultaten oenten en wapening per ' scheurwijdte M Ed A ben A aanw uc zonder berekening uc uc et berekening uc y-richting kn/' 2 /' 2 /' A ben/ A aanw d ge = 8,0 hoh ge = 175 dia hoh w toel.r = 0,30 w wapeningsbaan 7,9 148,1 335,1 0,44 d ax = 11,1 hoh ax = 300 0,72 0,58 w k = 0,15 0,51 voldoet naast wapeningsbaan 0,0 0,0 335,1 0,00 d ax= 11,1 hoh ax= 300 0,72 0,58 w k= 0,00 0,00 voldoet x-richting wapeningsbaan 6,3 123,2 335,1 0,37 d ax = 9,4 hoh ax = 300 0,85 0,58 w k = 0,13 0,42 voldoet naast wapeningsbaan 4,8 94,3 335,1 0,28 d ax = 9,4 hoh ax = 300 0,85 0,58 w k = 0,10 0,32 voldoet doorsnede (gte- en breedte / hoogteschaal zijn niet gelijk!) Poeren idden bovenaanzicht gekozen basisnet en (eventuele) extra wapening geen haak!! beton kan trekspanning opneen 2 /' basisnet y-richting Ø Ø 0-0 A basis,y= 335 extra in wap.baan y-richting 0 rond 0 A tot,y = extra in wap.baan x-richting 0 rond 0 A tot,x= 335 basisnet x-richting Ø Ø 0-0 A basis,x = 335 zijaanzicht gegevens waaree de wapening wordt berekend belastingfactoren 6.10a g f,g = 1, b g f,g = 1,08 - g f,q = 1,35 g f,q = 1,35 - betondruksterkte f cd=f ck / g c = 13,3 N/ 2 staalspanning f yd = 435 N/ 2 ateriaalfactor beton g c = 1,50 - ateriaalfactor wapening g s = 1,15 - Uitbreiding Autobedrijf Robert Wisselink Zutphen-Eerikseweg 113 te Baak Pagina 32