Algemeen deze berekening betreft het controleren van de constructiedelen benodigd voor het aanbrengen van een in het gebouw Ijdock 89 vloer ligt op de hoogte +4100 tussen derijen 13 en 14 en tussen stramien A en B tegen stramien A. Zie hiervoor de betreffende tekeningen. ten aanzien van de bereikbaarheid van de bouwlocatie en de handelingmogelijkheden is gekozen voor een gedeeld stalen spant van +/- 8 meter en houten vloerbalken. e.e.a is weergegeven op de overzichts- en detailtekeningen. afmetingen van de vloer lengte vloer L 8100 mm breedte vloer B 4600 mm overspanning houten balk L;b 4350 mm breedte trap 1000 mm 2 belastingen eigen gewichten houten vloerplaten q f;g 1 0,15 kn/m2 brandwerend plafond q f;g 2 0,2 kn/m2 houten balken hoh l;o 0,488 m afmetingen hoog h 245 mm breed b 70 mm gewicht q f;g 3 0,12 kn/m1 stalen spant q f;g 4 0,5 kn/m1 nuttige vloerbelasting de vloer wordt deels gebruikt als toiletruimte en deels als restaurant ruimte als nuttige belasting voor de gehele vloer wordt aangenomen q n.b. q f;q1 5 kn/m2 belastingfactoren veiligheidsklasse horecagebouw 1.3 γ f;g eigen gewichten 1,2 γ f;q variabele belastingen 1,5 Pagina 1 van 6
3 controle 3.1 vloerplaten q f;g γ f;g *q f;g 1 0,18 kn/m2 q f;q γ f;q *q f;q1 7,5 kn/m2 Mb 1/8*(q f;g+q f;q )*l;o² 0,229 knm/m1 229 Nmm/mm1 buigspanning 4,23 N/mm2 3.2 vloerbalken afmetingen zie boven hout sterkteklasse min C24 f m;0;rep 24 N/mm² f u;d =f m;0;rep /Υ m *k mod *k h Υ m materiaalfactor 1,2 k mod modificatiefactor afhankelijk van: klimaatklasse I (binnen) belastingduurklasse II (middenlang) k mod 0,75 uit tabel k h modificatiefactor k h = (200/h) 0,4 0,9220 f u;d = 13,83 N/mm² 3.2.1 balk belastingschema L1 L 4350 mm 4600 mm 3.2.2 belastingen eigen gewicht q f;g γ f;g*(q f;g1 +q f;g2 ) 0,34896 kn/m1 var.bel. q f;q γ f;q*(q f;q ) 3,66 kn/m1 Pagina 2 van 6
3.2.3 Berekening e.g. R1 0,76 kn R2 0,85 kn var.bel. R1 7,93 kn R2 8,90 kn buigend moment 1/8*(q f;g+q f;q )*L1² Mb 9,48 knm σ m;0;d 6*Mb/bh² 13,54 N/mm² <f u;d 3.3 Stalen Draagspant spanthoogte 500 mm (schema) 3.3.1 Belastingen e.g. spant q e.g vloer q n.b. 0,6 kn/m1 2,34 kn/m1 18,24 kn/m1 3.3.2 Berekening oplegreacties R e.g. 0,5*8,1*q e.g. vloer 9,47 kn R n.b. 0,5*8,1*q n.b. 73,88 kn staafkrachten ctc supports 7,87 m schema 0,675 m eindveld 0,56 m L spant 8,1 m overstek 0,115 m schemaverschuiving staaf 3 boven 0,095 m onder 0,075 m staafkrachten spanthoogte 0,5 m onderrand staaf 1 Ft 318,40 kn staaf 5 Ft 130,86 kn Mz 0,00 knm bovenrand staaf 2 Fd 309,03 kn Mz 1 knm staaf 4 Fd 83,98 kn overstek Mz 7,4646 knm verticalen staaf 7 Fd 12,71 kn staaf 8/9 Fd 13,89 kn Pagina 3 van 6
diagonalen staaf 3 Ft 94,42 kn staaf 6 Fd 113,48 kn 3.3.3 profielcontrole te gebruiken mat. S235 f y;rep 235 N/mm2 Υm 1 onderrand profiel HEA 100 profielklasse 1 A Wy Wz iy iz Nt;u;d My;u;d 2120 mm2 73000 mm3 27000 mm3 40,6 mm 25,1 mm 498200 N 17155000 Nmm staaf 1 Nt;s;d 318402 N Nt;s;d/Nt;u;d 0,639105 <1 staaf 5 Nt;s;d 130862 N My;s;d 0 Nmm My;s;d/My;u;d+Nt;s;d/Nt;u;d= 0 + 0,262669 = 0,262669 <1 boutverbinding 6 btn M16 kwal. 8.8 montagevoorspankracht 72000 N/bout verbindingscapaciteit 432000 N >Nt;s;d staaf 7 knikken buisprofiel N c;s;d 113,48 kn afm D 60 mm t 4 mm 675 mm L buc warmvervaardigd buckling curve a [tabel 5.5.3] imperfection factor α 0,21 [tabel 5.5.1] stat. waarden A 704 mm2 I 277264 mm4 W 9242 mm3 i 19,85 mm λ 34,0 mat fy 235 N/mm2 E 210000 N/mm2 ε 1 λ 1 93,9 classificatie [tabel 5.5.1-e] 1 β A 1 χ 0,962503 Υ M1 1,1 Nb.Rd 145 kn Nc;s;d/Nb.Rd = 0,7842513 <1 bovenregel profiel HEA 120 mat fy 235 N/mm2 E 210000 N/mm2 Pagina 4 van 6
reken L buc 2440 mm 5*balksteek gerekend wordt met het feit dat de bovenregel zijdelings gesteund wordt door de balklaag de zijdelingse kracht is 0,01 * Fc = 3,09025279 kn deze belasting wordt geacht overgedragen te worden door 5 balken belasting per balk 0,6180506 kn profiel : warmvervaardigd buckling curve c [tabel 5.5.3] imperfection factor α 0,49 [tabel 5.5.1] stat. waarden A 2520 mm2 Iy 6060000 mm4 Iz 2310000 mm4 W 106000 mm3 i y 49 mm i z 30,20 mm λ z 80,8 ε 1 λ 1 93,9 classificatie [tabel 5.5.1-e] 1 β A 1 χ 0,6243925 Υ M1 1,1 Nc.Rd My;u;d 336 kn 24910000 Nmm staaf 2 Nc;s;d 309,03 kn My;s;d 1 knm My;s;d/My;u;d+Nt;s;d/Nt;u;d= 0,047055 + 0,919307 = 0,919307168 <1 staaf 4 Nc;s;d 83,98 kn My;s;d 7,4646 knm My;s;d/My;u;d+Nt;s;d/Nt;u;d= 0,299662 + 0,249818 = 0,549480441 <1 Pagina 5 van 6
3.4 balkoplegging het spant rust aan weerszijden op een console welke met chemische ankers aan de wand wordt gemonteerd. de verticale belasting is Fv 83,35 kn arm 115 mm Me 9,59 knm ankerselectie m.b.v. Hilti selectieprogramma zie bijgevoegde berekening 3.5 opvangen van de houten balken bij de wand is op een stalen hoekprofiel welk met chemische ankers aan de wand is bevestigd profiel L 150*100*12 Wy 54200 mm3 My;u;d 12737000 Nmm buigend moment tussen de ankers Mb= 1/4* 2*488*(0,76+7,93) 2120,5279 knmm 2120528 Nmm < My;u;d ankerbevestiging Fs anker 17,38 kn reken voor excentrische belasting Ft=Fs ankerselectie m.b.v. Hilti selectieprogramma zie bijgevoegde berekening Pagina 6 van 6