Adviesburo Docter Ridderpoort 11 Postbus AH Ridderkerk

Transcriptie

1 Adviesburo Docter Ridderpoort 11 Postbus AH Ridderkerk t f e info@adviesburodocter.nl w Rabobank K.v.K. Rotterdam BTW nr. NL B1 Project: Standaard berekening type SBM met prefab betonvloer, afm 3,x6,m 1-hoog Onderdeel: Opdr. gever: Standaard constructie berekening Werknr Datum: oktober 28 Ridderkerk: deze berekening is eigendom van bouwkundig adviesburo henk docter bv. het is een vertrouwelijk document. zonder schriftelijke toestemming mag het niet worden gekopieërd, gebruikt of de inhoud ervan ter kennis van derden worden gebracht. Alle werkzaamheden worden uitgevoerd volgens de rechtsverhouding opdrachtgever-architect, ingenieur en adviseur DNR 25- gedeponeerd ter griffie van de Rechtbank te Amsterdam onder nummer 139/24

2 Bouwkundig Adviesburo Docter Inhoudsopgave blz. inhoudsopgave voorwoord 1 toegepaste normen 1 aangehouden belastingen 1 balklaag platdak 2 3 staalframe staalframe fundering 21

3 Bouwkundig Adviesburo Docter Voorwoord De hierna volgende berekening is gebaseerd op het SBM systeem van Buko Bouwsystemen BV te Vuren. Het betreft een standaard systeemunit met de afmetingen hxbxl = 3.2x3.x6.m. De unit is als volgt opgebouwd: Prefab betonvloer conform berekening σ Sigma. Dakframe van UNP14 (1mm toog) met een houtenbalklaag 5x144mm h.o.h. 625mm. Kokers 6x6x4mm op de vier hoeken van de unit. De verbindingen zijn scharnierend waardoor de stabiliteit door de wanden wordt verzorgd. Toegepaste normen NEN 672 NEN 676 NEN 677 NEN 6771 Veiligheidsklasse 3 Aangehouden belastingen dak. afwerking, balklaag, plafond. eg =.45 kn/m 2 vb. ϕ=.56 kn/m 2 begane grond. Scheidingswanden, prefab beton, staal e.g = 2.2 kn/m 2 v.b. ϕ= kn/m 2

4 Bouwkundig Adviesburo Docter berekening balklaag plat dak volgens NEN 676:21 ingevoerde gegevens referentieperiode 5 jaar veiligheidsklasse 3 belastingduurklasse momentaan I klimaatklasse I systeemlengte l t 2,94 m hart-op-hart afstand,63 m windgebied II omgeving onbebouwd hoogte tov maaiveld 3, m dakvorm plat dak balk- en materiaalgegevens breedte x hoogte 5 x 144 mm 2 weerstandsmoment W y 172,8 1 3 mm 3 weerstandsmoment W z 6, 1 3 mm 3 traagheidsmoment I y 1244,2 1 4 mm 4 traagheidsmoment I z 15, 1 4 mm 4 sterkteklasse C18 modificatiefactor k h 1,1 buigsterkte f m;;rep 18, N/mm² schuifsterkte f v;;rep 2, N/mm² e-modulus E ;ser;rep 9 N/mm² volumieke massa ρ rep 32 kg/m 3 γ m bruikbaarheidsgrenst. 1, γ m uiterste grenstoestand 1,2 γ f;g bruikbaarheidsgrenst. 1, γ f;g uiterste grenstoestand 1,2 γ f;q bruikbaarheidsgrenst. 1, γ f;q uiterste grenstoestand 1,5 fund. combinaties k mod,85 mom. combinaties k mod,7 bijz. combinaties k mod 1,1 perm. belasting k mod,7 vervormingen k mod 1, kruipfactor ψ kr 1, dikte beschot 18 mm sterkteklasse C18 beschot E ;ser;rep. x I 4374 Nm reductiefactor spreiding φ r,79 belastingen permanent balklaag,6 kn/m² isolatie,5 kn/m² overig,4 kn/m² totaal,51 kn/m² veranderlijk gelijkmatig verdeeld p rep 1, kn/m² momentaanfactor ψ, (-) geconcentreerd (.1x.1) 1,5 kn wind p wind;druk,16 kn/m² p wind;zuiging -,54 kn/m² sneeuw p sneeuw,56 kn/m² regenwater d hw (NEN 672: ), m p water (id., zie toelichting),2 kn/m² combinaties uiterste grenstoestand 1 p = γ f;g +γ f;q *ψ t *p rep fundamenteel 1 2 p = γ f;g fundamenteel 1 F = γ f;q *F rep 3 p = γ f;g +γ f;q *ψ t *p sneeuw + γ f;q *ψ*p rep fundamenteel 1 4 p = γ f;g +γ f;q *ψ t *p wind;druk + γ f;q *ψ*p rep fundamenteel 1 5 p = γ f;g -γ f;q *ψ t *p wind;zuiging + γ f;q *ψ*p rep fundamenteel 1 permanent gunstig 6 p = γ f;g +γ f;q *ψ t *p water + γ f;q *ψ*p rep fundamenteel 1 7 p = γ f;g fundamenteel 2 8 niet van toepassing bijzonder 9 niet van toepassing bijzonder stootbelasting

5 Bouwkundig Adviesburo Docter combinaties uiterste grenstoestand 1 p = 1,2*,51 +1,5 *1, *1, = 2,12 kn/m² 2 p = 1,2*,51 =,62 kn/m² F = 1,5 *1,5 = 2,25 kn 3 p = 1,2*,51 +1,5 *1, *,56 + 1,5*,*1, = 1,46 kn/m² 4 p = 1,2*,51 +1,5 *1, *,16 + 1,5*,*1, =,86 kn/m² 5 p =,9*,51-1,5 *1, *,54 + 1,5*,*1, = -,35 kn/m² 6 p = 1,2*,51 +1,5 *1, *,2 + 1,5*,*1, =,65 kn/m² 7 p = 1,35*,51 =,69 kn/m² 8 niet van toepassing 9 niet van toepassing combinaties uiterste grenstoestand comb p F M y V z f m;;u;d f v;;u;d σ m;;d σ v;d uc m;d uc v;d 1 2,12, 1,44 1,96 12,85 1,42 8,33,41,65,29 2,62 2,25 1,72 2,82 12,85 1,42 9,95,59,77,41 3 1,46,,99 1,35 12,85 1,42 5,73,28,45,2 4,86,,58,79 12,85 1,42 3,37,17,26,12 5 -,35, -,24 -,32 12,85 1,42 1,37,7,11,5 6,65,,44,6 12,85 1,42 2,56,13,2,9 7,69,,47,64 1,59 1,17 2,73,13,26,11 kn/m² kn knm kn N/mm² N/mm² N/mm² N/mm² - - combinaties bruikbaarheidsgrenstoestand 1 p inc = γ f;g +γ f;q *ψ t *p rep incidenteel 2 p inc = γ f;g +γ f;q *ψ t *p wind;druk + γ f;q *ψ*p rep incidenteel 3 p inc = γ f;g -γ f;q *ψ t *p wind;zuiging + γ f;q *ψ*p rep incidenteel 4 p inc = γ f;g +γ f;q *ψ t *p sneeuw + γ f;q *ψ*p rep incidenteel 5 p inc = γ f;g +γ f;q *ψ t *p water + γ f;q *ψ*p rep incidenteel p mom = γ f;g +γ f;q *φ k *ψ*p rep momentaan φ k = 1. p mom;kr = γ f;g +γ f;q *φ k *ψ*p rep momentaan φ k =.6 combinaties bruikbaarheidsgrenstoestand 1 p inc = 1, *,51 +1, *1, *1, = 1,51 kn/m² 2 p inc = 1, *,51 +1, *1, *,16 + 1,*,*1, =,67 kn/m² 3 p inc = 1, *,51 +1, *1, *-,54 + 1,*,*1, = -,3 kn/m² 4 p inc = 1, *,51 +1, *1, *,56 + 1,*,*1, = 1,7 kn/m² 5 p inc = 1, *,51 +1, *1, *,2 + 1,*,*1, =,54 kn/m² p mom = 1, *,51 +1, *, * 1, *1, =,51 kn/m² p mom;kr = 1, *,51 +1, *, *,6 *1, =,51 kn/m² combinaties bruikbaarheidsgrenstoestand p inc u ze u on u tot u bij u bij;max u eind u eind;max uc u;bij uc u;eind 1 1,51, 2,8 11,1 8,3 11,8 11,1 11,8,7,94 2,67, 2,8 6,5 3,7 11,8 6,5 11,8,31,55 3 -,3, 2,8 2,7 -,1 11,8 2,7 11,8,1,23 4 1,7, 2,8 8,7 5,9 11,8 8,7 11,8,5,74 5,54, 2,8 5,7 2,9 11,8 5,7 11,8,25,49 kn/m² mm mm mm mm mm mm mm - - details NEN 676:1997 art : duurzaamheidsklasse I t/m V toepassen maximaal randvochtgehalte 15% deze balkafmeting voldoet

6 Bouwkundig Adviesburo Docter Staalframe 1. Met scharnieren t.b.v. controle dakligger. Belastingen: Dak: e.g. 1.5 x.45 =.68 kn/m 1 v.b. 1.5 x kn/m 1 Beg,gr: e.g. 1.5 x 2.2 = 3.3 kn/m 1 v.b. 1.5 x kN/m 1 Staalframe 2. Met rekenkundig ingeklemde kolommen ter controle van de kolommen. Belastingen: Dak: e.g. 1.5 x.45 =.68 kn/m 1 v.b. 1.5 x kn/m 1 Beg,gr: e.g. 1.5 x 2.2 = 3.3 kn/m 1 v.b. 1.5 x kn/m 1 Het eigengewicht van de stalen liggers wordt door het programma zelf uitgerekend. Voor de betonvloer is een fictief profiel ingevuld hier hoeft niet naar gekeken te worden. Deze betonvloer zal door de leverancier worden uitgerekend.

7 5 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf Constructiegegevens Projecttype Knopen Staven Opleggingen Profielen Bel.gev. Bel.comb. 2D-Raamwerk K3 S3 K4 O6 3.. S S2 S4 K1 O1 K2 O2 Afb. Knoop + staafnummers Profielen Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 UNP14 2.4e-3 6.5e-6 S235 P2 UNP e e-5 S235 P3 KK6/ e e-7 S m2 m4 - Materialen Materiaalnaam Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff. S e+8 12.e-6 - kn/m3 kn/m2 C m Staven Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P2,, 6,, 6, S2 K1 NV- NV- K3 P3,,, -3, 3, S3 K3 NVM NVM K4 P1, -3, 6, -3, 6, S4 K2 NV- NVm K4 P3 6,, 6, -3, 3, m m m m Opleggingen Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O2 K2 vrij vast vrij O1 K1 vast vast vrij :39:38 MatrixFrame versie

8 6 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O6 K4 vast vrij vrij - - kn/m kn/m knmrad Gewichtsberekening Index Berekening y/z Belastingen en vervormingen NEN672 C1 Systeemmaat 1.5 1,5 LR1 Permanente Belasting NEN672#7 C2 Factor eigengewicht 1. 1, Dak Pp1 Houten dak + balken.45,45 [kn/m²] q1 Permanente Belasting Pp1*C1,68 [kn/m] Verd.vloer Pp2 Houtenvloer + balken 2.2 2,2 [kn/m²] q2 Permanente Belasting Pp2*C1 3,3 [kn/m] LR2 Veranderlijke belasting NEN672#8.2 Pr1 Onderwijsgebouw NEN672#8.2(7, 5) 2,5 [kn/m²] q3 Veranderlijke belasting (1, 1) Pr1*C1 3,75 [kn/m] Pv1 Onderwijsgebouw NEN672# () 1, [kn/m²] q4 Veranderlijke belasting (2, 1) Pv1*C1 1,5 [kn/m] LR3 Sneeuwbelasting NEN672#8.7.2 Platdak Cs1 Platdak NEN672# B(a,c1),8 Pr2 Prep voor Sneeuw NEN672# (Cs1),56 [kn/m²] q5 Platdak Pr2*C1,84 [kn/m] Belastingsgevallen Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanente Belasting qg,16 (1.x) q q qg,68 (q1) 3,3 (q2),7 (1.x),16 (1.x), 6,(L),68 (q1), 6,(L) 3,3 (q2), 6,(L),7 (1.x), 3,(L) Som lasten X:, kn Z: 25,21 kn B.G.2: Veranderlijke belasting 1, 1 q 3,75 (q3) 3,75 (q3), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 22,5 kn B.G.3: Veranderlijke belasting 2, 1 q 1,5 (q4) 1,5 (q4), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 9, kn B.G.4: Sneeuwbelasting 1 q,84 (q5),84 (q5), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 5,4 kn m m - - Z" S3 Z" S3 Z" S1 Z" S2,S4 Z" S1 Z" S3 Z S3 Fundamenteel Belastingscombinaties B.G. F.C.1 F.C.2 F.C.3 F.C.4 F.C.5 F.C.6 B.G.1 Permanente Belasting B.G.2 Veranderlijke belasting 1, B.G.3 Veranderlijke belasting 2, B.G.4 Sneeuwbelasting Incidenteel Belastingscombinaties B.G. I.C. pa I.C.1 I.C.2 I.C.3 I.C.4 I.C.5 B.G.1 Permanente Belasting B.G.2 Veranderlijke belasting 1, B.G.3 Veranderlijke belasting 2, B.G.4 Sneeuwbelasting :39:38 MatrixFrame versie

9 7 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf B.G. Oplegreacties B.G. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O2 K O1 K O6 K4... Som Reacties. -25,21 Som Lasten B.G.2 O2 K O1 K O6 K4... Som Reacties. -22,5 Som Lasten B.G.3 O2 K O1 K O6 K4... Som Reacties. -9, Som Lasten. 9. B.G.4 O2 K O1 K O6 K4... Som Reacties. -5,4 Som Lasten kn kn knm F.C. Extreme oplegreacties Oplegging Knoop B.C. Xmax Z My B.C. X Zmax My O2 K2 F.C O1 K1 F.C Globale extreme waarden O1 K1 F.C kn kn knm - kn kn knm F.C. Extreme staafkrachten Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m x-m T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 S2 S3 S3 F.C F.C F.C F.C S4 F.C knm knm m knm m m - kn kn kn kn I.C. Knoopverplaatsingen Knoop B.C. X Z Ry K1 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K2 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K3 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K4 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e :39:38 MatrixFrame versie

10 8 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf Knoop B.C. X Z Ry K4 I.C e-3 I.C e-3 I.C e m m rad F.C. Omhullende Staaf Nx Minus Nx Plus Vz Minus Vz Plus My Minus My Plus S S S S kn kn kn kn knm knm K3 S3 K4 O S2 S4 K1 O1 S1 K2 O Afb. Momenten (My) F.C. Omhullende :39:38 MatrixFrame versie

11 9 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf 9.76 K3 S3 K4 O S2 S4 K1 O1 S1 K2 O Afb. Dwarskracht (Vz) F.C. Omhullende :39:38 MatrixFrame versie

12 1 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf K3 S3 K4.1.1 O6 S2 S4.311 K1 O1 S1 K2 O2.118 Afb. Verplaatsingen I.C. Omhullende Unity Check Veld Toetsing Combinatie Formule Max Unity Check C1-V1 (.-6.) Doorsnede F.C.1 NEN677(11.4-4),42 C1-V1 (.-6.) Doorbuigingstoetsing I.C.1 NEN672(1.4),49 C2-V1 (.-3.) Doorsnede F.C.2 NEN677(11.2-3),5 C2-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN 6771 (12.1-1a),14 C2-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN 6771 (12.1-1b),14 C2-V1 (.-3.) Kiptoetsing F.C.6 NEN6771(12.2-3), C2-V1 (.-3.) Doorbuigingstoetsing I.C.1 NEN672(1.2), C3-V1 (.-6.) Doorsnede F.C.2 NEN677(11.4-4),6 C3-V1 (.-6.) Doorbuigingstoetsing I.C.2 NEN672(1.4),88 C4-V1 (.-3.) Doorsnede F.C.2 NEN677(11.2-3),5 C4-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN 6771 (12.1-1a),14 C4-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN 6771 (12.1-1b),14 C4-V1 (.-3.) Kiptoetsing F.C.6 NEN6771(12.2-3), C4-V1 (.-3.) Doorbuigingstoetsing I.C.1 NEN672(1.2), Staaltoetsing Doorsnedetoetsing C1-V1 (.-6.) Maatgevende combinatie: F.C.1 op 3, m Profielklasse = :39:38 MatrixFrame versie

13 11 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf Nx;sd =, kn Vy;sd =, kn My;sd = 43,1 knm a1 =,478 Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a2 =, Nc;ud = 1.135, kn Vy;ud = 341,9 kn My;ud = 13,9 knm p = 1, Vz;ud = 352,8 kn Mz;ud = 21,5 knm q = 1, NVy;ud =, kn NVz;ud =, kn MV;y;ud =, knm MV;z;ud =, knm NEN677(11.4-4): UC =,42 < 1 Doorbuigingstoetsing C1-V1 (.-6.) Constructietype : Vloer Toets type: Algemeen Zeeg =, Zeegvorm Parabolisch L/d-max = L/25 = 24, mm L/d-2 = L/333 = 18, mm U-tot;eind = 11,8 mm (x = 3, m; I.C.1) U-on = 5,5 mm (x = 3, m; I.C. pa ) U-ze =, mm (x = 3, m;) U-tot;bij = 11,8 mm (x = 3, m; I.C.1) U;eind = 11,8 mm (x = 3, m; I.C.1 ) U;bij = 6,3 mm (x = 3, m; I.C.1 ) UC;eind =,5 I.C.1 UC;bij =,3 I.C.1 NEN672(1.4): UC =,49<1 Doorsnedetoetsing C2-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op, m Profielklasse = 1 Nx;sd = -1, kn Vy;sd =, kn My;sd =, knm a3(y) =,438 Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a4(y) =,438 Nc;ud = 2,9 kn Vy;ud = 58, kn My;ud = 4,1 knm a3(z) =,438 Vz;ud = 58, kn Mz;ud = 4,1 knm a4(z) =,438 NVy;ud = 2,9 kn NVz;ud = 2,9 kn MV;y;ud = 4,1 knm MV;z;ud = 4,1 knm NEN677(11.2-3): UC =,5 < 1 Kiptoetsing C2-V1 (.-3.) KK6/4 w-kip = 1, Handmatig Mysd/(w-kip*Myud) =,/1,*4,1 NEN6771(12.2-3): UC =, < 1 Kip N.B., ivm buis/koker met h/b < 3 Stabiliteitstoetsing C2-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 Methode Y = Cons. gesch. Lknik Y = 3,m FeulerY = 1,3kN Lam-Rely = 1,42 wbucy =,34 M/phi Methode Z = Cons. gesch. M/phi Lbuc Z = 3,m FeulerZ = 1,3kN Lam-Relz = 1,42 wbucz =,34 My;1;s;d =,knm My;2;s;d =,knm My;mid;s;d =,knm Mz;1;s;d =,knm Mz;2;s;d =,knm Mz;mid;s;d =,knm Nxsd = -1,kN My;equ;s;d =,knm Mz;equ;s;d =,knm UC y =,14 UC z =,14 wkip(f.c.2) = 1, NEN 6771 (12.1-1b): UC =,14 < 1 Doorbuigingstoetsing C2-V1 (.-3.) Constructietype : Kolom H/3 = 1, mm U;hor =, mm I.C.1 UC;hor =, I.C.1 NEN672(1.2): UC =,<1 Toets type: 1 bouwlaag Doorsnedetoetsing C3-V1 (.-6.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op 3, m Profielklasse = 1 Nx;sd =, kn Vy;sd =, kn My;sd = 14,6 knm a1 =,412 Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a2 =, Nc;ud = 479,4 kn Vy;ud = 162,8 kn My;ud = 24,2 knm p = 1, Vz;ud = 133, kn Mz;ud = 6,7 knm q = 1, NVy;ud =, kn NVz;ud =, kn MV;y;ud =, knm MV;z;ud =, knm NEN677(11.4-4): UC =,6 < :39:38 MatrixFrame versie

14 12 unit 3.x6.m staalframe 1 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 6, SF1 betonvloer.mxf Doorbuigingstoetsing C3-V1 (.-6.) Constructietype : Dak Toets type: Algemeen Zeeg =,1 Zeegvorm Parabolisch L/d-max = L/25 = 24, mm L/d-2 = L/25 = 24, mm U-tot;eind = 31, mm (x = 3, m; I.C.2) U-on = 11,1 mm (x = 3, m; I.C. pa ) U-ze = 1, mm (x = 3, m;) U-tot;bij = 31, mm (x = 3, m; I.C.2) U;eind = 21, mm (x = 3, m; I.C.2 ) U;bij = 19,9 mm (x = 3, m; I.C.2 ) UC;eind =,9 I.C.2 UC;bij =,8 I.C.2 NEN672(1.4): UC =,88<1 Doorsnedetoetsing C4-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op, m Profielklasse = 1 Nx;sd = -1, kn Vy;sd =, kn My;sd =, knm a3(y) =,438 Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a4(y) =,438 Nc;ud = 2,9 kn Vy;ud = 58, kn My;ud = 4,1 knm a3(z) =,438 Vz;ud = 58, kn Mz;ud = 4,1 knm a4(z) =,438 NVy;ud = 2,9 kn NVz;ud = 2,9 kn MV;y;ud = 4,1 knm MV;z;ud = 4,1 knm NEN677(11.2-3): UC =,5 < 1 Kiptoetsing C4-V1 (.-3.) KK6/4 w-kip = 1, Handmatig Mysd/(w-kip*Myud) =,/1,*4,1 NEN6771(12.2-3): UC =, < 1 Kip N.B., ivm buis/koker met h/b < 3 Stabiliteitstoetsing C4-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 Methode Y = Cons. gesch. Lknik Y = 3,m FeulerY = 1,3kN Lam-Rely = 1,42 wbucy =,34 M/phi Methode Z = Cons. gesch. M/phi Lbuc Z = 3,m FeulerZ = 1,3kN Lam-Relz = 1,42 wbucz =,34 My;1;s;d =,knm My;2;s;d =,knm My;mid;s;d =,knm Mz;1;s;d =,knm Mz;2;s;d =,knm Mz;mid;s;d =,knm Nxsd = -1,kN My;equ;s;d =,knm Mz;equ;s;d =,knm UC y =,14 UC z =,14 wkip(f.c.2) = 1, NEN 6771 (12.1-1b): UC =,14 < 1 Doorbuigingstoetsing C4-V1 (.-3.) Constructietype : Kolom H/3 = 1, mm U;hor =, mm I.C.1 UC;hor =, I.C.1 NEN672(1.2): UC =,<1 Toets type: 1 bouwlaag :39:38 MatrixFrame versie

15 13 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf Constructiegegevens Projecttype Knopen Staven Opleggingen Profielen Bel.gev. Bel.comb. 2D-Raamwerk K3 S3 K4 3.. S S2 S4 K1 O1 K2 O2 Afb. Knoop + staafnummers Profielen Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 UNP14 2.4e-3 6.5e-6 S235 P2 UNP e e-5 S235 P3 KK6/ e e-7 S m2 m4 - Materialen Materiaalnaam Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff. S e+8 12.e-6 - kn/m3 kn/m2 C m Staven Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P2,, 6,, 6, S2 K1 NVM NVM K3 P3,,, -3, 3, S3 K3 NVM NVM K4 P1, -3, 6, -3, 6, S4 K2 NVM NVM K4 P3 6,, 6, -3, 3, m m m m m Opleggingen Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O2 K2 vrij vast vrij O1 K1 vast vast vrij :42:35 MatrixFrame versie

16 14 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf - - kn/m kn/m knmrad Gewichtsberekening Index Berekening y/z Belastingen en vervormingen NEN672 C1 Systeemmaat 1.5 1,5 LR1 Permanente Belasting NEN672#7 C2 Factor eigengewicht 1. 1, Dak Pp1 Houten dak + balken.45,45 [kn/m²] q1 Permanente Belasting Pp1*C1,68 [kn/m] Verd.vloer Pp2 Houtenvloer + balken 2.2 2,2 [kn/m²] q2 Permanente Belasting Pp2*C1 3,3 [kn/m] LR2 Veranderlijke belasting NEN672#8.2 Pr1 Onderwijsgebouw NEN672#8.2(7, 5) 2,5 [kn/m²] q3 Veranderlijke belasting (1, 1) Pr1*C1 3,75 [kn/m] Pv1 Onderwijsgebouw NEN672# () 1, [kn/m²] q4 Veranderlijke belasting (2, 1) Pv1*C1 1,5 [kn/m] LR3 Sneeuwbelasting NEN672#8.7.2 Platdak Cs1 Platdak NEN672# B(a,c1),8 Pr2 Prep voor Sneeuw NEN672# (Cs1),56 [kn/m²] q5 Platdak Pr2*C1,84 [kn/m] Belastingsgevallen Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanente Belasting qg,16 (1.x) q q qg,68 (q1) 3,3 (q2),7 (1.x),16 (1.x), 6,(L),68 (q1), 6,(L) 3,3 (q2), 6,(L),7 (1.x), 3,(L) Som lasten X:, kn Z: 25,21 kn B.G.2: Veranderlijke belasting 1, 1 q 3,75 (q3) 3,75 (q3), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 22,5 kn B.G.3: Veranderlijke belasting 2, 1 q 1,5 (q4) 1,5 (q4), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 9, kn B.G.4: Sneeuwbelasting 1 q,84 (q5),84 (q5), 6,(L) Som lasten X:, kn Z: 5,4 kn m m - - Z" S3 Z" S3 Z" S1 Z" S2,S4 Z" S1 Z" S3 Z S3 Fundamenteel Belastingscombinaties B.G. F.C.1 F.C.2 F.C.3 F.C.4 F.C.5 F.C.6 B.G.1 Permanente Belasting B.G.2 Veranderlijke belasting 1, B.G.3 Veranderlijke belasting 2, B.G.4 Sneeuwbelasting Incidenteel Belastingscombinaties B.G. I.C. pa I.C.1 I.C.2 I.C.3 I.C.4 I.C.5 B.G.1 Permanente Belasting B.G.2 Veranderlijke belasting 1, B.G.3 Veranderlijke belasting 2, B.G.4 Sneeuwbelasting B.G. Oplegreacties B.G. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O2 K O1 K :42:35 MatrixFrame versie

17 15 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf B.G. Oplegging Knoop X Z My Som Reacties. -25,21 Som Lasten B.G.2 O2 K O1 K Som Reacties. -22,5 Som Lasten B.G.3 O2 K O1 K Som Reacties. -9, Som Lasten. 9. B.G.4 O2 K O1 K Som Reacties. -5,4 Som Lasten kn kn knm F.C. Extreme oplegreacties Oplegging Knoop B.C. Xmax Z My B.C. X Zmax My O2 K2 F.C O1 K1 F.C Globale extreme waarden O1 K1 F.C kn kn knm - kn kn knm F.C. Extreme staafkrachten Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m x-m T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 S1 S2 S3 F.C T F.C T F.C F.C S4 F.C knm knm m knm m m - kn kn kn kn I.C. Knoopverplaatsingen Knoop B.C. X Z Ry K1 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K2 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K3 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 K4 I.C. pa e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e-3 I.C e m m rad :42:35 MatrixFrame versie

18 16 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf F.C. Omhullende Staaf Nx Minus Nx Plus Vz Minus Vz Plus My Minus My Plus S S S S kn kn kn kn knm knm K3 S3 K S2 S K1 O1 S1 K O Afb. Momenten (My) F.C. Omhullende :42:35 MatrixFrame versie

19 17 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf 9.76 K3 S3 K4 S2 K O1 S S K2 O Afb. Dwarskracht (Vz) F.C. Omhullende :42:35 MatrixFrame versie

20 18 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf K3.1 S3 K4.2 S2 S K1 O1 S1 K2 O2.113 Afb. Verplaatsingen I.C. Omhullende Unity Check Veld Toetsing Combinatie Formule Max Unity Check C1-V1 (.-6.) Doorsnede F.C.1 NEN677(11.4-4),4 C1-V1 (.-6.) Doorbuigingstoetsing I.C.1 NEN672(1.4),47 C2-V1 (.-3.) Doorsnede F.C.2 NEN677( ),59 C2-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN6771(12.3-1),34 C2-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN6771(12.3-2),8 C2-V1 (.-3.) Kiptoetsing F.C.6 NEN6771(12.2-3), C2-V1 (.-3.) Doorbuigingstoetsing I.C.2 NEN672(1.2), C3-V1 (.-6.) Doorsnede F.C.2 NEN677(11.4-4),51 C3-V1 (.-6.) Doorbuigingstoetsing I.C.2 NEN672(1.4),67 C4-V1 (.-3.) Doorsnede F.C.2 NEN677( ),59 C4-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN6771(12.3-1),34 C4-V1 (.-3.) Stabiliteit F.C.2 NEN6771(12.3-2),8 C4-V1 (.-3.) Kiptoetsing F.C.6 NEN6771(12.2-3), C4-V1 (.-3.) Doorbuigingstoetsing I.C.2 NEN672(1.2), Staaltoetsing Doorsnedetoetsing C1-V1 (.-6.) Maatgevende combinatie: F.C.1 op 3, m Profielklasse = 1 Nx;sd =,8 kn Vy;sd =, kn My;sd = 41,9 knm a1 =, :42:35 MatrixFrame versie

21 19 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a2 =, Nc;ud = 1.135, kn Vy;ud = 341,9 kn My;ud = 13,9 knm p = 1, Vz;ud = 352,8 kn Mz;ud = 21,5 knm q = 1, NVy;ud =, kn NVz;ud =, kn MV;y;ud =, knm MV;z;ud =, knm NEN677(11.4-4): UC =,4 < 1 Doorbuigingstoetsing C1-V1 (.-6.) Constructietype : Vloer Toets type: Algemeen Zeeg =, Zeegvorm Parabolisch L/d-max = L/25 = 24, mm L/d-2 = L/333 = 18, mm U-tot;eind = 11,3 mm (x = 3, m; I.C.1) U-on = 5,2 mm (x = 3, m; I.C. pa ) U-ze =, mm (x = 3, m;) U-tot;bij = 11,3 mm (x = 3, m; I.C.1) U;eind = 11,3 mm (x = 3, m; I.C.1 ) U;bij = 6,1 mm (x = 3, m; I.C.1 ) UC;eind =,5 I.C.1 UC;bij =,3 I.C.1 NEN672(1.4): UC =,47<1 Doorsnedetoetsing C2-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op 3, m Profielklasse = 1 Nx;sd = -9,8 kn Vy;sd =, kn My;sd = -2,4 knm a3(y) =,438 Vz;sd = -1,4 kn Mz;sd =, knm a4(y) =,438 Nc;ud = 2,9 kn Vy;ud = 58, kn My;ud = 4,1 knm a3(z) =,438 Vz;ud = 58, kn Mz;ud = 4,1 knm a4(z) =,438 NVy;ud = 2,9 kn NVz;ud = 2,9 kn MV;y;ud = 4,1 knm MV;z;ud = 4,1 knm NEN677( ): UC =,59 < 1 Kiptoetsing C2-V1 (.-3.) KK6/4 w-kip = 1, Handmatig Mysd/(w-kip*Myud) =,8/1,*4,1 NEN6771(12.2-3): UC =, < 1 Kip N.B., ivm buis/koker met h/b < 3 Stabiliteitstoetsing C2-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 Profielklasse = 1 Nc;s;d = -1, kn My;1;s;d = 1,7 knm My;2;s;d = -2,4 knm Mymid;sd = -,4 knm Myequ;sd = 1, knm wkip(f.c.2) = 1, Mz;1;s;d =,knm Mz;2;s;d =,knm Mzmid;sd =,knm Mzequsd =,knm Methode Y = Cons. gesch. Ca(y) =, Cb(y) =, Lknik Y = 3, m M/phi Methode Z = Cons. gesch. Ca(z) = N.B. Cb(z) = N.B. Lbuc Z = 3, m M/phi FeulerY = 1,3 kn Fy;tot;s;d = -1, kn n.y = 1,3 Chi-y = 1, e*y =,12 FeulerZ = 1,3 kn Fz;tot;s;d = -1, kn n.z = 1,3 Chi-z =, e*z =,12 Term 1 =,5 ny/(ny-1) = 1,111 Factor2 =,265 nz/(nz-1) = 1,111 Factor4 =, Term 4 =,5 ny/(ny-1) = 1,111 Factor6 =, nz/(nz-1) = 1,111 Factor8 =,3 UCy =,34 Term 1 =,5 Term 2 =,295 Term 3 =, UCz =,8 Term 4 =,5 Term 5 =, Term 6 =,33 NEN6771(12.3-1): UC =,34 < 1 Doorbuigingstoetsing C2-V1 (.-3.) Constructietype : Kolom H/3 = 1, mm U;hor =, mm I.C.2 UC;hor =, I.C.2 NEN672(1.2): UC =,<1 Toets type: 1 bouwlaag Doorsnedetoetsing C3-V1 (.-6.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op 3, m Profielklasse = 1 Nx;sd = -1,4 kn Vy;sd =, kn My;sd = 12,2 knm a1 =,412 Vz;sd =, kn Mz;sd =, knm a2 =, Nc;ud = 479,4 kn Vy;ud = 162,8 kn My;ud = 24,2 knm p = 1, Vz;ud = 133, kn Mz;ud = 6,7 knm q = 1, NVy;ud =, kn NVz;ud =, kn MV;y;ud =, knm MV;z;ud =, knm :42:35 MatrixFrame versie

22 2 unit 3.x6.m staalframe 2 buko\berekeningen\ \berekening \unit 3, x 7,5 SF2 betonvloer.mxf NEN677(11.4-4): UC =,51 < 1 Doorbuigingstoetsing C3-V1 (.-6.) Constructietype : Dak Toets type: Algemeen Zeeg =,1 Zeegvorm Parabolisch L/d-max = L/25 = 24, mm L/d-2 = L/25 = 24, mm U-tot;eind = 24,8 mm (x = 3, m; I.C.2) U-on = 8,6 mm (x = 3, m; I.C. pa ) U-ze = 1, mm (x = 3, m;) U-tot;bij = 24,8 mm (x = 3, m; I.C.2) U;eind = 14,8 mm (x = 3, m; I.C.2 ) U;bij = 16,1 mm (x = 3, m; I.C.2 ) UC;eind =,6 I.C.2 UC;bij =,7 I.C.2 NEN672(1.4): UC =,67<1 Doorsnedetoetsing C4-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 op 3, m Profielklasse = 1 Nx;sd = -9,8 kn Vy;sd =, kn My;sd = 2,4 knm a3(y) =,438 Vz;sd = 1,4 kn Mz;sd =, knm a4(y) =,438 Nc;ud = 2,9 kn Vy;ud = 58, kn My;ud = 4,1 knm a3(z) =,438 Vz;ud = 58, kn Mz;ud = 4,1 knm a4(z) =,438 NVy;ud = 2,9 kn NVz;ud = 2,9 kn MV;y;ud = 4,1 knm MV;z;ud = 4,1 knm NEN677( ): UC =,59 < 1 Kiptoetsing C4-V1 (.-3.) KK6/4 w-kip = 1, Handmatig Mysd/(w-kip*Myud) =,9/1,*4,1 NEN6771(12.2-3): UC =, < 1 Kip N.B., ivm buis/koker met h/b < 3 Stabiliteitstoetsing C4-V1 (.-3.) Maatgevende combinatie: F.C.2 Profielklasse = 1 Nc;s;d = -1, kn My;1;s;d = -1,7 knm My;2;s;d = 2,4 knm Mymid;sd =,4 knm Myequ;sd = 1, knm wkip(f.c.2) = 1, Mz;1;s;d =,knm Mz;2;s;d =,knm Mzmid;sd =,knm Mzequsd =,knm Methode Y = Cons. gesch. Ca(y) =, Cb(y) =, Lknik Y = 3, m M/phi Methode Z = Cons. gesch. Ca(z) = N.B. Cb(z) = N.B. Lbuc Z = 3, m M/phi FeulerY = 1,3 kn Fy;tot;s;d = -1, kn n.y = 1,3 Chi-y = 1, e*y =,12 FeulerZ = 1,3 kn Fz;tot;s;d = -1, kn n.z = 1,3 Chi-z =, e*z =,12 Term 1 =,5 ny/(ny-1) = 1,111 Factor2 =,265 nz/(nz-1) = 1,111 Factor4 =, Term 4 =,5 ny/(ny-1) = 1,111 Factor6 =, nz/(nz-1) = 1,111 Factor8 =,3 UCy =,34 Term 1 =,5 Term 2 =,295 Term 3 =, UCz =,8 Term 4 =,5 Term 5 =, Term 6 =,33 NEN6771(12.3-1): UC =,34 < 1 Doorbuigingstoetsing C4-V1 (.-3.) Constructietype : Kolom H/3 = 1, mm U;hor =, mm I.C.2 UC;hor =, I.C.2 NEN672(1.2): UC =,<1 Toets type: 1 bouwlaag :42:35 MatrixFrame versie

23 Bouwkundig Adviesburo Docter Puntlasten op de fundering Units SBM met betonvloeren puntlasten per hoekkolom afmeting frame 1-hoog 2-hoog 2,5x5,m 22,3 kn 36,7 kn 2,5x6,m 26,8 kn 44, kn 2,5x7,5m 33,6 kn 55, kn 3,x5,m 26,7 kn 43,8 kn 3,x6,m 33,2 kn 52,6 kn 3,x7,5m 42,1 kn 65,9 kn De hierboven genoemde puntlasten zijn per hoekkolom van 1 unit. Wanneer we de puntlasten op de fundering gaan berekenen moeten we bepalen hoeveel kolommen er op de fundering komen te staan. Zijn dit 3 kolommen dan moet het getal in de tabel x3 gedaan worden. Ook kunnen puntlasten gecombineerd worden wanneer bijvoorbeeld op 1 punt 2 units van 2,5x5,m en 2 units van 2,5x6,m, dan wordt de puntlast op dit punt 2 x 22,4 + 2 x 26,9 = 98,6 kn. De puntlasten in de hierboven vernoemde tabel zijn berekend met een veranderlijke belasting van 2,5kN/m2. Wanneer voor een gebouw een hogere veranderlijke belasting moet worden aangehouden dan zal deze tabel niet voldoen. De in de tabel genoemde waarden zijn allemaal rekenwaarden.