Titel: VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer:

Transcriptie

1 Isala Delta Engelenbergplantsoen AB, Kampen Titel: VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Zaaknummer: Documentnummer: IJD-INL-RAP-112 Revisienummer: 1. Revisiedatum: Status: Definitief Object (SBS): O Inlaatwerk Werkpakket (WBS): WP VO Inlaatwerk Sub-werkpakket: [Sub werkpakketten] Activiteit(WPA): [Activiteit] Naam Handtekening Datum Opgesteld M. Schoffelmeer Gecontroleerd J. van den Berg Gecontroleerd J. Verbaan Gecontroleerd E. de Jong Vrijgegeven G.J. Braas IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 1 van 27

2 Document historie Revisie Omschrijving/belangrijkste wijzigingen Datum 1. Eerste uitgave Distributielijst Kopie nr. Functie Functiehouder IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 2 van 27

3 Inhoudsopgave 1. Scope Het project Object- en scopeomschrijving Doel van het document Leeswijzer Referenties Referentiedocumenten Rapporten Tekeningen Normen en richtlijnen Geotechnische categorie Levensduur object / systeem Bodem en grondwater Beschikbaar grondonderzoek contract Beschikbaar grondonderzoek na gunning Bodemopbouw Maaiveldniveaus Huidige maaiveldniveaus Toekomstige maaiveldniveaus Grondwaterstanden Huidige grondwaterstand Toekomstige grondwaterstand Fasering en geometrie Fasering Landpijlers Waterpijler Landhoofden Geometrie Landhoofden Poeren Uitgangspunten paalberekeningen Geometrie inlaatwerk IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 3 van 27

4 6.2 Palenplan pijlers Palenplan landhoofden Geotechnische categorie Paalbelastingen Paaltypen Berekeningsfactoren Correlatiefactoren ksi 3 en ksi Zwelbelasting Negatieve kleef Positieve kleef Reductie conusweerstand Berekeningsresultaten paalberekeningen Drukdraagvermogen Trekdraagvermogen Paalpuntniveaus Veerstijfheid palen Laterale beddingsconstanten Hei-analyse Uitgangspunten Conclusie heianalyse Paaleigenschappen Nader uit te werken in DO Aanvullend grondonderzoek Druk- en trekdraagvermogen Laterale beddingsconstanten Veerstijfheid palen Zetting pijlers/poeren Horizontale belasting op paalfundering landhoofden Heianalyse Stabiliteit landhoofden Raakvlakken / risico s Bijlage 1 Drukdraagvermogens Bijlage 2 Laterale beddingen IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 4 van 27

5 1. Scope 1.1 Het project Ruimte voor de Rivier IJsseldelta is één van de 34 projecten van het landelijke programma Rijkswaterstaat Ruimte voor de Rivier, waarmee het rivierengebied in Nederland veiliger en mooier wordt gemaakt. Om de kans op een overstroming te verkleinen, is besloten te zorgen voor lagere waterstanden in de rivieren: rivieren krijgen meer ruimte en er wordt extra ruimte gereserveerd voor het water bij hogere waterstanden. Het Rijk heeft de maatregelen hiervoor vastgelegd in de Planologische Kernbeslissing (PKB) Ruimte voor de Rivier. Omdat bij hoogwater op de IJssel overstromingsgevaar bestaat voor Zwolle, Kampen en het achterland, krijgt de IJssel meer ruimte. Het project is gecombineerd met de plannen van de Provincie Overijssel voor de aanleg van de Bypass Kampen (het Reevediep), die de toekomstige gebiedsontwikkeling IJsseldelta-Zuid moet stimuleren. Het Project wordt dan ook onder gezamenlijk opdrachtgeverschap uitgevoerd. Figuur 1: Projectgebied Ruimte voor de Rivier IJsseldelta Waterveiligheid Het doel van een zomerbedverlaging is waterstanddaling, waarmee de hoogwaterveiligheid rondom de IJssel wordt vergroot. Het Zomerbed van de (Beneden-)IJssel wordt over een afstand van ruim zeven kilometer verlaagd, tussen Kampen en de Eilandbrug, bij de monding. Dit gebeurt door de bodem af te graven, waardoor de rivierbodem dieper komt te liggen. Het Reevediep wordt een nieuwe waterverbinding tussen de IJssel en het Drontermeer, die in extreme omstandigheden water van de IJssel via Drontermeer en Vossemeer afvoert naar het IJsselmeer. Aan de kant van de IJssel wordt een IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 5 van 27

6 inlaat gebouwd, waarover de Kamperstraat-weg komt te liggen. Ten zuiden en noorden van de geul worden dijken aangelegd. Ruimtelijke kwaliteit De inrichting van een drietal uiterwaarden tussen Kampen en Zwolle geeft invulling aan een tweede doelstelling van de PKB: verbetering van de ruimtelijke kwaliteit in het rivierengebied. Het gaat dan vooral om het behoud en de versterking van de bijzondere natuurwaarden van de IJsseldelta en de toegankelijkheid ervan. Langs het Reevediep komt 4 hectare nieuwe natte delta-natuur met nieuwe fiets-, wandel- en struinpaden. Onderhoud Beneden-IJssel Het functioneren en presteren van het hoofdwatersysteem en het hoofdvaarwegennet in het projectgebied is tot aan de eindloplevering van het Project als onderhoudsopdracht aan het project IJsseldelta toegevoegd. 1.2 Object- en scopeomschrijving Het inlaatsysteem Ijsseldijk is onderdeel van het systeem Ijsseldelta Zuid.Het inlaatsysteem wordt in het zuidelijk deel van het nieuwe object Ijsseldijk verbindende waterkering gerealiseerd en legt daarmee een verbinding tussen de rivier de Ijssel en het nieuw te realiseren Reevediep. Het systeem is opgebouwd uit de objecten: - Inlaatwerk - Stroombaan en grondlichaam inlaatwerk - Migratiegeul en vispassage In onderstaande kaarten is de ligging van het Inlaatwerk in het projectgebied aangegeven. Figuur 2: Projectgebied met locatie Inlaatwerk IJssseldijk IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 6 van 27

7 Zie ook onderstaande artist impressie van het Inlaatwerk IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 7 van 27

8 Het object -413 Inlaatwerk is een object binnen het subsysteem -4 Projectdeel IJsseldelta-Zuid. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 8 van 27

9 De werkzaamheden ten behoeve van het uitwerken van een voorlopig ontwerp van de contractscope van het object Inlaatwerk zijn opgenomen in het werkpakket WP- 744 VO Inlaatwerk. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 9 van 27

10 1.3 Doel van het document Dit document legt het VO vast van het geotechnisch advies van de fundering van kunstwerk O-413 Inlaatwerk. De volgende onderdelen worden beschouwd: - Globale bodemopbouw en grondwaterstand van het inlaatwerk - Grondwaterstand - Uitgangspunten paalberekeningen - Paaldraagvermogen (druk/trek) op diverse funderingsniveaus voor prefab betonpalen vk 45 mm - Veerstijfheden paalfundering - Horizontale beddingconstanten en lateraal paaldraagvermogen paalfundering - Horizontale belasting op palen IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 1 van 27

11 2. Leeswijzer Hoofdstuk Onderwerp 1 Inleiding 2 Leeswijzer 3 Referenties 4 Bodem en grondwater 5 Fasering en geometrie 6 Uitgangspunten paalberekeningen 7 Berekeningsresultaten paalberekeningen 8 Hei-analyse 9 Nader uit te werken in DO IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 11 van 27

12 3. Referenties Deze ontwerpnota is samengesteld uit de onderstaande ontwerpdocumenten en deze maken integraal onderdeel uit van het ontwerp. Het onderhavige document wordt als hoofddocument beschouwd en verbindt de onderstaande documenten met elkaar. 3.1 Referentiedocumenten Rapporten Ref. Documentnummer Titel Versie [1] IJD Grondinterpretatierapport 2. [2] IJD-ALG-RAP-2 Generieke ontwerpbasis 1. [3] IJD-ALG-RAP-3 Deelontwerpbasis Geotechniek 2. [4] IJD-ALG-RAP-4 Deelontwerpbasis Civiel 2. [5] IJD Deelontwerpbasis Dijken 1. [6] IJD..594 Voorbelasting landhoofden inlaat 2. [7] IJD-INL-RAP-111 Constructieve berekeningen.1 [8] IJD-IIJ-RAP-27 Hydraulische randvoorwaarden Brug 1. IJsseldijk [9] IJD-INL-MEM-121 Grondonderzoeksplan Inlaatsysteem Tekeningen Ref. Documentnummer Titel Versie [1] IJD-INL-TEK-14 3D overzicht en langsdoorsnede 1. [11] IJD-INL-TEK-15 Aanzichten en doorsneden (pijlers) 1. [12] IJD-INL-TEK-16 Aanzichten en doorsneden (landhoofden) 1. [13] IJD-OTDW-TEK-61 Voorbelasting inlaatwerk Normen en richtlijnen Voor de gehanteerde normen en richtlijnen wordt verwezen naar de generieke ontwerpbasis [2] respectievelijk de ontwerpbasis geotechniek [3]. 3.3 Geotechnische categorie Het inlaatwerk maakt deel uit van de primaire waterkering en wordt derhalve gezien als geotechnische categorie 3 conform [3]. 3.4 Levensduur object / systeem De levensduur voor de betonnen constructies (brug en onderbouw) is 1 jaar. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 12 van 27

13 4. Bodem en grondwater In dit hoofdstuk wordt toegelicht welke informatie beschikbaar is geweest ten tijde van het opstellen van het VO. Het grondonderzoek wordt beheerd in GIS. 4.1 Beschikbaar grondonderzoek contract Het beschikbare grondonderzoek (sonderingen en diepe boringen) bij contract, ten behoeve van het aanbiedingsontwerp (Tender), is in onderstaande figuur weergegeven. Sonderingen Tender Het beschikbaar gestelde grondonderzoek uit de tenderfase bevat: 4 sonderingen 7152, 123 t/m 125 met een maximaal verkende diepte tot NAP -24 m IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 13 van 27

14 4.2 Beschikbaar grondonderzoek na gunning Na gunning is het grondonderzoek uitgebreid. Onderstaande figuur geeft het totaal beschikbare grondonderzoek (alle sonderingen en 2 boringen ter plaatse van de landhoofden) weer ten opzichte van de te realiseren kunstwerk uit Fase 1. Sonderingen na gunning Het beschikbaar uitgevoerde grondonderzoek uit Fase 1 bevat: 57 sonderingen KW5_1 t/m KW5_57 met een maximaal verkende diepte tot NAP -31 m 2 boringen, KW5_17 en KW5_27 uitgevoerd tot NAP -21 m respectievelijk NAP -17 m Uitgevoerd met een hart-op-hart van circa 17 m. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 14 van 27

15 4.3 Bodemopbouw In onderstaande afbeelding is een globaal beeld van de grondopbouw weergegeven ter plaatse van het inlaatwerk. De linkerzijde is de zuidzijde, rechts is de noordzijde. Uit de grondslag van het aanvullend grondonderzoek volgt de aanwezigheid van een uniforme klei-veenlaag van circa NAP -,5 m tot circa NAP -4 m. Daaronder bevindt zich een zandpakket. De pakkingsdichtheid varieert en is niet uniform te noemen. Tevens zijn teruggangen in conusweerstanden zichtbaar. Dit heeft invloed op de berekeningen van het paaldraagvermogen, de lengte en de heibaarheid van de funderingspalen. Geconcludeerd kan worden dat de ondergrond zeer heterogeen is. Lokaal tussenkleilaag Ter plaatse van de migratiegeul bevindt zich lokaal nog een tussenkleilaag van circa NAP -11 m tot circa NAP -13 m. In de volgende afbeelding is in bovenaanzicht de locatie van deze laag weergegeven. Hierbij dient opgemerkt te worden dat de wijze van overgang schematisch is ingetekend. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 15 van 27

16 In bijlage 1 zijn een 4-tal lengteprofielen bijgevoegd. Uit de lengteprofielen blijkt ook de heterogeniteit. 4.4 Maaiveldniveaus Huidige maaiveldniveaus Het huidige maaiveldniveau ter plaatse van het inlaatwerk is blijkens de sonderingen circa NAP +1 m Toekomstige maaiveldniveaus Voor het toekomstige maaiveldniveau van de stroombaan ter plaatse van het inlaatwerk wordt NAP +,5 m gehanteerd. 4.5 Grondwaterstanden Huidige grondwaterstand Vanuit de deelontwerpbasis geotechniek [3] en [8] volgt een grondwaterstand in de bestaande situatie van NAP -,3 m Toekomstige grondwaterstand De toekomstige grondwaterstand bedraagt conform [8]: - Zomer: NAP -,1 m - Winter: NAP -,4 m IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 16 van 27

17 5. Fasering en geometrie 5.1 Fasering Voor de fasering wordt onderscheid gemaakt in de volgende 3 onderdelen: Landpijlers (LP) Waterpijler (WP) Landhoofden (LH) Landpijlers Voor de fasering wordt uitgegaan dat de funderingspalen vanaf bestaand maaiveld worden aangebracht. De poeren van de landpijlers in een open ontgraving kunnen worden gerealiseerd Waterpijler Voor de fasering wordt uitgegaan dat de funderingspalen vanaf bestaand maaiveld worden aangebracht. De diepere poer voor de waterpijler wordt in een bouwkuip gerealiseerd Landhoofden Ter plaatse van de landhoofden bevindt zich reeds een voorbelasting. De voorbelasting is benodigd voor het behalen van de restzettingseisen van de Kamperstraatweg ter plaatse van de overgangsconstructies van het inlaatwerk. Ter plaatse van de landhoofden aanbrengen verticale drainage in combinatie met voorbelasting, verwijderen voorbelasting, aanbrengen palen, realisatie poeren in open ontgraving. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 17 van 27

18 5.2 Geometrie Landhoofden Aanzicht en doorsnede middelste deel landhoofd Aanzicht en doorsnede vleugelwand Poeren In onderstaande afbeelding is de vorm van de pijler weergegeven. Ijsselzijde (oost) Reevediepzijde (west) IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 18 van 27

19 6. Uitgangspunten paalberekeningen De berekeningen zijn uitgevoerd met behulp van D-foundations 16.1 conform NEN Geometrie inlaatwerk In onderstaande afbeelding is een langsdoorsnede van het inlaatwerk weergegeven. Het inlaatwerk heeft een totale lengte van circa 26 meter en is onderverdeeld in 16 stramienen en 15 velden: - Het noordelijke landhoofd: as 16 - De waterpijler: as 14 - De landpijlers: as 2 t/m 13 en 15 - Het zuidelijk landhoofd: as Palenplan pijlers In onderstaande afbeelding is een principe weergegeven van de pijler met bijbehorend palenplan. De pijler bestaat uit twee poeren met elk 8 prefab betonpalen schoor 8:1 met h.o.h. 1,5 m. Om onderscheid te kunnen maken wordt de benaming West en Oost voor de poeren toegepast. IJsselzijde (oost) Reevediepzijde (west) IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 19 van 27

20 6.3 Palenplan landhoofden In onderstaande afbeelding is een principe weergegeven van de landhoofdpijler met bijbehorend palenplan. Het landhoofd bestaat uit prefab betonpalen schoor 4:1 met h.o.h. 1,5 m. 6.4 Geotechnische categorie De constructie wordt conform NEN [3] beschouwd als geotechnische categorie 2. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 2 van 27

21 6.5 Paalbelastingen In onderstaande tabel zijn de paalbelastingen, zoals opgegeven door de constructeur, opgenomen. As Maaiveldhoogte [m NAP] Paalkopniveau [m NAP] DRUK Rz;d [kn] TREK Rz;d [kn] 1 (LH) +,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, ,5 -, (WP) -1,5-1, ,5 -, (LH) +,5 -, Paaltypen In onderstaande tabel staat het toegepaste paaltype. Paaltype Prefab betonpaal 6.7 Berekeningsfactoren Afmeting [mm] Vierkant 45x45 De berekeningsfactoren van de gehanteerde paaltypen zijn weergegeven in onderstaande tabel. prefab betonpaal αp = 1,* paalklassefactor conform NEN αs =,1 paalklassefactor conform NEN αt =,7 Paalklassefactor conform NEN β = 1, factor voor de invloed van de paalvoetvorm *) Hierbij wordt uitgegaan dat de vergunningsaanvraag vóór plaats vindt. Indien de vergunningsaanvraag na plaats vindt, dient deze factor gereduceerd te worden met 33%. De partiële factoren die zijn gehanteerd in de berekeningen zijn weergegeven in onderstaande tabellen. berekeningsfactoren ten behoeve van druk γb = 1,2 partiële factor voor de puntweerstand van een paal γs = 1,2 partiële factor voor de schachtwrijving van een paal γf;nk = 1,2 partiële factor voor de belasting door negatieve kleef in de desbetreffende grenstoestand IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 21 van 27

22 6.8 Correlatiefactoren ksi 3 en ksi 4 Voor de afleiding van de draagkracht van een paal wordt gekeken naar het beschikbaar grondonderzoek. De correlatiefactoren ξ 3 en ξ 4 zijn afhankelijk van het aantal proeven n die zijn toegepast en worden als volgt gehanteerd: Vanwege de variëteit in grondgesteldheid (conusweerstand, aanwezigheid tussen kleilenzen en pakking van zand) zijn in het VO de volgende ξ-waarden gehanteerd voor een stijve constructie uitgaande van 1 sondering (n=1): ξ 3 = 1,26. ξ 4 = 1, Zwelbelasting Er treedt geen zwelbelasting op. 6.1 Negatieve kleef Negatieve kleef wordt meegenomen tot onderkant bovenste slappe pakket gemiddeld genomen op NAP -4,4 m. Ter plaatse van de landhoofden worden de sonderingen handmatig verlengd tot NAP +5,75 m (dijkkruinhoogte). Dit om de grootte van de negatieve kleef als extra belasting op het paaldraagvermogen juist mee te nemen Positieve kleef Onderzijde van bovenste slappe pakket is het niveau waar vanaf positieve kleef wordt meegenomen. Gemiddeld genomen is dit NAP -4,4 m Reductie conusweerstand Voor de paalberekening is de bouwfasering van belang. In het softwareprogramma D-Foundations is de werkvolgorde van invloed op de wijze waarop reductie van de conusweerstand als gevolg van de ontgraving wordt meegenomen. De reductie van de conusweerstanden is berekend met de representatieve waarde van de effectieve verticale spanning. Onderstaand staat de uitvoeringsfasering beschreven die in de paaldraagkrachtberekeningen is aangehouden. Sonderen Installeren palen Ontgraven De volgende ontgravingsniveaus zijn gehanteerd in de berekeningen. locatie ontgraving waterpijler -2,5 m tov NAP Landpijler / landhoofd -1,5 m tov NAP In het VO ontwerp is gerekend met uniforme reductie van de conusweerstand volgens de methode SAFE NEN. Hierbij is het breedte effect van het cunet nog niet verdisconteerd en wordt SAFE NEN als conservatief gezien. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 22 van 27

23 7. Berekeningsresultaten paalberekeningen 7.1 Drukdraagvermogen Vanwege de variatie in conusweerstand en pakking van de grondopbouw is per sondering het draagvermogen bepaald op basis van een stijve constructie. In bijlage 2 is het drukdraagvermogen over de diepte per sondering weergegeven. 7.2 Trekdraagvermogen Ter plaatse van de landhoofden worden de palen op trek belast. Voor de grootte van het trekdraagvermogen is een inschatting gemaakt. 7.3 Paalpuntniveaus In onderstaande tabel zijn de paalpuntniveaus samengevat weergegeven voor de twee raaien die op de lijn van de poeren ligt. As Paalkopniveau [m NAP] Paalpuntniveau [m NAP] Rc;net;d (druk) [kn] Rt;d (trek) [kn] 1 (LH) -,3-15, ,5-15, ,5-15, ,5-17, ,5-17, ,5-13, ,5-13, ,5-13, ,5-15, ,5-15, ,5-12, ,5-11, ,5-1, (WP) -1,6-12, ,5-17, (LH) -,3-14, Veerstijfheid palen Vanwege de variatie in conusweerstand en pakking van de grondopbouw is voor de veerstijfheid een ervaringswaarde gehanteerd door de constructeur. In het DO dient op basis van aanvullend grondonderzoek de verticale veerstijfheid nader bepaald te worden. 7.5 Laterale beddingsconstanten De beschouwing van de horizontale beddingen is opgenomen in bijlage 2. Door de variatie van de sonderingen zijn deze niet uniform samen te vatten. De beddingen zijn conform [3] beschouwd volgens de methode Ménard op basis van de gemiddeld gemeten conusweerstand en zijn per sondering bepaald. De constructeur heeft vervolgens een analyse gedaan op de beddingen onder de desbetreffende sectie. IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 23 van 27

24 8. Hei-analyse 8.1 Uitgangspunten Voor de heianalyse zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: Prefab beton vk. 45; Paalpunt op NAP -17, m (penetratie niveau = 18,5 m) = t.b.v. heianalyse; Mv. niveau = installatieniveau = NAP +1,5 m; GWS = NAP +,5 m; Sonderingen KW5_11 en KW5_34 als maatgevende beschouwd; Uitgegaan wordt van een Best Estimate (BE) weerstand, omdat nu gekeken wordt naar al het grondonderzoek; Groepseffect bij 4 invloedspalen bij een h.o.h. 1,5 m x 1,5 m (uitgaande van een 6-paals poer) 8.2 Conclusie heianalyse Voor een aantal stramienen wordt zéér zwaar heiwerk verwacht. In onderstaande afbeelding is een overzicht van de assen en het grondonderzoek weergegeven. In oranje zijn de gebieden waar het pleistoceen zandpakket een conusweerstand heeft wat hoger dan 24 MPa welke dikker is dan,5 m. Met rood is het gebied gearceerd met risico van het niet op diepte komen van de prefab betonpalen vk45 mm. Op basis van het inbrengbaarheid-risico dient voor deze funderingspalen de kopwapening doorgezet te worden. 8.3 Paaleigenschappen Op basis van de hei analyse dienen de volgende paaleigenschappen aangehouden te worden: Betonkwaliteit minimaal C45/55 Voorspanning 4,5 N/mm 2 IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 24 van 27

25 9. Nader uit te werken in DO 9.1 Aanvullend grondonderzoek Tijdens de voorlopig ontwerpfase wordt aanvullend grondonderzoek voor het inlaatsysteem IJsseldijk uitgevoerd. Vanwege de variatie in conusweerstand en pakking van de grondopbouw wordt per steunpunt een 6-tal sonderingen uitgevoerd, drie sonderingen per poer, conform [9]. De eerste data van het aanvullend grondonderzoek bevestigt het beeld van de heterogeniteit in de ondergrond en de keuze om per poer een 3-tal sonderingen uit te voeren. 9.2 Druk- en trekdraagvermogen Het druk- en trekdraagvermogen dient op basis van dit aanvullend grondonderzoek en de laatste bevindingen uit het constructief model herberekend te worden. 9.3 Laterale beddingsconstanten De beschouwing van de horizontale beddingen dienen op basis van het aanvullend grondonderzoek herberekend te worden. 9.4 Veerstijfheid palen Vanwege de variatie in conusweerstand en pakking van de grondopbouw is voor de veerstijfheid een ervaringswaarde bepaald door de constructeur. In het DO dient op basis van aanvullend grondonderzoek de verticale veerstijfheid nader bepaald te worden. 9.5 Zetting pijlers/poeren In de ROK wordt gesteld dat in BGT een maximale steunpuntzakking van 5 mm toelaatbaar is. Het maximale zettingsverschil tussen twee volgende steunpunten bedraagt 3 mm. Op basis van de uitkomsten uit 9.1 dient de zetting van de pijlers/poeren onderling beschouwd te worden. 9.6 Horizontale belasting op paalfundering landhoofden Op basis van de uitkomsten uit 9.1 en de laatste bevindingen uit het constructief model dient in het DO de horizontale belasting op de palen van de landhoofden definitief bepaald te worden. 9.7 Heianalyse Op basis van de uitkomsten uit 9.1 dient de heianalyse herzien te worden en/of eventueel te worden bijgesteld. 9.8 Stabiliteit landhoofden De laag gefundeerde landhoofden bevinden zich in het dijklichaam. De algehele stabiliteit van de landhoofden dient gecontroleerd te worden op grondbreuk. 9.9 Raakvlakken / risico s De volgende raakvlakken/risico s dienen nog verder beschouwd te worden: - Aansluiting dijklichaam met laag gefundeerd landhoofd - Fasering tijdelijke bouwkuip waterpijler met paalfundering - Invloed trekken tijdelijke bouwkuip waterpijler op paalfundering IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 25 van 27

26 Bijlage 1 Drukdraagvermogens IJD-INL-RAP-112 VO geotechnische berekening Inlaatwerk Pagina 26 van 27

27 as2_1 as2_2 as2_ I_-25.fod I_-25.fod I_-25.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Laagste berekende PPN -25 m tov ref Laagste berekende PPN -25 m tov ref Laagste berekende PPN -25 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 7 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 12 kn - type 1 Fs;nk 16 kn - type 1 Fs;nk 14 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 916 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 716 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 918 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, ,1 91 1,8 77 ξ4 - KW5_16-1, , ,4 193 ξ4 - KW5_17-1, , ,8 112 ξ4 - KW5_18-1, ,2 75 1,8 65 ξ4 - KW5_16-1, , ,4 169 ξ4 - KW5_17-1, , ,8 131 ξ4 - KW5_18-11, ,2 1 1,8 83 ξ4 - KW5_16-11, , ,4 154 ξ4 - KW5_17-11, , ,9 148 ξ4 - KW5_18-11, , 92 1,8 77 ξ4 - KW5_16-11, ,4 28 1,4 147 ξ4 - KW5_17-11, , ,9 157 ξ4 - KW5_18-12, , 115 1,9 93 ξ4 - KW5_16-12, , ,4 151 ξ4 - KW5_17-12, , , 16 ξ4 - KW5_18-12, ,5 17 1,9 87 ξ4 - KW5_16-12, , 238 1,5 16 ξ4 - KW5_17-12, , , 169 ξ4 - KW5_18-13, ,6 12 2, 96 ξ4 - KW5_16-13, , ,5 165 ξ4 - KW5_17-13, , , 158 ξ4 - KW5_18-13, , , 1 ξ4 - KW5_16-13, , ,5 168 ξ4 - KW5_17-13, , , 17 ξ4 - KW5_18-14, , ,1 121 ξ4 - KW5_16-14, , 362 1,7 196 ξ4 - KW5_17-14, , ,1 179 ξ4 - KW5_18-14, , ,2 13 ξ4 - KW5_16-14, ,8 43 1,7 24 ξ4 - KW5_17-14, , 37 2,1 181 ξ4 - KW5_18-15, , ,2 134 ξ4 - KW5_16-15, , ,8 212 ξ4 - KW5_17-15, ,2 42 2,3 27 ξ4 - KW5_18-15, ,3 4 2,5 192 ξ4 - KW5_16-15, , ,8 217 ξ4 - KW5_17-15, ,8 57 2,4 22 ξ4 - KW5_18-16, , ,7 234 ξ4 - KW5_16-16, , ,9 221 ξ4 - KW5_17-16, , ,4 227 ξ4 - KW5_18-16, , ,9 241 ξ4 - KW5_16-16, , 743 2, 238 ξ4 - KW5_17-16, , ,5 231 ξ4 - KW5_18-17, , ,9 243 ξ4 - KW5_16-17, , ,2 253 ξ4 - KW5_17-17, ,3 71 2,6 237 ξ4 - KW5_18-17, , ,9 24 ξ4 - KW5_16-17, , ,1 245 ξ4 - KW5_17-17, , ,9 251 ξ4 - KW5_18-18, , ,7 233 ξ4 - KW5_16-18, ,8 94 2,1 247 ξ4 - KW5_17-18, , , 254 ξ4 - KW5_18-18, , ,7 236 ξ4 - KW5_16-18, , ,1 251 ξ4 - KW5_17-18, , , 253 ξ4 - KW5_18-19, , ,7 239 ξ4 - KW5_16-19, , ,1 252 ξ4 - KW5_17-19, ,9 17 2,8 248 ξ4 - KW5_18-19, , ,7 238 ξ4 - KW5_16-19, , ,1 252 ξ4 - KW5_17-19, , ,8 249 ξ4 - KW5_18-2, , 93 2,8 238 ξ4 - KW5_16-2, , ,3 249 ξ4 - KW5_17-2, , ,9 251 ξ4 - KW5_18-2, , , 237 ξ4 - KW5_16-2, , ,4 247 ξ4 - KW5_17-2, , ,9 252 ξ4 - KW5_18-21, , , 238 ξ4 - KW5_16-21, , ,5 242 ξ4 - KW5_17-21, ,8 19 2,8 251 ξ4 - KW5_18-21, , ,1 238 ξ4 - KW5_16-21, , ,7 236 ξ4 - KW5_17-21, , ,1 248 ξ4 - KW5_18-22, , ,2 237 ξ4 - KW5_16-22, , ,8 234 ξ4 - KW5_17-22, , ,2 245 ξ4 - KW5_18-22, , ,3 233 ξ4 - KW5_16-22, , ,8 232 ξ4 - KW5_17-22, , ,4 236 ξ4 - KW5_18-23, , ,4 23 ξ4 - KW5_16-23, , ,8 23 ξ4 - KW5_17-23, , ,5 232 ξ4 - KW5_18-23, , ,6 226 ξ4 - KW5_16-23, , ,9 228 ξ4 - KW5_17-23, , ,6 229 ξ4 - KW5_18-24, , ,8 22 ξ4 - KW5_16-24, , ,9 225 ξ4 - KW5_17-24, , ,7 226 ξ4 - KW5_ I_-25.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel I_-25.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel I_-25.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_16 1 KW5_17 1 KW5_18 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -13.5m 1247 PPN NAP -14.5m PPN NAP -15,5m PPN NAP -16.5m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 2 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -13.5m 1 11 PPN NAP -14.5m PPN NAP -15,5m PPN NAP -16.5m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 16 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -14m PPN NAP -15m PPN NAP -16m PPN NAP -17m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 16

28 as2_1 as2_ II.fod II.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 2 kn - type 1 Fs;nk 23 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 924 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 927 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, ,5 74 1,7 65 ξ4 - KW5_19-1, , 186 1,8 136 ξ4 - KW5_2-1, ,4 89 1,8 76 ξ4 - KW5_19-1, , ,9 152 ξ4 - KW5_2-11, ,4 45 1,8 42 ξ4 - KW5_19-11, , ,9 163 ξ4 - KW5_2-11, ,6 68 1,9 59 ξ4 - KW5_19-11, , , 172 ξ4 - KW5_2-12, ,8 94 1,9 79 ξ4 - KW5_19-12, , ,1 192 ξ4 - KW5_2-12, ,8 15 2, 86 ξ4 - KW5_19-12, , ,1 23 ξ4 - KW5_2-13, ,6 2 2,1 137 ξ4 - KW5_19-13, , ,2 29 ξ4 - KW5_2-13, , ,2 154 ξ4 - KW5_19-13, , ,3 221 ξ4 - KW5_2-14, , ,2 167 ξ4 - KW5_19-14, , ,3 232 ξ4 - KW5_2-14, , ,3 182 ξ4 - KW5_19-14, , ,4 244 ξ4 - KW5_2-15, , ,3 164 ξ4 - KW5_19-15, ,9 16 2,6 262 ξ4 - KW5_2-15, , 31 2,3 175 ξ4 - KW5_19-15, , ,7 264 ξ4 - KW5_2-16, , ,3 183 ξ4 - KW5_19-16, , ,7 265 ξ4 - KW5_2-16, , ,3 184 ξ4 - KW5_19-16, , ,8 266 ξ4 - KW5_2-17, , ,7 224 ξ4 - KW5_19-17, , ,8 266 ξ4 - KW5_2-17, ,9 15 2,9 239 ξ4 - KW5_19-17, , ,9 264 ξ4 - KW5_2-18, , , 243 ξ4 - KW5_19-18, , , 262 ξ4 - KW5_2-18, , ,1 245 ξ4 - KW5_19-18, , , 26 ξ4 - KW5_2-19, , 892 2,8 238 ξ4 - KW5_19-19, , ,8 262 ξ4 - KW5_ II.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel II.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_19 1 KW5_2 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -15m 1695 PPN NAP -16m PPN NAP -17m PPN NAP -18m 25 kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -9.5m PPN NAP -1.5m PPN NAP -11.5m PPN NAP -12.5m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 12

29 as2_1 as2_ III.fod 1615 III.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 21 kn - type 1 Fs;nk 33 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 925 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 937 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, ,3 46 1,8 42 ξ4 - KW5_21-1, , 237 1,9 16 ξ4 - KW5_22-1, ,9 28 1,8 27 ξ4 - KW5_21-1, , , 179 ξ4 - KW5_22-11, ,6 35 1,8 33 ξ4 - KW5_21-11, , , 191 ξ4 - KW5_22-11, ,2 42 1,8 38 ξ4 - KW5_21-11, , ,1 187 ξ4 - KW5_22-12, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_21-12, , 313 2,1 184 ξ4 - KW5_22-12, ,1 12 1,9 84 ξ4 - KW5_21-12, ,7 35 2,2 194 ξ4 - KW5_22-13, ,9 19 2,1 133 ξ4 - KW5_21-13, , ,2 22 ξ4 - KW5_22-13, ,2 42 2,3 24 ξ4 - KW5_21-13, , ,3 211 ξ4 - KW5_22-14, , ,4 216 ξ4 - KW5_21-14, , ,4 24 ξ4 - KW5_22-14, , ,5 247 ξ4 - KW5_21-14, , ,5 255 ξ4 - KW5_22-15, , 949 2,6 256 ξ4 - KW5_21-15, , ,7 262 ξ4 - KW5_22-15, , ,7 257 ξ4 - KW5_21-15, , ,7 264 ξ4 - KW5_22-16, , ,7 259 ξ4 - KW5_21-16, , ,8 265 ξ4 - KW5_22-16, , ,8 261 ξ4 - KW5_21-16, , ,8 266 ξ4 - KW5_22-17, , ,9 262 ξ4 - KW5_21-17, , ,9 265 ξ4 - KW5_22-17, , ,9 261 ξ4 - KW5_21-17, , , 263 ξ4 - KW5_22-18, , , 259 ξ4 - KW5_21-18, , , 261 ξ4 - KW5_22-18, , ,9 259 ξ4 - KW5_21-18, , ,1 259 ξ4 - KW5_22-19, , ,8 257 ξ4 - KW5_21-19, , ,2 256 ξ4 - KW5_ III.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel 1615 III.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_21 1 KW5_22 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -12.5m PPN NAP -13.5m PPN NAP -14.5m PPN NAP -15.5m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -9m PPN NAP -1m PPN NAP -11m PPN NAP -12m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen

30 as2_1 as2_ IV.fod 1615 IV.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 26 kn - type 1 Fs;nk 15 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 93 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 919 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, ,1 39 2, 36 ξ4 - KW5_23-1, ,7 16 1,8 123 ξ4 - KW5_24-1, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_23-1, , ,8 136 ξ4 - KW5_24-11, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_23-11, , ,9 15 ξ4 - KW5_24-11, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_23-11, , ,9 159 ξ4 - KW5_24-12, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_23-12, , , 173 ξ4 - KW5_24-12, ,5 11 2,2 87 ξ4 - KW5_23-12, , ,1 194 ξ4 - KW5_24-13, , ,3 144 ξ4 - KW5_23-13, , ,2 214 ξ4 - KW5_24-13, , ,4 158 ξ4 - KW5_23-13, , ,2 214 ξ4 - KW5_24-14, , ,4 142 ξ4 - KW5_23-14, , ,1 184 ξ4 - KW5_24-14, , ,4 153 ξ4 - KW5_23-14, , ,1 19 ξ4 - KW5_24-15, ,1 31 2,4 169 ξ4 - KW5_23-15, , ,2 198 ξ4 - KW5_24-15, , ,5 178 ξ4 - KW5_23-15, , ,2 22 ξ4 - KW5_24-16, , ,5 185 ξ4 - KW5_23-16, , ,2 21 ξ4 - KW5_24-16, , 477 2,7 22 ξ4 - KW5_23-16, ,3 79 2,6 237 ξ4 - KW5_24-17, , ,9 224 ξ4 - KW5_23-17, , ,8 252 ξ4 - KW5_24-17, , 943 3, 233 ξ4 - KW5_23-17, , ,9 255 ξ4 - KW5_24-18, , ,1 238 ξ4 - KW5_23-18, , ,9 256 ξ4 - KW5_24-18, , ,2 239 ξ4 - KW5_23-18, , , 254 ξ4 - KW5_24-19, , ,2 24 ξ4 - KW5_23-19, , ,1 253 ξ4 - KW5_ IV.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel 1615 IV.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_23 1 KW5_24 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -14m PPN NAP -15m PPN NAP -16m PPN NAP -17m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 16 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -1m PPN NAP -11m PPN NAP -12m PPN NAP -13m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen

31 as2_1 as2_ V.fod 1615 V.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Hoogste berekende PPN -5 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 14 kn - type 1 Fs;nk 17 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 918 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 921 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, , ,8 165 ξ4 - KW5_25-1, ,6 21 1,8 144 ξ4 - KW5_26-1, , ,8 174 ξ4 - KW5_25-1, , ,9 16 ξ4 - KW5_26-11, , ,9 177 ξ4 - KW5_25-11, , ,9 17 ξ4 - KW5_26-11, , ,9 189 ξ4 - KW5_25-11, ,3 28 1,9 176 ξ4 - KW5_26-12, , , 198 ξ4 - KW5_25-12, , , 194 ξ4 - KW5_26-12, , , 25 ξ4 - KW5_25-12, , ,1 24 ξ4 - KW5_26-13, , ,1 218 ξ4 - KW5_25-13, ,2 41 2,1 21 ξ4 - KW5_26-13, , ,2 225 ξ4 - KW5_25-13, , , 17 ξ4 - KW5_26-14, , ,2 216 ξ4 - KW5_25-14, , ,1 177 ξ4 - KW5_26-14, , ,2 223 ξ4 - KW5_25-14, , 35 2,1 181 ξ4 - KW5_26-15, , 451 2,2 217 ξ4 - KW5_25-15, , ,1 187 ξ4 - KW5_26-15, , ,2 221 ξ4 - KW5_25-15, , ,1 188 ξ4 - KW5_26-16, ,8 54 2,3 224 ξ4 - KW5_25-16, ,7 34 2,2 188 ξ4 - KW5_26-16, , ,3 227 ξ4 - KW5_25-16, , ,5 219 ξ4 - KW5_26-17, ,5 61 2,4 232 ξ4 - KW5_25-17, , ,7 236 ξ4 - KW5_26-17, , 92 2,7 248 ξ4 - KW5_25-17, , 932 2,8 243 ξ4 - KW5_26-18, , ,8 248 ξ4 - KW5_25-18, , ,9 248 ξ4 - KW5_26-18, , ,9 253 ξ4 - KW5_25-18, , , 251 ξ4 - KW5_26-19, , , 254 ξ4 - KW5_25-19, , , 25 ξ4 - KW5_ V.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel 1615 V.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_25 1 KW5_26 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -8m 638 PPN NAP -9m 7 PPN NAP -1m PPN NAP -11m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen kv;punt [MN/m1] Fs [kn] kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen PPN NAP -15.5m PPN NAP -16.5m PPN NAP -17.5m PPN NAP -18.5m kv;punt [MN/m1]

32 as2_1 as2_ VI.fod 1615 VI.fod Rect 45x45 Rect 45x45 Hoogste berekende PPN -6,5 m tov ref Hoogste berekende PPN -6,5 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Laagste berekende PPN -19 m tov ref Berekend interval,5m Berekend interval,5m Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -5 m tov ref Kies weergave hoogste PPN -1 m tov ref Kies PPN -14,5 m tov ref Kies weergave interval,5m Kies weergave interval,5m Paalgegevens Representatieve belastingen Paalgegevens Representatieve belastingen paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalvorm vierkant Pk 94 kn Fs;d 135 kn paalafm. 45 mm Qk kn paalafm. 45 mm Qk kn type 1 Fs;nk 2 kn - type 1 Fs;nk 2 kn - kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 96 kop -,7 m tov ref Fs;tot;rep = 96 E 2 kn/m2 gebouw: stijf E 2 kn/m2 gebouw: stijf Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - Rect 45x45 1 sond. ξ3 = 1,26 ξ4 = 1,26 - PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V PPN Rc;k Rc;d Rc;net;d w_punt kv;punt w_el kv;1 geval V m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m m NAP kn kn kn mm MN/m mm MN/m -1, ,7 26 1,8 25 ξ4 - KW5_27-1, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-1, ,2 35 1,8 32 ξ4 - KW5_27-1, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-11, ,8 25 1,9 23 ξ4 - KW5_27-11, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-11, ,1 45 1,9 41 ξ4 - KW5_27-11, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-12, ,4 63 2, 55 ξ4 - KW5_27-12, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-12, ,5 79 2, 67 ξ4 - KW5_27-12, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-13, ,9 91 2, 76 ξ4 - KW5_27-13, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-13, , ,2 114 ξ4 - KW5_27-13, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-14, , ,4 193 ξ4 - KW5_27-14, #N/B #N/B #WAARDE! #N/B ξ4 - KW5_28-14, , ,5 218 ξ4 - KW5_27-14, ,8 66 2,7 55 ξ4 - KW5_28-15, , ,6 228 ξ4 - KW5_27-15, , ,8 1 ξ4 - KW5_28-15, , ,6 239 ξ4 - KW5_27-15, , 228 2,8 133 ξ4 - KW5_28-16, , 888 2,7 244 ξ4 - KW5_27-16, , ,8 15 ξ4 - KW5_28-16, , 949 2,7 245 ξ4 - KW5_27-16, , ,9 166 ξ4 - KW5_28-17, , ,8 246 ξ4 - KW5_27-17, , , 18 ξ4 - KW5_28-17, , ,8 248 ξ4 - KW5_27-17, , , 189 ξ4 - KW5_28-18, , ,9 25 ξ4 - KW5_27-18, , ,1 21 ξ4 - KW5_28-18, , ,9 251 ξ4 - KW5_27-18, , ,2 212 ξ4 - KW5_28-19, , , 25 ξ4 - KW5_27-19, , 922 3,3 214 ξ4 - KW5_ VI.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel 1615 VI.fod kv;1 = veerwaarde met wpunt en wel Gehanteerde sonderingen Gehanteerde sonderingen 1 KW5_27 1 KW5_28 kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -13m PPN NAP -14m PPN NAP -16m PPN NAP -17m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen kv;punt [MN/m1] Fs [kn] PPN NAP -14.5m PPN NAP -15.5m PPN NAP -16.5m PPN NAP -17.5m kv;punt per PPN o.b.v. gemiddelde draagkracht sonderingen 14 kv;punt [MN/m1]