AANBEVELINGEN OBSTAKELS/ RAAKVLAK OUDE PAALFUNDERING...

Transcriptie

1

2 Inhoudsopgave 1 INLEIDING Algemeen Projectlocatie Doel van dit document UITGANGSPUNTEN Documenten Programmatuur Ontwerpgegevens Grondopbouw en parameterset Parameterset gronddeformatie berekeningen met PLAXIS 2D Parameters DSettlement Grondwaterstand Globale bouwfasering Inventarisatie belendende panden Kade Kabels en leidingen AANBEVELINGEN OBSTAKELS/ RAAKVLAK OUDE PAALFUNDERING AANPAK OMGEVINGSBEÏNVLOEDING Invloedsbronnen Methode van de schadevoorspelling Methode der grensrekken Schadepredictie conform SBR (zetting door grondwaterstandsdaling) Overdracht verticale grondvervormingen aan palen Overdracht horizontale grondvervormingen via de palen aan het gebouw Schadepredictie conform SBR (zetting door grondwaterstandsdaling) OMGEVINGSBEÏNVLOEDING DOOR TRILLEN DAMWANDEN Algemeen Aanpak trillingspredictie (Minimaal benodigde) slagkracht SBR-A grenswaarden Algemeen Bepaling rekenwaarden van de grenswaarden Voorspelling en toetsing trillingsintensiteiten Obstakels Kade / verankering kade OMGEVINGSBEÏNVLOEDING DOOR GRONDVERVORMINGEN Inleiding Grondvervormingen door inklinking van de grond bij trillen damwanden Grondvervormingen door ontgraving binnen damwandkuip Algemeen Beschouwde doorsneden Gehanteerde fasering en modellering in PLAXIS Resultaten Plaxis berekening doorsnede 1, 2 en Grondvervorming door trekken damwanden Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 1 Formulier RA-01-v

3 7 OMGEVINGSBEÏNVLOEDING DOOR SPANNINGSBEMALING Inleiding Stijghoogteverlagingen en modellering Berekeningsresultaten SCHADEPREDICTIE BELENDINGEN Algemeen Belendende panden Belendende verankering Palen Harbour Club Invloed ten gevolge van spanningsbemaling CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN Inleiding Conclusies Installatiewijze funderingspalen Installatiewijze damwanden Trekken damwand Invloed spanningsbemaling Schadepredictie belendende panden Aanbevelingen Raakvlak van de oude paalfundering Voorspanning stempel Kabels en leidingen Monitoringsplan Interactie damwand / groutproppen Interactie damwand / paalfundering en additionele belasting ankerstangen Lijst van Figuren Figuur 1 Projectlocatie (bron: Google Maps)...4 Figuur 2 Locatie nieuwbouw...6 Figuur 3 Doorsnede over nieuwbouw [1]...7 Figuur 4 Belendend pand ten westen van de te realiseren nieuwbouw (bron: Google Maps) Figuur 5 Belendend pand ten oosten van de te realiseren nieuwbouw (bron: Google Maps) Figuur 6 Kade en verankering ten noorden van de te realiseren nieuwbouw Figuur 7 Doorsnede over bestaande verankerde kade en ter realiseren nieuwbouw Figuur 8 Schematisering methode der grensrekken voor verticale verschilzettingen Figuur 9 Grafische weergave van grenswaarden en categorieën Figuur 10 Grenswaarden gebouwzakking door grondwaterstandsdaling Figuur 11 Trillingspredictie AZ36 tot NAP -18,75m Figuur 12 Verdichting ten gevolge van trillen AZ36 tot NAP-18,75m slagkracht 881 / 2080 kn Figuur 13 Overzicht beschouwde doorsnedes Plaxis Figuur 14 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede Figuur 15 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede Figuur 16 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede 2b Figuur 17 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede Figuur 18 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 1 / AZ Figuur 19 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 2 / AZ Figuur 20 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 2b / AZ Figuur 21 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 3 / AZ Figuur 22 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 2 Formulier RA-01-v

4 Figuur 23 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede Figuur 24 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede 2b Figuur 25 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede Figuur 26 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede Figuur 27 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede Figuur 28 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede 2b Figuur 29 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede Figuur 30 Verticale grondverplaatsingen op maaiveld door trekken damwand AZ Figuur 31 Model zettingsberekeningen Figuur 32 Paalmoment doorsnede Figuur 33 Horizontale paalverplaatsing doorsnede Figuur 34 Paalmoment doorsnede Figuur 35 Horizontale paalverplaatsing doorsnede Lijst van Tabellen Tabel 1 Grondopbouw...7 Tabel 2 Gehanteerde PLAXIS parameters...8 Tabel 3 Parameterset DSettlement...8 Tabel 4: Schadeclassificatiesysteem conform BRE Tabel 5 Grenswaarden trillingen SBR-A bouwwerkcategorie 2, frequentie afhankelijk Tabel 6 Details doorsneden Tabel 7 Rekenkundige maaiveldzakkingen Tabel 8 Rekenkundige zettingen in Allerödlaag Tabel 9 verplaatsingen ter plaatse van de belendende panden Tabel 10: Verplaatsingen en momenten palen Tabel 11 Schadepredicties panden op basis van verlaging stijghoogten totale bemalingsduur Lijst van Bijlagen Bijlage 1 Grondonderzoek Bijlage 2 Bepaling slagkracht trillen damwand Bijlage 3 Trillingspredictie damwand Bijlage 4 Maaiveldzakking trillen damwand Hergarden Bijlage 5 Maaiveldzakking volumeverlies trekken damwanden Bijlage 6 CRUXRisk rapportages Bijlage 7 Uitvoer DSettlement Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 3 Formulier RA-01-v

5 1 Inleiding 1.1 Algemeen In opdracht van VOF Kopgebouw Entrepot heeft CRUX Engineering BV (hierna CRUX) een risicoanalyse van de omgevingsbeïnvloeding opgesteld ten behoeve van de nieuwbouw voor het project Kopgebouw Entrepot. De in dit rapport uitgevoerde berekeningen zijn gebaseerd op de uitgangspunten zoals aangehouden in het DO damwandadvies van Hektec [3]. 1.2 Projectlocatie De projectlocatie is gelegen op de hoek Zeeburgerkade-Cruquiusweg te Amsterdam. Een overzicht met de contouren van het te realiseren hotel met 2-laags (parkeer)kelder is weergegeven in Figuur 1. Figuur 1 Projectlocatie (bron: Google Maps) 1.3 Doel van dit document In dit document worden de geotechnische omgevingsrisico s ten aanzien van de bouwkuip rekenkundig gekwantificeerd. Grondvervormingen ten gevolge van het ontgraven van de bouwkuip en het trillen van de damwanden worden rekenkundig gekwantificeerd en er vindt een vertaalslag plaats naar (verschil)zakkingen van de belendende gebouwen met een schadepredictie. De risicoanalyse gaat in op de volgende onderdelen: Predictie van de kans op trillingsschade die kan ontstaan ten gevolge van het hoogfrequent inuittrillen van de stalen damwanden. Bepalen van grondvervormingen als gevolg van het trillen van de damwand. Bepalen van vervormingen als gevolg van het ontgraven van de bouwkuip (met behulp van Plaxis eindige elementen software). Bepalen van grondvervormingen als gevolg van trekken van damwanden. Bepalen en toetsen van maaiveldzakkingen onder invloed van de spanningsbemaling. Toetsen van de cumulatieve vervormingen voor de nabijgelegen panden en objecten. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 4 Formulier RA-01-v

6 2 Uitgangspunten 2.1 Documenten De volgende documenten zijn gehanteerd bij het opstellen van dit rapport: [1] Mulderblauw; tekeningen Amsterdam City Harbour Hotel; Onderdeel Doorsnedes; werk 2477; blad OV301 en OV302; revisie C d.d. 27 oktober [2] Wiertsema & Partners; rapport Geotechnisch onderzoek Kopgebouw Entrepotdok; documentnummer R41714; d.d. 7 maart [3] Hektec; DO rapportage Rapport damwand Kopgebouw Entrepotdok (8 juni 2016) [4] CRUX Enginering, notitie NT15397d1 DO Kopgebouw Entrepot funderingsadvies; 1 april 2016 [5] Van Rossum, tekening Amsterdam City Harbour hotel nr. 6655; 26 februari 2016 [6] Hektec, rapport Rapportage inwendig geheide stalen buispalen Entrepotdok kopgebouw Amsterdam Draagvermogen en wapening; 6 juni 2016 [7] HBB, tekening; schets situatie t.p.v. hoek bouwkuip Zeeburgerkade (bestandsnaam Overzicht weg-damwand), d.d [8] Loots Grondwatertechniek; Bemalingsadvies Kopgebouw Entrepot te Amsterdam; nummer B.1 def; d.d. 8 juli 2016 CRUX staat niet in voor de juistheid en/of volledigheid van de door derden verstrekte informatie en gegevens. 2.2 Programmatuur De vervormingenberekeningen zijn uitgevoerd met het eindige-elementenprogramma Plaxis 2D. De zettingsberekeningen voor het bepalen van de invloed van de spanningsbemaling zijn uitgevoerd middels DSettlement van Deltares. De schadepredictie voor de panden naast de ontgraving in de bouwkuip is uitgevoerd met een door CRUX Engineering ontwikkeld programma, CRUXRisk, gebaseerd op de methode der grensrekken. Voor de spanningsbemaling is de schadepredictie aanvullend uitgevoerd aan de hand van SBR-rapport Leidraad voor het onderzoek naar de invloed van een grondwaterstanddaling op de bebouwing. 2.3 Ontwerpgegevens Het voornemen is om op de hoek Zeeburgerkade-Cruquiusweg te Amsterdam nieuwbouw te plegen, die in zijn geheel onderkelderd wordt (oppervlakte circa 70mx52m). De kelder is gelegen op een afstand van 10 à 12m uit de kademuur en 12 à 15m uit de flat aan de Zeeburgerkade (zie Figuur 2). Pal naast de nieuwbouw bevindt zich een loods (The Harbour Club) die gefundeerd is op houten palen. In het kader van een funderingsherstel worden voor dit pand aan de zijde van de nieuwbouw inwendig geheide stalen buispalen toegepast. Het funderingsherstel wordt voorafgaand aan de realisatie van de bouwkuip uitgevoerd [6]. De nieuwbouw van de Harbour Club is gefundeerd op betonpalen. De invloed op de palen is beschouwd in dit rapport. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 5 Formulier RA-01-v

7 kade ca. 11 m ca. 12 m Pakhuizen Zeeburgerkade The Harbor Club - oud 1 m The Harbor Club - nieuw ca. 2,9 m Figuur 2 Locatie nieuwbouw Conform het DO van Hektec [3] is een ontgravingsniveau van NAP-5,5m aangehouden. De kuip wordt droog ontgraven; grondwaterstand en stijghoogten in de Eerste en Tweede Zandlaag dienen bijgevolg verlaagd te worden (zie fasering in paragraaf 2.6). Na ontgraving wordt een grondverbetering van zand en een dikte van 0,45 m dikte toegepast tot NAP-5,05m. Onderzijde van de -2 vloer ligt op NAP-5,05m, het midden van de -1 vloer ligt op circa NAP -2,70 m. Tijdens de werkzaamheden wordt de bouwkuip afgestempeld met behulp van één stempelframe op een niveau van NAP-0,75m. Lokaal wordt ten behoeve van 2 hoge poeren ontgraven tot een niveau van NAP-6,80m. Om vervorming van de damwand te beperken worden deze poeren (poer A en B) gerealiseerd nadat de -2 vloer gereed is en de damwand op dit niveau op de vloer kan worden afgestempeld. Stempeling wordt middels een gordingconstructie op vloer en damwand aangebracht. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 6 Formulier RA-01-v

8 Figuur 3 Doorsnede over nieuwbouw [1] 2.4 Grondopbouw en parameterset Uit de resultaten van [2] blijkt dat de toplaag tot NAP0 à -1,5m bestaat uit los tot matig gepakt zand. Hieronder bevinden zich klei- en veenlagen die tussen circa NAP-6,5m en circa NAP-9,5m worden doorsneden met zandhoudende lagen (wadzandformatie). Vanaf NAP-12,75 à -13,5m worden los tot zeer vast gepakte zandlagen aangetroffen die tussen NAP-14,5m en NAP-15,5m onderbroken worden door klei- en zandhoudende kleilagen. Tabel 1 Grondopbouw Grondlaag b.k. laag [NAP m] Zand, los/matig gepakt +1,0 Hollandveen -1,25 Klei -2,5 Hollandveen -3,75 Klei -6,5 Klei, silt-/ zandhoudend -7,0 Klei, silthoudend -10,0 Basisveen -12,75 Zand, los/matig gepakt -13,25 Klei, silt-/ zandhoudend -14,5 Zand, matig gepakt -15,5 Zand, matig/vast gepakt -18,0 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 7 Formulier RA-01-v

9 2.4.1 Parameterset gronddeformatie berekeningen met PLAXIS 2D De parameterset ten behoeve van de PLAXIS berekeningen zijn afgeleid op basis van grootschalig grondonderzoek en laboratoriumproeven in de omgeving Amsterdam. De gebruikte parameters voor het ontwerp betreffen ondergrens vervormingswaarden en zijn gepresenteerd in Tabel 2. De voor het project beschikbare sonderingen zijn bijgevoegd in Bijlage 1. Tabel 2 Gehanteerde PLAXIS parameters Grondsoort γ [kn/m³] γn [kn/m³] c [kn/m²] ϕ' [ ] E 50 ref [kn/m²] E oed ref [kn/m² E ur ref [kn/m²] γ0,7 [-] G0 ref [kn/m²] Zand, los/matig gepakt 17,0 19,0 0 30, ,2330E Hollandveen 10,5 10,5 4 15, ,3570E Geul, humeuse klei 13,6 13,6 5 20, ,2780E Klei, silt-/ zandhoudend 16,0 16,0 2 25, ,1890E Hydrobiaklei 15,0 15,0 5 27, ,2500E Basisveen 12,0 12,0 6 17, ,2520E Eerste zandlaag 18,0 20,0 0 32, ,1120E Allerod 16,0 16,0 2 25, ,1460E Tweede zandlaag 18,0 20,0 0 32, ,07200E Grondverbetering 17,0 19,0 0 30, ,2330E Parameters DSettlement De parameterset ten behoeve van de zettingsberekeningen met behulp van DSettlement zijn afgeleid op basis van het grondonderzoek, tabel 2b uit NEN C1:2012 en op basis van grootschalig grondonderzoek en laboratoriumproeven in de omgeving Amsterdam met de op basis daarvan bepaalde correlatie tussen stijfheid en het volumiek gewicht van de grond. De gebruikte parameters zijn gepresenteerd in Tabel 3. Tabel 3 Parameterset DSettlement Grondtype g dr / g nat [kn/m 3 ] Cp [-] Cp [-] Cs [-] Cs [-] cv [m 2 /s] POP [kn/m 2 ] Ophooglaag, zand 17/19 1E99 1E99 1E99 1E99 - Klei 14/ E-6 Hollandveen 10,5/10,5 39,6 6, E-8 Oude zeeklei 16,5/16, E-8 Wadzand zand 17/ E-4 Hydrobia klei 15/ E-6 10 Basisveen 12/12 56,4 9, ,3 2E-8 Eerste Zandlaag 18/ E99 1E99 - Alleröd 16/ E-4 Tweede Zandlaag 18/ E99 1E99 - Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 8 Formulier RA-01-v

10 2.5 Grondwaterstand Het waterpeil in de Entrepothaven is gesteld op NAP-0,4m. De stijghoogte in de zandige tussenlaag is aangehouden op NAP-0,5m. Voor de Eerste Zandlaag is op basis van gegevens uit het DINO loket een stijghoogte van maximaal NAP-1,0m aangehouden. 2.6 Globale bouwfasering In het damwandadvies van Hektec [3] zijn verschillende doorsneden beschouwd. De aangehouden globale fasering is hieronder samengevat. De damwanden hebben een lengte van ca. 19 m en worden tot een diepte van NAP-17,75m à NAP-19,0m geïnstalleerd. Op de overige details van de in dit rapport beschouwde sneden (betreffende type damwand, voorspanning stempel, ontgravingsniveaus, bovenbelasting etc.) wordt nader ingegaan in hoofdstuk 6 ten behoeve van de modelering in PLAXIS 2D. In onderstaande opsomming zijn stijghoogtes en de benodigde verlaging van deze stijghoogtes gegeven welke zijn bepaald op basis van het concept bemalingsadvies. Na opstellen van de berekeningen is het bemalingsadvies geüpdatet. Uit deze update volgt dat de stijghoogte in de verschillende fases minder verlaagd hoeft te worden. De wijziging is niet doorgevoerd in de berekeningen. Een kleinere verlaging van de stijghoogte heeft een gunstig effect op de uitkomsten daarvan, de berekeningen zijn derhalve conservatief. 1. Aanbrengen damwanden (bovenkant op maaiveld) Grondwaterstand verlagen tot NAP-1,5m Ontgraven tot NAP-1,0m 2. Aanbrengen stempelframe op NAP-0,75m Voorspannen stempelframe 3. Grondwaterstand verlagen tot NAP-5,8m Stijghoogte in wadzandpakket verlagen (passief verlagen middels ontlastfilters) gelijk aan grondwaterstand NAP-5,8m Stijghoogte in eerste zandlaag verlagen tot NAP-2,36m Stijghoogte in tweede zandlaag verlagen tot NAP-2,36m Ontgraven tot NAP-5,5m 4. Grondverbetering toepassen tot NAP-5,05m Damwand afstempelen tegen keldervloer Bemaling in verband met poeren tot NAP-6,80m binnen de bouwkuip Stijghoogte in eerste zandlaag verlagen tot NAP-4,1m Stijghoogte in tweede zandlaag verlagen tot NAP-4,1m (lokaal ter plaatse van de poeren A en B: ontgraven tot NAP-7,25m) 6. Grondwaterstand laten komen tot NAP-5,8m Stijghoogte in eerste zandlaag op laten komen tot NAP-2,05m Stijghoogte in tweede zandlaag op laten komen tot NAP-2,05m Damwand afstempelen tegen keldervloer -1 Verwijderen stempelframe Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 9 Formulier RA-01-v

11 2.7 Inventarisatie belendende panden Ten westen van de te realiseren nieuwbouw bevindt zich een flatgebouw aan de Zeeburgerkade, zie Figuur 4. De minimale afstand tussen het belendend pand en de in te brengen damwand bedraagt circa 12m. Het belendend pand wordt getoetst aan SBR-bouwwerkcategorie 2. Panden in bouwwerkcategorie 2 worden gedefinieerd als in redelijke tot goede staat verkerende metselwerk panden. Uit het archiefonderzoek zijn geen funderingsgegevens bekend, uitgangspunt is dat de belending is gefundeerd op houten palen. Figuur 4 Belendend pand ten westen van de te realiseren nieuwbouw (bron: Google Maps) Ten oosten van de te realiseren nieuwbouw bevindt zich The Harbour Club aan de Cruquiusweg, zie Figuur 5. De minimale afstand tussen het belendend pand en de in te brengen damwand bedraagt circa 1,0m. Het belendend pand wordt getoetst aan SBR-bouwwerkcategorie 2. Panden in bouwwerkcategorie 2 worden gedefinieerd als in redelijke tot goede staat verkerende metselwerk panden. Figuur 5 Belendend pand ten oosten van de te realiseren nieuwbouw (bron: Google Maps) Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 10 Formulier RA-01-v

12 2.8 Kade Ten noorden van de te realiseren nieuwbouw bevindt zich een kade die verankerend is met groutinjectieankers. De minimale afstand tussen kade en bouwkuip bedraagt ca. 10m aan de oostelijke zijde. Hier zitten de ankers onder een scherpe hoek in de grond (20-25 ). Over het gebied waar de afstand tussen kade en damwand ca. 20 m bedraagt is de hoek minder scherp (35-45 ) en het bereik dus groter. Volgens tekening verloopt de verankering deels beneden de te realiseren damwand. Een doorsnede is gegeven in Figuur 7. Figuur 6 Kade en verankering ten noorden van de te realiseren nieuwbouw Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 11 Formulier RA-01-v

13 PPN: -17,75 PPN: -17,75 Figuur 7 Doorsnede over bestaande verankerde kade en ter realiseren nieuwbouw 2.9 Kabels en leidingen Door opdrachtgever is aangegeven dat in de zuidwesthoek (nabij de rotonde) een gasleiding op korte afstand van de damwand aanwezig is. Om invloed van de werkzaamheden op deze leiding te beperken wordt een hoekstempel in de damwandkuip aangebracht waarmee vervorming van de wand en daarmee vervorming van de achterliggende grond wordt beperkt. Voor de gasleiding zijn geen vervormingscriteria opgegeven, deze dienen eventueel in overleg met de leidingbeheerder te worden bepaald. Dit zelfde geldt voor overige kabels en leidingen op grotere afstand van de damwand. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 12 Formulier RA-01-v

14 3 Aanbevelingen obstakels/ raakvlak oude paalfundering De voormalige bebouwing ter plaatse van de nieuwbouw is gesloopt. Bij het slopen van de oude bebouwing is de paalfundering in de ondergrond achter gebleven. Om die reden bestaat er een kans dat een deel van de te realiseren palen, op korte afstand van de oude nog in de grond aanwezige houten palen geprojecteerd zijn. Bovendien is het mogelijk dat oude palen in het tracé van de aan te brengen damwand staan. Indien verwacht wordt, dat de aanwezigheid van oude palen de werkzaamheden beïnvloeden wordt het onderstaande aanbevolen: 1) Wijzigen paalpositie(s): Door het palenplan voor de nieuwbouw te optimaliseren kan het aantal palen dat een conflict geeft met de oude palen geminimaliseerd worden. Mogelijk kan door het verschuiven / vergroten of het draaien van poeren een conflict met een bestaande paal vermeden worden, bij verschuiven van de palen dient een minimale afstand van 50 cm aan te worden gehouden tussen de oude, nog in de grond aanwezige, paal en de nieuw te installeren palen. 2) Aanpassen damwandcontour Voor het eventueel verplaatsen van de damwand zijn 2 opties beschouwd; 1 het naar buiten verplaatsen en 2 het naar binnen verplaatsen van de damwand. In hoever de beschikbare ruimte in beide richtingen voldoend is dient in dit geval nader onderzocht te worden. 3) Oude palen verwijderen: Wanneer het niet mogelijk is om het tracé van de damwand en of het palenplan verder te optimaliseren conform 1 of 2 moeten de bestaande palen, die obstakels vormen, verwijderd worden. De invloed van het verwijderen van de palen op de grondontspanning vormen een belangrijk aandachtspunt in de uitvoering om onwenselijke omgevingsbeïnvloeding te voorkomen. Tevens zijn mogelijke waterstandsveranderingen van belang door kortsluiting van watervoerende lagen. Zorgvuldige procesbeheersing in de uitvoering begeleidt met proactieve monitoringsbewaking is noodzakelijk om nadelige invloeden hiervan in de uitvoering te kunnen voorkomen. Voor het verwijderen van de palen zijn 2 opties mogelijk. Voor beide opties worden enkele aanbevelingen gegeven. A) Trekken van bestaande palen met behulp van stalen casing Als gevolg van het trekken van de oude palen is de kans aanwezig op verstoring van de ondergrond en het ontstaan van gaten in de afsluitende lagen. Palen kunnen met behulp van een stalen hulpbuis / casing verwijderd worden. De buis wordt daarbij om de paal geplaatst, waarna de paal uit de buis verwijderd wordt. Na het verwijderen van de paal moet de buis afgevuld worden gelijktijdig met het trekken van de buis met bentoniet. Zowel het aanbrengen als verwijderen van de hulpbuis dient trillingsvrij uitgevoerd te worden. Tijdens het trekken van de paal dient de waterstand in de casing minimaal gelijk of liever hoger te zijn dan de stijghoogte van het grondwater in de Eerste Zandlaag om kwelstromen te voorkomen. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 13 Formulier RA-01-v

15 B) Crushen / vermalen van bestaande palen Middels een boor of crusher kunnen de bestaande houten palen vermalen worden. Dit voorboren dient om verlopen van de te installeren palen te voorkomen alleen uitgevoerd te worden ter plaatse van de nieuwe paalposities. In verband met mogelijke afname van korrelspanningen pakking van de Tweede Zandlaag waaraan de nieuwe palen draagvermogen ontlenen, mag dit niet dieper dan tot bovenzijde van de Tweede Zandlaag worden uitgevoerd. Het crushen wordt normaal gesproken uitgevoerd met een stalen hulpbuis voorzien van hard stalen tanden. Deze hulpbuis wordt op de paalpositie ingeboord tot de maximaal toegestane diepte. Bij het inboren wordt gelijktijdig een cement-bentonietmengsel geïnjecteerd. Dit mengsel dient als smering en koeling. Bij het uitdraaien van de boor moet ditzelfde cement-bentonietmengsel worden geïnjecteerd, hiermee worden eventueel ontstane holle ruimtes bij het trekken van de boor opgevuld. Na het crushen kan de paal of de damwand worden aangebracht. Bij het crushen ter plaatse van de damwand moet met een zo klein mogelijke diameter boor gewerkt worden, voldoende om de volledige houten paal te vermalen. Bij toepassen van een kleine diameter boor wordt zo weinig mogelijk grond verstoord en treedt zo weinig mogelijk ontspanning op in de ondergrond. Bij crushen ter plaatse van de nieuwe palen dient een boor gebruikt te worden waarvan die diameter gelijk is aan of groter is dan de diameter van de te installeren palen. Op die manier wordt het hele tracé (in de diepte) van de te installeren paal vrij gemaakt van obstakels. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 14 Formulier RA-01-v

16 4 Aanpak omgevingsbeïnvloeding 4.1 Invloedsbronnen Door ondergrondse bouwwerkzaamheden in stedelijke omgeving kunnen trillingen en spanningsveranderingen in de grond worden veroorzaakt. De spanningsveranderingen in de grond kunnen leiden tot grondvervormingen (zettingen), die zich in een bepaald invloedsgebied rondom de bouwwerkzaamheden uitstrekken. Bestaande constructies (gebouwen en leidingen) die zich in dit invloedsgebied bevinden, ondergaan via de fundering deze (verschil)grondvervormingen en kunnen daardoor mogelijk schade ondervinden. De mogelijke schaderisico s door zettingen en door trillingen dienen, in het kader van een risicoanalyse, middels de huidig ter beschikking staande voorspellingsmethodieken rekenkundig te worden onderzocht. Hierbij dient rekening te worden gehouden met de grondgesteldheid, de manier van inbrengen van de funderingselementen, de invloed van waterstandverlagingen en het incasseringsvermogen van de belendende constructies. In het kader van de risicoanalyse naar de beïnvloeding ten gevolge van realisatie van de bouwkuip ten behoeve van de bouw van de kelder op korte afstand van de bestaande bebouwing worden onderstaande invloedsbronnen rekenkundig beschouwd. Het wordt voor de paalfundering (zowel trek- als drukpalen) uitgegaan van een geschroefd (trillingsarm) paalsysteem [4]. Trillingen als gevolg van heien zijn derhalve niet beschouwd. Trillen van damwanden. Door het in- en uittrillen van stalen damwanden wordt de omliggende grond in beweging / trilling gebracht. Hierdoor kunnen ook trillingen aan de belendingen worden veroorzaakt. De trillingsintensiteiten ter plaatse van de belendende gebouwen door trillen van de damwanden kunnen rekenkundig worden gekwantificeerd met behulp van de rekenmethodiek zoals opgenomen in de CUR 166. Inklinking door het in- uittrillen van de damwanden. Door het trillen van damwanden kunnen grondvervormingen door inklinking van de grond ontstaan. Dit is met name van belang bij los en matig vast gepakte zandlagen met een lage relatieve dichtheid. Het zettingsverloop als gevolg van het trillen van damwanden (inklinking van de ophooglaag) kan voor Nederlandse omstandigheden rekenkundig worden gekwantificeerd met behulp van het rekenmodel van Hergarden, TUDelft, december Ontgraving van de bouwkuip. Door vervorming van de grond- en waterkerende bouwkuipwanden tijdens de ontgraving kunnen grondvervormingen ontstaan. Door de vervorming van de bouwkuipwand vervormt ook de grond achter de wand, met als gevolg mogelijke (schadeveroorzakende) zettingen en horizontale (verschil)vervormingen aan belendingen. Het verloop van deze grondvervormingen als gevolg van de ontgraving van de bouwkuip kan rekenkundig worden gekwantificeerd met behulp van het computerprogramma Plaxis 2D. Trekken van de damwanden. Door het trekken van de tijdelijke damwand t.b.v. de bouwkuip ontstaat er ruimte in de grond. Aangenomen wordt dat deze vrijgekomen ruimte volledig wordt omgezet in maaiveldzakking. Het bepalen van de maaiveldzakking door het trekken van de damwanden kan met het rekenmodel van Hergarden (TUDelft, 2000) worden uitgevoerd. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 15 Formulier RA-01-v

17 Spanningsbemaling. Door het toepassen van een spanningsbemaling ontstaan spanningsveranderingen in de ondergrond, met zetting in samendrukbare lagen tot gevolg. Het effect van de grondwaterstandverlaging is aan de hand van het definitieve bemalingsadvies [8] gekwantificeerd. Het berekende cumulatieve zettingsverloop wordt opgelegd aan de belendende panden middels de Methode der grensrekken ter bepaling van de kans op schade. De rekenkundig gekwantificeerde trillingsintensiteiten worden getoetst conform de in Nederland gehanteerde richtlijn SBR-A (voor schade aan gebouwen en buisleidingen). 4.2 Methode van de schadevoorspelling Methode der grensrekken Met deze empirisch, analytische rekenmethodiek worden maatgevende rekken in het gebouw ten gevolge van de opgelegde verschil(grond)vervormingen bepaald. Het gebouw wordt hierbij vereenvoudigd geschematiseerd door een geavanceerd balkmodel (Timoshenko balk rekening houdend met buig- en afschuifvervormingen). Er wordt geen rekening gehouden met grond - constructie interactie waardoor de methode wordt geacht een conservatieve bovengrens van te verwachten schade weer te geven. Deze empirisch getoetste methodiek geeft een indicatie weer van de mogelijke schadeomvang ten gevolge van de aanleg van de bouwkuipconstructie. De methodiek geeft de state-of-the-art in de ontwerppraktijk in het binnen- en buitenland weer en is succesvol toegepast voor schadepredicties van belendingen bij klein- en grootschalige ondergrondse bouwprojecten in binnenstedelijke omgeving. De empirisch, analytische Methode der grensrekken wordt in dit rapport gebruikt ter bepaling van schade aan belendende panden. De principes van deze methodiek zijn het bepalen van geometrische schadeparameters ( angular distorsion (relatieve hoekverdraaiing), deflection ratio (relatieve doorbuiging) en horizontale rek uit de greenfield grondvervormingen ter plaatse van het gebouw. Het gebouw (geschematiseerd als een balk) wordt gesplitst in een opbuigingszone (hogging) en een doorbuigingszone (sagging); zie Figuur 8. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 16 Formulier RA-01-v

18 Hogging zone Zettingsverloop op funderingsniveau in green field situatie hogging Balk in hogging zone hogging Balkhoogte H P fictief L hogging Figuur 8 Schematisering methode der grensrekken voor verticale verschilzettingen Op de als balk geschematiseerde constructie worden de grondvervormingen opgelegd en worden vervolgens met behulp van mechanische formules conform de elasticiteitsleer lineair-elastische rekken berekend. Om met een grote bandbreedte van in de praktijk voorkomende L/H (lengte/hoogte)-verhoudingen van constructie-elementen rekening te houden, wordt daarbij in de balkformules o.a. met afschuifvervormingen rekening gehouden. De berekende rekken worden vervolgens gerelateerd aan empirisch afgeleide observaties tussen rekken en optredende schade. In de huidige ontwerp praktijk wordt de kans op lichte esthetische schade aan de belendende panden als acceptabel beschouwd. Tabel 4: Schadeclassificatiesysteem conform BRE Schadecategorie Esthetische, architectonische schade Functionele Schade Constructieve Schade (Stabiliteitsproblemen) Schadeklasse Verwaarloosbaar Zeer licht Licht Matig Ernstig Zeer ernstige schade Schadepredictie conform SBR (zetting door grondwaterstandsdaling) In de praktijk kan onder andere door heterogeniteit van het bodemprofiel en variatie van de samendrukkingsconstanten een gebouwzakking optreden welke mogelijk ongelijkmatiger verloopt dan gebouwzakking conform het berekende vervormingsverloop. Om hier rekening mee te houden zijn de rekenkundige maaiveldzakkingen getoetst conform SBR-rapport Leidraad voor het onderzoek naar de invloed van een grondwaterstanddaling op de bebouwing. Alle panden binnen het invloedsgebied van de spanningsbemaling worden aan de deze grenswaarden getoetst. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 17 Formulier RA-01-v

19 Op basis van deze leidraad kan een inschatting van de schadeverwachting gemaakt worden aan de hand van de bouwkundige staat van de bebouwing, het funderingstype en de omvang van de duur van de bemaling. 4.3 Overdracht verticale grondvervormingen aan palen Voor op palen gefundeerde, belendende panden dienen de verticale grondvervormingen door de bouwput op verschillende niveaus in de grond te worden beschouwd. Daaruit is een mogelijke zetting van de palen af te leiden, waarbij rekening dient te worden gehouden met de volgende mogelijke effecten: Mogelijke activering van negatieve kleef indien (in het geval van punt dragende palen) de grondvervormingen boven het paalpuntniveau groter zijn dan de zettingen op paalpuntniveau. Zettingen op paalpuntniveau, waarbij voor puntdragende palen meestal een directe paalzakking te verwachten is. Voor bestaande belendingen en funderingen wordt normaal gesproken uitgegaan van hetgeen in SBRrapport d.d. april 1998 is beschreven. In dit rapport is een empirische bandbreedte aangegeven voor het in rekening te brengen aandeel van de verhouding van gebouwzakking/maaivelddaling voor stuitpalen voor een karakteristiek Amsterdams bodemprofiel. Hieruit volgt een verhouding van de paalzakking/maaiveldzakking van 5-20% voor houten stuitpalen. Het wordt benadrukt dat deze bandbreedten algemeen zijn en per situatie afhankelijk zijn van verschillende factoren. De mate van overdracht is onder andere afhankelijk van de grootte van de te mobiliseren negatieve kleef, de permanent aanwezige paalbelasting en het last-zakkingsgedrag van de paal. Bovendien zal de gepresenteerde procentuele verhouding niet van toepassing zijn voor onbeperkt verder toenemende maaiveldzettingen, omdat op een gegeven moment de maximaal mogelijke negatieve wrijvingskrachten tussen grond en paal zijn geactiveerd. Als conservatieve insteek wordt voor houten palen in de Eerste Zandlaag van 20% overdracht uitgegaan. Bovenstaand percentage van overdracht van maaiveldzettingen naar paalfundering is bepaald voor maaiveldzettingen als gevolg van grondvervormingen bij met name het ontgraven van bouwkuipen. Bij het ontgraven van bouwkuipen treden de grootste zettingen op aan maaiveld en nemen deze zettingen af in diepte. De in dit rapport berekende maaiveldzakkingen als gevolg van de spanningsbemaling treedt met name op in de dieper gelegen Basisveen- en Hydrobiakleilaag. Als gevolg hiervan zal ook zetting optreden in de Wadzandlaag en daarboven gelegen lagen. Omdat het bij oude, houten, paalfundering ook mogelijk is dat deze een deel van hun belasting afdragen in de Wadzandlaag wordt voor overdracht van de maaiveldzakkingen als gevolg van de spanningsbemaling naar de gebouwen voorgesteld om een percentage van 50% te hanteren. Uitzondering hierop is de Allerödlaag. Deze laag bevindt zich onder de Eerste Zandlaag en daarmee onder de paalpuntniveaus van (een deel van) de belendende panden. Derhalve wordt ervan uitgegaan dat de rekenkundige zakking in de Alleröd volledig wordt overgedragen aan het pand. 4.4 Overdracht horizontale grondvervormingen via de palen aan het gebouw Voor de beoordeling van het effect van horizontale verschilvervorming wordt voor de belendingen op palen in eerste instantie het verloop van de vervormingen op maaiveldniveau beschouwd. Hierbij wordt verondersteld dat de palen deze horizontale verschilvervorming van de grond gedeeltelijk volgen en 50% van de horizontale vervormingen ter plaatse van de paalkoppen (dus nagenoeg aan het maaiveld) worden overgedragen aan het bouwwerk. In werkelijkheid is de mogelijke horizontale krachtsoverdracht tussen de paalkop en de funderingsmuur afhankelijk van de details van deze Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 18 Formulier RA-01-v

20 verbinding, de beddingsstijfheid van de palen en de horizontale normaalstijfheid van de constructie. De 50% overdracht van horizontale verschilvervorming bij paalfundering is als conservatieve bovengrens te beschouwen. Door de gekozen conservatieve berekeningsaannamen (geen beschouwing van interactie tussen gebouw en grond) wordt rekenkundig een bovengrens van de te verwachten schade bepaald. Als acceptabele grens in de ontwerppraktijk wordt de schadeklasse lichte esthetische schade aangehouden (zie groen gearceerd gebied in Tabel 4). 4.5 Schadepredictie conform SBR (zetting door grondwaterstandsdaling) Op basis van deze leidraad kan een inschatting van de schadeverwachting gemaakt worden aan de hand van de bouwkundige staat van de bebouwing, het funderingstype en de omvang van de duur van de bemaling. Voor het classificeren van de panden zijn de volgende uitgangpunten aangehouden: De panden bevinden zich in redelijke tot goede staat. Voor de toetsing van de zakkingen dienen de grenswaarden uit de leidraad met 30% verlaagd te worden als gevolg van een hoge zakkingssnelheid (de zettingen treden namelijk relatief snel op). Omdat eventuele schade aan belendingen pas ontstaat bij verschilzakkingen binnen een belending wordt voor het toetsten van zettingen conform de leidraad uitgegaan van een zettingsverschil. Het zettingsverschil is hierbij gelijk aan 80% van de gemiddelde gebouwzakking. In Figuur 9 zijn de grenswaardes voor de gemiddelde gebouwzakking met diverse invloedsfactoren weergegeven. In Figuur 10 zijn de grenswaarden uiteengezet tegenover de bouwtechnische staat en gebouwzakking. De grenswaarden (a) en (b) gelden voor funderingen op staal. Voor een fundering met op stuit gefundeerde palen zijn de grenswaarden met 30% gereduceerd (grenswaarde (a)-30% en (b)-30%). In de Nederlandse bouwpraktijk wordt het architectonische schadeprofiel (lijn b-30% in Figuur 10) als acceptabel geacht. Figuur 9 Grafische weergave van grenswaarden en categorieën Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 19 Formulier RA-01-v

21 a-30% b-30% c-30% Figuur 10 Grenswaarden gebouwzakking door grondwaterstandsdaling Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 20 Formulier RA-01-v

22 5 Omgevingsbeïnvloeding door trillen damwanden 5.1 Algemeen In verband met trillingsinvloed op de Harbour Club wordt de damwand langs de Harbour Club drukkend op diepte gebracht en evt. statisch getrokken, de lengte van het tracé waarover dit gedaan moet worden moet middels trillingsmetingen in het werk bepaald worden. Door het trillen van de damwanden aan de overige zijden, de noord- zuid en westkant, van de bouwkuip tot NAP -18,5 en - 18,75 m kunnen trillingen aan de belendende constructies worden veroorzaakt. In de voorliggende trillingspredictie worden de trillingen in de omgeving en de mogelijke invloed daarvan op de belendingen rekenkundig middels de huidig ter beschikking staande voorspellingsmethodieken gekwantificeerd. 5.2 Aanpak trillingspredictie Door CRUX worden de volgende systematische stappen doorlopen voor de bepaling van de mogelijke schade ten gevolge van trillingen: Bepaling te verwachten trillingsintensiteiten door het trillen van AZ36 damwandprofielen tot NAP-18,75m ten behoeve van de bouwkuip (conform de berekeningsmethode opgenomen in CUR166 3 e druk). Toetsing van de rekenkundige trillingsintensiteiten conform de in Nederland gehanteerde richtlijn SBR-A (voor schade aan gebouwen). 5.3 (Minimaal benodigde) slagkracht Om de trillingen in de omgeving door het trillen van damwanden te kunnen kwantificeren dient eerst de benodigde slagkracht te worden bepaald die noodzakelijk is om de damwand op diepte te krijgen. De minimaal benodigde slagkracht om de (dynamische) punt- en wrijvingsweerstand van de damwanden te kunnen overwinnen, is bepaald gebruikmakende van het uitgevoerde grondonderzoek en de eigenschappen van de damwand met betrekking tot het damwandprofiel en de damwandlengte. Voor de lokale grondgesteldheid bedraagt de minimaal benodigde rekenkundige slagkracht om de dubbele AZ36 damwandplanken tot een diepte van NAP-18,75m in te brengen circa 881 kn. De berekening is opgenomen in Bijlage 2. Aanvullend is door de aannemer opgegeven dat deze damwandplanken zullen worden geïnstalleerd met een trilblok van het type ICE 36 RF-ts, dit trilblok heeft een maximale slagkracht van 2080 kn. De trillingspredictie zal uitgevoerd worden voor zowel de theoretisch minimaal benodigde slagkracht als voor de maximale slagkracht die met het trilblok gehaald kan worden. 5.4 SBR-A grenswaarden Algemeen Volgens de bestaande praktijkervaring bestaat er een aanvaardbaar kleine kans (minder dan 1%), dat schade aan bouwwerken en funderingen zal optreden, indien de rekenwaarden uit voorspellingen of metingen de rekenwaarde van de grenswaarden conform de SBR-A richtlijn niet overschrijden. In de Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 21 Formulier RA-01-v

23 predictie wordt ervan uitgegaan dat de damwanden worden getrild met behulp van een hoogfrequent trilblok met variabel moment Bepaling rekenwaarden van de grenswaarden Voor de bepaling van de rekenwaarden van de SBR-grenswaarden zijn onderstaande uitgangspunten gehanteerd. Alle belendende panden zijn ingedeeld in SBR-A bouwwerkcategorie 2, zijnde in redelijk tot goede staat verkerende metselwerkpanden. De funderingen van de belendingen zijn als niet trillingsgevoelig geclassificeerd, aangezien er sprake is van funderingen met grondverdringende palen die een belangrijk deel van hun draagvermogen ontlenen aan het puntdraagvermogen. De trillingsbron (hoogfrequent trillen van damwanden) wordt als continu trilling gecategoriseerd (conform artikel SBR-A). De met bovenstaande uitgangspunten afgeleide grenswaarden zijn opgenomen in Tabel 5. De grenswaarden zijn afhankelijk van de dominante frequentie. Voor de bepaling van de partiële veiligheidsfactor g t conform SBR-A zijn de trillingen door het trillen van damwanden gecategoriseerd als continue trillingen. De daarvoor te hanteren veiligheidsfactor g t bedraagt 2,5. Voor de frequentiebandbreedte van trillingen door het hoogfrequent trillen van damwanden zijn ervaringswaarden van 30Hz en 40Hz aangehouden. Tabel 5 Grenswaarden trillingen SBR-A bouwwerkcategorie 2, frequentie afhankelijk Trillingsbron Frequentie Karakteristieke grenswaarde schade Veiligheidsfactor (type trilling) Grenswaarde Schade (rekenwaarde) Grenswaarde Schade incl. partiële factor type meting - (Hz) (mm/s) - (mm/s) (mm/s) Hoogfrequent trillen Damwanden ,5 4 2, ,25 2,5 4,5 3, ,50 2,5 5 3,6 De toelaatbare rekenwaarde van de grenswaarde conform de SBR-A richtlijn bedraagt 2,8 mm/s voor 30Hz voor belendingen in SBR-A bouwwerkcategorie 2. In de toetsingswaarde voor de voorspellingen veiligheidsfactor voor de spreiding in de metingen in rekening is gebracht. Deze veiligheidsfactor is afhankelijk van de uitgebreidheid van de meting. Bij de toetsing is uitgegaan van een beperkte meting (g = 1,4). 5.5 Voorspelling en toetsing trillingsintensiteiten De voorspelde trillingsintensiteiten ten gevolge van het trillend inbrengen van de AZ36 damwandprofielen, uitgaande van dubbele planken met een voetniveau van maximaal NAP-18,75m zijn gekwantificeerd met behulp van de rekenmethodiek zoals beschreven in CUR e druk 1997 en weergegeven in Figuur 11. De berekening is opgenomen in Bijlage 3. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 22 Formulier RA-01-v

24 De rekenkundig gekwantificeerde trillingsintensiteiten worden getoetst conform de in Nederland vigerende richtlijn SBR-A. De onderstaande uitgangspunten zijn gehanteerd: Damwandprofielen AZ 36. Installatieniveau NAP -18,75 m (planklengte 20 m). Slagkracht conform paragraaf 5.3; minimaal: 881 kn, maximaal 2080 kn Bodemprofiel Amsterdam - Referentiesnelheid op 5m afstand, u 0 = 1,1 mm/s - Dempingsfactor, = 0,02 (voor trillingsrichting verticaal en horizontaal) Belending gefundeerd op houten palen (conservatief uitgangspunt). Overschrijdingskans voorspelde trillingsintensiteit: 5%. Bij de voorspellingen van de trillingen is ervan uitgegaan dat geen obstakels in de grond worden geraakt. Indien men echter bij het trillen op onvoorzienbare obstakels zou stuiten (oude funderingsresten en of overige grove puin) kunnen de trillingen snel oplopen. Figuur 11 Trillingspredictie AZ36 tot NAP -18,75m Op basis van Figuur 11 zijn onderstaande conclusies te trekken: Voor het trillen van de damwandplanken van het type AZ36 geldt dat rekenkundig bij een maatgevende frequentie van 30 Hz en vanaf een afstand van 9,3m bij de minimale slagkracht en 23 m bij de maximale slagkracht voldaan wordt aan de grenswaarde voor een gebouw in SBR-A categorie 2. Ter plaatse van de belendingen aan de Zeeburgerkade wordt rekenkundig voldaan aan de grenswaarde voor trillingen geldend voor de belendingen in SBR-A gebouwcategorie 2, als de energie van het gebruikte trilblok gereguleerd wordt op de minimaal benodigde slagkracht. Aanbevolen wordt om op de grootste afstand van de belendingen te starten met het trillen van de damwandplanken en daarbij trillingen aan de belendende panden te monitoren. Aan de hand van de resultaten van de trillingsmetingen dient de slagkracht van het blok te worden bijgesteld. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 23 Formulier RA-01-v

25 De bestaande kademuur bestaat uit eens stalen damwand en is daarmee ten aanzien van de grenswaarde voor trillingen minimaal gelijk aan SBR-A bouwwerkcategorie 2. Hiermee wordt ook ter plaatse van de kade ook voldaan aan de grenswaarde conform SBR-A. In Figuur 11 is de verticale trillingsrichting gepresenteerd, deze richting is door CRUX als maatgevend gesteld. Voor het Amsterdamse bodemprofiel worden in horizontale richting hogere trillingssnelheden voorspeld. Dit is te verklaren door de relatief hoge veiligheidsfactor die conform CUR 166 voor de horizontale trillingssnelheid te gebruiken is. Deze hoge veiligheidsfactor wordt vooral veroorzaakt door de zeer geringe hoeveelheid meetdata die ten grondslag ligt aan de voorspelling en de hierdoor grote spreidingsbreedte in de horizontale trillingscomponent met betrekking tot de sterkte van de trillingsbron. Deze veiligheidsfactor wordt door CRUX als onnodig hoog beschouwd. Op basis van meetresultaten afkomstig van een groot aantal projecten in Amsterdam blijken de verticale en horizontale trillingssnelheden elkaar in het algemeen niet significant te ontlopen en in lijn liggen met de voorspelde verticale trillingssnelheden. Daarnaast wordt de aanname voor de verschillen in het achtergrondrapport van de CUR166 trillingspredictie (TNO-rapport B , 1991) ook als twijfelachtig benoemd. 5.6 Obstakels Het wordt opgemerkt dat in de trillingsvoorspellingen ervan is uitgegaan dat geen obstakels in de grond worden geraakt. Indien men echter bij het trillen op onvoorziene obstakels zou stuiten (oude funderingsresten en of overige grove puin) kunnen de trillingsnelheden ter plaatse van de belendingen snel oplopen. De aanwezigheid van obstakels kan bijvoorbeeld door het voorprikken of het voorsleuven van het tracé in beeld worden gebracht. Als er obstakels worden aangetroffen dient, afhankelijk van de diepte te worden voorgesleufd of worden voorgeboord. Deze werkzaamheden dienen echter zorgvuldig uitgevoerd te worden, zodat geen ontoelaatbare grondontspanning en vervormingen optreden in de omgeving. 5.7 Kade / verankering kade Figuur 6 toont de kade en de verankering van de kade aan de noordelijke zijde van de bouwkuip. Uit deze tekening blijkt, dat de verankering deels beneden de aan te brengen damwand verloopt. Dit is weergegeven in Figuur 7. Uit deze figuur volgt dat de damwand parallel aan de kade tot ca. 1,50m boven de proppen van de groutankers worden geïnstalleerd. Dit betreft de theoretische maat, bij aanbrengen van de ankers kunnen deze verlopen zijn waardoor de werkelijke afstand tussen groutprop en damwandvoet kleiner is dan aangegeven op tekening. In beide gevallen, ook bij een theoretische afstand van 1,5m ontstaat de bij het trillend installeren mogelijk een (tijdelijk) verlies aan draagkracht van de groutproppen. De grootte hiervan is niet rekenkundig te kwantificeren. Wanneer damwanden middels statisch drukken geïnstalleerd worden treedt dit effect niet op is er geen afname in draagkracht van de groutproppen ten gevolge van trillingen. Wanneer de damwand trillend geïnstalleerd worden wordt aanbevolen dit met een zo laag mogelijke slagkracht uit te voeren waardoor de kans op (tijdelijke) afname van de houdkracht afneemt. Daarnaast dient bij trillend aanbrengen van de damwandplanken de kademuur intensief gemonitord te worden zodat vervorming als gevolg van een (tijdelijke) afname van de houdkracht direct / tijdens het aanbrengen van de damwand op tijd geregistreerd worden. Indien tijdens het trillen van de damwanden vervorming optreedt dient de damwand d.m.v. statisch drukken te worden geïnstalleerd. NB: Bij het aanbrengen van deze damwandplanken mag in geen geval fluïdatie worden toegepast. Bij toepassen van fluïdatie wordt een tijdelijke wateroverspanning gecreëerd waardoor de houdkracht van de groutproppen af zal nemen. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 24 Formulier RA-01-v

26 6 Omgevingsbeïnvloeding door grondvervormingen 6.1 Inleiding In dit hoofdstuk worden de grondvervormingen in de omgeving ten gevolge van de werkzaamheden en de mogelijke invloed daarvan op (verschil)zettingen van de belendende constructies rekenkundig gekwantificeerd. 6.2 Grondvervormingen door inklinking van de grond bij trillen damwanden De grondvervormingen door inklinking treden met name op als gevolg van verdichting / inklinking van slecht tot matig gepakte zandlagen (10-40% relatieve dichtheid) onder invloed van de trillingen. Deze inklinking van het zand kan met behulp van het Hergarden Model (TUDelft, december 2000) worden bepaald. Voor de beschouwing wordt dezelfde theoretische slagkracht gehanteerd als gebruikt in paragraaf 5.3. Op de projectlocatie is een ophooglaag aanwezig. De ophooglaag is over het algemeen los tot matig gepakt (conusweerstanden van circa 2-10 MPa, zie ook [2]). Door het hoogfrequent (30-40Hz) trillen van damwanden treedt mogelijk inklinking op van deze zandige ophooglaag. In de berekening is de maatgevende sondering, met de laagste conusweerstand in de ophooglaag, beschouwd (DKM5). De rekenkundig te verwachten zakkingslijnen zijn opgenomen in Figuur 12 (Bijlage 4). Uit de berekening volgt dat vanaf een afstand van circa 12 m uit de damwand 2mm zetting van het maaiveld ten gevolge van verdichting wordt verwacht. Figuur 12 Verdichting ten gevolge van trillen AZ36 tot NAP-18,75m slagkracht 881 / 2080 kn Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 25 Formulier RA-01-v

27 6.3 Grondvervormingen door ontgraving binnen damwandkuip Algemeen In deze paragraaf worden de vervorming aan het maaiveld ten gevolge van de werkzaamheden met behulp van het EEM (Eindige Elementen Model) computerprogramma PLAXIS rekenkundig gekwantificeerd. Met PLAXIS is het mogelijk de spannings- en vervormingstoestand en de stabiliteit van een grondmassief met een gecompliceerde geometrie te beschouwen. De geometrie wordt ingedeeld in elementen. Aan elk element worden materiaaleigenschappen toegekend zoals eigengewicht, stijfheid en sterkte. Er wordt een stelsel niet lineaire vergelijkingen opgesteld waarvan met behulp van numerieke oplosmethoden op iteratieve wijze de oplossing wordt benaderd. Zowel de spanningen als vervormingen kunnen op deze wijze voor elk element (lees op elke locatie in het grondmassief) worden berekend. Om de meest ongunstige situatie (de maximale grondvervormingen) te beschouwen in het numerieke model gedraineerd grondgedrag verondersteld. De berekeningen zijn uitgevoerd met het Harding Soil small strain model waarin rekening wordt gehouden met een niet-lineaire spanning-rekrelatie en onderscheid wordt gemaakt in een stijfheid voor belasten, herbelasten en ontlasten Beschouwde doorsneden Voor het bepalen van de grondvervormingen ter plaatse van de verschillende gebouwdelen is een drietal doorsneden beschouwd. De locaties van deze doorsneden zijn weergegeven in Figuur 13. Snede 1 betreft de snede ter plaatse van de Harbour Club en de lift (poer A in Figuur 13, doorsnede 1.2 in [3]). In deze snede is de afstand tussen bouwkuip en Harbour Club het kleinst. Aan de hand van deze snede worden de paalmomenten en vervormingen van de stalen buispalen (t.b.v. funderingsherstel) onder het noordelijke deel (oudbouw) van de Harbour Club en de maaiveldvervormingen als gevolg van de ontgraving bepaald. Snede 2 (doorsnede 3 in [3]) betreft een doorsnede over de bouwkuipwand langs de straat (Cruquiusweg). In deze risicoanalyse wordt voor de noord-, zuid- en westzijde van de bouwkuip één snede beschouwd. In tegenstelling tot het DO [3] is de snede langs de bestaande kade niet apart beschouwd. Dit omdat de afstand tussen bouwkuip en kade voldoende groot is om schade door grondvervormingen als gevolg van ontgraving aan de kade/verankering te voorkomen. Ligging van het maaiveld is hier gelijk aan de overige zijden. Snede 2b (doorsnede 3 in [3]) betreft een doorsnede over de bouwkuipwand langs de straat ter hoogte van belendende panden aan de Zeeburgerkade. In de fase voordat het stempel in de bouwkuip is aangebracht wordt een hoekstempel op de kop van de damwand in noord- en zuidwesthoek aangebracht en is gerekend met een beperkte bovenbelasting. Een en ander volgens opgave in [7]. Snede 3 betreft de snede ter plaatse van het nieuwbouwdeel van de Harbour Club en de lift (poer B in Figuur 13, doorsnede 2.2 in [3]). In deze snede is de afstand tussen bouwkuip en Harbour Club iets groter dan in snede 1. Aan de hand van deze snede worden de paalmomenten en vervormingen van de bestaande betonpalen onder de zuidelijke deel van de Harbour Club en de maaiveldvervormingen als gevolg van de ontgraving bepaald. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 26 Formulier RA-01-v

28 snede 2b snede 1 (poer A) snede 3 (poer B) snede 2 Figuur 13 Overzicht beschouwde doorsnedes Plaxis Gehanteerde fasering en modellering in PLAXIS De voor de berekening gehanteerde globale fasering is beschreven in paragraaf 2.6. Aanvullende details zijn per doorsnede weergegeven in Tabel 6. Het wordt opgemerkt dat de bovenbelasting in alle fasen aanwezig is. Alleen in de fase van het voorspannen van de stempelframe wordt in de doorsneden grenzend aan de Harbour Club (snede 1 en 3) conservatief aangenomen dat geen bovenbelasting aanwezig is om de gunstige invloed uit de bovenbelasting op de kopvervorming van de damwand in de richting van de belendingen niet mee te nemen. In de berekeningen in het DO damwandadvies [3] is deze belasting in de fase van voorspannen wel aanwezig. Het wordt verder opgemerkt dat wanneer in de berekeningen voor de risicoanalyse dezelfde voorspankrachten aangehouden worden als aangegeven in [3] vervormingen van de damwandkop in de richting van de belendingen veroorzaakt worden (zowel met als zonder bovenbelasting), hierbij wordt de damwand tot >5 cm door de oorspronkelijk 0-stand gedrukt. Het is de vraag of deze (voor de totale vervorming van de damwand) gunstige vervormingen in werkelijkheid op zullen treden. Om die reden is in de risicoanalyse voor de bepaling van de relevante grondvervormingen in de omgeving gerekend met een lagere voorspanning, deze is zo aangepast dat de horizontale vervorming van de wand na voorspannen niet groter is dan 10 mm richting actieve / gebouw zijde. Bij het in rekening brengen van de hoge voorspankracht wordt mogelijk de vervorming van de damwand (als gevolg van het terug duwen ) overschat. Voor doorsnede 1 is ten behoeve van deze risicoanalyse daarom de voorspankracht verlaagd naar 200 kn/m, voor doorsnede 3 naar 235 kn/m. De gehanteerde voorspankrachten zijn aangegeven in Tabel 6. Uit vergelijksberekeningen blijkt, dat deze reductie mogelijk is zonder de maatgevende uitbuiging en momenten in de palen onder de Harbour Club, zoals bepaald met onveranderdere voorspankrachten, sterk te beïnvloeden. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 27 Formulier RA-01-v

29 CRUX adviseert om tijdens het voorspannen met de door Hektec opgegeven voorspankrachten ([3]) de horizontale kopverplaatsing van de damwand de monitoren. Bij een (te) grote verplaatsing richting de gebouwzijde kan dit een hoge horizontale belasting op de fundering geven waardoor mogelijk schade optreedt. Tabel 6 Details doorsneden Snede 1 2 2b 3 Dw.profiel Stempelframe Kledervloeren AZ36 (EI = knm²/m) NAP-0,75m: EA = kN/m NAP-2,7m EA = kN/m NAP-4,8m: EA = kN/m Bovenzijde damwand (op MV) NAP+0,5m NAP+1,25m NAP+1,0m Inheiniveau damwand Damwandleng te Voorspanning Stempelframe Maximale ontgraving NAP-18,0m NAP-18,75m NAP-18,0m 18,5m 20,0m 19,0m 150kN/m (i.p.v. 200kN/m ) 275kN/m 235kN/m (i.p.v. 275kN/m ) NAP-6,80m (poer A) NAP-5,5m NAP-6,80m (poer B) Bovenbelasting 5kN/m² over een strookbreedte van 10 m op 1,5 m uit de damwand 15kN/m² over een strookbreedte van 5 m op 1,5m uit de damwand. Tijdens storten keldervloer belasting uit betonpomp conform [3]. 10kN/m² over een strookbreedte van 5 m op 2,6m uit de damwand. Tot aanbrengen stempel. Daarna 15 kn/m² over 5 m conform [7]. 10kN/m² over een strookbreedte van 3 m direct naast de damwand Belendingen Stalen buispaal gemodelleerd op 1m uit de damwand met: Scharnierende verbinding op NAP- 0,85m PPN op NAP-19,5m; h.o.h. afstand = 2 m; EI =17.034kNm² - Betonpaal gemodelleerd op 2,9m uit de damwand met: Scharnierende verbinding op NAP- 0,85m PPN op NAP-19,5m; h.o.h. afstand = 7 m; EI =13.500kNm² Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 28 Formulier RA-01-v

30 6.3.4 Resultaten Plaxis berekening doorsnede 1, 2 en 3 De berekende vervormingscontouren (combinatie verticaal en horizontaal) zijn voor de eindfase weergegeven in Figuur 14 (doorsnede 1), Figuur 15 (doorsnede 2), Figuur 16 (doorsnede 2b) en Figuur 17 (doorsnede 3). Harbour Club Figuur 14 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede 1 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 29 Formulier RA-01-v

31 panden Zeeburgerkade Figuur 15 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede 2 panden Zeeburgerkade Figuur 16 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede 2b Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 30 Formulier RA-01-v

32 Harbour Club Figuur 17 Plaxis vervormingscontouren in eindfase (totale verplaatsing) doorsnede 3 De berekende uitbuiging van de damwanden voor doorsnede 1, 2 en 3 is per fase weergegeven in Figuur 18 tot en met Figuur 21. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 31 Formulier RA-01-v

33 Figuur 18 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 1 / AZ36 Figuur 19 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 2 / AZ36 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 32 Formulier RA-01-v

34 Figuur 20 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 2b / AZ36 Figuur 21 Berekende uitbuiging damwand doorsnede 3 / AZ36 De uitbuiging van de damwanden veroorzaakt grondvervorming achter de damwanden. De verticale maaiveldvervormingen ten gevolge van vervorming van de damwand ter plaatse van respectievelijk doorsnede 1, 2 en 3 zijn weergegeven in respectievelijk Figuur 22 tot en met Figuur 25. De horizontale maaiveldvervormingen ten gevolge van vervorming van de damwand ter plaatse van Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 33 Formulier RA-01-v

35 respectievelijk doorsnede 1, 2 en 3 zijn weergegeven in respectievelijk Figuur 26 tot en met Figuur 29. Figuur 22 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede 1 Figuur 23 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede 2 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 34 Formulier RA-01-v

36 Figuur 24 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede 2b Figuur 25 Verticale maaiveldvervormingen doorsnede 3 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 35 Formulier RA-01-v

37 Figuur 26 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede 1 Figuur 27 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede 2 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 36 Formulier RA-01-v

38 Figuur 28 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede 2b Figuur 29 Horizontale maaiveldvervormingen doorsnede Grondvervorming door trekken damwanden Door het (statisch) trekken van de damwand ontstaat er ruimte in de grond. Aangenomen wordt dat deze vrijgekomen ruimte volledig wordt omgezet in zakking aan het maaiveld naast de damwand. Deze zakking kan met het theoretische model van Hergarden (TU Delft, 2000) worden bepaald. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 37 Formulier RA-01-v

39 In Figuur 30 is de berekende vervormingslijn op maaiveldniveau gepresenteerd ten gevolge van het trekken van de damwanden. De berekening is opgenomen in Bijlage 5. Figuur 30 Verticale grondverplaatsingen op maaiveld door trekken damwand AZ36 Vanwege invloed op het draagvermogen van de bestaande houten palen onder de gevels van de Harbour club haaks op de bouwkuip is hier geen vervorming als gevolg van het trekken van de damwanden toelaatbaar. Bij het trekken van de damwand zal zetting onder paalpuntniveau van de houten palen optreden met paalzakking tot gevolg. Het trekken van de damwand kan hier alleen uitgevoerd worden met gelijktijdige injectie van bentoniet, dämmer of een ander vulmiddel aan de damwandvoet om volumeverlies in de grond als gevolg van het trekken van de damwandplanken direct te kunnen compenseren ( reparerend trekken ). Het wordt benadrukt dat een deskundige sturing van het injectieproces in combinatie met een intensieve monitoringsbegeleiding aan het pand bepalend is voor de effectiviteit van deze maatregel. Op de overige delen van het damwandentracé waar damwandplanken na realisatie van de kelder getrokken worden gelden de volgende aandachtspunten: Als gevolg van het overpakken van de stempeling op de kelder en -1 -vloer werkt ter plaatse van deze vloeren een aanzienlijke horizontale kracht op de damwand. Als gevolg van wrijving tussen damwand en de vloeren kan het trekken van de damwanden mogelijk moeizaam verlopen. Het is hierbij aan de aannemer om de stempeling van de damwand op de keldervloer zo uit te voeren dat dit stempel wel zijn functie kan vervullen, maar bij trekken van de damwanden zo weinig mogelijk hinder veroorzaakt. Voorafgaand aan het trekken van de damwanden moet de ruimte tussen damwand en de gerealiseerde kelder met zand worden aangevuld en zorgvuldig worden verdicht. Om de aanvulling voldoende te kunnen verdichten, mag de ruimte tussen damwand en kelder niet kleiner zijn dan 1 m. Om de zakkingen ter plaatse kabels & leidingen en aangrenzende infra zoveel mogelijk te beperken kan gedurende het trekken van de damwand geïnjecteerd worden met bentoniet, dämmer of een ander vulmiddel middels injectielansen ( reparerend trekken ). Monitoring dient aan te tonen dat de effectiviteit van het reparerend trekken gewaarborgd is in de procesbeheersing van de uitvoering (gelijktijdig proces van injecteren en trekken wordt vereist, om volumeverlies direct te kunnen compenseren). Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 38 Formulier RA-01-v

40 Bij het trekken van de damwanden dienen de planken eerst vaak een klein stuk verder de grond in worden gedrukt alvorens deze worden getrokken. Op deze wijze wordt de kleef langs de planken gebroken zodat zo min mogelijk grond wordt meegetrokken bij het trekken van de planken. Monitoring van de vervormingen moet als actief middel gebruikt worden om de invloed van het trekken van de damwandplanken te bewaken. Monitoringsresultaten verkregen gedurende de ontgraving van de bouwkuip moeten gebruikt worden voor beslissing over het trekken van de damwanden in de aangewezen tracédelen. Als gevolg van de vervormingen van de damwand die optreden tijdens de bouw en eventuele corrosie van de damwandsloten zal bij het trekken van de damwanden een hogere slagkracht benodigd zijn. Het trillend trekken van de damwanden moet daarom uitgevoerd worden onder begeleiding van trillingsmetingen, waarbij trillingen als gevolg van het trekken van de damwandplanen de grenswaarden conform SBR-A ter plaats van de aangrenzende belendingen (Harbour Club en pakhuizen Zeeburgerkade) niet mogen overschrijden. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 39 Formulier RA-01-v

41 7 Omgevingsbeïnvloeding door spanningsbemaling 7.1 Inleiding Voor het in den droge uitvoeren van de werkzaamheden binnen de bouwkuip dient een spanningsbemaling te worden toegepast om opbarsten van de bouwkuipbodem te voorkomen. Bij deze spanningsbemaling wordt de stijghoogte in de Eerste en Tweede zandlaag vanaf ca. NAP-13m verlaagd. Door de verlaging van de stijghoogte neemt de korrelspanning in grondlagen boven de Eerste en Tweede zandlaag toe waardoor er zettingen optreden die in de loop van de tijd voortschrijden. Aan de hand van het bemalingsadvies [8] zijn de verlagingen in de omgeving in kaart gebracht. In dit hoofdstuk worden de zettingen op maaiveld rekenkundig gekwantificeerd. Hierbij zijn alleen de verlagingen in het tweede en derde watervoerende pakket (respectievelijk de Wadzand- en Eerste en Tweede zandlaag) in rekening gebracht. De in het bemalingsadvies berekende verlaging van de freatische grondwaterstand is beperkt, tevens is daarbij geen rekening gehouden met voeding als gevolg van neerslag. Uitgangspunt is dat de freatische grondwaterstand niet wijzigt. 7.2 Stijghoogteverlagingen en modellering De verlagingen, zoals bepaald in het bemalingsadvies [8], zijn in DSettlement geïmplementeerd als verlagingslijnen, zie Figuur 31. In de berekeningen moet in principe rekening gehouden worden met een verlaging van de stijghoogte voor het aanleggen van de poeren een kleinere verlaging voor realisatie van de keldervloer. In de berekening is als uitgangpunt aangehouden dat de spanningsbemaling t.b.v. aanleg van de poeren gedurende maximaal 90 dagen maatgevend is. Korrelspanningen in de lagen boven de Eerste Zandlaag zijn na die periode zodanig verhoogd dat de bemaling tot een lager niveau gedurende de rest van de bouwperiode geen of slechts een zeer geringe invloed heeft op de totale maaiveldzetting (<1mm). Om die reden is alleen de maaiveldzetting bepaald voor de periode waarin de stijghoogte over een periode van 90 dagen verlaagd wordt voor aanleg van de poeren. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 40 Formulier RA-01-v

42 20m/50m 100m 200m 300m 500m 750m 1000m Figuur 31 Model zettingsberekeningen 7.3 Berekeningsresultaten De resultaten van de zettingsberekeningen zijn weergegeven in Tabel 7. In Tabel 8 is de bijdrage van de Allerödlaag aan de totale zetting weergegeven. Het berekeningsrapport is bijgevoegd in Bijlage 7. Tabel 7 Rekenkundige maaiveldzakkingen Tijd [dagen] Rekenkundige maaiveldzakkingen [mm], afstand vanuit onttrekkingsbron [m] Tabel 8 Rekenkundige zettingen in Allerödlaag Tijd [dagen] Rekenkundige maaiveldzakkingen [mm], afstand vanuit onttrekkingsbron [m] Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 41 Formulier RA-01-v

43 8 Schadepredictie belendingen 8.1 Algemeen In dit hoofdstuk worden op basis van de methode der grensrekken en SBR zetting door grondwaterstandsdaling (zie paragraaf 4.2 voor de achtergrond) schadepredicties uitgevoerd voor de bestaande flat aan de Zeeburgerkade en de Harbour Club direct naast de nieuwbouw en de bestaande kade langs het Entrepotdok. Door de gekozen conservatieve berekeningsaannamen (geen beschouwing van interactie tussen gebouw en grond) wordt rekenkundig een absolute bovengrens van de te verwachten schade door de bouwwerkzaamheden voorspeld. 8.2 Belendende panden In het voorgaande hoofdstuk is voor de verschillende invloedbronnen de te verwachten grondvervormingen bepaald. In Tabel 10 zijn de vervormingen van de belendende panden samengevat. Uitgangspunt is dat zettingsinvloed ten gevolge van de spanningsbemaling gelijkmatig optreedt (geen buigrekken) en daardoor niet van invloed is op het berekende schade- / risicoprofiel met behulp van CRUXRisk. Een en ander is nader beschreven in paragraaf 8.4. Tabel 9 verplaatsingen ter plaatse van de belendende panden Doorsnede Ontgraven bouwkuip Verdichting door trillen Totaal bij gevel Horizontale rek Totale rek Schadeprofiel Vert. [mm] Hor. [mm] Vert. [mm] Vert. [mm] Hor. [mm] [-] [-] [-] Panden Zeeburgerkade (snede 2b) ,109% 0,138% licht Harbour Club drsn ,138% 0,150% licht Harbour Club drsn ,055% 0,083% licht Uit de bepaling van de schaderisicoprofielen voor de belendende panden volgt dat de bouwwerkzaamheden leiden tot een in de huidige ontwerppraktijk net toelaatbaar schaderisicoprofiel; kans op lichte architectonische schade. Hierbij wordt opgemerkt dat invloed vanuit de spanningsbemaling nog niet in deze risicoanalyse is meegenomen en nader dient te worden gekwantificeerd. Doordat deze invloed zich echter uitstrekt over een groter gebied zal de toename in verschilzetting / rekken over de belendende panden naar verwachting minimaal zijn. De totale pand- en maaiveldzetting neemt naar verwachting echter wel toe als gevolg van de spanningsbemaling. Verder wordt opgemerkt dat voor doorsnede 1, het oude deel van de Harbour club, de berekende totale rek zich op de uiterste grens bevindt van architectonische functionele schade. Het effect van mogelijke optredende maaiveldzetting bij het eventueel trekken van de damwandplanken naast de hhrbour club is daarbij niet meegenomen in de schadepredictie. Uitgangspunt is dat het trekken van de damwandplanken hier uitgevoerd wordt met gelijktijdige injectie van bentoniet, dämmer of een ander vulmiddel aan de damwandvoet om volumeverlies in de grond als gevolg van het trekken van de damwandplanken direct te kunnen compenseren ( repararend trekken ). Het wordt benadrukt dat een deskundige sturing van het injectieproces in combinatie met een intensieve monitoringsbegeleiding aan het pand bepalend is voor de effectiviteit van deze maatregel. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 42 Formulier RA-01-v

44 8.3 Belendende verankering Invloed van de berekende zettingen op de ankerstangen is niet beschouwd. Deze zettingen leiden mogelijk tot additionele belastingen op de ankerstangen, deze belasting op de ankerstangen dient nader te worden getoetst. 8.4 Palen Harbour Club De maximale en minimale momenten in de palen t.b.v. het funderingsherstel en de maximale vervormingen zijn weergegeven in Tabel 10. De opgegeven momenten betreffen representatieve waarden. Of deze momenten opneembaar zijn door de palen dient getoetst te worden door de constructeur, hierbij dient over de representatieve waarden een partiele factor in rekening te worden gebracht. Het moment- en vervormingsverloop in de palen is grafisch weergegeven in Figuur 32 tot Figuur 35. Figuur 32 Paalmoment doorsnede 1 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 43 Formulier RA-01-v

45 Figuur 33 Horizontale paalverplaatsing doorsnede 1 Figuur 34 Paalmoment doorsnede 3 Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 44 Formulier RA-01-v

46 Figuur 35 Horizontale paalverplaatsing doorsnede 3 Tabel 10: Verplaatsingen en momenten palen Doorsnede Paaltype Min. Moment [knm/paal] Max. moment [knm/paal] Max vervorming [mm] 1 Inwendig geheide stalen buispalen Prefab betonpalen Invloed ten gevolge van spanningsbemaling In de berekening van het verticale vervormingsverloop is uitgegaan van een homogene bodemopbouw en constante samendrukkingsparameters, zoals opgenomen in Tabel 3. In de praktijk kan onder andere door heterogeniteit van het bodemprofiel en variatie van de samendrukkingsconstanten een gebouwzakking optreden welke mogelijk ongelijkmatiger verloopt dan gebouwzakking conform het berekende vervormingsverloop. Om hier rekening mee te houden zijn de rekenkundige maaiveldzakkingen getoetst conform SBR-rapport Leidraad voor het onderzoek naar de invloed van een grondwaterstanddaling op de bebouwing. Op basis van de berekende zetting (zie par. 7.3) volgt op basis de SBR leidraad de volgende schadepredictie. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 45 Formulier RA-01-v

47 Tabel 11 Schadepredicties panden op basis van verlaging stijghoogten totale bemalingsduur Afstand belending -sp. Bemaling [m] Verlaging stijghoogte * [m] Rekenkundige maaiveldzakk ing [mm] Zetting Alleröd [mm] Gebouwzakkin g (50% v.d. zetting rekening houdend met Alleröd) [mm] Schade klasse voor Schade bouwkundige staat goed** klasse voor bouwkundige staat redelijk** 5 2, Architectonisch Architectonisch 20 2, Architectonisch Architectonisch ,5 Architectonisch Architectonisch 100 1, ,5 Geen Architectonisch 200 1, ,5 Geen Geen 300 1, ,5 Geen Geen 500 0, Geen Geen *Op basis van bemalen ten behoeve van de poeren (NAP-3,9 m) in Eerste Zandlaag **Bouwkundige staat van de belendende bebouwing Op basis van Tabel 11 wordt geconcludeerd dat de invloed van de maaiveldzakkingen door de spanningsbemaling op belendende panden, rekenkundig resulteert in kans op Architectonische schade hetgeen in de huidige ontwerppraktijk als een acceptabel schadeprofiel wordt geacht. Hierbij is getoetst op een zettingsverschil van 80% van de maximale pandzakking dit in rekening wordt gebracht als verschilzetting. Voor de belendingen op korte afstand van de bouwkuip en binnen het invloedsgebied van de grondvervormingen ten gevolge van het in- / uittrillen van de damwanden en ontgraven binnen de gesloten bouwkuip worden zettingsverschillen zoals beschouwd in CRUXRisk (paragraaf 8.2) als maatgevend beschouwd. Veronderstelt wordt dat de zakkingen uit spanningsbemaling rekenkundig met name een absolute en uniforme zakking en geringe verschillen veroorzaken, zodat het schaderisicoprofiel zoals bepaald uit de grondvervormingen (met behulp va CRUXRisk) daardoor niet wordt beïnvloedt. Voor beide schadepredicties is uitgegaan van conservatieve aannames en parameters. Veronderstelt wordt dat beide predictie daarom een bovengrens vormen van de te verwachten schade. Bij meettechnische bewaking van de absolute zettingen van panden tijdens het bouwproces dient echter wel rekening gehouden te worden met beide invloeden. Dit is verwerkt in de signaal- en interventiewaarden in het monitoringsplan. Voor de aansluiting van de langsgevels op de kopgevel van de Harbourclub moet rekening gehouden worden met zettingsverschillen, deze zijn echter niet te vatten in één van de uitgevoerde schadepredicties. De palen van het funderingsherstel ter plaatse van de kopgevel zijn gefundeerd op de Tweede Zandlaag, alle overige palen van de Harbour Club op de Eerste Zandlaag. Op de aansluiting en overgangszone van beide, verschillend gefundeerde delen, moet rekening gehouden worden met een additionele spanningsopbouw waarbij schade kan worden verwacht. Aan deze overgangsgebieden dient tijdens de bouwkundige opnamen en monitoring extra aandacht te worden besteed. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 46 Formulier RA-01-v

48 9 Conclusies en aanbevelingen 9.1 Inleiding In dit document zijn de geotechnische omgevingsrisico s ten aanzien van de realisatie van de bouwkuip ten behoeve van de nieuwbouw op de hoek Zeeburgerkade-Cruquiusweg te Amsterdam rekenkundig gekwantificeerd. Maaiveldzakkingen ten gevolge van de grondvervormingen ten gevolge van het ontgraven van de bouwkuip en het trillen van de damwanden zijn rekenkundig gekwantificeerd, aan de hand hiervan is een schadepredictie uitgevoerd. Het effect van maaivelddaling als gevolg van de spanningsbemaling is bepaald aan de hand van het definitief bemalingsadvies, hiervoor is een schadepredictie opgesteld aan de hand van SBR Leidraad zetting door grondwaterstandsdaling. Voor de in dit rapport uitgevoerde berekeningen zijn de uitgangspunten uit het door Hektec opstelde damwandadvies (DO) gehanteerd [3]. 9.2 Conclusies Installatiewijze funderingspalen Voor de drukpalen wordt uitgegaan van een geschroefd (trillingsarm) paalsysteem [4]. Trillingen als gevolg van heien zijn derhalve niet beschouwd Installatiewijze damwanden In verband met trillingsinvloed dienen de damwanden naast de Harbour Club drukkend te worden geïnstalleerd (zie hoofdstuk 5). Dit geldt mogelijk ook voor de damwanden evenwijdig aan de bestaande kademuur. Damwanden worden hier tot ca. 1,50 m boven groutproppen van de in de grond aanwezige verankering aangebracht. Dit betreft de theoretische maat, bij aanbrengen van de ankers kunnen deze verlopen zijn waardoor de werkelijke afstand tussen groutprop en damwandvoet kleiner is dan aangegeven op tekening. In beide gevallen, ook bij een theoretische afstand van 0,75m is de tussen afstand te klein om damwanden zonder verlies van draagkracht van de groutproppen te installeren. Om die reden dienen damwanden hier door middel van statisch drukken te worden geïnstalleerd. Voor het drukken van damwanden is het obstakelvrij maken van het tracé van essentieel belang. Aanbevolen wordt om het gehele damwandtracé voor te prikken en waar nodig obstakels te verwijderen middels crushen (aandachtspunten zijn gegeven in H3). Omdat bij het drukken van de lange damwanden voor de bouwkuip grote weerstand van met name de Tweede zandlaag moet worden overwonnen is het mogelijk noodzakelijk om fluidatie gelijktijdig met het drukken toe te passen om de deze damwanden op de gewenste diepte te kunnen brengen. De noodzaak hiervoor dient door de aannemer bepaald te worden. Het fluïdatieproces dient deskundig door de aannemer te worden uitgevoerd. De procesbeheersing is daarbij van groot belang om de effectiviteit en minimale verstoring van de omgeving te kunnen waarborgen. Daarbij is het van belang om over met name gedurende de installatie in de holocene lagen de fluïdatiedrukken minimaal te houden (zgn. fluisterdrukken om alleen de fluïdatieopeningen open te houden). In de lagen met zwaardere weerstand dienen vervolgens de fluïdatiedrukken pas op te worden opgevoerd. Dit vergt de deskundige afstemming van de sturing van de drukkrachten in combinatie met de aanpassing van fluïdatiedrukken en -debieten. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 47 Formulier RA-01-v

49 Als stopmomenten optreden in het installatieproces gedurende het drukken en gelijktijdig fluïderen van de planken kan de effectiviteit nadelig worden beïnvloedt. De pompen dienen op de benodigde fluïdatiedrukken te worden afgestemd. Op de overige locaties dient ter bewaking van de trillingsniveaus tijdens het trillend aanbrengen van de damwanden trillingsmetingen worden uitgevoerd ter plaatse van de dichtstbijzijnde belendende panden conform SBR-A richtlijn. Bij toetsen van de trillingsnelheden ter plaatse van de panden is uitgegaan van een beperkte meting Trekken damwand Vanwege invloed op het draagvermogen van de bestaande houten palen onder de gevels van de Harbour club haaks op de bouwkuip is hier geen vervorming als gevolg van het trekken van de damwanden toelaatbaar. Bij het trekken van de damwand langs de Harbour Club zal zetting onder paalpuntniveau van de houten palen optreden met paalzakking tot gevolg. Het trekken van de damwand kan hier alleen uitgevoerd worden met gelijktijdige injectie van bentoniet, dämmer of een ander vulmiddel aan de damwandvoet om volumeverlies in de grond als gevolg van het trekken van de damwandplanken direct te kunnen compenseren ( reparerend trekken ). Het wordt benadrukt dat een deskundige sturing van het injectieproces in combinatie met een intensieve monitoringsbegeleiding aan het pand bepalend is voor de effectiviteit van deze maatregel. Het wordt benadrukt dat in praktijk proefondervindelijk moet worden bepaald in hoeverre het mogelijk is om deze wanden statisch te trekken. Voor de overige zijden van de bouwkuip is trekken van de damwand theoretisch mogelijk onder voorwaarde dat dit onder begeleiding van monitoring van de trillingen wordt uitgevoerd. Voorwaarden en voorstel voor aanvullende maatregelen zijn beschreven in 6.4. Voor de zijde langs de groutankers gelden de aandachtspunten conform Invloed spanningsbemaling De spanningsbemaling veroorzaakt grondwaterstandsverlagingen in de omgeving met zettingen tot gevolg. De zettingen zijn middels DSettlement rekenkundig gekwantificeerd. Hieruit volgt dat tot op een afstand van 500m zettingen te verwachten zijn. De maaiveldzetting op deze afstand bedraagt 2 mm Schadepredictie belendende panden CRUXRisk binnen invloedsgebied grondvervormingen bouwkuip Uit de bepaling van de schaderisicoprofielen voor de belendende panden volgt dat de bouwwerkzaamheden leiden tot een in de huidige ontwerppraktijk toelaatbaar schaderisicoprofiel; kans op lichte architectonische schade. Hierbij wordt opgemerkt dat invloed vanuit de spanningsbemaling nog niet in deze risicoanalyse is meegenomen en nader dient te worden gekwantificeerd. Doordat deze invloed zich uitstrekt over een groter gebied zal de toename in verschilzetting / rekken over de belendende panden naar verwachting beperkt zijn. De totale panden maaiveldzetting neemt naar verwachting echter wel toe als gevolg van de spanningsbemaling. Verder wordt opgemerkt dat voor doorsnede 1 / het oude deel van de Harbour club de berekende totale rek zich op de uiterste grens bevindt van architectonische schade. Het effect van mogelijke optredende maaiveldzetting bij het eventueel trekken van de damwandplanken naast de harbour club is niet meegenomen in de schadepredictie. Uitgangspunt is dat het trekken van de damwandplanken hier uitgevoerd wordt met gelijktijdige injectie van bentoniet, dämmer of een ander vulmiddel aan de Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 48 Formulier RA-01-v

50 damwandvoet om volumeverlies in de grond als gevolg van het trekken van de damwandplanken direct te kunnen compenseren ( reparerend trekken ). Het wordt benadrukt dat een deskundige sturing van het injectieproces in combinatie met een intensieve monitoringsbegeleiding aan het pand bepalend is voor de effectiviteit van deze maatregel. SBR Leidraad binnen invloedsgebied spanningsbemaling Voor de panden op grotere afstand van de bouwkuip treedt alleen de invloed van spanningsbemaling op en wordt op basis van schadepredictie conform SBR rapport Leidraad voor het onderzoek naar de invloed van een grondwaterstanddaling op de bebouwing maximaal de kans op Architectonische schade verwacht. Uitgangspunt hierbij is dat de panden in redelijk tot goede staat verkeren. Dit schadeprofiel wordt conform de Nederlandse ontwerppraktijk als acceptabel geacht. Door het toepassen van de spanningsbemaling ontstaat weliswaar een relatief groot invloedsgebied (tot ca. 200m) waarbinnen de omgeving wordt beïnvloed, echter de invloed op de omgeving wordt als acceptabel geacht. Dit mede doordat uit is gegaan van conservatieve aannames waarmee een bovengrens van de te verwachten zettingsinvloed wordt berekend. Het te verwachten schaderisicoprofiel kan daarmee ook als bovengrens gezien worden. Voor de belendingen op korte afstand van de bouwkuip en binnen het invloedsgebied van de grondvervormingen ten gevolge van het in- / uittrillen van de damwanden en ontgraven binnen de gesloten bouwkuip kan daarom worden gesteld dat zettingsverschillen zoals beschouwd in CRUXRisk (paragraaf 8.2) maatgevend zijn. Veronderstelt wordt dat de zakkingen uit spanningsbemaling rekenkundig met name een absolute en uniforme zakking en geringe verschillen veroorzaken, zodat het schaderisicoprofiel zoals bepaald uit de grondvervormingen (met behulp va CRUXRisk) daardoor niet wordt beïnvloedt. Door het grote invloedsgebied zal de omvang van de monitoring relatief groot zijn (vergeleken met uitvoering zonder spanningsbemaling). Een en ander is nader beschreven in het monitoringsplan. 9.3 Aanbevelingen Raakvlak van de oude paalfundering De voormalige bebouwing ter plaatse van de nieuwbouw is gesloopt. Bij het slopen van de oude bebouwing is de paalfundering in de ondergrond achter gebleven. Om die reden bestaat er een kans dat een deel van de te realiseren palen, op korte afstand van de oude nog in de grond aanwezige houten palen geprojecteerd zijn. Bovendien is het mogelijk dat oude palen in het tracé van de aan te brengen damwand staan. Ter voorkoming van het niet op diepte komen van de damwandplanken vanwege eventueel in de bodem aanwezige obstakels wordt het aanbevolen om het gehele damwandtracé voor te prikken. Voor detailleerde aanbevelingen met betrekking tot de raakvlak van de oude paalfundering wordt verwezen naar hoofdstuk Voorspanning stempel Na het ontgraven tot NAP-1,0m worden stempel aangebracht en voorgespannen. De in het DO damwandadvies opgegeven voorspankrachten leiden volgens de uitgevoerde berekeningen tot aanzienlijke kopverplaatsingen van de damwand in richting van de belendende panden. CRUX adviseert om tijdens het voorspannen met de door HekTec opgegeven voorspankrachten ([3]) de horizontale kopverplaatsing van de damwand te monitoren. Bij een (te) grote verplaatsing richting de gebouwzijde kan dit een hoge horizontale belasting op de fundering geven waardoor mogelijk schade optreedt (zie paragraaf 6.3.3). Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 49 Formulier RA-01-v

51 9.3.3 Kabels en leidingen Om eventuele schade aan kabels en leidingen te voorkomen dient in kaart te worden gebracht op welke diepte en met welke afstand tot de damwanden kabels en leidingen in het invloedsgebied aanwezig zijn Monitoringsplan Om effecten van de bouwwerkzaamheden op de belendingen in de omgeving gedurende de bouwwerkzaamheden te kunnen volgen wordt het aanbevolen om voorafgaand aan de bouwwerkzaamheden een monitoringsplan op te stellen en gedurende de werkzaamheden volgens dit plan de effecten van de werkzaamheden te monitoren. In het monitoringsplan dienen onder andere de signaal- en interventiewaarden voor vervorming van de bouwkuip en belendingen bepaald en vastgelegd te worden. Daarnaast dient minimaal vastgelegd te worden op welke momenten (herhalings)metingen uitgevoerd dienen te worden en hoe het verloop van de resultaten van deze metingen gedurende de bouwwerkzaamheden vastgelegd en beoordeeld wordt Interactie damwand / groutproppen De damwand parallel aan de kade wordt tot ca. 1,50m boven de proppen van de groutankers geïnstalleerd. Dit betreft de theoretische maat, bij aanbrengen van de ankers kunnen deze verlopen zijn waardoor de werkelijke afstand tussen groutprop en damwandvoet kleiner is dan aangegeven op tekening. In beide gevallen, ook bij een theoretische afstand van 1,50m ontstaat de bij het trillend installeren mogelijk een (tijdelijk) verlies aan draagkracht van de groutproppen. De grootte hiervan is niet rekenkundig te kwantificeren. Wanneer damwanden middels statisch drukken geïnstalleerd worden treedt dit effect niet op is er geen afname in draagkracht van de groutproppen ten gevolge van trillingen. Wanneer de damwand trillend geïnstalleerd worden wordt aanbevolen dit met een zo laag mogelijke slagkracht uit te voeren waardoor de kans op (tijdelijke) afname van de houdkracht afneemt. Daarnaast dient bij trillend aanbrengen van de damwandplanken de kademuur gemonitord te worden zodat vervorming als gevolg van een (tijdelijke) afname van de houdkracht direct / tijdens het aanbrengen van de damwand geregistreerd worden. Indien tijdens het trillen van de damwanden vervorming optreedt dient de damwand d.m.v. statisch drukken te worden geïnstalleerd. NB: Bij het aanbrengen van deze damwandplanken mag in geen geval fluïdatie worden toegepast. Bij toepassen van fluïdatie wordt een tijdelijke wateroverspanning gecreëerd waardoor de houdkracht van de groutproppen af zal nemen Interactie damwand / paalfundering en additionele belasting ankerstangen In een aanvullende beschouwing dient een beschouwing gemaakt van de interactie tussen de paalfundering waarvan de paalpunten in dezelfde zone als de groutproppen worden geïnstalleerd. Buiten de kuip worden palen boven de verankering geïnstalleerd, het effect hiervan op de ankerstangen dient samen met de additionele belasting vanuit de zakkende grond achter de damwand nader onderzocht te worden. Documentnummer: RA15397a4 Projectnummer: Project: Risicoanalyse omgevingsbeïnvloeding Afdrukdatum: Kopgebouw Entrepot Pagina: 50 Formulier RA-01-v

52 Bijlage 1 Grondonderzoek Bijlagen bij RA15397a4 1

53 ELEKTRICITEITS KAST EL. KAST muur DKM001 DKM002 DKM003 DKM004 LUIFEL DKM005 DKM006 DKM007 DKM008 Zeeburgerkade DKM009 DKM010 DKM011 DKM012 DKM013 DKM DKM015 DKM016 Cruquiusweg LEGENDA DKM Diepsondering met plaatselijke wrijving Situatietekening Datum : Gew: /AE Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Getekend : MBK Schaal : 1: 500 Gew: Gew: Formaat : A3 Gew: Blad : 1-1 Opdracht: VN m 5 m 25 m Blad 7 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

54 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal Klasse: 3 Sondering volgens norm NEN-EN-ISO Diepte in meters ten opzichte van N.A.P Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM001 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 9 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

55 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 4.6 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM001 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 10 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

56 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM002 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 11 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

57 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 3.0 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM002 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 12 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

58 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) 3.2 Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM003 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 13 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

59 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 3.2 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM003 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 14 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

60 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 0. 1 m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM004 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 3 Datum: Blad 15 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

61 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 0. 1 m t.o.v. N.A.P. in 1.2 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM004 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 3 Datum: Blad 16 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

62 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 0. 1 m t.o.v. N.A.P. in 4.2 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM004 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 3 van 3 Datum: Blad 17 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

63 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal Klasse: 3 Sondering volgens norm NEN-EN-ISO Diepte in meters ten opzichte van N.A.P. 2 1 Voorgeboord 1.4 m Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM005 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 18 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

64 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 2.8 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM005 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 19 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

65 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 0. 4 m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM006 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 20 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

66 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 0. 4 m t.o.v. N.A.P. in 4.3 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM006 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 21 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

67 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) 2.7 Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM007 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 22 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

68 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 2.7 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM007 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 23 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

69 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM008 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 24 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

70 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P in Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM008 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 25 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

71 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM009 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 26 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

72 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 4.5 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM009 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 27 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

73 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 1. 1 m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM010 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 3 Datum: Blad 28 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

74 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 1. 1 m t.o.v. N.A.P. in 3.1 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM010 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 3 Datum: Blad 29 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

75 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = 1. 1 m t.o.v. N.A.P in Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM010 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 3 van 3 Datum: Blad 30 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

76 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM011 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 31 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

77 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 9.2 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM011 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 32 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

78 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal Klasse: 3 Sondering volgens norm NEN-EN-ISO Diepte in meters ten opzichte van N.A.P Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM012 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 33 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

79 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 2.5 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM012 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 34 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

80 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Voorgeboord 1.3 m Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM013 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 35 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

81 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 3.6 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM013 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 36 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

82 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM014 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 37 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

83 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 0.8 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM014 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 38 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

84 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Voorgeboord 1.5 m Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM015 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 39 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

85 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 2.9 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM015 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 40 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

86 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM016 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 1 van 2 Datum: Blad 41 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

87 Conusweerstand (q c, MPa) Maaiveld = m t.o.v. N.A.P. in 2.7 Conustype: cylindrisch elektrisch CF-15 Conusserienummer: : Afwijking van de verticaal N.A.P. Diepte in meters ten opzichte van NEN-EN-ISO Klasse: Sondering volgens norm Wrijvingsweerstand (f s, MPa) Wrijvingsgetal (R f, %) Project: Kopgebouw Entrepotdok op hoek Zeeburgerkade en Cruquiusweg te Amsterdam Sondering: DKM016 x = y = Opdr.nr: VN Blad: 2 van 2 Datum: Blad 42 van R41714 Geotechnisch onderzoek.pdf

88 Bijlage 2 Bepaling slagkracht trillen damwand Bijlagen bij RA15397a4 2

89 Bijlage 3 Trillingspredictie damwand Bijlagen bij RA15397a4 3

90 Bijlage 4 Maaiveldzakking trillen damwand Hergarden Bijlagen bij RA15397a4 4

91 Bijlage 5 Maaiveldzakking volumeverlies trekken damwanden Bijlagen bij RA15397a4 5

92 Bijlage 6 CRUXRisk rapportages Bijlagen bij RA15397a4 6

93 9,3 23,0 Vd [mm/s] Bijlage 3 Trillingspredictie damwand Sheet Trillingspredictie damwand / open buis; CUR 166, toets SBR (054) Project Kopgebouw Entrepot AMS Projectnummer Fase / onderdeel doorsnede 2 Datum Opsteller har P:\15397 vr Kopgebouw Entrepot AM S\04 REK\Excel\RA15397a1\[QSH15397 Trillingspredictie damwand of buispaal v054.xlsm]berekening Trillingsbron damwand Opmerking Slagkracht Fc 881 / 2080 [kn] AZ36 (l = 20m ) Inbrengmethode trillen NAP-18,75m Locatie voor bodemprofiel Overschrijdingskans Reductiefactor (maatregel) R Amsterdam 5,0% 1 Bepaling γ [benadering (CUR166) / exact] benadering γ = EXP(0,7 * β * V₀) Slagkracht na correcties Fc;cor 881 [kn] = R * Fc (met minimum 350) Betrouwbaarheidsindex β 1,64 vert. hor. Referentiesnelheid op 5m u 0 1,10 1,60 [mm/s] Gecorrigeerde referentiesnelheid u 0;cor 2,16 2,66 [mm/s] = u0 + 0,002 * (Fc;cor - 350) (Fc;cor 350) Demping bodem 0,02 0,02 [m -1 ] Spreiding V 0 0,9 1,5 Belendende objecten en grenswaarden Type object type type afstand demping Dom. Grensw. Part. factoren Grensw. (pand, fundering, fundering vloer x C 0x (x) freq. Vkar γ t γ v Vr leiding) [m] [-] [Hz] [mm/s] ['-] [-] [mm/s] a. cat. 2 palen hout hout 12 0, ,5 2,5 1,4 3,6 b. cat. 2 palen hout hout 12 0, ,0 2,5 1,4 2,9 C 0x = (5 / x) * EXP(- * (x - 5)) Factoren Belending fundering verticaal fundering horizontaal C xf1 C xf2 γ C xf1 C xf2 γ a. cat. 2 1,0 0,7 2,81 1,0 0,7 5,6 b. cat. 2 1,0 0,7 2,81 1,0 0,7 5,6 2,81 5,6 2,81 5,6 Verticale trillingsintensiteit ter plaatse fundering Toets Belending afstand grond fundering,vert Grensw. Toets Benod. x uc;grond Vk Vd Vr afstand [m] [mm/s] [mm/s] [mm/s] [mm/s] [m] a. cat. 2 12,0 1,2 0,8 2,4 3,6 Voldoet 6,6 b. cat. 2 12,0 1,2 0,8 2,4 2,9 Voldoet 9, Toets verticale trillingssnelheid fundering aan SBR-A trillingsschade kn kn afstand [m] Interval curve van x 3 tot x 30 Bijlagen bij RA15397a2 3

94 verticale verplaatsing [m] Niveau [m NAP] Bijlage 4 Maaiveldzakking intrillen damwand Hergarden Sheet Zakking t.g.v. verdichting door intrillen damwand methode Hergarden, v041 Project Kopgebouw Entrepot AMS Projectnummer Onderdeel doorsnede 2 Datum Opsteller har P:\15397 vr Kopgebouw Entrepot AM S\04 REK\[QSH15397 M aaiveldzakking intrillen damwand Hergarden v041.xlsm]berekening Invoer Referentieniveau b.k. klinkgevoelig pakket o.k. klinkgevoelig pakket +1,35 m NAP +1,35 m NAP -1,25 m NAP Max. laagdikte mootje d 0,2 m Max. poriengetal emax 0,75 - Min. poriëngetal emin 0,40 - Spreidingshoek θ 30 Dempingscoefficient fk 0,01 - Barkan 5 - Trillingsintensiteit op 5m uo 1,1 mm/s Slagkracht F 881 kn Frequentie trilblok f 40 Hz Gecorr. trillingsintensiteit u 0;corr 2,16 mm/s Versnelling op 5m a0 0,54 m/s 2 Grondwaterstand -3,3 m NAP Dikte zandlaag D 2,60 m Aantal laagjes 14 laagjes mootbreedte bm 0,2 m Check volumes mootjes/ref.niv -0,02-0,04-0,06-0,08-0,12-0,14 plank 0-0,1 1,00 = OK 12-0,002-0, afstand [m] x pand zakking op refniv. na spreiding z damw and invloedsgebied bm θ d 16 D Zakking door intrillen damwand referentieniveau bk zandpakket ok zandpakket qc [MPa] ref.niv.; 1 +1, Rf [%] grondlagen -30 qc;gef ref.niv. -31 gws qc;gem -32 Bijlagen bij RA15397a2 4

95 verticale verplaatsing S [m] Bijlage 5 Maaiveldzakking volumeverlies trekken damwanden Sheet Project Kopgebouw Entrepotdok Projectnummer Onderdeel Risicoanalyse Datum Opsteller WIS UITGANGSPUNTEN Zakking door trekken damwand (Hergarden), v031 S:\Standaardsheets\!!Qsheets\maaiveldzakking door volume trekken damwand\[qsh--- Maaiveldzakking trekken damwand Hergarden v031.xlsm]a Damwand AZ36 lengte wand L 19,60 m Soortelijke dichtheid 7800 kg/m3 Gewicht 194 kg/m² Planken geïnstalleerd dubbel Equivalente diameter 0,0249 m Maaiveldniveau +0,85 m NAP Modelfactor K 1 - Damwandvoet -18,75 m NAP Modelfactor N 1 - Afschuifhoek θ 35 graden Grootte invloedsgebied tot 13,72 m RESULTATEN AZ36(-18,75) 1,5 0-0, ,0024 Maaiveldzakking door vrijkomen volume trekken damwand -0,02-0,03-0,04-0,05-0,0393 theoretisch model -0,06-0, afstand [m] Bijlagen bij RA15397a2 5

96 Bijlage 6 CRUXRisk rapportages Bijlagen bij RA15397a2 6

97 CRUXRisk rapportage effect van vervormingen op belendingen Ontwikkeld door CRUX Engineering B.V. Projectinformatie Datum: Tijd: Bestandsnaam: Projectnummer: Projectomschrijving: :58:15 P:\15397 vr Kopgebouw Entrepot AMS\04 REK\CRUXRisk\15397 drsn 1b v2.crx doorsnede 1 Geometrie belending X-coördinaat voorzijde: X-coördinaat achterzijde: Lengte (L): Hoogte (H): Verhouding L/H: Verhouding E/G: 11.0 m 21.0 m 10.0 m 6.0m Samenvatting resultaten Maaiveld verticaal hogging totaalrek: totaalrek;gem % % slight slight Maaiveld verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem -% -% Funderingsniveau verticaal hogging totaalrek: - % totaalrek;gem - % Funderingsniveau verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem - % - % Horizontale rek op maaiveld horizontale rek: 0.138% pagina 1/5 CRUX Engineering B.V. CRUXRisk versie: 0.9.4

98 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn, invloedsgebied 25 locatie [m] Gesommeerde lijn ontgr mv vert tbv rap v2 <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging L=10.0m helling [1:x] Helling Omslagpunt locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 10.0 m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: 1:961 helling achter: 1:3939 tilt: 1:1440 deflection ratio: angular distortion voor: 1:2890 angular distortion achter: 1:2269 buigrek: % diagonaalrek;max % diagonaalrek;gem % totaalrek: totaalrek;gem % % slight slight 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 2/5 CRUX Engineering B.V.

99 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het funderingsniveau Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging helling [1:x] Helling Omslagpunt 11 locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 0.0m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: - helling achter: - tilt: - deflection ratio: - angular distortion voor: - angular distortion achter: - buigrek: -% diagonaalrek;max -% diagonaalrek;gem -% totaalrek: -% totaalrek;gem -% 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 3/5 CRUX Engineering B.V.

100 Berekeningsresultaat voor de horizontale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn ontgr mv hor tbv rap v2 <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied 25 locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied locatie [m] parameter lengte in invloedsgebied: horizontale rek: 10.0 m % pagina 4/5 CRUX Engineering B.V.

101 pagina 5/5 CRUX Engineering B.V. Definitie kengetallen

102 CRUXRisk rapportage effect van vervormingen op belendingen Ontwikkeld door CRUX Engineering B.V. Projectinformatie Datum: Tijd: Bestandsnaam: Projectnummer: Projectomschrijving: :34:09 P:\15397 vr Kopgebouw Entrepot AMS\04 REK\CRUXRisk\15397 drsn 2b_v3.crx doorsnede 2 Geometrie belending X-coördinaat voorzijde: X-coördinaat achterzijde: Lengte (L): Hoogte (H): Verhouding L/H: Verhouding E/G: 12.0 m 23.0 m 11.0 m 30.0 m Samenvatting resultaten Maaiveld verticaal hogging totaalrek: totaalrek;gem % % slight slight Maaiveld verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem -% -% Funderingsniveau verticaal hogging totaalrek: - % totaalrek;gem - % Funderingsniveau verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem - % - % Horizontale rek op maaiveld horizontale rek: 0.109% pagina 1/5 CRUX Engineering B.V. CRUXRisk versie: 0.9.4

103 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn ontgr mv vert rapport v2 <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging L=11.0m helling [1:x] Helling Omslagpunt locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 11.0 m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: 1:392 helling achter: 1:4000 tilt: 1:1081 deflection ratio: angular distortion voor: 1:614 angular distortion achter: 1:1481 buigrek: % diagonaalrek;max % diagonaalrek;gem % totaalrek: totaalrek;gem % % slight slight 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 2/5 CRUX Engineering B.V.

104 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het funderingsniveau Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging helling [1:x] Helling Omslagpunt 12 locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 0.0m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: - helling achter: - tilt: - deflection ratio: - angular distortion voor: - angular distortion achter: - buigrek: -% diagonaalrek;max -% diagonaalrek;gem -% totaalrek: -% totaalrek;gem -% 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 3/5 CRUX Engineering B.V.

105 Berekeningsresultaat voor de horizontale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn ontgr mv hor rapport v2 <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied locatie [m] parameter lengte in invloedsgebied: horizontale rek: 11.0 m % pagina 4/5 CRUX Engineering B.V.

106 pagina 5/5 CRUX Engineering B.V. Definitie kengetallen

107 CRUXRisk rapportage effect van vervormingen op belendingen Ontwikkeld door CRUX Engineering B.V. Projectinformatie Datum: Tijd: Bestandsnaam: Projectnummer: Projectomschrijving: :57:36 P:\15397 vr Kopgebouw Entrepot AMS\04 REK\CRUXRisk\15397 drsn 3b.crx doorsnede 3 Geometrie belending X-coördinaat voorzijde: X-coördinaat achterzijde: Lengte (L): Hoogte (H): Verhouding L/H: Verhouding E/G: 12.0 m 23.0 m 11.0 m 6.0m Samenvatting resultaten Maaiveld verticaal hogging totaalrek: totaalrek;gem % % slight very slight Maaiveld verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem - % - % Funderingsniveau verticaal hogging totaalrek: - % totaalrek;gem - % Funderingsniveau verticaal sagging totaalrek: totaalrek;gem - % - % Horizontale rek op maaiveld horizontale rek: 0.055% pagina 1/5 CRUX Engineering B.V. CRUXRisk versie: 0.9.4

108 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn ontgra <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging L=11.0m helling [1:x] Helling Omslagpunt locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 11.0 m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: 1:583 helling achter: 1:4000 tilt: 1:1543 deflection ratio: angular distortion voor: 1:937 angular distortion achter: 1:2512 buigrek: % diagonaalrek;max % diagonaalrek;gem % totaalrek: totaalrek;gem % % slight very slight 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 2/5 CRUX Engineering B.V.

109 Berekeningsresultaat voor de verticale vervormingen op het funderingsniveau Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied Gesommeerde lijn, hellingen en omslagpunt sagging / hogging locatie [m] Sagging Hogging helling [1:x] Helling Omslagpunt 12 locatie [m] parameter hogging sagging lengte in zone: 0.0m zetting voor: m zetting achter: m helling voor: - helling achter: - tilt: - deflection ratio: - angular distortion voor: - angular distortion achter: - buigrek: -% diagonaalrek;max -% diagonaalrek;gem -% totaalrek: -% totaalrek;gem -% 0.0m m m % -% -% -% -% pagina 3/5 CRUX Engineering B.V.

110 Berekeningsresultaat voor de horizontale vervormingen op het maaiveld Grafiek met individuele en gesommeerde vervormingslijnen berekende verplaatsing [mm] Gesommeerde lijn ontgr <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> <geen data> Gesommeerde lijn, invloedsgebied locatie [m] berekende verplaatsing [mm] Vervormingen Invloedsgebied locatie [m] parameter lengte in invloedsgebied: horizontale rek: 11.0 m % pagina 4/5 CRUX Engineering B.V.

111 pagina 5/5 CRUX Engineering B.V. Definitie kengetallen

112 Bijlage 7 Uitvoer DSettlement Bijlagen bij RA15397a4 7

113 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Company: Date of report: Time of report: 16:10:59 Date of calculation: Time of calculation: 15:20:54 Filename: CRUX Engineering B.V. Report for D-Settlement 15.1 Settlement Calculations Developed by Deltares P:\..\04 REK\GEO\Zet\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Echo of the Input Layer Boundaries Pl-lines General Data Soil Profiles Soil Properties Water Loads Water Load: 90 d Verticals 5 3 Results per Vertical Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 2 (X = 5,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 3 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 4 (X = 50,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 5 (X = 100,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 6 (X = 200,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 7 (X = 300,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 8 (X = 500,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 9 (X = 750,00 m; Z = 0,00 m) Results for Vertical 10 (X = 1000,00 m; Z = 0,00 m) 21 4 Settlements Settlements Residual Times 24 5 Warnings and errors P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 2

114 2 Echo of the Input 2.1 Layer Boundaries Boundary number Co-ordinates [m] 11 - X - 0, , Y - 1,000 1, X - 0, , Y - -1,250-1, X - 0, , Y - -2,500-2, X - 0, , Y - -3,750-3, X - 0, , Y - -6,500-6, X - 0, , Y - -7,000-7, X - 0, , Y - -10,000-10, X - 0, , Y - -12,750-12, X - 0, , Y - -13,250-13, X - 0, , Y - -14,500-14, X - 0, , Y - -15,500-15, X - 0, , Y - -17,000-17, Pl-lines CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Pl-line number Co-ordinates [m] 1 - X - 0, , Y - 0,310 0, X - 0, , Y - -1,230-1, X - 0, , , , , Y - 0,170 0,200 0,230 0,280 0, X , Y - 0, X - 0, , , , , Y - 0,220 0,260 0,280 0,300 0, X , Y - 0, X - 0, , , , , Y - 0,140 0,160 0,260 0,310 0, X - 0,000 50, , , , Y - -3,900-3,250-2,900-2,600-2, X - 250, , , , , Y - -2,250-2,150-1,950-1,800-1, X - 900, , Y - -1,500-1, X - 0,000 50, , , , Y - -2,050-1,850-1,750-1,650-1, X - 250, , , , , Y - -1,550-1,500-1,400-1,250-1, General Data Soil model: Consolidation model: Strain model: Koppejan Terzaghi Natural P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 3 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Groundwater level: Initial determined by Pl-line number 1 Unit weight of water: 9,81 [kn/m³] Dispersion conditions layer boundaries - Top: drained - Bottom: drained Stress distribution - Soil: Buisman - Loads: None End of consolidation: 10000,00 [days] No maintain profile Pc (initial): Constant Pc (per step): Automatic increased to the initial effective stresses No imaginary surface With submerging (only for non uniform loads) - Iteration stop criterium : 0,10 [m] Load column width - Non-Uniform Loads : 1,00 [m] - Trapezoidal Loads : 1,00 [m] 2.4 Soil Profiles Layer Material name Pl-line Pl-line number top bottom 11 ophoogzand Hollandveen klei Hollandveen Oude Zeeklei Wadzand Hydrobiaklei Basisveen Eerste Zandlaag Allerod Tweede Zandlaag Soil Properties Layer Drained Unit weight number Unsaturated Saturated [kn/m³] [kn/m³] 11 Yes 17,00 19,00 10 No 10,50 10,50 9 No 14,00 14,00 8 No 10,50 10,50 7 No 16,50 16,50 6 No 17,00 17,00 5 No 15,00 15,00 4 No 12,00 12,00 3 Yes 18,00 20,00 2 No 16,00 16,00 1 Yes 18,00 20,00 Layer Vert. consolid. number coefficient Cv [m²/s] ,00E ,00E ,00E ,00E ,00E ,00E ,00E ,00E P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 4

115 Layer Vert. consolid. number coefficient Cv [m²/s] 1 - Layer Precons. POP OCR number pressure [kn/m²] [kn/m²] [-] 11-10, , , , , , , , , , ,00 - CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 11 1,00E+99 1,00E+99 1,00E+99 1,00E+99 1,00E+99 1,00E ,96E+01 6,60E+00 1,80E+02 3,00E+01 3,96E+01 3,00E ,50E+01 7,00E+00 4,00E+02 8,00E+01 3,50E+01 8,00E ,96E+01 6,60E+00 1,80E+02 3,00E+01 3,96E+01 3,00E ,50E+01 1,50E+01 8,50E+02 2,40E+02 7,50E+01 2,40E ,00E+02 2,00E+01 1,20E+03 2,40E+02 1,00E+02 2,40E ,00E+01 1,00E+01 5,50E+02 1,10E+02 5,00E+01 1,10E ,64E+01 9,40E+00 2,90E+02 4,83E+01 5,64E+01 4,83E ,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 4,00E+03 1,00E ,00E+02 4,00E+01 2,20E+03 4,40E+02 2,00E+02 4,40E ,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 4,00E+03 1,00E Water Loads Water Load: 90 d Phreatic line 1 Time [days] 0 Layer number Pl-line top Pl-line bottom Verticals Vertical number X co-ordinates [m] 1-5 0,000 5,000 20,000 50, , , , , , , P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 5 3 Results per Vertical 3.1 Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 12,217 0,487 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,407 0,585 11,822 0,22 13,440 0,883 12,557 13,927 1,370 12,557 0,20 13,820 1,079 12,741 14,307 1,566 12,741 0,17 14,390 1,373 13,017 14,877 1,860 13,017 0,14 14,960 1,668 13,292 15,447 2,155 13,292 0,10 15,720 2,060 13,660 16,207 2,547 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 18,107 3,528 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,482 4,754 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 30,077 9,708 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,477 15,594 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,857 15,791 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,857 15,791 26,066-1,88 47,932 21,435 26,498 48,418 21,740 26,679-2,05 49,770 23,152 26,618 50,255 23,405 26,850-2,50 54,495 27,566 26,929 54,978 27,687 27,291 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,978 27,687 27,291-3,13 63,245 33,697 29,548 63,724 33,633 30,091-3,75 71,995 39,829 32,166 72,469 39,578 32,891 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,470 39,578 32,891-3,90 73,570 41,300 32,270 74,043 41,004 33,038-4,53 80,132 47,431 32,701 80,598 46,947 33,651-5,13 86,433 53,317 33,115 86,889 52,650 34,239-5,80 93,520 59,939 33,581 93,965 59,065 34,901-6,50 100,870 66,806 34, ,302 65,715 35,587 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,302 65,715 35,587-6,75 104,995 69,259 35, ,425 68,093 37,332-7,00 109,120 71,711 37, ,548 70,471 39,077 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,548 70,472 39,077-7,80 122,720 79,559 43, ,144 78,315 44,829-8,50 134,620 86,426 48, ,041 85,179 49,862-9,20 146,520 93,293 53, ,938 92,043 54,895-10,00 160, ,141 58, ,534 99,888 60,647 Layer 5-10,00 160, ,141 58, ,535 99,888 60,647-10,68 170, ,625 65, ,648 98,266 72,381-11,38 180, ,238 72, ,124 96,573 84,550-12,05 190, ,722 79, ,180 94,895 96,285-12,75 201, ,335 86, ,565 93, ,454 Layer 4-12,75 201, ,335 86, ,565 93, ,454-13,00 204, ,626 87, ,498 92, , P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 6

116 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -13,25 207, ,916 89, ,424 91, ,647 Layer 3-13,25 207, ,916 89, ,424 91, ,647-13,88 219, ,047 95, ,923 97, ,015-14,50 232, , , , , ,384 Layer 2-14,50 232, , , , , ,384-15,00 240, , , , , ,479-15,50 248, , , , , ,574 Layer 1-15,50 248, , , , , ,574-16,25 263, , , , , ,216-17,00 278, , , , , ,859 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0023 0,0005 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0059 0,0005 0,0105 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0073 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0033 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0119 0,0015 0,0215 0,0027 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0002 0,0000 0,0004 0,03-2,50-3,75 9 0,0006 0,0001 0,0009 0,07-3,75-6,50 8 0,0023 0,0005 0,0043 0,16-6,50-7,00 7 0,0003 0,0000 0,0004 0,08-7,00-10,00 6 0,0010 0,0001 0,0014 0,05-10,00-12,75 5 0,0165 0,0015 0,0223 0,81-12,75-13,25 4 0,0082 0,0016 0,0144 2,88-13,25-14,50 3 0,0002 0,0000 0,0002 0,02-14,50-15,50 2 0,0037 0,0003 0,0051 0,51-15,50-17,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,01 Total 0,0334 0,0042 0, Results for Vertical 2 (X = 5,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 7 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 0,31 11,730 0,000 11,730 12,202 0,472 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,392 0,570 11,822 0,22 13,402 0,863 12,539 13,874 1,335 12,539 0,20 13,820 1,079 12,741 14,292 1,551 12,741 0,17 14,361 1,359 13,003 14,833 1,830 13,003 0,14 14,941 1,658 13,283 15,413 2,130 13,283 0,10 15,720 2,060 13,660 16,192 2,532 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 18,092 3,513 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,467 4,739 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 30,062 9,693 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,462 15,579 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,842 15,775 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,842 15,775 26,066-1,88 47,932 21,435 26,498 48,403 21,725 26,678-2,03 49,560 22,955 26,605 50,030 23,201 26,829-2,50 54,495 27,566 26,929 54,963 27,673 27,289 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,963 27,674 27,289-3,13 63,245 33,697 29,548 63,709 33,621 30,088-3,75 71,995 39,829 32,166 72,454 39,567 32,887 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,454 39,567 32,887-3,83 72,888 40,662 32,225 73,346 40,376 32,970-4,53 80,132 47,431 32,701 80,583 46,937 33,645-5,13 86,433 53,317 33,115 86,874 52,642 34,232-5,80 93,520 59,939 33,581 93,950 59,057 34,893-6,50 100,870 66,806 34, ,287 65,709 35,578 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,287 65,709 35,578-6,75 104,995 69,259 35, ,410 68,088 37,322-7,00 109,120 71,711 37, ,533 70,466 39,067 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,533 70,466 39,067-7,80 122,720 79,559 43, ,129 78,310 44,819-8,50 134,620 86,426 48, ,026 85,174 49,852-9,20 146,520 93,293 53, ,923 92,038 54,885-10,00 160, ,141 58, ,520 99,883 60,637 Layer 5-10,00 160, ,141 58, ,520 99,883 60,637-10,68 170, ,625 65, ,633 98,392 72,241-11,38 180, ,238 72, ,110 96,835 84,275-12,05 190, ,722 79, ,169 95,290 95,879-12,75 201, ,335 86, ,559 93, ,913 Layer 4-12,75 201, ,335 86, ,559 93, ,913-13,00 204, ,626 87, ,494 93, ,461-13,25 207, ,916 89, ,422 92, ,009 Layer 3-13,25 207, ,916 89, ,422 92, ,009-13,88 219, ,047 95, ,921 98, ,378-14,50 232, , , , , ,746 Layer 2-14,50 232, , , , , ,746-15,00 240, , , , , ,841-15,50 248, , , , , ,936 Layer 1-15,50 248, , , , , ,936-16,25 263, , , , , ,579-17,00 278, , , , , , P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 8

117 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0023 0,0005 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0059 0,0005 0,0100 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0070 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0032 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0118 0,0015 0,0205 0,0026 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0002 0,0000 0,0004 0,03-2,50-3,75 9 0,0006 0,0001 0,0009 0,07-3,75-6,50 8 0,0023 0,0005 0,0043 0,16-6,50-7,00 7 0,0003 0,0000 0,0004 0,08-7,00-10,00 6 0,0010 0,0001 0,0014 0,05-10,00-12,75 5 0,0159 0,0014 0,0215 0,78-12,75-13,25 4 0,0079 0,0015 0,0139 2,78-13,25-14,50 3 0,0002 0,0000 0,0002 0,02-14,50-15,50 2 0,0036 0,0003 0,0049 0,49-15,50-17,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,01 Total 0,0323 0,0040 0, Results for Vertical 3 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 12,155 0,425 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,345 0,524 11,822 0,23 13,288 0,804 12,484 13,713 1,230 12,484 0,20 13,820 1,079 12,741 14,245 1,505 12,741 0,18 14,276 1,315 12,961 14,701 1,740 12,961 0,14 14,884 1,628 13,256 15,309 2,054 13,256 0,10 15,720 2,060 13,660 16,145 2,486 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 18,045 3,467 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,420 4,693 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 30,015 9,647 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,415 15,533 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,795 15,729 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,796 15,729 26,066-1,88 47,932 21,435 26,498 48,357 21,682 26,675-1,97 48,930 22,367 26,563 49,354 22,587 26, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 9 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -2,50 54,495 27,566 26,929 54,917 27,634 27,283 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,917 27,634 27,283-3,13 63,245 33,697 29,548 63,663 33,584 30,079-3,64 70,455 38,749 31,706 70,869 38,487 32,382-3,75 71,995 39,829 32,166 72,408 39,534 32,874 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,408 39,534 32,874-4,42 79,082 46,450 32,632 79,488 45,957 33,531-5,13 86,433 53,317 33,115 86,828 52,616 34,213-5,80 93,520 59,939 33,581 93,905 59,035 34,870-6,50 100,870 66,806 34, ,242 65,691 35,551 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,242 65,691 35,551-6,75 104,995 69,259 35, ,365 68,071 37,294-7,00 109,120 71,711 37, ,488 70,451 39,037 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,488 70,451 39,037-7,80 122,720 79,559 43, ,084 78,294 44,789-8,50 134,620 86,426 48, ,981 85,158 49,822-9,20 146,520 93,293 53, ,878 92,022 54,855-10,00 160, ,141 58, ,475 99,867 60,607 Layer 5-10,00 160, ,141 58, ,475 99,867 60,608-10,68 170, ,625 65, ,589 98,768 71,820-11,38 180, ,238 72, ,067 97,618 83,449-12,05 190, ,722 79, ,136 96,475 94,662-12,75 201, ,335 86, ,539 95, ,290 Layer 4-12,75 201, ,335 86, ,539 95, ,290-13,00 204, ,626 87, ,481 94, ,693-13,25 207, ,916 89, ,417 94, ,096 Layer 3-13,25 207, ,916 89, ,417 94, ,096-13,88 219, ,047 95, , , ,465-14,50 232, , , , , ,833 Layer 2-14,50 232, , , , , ,833-15,00 240, , , , , ,928-15,50 248, , , , , ,023 Layer 1-15,50 248, , , , , ,024-16,25 263, , , , , ,666-17,00 278, , , , , ,308 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0023 0,0005 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0057 0,0005 0,0082 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0061 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0028 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0116 0,0015 0,0174 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 10

118 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0002 0,0000 0,0004 0,03-2,50-3,75 9 0,0006 0,0001 0,0009 0,07-3,75-6,50 8 0,0023 0,0005 0,0042 0,15-6,50-7,00 7 0,0003 0,0000 0,0004 0,08-7,00-10,00 6 0,0010 0,0001 0,0013 0,04-10,00-12,75 5 0,0139 0,0013 0,0189 0,69-12,75-13,25 4 0,0071 0,0014 0,0124 2,49-13,25-14,50 3 0,0002 0,0000 0,0002 0,01-14,50-15,50 2 0,0033 0,0003 0,0044 0,44-15,50-17,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,01 Total 0,0290 0,0036 0, Results for Vertical 4 (X = 50,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 12,061 0,331 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,251 0,429 11,822 0,24 13,060 0,687 12,373 13,391 1,017 12,373 0,20 13,820 1,079 12,741 14,151 1,410 12,741 0,18 14,105 1,226 12,879 14,436 1,557 12,879 0,15 14,770 1,570 13,200 15,101 1,900 13,200 0,10 15,720 2,060 13,660 16,051 2,391 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,951 3,372 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,326 4,598 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,921 9,552 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,321 15,438 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,701 15,634 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,701 15,634 26,066-1,85 47,670 21,190 26,480 48,000 21,356 26,644-1,88 47,932 21,435 26,498 48,262 21,594 26,668-2,50 54,495 27,566 26,929 54,822 27,552 27,270 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,822 27,552 27,270-3,13 63,245 33,697 29,548 63,569 33,509 30,059-3,25 64,995 34,924 30,071 65,318 34,700 30,617-3,75 71,995 39,829 32,166 72,314 39,465 32,849 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,314 39,465 32,849-4,42 79,082 46,450 32,632 79,394 45,895 33,499-5,13 86,433 53,317 33,115 86,735 52,562 34,173-5,80 93,520 59,939 33,581 93,812 58,989 34,823-6,50 100,870 66,806 34, ,149 65,652 35,497 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,149 65,652 35,497-6,75 104,995 69,259 35, ,272 68,034 37,238-7,00 109,120 71,711 37, ,395 70,417 38,978 Layer P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 11 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -7,00 109,120 71,711 37, ,395 70,417 38,979-7,80 122,720 79,559 43, ,991 78,261 44,730-8,50 134,620 86,426 48, ,888 85,125 49,763-9,20 146,520 93,293 53, ,785 91,989 54,797-10,00 160, ,141 58, ,382 99,834 60,548 Layer 5-10,00 160, ,141 58, ,383 99,834 60,549-10,68 170, ,625 65, ,498 99,519 70,979-11,38 180, ,238 72, ,979 99,183 81,796-12,05 190, ,722 79, ,069 98,843 92,227-12,75 201, ,335 86, ,499 98, ,044 Layer 4-12,75 201, ,335 86, ,499 98, ,044-13,00 204, ,626 87, ,455 98, ,157-13,25 207, ,916 89, ,406 98, ,270 Layer 3-13,25 207, ,916 89, ,406 98, ,270-13,88 219, ,047 95, , , ,639-14,50 232, , , , , ,007 Layer 2-14,50 232, , , , , ,008-15,00 240, , , , , ,103-15,50 248, , , , , ,197 Layer 1-15,50 248, , , , , ,198-16,25 263, , , , , ,840-17,00 278, , , , , ,483 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0022 0,0005 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0054 0,0005 0,0046 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0044 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0001 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0020 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0111 0,0014 0,0113 0,0015 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0002 0,0000 0,0004 0,03-2,50-3,75 9 0,0006 0,0001 0,0008 0,07-3,75-6,50 8 0,0022 0,0005 0,0041 0,15-6,50-7,00 7 0,0003 0,0000 0,0004 0,07-7,00-10,00 6 0,0010 0,0001 0,0013 0,04-10,00-12,75 5 0,0101 0,0009 0,0137 0,50-12,75-13,25 4 0,0053 0,0010 0,0094 1,88-13,25-14,50 3 0,0001 0,0000 0,0001 0,01-14,50-15,50 2 0,0025 0,0002 0,0034 0,34-15,50-17,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,01 Total 0,0224 0,0029 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 12

119 3.5 Results for Vertical 5 (X = 100,00 m; Z = 0,00 m) CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,976 0,246 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,166 0,344 11,822 0,26 12,680 0,490 12,189 12,926 0,737 12,190 0,20 13,820 1,079 12,741 14,066 1,325 12,741 0,16 14,580 1,472 13,108 14,826 1,718 13,109 0,10 15,720 2,060 13,660 15,966 2,306 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,866 3,287 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,241 4,514 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,836 9,468 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,236 15,354 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,616 15,550 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,616 15,550 26,066-1,75 46,620 20,209 26,411 46,866 20,326 26,539-1,88 47,932 21,435 26,498 48,178 21,520 26,658-2,50 54,495 27,566 26,929 54,738 27,489 27,249 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,738 27,489 27,249-2,90 60,095 31,490 28,605 60,336 31,309 29,027-3,13 63,245 33,697 29,548 63,485 33,457 30,027-3,75 71,995 39,829 32,166 72,230 39,424 32,806 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,230 39,424 32,806-4,42 79,082 46,450 32,632 79,311 45,866 33,445-5,13 86,433 53,317 33,115 86,652 52,545 34,107-5,80 93,520 59,939 33,581 93,730 58,984 34,745-6,50 100,870 66,806 34, ,068 65,660 35,407 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,068 65,660 35,408-6,75 104,995 69,259 35, ,191 68,047 37,144-7,00 109,120 71,711 37, ,314 70,434 38,880 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,314 70,434 38,880-7,80 122,720 79,559 43, ,910 78,278 44,632-8,50 134,620 86,426 48, ,808 85,142 49,665-9,20 146,520 93,293 53, ,705 92,007 54,698-10,00 160, ,141 58, ,302 99,852 60,450 Layer 5-10,00 160, ,141 58, ,302 99,852 60,451-10,68 170, ,625 65, , ,230 70,188-11,38 180, ,238 72, , ,616 80,287-12,05 190, ,722 79, , ,982 90,025-12,75 201, ,335 86, , , ,123 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , , ,123-13,00 204, ,626 87, , , ,980-13,25 207, ,916 89, , , ,837 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , , ,837-13,88 219, ,047 95, , , , P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 13 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -14,50 232, , , , , ,574 Layer 2-14,50 232, , , , , ,574-15,00 240, , , , , ,669-15,50 248, , , , , ,764 Layer 1-15,50 248, , , , , ,764-16,25 263, , , , , ,406-17,00 278, , , , , ,049 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0020 0,0004 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0009 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0050 0,0005 0,0019 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0028 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0001 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0013 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0105 0,0013 0,0061 0,0008 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0002 0,0000 0,0004 0,03-2,50-3,75 9 0,0006 0,0001 0,0008 0,06-3,75-6,50 8 0,0020 0,0004 0,0038 0,14-6,50-7,00 7 0,0003 0,0000 0,0003 0,07-7,00-10,00 6 0,0009 0,0001 0,0012 0,04-10,00-12,75 5 0,0069 0,0006 0,0093 0,34-12,75-13,25 4 0,0037 0,0007 0,0066 1,32-13,25-14,50 3 0,0001 0,0000 0,0001 0,01-14,50-15,50 2 0,0018 0,0002 0,0025 0,25-15,50-17,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,01 Total 0,0166 0,0022 0, Results for Vertical 6 (X = 200,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,874 0,144 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,064 0,242 11,822 0,28 12,300 0,294 12,006 12,444 0,438 12,006 0,23 13,250 0,785 12,465 13,394 0,929 12, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 14

120 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 0,20 13,820 1,079 12,741 13,964 1,223 12,741 0,19 13,947 1,145 12,802 14,090 1,288 12,802 0,10 15,720 2,060 13,660 15,864 2,204 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,764 3,185 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,139 4,411 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,734 9,365 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,134 15,251 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,514 15,447 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,514 15,447 26,066-1,60 45,045 18,737 26,308 45,189 18,811 26,378-1,88 47,932 21,435 26,498 48,076 21,453 26,622-2,45 53,970 27,076 26,894 54,111 26,978 27,133-2,50 54,495 27,566 26,929 54,636 27,458 27,178 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,636 27,458 27,178-3,13 63,245 33,697 29,548 63,383 33,463 29,921-3,75 71,995 39,829 32,166 72,130 39,466 32,664 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,130 39,466 32,664-4,42 79,082 46,450 32,632 79,212 45,948 33,264-5,13 86,433 53,317 33,115 86,555 52,669 33,886-5,80 93,520 59,939 33,581 93,635 59,148 34,487-6,50 100,870 66,806 34, ,976 65,867 35,109 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,976 65,867 35,109-6,75 104,995 69,259 35, ,099 68,268 36,831-7,00 109,120 71,711 37, ,223 70,670 38,553 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,223 70,670 38,553-7,80 122,720 79,559 43, ,820 78,515 44,305-8,50 134,620 86,426 48, ,718 85,379 49,338-9,20 146,520 93,293 53, ,616 92,244 54,371-10,00 160, ,141 58, , ,090 60,123 Layer 5-10,00 160, ,141 58, , ,090 60,124-10,68 170, ,625 65, , ,320 69,012-11,38 180, ,238 72, , ,590 78,230-12,05 190, ,722 79, , ,810 87,119-12,75 201, ,335 86, , ,072 96,338 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , ,072 96,338-13,00 204, ,626 87, , ,518 98,880-13,25 207, ,916 89, , , ,422 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , , ,422-13,88 219, ,047 95, , , ,791-14,50 232, , , , , ,159 Layer 2-14,50 232, , , , , ,160-15,00 240, , , , , ,254-15,50 248, , , , , ,350 Layer 1-15,50 248, , , , , ,350-16,25 263, , , , , ,992-17,00 278, , , , , ,635 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 15 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 9 0,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0016 0,0004 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0007 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0040 0,0004 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0010 0,0002 0,0006 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0004 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0086 0,0011 0,0011 0,0002 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0001 0,0000 0,0003 0,02-2,50-3,75 9 0,0004 0,0000 0,0006 0,05-3,75-6,50 8 0,0016 0,0004 0,0030 0,11-6,50-7,00 7 0,0002 0,0000 0,0003 0,05-7,00-10,00 6 0,0007 0,0001 0,0010 0,03-10,00-12,75 5 0,0040 0,0004 0,0055 0,20-12,75-13,25 4 0,0016 0,0003 0,0028 0,56-13,25-14,50 3 0,0001 0,0000 0,0001 0,00-14,50-15,50 2 0,0009 0,0001 0,0012 0,12-15,50-17,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0097 0,0012 0, Results for Vertical 7 (X = 300,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,827 0,097 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 12,017 0,195 11,822 0,29 12,110 0,196 11,914 12,207 0,293 11,914 0,26 12,775 0,540 12,235 12,872 0,636 12,235 0,23 13,313 0,818 12,496 13,410 0,914 12,496 0,20 13,820 1,079 12,741 13,917 1,176 12,741 0,10 15,720 2,060 13,660 15,817 2,157 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,717 3,138 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,092 4,364 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,687 9,318 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,087 15,204 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,467 15,400 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,467 15,400 26,066-1,50 43,995 17,756 26,239 44,091 17,817 26,274-1,88 47,932 21,435 26,498 48,029 21,442 26,587-2,15 50,820 24,133 26,687 50,916 24,100 26,815-2,50 54,495 27,566 26,929 54,590 27,483 27,107 Layer P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 16

121 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -2,50 54,495 27,566 26,929 54,590 27,483 27,107-3,13 63,245 33,697 29,548 63,338 33,524 29,814-3,75 71,995 39,829 32,166 72,085 39,564 32,522 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,086 39,564 32,522-4,42 79,082 46,450 32,632 79,169 46,085 33,084-5,13 86,433 53,317 33,115 86,514 52,848 33,666-5,80 93,520 59,939 33,581 93,596 59,368 34,228-6,50 100,870 66,806 34, ,939 66,129 34,810 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,940 66,129 34,810-6,75 104,995 69,259 35, ,063 68,545 36,518-7,00 109,120 71,711 37, ,187 70,961 38,226 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,188 70,961 38,226-7,80 122,720 79,559 43, ,785 78,807 43,978-8,50 134,620 86,426 48, ,684 85,672 49,011-9,20 146,520 93,293 53, ,582 92,538 54,044-10,00 160, ,141 58, , ,384 59,796 Layer 5-10,00 160, ,141 58, , ,384 59,797-10,68 170, ,625 65, , ,159 68,142-11,38 180, ,238 72, , ,995 76,797-12,05 190, ,722 79, , ,763 85,142-12,75 201, ,335 86, , ,593 93,797 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , ,593 93,797-13,00 204, ,626 87, , ,245 96,138-13,25 207, ,916 89, , ,897 98,479 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , ,897 98,479-13,88 219, ,047 95, , , ,848-14,50 232, , , , , ,217 Layer 2-14,50 232, , , , , ,217-15,00 240, , , , , ,312-15,50 248, , , , , ,406 Layer 1-15,50 248, , , , , ,407-16,25 263, , , , , ,049-17,00 278, , , , , ,691 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0011 0,0003 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0030 0,0003 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0008 0,0002 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0065 0,0008 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 17 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0001 0,0000 0,0002 0,02-2,50-3,75 9 0,0003 0,0000 0,0004 0,03-3,75-6,50 8 0,0011 0,0003 0,0021 0,08-6,50-7,00 7 0,0001 0,0000 0,0002 0,04-7,00-10,00 6 0,0005 0,0000 0,0007 0,02-10,00-12,75 5 0,0030 0,0003 0,0041 0,15-12,75-13,25 4 0,0008 0,0002 0,0014 0,29-13,25-14,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-14,50-15,50 2 0,0004 0,0000 0,0006 0,06-15,50-17,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0065 0,0008 0, Results for Vertical 8 (X = 500,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,785 0,055 11,730 0,30 11,882 0,078 11,804 11,937 0,133 11,804 0,30 11,920 0,098 11,822 11,975 0,153 11,822 0,28 12,224 0,255 11,969 12,279 0,310 11,969 0,27 12,490 0,392 12,098 12,545 0,447 12,098 0,20 13,820 1,079 12,741 13,875 1,134 12,741 0,10 15,720 2,060 13,660 15,775 2,115 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,675 3,096 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,050 4,322 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,645 9,276 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,045 15,162 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,425 15,358 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,425 15,358 26,066-1,40 42,945 16,775 26,170 43,000 16,820 26,180-1,80 47,145 20,699 26,446 47,200 20,716 26,483-1,88 47,932 21,435 26,498 47,987 21,447 26,540-2,50 54,495 27,566 26,929 54,549 27,535 27,014 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,549 27,535 27,014-3,13 63,245 33,697 29,548 63,298 33,622 29,676-3,75 71,995 39,829 32,166 72,047 39,710 32,337 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,047 39,710 32,337-4,42 79,082 46,450 32,632 79,132 46,284 32,849-5,13 86,433 53,317 33,115 86,480 53,100 33,380-5,80 93,520 59,939 33,581 93,565 59,673 33,891-6,50 100,870 66,806 34, ,912 66,489 34,422 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,912 66,490 34,422-6,75 104,995 69,259 35, ,036 68,924 36,112-7,00 109,120 71,711 37, ,161 71,359 37,801 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,161 71,359 37, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 18

122 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -7,80 122,720 79,559 43, ,760 79,206 43,553-8,50 134,620 86,426 48, ,659 86,073 48,586-9,20 146,520 93,293 53, ,558 92,939 53,619-10,00 160, ,141 58, , ,786 59,371 Layer 5-10,00 160, ,141 58, , ,786 59,371-10,68 170, ,625 65, , ,188 67,092-11,38 180, ,238 72, , ,675 75,099-12,05 190, ,722 79, , ,072 82,820-12,75 201, ,335 86, , ,556 90,826 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , ,556 90,826-13,00 204, ,626 87, , ,442 92,936-13,25 207, ,916 89, , ,328 95,046 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , ,328 95,046-13,88 219, ,047 95, , , ,414-14,50 232, , , , , ,783 Layer 2-14,50 232, , , , , ,783-15,00 240, , , , , ,878-15,50 248, , , , , ,973 Layer 1-15,50 248, , , , , ,973-16,25 263, , , , , ,615-17,00 278, , , , , ,258 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0006 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0019 0,0002 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0005 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0037 0,0005 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0001 0,0000 0,0001 0,01-2,50-3,75 9 0,0002 0,0000 0,0002 0,02-3,75-6,50 8 0,0006 0,0001 0,0010 0,04-6,50-7,00 7 0,0001 0,0000 0,0001 0,02-7,00-10,00 6 0,0002 0,0000 0,0003 0,01-10,00-12,75 5 0,0019 0,0002 0,0025 0,09-12,75-13,25 4 0,0005 0,0001 0,0009 0,18-13,25-14,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-14,50-15,50 2 0,0003 0,0000 0,0004 0,04-15,50-17,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0037 0,0005 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page Results for Vertical 9 (X = 750,00 m; Z = 0,00 m) CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,759 0,029 11,730 0,31 11,787 0,029 11,758 11,816 0,058 11,758 0,30 11,920 0,098 11,822 11,949 0,127 11,822 0,29 12,015 0,147 11,868 12,044 0,176 11,868 0,29 12,034 0,157 11,877 12,063 0,186 11,877 0,20 13,820 1,079 12,741 13,849 1,108 12,741 0,10 15,720 2,060 13,660 15,749 2,089 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,649 3,070 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,024 4,296 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,619 9,250 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,019 15,136 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,399 15,332 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,399 15,333 26,066-1,31 41,961 15,855 26,105 41,989 15,883 26,107-1,57 44,782 18,492 26,291 44,811 18,512 26,299-1,88 47,932 21,435 26,498 47,961 21,448 26,514-2,50 54,495 27,566 26,929 54,523 27,563 26,961 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,524 27,563 26,961-3,13 63,245 33,697 29,548 63,273 33,677 29,596-3,75 71,995 39,829 32,166 72,023 39,792 32,230 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,023 39,792 32,230-4,42 79,082 46,450 32,632 79,109 46,396 32,713-5,13 86,433 53,317 33,115 86,459 53,244 33,214-5,80 93,520 59,939 33,581 93,545 59,848 33,697-6,50 100,870 66,806 34, ,894 66,696 34,198 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,894 66,696 34,198-6,75 104,995 69,259 35, ,019 69,142 35,877-7,00 109,120 71,711 37, ,144 71,587 37,556 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,144 71,588 37,556-7,80 122,720 79,559 43, ,743 79,435 43,308-8,50 134,620 86,426 48, ,643 86,302 48,341-9,20 146,520 93,293 53, ,543 93,169 53,374-10,00 160, ,141 58, , ,016 59,126 Layer 5-10,00 160, ,141 58, , ,016 59,126-10,68 170, ,625 65, , ,827 66,439-11,38 180, ,238 72, , ,739 74,024-12,05 190, ,722 79, , ,547 81,337-12,75 201, ,335 86, , ,457 88,921 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , ,457 88,921-13,00 204, ,626 87, , ,496 90,880-13,25 207, ,916 89, , ,534 92,838 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , ,534 92, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 20

123 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -13,88 219, ,047 95, , ,665 99,207-14,50 232, , , , , ,576 Layer 2-14,50 232, , , , , ,576-15,00 240, , , , , ,671-15,50 248, , , , , ,766 Layer 1-15,50 248, , , , , ,766-16,25 263, , , , , ,408-17,00 278, , , , , ,051 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0011 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0003 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0020 0,0002 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-2,50-3,75 9 0,0001 0,0000 0,0001 0,01-3,75-6,50 8 0,0002 0,0000 0,0004 0,01-6,50-7,00 7 0,0000 0,0000 0,0000 0,01-7,00-10,00 6 0,0001 0,0000 0,0001 0,00-10,00-12,75 5 0,0011 0,0001 0,0015 0,05-12,75-13,25 4 0,0003 0,0001 0,0006 0,11-13,25-14,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-14,50-15,50 2 0,0002 0,0000 0,0002 0,02-15,50-17,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0020 0,0002 0, Results for Vertical 10 (X = 1000,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 11 1,00 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 0,90 1,700 0,000 1,700 1,700 0,000 1,700 0,80 3,400 0,000 3,400 3,400 0,000 3,400 0,70 5,100 0,000 5,100 5,100 0,000 5,100 0,60 6,800 0,000 6,800 6,800 0,000 6,800 0,50 8,500 0,000 8,500 8,500 0,000 8,500 0,40 10,200 0,000 10,200 10,200 0,000 10,200 0,31 11,730 0,000 11,730 11,747 0,017 11,730 0,30 11,920 0,098 11,822 11,937 0,115 11,822 0,20 13,820 1,079 12,741 13,837 1,096 12, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 21 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [m] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 0,10 15,720 2,060 13,660 15,737 2,077 13,660 0,00 17,620 3,041 14,579 17,637 3,058 14,579-0,13 19,995 4,267 15,728 20,012 4,284 15,728-0,63 29,590 9,221 20,369 29,607 9,238 20,369-1,23 40,990 15,107 25,883 41,007 15,124 25,883-1,25 41,370 15,304 26,066 41,387 15,320 26,066 Layer 10-1,25 41,370 15,304 26,066 41,387 15,320 26,066-1,50 43,995 17,756 26,239 44,012 17,773 26,239-1,88 47,932 21,435 26,498 47,949 21,452 26,498-2,50 54,495 27,566 26,929 54,512 27,583 26,929 Layer 9-2,50 54,495 27,566 26,929 54,512 27,583 26,929-3,13 63,245 33,697 29,548 63,262 33,714 29,548-3,75 71,995 39,829 32,166 72,012 39,845 32,166 Layer 8-3,75 71,995 39,829 32,166 72,012 39,845 32,166-4,42 79,082 46,450 32,632 79,099 46,467 32,632-5,13 86,433 53,317 33,115 86,449 53,334 33,115-5,80 93,520 59,939 33,581 93,537 59,956 33,581-6,50 100,870 66,806 34, ,887 66,823 34,064 Layer 7-6,50 100,870 66,806 34, ,887 66,823 34,064-6,75 104,995 69,259 35, ,012 69,275 35,736-7,00 109,120 71,711 37, ,137 71,728 37,409 Layer 6-7,00 109,120 71,711 37, ,137 71,728 37,409-7,80 122,720 79,559 43, ,737 79,576 43,161-8,50 134,620 86,426 48, ,637 86,443 48,194-9,20 146,520 93,293 53, ,537 93,310 53,227-10,00 160, ,141 58, , ,158 58,979 Layer 5-10,00 160, ,141 58, , ,158 58,979-10,68 170, ,625 65, , ,091 66,170-11,38 180, ,238 72, , ,131 73,627-12,05 190, ,722 79, , ,062 80,818-12,75 201, ,335 86, , ,100 88,276 Layer 4-12,75 201, ,335 86, , ,100 88,276-13,00 204, ,626 87, , ,185 90,189-13,25 207, ,916 89, , ,269 92,102 Layer 3-13,25 207, ,916 89, , ,269 92,103-13,88 219, ,047 95, , ,401 98,471-14,50 232, , , , , ,840 Layer 2-14,50 232, , , , , ,840-15,00 240, , , , , ,935-15,50 248, , , , , ,030 Layer 1-15,50 248, , , , , ,030-16,25 263, , , , , ,673-17,00 278, , , , , ,315 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 11 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 22

124 CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] [m] [m] [m] [m] [m] [m] 6 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0008 0,0001 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0, ,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0012 0,0001 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] [days] layer height [m] [m] [m] [m] [m] [%] 1,00-1, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-1,25-2, ,0000 0,0000 0,0000 0,00-2,50-3,75 9 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-3,75-6,50 8 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-6,50-7,00 7 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-7,00-10,00 6 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-10,00-12,75 5 0,0008 0,0001 0,0011 0,04-12,75-13,25 4 0,0002 0,0000 0,0004 0,09-13,25-14,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00-14,50-15,50 2 0,0001 0,0000 0,0002 0,02-15,50-17,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0012 0,0001 0, Settlements 4.1 Settlements CRUX Engineering B.V. D-Settlement 15.1 Vertical X co-ordinate Z co-ordinate Surface level Settlement number [m] [m] [m] [m] 1 0,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, ,00 0,00 1,00 0, Residual Times Vertical Time Settlement Part of final Residual number settlement settlements [days] [m] [%] [m] ,014 27,779 0, ,016 33,100 0, ,018 36,727 0, ,013 27,776 0, ,016 33,097 0, ,018 36,724 0, ,012 27,768 0, ,014 33,091 0, ,016 36,719 0, ,009 27,756 0, ,011 33,087 0, ,012 36,717 0, ,007 27,615 0, ,008 32,963 0, ,009 36,602 0, ,004 26,431 0, ,005 31,834 0, ,005 35,517 0, ,002 24,576 0, ,003 30,064 0, ,003 33,818 0, ,001 24,924 0, ,002 30,376 0, ,002 34,108 0, ,001 25,492 0, ,001 30,885 0, ,001 34,580 0, ,000 26,912 0, ,001 32,156 0, ,001 35,762 0, P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 24

125 CRUX Engineering B.V. D-Settlement Warnings and errors List of non-fatal warnings and errors generated during calculation. 1 D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging 2 The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage. End of Report P:\..\DSH15397 spanningsbemaling v4_gem Page 25