Inleiding Algemene constructieve opbouw Constructieve Uitgangspunten t.a.v. normen en materialen Belastingaannamen...

Inhoudsopgave Inhoudsopgave... 2 Inleiding... 4 1. Algemene constructieve opbouw... 4 2. Constructieve Uitgangspunten t.a.v. normen en materialen... 5 3. Belastingaannamen... 6 3.1 Balklaag plat dak (= dakterras)... 6 3.2 Dakopbouw lift/trappenhuis (12800+)... 6 3.3 Verdiepingsvloeren (1e en 2e verdieping)... 7 3.4 Beganegrondvloer... 7 3.5 Wanden houtskelet... 7 4. Berekening stabiliteit... 8 4.1 Dakniveau... 8 4.2 2e verdiepingniveau... 10 4.3 1e verdiepingniveau... 12 4.4 Windbokken onder dakniveau... 14 4.5 Windbokken onder 2e verdieping... 17 4.6 Windbokken onder 1e verdieping... 22 5. Berekening dakconstructie... 27 5.1 Balklaag dak dakopbouw... 27 5.2 Balklaag dakterras... 27 5.3 Maatgevende gelamineerde liggers dak (as C en D)... 28 6. Berekening constructies 2e verdiepingsvloer... 29 6.1 Balklaag 2e verdiepingsvloer... 29 6.2 Maatgevende gelamineerde liggers 2e verdieping (as C en D)... 30 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 2 van 54

7. Berekening constructies 1e verdiepingsvloer... 31 7.1 Balklaag 1e verdiepingsvloer... 31 7.2 Maatgevende gelamineerde liggers 1e verdieping (as C en D)... 31 8. Berekening horizontale drukregels windbokken... 32 8.1 Horizontale regel achter gevel t.p.v. vide (as A,G,6)... 32 8.2 Drukregels in windbokken onder dakvloer... 33 8.3 Drukregels in windbokken onder 2e verdiepingsvloer... 33 8.4 Drukregels in windbokken onder 1e verdiepingsvloer... 33 8.5 Controle maatgevende drukregel... 34 9. Berekening kolommen... 35 9.1. Kolommen onder dakvloer... 35 9.2. Kolommen onder 2e verdieping... 37 9.3. Kolommen onder 1e verdieping assen C,D,E.... 40 9.4 Kopdetail kolommen onder 1e verdieping as B en F... 43 9.5. Voetdetail kolommen as op beganegrond... 44 9.6. Kolommen t.p.v. vide van dak naar 1e verdieping... 47 10. Berekening beganegrondvloer/fundering... 49 10.1. Vloerstrook over as C en D... 49 10.2. Poer op as B-1 en B-6... 52 10.3. Vorstrand... 54 Bijlage 1: computeruitvoer pagina 100 t/m 273 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 3 van 54

Inleiding Het betreft het dimensioneren van de nieuwbouw van een tijdelijk gebouw, bestemd als expositieruimte. Het gebouw is 3 lagen hoog. De volgende gegevens hebben als uitgangspunt gediend voor deze berekening: Beganegrond d.d. 25-07-2016 door Meerkerk Houtbouw 1e verdieping d.d. 25-07-2016 door Meerkerk Houtbouw 2e verdieping d.d. 25-07-2016 door Meerkerk Houtbouw Dak d.d. 25-07-2016 door Meerkerk Houtbouw TR2-160427 V0-03 gevels d.d. 25-08-2016 door BUKO Deze tekeningen zijn vervolgens uitgewerkt in bouwkundige tekeningen door VAC engineering: Blad MRKH.16.010 BA.001 Blad MRKH.16.010 BA.002 Blad MRKH.16.010 BA.003 1. Algemene constructieve opbouw Het gebouw bestaat uit een hoofddraagconstructie van gelamineerde liggers en kolommen. Op of tussen deze hoofdbalken komen houten balklagen. De detailengineering van de gelamineerde houtconstructies, o.a. alle verbindingen dient door de leverancier te geschieden. De wanden en gevels van het gebouw worden opgebouwd volgens het standaard meerkerk systeem: te weten houten stijlen met een h.o.h.-afstand van 0,972 m. Tussen deze stijlen komen prefab wandelementen. Voor de stabiliteit wordt niet van deze wanden uitgegaan, maar van windbokken achter deze wanden, bestaande uit stalen strippen of rondstaal. Detailengineering van de verbindingen van deze windbokken is voor de leverancier van de gelamineerde constructie. De beganegrondvloer van het gebouw is een in het werk gestorte betonvloer, met vorstrand. Ter plaatse van dragende houten kolommen op de vloer kan een vloerverdikking worden toegepast. De beganegrondvloer is tevens de fundatie op staal. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 4 van 54

2. Constructieve Uitgangspunten t.a.v. normen en materialen Voor zover van toepassing. Normen Eurocode inclusief Nationale Bijlagen: Eurocode 0: Grondslagen NEN-EN 1990 algemene basiseisen Eurocode 1: Belastingen op constructies NEN-EN 1991-1-1 dichtheden, eigen gewicht, opgelegde belastingen NEN-EN 1991-1-2 belastingen bij brand NEN-EN 1991-1-3 sneeuwbelasting NEN-EN 1991-1-4 windbelasting NEN-EN 1991-1-5 thermische belasting NEN-EN 1991-1-7 buitengewone belastingen Eurocode 2: Betonconstructies NEN-EN 1992-1-1 algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN 1992-1-2 ontwerp en berekening van betonconstructies belastingen bij brand Eurocode 3: Staalconstructies NEN-EN 1993-1-1 algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN 1993-1-2 staalconstructies bij brand Eurocode 5: Houtconstructies NEN-EN 1995-1-1 algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN 1995-1-2 houtconstructies bij brand Eurocode 6: Constructies van metselwerk NEN-EN 1995-1-1 algemene regels en regels voor constructies van metselwerk NEN-EN 1995-1-2 ontwerp en berekening van metselwerkconstructies bij brand Eurocode 7: Geotechnisch ontwerp NEN-EN 1997-1 algemene regels Gebouwgegevens: type gebouw: C3 bijeenkomstruimte gevolgklasse: CC2 betrouwbaarheidsklasse: RC2 referentieperiode: 15 jaar Windbelasting: gebied 1 kust. Standaard materiaalkwaliteiten voor zover van toepassing: betonconstructies: in situ: C20/25; C28/35 wapeningsstaal: B 500 houtconstructies: gezaagd balkhout: C24 gelamineerd hout: GL24h (liggers) en GL24c (kolommen). De h staat voor homogene opbouw en heeft een grotere druksterkte evenwijdig en loodrecht vezel, alsmede een hogere schuifsterkte, in vergelijking met de aanduiding "c" welk staat voor gecombineerd, waarbij enkel de buitenlamellen in een betere houtkwaliteit zijn uitgevoerd. staalconstructies: profielstaal: S 235; kokers en buizen: S 275 ankers: sterkteklasse 4.6 bouten: sterkteklasse 8.8 Alle lassen a=4 mm tenzij anders vermeldt. Computerberekeningen: Alle berekeningen zijn gemaakt met Matrix rekenprogrammatuur. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 5 van 54

3. Belastingaannamen 3.1 Balklaag plat dak (= dakterras) permanente belasting: prep : e.g. balklaag 0,20 kn/m² e.g. beschot 18 mm underlayment 0,14 kn/m² e.g. EPDM dakbedekking +80 mm isolatie 0,07 kn/m 2 e.g. hardhouten vlonders 0,20 kn/m2 e.g.plafond schrootjes 0,10 kn/m 2 Veranderlijke belasting dakterras klasse C3: 0,71 kn/m 2 qk= vlaklast (Ψ0 = 0.4, Ψ 1 = 0.7, Ψ 2 =0.6 ) 5,0 kn/m² Qk= puntlast (Ψ0 = 0) 7,0 kn Sneeuwbelasting S =, μ =, x, = 0,56 kn/m² Reparatie onderhoud (klasse H daken) qk = (over max 10 m 2 ) 1,0 kn/m² Qk= 1,5 kn Wind Windgebied 1 kust H= 9m stuwdrukwaarde qp;z= 1,55 kn/m2 3.2 Dakopbouw lift/trappenhuis (12800+) permanente belasting: prep : e.g. balklaag 0,15 kn/m² e.g. beschot 18 mm underlayment 0,10 kn/m² e.g. EPDM dakbedekking +80 mm isolatie 0,15 kn/m 2 e.g.plafond 0,10 kn/m 2 Veranderlijke belasting dak: 0,50 kn/m 2 Sneeuwbelasting S =, μ =, x, = 0,56 kn/m² Reparatie onderhoud (klasse H daken) qk = (over max 10 m 2 ) 1,0 kn/m² Qk= 1,5 kn Wind Windgebied 1 kust H= 12,8m stuwdrukwaarde qp;z= 1,65 kn/m2 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 6 van 54

3.3 Verdiepingsvloeren (1e en 2e verdieping) Permanente belasting prep : e.g. balklaag= 0,20 kn/m² e.g. multiplex 18 mm 0,10 kn/m 2 e.g. plafond 0,10 kn/m 2 veranderlijke belasting klasse C3 0,40 kn/m 2 qk= vlaklast (Ψ0 = 0.4, Ψ 1 = 0.7, Ψ 2 =0.6 ) = Qk = puntlast (Ψ0 = 0) = 5,0 kn/m² 7,0 kn 3.4 Beganegrondvloer Permanente belasting prep : e.g. betonvloer monolitisch afwerkt h=130 mm = 0,13 x25 3,25 kn/m 2 veranderlijke belasting klasse C3 qk= vlaklast (Ψ0 = 0.4, Ψ 1 = 0.7, Ψ 2 =0.6 ) = Qk = puntlast (Ψ0 = 0) = 5,0 kn/m² 7,0 kn 3.5 Wanden houtskelet permanente belasting: G geisoleerde/ niet geisoleerde houtskeletbouwwanden: 0,40 kn/m 2 puien/kozijnen incl.glas: 0,50 kn/m 2 We houden voor de gevels gemakshalve overal 0,50 kn/m 2 aan. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 7 van 54

4. Berekening stabiliteit 4.1 Dakniveau Het dakbeschot van de dakvloer wordt als schijf geschematiseerd, ondersteund door windbokken. Schema bij wind evenwijdig aan cijferassen: Hoogte gevel = 10-6,496= 3,50 m qw1= druk + zuiging = 1/2x3,50 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 3,0 kn/m1 wrijving dak = 17,37x0,02x1,55 = 0,53 kn/m1 3,53 kn/m1 qw2= wind dakopbouw. Hoogte gevel= 12,8-10= 2,80 m druk + zuiging = 2,80 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,65 = 5,10 kn/m1 wrijving dak = 3,89x0,02x1,65 = 0,13 kn/m1 5,13 kn/m1 Fw1= wrijving gevel= 1/2x3,50x17,37x0,02x1,55= Fw2= wrijving gevel= 2,80x3.888x0,02x1,65= 0,94 kn 0,36 kn De belasting wordt in 3 situaties aangebracht. sit 1. over gehele lengte 100% sit 2; op overstek 100% en overig geen sit 3: op overstek niks en overig 100% Uitvoer zie bijlage 1 pagina 100 t/m 103 Reacties Oplegging Reactie sit 1 Reactie sit 2 Reactie sit 3 R1 (as 3), druk, druk, druk R2(as 4). trek, trek, druk R3(as 6), druk, druk, druk VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 8 van 54

Schema bij wind evenwijdig aan letterassen: Hoogte gevel = 10-6,496= 3,50 m qw1= druk + zuiging = 1/2x3,50 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 3,0 kn/m1 wrijving dak = 22,47x0,02x1,55 = 0,69 kn/m1 3,69 kn/m1 qw2= wind dakopbouw. Hoogte gevel= 12,8-10= 2,80 m druk + zuiging = 2,80 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,65 = 5,10 kn/m1 wrijving dak = 5,76x0,02x1,65 = 0,19 kn/m1 5,29 kn/m1 Fw1= wrijving gevel= 1/2x3,50x22,47x0,02x1,55= Fw2= wrijving gevel= 2,80x5,76x0,02x1,65= 1,21 kn 0,53 kn Uitvoer zie bijlage 1 pagina 104 t/m 106 Reacties Oplegging R1 (as G) R2(as D) R3(as A) Reactie wind, druk, druk, druk VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 9 van 54

4.2 2e verdiepingniveau Het vloerbeschot wordt als schijf geschematiseerd, ondersteund door windbokken. Schema bij wind evenwijdig aan cijferassen: Hoogte gevel = 1/2x(3,358+3,248)= 3,30 m qw1= druk + zuiging = 3,30 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 5,65 kn/m1 Fw1= wrijving gevel= 3,30x17,37x0,02x1,55= 1,78 kn Uitvoer zie bijlage 1 pagina 107 t/m 109 Reacties Oplegging R1 (as 1) R2 (as 3) R3 (as 4) R4 (as 6) Reactie wind, druk, druk, druk, druk VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 10 van 54

Schema bij wind evenwijdig aan letterassen: Hoogte gevel = 1/2x(3,358+3,248)= 3,30 m qw1= druk + zuiging = 3,30 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 5,65 kn/m1 Fw1= wrijving gevel= 3,30x22,47x0,02x1,55= 2,29 kn Uitvoer zie bijlage 1 pagina 110 t/m 112 Reacties Oplegging R1 (as G) R2 (as D) R3 (as A) Reactie wind, druk, druk, (druk) VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 11 van 54

4.3 1e verdiepingniveau Het vloerbeschot wordt als schijf geschematiseerd, ondersteund door windbokken. Schema bij wind evenwijdig aan cijferassen: Hoogte gevel = 3,248 m qw1= druk + zuiging = 3,248 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 5,56 kn/m1 Fw1= wrijving gevel= 3,248x17,37x0,02x1,55= R03(2e)= reactie windbok 2e verdieping= R04(2e)=reactie windbok 2e verdieping= 1,74 kn 42,39 kn 22,55 kn sit 1. over gehele lengte 100% sit 2; op overstek 100% en overig geen sit 3: op overstek 0% en overig 100% Uitvoer zie bijlage 1 pagina 113 t/m 116 Reacties Oplegging Reactie sit 1 Reactie sit 2 Reactie sit 3 R1 (as 1), trek, trek, druk R2(as 3), druk, druk, druk VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 12 van 54

Schema bij wind evenwijdig aan letterassen: Hoogte gevel = 3,248 m qw1= druk + zuiging = 3,248 x (0,8+0,5) x 0,85x 1,55 = 5,56 kn/m1 R01( as G 2e)= reactie windbok 2e verdieping= 14,93 kn R03( as A 2e)=reactie windbok 2e verdieping= 14,31 kn Fw1= wrijving gevel= 3,248x22,47x0,02x1,55= 2,26 kn sit 1. over gehele lengte 100% sit 2; op overstek rechts 100% en overig geen sit 3: op overstek 0% en overig 100% Uitvoer zie bijlage 1 pagina 117 t/m 120 Reacties Oplegging Reactie sit 1 Reactie sit 2 Reactie sit 3 R1 (as E), trek, trek, druk R2 (as D), druk, druk, trek VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 13 van 54

4.4 Windbokken onder dakniveau windbok as 3 tussen as E/D Fh;rep= 109,43 kn R;rep vertikaal= 109,43 x 3,36= 3,88 Diagonalen: 94,57 kn Lengte diagonaal (3,88 2 +3,36 2 )= 5,14 m Srep diagonaal = 109,43 x 5,14/3,88 = 144,63 kn Sd diagonaal = 1,29 x144,63 = 186,57 kn Toepassen strip #100x10 + 3M20 :Ntud = 202,2 kn Alternatief L lijn 100x100x10 +3M20; Ntud=244,1 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 14 van 54

windbok as 4 tussen as F en C Fh;rep= 53,33 kn R;rep vertikaal= 53,33 x 3,36= 15,36 kn 11,664 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,36 2 )= 5,14 m Srep diagonaal ~ 1/3x 53,33 x 5,14/3,88 = 23,54 kn Sd diagonaal = 1,29 x23,54 = 30,3 kn Toepassen strip #50x5 + 2M12 :Ntud = 46,7 kn windbok as 6 tussen as E/D Fh;rep= 19,15 kn R;rep vertikaal= 19,15 x 3,36= 16,58 kn 3,88 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,36 2 )= 5,14 m Srep diagonaal = 16,58 x 5,14/3,88 = 22 kn Sd diagonaal = 1,29 x22 28,3 kn Toepassen strip #50x5 + 2M12 :Ntud = 46,7 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 15 van 54

windbok as G en A tussen as 4 en 6 Fh;rep= 15,93 kn R;rep vertikaal= 14,93 x 3,36= 5,73 kn 8,748 Diagonalen: Praktisch toepassen strip #50x5 + 2M12 :Ntud = 46,7 kn windbok as D tussen as 2 en 3 Fh;rep= 59,37 kn R;rep vertikaal= 59,37 x 3,36= 51,41 kn 3,88 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,36 2 )= 5,14 m Srep diagonaal = 51,41 x 5,14/3,88 = 68,1 kn Sd diagonaal = 1,29 x 68,1 = 87,8 kn Toepassen strip #60x8 +3M12 :Ntud =95,4 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 16 van 54

4.5 Windbokken onder 2e verdieping windbok as 1 tussen as E/D Fh;rep= 22,55 kn R;rep vertikaal= 22,55 x 3,25= 18,90 kn 3,88 Diagonalen: Praktisch toepassen #50x5 + 2M12 :Ntud = 46,7 kn windbok as 3 tussen as E/D Fh;rep 2e verd =42,39 kn Fh;rep dak = 109,43kN Fv= van dak = 94,57 kn R;rep vertikaal= (42,39+109,43) x 3,25 + 94,57= 221,74 kn 3,88 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = (42,39+109,43)x 5,06/3,88 = 198 kn Sd diagonaal = 1,29 x 198 = 255,42 kn Toepassen strip #120x12+3M20 :Nt;u;d = 282,2 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 17 van 54

windbok as 4 tussen as E/C Fh;rep 2e verd =42,39 kn Fh;rep dak = 53,33kN Fv= van dak = 46,18 kn R;repE vertikaal= (42,39+53,33) x 3,25 = 35,56 kn 8,748 R;repC vertikaal= Diagonalen: (42,39+53,33) x 3,25 + 46,18= 81,74 kn 8,748 Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal =½ (42,39+53,33)x 5,06/3,88 = 62 kn Sd diagonaal = 1,29 x 62 = 81 kn Toepassen strip #60x8 +3M12 :N;tu;d = 95,4 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 18 van 54

windbok as 6 tussen as E/D Fh;rep 2e verd =22,55 kn Fh;rep dak = 19,15 kn Fv= van dak = 16,58 kn R;rep vertikaal= Diagonalen: (22,55+19,15) x 3,25 + 16,58= 51,51 kn 3,88 Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = (22,55+19,15) x 5,06/3,88 = 54,4 kn Sd diagonaal = 1,29 x 54,4 = 70,2 kn Toepassen strip #60x8 +3M12 :Nt;u;d = 95,4 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 19 van 54

windbok as G en A tussen as 4 en 6 Fh;rep 2e verd =24 kn Fh;rep dak = 14,93 kn Fv= van dak = 5,73 kn R;rep vertikaal= (24+14,93) x 3,25 + 5,73= 20,2 kn 8,748 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal =½ (24+14,93)x5,06/3,88 = 25,4 kn Sd diagonaal = 1,29 x 25,4 = 32,8 kn Toepassen strip #50x5 + 2M12 :Ntu;d = 46,7 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 20 van 54

windbok as D tussen as 2 en 3 Fh;rep 2e verd =62,40 kn Fh;rep dak = 59,37 kn Fv= van dak = 51,41 kn R;rep vertikaal= Diagonalen: (62,4 + 59,37) x 3,25 + 51,41= 153,4 kn 3,88 Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = (62,4+59,37) x 5,06/3,88 = 159 kn Sd diagonaal = 1,29 x 159 = 205 kn Toepassen strip #100x12+3M20 :Ntud = 242,6 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 21 van 54

4.6 Windbokken onder 1e verdieping windbok as 1 tussen as E/D Fh;1e Fh boven Fv boven R;rep vertikaal= Diagonalen: = 94,12 kn = 22,55 kn =18,90 kn (94,12+22,55) x 3,25 + 18,90= 116,63 kn 3,88 Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = (94,12+22,55) x 5,06/3,88 = 152,1 kn Sd diagonaal = 1,29 x 152,1 = 196,3 kn Toepassen strip #100x12+3M20 :Ntu;d = 242,6 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 22 van 54

windbok as 3 tussen as E/D en C/B Fh;1e Fh boven Fv boven = 286,84 kn = 42,39+109,43 =151,82 kn =127,17kN Totale horizontale reactie wordt verdeeld over 2 bokken. Fh=, +, x, % =, kn R;rep1 vertikaal (as E,D)= 219,33 x 3,25 + 127,17= 311 kn 3,88 R;rep2 vertikaal (as C,B)= 219,33 x 3,25 = 183,7 kn 3,88 Diagonalen: Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = 219,33x 5,06/3,88 = 286,11 kn Sd diagonaal = 1,29 x 286,11 = 369,10 kn Toepassen strip #150x15 +3M24 : Ntud = 406,7 kn Alternatief L120x120x15 + 3M24: : Ntud=406,7 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 23 van 54

windbok as E tussen as 5 en 6 Fh;1e = 109 kn R;rep vertikaal= 109 x 3,25 = 72,90 kn 4,86 Diagonalen: Lengte diagonaal (4,868 2 +3,25 2 )= 5,84 m Srep diagonaal = 109x 5,84/4,86 = 131 kn Sd diagonaal = 1,29 x 131 = 169 kn Toepassen strip #100x12+3M20 :Ntu;d = 242,6 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 24 van 54

windbok as D tussen as 2 en 3 Fh;rep dak = 59,37 kn Fh;rep 2e verd = 62,40 kn Fh;rep 1e verd =179,6 kn 301,37 x 50%= 150,68 kn ( overige 50% naar windbok tussen as 5 en 6) Fv= van bovenbouw R;rep vertikaal= Diagonalen: = 120,1 kn 150,68 x 3,25 +120,1= 246,31 kn 3,88 Lengte diagonaal (3,88 2 +3,25 2 )= 5,06 m Srep diagonaal = 150,68 x 5,06/3,88 = 197 kn Sd diagonaal = 1,29 x 197 = 254 kn Toepassen strip #120x12+2M24 :Ntu;d = 271,1 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 25 van 54

windbok as D tussen as 5 en 6 Fh=, x, =, kn R;rep vertikaal= 150,68 x 3,25 = 100,76 kn 4,86 Diagonalen: Lengte diagonaal (4,868 2 +3,25 2 )= 5,84 m Srep diagonaal = 100,76 x 5,84/4,86 = 121 kn Sd diagonaal = 1,29 x 121 = 156 kn Toepassen strip #100x10+2M20 :Ntu;d = 188,2 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 26 van 54

5. Berekening dakconstructie 5.1 Balklaag dak dakopbouw Overspanning balklaag lt= 3888 mm Belasting via belastinggenerator. Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 121 t/m 123. Toepassen balkaag 75x175 mm h.o.h. 400 mm (C24) Beschot underlayment 18 mm. u.c. sterkte=0,45 u.c. doorbuiging=0,68 5.2 Balklaag dakterras Overspanning balklaag lt= 5 x 0,972= 4,875 m Belasting via belastinggenerator. Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 124 t/m 126. Toepassen balkaag 75x275 mm h.o.h. 400 mm (C24) Beschot underlayment 18 mm. u.c. sterkte=0,66 u.c. doorbuiging=1,06 overschrijding acceptabel. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 27 van 54

5.3 Maatgevende gelamineerde liggers dak (as C en D) Belasting via belastinggenerator. Belastingbreedte = ½x(4,86+3,89)= 4,37 meter veld 1= 4,86 m veld2= 3,888 m veld 3= 4,86 m veld 4= 8,748 m Extra belasting wegens hoofdbalk onderdeel van windbok Wind: Fh rep= 59,37 kn (as D ) Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 127 t/m 151. Toepassen 240x380 (deel 1) Toepassen 240x640 (deel 2) u.c. sterkte=0,93 u.c. doorbuiging=0,71 Oplegreacties representatief: Oplegging Permanent(kN) Veranderlijk dakterras(kn) 01= as 1 5,82 42,96 02= as 2 15,23 112,43 03= as 3 3,83 27,28 04= as 4 26,61 180,26 05= as 6 10,48 71,01 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 28 van 54

6. Berekening constructies 2e verdiepingsvloer 6.1 Balklaag 2e verdiepingsvloer Balklaag wordt uitgevoerd als een gerberliggersysteem. Balklaag h.o.h. 400 mm Belasting via belastinggenerator met uitzondering van onderstaande lasten: permanent dak Fperm = dakvloer =0,5x0,972x0,60 0,29 kn gevel = 3x0,50= 1,50 kn 1,79 kn veranderlijk dak Fver = dakvloer =0,5x0,972x1,0 0,48 kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 152 t/m 157. Toepassen balkaag 75x225 mm h.o.h. 400 mm (C24) u.c. sterkte=0,63 u.c. doorbuiging=0,89 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 29 van 54

6.2 Maatgevende gelamineerde liggers 2e verdieping (as C en D) Belasting via belastinggenerator. Belastingbreedte = ½x(4,86+3,89)= 4,37 meter veld 1= 4,86 m veld2=3,888 m veld 3= 4,86 m Extra belasting wegens hoofdbalk onderdeel van windbok Wind: Fh rep= 121,77 kn (as D ) Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 158 t/m 163. Toepassen 240x360 u.c. sterkte=0,96 u.c. doorbuiging=0,92 Oplegreacties representatief: Oplegging Permanent(kN) Veranderlijk 2e verdieping(kn) 01= as 1 4,16 43,97 02= as 2 9,91 104,69 03= as 3 9,91 104,69 04= as 4 4,16 43,97 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 30 van 54

7. Berekening constructies 1e verdiepingsvloer 7.1 Balklaag 1e verdiepingsvloer Balklaag is idem aan 2e verdiepingsvloer. 7.2 Maatgevende gelamineerde liggers 1e verdieping (as C en D) Belasting via belastinggenerator. Belastingbreedte = ½x(4,86+3,89)= 4,37 meter veld 1= 4,86 m veld2= 3,888 m veld 3= 4,86 m veld 4= 3,888 m veld 5= 4,86 m Extra belasting wegens hoofdbalk onderdeel van windbok Wind: Fh rep= 150,68 kn (as D ) Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 164 t/m 171. Toepassen 240x360 u.c. sterkte=0,97 u.c. doorbuiging=0,93 Oplegreacties representatief: Oplegging Permanent(kN) Veranderlijk e verdieping(kn) 01= as 1 3,98 42,07 02= as 2 11,45 121,03 03= as 3 6,88 72,74 04= as 4 9,94 105,02 05= as 5 9,94 105,02 06= as 6 4,17 44,11 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 31 van 54

8. Berekening horizontale drukregels windbokken 8.1 Horizontale regel achter gevel t.p.v. vide (as A,G,6) Om de gevelementen te steunen en als onderdeel van de windbokken op as A,G en 6. lt= 4,86 meter. Breedte aan windbelasting = verdiepingshoogte = 3,36 meter Profiel zijn 3 gekoppelde vloerbalken 75x225= 225x225. Onder de pui is ook nog een regel 69x160 aanwezig welke meegerekend mag worden. Windbelasting: qw=druk + onderdruk= 3,36x(0,80+0,3)x1,55 = 6,77 kn/m1 Fh= normaalkracht t.g.v onderdeel windbok =14,93+24 =39 kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 172 t/m 174. u.c. sterkte=0,96 doorbuiging 18 mm akkoord. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 32 van 54

8.2 Drukregels in windbokken onder dakvloer Voor alle drukregels worden 3 vloerbalken 75x300 toegepast( gekoppeld aan elkaar) indien windbok niet boven een hoofdbalk staat. windbok as 3 tussen as E-D: Fhd= 1,29x109,43=141,65 kn- 3x75x300 windbok as 4: Fhd= 1,29x53,33=68,8 kn 3x75x300 windbok as 6: Fhd= 1,29x19,15=24,7 kn- 3x75x300 windbok as G-A: Fhd= 1,29x14,93=19,25 kn- 1x75x300 randbalk windbok as D tussen as 2 en 3 Fhd= 1,29x59,37=76,58 kn- gelamineerde hoofdligger 8.3 Drukregels in windbokken onder 2e verdiepingsvloer Voor alle drukregels worden 3 vloerbalken 75x225 toegepast( gekoppeld aan elkaar) indien windbok niet boven een hoofdbalk staat. windbok as 1 tussen as E-D: Fhd= 1,29x22,55 =29,10 kn- 3x75x225 windbok as 3 tussen as E-D: Fhd= 1,29x(109,43+42,39)=195,85 kn 3x75x225 windbok as 4 tussen as E-C: Fhd= 1,29x(42,39+53,33)= 123,5 kn- 3x75x225 windbok as 6 tussen as E-D: Fhd= 1,29x(22,55+19,15)=53,8 kn- 3x75x225 windbok as G en A: Fhd= 1,29x(24+14,93)=50,21-3x75x225 windbok as D tussen as 2 en 3: Fhd= 1,29x(62,4+59,37)=157,1 kn- gelamineerde hoofdligger 8.4 Drukregels in windbokken onder 1e verdiepingsvloer Voor alle drukregels worden 3 vloerbalken 75x225 toegepast( gekoppeld aan elkaar) indien windbok niet boven een hoofdbalk staat. windbok as 1 tussen as E-D: Fhd= 1,29x(94,12+22,55) =150,50 kn- 3x75x225 windbok as 3 tussen as E-D en C/B: Fhd= 1,29x219,33=283 kn 3x75x225 windbok as E tussen as 5 en 6: Fhd= 1,29x109= 140,6 kn- gelamineerde hoofdligger windbok as D tussen as 2 en 3: Fhd= 1,29x150,68=194,4 kn- gelamineerde hoofdligger windbok as D tussen as 5 en 6: Fhd= 1,29x150,68=194,4 kn- gelamineerde hoofdligger VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 33 van 54

8.5 Controle maatgevende drukregel De maatgevende situatie is regel in windbok as 3. Overspanning = 3,888 m Belastingen: Permanent g= eigen gewicht vloer = 0,4 m vloer x 0,4= 0,16 kn/m1 HSB wand 3,5m= 3,5x0,4= schuifwand 3,5 meter = 3,5 x 0,5= 1,40 kn/m1 1,75 kn/m1 3,31 kn/m1 Veranderlijk vloer q= 0,4x5 = 2,0 kn/m1 windbelasting Fhrep =219,33 kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 175 t/m 178 3x 75x225 (C24) voldoet u.c. sterkte= 0,89 u.c doorbuiging=0,67 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 34 van 54

9. Berekening kolommen 9.1. Kolommen onder dakvloer Verzameling kolomreacties voor maatgevende assen C en D Punt Permanent(kN) Veranderlijk dakterras(kn) Windbok C-1/D-1 5,82 42,96 - C-2/D-2 15,23 112,43 51,41 C-3/D-3 3,83 27,28 51,41 C-4/D-4 26,61 180,26 - C-5/D-5 - - - C-6/D-6 10,48 71,01 - Schema kolom: bg 1:Permanent N= = 26,61 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 26,61x1/10x0,32 = 0,85 knm bg 2:veranderlijk N= = 180,26 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 180,26x1/10x0,32 = 5,76 knm bg 3:windbok druk in kolom N= = 51,41 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 51,41x1/10x0,32 = 1,64 knm Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 179 t/m 185 kolom 220x320 (GL24c) voldoet u.c. sterkte= 0,54 Normaalkracht rekenwaarde in kolom = 280,66 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 35 van 54

Controle drukspanning loodrecht vezel σc ;d=, x 3 /220x320= 3,98 N/mm 2 Toetsformule : σc ;d <= kc; ;d x fc ;d Voor gelamineerd hout: kc;90;d= 1,75 GL24h: Druk loodrecht vezel fc;90;rep= 2,70 N/mm2 fc90;d= (fc90;rep/ϒm)*kmod*kh ym= 1,25 kmod= volgens tabel 3.1=0,90 (dak) Kh= minimum van (150/h) 0,2 en 1,30 Kh=0,73 :fc90;d=(2,70/1,25)x0,90x0,73=1,42 N/mm2 3,98 1,75x1,42=2,48 N/mm2 voldoet niet, stalen plaat toepassen volgens leverancier, met drukschroeven. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 36 van 54

9.2. Kolommen onder 2e verdieping Verzameling kolomreacties voor maatgevende assen C en D Punt Permanent(kN) Veranderlijk 2e verd(kn) Windbok(gesommeerd) C-1/D-1 4,16 43,97 - C-2/D-2 9,91 104,69 153,4 (alleen as D) C-3/D-3 9,91 104,69 153,4(alleen as D) C-4/D-4 4,16 43,97 - C-5/D-5 - - - C-6/D-6 - - - Schema kolom: bg 1:Permanent N= t.g.v. dak = 15,23 kn t.g.v. 2e verdieping = 9,91 kn 25,14 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 25,14x1/10x0,40 = 1 knm bg 2:veranderlijk dak N= = 180,26 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 180,26x1/10x0,40 = 7,21 knm bg 3:veranderlijk 2e verdieping N= = 104,69 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 104,69x1/10x0,40 = 4,18 knm bg 4:windbok druk in kolom N= = 153,41 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 153,41x1/10x0,40 = 6,13 knm Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 186 t/m 193 kolom 220x400 (GL24c) voldoet u.c. sterkte= 0,71 Rekenwaarde normaalkracht kolom = 424 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 37 van 54

Controle drukspanning loodrecht vezel σc ;d= x 3 /220x400= 4,81 N/mm2 Toetsformule : σc ;d <= kc; ;d x fc ;d Voor gelamineerd hout: kc;90;d= 1,75 GL24h: Druk loodrecht vezel fc;90;rep= 2,70 N/mm2 fc90;d= fc90;rep/ϒm*kmod*kh ym= 1,25 kmod= volgens tabel 3.1=0,80 (verdieping) Kh= minimum van (150/h) 0,2 en 1,30 Kh=0,83 - :fc90;d=(2,70/1,25)x0,80x0,83=1,43 N/mm2 4,81 1,75x1,43=2,51 N/mm2 voldoet niet, stalen plaat toepassen volgens leverancier. Volgens leverancier is 432 kn opneembaar met een plaat van 240x500 mm. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 38 van 54

VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 39 van 54

9.3. Kolommen onder 1e verdieping assen C,D,E. Verzameling kolomreacties voor maatgevende assen C en D Punt Permanent(kN) Veranderlijk 1e verd(kn) Windbok(gesommeerd) C-1/D-1 3,98 42,07 - C-2/D-2 11,45 121,03 246,31(alleen as D) C-3/D-3 6,88 72,74 246,31(alleen as D) C-4/D-4 9,94 105,02 - C-5/D-5 9,94 105,02 100,76(alleen as D) C-6/D-6 4,17 44,11 100,76(alleen as D) Schema kolom: bg 1:Permanent N= t.g.v. dak = 15,23 kn t.g.v. 2e verdieping = 9,91 kn t.g.v 1e verdieping = 11,45 kn 36,59 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 36,59x1/10x0,40 = 1,46 knm bg 2:veranderlijk dak N= = 180,26 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 180,26x1/10x0,40 = 7,21 knm bg 3:veranderlijk 2e verdieping N= = 104,69 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 104,69x1/10x0,40 = 4,18 knm bg 4:veranderlijk 1e verdieping N= = 121 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 121x1/10x0,40 = 4,84 knm bg 5:windbok druk in kolom N= = 246,31 kn t.g.v. excentriciteit belasting: M= 246,31x1/10x0,40 = 9,9 knm VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 40 van 54

bg 6:windbok trek in kolom(t.b.v. controle trek op fundatie) N= =, kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 194 t/m 202 kolom 220x400 (GL24c) voldoet u.c. sterkte= 0,90 Trek op fundatie 42kN Maximale normaaldrukkracht 607 kn. Controle drukspanning loodrecht vezel σc ;d= 607x10 3 /220x400= 6,89 N/mm2 Toetsformule : σc ;d <= kc; ;d x fc ;d Voor gelamineerd hout: kc;90;d= 1,75 mits l mm. Indien l>400 kc90;d=1,50 GL24h: Druk loodrecht vezel fc;90;rep= 2,70 N/mm2 fc90;d= fc90;rep/ϒm*kmod*kh ym= 1,25 kmod= volgens tabel 3.1=0,80 (verdieping) Kh= minimum van (150/h) 0,2 en 1,30 Kh=0,83 Hieruit volgt:fc90;d=2,70/1,25x0,80x0,83=1,43 N/mm2, 1,5x1,43= 2,15 N/mm2 voldoet niet. Oplossing met aanvullend detail HEA220. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 41 van 54

T.b.v. oplegspanning moet een HEA220 met een lengte van 1300 mm aangebracht worden. De ligger steekt dan 450 mm buiten de kolom. σc ;d= x 3 /220x1300= 2,12 N/mm2 2,15 N/mm2 houtspanning voldoet. Dimensionering HEA220 : qd= 220 x 2,12 = 466,4 N/mm= 466,4 kn/m1. Md= ½x466,4x0,45 2 = 47,22 knm HE220A : u.c. sterkte= 47,22x10 6 /(515x10 3 x235) = 0,39 Doorbuiging: u= 466,4x450 4 =0,21 mm accoord 8x2,1x10 5 x5410x10 4 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 42 van 54

9.4 Kopdetail kolommen onder 1e verdieping as B en F. Rekenwaarde normaalkracht in de kolom is lager dan maatgevende assen. Belastingbreedte = 2,43 meter i.p.v. 4,47 meter. De kolomlasten zijn dus 2,43/4,37=0,56x zo groot. bg 1:Permanent N= t.g.v. dak = 15,23 kn t.g.v. 2e verdieping = 9,91 kn t.g.v 1e verdieping = 11,45 kn 36,59 knx0,56= 20,5 kn bg 2:veranderlijk dak N= = 180,26 knx0,56= 101 kn bg 3:veranderlijk 2e verdieping N= = 104,69 knx0,56=58,62 kn bg 4:veranderlijk 1e verdieping N= = 121 knx0,56=67,8 kn N'd= 1,20x20,5+1,38x(101+67,8)+0,6x58,62= 292,72 kn σc ;d=, x 3 /220x400= 3,33 N/mm2> 2,15 N/mm2 houtspanning voldoet niet. Stalen plaat volgens leverancier toepassen met drukschroeven. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 43 van 54

9.5. Voetdetail kolommen as op beganegrond Maximale normaaldrukkracht= 607 kn. Trekkracht op fundatie = 115 kn Voetplaat en ankers: Ntd= 115 kn- hieraan voldoen 6 chemische ankers M16, inlijmdiepte 145 mm. Uitvoer zie bijlage 1 pagina 269 t/m 273 Ankerplaatdikte is berekend, dikte 25 mm toepassen. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 44 van 54

Bouten met ingesliste plaat 20 mm: 6 bouten M20(8.8.) Fv;u;d= 19,21 kn (zie volgende bladzijde). Fv;u;d totaal = 6x19,21 = 115,26 kn Fvd= 1, kn akkoord. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 45 van 54

VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 46 van 54

9.6. Kolommen t.p.v. vide van dak naar 1e verdieping Deze kolommen moeten tevens de windbelasting opnemen wegens de horizontale regel in 2e verdiepingniveau. Schema kolom: bg 1:Permanent Ndak= t.g.v. dak = 10,48 kn M dak t.g.v excentriciteit = 10,48x1/10x0,32= = 0,33 knm N 1e verd= = 4,17 kn M 1e t.g.v excentriciteit = 4,17x1/10x0,32= = 0,13 knm bg 2:veranderlijk dak Ndak= = 71,01 kn M dak t.g.v excentriciteit = 71,01x1/10x0,32= = 2,27 knm bg 3:veranderlijk 1e N1e verd= = 44,11 kn M 1e t.g.v excentriciteit = 44,11/10x0,32= = 1,41 knm bg 4 wind (druk) Nwind 1e= = 100,76 kn M wind t.g.v excentriciteit = 100,76/10x0,32= = 3,22 knm Nwind dak = 51,51 kn M wind t.g.v excentriciteit = 51,51/10x0,32= = 1,64 knm qw= 1/2x(3,888+4,86)x1,30x1,55 = 8,81 kn/m1 bg 5 wind (trek) i.v.m. controle trek op fundatie. Nwind dak =, kn Nwind 1e= =, kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 47 van 54

Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 203 t/m 211 kolom 220x320 (GL24c) voldoet u.c. sterkte= 0,80 Trekkracht op fundatie = 115 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 48 van 54

10. Berekening beganegrondvloer/fundering 10.1. Vloerstrook over as C en D Maatgevende vloerstrook over as C en D Vloerdikte 130 mm, t.p.v. kolomverzwaringen 350 mm Er wordt een vloerstrook met een breedte van 3 meter ingevoerd. Voor de grondslag wordt een bedding k=40000 kn/m3 aangehouden. bg 1:Permanent (e.g. vloerstrook in programma) F1= gevelkolom as 1=5,82+4,16+3,98 = 14 kn e.g. vorstrand=0,4x0,5x25x2= = 10 kn 24 kn F2 =tussenkolom as 2 =15,23+9,91+11,45 = 37 kn F3 =tussenkolom as 3 =3,83+9,91+6,88 = 21 kn F4 =tussenkolom as 4 =26,61+4,16+9,94 = 41 kn F5 =tussenkolom as 5 =0+0+9,94 = 10 kn F6 =gevelkolom as 6 =10,48+0+4,17 = 15 kn e.g. vorstrand=0,4x0,5x25x2= = 10 kn 25 kn bg 2 t/m bg 3 :Veranderlijk beganegrondvloer q1= vlaklast = 3 x5 = 15 kn/m1 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 49 van 54

bg 4 :Veranderlijk 1e verdieping F1= gevelkolom as 1 = = 42 kn F2 =tussenkolom as 2 = = 121 kn F3 =tussenkolom as 3 = = 73 kn F4 =tussenkolom as 4 = = 105 kn F5 =tussenkolom as 5 = = 105 kn F6 =gevelkolom as 6 = = 44 kn bg 5 :Veranderlijk 2e verdieping F1= gevelkolom as 1 = = 44 kn F2 =tussenkolom as 2 = = 105 kn F3 =tussenkolom as 3 = = 105 kn F4 =tussenkolom as 4 = = 44 kn F5 =tussenkolom as 5 = = 0 kn F6 =gevelkolom as 6 = = 0 kn bg 6 :Veranderlijk dak F1= gevelkolom as 1 = = 43 kn F2 =tussenkolom as 2 = = 113 kn F3 =tussenkolom as 3 = = 28 kn F4 =tussenkolom as 4 = = 180 kn F5 =tussenkolom as 5 = = 0 kn F6 =gevelkolom as 6 = = 71 kn bg 7 :Windbok situatie 1 F1= gevelkolom as 1 = = 0 kn F2 =tussenkolom as 2 = = 246 kn F3 =tussenkolom as 3 = = 246 kn F4 =tussenkolom as 4 = = 0 kn F5 =tussenkolom as 5 = = 101 kn F6 =gevelkolom as 6 = = 101 kn bg 8 :Windbok situatie 2 F1= gevelkolom as 1 = = 0 kn F2 =tussenkolom as 2 = = 246 kn F3 =tussenkolom as 3 = = 246 kn F4 =tussenkolom as 4 = = 0 kn F5 =tussenkolom as 5 = = 101 kn F6 =gevelkolom as 6 = = 101 kn VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 50 van 54

Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 212 t/m 247 vloer 130 mm dik beton C30/37 Dekking boven 25 mm. Dekking onder 30 mm verzwaring bij kolommen 2000x2000x150 (totale dikte 280mm) wapeningsnet Ø 10-150 onder en boven T.p.v. vloerverzwaring Ø 12-150 onder extra. T.p.v. vorstrand wordt een PS kist toegepast welke voor 2/3 uitgezaagd dient te worden. Optredende grondspanning onder vorstrand= 117 kn/m2 Optredende grondspanning onder vloer 90 kn/m 2. Hierdoor dient EPS400 met een 2% langeduursterkte van 100 kn/m2 te worden toegepast. VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 51 van 54

10.2. Poer op as B-1 en B-6 Gerekend voor de assen C en D is met 4,37 meter belastingbreedte. Voor kolommen op as B geldt een belastingbreedte van ½x(3,888+0,972)= 2,43 m De kolomlasten zijn dus 2,43/4,37=0,56x zo groot. B-1 en B-6 onder dakvloer Punt Permanent(kN) Veranderlijk dakterras(kn) Windbok B-1 5,82x0,56=3,26 42,96x0,56=24 - B-6 10,48x0,56=5,87 71,01x0,56=39,8 5,73 B-1 en B-6 onder 2e verdieping Punt Permanent(kN) Veranderlijk 2e verd(kn) Windbok(gesommeerd) B-1 4,16x0,56=2,3 43,97x0,56=24,62 - B-6 - - 20,2 B-1 en B-6 onder 1e verdieping Punt Permanent(kN) Veranderlijk 1e verd(kn) Windbok(gesommeerd) B-1 3,98x0,56=2,24 42,07x0,56=23,56 - B-6 4,17x0,56=2,33 44,11x0,56=24,70 20,2 Schema poer: VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 52 van 54

bg 1:Permanent (e.g. poer in programma) F1= dak+2e+1e= 5,87+2,30+2,33= = 10,5 kn grond op poer = 0,38 m x 17= = 6,50 kn opstorting=0,3x0,3x0,48x25= = 1,10 kn 18,1 kn bg 2 :Veranderlijk dak F1= = 40 kn bg 3 :Veranderlijk 2e F1= = 24,6 kn bg 4 :Veranderlijk 1e F1= = 24,7 kn bg 4 :Windbok F1= = 20,2 kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 248 t/m 258 Poer 2000x200x200 mm dik beton C30/37 wapeningsnet Ø 10-150 onder en boven Opstorting 300x300x480, praktisch wapenen. Grondspanning onder poer = 41,25 kn/m 2 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 53 van 54

10.3. Vorstrand Vorstrand wordt berekend t.p.v. maatgevende kolomlast as C en D. afmeting 400x500 onder vloer, inclusief vloer is dit 400x630 mm. Wegens spreiding wordt er nog een vloerstrook van 0,6 meter meegenomen, waardoor een L vormig profiel ontstaat. Schema vorstrand: bg 1:Permanent (e.g. vorstrand in programma) F1= = 15 kn bg 2 :Veranderlijk dak F1= = 43 kn bg 3 :Veranderlijk 2e F1= = 44 kn bg 4 :Veranderlijk 1e F1= = 44 kn bg 5 :Windbok druk F1= = 101 kn bg 6 :Windbok trek F1= = 101 kn Voor uitvoer zie bijlage 1 pagina 259 t/m 269 Afmeting 400x630 beton C30/37, milieuklasse XC3 Wapening 4 Ø 12 o/b + bgls Ø 8-250 Grondspanning = 85 kn/m 2 VAC engineering bv SHIP te Velsen Pagina 54 van 54

Bijlage 1 Computeruitvoer pagina 100 t/m 273 VAC engineering b.v. gebouw SHIP te Velsen BIJLAGEN

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.1. Windligger daknivo evenwijdig Constructeur H. van Prooijen aan cijferassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.1. Windligger dak evenwijdig cijferassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(22,356) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 8,748 vast vrij O2 13,608 vast vrij O3 L(22,356) vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 3,53 3,53 0,000 22,356(L) Z S1 q 5,13 5,13 4,000 8,748 Z S1 F 0,94 0,000 Z S1 F 0,94 22,356 Z S1 F 0,36 4,000 Z S1 F 0,36 8,748 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 105,87 kn B.G.2: windbelasting alleen op overstek q 3,53 3,53 0,000 8,748 q 5,13 5,13 4,000 8,748 F 0,94 0,000 F 0,36 4,000 F 0,36 8,748 Som lasten X: 0,00 kn Z: 56,90 kn B.G.3: windbelasting op overstek nul en rest 100% q 5,13 5,13 8,748 22,356(L) F 0,94 22,356 F 0,36 8,748 Som lasten X: 0,00 kn Z: 71,11 kn - - - m m - - Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 30-8-2016 10:13:15 MatrixFrame 5.2 SP9 100

AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING AFB. LASTEN B.G.2 WINDBELASTING ALLEEN OP OVERSTEK AFB. LASTEN B.G.3 WINDBELASTING OP OVERSTEK NUL EN REST 100% B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 8.748 vast vrij -109.43 0.00 B.G.1 O2 13.608 vast vrij 21.17 0.00 B.G.1 O3 0.000 vast vrij -17.61 0.00 Som Reacties -105.87 Som Lasten 105.87 B.G.2 O1 8.748 vast vrij -106.08 0.00 B.G.2 O2 13.608 vast vrij 53.33 0.00 B.G.2 O3 0.000 vast vrij -4.14 0.00 Som Reacties -56.90 Som Lasten 56.90 B.G.3 O1 8.748 vast vrij -5.22 0.00 B.G.3 O2 13.608 vast vrij -46.73 0.00 30-8-2016 10:13:20 MatrixFrame 5.2 SP9 101

B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.3 O3 0.000 vast vrij -19.15 0.00 Som Reacties -71.11 Som Lasten 71.11 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3 B.G.1 Windbelasting 1.50 - - B.G.2 windbelasting alleen op overstek - 1.50 - B.G.3 windbelasting op overstek nul en rest - - 1.50 100% AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:13:20 MatrixFrame 5.2 SP9 102

AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.1-164.14 0.00 O2 S1 Fu.C.2 79.99 0.00 O2 S1 Fu.C.3-70.10 0.00 O3 S1 Fu.C.3-28.73 0.00 Globale extreme waarden O2 S1 Fu.C.2 79.99 0,00 O1 S1 Fu.C.1-164.14 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:13:20 MatrixFrame 5.2 SP9 103

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.1. Windligger daknivo evenwijdig Constructeur H. van Prooijen aan letterassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.1. Windligger dak evenwijdig letterassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(17,496) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 7,776 vast vrij O3 L(17,496) vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 3,69 3,69 0,000 17,496(L) Z S1 q 5,29 5,29 3,888 7,776 Z S1 F 1,21 0,000 Z S1 F 1,21 17,496 Z S1 F 0,53 3,888 Z S1 F 0,53 7,776 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 88,61 kn - - - m m - - AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING 30-8-2016 10:15:38 MatrixFrame 5.2 SP9 104

B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 0.000 vast vrij -14.93 0.00 B.G.1 O2 7.776 vast vrij -59.37 0.00 B.G.1 O3 0.000 vast vrij -14.31 0.00 Som Reacties -88.61 Som Lasten 88.61 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Windbelasting 1.50 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:15:42 MatrixFrame 5.2 SP9 105

AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.1-22.39 0.00 O2 S1 Fu.C.1-89.05 0.00 O3 S1 Fu.C.1-21.47 0.00 Globale extreme waarden O2 S1 Fu.C.1-89.05 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:15:42 MatrixFrame 5.2 SP9 106

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.2. Windligger 2e verdieping Constructeur H. van Prooijen evenwijdig aan cijferassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.2. Windligger 2e verdieping evenwijdig cijferassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(22,356) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 8,748 vast vrij O3 13,608 vast vrij O4 L(22,356) vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 5,65 5,65 0,000 22,356(L) Z S1 F 1,78 0,000 Z S1 F 1,78 22,356 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 129,87 kn - - - m m - - AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING 30-8-2016 10:18:59 MatrixFrame 5.2 SP9 107

B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 0.000 vast vrij -22.55 0.00 B.G.1 O2 8.748 vast vrij -42.39 0.00 B.G.1 O3 13.608 vast vrij -42.39 0.00 B.G.1 O4 0.000 vast vrij -22.55 0.00 Som Reacties -129.87 Som Lasten 129.87 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Windbelasting 1.50 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:19:05 MatrixFrame 5.2 SP9 108

AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.1-33.82 0.00 O2 S1 Fu.C.1-63.59 0.00 O3 S1 Fu.C.1-63.59 0.00 O4 S1 Fu.C.1-33.82 0.00 Globale extreme waarden O3 S1 Fu.C.1-63.59 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:19:05 MatrixFrame 5.2 SP9 109

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.2. Windligger 2e verdieping Constructeur H. van Prooijen evenwijdig aan letterassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.2. Windligger 2e verdieping evenwijdig letterassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(17,496) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 7,776 vast vrij O3 L(17,496) vast vrij - m kn/m knmrad AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 5,65 5,65 0,000 17,496(L) Z S1 F 2,29 0,000 Z S1 F 2,29 17,496 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 103,43 kn - - - m m - - B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 0.000 vast vrij -17.05 0.00 30-8-2016 10:22:09 MatrixFrame 5.2 SP9 110

B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O2 7.776 vast vrij -62.40 0.00 B.G.1 O3 0.000 vast vrij -23.98 0.00 Som Reacties -103.43 Som Lasten 103.43 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Windbelasting 1.50 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:22:15 MatrixFrame 5.2 SP9 111

AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.1-25.57 0.00 O2 S1 Fu.C.1-93.60 0.00 O3 S1 Fu.C.1-35.97 0.00 Globale extreme waarden O2 S1 Fu.C.1-93.60 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:22:15 MatrixFrame 5.2 SP9 112

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.3. Windligger 1e verdieping Constructeur H. van Prooijen evenwijdig aan cijferassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.3. Windligger1e verdieping evenwijdig cijferassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(22,356) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 8,748 vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 5,56 5,56 0,000 22,356(L) Z S1 F 1,74 0,000 Z S1 F 1,74 22,356 Z S1 F 42,39 13,608 Z S1 F 22,55 22,356 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 192,72 kn B.G.2: wind 100% overstek, rest nul q 5,56 5,56 8,748 22,356(L) F 1,74 22,356 F 42,39 13,608 F 22,55 22,356 Som lasten X: 0,00 kn Z: 142,34 kn B.G.3: 0% overstek, rest 100% q 5,56 5,56 0,000 8,748 F 1,74 0,000 Som lasten X: 0,00 kn Z: 50,38 kn - - - m m - - Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 30-8-2016 10:29:35 MatrixFrame 5.2 SP9 113

AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING AFB. LASTEN B.G.2 WIND 100% OVERSTEK, REST NUL AFB. LASTEN B.G.3 0% OVERSTEK, REST 100% B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 0.000 vast vrij 94.12 0.00 B.G.1 O2 8.748 vast vrij -286.84 0.00 Som Reacties -192.72 Som Lasten 192.72 B.G.2 O1 0.000 vast vrij 120.18 0.00 B.G.2 O2 8.748 vast vrij -262.52 0.00 Som Reacties -142.34 Som Lasten 142.34 B.G.3 O1 0.000 vast vrij -26.06 0.00 B.G.3 O2 8.748 vast vrij -24.32 0.00 Som Reacties -50.38 30-8-2016 10:29:43 MatrixFrame 5.2 SP9 114

B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Som Lasten 50.38 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3 B.G.1 Windbelasting 1.50 - - B.G.2 wind 100% overstek, rest nul - 1.50 - B.G.3 0% overstek, rest 100% - - 1.50 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:29:43 MatrixFrame 5.2 SP9 115

AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.2 180.27 0.00 O1 S1 Fu.C.3-39.09 0.00 O2 S1 Fu.C.1-430.26 0.00 Globale extreme waarden O1 S1 Fu.C.2 180.27 0,00 O2 S1 Fu.C.1-430.26 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:29:43 MatrixFrame 5.2 SP9 116

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP te Velsen Projectnummer MRKH. 16.010 4.3. Windligger 1e verdieping Constructeur H. van Prooijen evenwijdig aan letterassen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\4.3. Windligger 1e verdieping evenwijdig letterassen.mxf AFB. GEOMETRIE 1 BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(17,496) R18x17370 0 7.8612e+00 C24 1.1000e+07 50.0000e-07 1.31 m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 3,888 vast vrij O2 7,776 vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Windbelasting q 5,56 5,56 0,000 17,496(L) Z S1 F 2,26 0,000 Z S1 F 2,26 17,496 Z S1 F 14,93 0,000 Z S1 F 14,31 17,496 Z S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 131,04 kn B.G.2: wind 100% overstek rechts-rest nul q 5,56 5,56 7,776 17,496(L) F 2,26 17,496 F 14,31 17,496 Som lasten X: 0,00 kn Z: 70,61 kn B.G.3: wind 0% overstek, rest 100% q 5,56 5,56 0,000 7,776 F 2,26 0,000 F 14,93 0,000 Som lasten X: 0,00 kn Z: 60,42 kn - - - m m - - Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 30-8-2016 10:39:04 MatrixFrame 5.2 SP9 117

AFB. LASTEN B.G.1 WINDBELASTING AFB. LASTEN B.G.2 WIND 100% OVERSTEK RECHTS-REST NUL AFB. LASTEN B.G.3 WIND 0% OVERSTEK, REST 100% B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O1 3.888 vast vrij 31.36 0.00 B.G.1 O2 7.776 vast vrij -162.40 0.00 Som Reacties -131.04 Som Lasten 131.04 B.G.2 O1 3.888 vast vrij 108.98 0.00 B.G.2 O2 7.776 vast vrij -179.59 0.00 Som Reacties -70.61 Som Lasten 70.61 B.G.3 O1 3.888 vast vrij -77.61 0.00 B.G.3 O2 7.776 vast vrij 17.19 0.00 Som Reacties -60.42 30-8-2016 10:39:09 MatrixFrame 5.2 SP9 118

B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Som Lasten 60.42 - - m kn/m knmrad kn knm FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3 B.G.1 Windbelasting 1.50 - - B.G.2 wind 100% overstek rechts-rest nul - 1.50 - B.G.3 wind 0% overstek, rest 100% - - 1.50 AFB. FU.C. MOMENTEN (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties 30-8-2016 10:39:09 MatrixFrame 5.2 SP9 119

AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C.2 163.47 0.00 O1 S1 Fu.C.3-116.42 0.00 O2 S1 Fu.C.3 25.79 0.00 O2 S1 Fu.C.2-269.39 0.00 Globale extreme waarden O1 S1 Fu.C.2 163.47 0,00 O2 S1 Fu.C.2-269.39 0,00 - - - kn knm - kn knm 30-8-2016 10:39:09 MatrixFrame 5.2 SP9 120

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP Projectnummer MRKH.16.010 5.1. Dakbalklaag dakopbouw Constructeur H. van Prooijen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\5.1. Balklaag dak dakopbouw.mxft 1. Platdak (NEN-EN1995-1-1:2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: HT-ON 75 X 175 Breedte b 75 mm Oppervlak A 13125 mm^2 Hoogte h 175 mm Traagheidsmoment Itor 1794e+04mm^4 Weerstandsmoment Wy 3828e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iy 3350e+04mm^4 Weerstandsmoment Wz 1641e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iz 6152e+03mm^4 Sterkte klasse C24 f,m,0,k 24.0 N/mm^2 f,c,0,k 21.0 N/mm^2 f,t,0,k 14.0 N/mm^2 f,v,0,k 4.0 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean 11000.0 N/mm^2 G;mean 690.0 N/mm^2 Klimaatklasse II Gamma;M 1.30 k;h 1.00 I (Permanent) k;mod 0.60 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 15 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 2 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys 3.900 m Beschot kwaliteit C27 hoh afstand Lt 0.400 m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm Doorbuigingen beschouwen Ja Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 0.58 BELASTINGEN Permanent Eigen gewicht 0.14 kn/m^2 beschot 0.10 kn/m^2 plafond 0.10 kn/m^2 overig 0.15 kn/m^2 Totaal 0.49 kn/m^2 Opgelegd q;k 1.00 kn/m^2 0.87 psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.00; 0.00; 0.00 Q;k 2.00 kn Wind Winddruk 0.82 kn/m^2 0.93 Windzuiging -3.27 kn/m^2 Sneeuw p_sneeuw 0.56 kn/m^2 0.75 Regenwater Niveau dhw 0.000 m Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 CPROB BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A + 6.10B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep = + 1.35 * 0.49 = 0.66 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep = + 0.90 * 0.49 = 0.44 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = + 1.20 * 0.49 + 1.30 * 1.00 = 1.89 kn/m^2 Fu.C.4 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = + 1.20 * 0.49 + 1.29 * 0.82 = 1.65 kn/m^2 Fu.C.5 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = + 0.90 * 0.49 + 1.29 * (-3.27) = -3.79 kn/m^2 Fu.C.6 p = + yg * G_rep + yq * Q_sneeuw = + 1.20 * 0.49 + 1.13 * 0.56 = 1.22 kn/m^2 Fu.C.7 p = + yg * G_rep = + 1.20 * 0.49 = 0.59 kn/m^2 30-8-2016 13:35:33 MatrixFrame Toolbox 5.2 SP9 121

F = + yq * F_rep = + 1.50 * 2.00 = 3.00 kn Bi.C.1 p = + yg * G_rep = + 1.00 * 0.49 = 0.49 kn/m^2 Bi.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = + 1.00 * 0.49 + 0.17 * 0.82 = 0.63 kn/m^2 Bi.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = + 1.00 * 0.49 + 0.17 * (-3.27) = -0.08 kn/m^2 MAATGEVENDE SNEDEKRACHTEN Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C.1 0.00 0.00 0.51 0.50 0.00 Fu.C.2 0.00 0.00 0.34 0.33 0.00 Fu.C.3 0.00 0.00 1.47 1.43 0.00 Fu.C.4 0.00 0.00 1.28 1.25 0.00 Fu.C.5 0.00 0.00-2.96-2.88 0.00 Fu.C.6 0.00 0.00 0.95 0.93 0.00 Fu.C.7 0.00 0.00 3.46 2.14 0.00 Bi.C.1 0.00 0.00 0.38 0.37 0.00 Bi.C.2 0.00 0.00 0.49 0.48 0.00 Bi.C.3 0.00 0.00-0.06-0.06 0.00 kn kn kn knm knm MAX UC SNEDEKRACHT Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C.1 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 Fu.C.2 0.00 0.00 0.00 0.33 0.00 Fu.C.3 0.00 0.00 0.00 1.43 0.00 Fu.C.4 0.00 0.00 0.00 1.25 0.00 Fu.C.5 0.00 0.00 0.00-2.88 0.00 Fu.C.6 0.00 0.00 0.00 0.93 0.00 Fu.C.7 0.00 0.00 0.87 2.14 0.00 Bi.C.1 0.00 0.00 0.00 0.37 0.00 Bi.C.2 0.00 0.00 0.00 0.48 0.00 Bi.C.3 0.00 0.00 0.00-0.06 0.00 kn kn kn knm knm REKENSTERKTE Comb. Belasting duurklasse f;m,y,d f;m,z,d f;t,0,d f;c,0,d Fu.C.1 I (Permanent) 11.08 12.72 6.46 9.69 Fu.C.2 I (Permanent) 11.08 12.72 6.46 9.69 Fu.C.3 III (Middellange termijn) 14.77 16.97 8.62 12.92 Fu.C.4 IV (Korte termijn) 16.62 19.09 9.69 14.54 Fu.C.5 IV (Korte termijn) 16.62 19.09 9.69 14.54 Fu.C.6 IV (Korte termijn) 16.62 19.09 9.69 14.54 Fu.C.7 III (Middellange termijn) 14.77 16.97 8.62 12.92 Bi.C.1 I (Permanent) 11.08 12.72 6.46 9.69 Bi.C.2 IV (Korte termijn) 16.62 19.09 9.69 14.54 Bi.C.3 IV (Korte termijn) 16.62 19.09 9.69 14.54 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 f;v,0,d 1.85 1.85 2.46 2.77 2.77 2.77 2.46 1.85 2.77 2.77 N/mm^2 REKENSPANNING Comb. sigma;m,y,d sigma;m,z,d tau;v,y,d tau;v,z,d sigma;c(t),0,d Fu.C.1 1.31 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.2 0.87 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.3 3.75 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.4 3.27 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.5 7.53 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.6 2.42 0.00 0.00 0.00 0.00 Fu.C.7 5.58 0.00 0.00 0.10 0.00 Bi.C.1 0.97 0.00 0.00 0.00 0.00 Bi.C.2 1.25 0.00 0.00 0.00 0.00 Bi.C.3 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 UC DOORSNEDE PER BELASTINGSCOMBINATIE Fu.C.1 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 1.308 / 11.077 + 0.7 x 0 / 12.724 0.12 Ok Fu.C.2 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 0.872 / 11.077 + 0.7 x 0 / 12.724 0.08 Ok Fu.C.3 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 3.746 / 14.769 + 0.7 x 0 / 16.965 0.25 Ok 30-8-2016 13:35:41 MatrixFrame Toolbox 5.2 SP9 122

Fu.C.4 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 3.271 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.20 Ok Fu.C.5 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 7.528 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.45 Ok Fu.C.6 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 2.417 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.15 Ok Fu.C.7 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 5.582 / 14.769 + 0.7 x 0 / 16.965 0.38 Ok Fu.C.7 NEN-EN1995-1-1#6.1.7 (6.13) Vz 0.099 / 2.462 0.04 Ok Bi.C.1 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 0.969 / 11.077 + 0.7 x 0 / 12.724 0.09 Ok Bi.C.2 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 1.25 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.08 Ok Bi.C.3 NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 0.151 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.01 Ok BELASTINGSCOMBINATIES VOOR BRUIKBAARHEIDSGRENSTOESTAND Ka.C.1 p = + yg * G_rep = + 1.00 * 0.49 = 0.49 kn/m^2 Ka.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = + 1.00 * 0.49 + 0.87 * 1.00 = 1.35 kn/m^2 Ka.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = + 1.00 * 0.49 + 0.86 * 0.82 = 1.19 kn/m^2 Ka.C.4 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = + 1.00 * 0.49 + 0.86 * (-3.27) = -2.33 kn/m^2 Ka.C.5 p = + yg * G_rep + yq * Q_sneeuw = + 1.00 * 0.49 + 0.75 * 0.56 = 0.91 kn/m^2 Qu.C.1 p = + yg * G_rep = + 1.00 * 0.49 = 0.49 kn/m^2 Ka.C.(w1) p = + yg * G_rep = + 1.00 * 0.49 = 0.49 kn/m^2 UC DOORBUIGINGEN PER BELASTINGSCOMBINATIE L/250 Limiet w;max 15.6 mm L/333 Limiet w;2+w;3 11.7 mm E;mean E;0;ser;d;inst 11000.0 N/mm^2 E;mean / Kdef E;0;ser;d;cr 13750.0 N/mm^2 E-Mod/E;0;ser;d;cr 0.80 Ka.C.(w1) w;1 1.6 mm w;c 0.0 mm Qu.C.1 w;2 1.3 mm Comb. w;3 w;tot w;max w;2+w;3 UC(w;max) UC(w;2+w;3) Ka.C.1 0.0 2.9 2.9 1.3 0.18 0.11 Ka.C.2 2.8 5.7 5.7 4.1 0.37 0.35 Ka.C.3 2.3 5.2 5.2 3.6 0.33 0.31 Ka.C.4-9.2-6.3-6.3-7.9 0.41 0.68 Ka.C.5 1.4 4.2 4.2 2.7 0.27 0.23 mm mm mm mm MAATGEVENDE KRACHTEN (FU.C.5) MAATGEVENDE DOORBUIGINGEN (KA.C.4) Normaalkracht Nt;Ed 0.00 kn Ka.C.(w1) w;1 1.6 mm Dwarskracht Vy;Ed 0.00 kn Qu.C.1 w;2 1.3 mm Dwarskracht Vz;Ed 0.00 kn Ka.C.4 w;3-9.2 mm Torsie Mx;Ed 0.00 knm w;tot -6.3 mm Moment My;Ed -2.88 knm w;max -6.3 mm Moment Mz;Ed 0.00 knm w;2+w;3-7.9 mm Limiet w;max 15.6 mm Limiet w;2+w;3 11.7 mm UC(w;max) 0.41 UC(w;2+w;3) 0.68 UITGEVOERDE CONTROLES Doorsnede NEN-EN1995-1-1#6.1.7 (6.13) Vz 0.395 / 2.462 0.16 Ok Doorsnede NEN-EN1995-1-1#6.1.6 (6.11) 7.528 / 16.615 + 0.7 x 0 / 19.086 0.45 Ok Doorbuigingen NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3 (4) -7.9 / 11.7 0.68 Ok Ligger gecontroleerd op sterkte en doorbuiging Ligger Ok 30-8-2016 13:35:41 MatrixFrame Toolbox 5.2 SP9 123

Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Tijdelijk gebouw SHIP Projectnummer MRKH 16.010 5.2. Dakbalklaag terras Constructeur H. van Prooijen Meerkerk Houtbouw Eenheden m, kn, knm \\WDSENTINEL\Oude netwerk harde schijf\projecten\meerkerk\2016\010 SHIP\Constructies\definitieve berekening\5.2.balklaag dakterras.mxft 1. Platdak (NEN-EN1995-1-1:2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: HT-ON 75 X 275 Breedte b 75 mm Oppervlak A 20625 mm^2 Hoogte h 275 mm Traagheidsmoment Itor 3202e+04mm^4 Weerstandsmoment Wy 9453e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iy 1300e+05mm^4 Weerstandsmoment Wz 2578e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iz 9668e+03mm^4 Sterkte klasse C24 f,m,0,k 24.0 N/mm^2 f,c,0,k 21.0 N/mm^2 f,t,0,k 14.0 N/mm^2 f,v,0,k 4.0 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean 11000.0 N/mm^2 G;mean 690.0 N/mm^2 Klimaatklasse II Gamma;M 1.30 k;h 1.00 I (Permanent) k;mod 0.60 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 15 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 2 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys 4.875 m Beschot kwaliteit C27 hoh afstand Lt 0.400 m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm Doorbuigingen beschouwen Ja Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 0.58 BELASTINGEN Permanent Eigen gewicht 0.22 kn/m^2 beschot 0.20 kn/m^2 plafond 0.10 kn/m^2 overig 0.15 kn/m^2 Totaal 0.67 kn/m^2 Opgelegd q;k 5.00 kn/m^2 0.87 psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.40; 0.70; 0.60 Q;k 7.00 kn Wind Winddruk 0.78 kn/m^2 0.93 Windzuiging -3.11 kn/m^2 Sneeuw p_sneeuw 0.56 kn/m^2 0.75 Regenwater Niveau dhw 0.000 m Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 CPROB BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A + 6.10B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = + 1.35 * 0.67 + 0.60 * 5.00 = 3.90 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = + 0.90 * 0.67 + 0.60 * 5.00 = 3.60 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = + 1.20 * 0.67 + 1.38 * 5.00 = 7.70 kn/m^2 Fu.C.4 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk + yq * Q_rep = + 1.20 * 0.67 + 1.29 * 0.78 + 0.60 * 5.00 = 4.81 kn/m^2 Fu.C.5 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging + yq * Q_rep = + 0.90 * 0.67 + 1.29 * (-3.11) + 0.60 * 5.00 = -0.42 kn/m^2 Fu.C.6 p = + yg * G_rep + yq * Q_sneeuw + yq * Q_rep = + 1.20 * 0.67 + 1.13 * 0.56 + 0.60 * 5.00 = 4.43 kn/m^2 Fu.C.7 p = + yg * G_rep = + 1.35 * 0.67 = 0.90 kn/m^2 2-9-2016 15:13:41 MatrixFrame Toolbox 5.2 SP9 124