Uitbreiden woning met een dakopbouw Aan de Derrienk 19 te Biggekerke. dhr. van t Hof & mevr. Buijs Derrienk CA Biggekerke

Transcriptie

1 Uitbreiden woning met een dakopbouw Aan de Derrienk 19 te Biggekerke v.r.v.: dhr. van t Hof & mevr. Buijs Derrienk CA Biggekerke Berekening Constructie Berekend door : ing. R. Baaijens Werknummer : Datum : 22 december 2015 C ntek serooskerke Advies en tekenburo voor de bouw De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Tel Fax ruud.koets@contek-serooskerke.nl website: Opdrachten worden slechts door Contek Serooskerke V.o.f. aanvaard en uitgevoerd na acceptatie van de DNR De aansprakelijkheid van Contek Serooskerke V.o.f. is beperkt tot het bedrag dat wordt uitgekeerd onder de geldende beroepsaansprakelijkheidsverzekering voor architecten, advies en ingenieursbureaus. Deze algemene voorwaarden worden bij de aanvang van een eerste opdracht en op eerste verzoek verstrekt en zijn tevens te vinden op onze website

2 INHOUD 1 Inleiding Omschrijving Normen en eisen Toegepaste voorschriften: Algemeen: Uitgangspunten en referentiedocumenten: In de berekening gehanteerde eenheidsgewichten Balklagen en gordingen Overzicht Balklaag verdiepingsvloer Balklaag platdak dakkapel Gordingen hellend dak Latei- en ondersteuningsconstructies Overzicht Slapers t.b.v. dakkapellen Stalen ligger + kolom (nr.1) Stalen ligger (nr.2) Stalen ligger (nr.3) Controle bestaande staalconstructie (nr. 4) Samengestelde houten ligger (nr. 5) Stalen ligger (nr.6a) Stalen ligger (nr.6b) Samengestelde houten ligger (nr. 7) Funderingsconstructie Overzicht Gewichtsberekening Berekening fundering woning Overzicht oplegreacties Funderingspalen Controle bestaande prefab betonpaal Controle bestaande prefab betonpaal t.b.v. kolom carport Stalen buispaal t.b.v. kolom veranda Detailberekening stalen buispaal Ø Bijlage _statische berekening.doc 22 december

3 1 Inleiding 1.1 Omschrijving Dit rapport bevat de statische berekening van een uit te breiden woning aan de Derrienk 19 te Biggekerke. De woning zal uitgebreidt worden met dakopbouw op de bestaande garage. Het casco van deze uitbreiding zal bestaan uit een houten skelet afgewerkt met een gemetseld buitenspouwblad. Het hellend dak zal constructief opgebouwd worden uit gordingen i.c.m. prefab dakelementen en afgewerkt met keramische dakpannen. De platdakconstructie van de dakkapellen en de verdiepingsvloer bestaan constructief uit een houten balklaag voorzien van multiplex t.b.v. de schijfwerking. Het geheel zal gefundeerd worden op de bestaande garage en een nieuw te realiseren poer. 1.2 Normen en eisen Toegepaste voorschriften: NEN-EN 1990 NEN-EN 1991 NEN-EN 1992 NEN-EN 1993 NEN-EN 1994 NEN-EN 1995 Grondslagen van het ontwerp Belastingen op constructies Betonconstructies Staalconstructies Staal-betonconstructies Houtconstructies Algemeen: Eenheden in kn en meter, tenzij anders is aangegeven Gebouwklasse : Eensgezingswoning/ gevolgklasse CC1 Referentieperiode : 50 jaar Betrouwbaarheidsklasse : RC1 Windgebied : II (onbebouwd) Gehanteerde belastingfactoren Grenstoestanden Permanent Veranderlijk Uiterste Fundamentele Uiterste Fundamentele Uiterste Bijzondere Bruikbaarheid Karakteristieke _statische berekening.doc 22 december

4 1.3 Uitgangspunten en referentiedocumenten: De door Contek-Serooskerke vervaardigde tekeningen 1.4 In de berekening gehanteerde eenheidsgewichten permanent Pannendak (dakhelling 51 graden) 1,03 kn/m² sneeuw links dakpannen 0,65 kn/m² opgelegde 0,21 kn/m² var. Sneeuw ψ= 0 links C1= 0,3 psn;rep = 0,7 kn/m² Platdak 0,42 kn/m² 0,56 kn/m² constructie + afwerking 0,42 kn/m² Sneeuw ψ= 0 0,56 kn/m² Zoldervloer 0,40 kn/m² 0,7 kn/m² afwerking + constructie 0,4 kn/m² var. Vloerbelasting ψ= 0,4 0,7 kn/m² Verdiepingsvloer 0,40 kn/m² 2,25 kn/m² afwerking + constructie 0,4 kn/m² var. Vloerbelasting ψ= 0,4 1,75 kn/m² (Klasse A) separaties 0,5 kn/m² Verdiepingsvloer (bestaand) 4,12 kn/m² 2,25 kn/m² kanaalplaatvloer d= 200 mm 3,12 kn/m² cementdekvloer d= 50 mm 1 kn/m² var. Vloerbelasting ψ= 0,4 1,75 kn/m² separaties 0,5 kn/m² Begane grondvloer (bestaand) 5,12 kn/m² 2,25 kn/m² kanaalplaatvloer d= 200 mm 3,12 kn/m² cementdekvloer d= 100 mm 2 kn/m² var. Vloerbelasting ψ= 0,4 1,75 kn/m² separaties 0,5 kn/m² Gevelconstructie gasbeton d= 140 mm 1,2 kn/m² metselwerk d= 100 mm 2 kn/m² Gevelconstructie (bestaand) houtskelet 0,85 kn/m² metselwerk d= 100 mm 2 kn/m² 3,20 kn/m² 2,85 kn/m² Binnenwand (dragend) houtskelet Puiconstructie kozijn en glas 0,85 kn/m² 0,7 kn/m² 0,85 kn/m² 0,70 kn/m² _statische berekening.doc 22 december

5 2 Balklagen en gordingen 2.1 Overzicht _statische berekening.doc 22 december

6 15-255_statische berekening.doc 22 december

7 2.2 Balklaag verdiepingsvloer 1. Vloer (NEN-EN :2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: HT-GS 69 X 194 Breedte b 69 mm Oppervlak A mm^2 Hoogte h 194 mm Weerstandsmoment Wx 2438e+02 mm^3 Traagheidsmoment Itor 1647e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wy 4328e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iy 4198e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wz 1539e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iz 5311e+03 mm^4 C;w 1499e+07 mm^6 Sterkte klasse C18 f,m,0,k 18.0 N/mm^2 f,c,0,k 18.0 N/mm^2 f,t,0,k 11.0 N/mm^2 f,v,0,k 3.4 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean N/mm^2 G;mean N/mm^2 Klimaatklasse I Gamma;M 1.30 k;h;y 1.00 I (Permanent) k;mod 0.60 k;h;z 1.17 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 50 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 1 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys m Beschot kwaliteit C18 hoh afstand Lt m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm Doorbuigingen beschouwen Ja Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 0.77 GEWICHTS BEREKENING Veranderlijk qk1 Opgelegde belastingen (qk) NEN-EN #6.3(Cat=A, SubCat=1) 1.75 kn/m^2 qk2 Separaties (qk) kn/m^2 qk3 Opgelegde belastingen (qk) qk1 + qk kn/m^2 fk1 Opgelegde belastingen (fk) NEN-EN #6.3(Cat=A, SubCat=1) 3.00 kn BELASTINGEN CPROB Permanent Eigen gewicht 0.08 kn/m^2 beschot 0.15 kn/m^2 Totaal 0.23 kn/m^2 Opgelegd q;k 2.25 kn/m^ psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.40; 0.50; 0.30 Q;k 3.00 kn Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 1.50 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 3.29 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep = * 0.23 = 0.28 kn/m^2 F = + yq * F_rep = * 3.00 = 1.62 kn Fu.C.4 p = + yg * G_rep = * 0.23 = 0.25 kn/m^2 F = + yq * F_rep = * 3.00 = 4.05 kn Bi.C.1 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 0.91 kn/m^ _statische berekening.doc 22 december

8 MAATGEVENDE SNEDEKRACHTEN Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C kn kn kn knm knm MAX UC SNEDEKRACHT Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C kn kn kn knm knm REKENSTERKTE Comb. Belasting duurklasse f;m,y,d f;m,z,d f;t,0,d f;c,0,d f;v,0,d Fu.C.1 III (Middellange termijn) Fu.C.2 III (Middellange termijn) Fu.C.3 III (Middellange termijn) Fu.C.4 III (Middellange termijn) Bi.C.1 III (Middellange termijn) N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 REKENSPANNING Comb. sigma;m,y,d sigma;m,z,d tau;v,y,d tau;v,z,d sigma;c(t),0,d Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 UC DOORSNEDE PER BELASTINGSCOMBINATIE Fu.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.3 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.3 NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz 0.07 / Ok Fu.C.4 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.4 NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Bi.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok BELASTINGSCOMBINATIES VOOR BRUIKBAARHEIDSGRENSTOESTAND Ka.C.1 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 1.13 kn/m^2 Ka.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 2.48 kn/m^2 Qu.C.1 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 2.25 = 0.91 kn/m^2 Ka.C.(w1) p = + yg * G_rep = * 0.23 = 0.23 kn/m^2 UC DOORBUIGINGEN PER BELASTINGSCOMBINATIE L/250 Limiet w;max 14.4 mm L/333 Limiet w;2+w; mm E;mean E;0;ser;d;inst N/mm^2 E;mean / Kdef E;0;ser;d;cr N/mm^2 E-Mod/E;0;ser;d;cr 0.60 Ka.C.(w1) w;1 0.8 mm w;c 0.0 mm Qu.C.1 w;2 1.9 mm Comb. w;3 w;tot w;max w;2+w;3 UC(w;max) UC(w;2+w;3) Ka.C Ka.C _statische berekening.doc 22 december

9 MAATGEVENDE KRACHTEN (FU.C.2) De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) mm mm mm mm MAATGEVENDE DOORBUIGINGEN (KA.C.2) Normaalkracht Nt;Ed 0.00 kn Ka.C.(w1) w;1 0.8 mm Dwarskracht Vy;Ed 0.00 kn Qu.C.1 w;2 1.9 mm Dwarskracht Vz;Ed 0.00 kn Ka.C.2 w;3 7.9 mm Torsie Mx;Ed 0.00 knm w;tot 10.7 mm Moment My;Ed 3.25 knm w;max 10.7 mm Moment Mz;Ed 0.00 knm w;2+w;3 9.9 mm Limiet w;max 14.4 mm Limiet w;2+w; mm UC(w;max) 0.74 UC(w;2+w;3) 0.91 UITGEVOERDE CONTROLES Doorsnede NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Doorsnede NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Doorbuigingen NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3 (4) 9.9 / Ok Ligger gecontroleerd op sterkte en doorbuiging Ligger Ok _statische berekening.doc 22 december

10 2.3 Balklaag platdak dakkapel 1. Platdak (NEN-EN :2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: R38X120 Breedte b 38 mm Oppervlak A 4560 mm^2 Hoogte h 120 mm Weerstandsmoment Wx 4679e+01 mm^3 Traagheidsmoment Itor 1757e+03 mm^4 Weerstandsmoment Wy 9120e+01 mm^3 Traagheidsmoment Iy 5472e+03 mm^4 Weerstandsmoment Wz 2888e+01 mm^3 Traagheidsmoment Iz 5487e+02 mm^4 C;w 5926e+05 mm^6 Sterkte klasse C18 f,m,0,k 18.0 N/mm^2 f,c,0,k 18.0 N/mm^2 f,t,0,k 11.0 N/mm^2 f,v,0,k 3.4 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean N/mm^2 G;mean N/mm^2 Klimaatklasse I Gamma;M 1.30 k;h;y 1.05 I (Permanent) k;mod 0.60 k;h;z 1.30 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 50 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 1 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys m Beschot kwaliteit C18 hoh afstand Lt m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm Doorbuigingen beschouwen Ja Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 0.60 GEWICHTS BEREKENING Veranderlijk qk1 Opgelegde belastingen (qk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1) 1.00 kn/m^2 fk1 Opgelegde belastingen (fk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1) 1.50 kn Wind Qp1 Pieksnelheids druk (Qp voor referentieperiode 50) NEN-EN #4(Z=5.90,Terrein=Onbebouw 0.70 kn/m^2 d,regio=2,c0=1.00) CsCd1 Constructie factor (CsCd) Cpe1 Druk coefficient (Cpe) 0.00 Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=-0.50,Openingen=0.00, Over=False) Windzuiging Cpe1 Druk coefficient (Cpe) NEN-EN #7.2(Dak=Plat,Zone=H) Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=0.80,Openingen=0.00, 0.20 Over=True) Sneeuw Sk1 Karakteristiek waarde van de sneeuwlast op de grond NEN-EN #4.1(Zone=1) 0.70 kn/m^2 (Sk) Mu1 Sneeuwbelasting coefficient (Mu) EN #5.3(Dak=Afglijden en 0.80 opwaaein,mu=mu1,h=0.10,b1=4.00,b2=4.30) _statische berekening.doc 22 december

11 BELASTINGEN De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) CPROB Permanent Eigen gewicht 0.04 kn/m^2 Isolatie 0.05 kn/m^2 beschot 0.15 kn/m^2 plafond 0.15 kn/m^2 Totaal 0.39 kn/m^2 Opgelegd q;k 1.00 kn/m^ psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.00; 0.00; 0.00 Q;k 1.50 kn Wind Winddruk (CsCd = 1.00) 0.21 kn/m^ Windzuiging (CsCd = 1.00) kn/m^2 Sneeuw p_sneeuw 0.56 kn/m^ Regenwater Niveau dhw m Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.48 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.35 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 1.00 = 1.78 kn/m^2 Fu.C.4 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = * * 0.21 = 0.71 kn/m^2 Fu.C.5 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = * * (-0.63) = kn/m^2 Fu.C.6 p = + yg * G_rep + yq * Q_sneeuw = * * 0.56 = 1.18 kn/m^2 Fu.C.7 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.43 kn/m^2 F = + yq * F_rep = * 1.50 = 2.03 kn Bi.C.1 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.39 kn/m^2 Bi.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = * * 0.21 = 0.44 kn/m^2 Bi.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = * * (-0.63) = 0.27 kn/m^2 MAATGEVENDE SNEDEKRACHTEN Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm MAX UC SNEDEKRACHT Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm REKENSTERKTE Comb. Belasting duurklasse f;m,y,d f;m,z,d f;t,0,d f;c,0,d f;v,0,d Fu.C.1 I (Permanent) Fu.C.2 I (Permanent) Fu.C.3 III (Middellange termijn) _statische berekening.doc 22 december

12 Fu.C.4 IV (Korte termijn) Fu.C.5 IV (Korte termijn) Fu.C.6 IV (Korte termijn) Fu.C.7 III (Middellange termijn) Bi.C.1 I (Permanent) Bi.C.2 IV (Korte termijn) Bi.C.3 IV (Korte termijn) N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 REKENSPANNING Comb. sigma;m,y,d sigma;m,z,d tau;v,y,d tau;v,z,d sigma;c(t),0,d Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 UC DOORSNEDE PER BELASTINGSCOMBINATIE Fu.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.3 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.4 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.5 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.6 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Bi.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Bi.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Bi.C.3 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok BELASTINGSCOMBINATIES VOOR BRUIKBAARHEIDSGRENSTOESTAND Ka.C.1 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.39 kn/m^2 Ka.C.2 p = + yg * G_rep + yq * Q_rep = * * 1.00 = 1.39 kn/m^2 Ka.C.3 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_druk = * * 0.21 = 0.60 kn/m^2 Ka.C.4 p = + yg * G_rep + yq * Q_wind_zuiging = * * (-0.63) = kn/m^2 Ka.C.5 p = + yg * G_rep + yq * Q_sneeuw = * * 0.56 = 0.95 kn/m^2 Qu.C.1 p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.39 kn/m^2 Ka.C.(w1) p = + yg * G_rep = * 0.39 = 0.39 kn/m^2 UC DOORBUIGINGEN PER BELASTINGSCOMBINATIE L/250 Limiet w;max 8.0 mm L/250 Limiet w;2+w;3 8.0 mm E;mean E;0;ser;d;inst N/mm^2 E;mean / Kdef E;0;ser;d;cr N/mm^2 E-Mod/E;0;ser;d;cr 0.60 Ka.C.(w1) w;1 0.7 mm w;c 0.0 mm Qu.C.1 w;2 0.4 mm Comb. w;3 w;tot w;max w;2+w;3 UC(w;max) UC(w;2+w;3) Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C mm mm mm mm MAATGEVENDE KRACHTEN (FU.C.7) (KA.C.2) MAATGEVENDE DOORBUIGINGEN _statische berekening.doc 22 december

13 Normaalkracht Nt;Ed 0.00 kn Ka.C.(w1) w;1 0.7 mm Dwarskracht Vy;Ed 0.00 kn Qu.C.1 w;2 0.4 mm Dwarskracht Vz;Ed 0.61 kn Ka.C.2 w;3 1.7 mm Torsie Mx;Ed 0.00 knm w;tot 2.8 mm Moment My;Ed 0.70 knm w;max 2.8 mm Moment Mz;Ed 0.00 knm w;2+w;3 2.1 mm Limiet w;max 8.0 mm Limiet w;2+w;3 8.0 mm UC(w;max) 0.34 UC(w;2+w;3) 0.26 UITGEVOERDE CONTROLES Doorsnede NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Doorsnede NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Doorbuigingen NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3 (4) 2.8 / Ok Ligger gecontroleerd op sterkte en doorbuiging Ligger Ok _statische berekening.doc 22 december

14 2.4 Gordingen hellend dak 1. Hellend dak (NEN-EN :2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: HT-GS 69 X 194 Breedte b 69 mm Oppervlak A mm^2 Hoogte h 194 mm Weerstandsmoment Wx 2438e+02 mm^3 Traagheidsmoment Itor 1647e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wy 4328e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iy 4198e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wz 1539e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iz 5311e+03 mm^4 C;w 1499e+07 mm^6 Sterkte klasse C24 f,m,0,k 24.0 N/mm^2 f,c,0,k 21.0 N/mm^2 f,t,0,k 14.0 N/mm^2 f,v,0,k 4.0 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean N/mm^2 G;mean N/mm^2 Klimaatklasse I Gamma;M 1.30 k;h;y 1.00 I (Permanent) k;mod 0.60 k;h;z 1.17 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 50 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 1 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys m Beschot kwaliteit C18 hoh afstand Lt m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm dakhelling alfa 51 systeemlengte L (Z as) m m Hellend Ja Doorbuigingen beschouwen Ja Dubbele buiging Nee Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 1.00 GEWICHTS BEREKENING Veranderlijk qk1 Opgelegde belastingen (qk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1, 0.00 kn/m^2 Hoek=51) fk1 Opgelegde belastingen (fk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1, 1.50 kn Hoek=51) Wind Qp1 Pieksnelheids druk (Qp voor referentieperiode 50) NEN-EN #4(Z=6.90,Terrein=Onbebouw 0.75 kn/m^2 d,regio=2,c0=1.00) CsCd1 Constructie factor (CsCd) Cpe1 Druk coefficient (Cpe) NEN-EN #7.2(Dak=Zadeldak,Zone=H, 0.64 Hoek=51.00,Eerst=False) Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=-0.50,Openingen=0.00, Over=False) Windzuiging Cpe1 Druk coefficient (Cpe) 0.00 Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=0.80,Openingen=0.00, 0.20 Over=True) Sneeuw Sk1 Karakteristiek waarde van de sneeuwlast op de grond NEN-EN #4.1(Zone=1) 0.70 kn/m^2 (Sk) Mu1 Sneeuwbelasting coefficient (Mu) EN #5.3(Dak=Hellend,Hoek=51.00,Mu= 0.24 Mu1) _statische berekening.doc 22 december

15 BELASTINGEN Permanent Eigen gewicht 0.06 kn/m^2 De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) CPROB overig 0.60 kn/m^2 Totaal 0.66 kn/m^2 Opgelegd q;k 0.00 kn/m^ psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.00; 0.00; 0.00 Q;k 1.50 kn Wind Winddruk (CsCd = 1.00) 0.70 kn/m^ Windzuiging (CsCd = 1.00) kn/m^2 Sneeuw p_sneeuw 0.17 kn/m^ Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.51 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.38 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_rep * cos²(alfa) = * 0.66 * * 0.00 * 0.40 = 0.45 kn/m^2 Fu.C.4 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.66 * * 0.70 = 1.40 kn/m^2 Fu.C.5 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.66 * * (-0.15) = 0.17 kn/m^2 Fu.C.6 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_sneeuw * = * 0.66 * * 0.17 * 0.40 = 0.54 kn/m^2 cos²(alfa) Fu.C.7 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.45 kn/m^2 F = + yq * F_rep * cos(alfa) = * 1.50 * 0.63 = 1.27 kn Bi.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.42 kn/m^2 Bi.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.66 * * 0.70 = 0.56 kn/m^2 Bi.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.66 * * (-0.15) = 0.39 kn/m^2 MAATGEVENDE SNEDEKRACHTEN Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm MAX UC SNEDEKRACHT Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm REKENSTERKTE Comb. Belasting duurklasse f;m,y,d f;m,z,d f;t,0,d f;c,0,d f;v,0,d Fu.C.1 I (Permanent) Fu.C.2 I (Permanent) Fu.C.3 III (Middellange termijn) Fu.C.4 IV (Korte termijn) _statische berekening.doc 22 december

16 Fu.C.5 IV (Korte termijn) Fu.C.6 IV (Korte termijn) Fu.C.7 III (Middellange termijn) Bi.C.1 I (Permanent) Bi.C.2 IV (Korte termijn) Bi.C.3 IV (Korte termijn) N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 REKENSPANNING Comb. sigma;m,y,d sigma;m,z,d tau;v,y,d tau;v,z,d sigma;c(t),0,d Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 UC DOORSNEDE PER BELASTINGSCOMBINATIE Fu.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.3 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.4 NEN-EN #6.1.6 (6.11) 8.02 / x 0 / Ok Fu.C.5 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.6 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Bi.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Bi.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok Bi.C.3 NEN-EN #6.1.6 (6.11) / x 0 / Ok BELASTINGSCOMBINATIES VOOR BRUIKBAARHEIDSGRENSTOESTAND Ka.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.42 kn/m^2 Ka.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_rep * cos²(alfa) = * 0.66 * * 0.00 * 0.40 = 0.42 kn/m^2 Ka.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.66 * * 0.70 = 1.12 kn/m^2 Ka.C.4 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.66 * * (-0.15) = 0.27 kn/m^2 Ka.C.5 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_sneeuw * = * 0.66 * * 0.17 * 0.40 = 0.48 kn/m^2 cos²(alfa) Qu.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.42 kn/m^2 Ka.C.(w1) p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.66 * 0.63 = 0.42 kn/m^2 UC DOORBUIGINGEN PER BELASTINGSCOMBINATIE L/250 Limiet w;max 18.8 mm L/250 Limiet w;2+w; mm E;mean E;0;ser;d;inst N/mm^2 E;mean / Kdef E;0;ser;d;cr N/mm^2 E-Mod/E;0;ser;d;cr 0.60 Ka.C.(w1) w;1 5.2 mm w;c 0.0 mm Qu.C.1 w;2 3.1 mm Comb. w;3 w;tot w;max w;2+w;3 UC(w;max) UC(w;2+w;3) Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C mm mm mm mm _statische berekening.doc 22 december

17 MAATGEVENDE KRACHTEN (FU.C.4) De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) MAATGEVENDE DOORBUIGINGEN (KA.C.3) Normaalkracht Nt;Ed 0.00 kn Ka.C.(w1) w;1 5.2 mm Dwarskracht Vy;Ed 0.00 kn Qu.C.1 w;2 3.1 mm Dwarskracht Vz;Ed 0.00 kn Ka.C.3 w;3 8.7 mm Torsie Mx;Ed 0.00 knm w;tot 16.9 mm Moment My;Ed 3.47 knm w;max 16.9 mm Moment Mz;Ed 0.00 knm w;2+w; mm Limiet w;max 18.8 mm Limiet w;2+w; mm UC(w;max) 0.90 UC(w;2+w;3) 0.63 UITGEVOERDE CONTROLES Doorsnede NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Doorsnede NEN-EN #6.1.6 (6.11) 8.02 / x 0 / Ok Doorbuigingen NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3 (4) 16.9 / Ok Ligger gecontroleerd op sterkte en doorbuiging Ligger Ok _statische berekening.doc 22 december

18 3 Latei- en ondersteuningsconstructies 3.1 Overzicht Zie paragraaf Slapers t.b.v. dakkapellen 1. Spoor (NEN-EN :2011/NB:2013) PROFIELGEGEVENS: HT-GS 69 X 194 Breedte b 69 mm Oppervlak A mm^2 Hoogte h 194 mm Weerstandsmoment Wx 2438e+02 mm^3 Traagheidsmoment Itor 1647e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wy 4328e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iy 4198e+04 mm^4 Weerstandsmoment Wz 1539e+02 mm^3 Traagheidsmoment Iz 5311e+03 mm^4 C;w 1499e+07 mm^6 Sterkte klasse C24 f,m,0,k 24.0 N/mm^2 f,c,0,k 21.0 N/mm^2 f,t,0,k 14.0 N/mm^2 f,v,0,k 4.0 N/mm^2 Elasticiteitsmodulus E;0;mean N/mm^2 G;mean N/mm^2 Klimaatklasse I Gamma;M 1.30 k;h;y 1.00 I (Permanent) k;mod 0.60 k;h;z 1.17 II (Lange termijn) k;mod 0.70 Beta;c 0.2 III (Middellange termijn) k;mod 0.80 Ontwerplevensduur 50 Jaar IV (Korte termijn) k;mod 0.90 Betrouwbaarheidsklasse 1 V (Onmiddellijk) k;mod 1.10 lsys m Beschot kwaliteit C18 hoh afstand Lt m Beschot dikte 18 mm Zeeg 0 mm dakhelling alfa 51 Doorbuigingen beschouwen Ja Stootbelasting Nee Reductiefactor spreiding 1.00 GEWICHTS BEREKENING Veranderlijk qk1 Opgelegde belastingen (qk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1, 0.00 kn/m^2 Hoek=51) fk1 Opgelegde belastingen (fk) NEN-EN #6.3(Cat=H, SubCat=1, 1.50 kn Hoek=51) Wind Qp1 Pieksnelheids druk (Qp voor referentieperiode 50) NEN-EN #4(Z=6.90,Terrein=Onbebouw 0.75 kn/m^2 d,regio=2,c0=1.00) CsCd1 Constructie factor (CsCd) Cpe1 Druk coefficient (Cpe) NEN-EN #7.2(Dak=Zadeldak,Zone=H, 0.64 Hoek=51.00,Eerst=False) Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=-0.50,Openingen=0.00, Over=False) Windzuiging _statische berekening.doc 22 december

19 Cpe1 Druk coefficient (Cpe) 0.00 Cpi1 Druk coefficient (Cpi) EN #7.2.9(Cpe=0.80,Openingen=0.00, 0.20 Over=True) Sneeuw Sk1 Karakteristiek waarde van de sneeuwlast op de grond NEN-EN #4.1(Zone=1) 0.70 kn/m^2 (Sk) Mu1 Sneeuwbelasting coefficient (Mu) EN #5.3(Dak=Hellend,Hoek=51.00,Mu= 0.24 Mu1) BELASTINGEN CPROB Permanent Eigen gewicht 0.02 kn/m^2 overig 0.60 kn/m^2 Totaal 0.62 kn/m^2 Opgelegd q;k 0.00 kn/m^ psi (-)_0; psi (-)_1; psi (-)_2 0.00; 0.00; 0.00 Q;k 1.50 kn Wind Winddruk (CsCd = 1.00) 0.70 kn/m^ Windzuiging (CsCd = 1.00) kn/m^2 Sneeuw p_sneeuw 0.17 kn/m^ Bijzonder Bijzonder; Fbijz 0.00 kn Bijzonder; pbijz 0.00 kn/m^2 BELASTINGSCOMBINATIES VOOR UITERSTE GRENSTOESTAND (610A B) Fu.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.48 kn/m^2 Fu.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.35 kn/m^2 Fu.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_rep * cos²(alfa) = * 0.62 * * 0.00 * 0.40 = 0.42 kn/m^2 Fu.C.4 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.62 * * 0.70 = 1.37 kn/m^2 Fu.C.5 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.62 * * (-0.15) = 0.15 kn/m^2 Fu.C.6 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_sneeuw * = * 0.62 * * 0.17 * 0.40 = 0.51 kn/m^2 cos²(alfa) Fu.C.7 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.42 kn/m^2 F = + yq * F_rep * cos(alfa) = * 1.50 * 0.63 = 1.27 kn Bi.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.39 kn/m^2 Bi.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.62 * * 0.70 = 0.53 kn/m^2 Bi.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.62 * * (-0.15) = 0.36 kn/m^2 MAATGEVENDE SNEDEKRACHTEN Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm MAX UC SNEDEKRACHT Comb. Nc;Ed, Nt;Ed Vy;Ed Vz;Ed My;Ed Mz;Ed Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C kn kn kn knm knm _statische berekening.doc 22 december

20 REKENSTERKTE Comb. Belasting duurklasse f;m,y,d f;m,z,d f;t,0,d f;c,0,d f;v,0,d Fu.C.1 I (Permanent) Fu.C.2 I (Permanent) Fu.C.3 III (Middellange termijn) Fu.C.4 IV (Korte termijn) Fu.C.5 IV (Korte termijn) Fu.C.6 IV (Korte termijn) Fu.C.7 III (Middellange termijn) Bi.C.1 I (Permanent) Bi.C.2 IV (Korte termijn) Bi.C.3 IV (Korte termijn) N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 REKENSPANNING Comb. sigma;m,y,d sigma;m,z,d tau;v,y,d tau;v,z,d sigma;c(t),0,d Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Fu.C Bi.C Bi.C Bi.C N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 N/mm^2 UC DOORSNEDE PER BELASTINGSCOMBINATIE Fu.C.1 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.34 Ok Fu.C.2 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.25 Ok Fu.C.3 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.23 Ok Fu.C.4 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.64 Ok Fu.C.5 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.08 Ok Fu.C.6 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.25 Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.40 Ok Fu.C.7 NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Bi.C.1 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.28 Ok Bi.C.2 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.25 Ok Bi.C.3 NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.17 Ok BELASTINGSCOMBINATIES VOOR BRUIKBAARHEIDSGRENSTOESTAND Ka.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.39 kn/m^2 Ka.C.2 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_rep * cos²(alfa) = * 0.62 * * 0.00 * 0.40 = 0.39 kn/m^2 Ka.C.3 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_druk = * 0.62 * * 0.70 = 1.09 kn/m^2 Ka.C.4 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_wind_zuiging = * 0.62 * * (-0.15) = 0.24 kn/m^2 Ka.C.5 p = + yg * G_rep * cos(alfa) + yq * Q_sneeuw * = * 0.62 * * 0.17 * 0.40 = 0.46 kn/m^2 cos²(alfa) Qu.C.1 p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.39 kn/m^2 Ka.C.(w1) p = + yg * G_rep * cos(alfa) = * 0.62 * 0.63 = 0.39 kn/m^ _statische berekening.doc 22 december

21 UC DOORBUIGINGEN PER BELASTINGSCOMBINATIE L/250 Limiet w;max 13.6 mm L/250 Limiet w;2+w; mm E;mean E;0;ser;d;inst N/mm^2 E;mean / Kdef E;0;ser;d;cr N/mm^2 E-Mod/E;0;ser;d;cr 0.60 Ka.C.(w1) w;1 3.4 mm w;c 0.0 mm Qu.C.1 w;2 2.0 mm Comb. w;3 w;tot w;max w;2+w;3 UC(w;max) UC(w;2+w;3) Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C Ka.C mm mm mm mm MAATGEVENDE KRACHTEN (FU.C.4) MAATGEVENDE DOORBUIGINGEN (KA.C.3) Normaalkracht Nt;Ed 0.89 kn Ka.C.(w1) w;1 3.4 mm Dwarskracht Vy;Ed 0.00 kn Qu.C.1 w;2 2.0 mm Dwarskracht Vz;Ed 0.00 kn Ka.C.3 w;3 6.1 mm Torsie Mx;Ed 0.00 knm w;tot 11.5 mm Moment My;Ed 4.56 knm w;max 11.5 mm Moment Mz;Ed 0.00 knm w;2+w;3 8.1 mm Limiet w;max 13.6 mm Limiet w;2+w; mm UC(w;max) 0.85 UC(w;2+w;3) 0.60 UITGEVOERDE CONTROLES Doorsnede NEN-EN #6.1.2 (6.1) / Ok Doorsnede NEN-EN #6.1.7 (6.13) Vz / Ok Doorsnede NEN-EN #6.2.3 (6.17) / / x 0 / 0.64 Ok Doorbuigingen NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3 (4) 11.5 / Ok Ligger gecontroleerd op sterkte en doorbuiging Ligger Ok _statische berekening.doc 22 december

22 3.3 Stalen ligger + kolom (nr.1) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 1,00 1,03 1,03 1,00 0,21 0,21 verdiepingsvloer 1,00 0,50 2,40 0,40 0,48 1,00 2,25 2,70 q g;rep = 1,51 kn/m q q;rep = 2,91 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn hellend dak 1,50 0,25 2,30 1,03 0,89 1,00 0,21 0,18 houtskelet constructie 2,50 0,50 2,30 0,85 2,44 reactie ligger 2 1,00 1,00 1,00 3,97 3,97 F g;rep = 7,30 kn F q;rep = 0,18 kn F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn slaper hellend dak 3,00 0,25 2,40 1,03 1,85 1,00 0,21 0,38 F g;rep = 1,85 kn F q;rep = 0,38 kn F3 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn slaper hellend dak 3,50 0,25 2,40 1,03 2,16 1,00 0,21 0,44 F g;rep = 2,16 kn F q;rep = 0,44 kn AFB. GEOMETRIE 1 STAVEN EN KNOPEN STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000-3,000 4,800-3,000 4,800 S2 K3 NVM NV- K1 P2 0,000 0,000 0,000-3,000 3, m m m m m _statische berekening.doc 22 december

23 AFB. GEOMETRIE 2 STAVEN EN KNOPEN PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 HE160A e e-05 S235 0 P2 KW80/ e e-06 S235H(EN ) - - m2 m4 - MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S e e-06 S235H(EN ) e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O2 K2 vast vast vrij 0 O3 K3 vast vast vrij 0 O4 K1 vast vrij vrij kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. A) Vloeren ,00 belasting veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

24 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

25 QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 0.30 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

26 AFB. FU.C. NORMAALKRACHT (NX) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Xmax My B.C. Zmax My B.C. Mymax O2 K2 Fu.C O3 K3 Fu.C Globale extreme waarden O3 K3 Fu.C kn kn knm - kn kn knm kn kn knm _statische berekening.doc 22 december

27 AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst S1 Ka.C.2 0,000 0, ,000 0, m m m m m m Z' AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 C2 S1 S2 KNIKLENGTEGEGEVENS Staaf Profiel Lokale Y-as Lokale Z-as Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys C2 - V1 ( ) P Cons. gesch Cons. gesch m - m - - m _statische berekening.doc 22 december

28 KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P1 Gesteund Gesteund Centrum C2 - V1 ( ) P2 Gesteund Gesteund Centrum m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen Punt L/250 L/333 C2 - V1 ( ) Kolom 1 bouwlaag 3-Punt H/300 N/B mm mm AFB. STAAL UC DIAGRAM UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,37 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN (6.54) 0,45 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,39 C2-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.9) 0,06 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,10 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,10 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.61&6.62) 0,10 C2-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.2 NEN-EN (6.54) 0,00 C2-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,00 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C1-V1 ( ) HE160A 4, ,091 Subtotaal: HE160A 4, ,091 C2-V1 ( ) KW80/6.3 3,000 41,259 Subtotaal: KW80/6.3 3,000 41,259 Totaal: 7, ,349 m kg _statische berekening.doc 22 december

29 3.4 Stalen ligger (nr.2) De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m buitenblad 1,00 1,00 0,80 2,00 1,60 1,00 0,00 0,00 q g;rep = 1,60 kn/m q q;rep = 0,00 kn/m q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m buitenblad 1,00 1,00 3,30 2,00 6,60 1,00 0,00 0,00 q g;rep = 6,60 kn/m q q;rep = 0,00 kn/m AFB. GEOMETRIE LIGGER BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(2,300) L 150 x 100 x e-06 S e e m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 L(2,300) vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t _statische berekening.doc 22 december

30 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Permanent 1.22 KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 B.G.1 Permanent FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd _statische berekening.doc 22 december

31 AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

32 FU.C. STAAFKRACHTEN Veld Positie B.G. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 Vb Vmax Ve Veld 1 0,000-2,300 Fu.C m - knm knm m knm m m kn kn kn AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Fu.C.1 O vast vrij Fu.C.1 O vast vrij Som Reacties Som Lasten m kn/m knmrad kn knm B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O vast vrij B.G.1 O vast vrij Som Reacties Som Lasten m kn/m knmrad kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

33 KA.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. Z Yr K1 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 K2 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e m rad De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) KA.C. DOORBUIGINGEN Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb S1 0,000-2,300 Ka.C.(w1) 0,0000 1,124 0, ,0000 S1 0,000-2,300 Ka.C.1 0,0000 1,124 0, , m - m m m m m m AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 S1 DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen Punt L/250 L/ mm mm STAALTOETS RESULTATEN MET PROFIELGEGEVENS NEN-EN :2009/NB:2011 Profielgegevens staaf C1-V1 ( ) L 150 x 100 x 10 Analyse Staal S235 fyd(toegepast) = 235 N/mm2 h = 150,0 mm A = 2,42e-03 m2 Wy;el = 542.3e-07 m3 Wy;pl = 984.3e-07 m3 b = 100,0 mm Iy = 552.6e-08 m4 Wz;el = 259.2e-07 m3 Wz;pl = 468.4e-07 m3 tf = 10,0 mm Iz = 198.5e-08 m4 Aw;y;el = 1.02e-03 m2 Aw;y;pl = 1.02e-03 m2 tw = 10,0 mm Massa/m = 19,0 kg/m Aw;z;el = 1.53e-03 m2 Aw;z;pl = 1.53e-03 m2 r = 12,0 mm It = 800.0e-10 m4 Iwa = 0.0e-02 m6 Iu = 636.9e-08 m4 Iv = 114.2e-08 m4 Doorsnedetoetsing C1-V1 ( ) Maatgevende combinatie: Fu.C.1 op 1,041 m Profielklasse = 2 N;Ed = 0,0 kn Vy;Ed = 0,0 kn My;Ed = 3,5 knm Vz;Ed = 0,0 kn Mz;Ed = 0,0 knm N;Rd = 567,6 kn Vy;Rd = 137,8 kn MyRd = 23,1 knm NEN-EN (6.12): UC = 0,15 < 1 Vz;Rd = 207,0 kn MzRd = 11,0 knm Doorbuigingstoetsing Z' C1-V1 ( ) Constructietype : Vloer Toets type: Algemeen w;c = 0,0 mm Zeegvorm 3-Punt w;1 = 1,3 mm (x = 1,124 mm; Fr.C.(w1) ) w;2 = 0.0 mm w;3 = 0,0 mm (x = 1,124 mm; Qu.C.1 ) w;3 = 0,0 mm (x = 0,000 mm; Fr.C.1 ) w;tot; = 1,3 mm _statische berekening.doc 22 december

34 w;max = 1,3 mm Limiet w;max = L/250 = 9,2 mm Limiet (w;2+w;3) = L/333 = 6,9 mm UC(w;max) = 0,1 UC(w;2+w;3) = 0,0 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2: UC = 0,15<1 UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,15 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,15 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C1-V1 ( ) L 150 x 100 x 10 2,300 43,611 Subtotaal: L 150 x 100 x 10 2,300 43,611 Totaal: 2,300 43,611 m kg _statische berekening.doc 22 december

35 3.5 Stalen ligger (nr.3) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m buitenblad 1,00 1,00 0,80 2,00 1,60 1,00 0,00 0,00 q g;rep = 1,60 kn/m q q;rep = 0,00 kn/m q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m buitenblad 1,00 1,00 4,20 2,00 8,40 1,00 0,00 0,00 q g;rep = 8,40 kn/m q q;rep = 0,00 kn/m AFB. GEOMETRIE LIGGER BALKGEOMETRIE Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(3,600) L 200 x 100 x e-05 S e e m - m4 - kn/m2 C m kn/m OPLEGGINGEN Oplegging Positie Z Yr O1 0,000 vast vrij O2 L(3,600) vast vrij - m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t _statische berekening.doc 22 december

36 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Permanent 1.22 KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 B.G.1 Permanent FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Lineaire Elastische Analyse uitgevoerd AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

37 AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. STAAFKRACHTEN Veld Positie B.G. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 Vb Vmax Ve Veld 1 0,000-3,600 Fu.C m - knm knm m knm m m kn kn kn AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Fu.C.1 O vast vrij Fu.C.1 O vast vrij Som Reacties Som Lasten m kn/m knmrad kn knm _statische berekening.doc 22 december

38 B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O vast vrij B.G.1 O vast vrij Som Reacties Som Lasten m kn/m knmrad kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. Z Yr K1 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 K2 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e m rad KA.C. DOORBUIGINGEN Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb S1 0,000-3,600 Ka.C.(w1) 0,0000 1,755 0, ,0000 S1 0,000-3,600 Ka.C.1 0,0000 1,755 0, , m - m m m m m m AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 S1 KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P2 Gesteund Gesteund Bovenflens m m _statische berekening.doc 22 december

39 DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen Punt L/250 L/ mm mm STAALTOETS RESULTATEN MET PROFIELGEGEVENS NEN-EN :2009/NB:2011 Profielgegevens staaf C1-V1 ( ) Materiaal S235 Lsys = 3,600 m E = e+06 kn/m2 G = 80.77e+06 kn/m2 fyd(toegepast) = 235 N/mm2 Profiel: L 200 x 100 x 10. Gereduceerde afmeting gerelateerd aan Classificatie 4 h = 200,0 mm tf = 10,0 mm r = 15,0mm b = 100,0 mm tw = 10,0 mm Iy-eff = 121.9e-07 m4 Iz = 210.3e-08 m4 It = 966.7e-10 m4 Avy-eff = 1.02e-03 m2 Avz-eff = 2.05e-03 m2 Iwa = 0.00e-02 m6 Wy-eff = 16.5e-05 m3 Wz-eff = 4.82e-05 m3 A-eff = 2.92e-03 m2 Doorsnedetoetsing C1-V1 ( ) Maatgevende combinatie: Fu.C.1 op 1,611 m Profielklasse = 4 N;Ed = 0,0 kn Vy;Ed = 0,0 kn My;Ed = 10,4 knm Vz;Ed = 0,0 kn Mz;Ed = 0,0 knm N;Rd = 687,2 kn Vy;Rd = 139,0 kn MyRd = 21,9 knm NEN-EN (6.12): UC = 0,48 < 1 Vz;Rd = 278,0 kn MzRd = 6,2 knm Kiptoetsing C1-V1 ( ) Equi. profiel: U50x200x10x10 Maatgevende combinatie: Fu.C.1 Aangrijphoogte van de last: -0,095 m vanaf hart profiel Kipsteun bovenflens: N.v.t. Kipsteun onderflens: N.v.t. Instab. curve Kip:d Inklem. begin: Gesteund Beperk. eind: Gesteund b-eff(begin) = 0,000 b-eff(eind) = 0,000 Tabel gebruikt NB 6.2 q = 6,4kN/m = 0,0 Bovenflens maatgevend Xb;lst = 0,000 m Xe;lst = 3,600 m lst = 3,600 m Lsys = 3,600 m Lg = 3,600 m S = 0,000 m Iwa = e+00 m6 C1 = 1,13 C2 = 0,45 (tabel) C2(toegepast) = 0,00 C = 3,55 Mcr = 28,1 knm kred = 1.0 Profielklasse 4 Lamda;M = 1,08 Lamda;T = 0,12 Lamda;MT = 1,19 Chi;LT(Fu.C.1) = 0,38 M;Ed = 10,4 knm UC(y) = 0,84 Chi;LT,Z = 1,00 lkip = 3,600 m UC(z) = 0,00 My;begin = 0,0 knm My;eind = 0,0 knm Controle op Alfa;cr kan worden genegeerd omdat er geen drukspanning optreedt NEN-EN (6.54): UC = 0,84 < 1 Doorbuigingstoetsing Z' C1-V1 ( ) Constructietype : Vloer w;c = 0,0 mm Toets type: Algemeen Zeegvorm 3-Punt w;1 = 4,5 mm (x = 1,755 mm; Fr.C.(w1) ) w;2 = 0.0 mm w;3 = 0,0 mm (x = 1,755 mm; Qu.C.1 ) w;3 = 0,0 mm (x = 0,000 mm; Fr.C.1 ) w;tot; = 4,5 mm w;max = 4,5 mm Limiet w;max = L/250 = 14,4 mm Limiet (w;2+w;3) = L/333 = 10,8 mm UC(w;max) = 0,3 UC(w;2+w;3) = 0,0 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2: UC = 0,31<1 UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,48 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN (6.54) 0,84 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A , _statische berekening.doc 22 december

40 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C1-V1 ( ) L 200 x 100 x 10 3,600 82,636 Subtotaal: L 200 x 100 x 10 3,600 82,636 Totaal: 3,600 82,636 m kg _statische berekening.doc 22 december

41 3.6 Controle bestaande staalconstructie (nr. 4) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 1,00 1,03 1,03 1,00 0,21 0,21 verdiepingsvloer 1,00 0,50 3,60 0,40 0,72 1,00 2,25 4,05 bestaande kanaalplaatvl. 1,00 0,50 3,60 2,63 4,73 q g;rep = 6,48 kn/m q q;rep = 4,26 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn hellend dak 3,00 0,25 3,00 1,03 2,32 1,00 0,21 0,47 houtskelet constructie 3,00 0,50 3,00 0,85 3,83 reactie ligger 3 1,00 1,00 1,00 7,37 7,37 F g;rep = 13,51 kn F q;rep = 0,47 kn AFB. GEOMETRIE 1 STAVEN EN KNOPEN STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000-3,000 2,700-3,000 2,700 S2 K3 NVM NV- K1 P2 0,000 0,000 0,000-3,000 3, m m m m m _statische berekening.doc 22 december

42 AFB. GEOMETRIE 2 STAVEN EN KNOPEN PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 L 200 x 100 x e e-05 S235 0 P2 KW80/ e e-06 S235H(EN ) - - m2 m4 - MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S e e-06 S235H(EN ) e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O2 K2 vast vast vrij 0 O3 K3 vast vast vrij 0 O4 K1 vast vrij vrij kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. A) Vloeren ,00 belasting veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

43 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING _statische berekening.doc 22 december

44 FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 0.30 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

45 AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

46 AFB. FU.C. NORMAALKRACHT (NX) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

47 FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Xmax My B.C. Zmax My B.C. Mymax O2 K2 Fu.C O3 K3 Fu.C Globale extreme waarden O3 K3 Fu.C kn kn knm - kn kn knm kn kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst S1 Ka.C.2 0,000 0, ,000 0, m m m m m m Z' _statische berekening.doc 22 december

48 AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 C2 S1 S2 KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P1 Gesteund Gesteund Centrum m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen Punt L/250 L/333 C2 - V1 ( ) Kolom 1 bouwlaag 3-Punt H/300 N/B mm mm _statische berekening.doc 22 december

49 AFB. STAAL UC DIAGRAM UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,31 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN (6.54) 0,75 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,20 C2-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.9) 0,11 C2-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,00 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C2-V1 ( ) KW80/5 3,000 35,103 Subtotaal: KW80/5 3,000 35,103 C1-V1 ( ) L 200 x 100 x 10 2,700 61,977 Subtotaal: L 200 x 100 x 10 2,700 61,977 Totaal: 5,700 97,080 m kg _statische berekening.doc 22 december

50 3.7 Samengestelde houten ligger (nr. 5) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 1,60 1,03 1,65 1,00 0,21 0,34 zoldervloer 1,00 0,50 2,80 0,40 0,56 1,00 0,70 0,98 platdak 1,00 0,50 2,30 0,42 0,48 1,00 1,00 1,15 q g;rep = 2,69 kn/m q q;rep = 2,47 kn/m AFB. GEOMETRIE LIGGER STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000 0,000 4,200 0,000 4, m m m m m PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 R138x e e-04 C m2 m4 - PROFIELVORMEN Profiel Verl. h. hb he tf tw tf2 B bl br Raatl. Hoogte P1 Nee Nee m m m m m m m m - m MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff C e e-07 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O1 K1 vast vast vrij 0 O2 K2 vast vast vrij kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. A) Vloeren ,00 belasting veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

51 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 0.30 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse _statische berekening.doc 22 december

52 AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

53 FU.C. STAAFKRACHTEN Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 Fu.C Fu.C knm knm m knm m m - kn kn kn kn AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My Fu.C.1 O1 K O2 K Som Reacties ,22 Som Lasten Fu.C.2 O1 K O2 K Som Reacties ,33 B.C. Oplegging Knoop X Z My Som Lasten kn kn knm B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O1 K O2 K Som Reacties ,30 Som Lasten B.G.2 O1 K O2 K Som Reacties ,37 Som Lasten kn kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

54 KA.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. X Z Yr K1 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 Ka.C e-03 K2 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 Ka.C e m m rad De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) KA.C. DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb S1 Ka.C.(w1) 0,000 0,000 2,100 0, ,000 0,000 Ka.C.1 0,000 0,000 2,100 0, ,000 0,000 Ka.C.2 0,000 0,000 2,100 0, ,000 0, m m m m m m m m GGT is berekend obv de E-mod. van de UGT AFB. HOUTCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 S1 STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys C1 - V1 ( ) P1 4,200 Conservatief Conservatief geschoord geschoord - - m - m - - m - KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C1 - V1 ( ) P1 Volledig vast Volledig vast Neutraal m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen 0 0 Parabolisch L/250 L/ mm mm UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max C1 Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN #6.1.6 (6.11) 0,65 Kip Fu.C.1 NEN-EN #6.3.3 (6.33) 0,65 Doorbuiging Ka.C.2 NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3(4) 0, _statische berekening.doc 22 december

55 3.8 Stalen ligger (nr.6a) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m buitenblad 1,00 1,00 2,40 2,00 4,80 1,00 0,00 0,00 q g;rep = 4,80 kn/m q q;rep = 0,00 kn/m AFB. GEOMETRIE LIGGER STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K2 NVM NVM K1 P1 2,300 0,000 0,000-2,700 3, m m m m m PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 HE120A e e-06 S m2 m4 - MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m _statische berekening.doc 22 december

56 OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O1 K1 vast vast vrij 0 O2 K2 vrij vast vrij kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. H) Ontoegankelijke 1 1 1, belasting veranderlijke daken belasting AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT _statische berekening.doc 22 december

57 AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Permanent 1.22 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting - KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting - - FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting - - QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting - UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse _statische berekening.doc 22 december

58 AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

59 FU.C. STAAFKRACHTEN Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 Fu.C D knm knm m knm m m - kn kn kn kn AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My Fu.C.1 O1 K O2 K Som Reacties ,70 Som Lasten kn kn knm B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O1 K O2 K Som Reacties ,16 Som Lasten B.G.2 O1 K O2 K Som Reacties ,55 Som Lasten kn kn knm _statische berekening.doc 22 december

60 AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. X Z Yr K1 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 K2 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e m m rad KA.C. DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb S1 Ka.C.(w1) 0,000 0,000 1,693-0, ,000 0,000 Ka.C.1 0,000 0,000 1,693-0, ,000 0, m m m m m m m m _statische berekening.doc 22 december

61 AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 S1 KNIKLENGTEGEGEVENS Staaf Profiel Lokale Y-as Lokale Z-as Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys C1 - V1 ( ) P Cons. gesch Cons. gesch m - m - - m - KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P1 Gesteund Gesteund Centrum m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Dak Algemeen 0 0 Parabolisch L/250 L/ mm mm STAALTOETS RESULTATEN MET PROFIELGEGEVENS NEN-EN :2009/NB:2011 Uitgangspunten berekening voor staalcontrole Alpha;cr = > 10; Profielgegevens staaf C1-V1 ( ) HE120A Analyse Staal S235 fyd(toegepast) = 235 N/mm2 h = 114,0 mm A = 2,53e-03 m2 Wy;el = 106.3e-06 m3 Wy;pl = 119.5e-06 m _statische berekening.doc 22 december

62 b = 120,0 mm Iy = 606.2e-08 m4 Wz;el = 384.8e-07 m3 Wz;pl = 588.5e-07 m3 tf = 8,0 mm Iz = 230.9e-08 m4 Aw;y;el = 2.04e-03 m2 Aw;y;pl = 2.04e-03 m2 tw = 5,0 mm Massa/m = 19,9 kg/m Aw;z;el = 8.46e-04 m2 Aw;z;pl = 8.46e-04 m2 r = 12,0 mm It = 599.4e-10 m4 Iwa = 647.2e-11 m6 Doorsnedetoetsing C1-V1 ( ) Maatgevende combinatie: Fu.C.1 op 1,422 m Profielklasse = 1 N;Ed = 0,1 kn Vy;Ed = 0,0 kn My;Ed = -2,2 knm Vz;Ed = 0,1 kn Mz;Ed = 0,0 knm N;Rd = 595,4 kn Vy;Rd = 277,3 kn MyRd = 28,1 knm NEN-EN (6.12): UC = 0,08 < 1 Vz;Rd = 114,7 kn MzRd = 13,8 knm Kiptoetsing C1-V1 ( ) Equi. profiel: HE120A Maatgevende combinatie: Fu.C.1 Instab. curve Kip:a Aangrijphoogte van de last: 0,000 m vanaf hart profiel Kipsteun bovenflens: N.v.t. Kipsteun onderflens: N.v.t. Inklem. begin: Gesteund Beperk. eind: Gesteund b-eff(begin) = 0,004 b-eff(eind) = 0,002 Tabel gebruikt NB 6.2 q = 1,3kN/m = 0,0 Onderflens maatgevend Xb;lst = 0,000 m Xe;lst = 3,547 m lst = 3,547 m Lsys = 3,547 m Lg = 3,547 m S = 0,530 m Iwa = e-09 m6 C1 = 1,13 C2 = 0,45 (tabel) C2(toegepast) = 0,00 C = 3,92 Mcr = 53,6 knm kred = 1.0 Lam-rel = 0,72 Profielklasse 1 Chi;LT(Fu.C.1) = 0,84 M;Ed = 2,2 knm UC(y) = 0,10 Chi;LT,Z = 1,00 lkip = 3,547 m UC(z) = 0,00 My;begin = 0,0 knm My;eind = 0,0 knm NEN-EN (6.54): UC = 0,10 < 1 Stabiliteitstoetsing C1-V1 ( ) Maatgevende combinatie: Fu.C.1 N;Ed = -4,4 kn Nb;Rd;y = 441,5 kn Nb;Rd;z = 244,2 kn Methode Y = Cons. gesch. Ca(y) = 0,000 Cb(y) = 0,000 Lknik Y = 3,547 m Methode Z = Cons. gesch. Ca(z) = N/B Cb(z) = N/B Lbuc Z = 3,547 m Xy = 0,74 Xz = 0,41 NEN-EN (6.46): UC = 0,02 < 1 Knikcurve: B Knikcurve: C Buiging & Druk C1-V1 ( ) Maatgevende combinatie: Fu.C.1 Kipgevoelig Ja Profielklasse = 1 N;Ed = -4,4 kn My;Ed = 2,2 knm Mz;Ed = 0,0 knm Delta;My;Ed = 0,0 knm Delta;Mz;Ed = 0,0 knm My = 0,0 knm My;Psi = 0,0 knm My;s = -2,1 knm Mz = 0,0 knm Mz;Psi = 0,0 knm Mz;s = 0,0 knm Cmy = 0,95 Cmz = 1,00 CmLT = 0,95 Kyy = 0,955 Kyz = 0,615 Kzy = 0,997 Kzz = 1,025 Ksi;y = 0,74 Ksi;z = 0,41 Ksi;LT = 0,84 NEN-EN (6.61&6.62): UC = 0,11 < 1 Doorbuigingstoetsing Z' C1-V1 ( ) Constructietype : Dak Toets type: Algemeen w;c = 0,0 mm Zeegvorm Parabolisch w;1 = -1,9 mm (x = 1,693 mm; Ka.C.(w1) ) w;2 = 0.0 mm w;3 = 0,0 mm (x = 1,693 mm; Ka.C.1 ) w;tot; = -1,9 mm w;max = -1,9 mm (w;2+w;3) = 0,0 mm _statische berekening.doc 22 december

63 Limiet w;max = L/250 = 14,2 mm Limiet (w;2+w;3) = L/250 = 14,2 mm UC(w;max) = 0,1 UC(w;2+w;3) = 0,0 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2: UC = 0,13<1 Doorbuigingstoetsing Z" C1-V1 ( ) Constructietype : Dak Toets type: Algemeen w;c = 0,0 mm Zeegvorm Parabolisch w;1 = 2,9 mm (x = 1,693 mm; Ka.C.(w1) ) w;2 = 0.0 mm w;3 = 0,0 mm (x = 1,693 mm; Ka.C.1 ) w;tot; = 2,9 mm w;max = 2,9 mm (w;2+w;3) = 0,0 mm Limiet w;max = L/250 = 14,2 mm Limiet (w;2+w;3) = L/250 = 14,2 mm UC(w;max) = 0,2 UC(w;2+w;3) = 0,0 NEN-EN NEN-EN1990/NB A1.4.2: UC = 0,20<1 UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,08 C1-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,01 C1-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,02 C1-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.61&6.62) 0,11 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN (6.54) 0,10 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,20 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C1-V1 ( ) HE120A 3,547 70,542 Subtotaal: HE120A 3,547 70,542 Totaal: 3,547 70,542 m kg _statische berekening.doc 22 december

64 3.9 Stalen ligger (nr.6b) De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 5,20 1,03 5,36 1,00 0,21 1,09 zoldervloer 1,00 0,50 2,80 0,40 0,56 1,00 0,70 0,98 q g;rep = 5,92 kn/m q q;rep = 2,07 kn/m q2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 1,60 1,03 1,65 1,00 0,21 0,34 zoldervloer 1,00 0,50 2,80 0,40 0,56 1,00 0,70 0,98 platdak 1,00 0,50 2,30 0,42 0,48 1,00 1,00 1,15 q g;rep = 2,69 kn/m q q;rep = 2,47 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 6a 1,00 1,00 1,00 2,47 2,47 1,00 1,77 1,77 F g;rep = 2,47 kn F q;rep = 1,77 kn F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 5 1,00 1,00 1,00 5,65 5,65 1,00 5,19 5,19 F g;rep = 5,65 kn F q;rep = 5,19 kn AFB. GEOMETRIE 1 STAVEN EN KNOPEN STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000-3,000 2,800-3,000 2,800 S2 K3 NVM NV- K1 P2 0,000 0,000 0,000-3,000 3, m m m m m _statische berekening.doc 22 december

65 AFB. GEOMETRIE 2 STAVEN EN KNOPEN De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 HE120A e e-06 S235 0 P2 KW80/ e e-06 S235H(EN ) - - m2 m4 - MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S e e-06 S235H(EN ) e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O2 K2 vast vast vrij 0 O3 K3 vast vast vrij 0 O4 K1 vast vrij vrij kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. A) Vloeren ,00 belasting veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

66 AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting _statische berekening.doc 22 december

67 KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 0.30 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

68 AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. NORMAALKRACHT (NX) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

69 AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Xmax My B.C. Zmax My B.C. Mymax O2 K2 Fu.C O3 K3 Fu.C Globale extreme waarden O3 K3 Fu.C kn kn knm - kn kn knm kn kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties _statische berekening.doc 22 december

70 KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst S1 Ka.C.2 0,000 0, ,000 0, m m m m m m Z' AFB. STAALCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 C2 S1 S2 KNIKLENGTEGEGEVENS Staaf Profiel Lokale Y-as Lokale Z-as Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys methode Lbuc Lbuc/Lsys C2 - V1 ( ) P Cons. gesch Cons. gesch m - m - - m - KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P1 Gesteund Gesteund Centrum C2 - V1 ( ) P2 Gesteund Gesteund Centrum m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen Punt L/250 L/333 C2 - V1 ( ) Kolom 1 bouwlaag 3-Punt H/300 N/B mm mm _statische berekening.doc 22 december

71 AFB. STAAL UC DIAGRAM UNITY CHECK NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Artikel UC max C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.12) 0,36 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.1 NEN-EN (6.54) 0,41 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Qu.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,34 C2-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.1 NEN-EN (6.9) 0,07 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,11 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.46) 0,11 C2-V1 ( ) Stabiliteit Fu.C.1 NEN-EN (6.61&6.62) 0,11 C2-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.2 NEN-EN (6.54) 0,00 C2-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN NEN-EN1990/NB A ,00 GEWICHT STAALCONSTRUCTIE Staaf Profiel Lsys Massa C1-V1 ( ) HE120A 2,800 55,689 Subtotaal: HE120A 2,800 55,689 C2-V1 ( ) KW80/5 3,000 35,103 Subtotaal: KW80/5 3,000 35,103 Totaal: 5,800 90,791 m kg _statische berekening.doc 22 december

72 3.10 Samengestelde houten ligger (nr. 7) belastingen q1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 1,30 1,03 0,67 1,00 0,21 0,14 q g;rep = 0,67 kn/m q q;rep = 0,14 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn slaper hellend dak 3,00 0,25 2,20 1,03 1,70 1,00 0,21 0,35 F g;rep = 1,70 kn F q;rep = 0,35 kn F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn slaper hellend dak 4,50 0,25 2,20 1,03 2,55 1,00 0,12 0,30 F g;rep = 2,55 kn F q;rep = 0,30 kn AFB. GEOMETRIE LIGGER STAVEN Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000 0,000 5,800 0,000 5, m m m m m PROFIELEN Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 R188x e e-04 C m2 m4 - PROFIELVORMEN Profiel Verl. h. hb he tf tw tf2 B bl br Raatl. Hoogte P1 Nee Nee m m m m m m m m - m MATERIALEN Materiaal Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff C e e-07 - kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Knoop Yr HoekYr O1 K1 vast vast vrij 0 O2 K2 vast vast vrij _statische berekening.doc 22 december

73 - - kn/m kn/m knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Verdeelde veranderlijke Verdeelde - Cat. A) Vloeren ,00 belasting veranderlijke belasting AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 VERDEELDE VERANDERLIJKE BELASTING FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 Ka.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting 0.30 UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse _statische berekening.doc 22 december

74 AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. STAAFKRACHTEN Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 Fu.C Fu.C knm knm m knm m m - kn kn kn kn _statische berekening.doc 22 december

75 AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My Fu.C.1 O1 K O2 K Som Reacties ,98 Som Lasten Fu.C.2 O1 K O2 K Som Reacties ,03 Som Lasten kn kn knm B.G. OPLEGREACTIES B.C. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O1 K O2 K Som Reacties ,25 Som Lasten B.G.2 O1 K O2 K Som Reacties ,46 Som Lasten kn kn knm AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop B.C. X Z Yr K1 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 Ka.C e-03 K2 Ka.C.(w1) e-03 Ka.C e-03 Ka.C e m m rad _statische berekening.doc 22 december

76 KA.C. DOORBUIGINGEN Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb S1 Ka.C.(w1) 0,000 0,000 2,888 0, ,000 0,000 Ka.C.1 0,000 0,000 2,887 0, ,000 0,000 Ka.C.2 0,000 0,000 2,885 0, ,000 0, m m m m m m m m GGT is berekend obv de E-mod. van de UGT AFB. HOUTCONTROLE SAMENSTELLING CONSTRUCTIEDELEN Constructiedeel Staaf/staven C1 S1 STABILITEITSGEGEVENS Staaf Profiel Y-As (assenstelsel) Z-As(assenstelsel) Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys Methode Lkip Lkip/Lsys C1 - V1 ( ) P1 5,800 Conservatief Conservatief geschoord geschoord - - m - m - - m - KIPSTEUNENGEGEVENS Staaf Profiel Begin Eind Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijppunt last inklemming inklemming C1 - V1 ( ) P1 Volledig vast Volledig vast Neutraal m m - DOORBUIGINGGEGEVENS Staaf Constr.type Toetsingstype Zeeg Y' Zeeg Z' Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen 0 0 Parabolisch L/250 L/ mm mm UNITY CHECK Label Toetsing Combinatie Artikel UC max C1 Doorsnede Fu.C.2 NEN-EN #6.1.6 (6.11) 0,38 Kip Fu.C.2 NEN-EN #6.3.3 (6.33) 0,38 Doorbuiging Ka.C.2 NEN-EN1995#7.2 NEN-EN1990#A1.4.3(4) 0, _statische berekening.doc 22 december

77 4 Funderingsconstructie 4.1 Overzicht Zie bijlage 1 voor het complete fundering/palenplan van de bestaande woning _statische berekening.doc 22 december

78 15-255_statische berekening.doc 22 december

79 4.2 Gewichtsberekening Balk 1 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 4,70 1,03 2,42 1,00 0,21 0,49 verdiepingsvloer 1,00 0,50 1,00 4,12 2,06 1,00 2,25 1,13 begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,25 1,13 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 gevelconstructie 1,00 1,00 2,50 2,85 7,13 q g;rep = 23,77 kn/m q q;rep = 2,74 kn/m q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 1,00 1,03 0,52 1,00 0,21 0,11 verdiepingsvloer 1,00 0,50 1,00 4,12 2,06 1,00 2,25 1,13 begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,25 1,13 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 gevelconstructie 1,00 1,00 2,50 2,85 7,13 q g;rep = 21,86 kn/m q q;rep = 2,36 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 1 1,00 1,00 1,00 6,17 6,17 1,00 7,35 7,35 reactie ligger 5 1,00 1,00 1,00 5,65 5,65 1,00 5,19 5,19 F g;rep = 11,82 kn F q;rep = 12,54 kn F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn hellend dak 10,50 0,25 3,60 1,03 9,73 1,00 0,21 1,98 binnenwand hsb 2,50 0,50 3,60 0,85 3,83 F g;rep = 13,56 kn F q;rep = 1,98 kn Balk 2 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 4,70 1,03 2,42 1,00 0,21 0,49 begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,55 1,28 gevelconstructie 1,00 1,00 2,80 3,20 8,96 gevelconstructie 1,00 1,00 2,50 2,85 7,13 q g;rep = 21,07 kn/m q q;rep = 1,77 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 1/2 1,00 1,00 1,00 14,26 14,26 1,00 7,61 7,61 metselwerk kolom 1,00 1,00 3,00 2,00 6,00 F g;rep = 20,26 kn F q;rep = 7,61 kn F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 2 1,00 1,00 1,00 5,89 5,89 hellend dak 4,70 0,25 2,30 1,03 2,78 1,00 0,21 0,57 binnenwand hsb 2,00 0,50 2,30 0,85 1,96 F g;rep = 10,63 kn F q;rep = 0,57 kn _statische berekening.doc 22 december

80 Balk 3 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 1,50 1,03 0,77 1,00 0,21 0,16 platdak constructie 1,00 0,50 2,30 0,40 0,46 1,00 1,00 1,15 kanaalpl. garage 1,00 0,50 3,60 2,63 4,73 verdiepingsvloer 1,00 0,50 3,60 0,40 0,72 1,00 2,25 4,05 begane grondvloer 1,00 0,50 7,50 5,12 19,20 1,00 2,55 9,56 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 gevelconstructie 1,00 1,00 2,80 0,85 2,38 q g;rep = 37,87 kn/m q q;rep = 14,92 kn/m q2 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 1,50 1,03 0,77 1,00 0,21 0,16 platdak constructie 1,00 0,50 2,30 0,40 0,46 1,00 1,00 1,15 verdiepingsvloer 1,00 0,50 7,50 4,12 15,45 1,00 2,55 9,56 kanaalpl. garage 1,00 0,50 3,60 2,63 4,73 verdiepingsvloer 1,00 0,50 3,60 0,40 0,72 1,00 2,25 4,05 begane grondvloer 1,00 0,50 11,20 5,12 28,67 1,00 2,55 14,28 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 gevelconstructie 1,00 1,00 2,80 0,85 2,38 q g;rep = 62,79 kn/m q q;rep = 29,20 kn/m q3 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m kanaalpl. garage 1,00 0,50 3,60 2,63 4,73 verdiepingsvloer 1,00 0,50 6,00 0,40 1,20 1,00 2,25 6,75 begane grondvloer 1,00 0,50 3,60 5,12 9,22 1,00 2,55 4,59 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 4,00 12,00 q g;rep = 27,15 kn/m q q;rep = 11,34 kn/m q4 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 0,50 7,90 1,03 4,07 1,00 0,21 0,83 verdiepingsvloer 1,00 0,50 7,50 4,12 15,45 1,00 2,55 9,56 begane grondvloer 1,00 0,50 7,50 5,12 19,20 1,00 2,55 9,56 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 q g;rep = 48,32 kn/m q q;rep = 19,95 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 3 1,00 1,00 1,00 4,74 4,74 1,00 1,77 1,77 reactie ligger 6 1,00 1,00 1,00 11,45 11,45 F g;rep = 16,19 kn F q;rep = 1,77 kn Balk 4 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m hellend dak 1,00 1,00 3,10 1,03 3,19 1,00 0,21 0,65 kanaalpl. garage 1,00 0,50 3,60 2,63 4,73 verdiepingsvloer 1,00 0,50 3,60 0,40 0,72 1,00 2,25 4,05 begane grondvloer 1,00 0,50 3,60 5,12 9,22 1,00 2,55 4,59 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 q g;rep = 27,46 kn/m q q;rep = 9,29 kn/m F1 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 3/4 1,00 1,00 1,00 23,31 23,31 1,00 6,22 6,22 metselwerk kolom 1,00 1,00 3,00 2,00 6,00 F g;rep = 29,31 kn F q;rep = 6,22 kn _statische berekening.doc 22 december

81 F2 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn reactie ligger 4 1,00 1,00 1,00 9,06 9,06 1,00 5,75 5,75 F g;rep = 9,06 kn F q;rep = 5,75 kn F3 Rustende belasting Opgelegde belasting b of d red h of l p g;rep F g;rep ψ p q;rep F q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn kn/m 2 kn hellend dak 10,50 0,25 3,60 1,03 9,73 1,00 0,21 1,98 binnenwand hsb 2,50 0,50 3,60 0,85 3,83 F g;rep = 13,56 kn F q;rep = 1,98 kn Balk 5 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,55 1,28 gevelconstructie 1,00 1,00 3,00 3,20 9,60 q g;rep = 12,16 kn/m q q;rep = 1,28 kn/m q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,55 1,28 q g;rep = 2,56 kn/m q q;rep = 1,28 kn/m Balk 6 q1 Rustende belasting Veranderlijke belasting b of d red h of l p g;rep q g;rep ψ p q;rep q q;rep onderdeel: m m kn/m 2 kn/m kn/m 2 kn/m begane grondvloer 1,00 0,50 1,00 5,12 2,56 1,00 2,55 1,28 binnenwand 1,00 1,00 4,80 1,20 5,76 q g;rep = 8,32 kn/m q q;rep = 1,28 kn/m 4.3 Berekening fundering woning In bijlage 2 van dit rapport is de wapening van de ringbalk gecontroleerd en zijn de nieuwe momenten-, dwarskrachtenlijnen en paalreacties grafisch bepaald _statische berekening.doc 22 december

82 4.4 Overzicht oplegreacties Incl. veiligheid POER 1 Belasting incl. veiligheid (F1;balk2) Qd = (1,08 * 20,26) + (1,35 * 7,61) = 32,15 kn POER 2 Belasting incl. veiligheid (F1;balk4) Qd = (1,08 * 29,31) + (1,35 * 6,22) = 40,05 kn _statische berekening.doc 22 december

83 5 Funderingspalen Het gewicht van de nieuwe dakopbouw zal een extra belasting geven op de bestaande funderingspalen. In bijlage 1 is getoetst of de ringbalk deze extra kracht kan opnemen. In dit hoofdstuk zal de inheidiepte en diameter getoetst worden voor de bestaande palen en zal de nieuw aan te brengen funderingspaal getoetst worden. Gezien de optredende belasting en de beschikbare ruimte naast de woning, zal men kiezen voor het toepassen van een zogenaamde stalen buispaal. Deze stalen buispalen worden in segmenten de grond in geheid, waardoor de paallengte aan de hand van kalendering zal worden bepaald. Uit de berekening van de poer blijkt dat de maximale paalbelasting minder dan 50 kn bedraagt. Hiervoor zal er een stalen buispaal met een diameter van 168 mm gebruikt worden, met een voetplaat van Ø168 mm. De paal zal worden gevuld met beton met een minimale betonkwaliteit van C28/35. Tevens zal de paal ten minste over de bovenste 3,0 m gewapend worden met vijf strengen van Ø 12. Uit de tekening van de bestaande woning blijkt dat er een paalpuntniveau aangehouden dient te worden van ongeveer 7,5 meter - PEIL. De exacte paallengte zal worden vastgesteld aan de hand van kalendering. In de bijlage 1 van dit rapport is het palenplan (incl. palenrenvooi) van de bestaande woning afgebeeld _statische berekening.doc 22 december

84 5.1 Controle bestaande prefab betonpaal Drukpaalfunderingen overzicht draagkracht alleenstaande paal - overzicht algemene gegevens soort paal categorie maten ten opzichte van maaiveld grondwaterstand onderzijde fundering prefab betonpaal grondverdringend vast punt 0,00 m vast punt -1,20 m vast punt -0,70 m vast punt bepaling ξvolgens NEN 6743:2006 art resp aantal palen 1 aantal sonderingen 2 bouwwerk niet stijf ξ 0,76 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 265,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 212,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN 6740:2006 Tabel 3) γ m;b4 1,20 - gegevens paalsysteem paalvorm vierkant D schacht 0,25 m D schacht;eq 0,28 m A ef;schacht 0,0625 m 2 O schacht 1,00 m E p;mat;d N/mm 2 α s (zand, grindh.) 0,0100 α p 1,00 α s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 α s (klei) 0,0200 q c;gem <3 α s (leem sterk zandig) 0,0250 α s (leem zwak zandig) 0,0250 α s (veen) 0,0000 resultaten - negatieve kleef als belasting verwerkt (γ m;f;nk = 1,0) niveau F s;nk;d F s;tot;d F r;punt;d F r;schacht;d F r;max;d opmerking sondering:sondering 1.SNX -5,00 20,06 285,06 73,37 22,65 96,02 voldoet niet -5,25 20,06 285,06 100,12 27,32 127,44 voldoet niet -5,50 20,06 285,06 124,03 33,14 157,17 voldoet niet -5,75 20,06 285,06 134,53 41,80 176,33 voldoet niet -6,00 20,06 285,06 193,91 49,29 243,20 voldoet niet -6,25 20,06 285,06 208,32 60,93 269,24 voldoet niet -6,50 20,06 285,06 212,24 75,93 288,17 voldoet -6,75 20,06 285,06 224,24 88,74 312,98 voldoet -7,00 20,06 285,06 266,98 99,95 366,92 voldoet -7,25 20,06 285,06 281,58 113,76 395,33 voldoet -7,50 20,06 285,06 292,05 128,65 420,70 voldoet -7,75 20,06 285,06 323,72 142,61 466,33 voldoet -8,00 20,06 285,06 330,42 158,06 488,48 voldoet -8,25 20,06 285,06 333,61 174,07 507,68 voldoet -8,50 20,06 285,06 338,85 189,41 528,26 voldoet -8,75 20,06 285,06 340,90 206,09 546,99 voldoet _statische berekening.doc 22 december

85 -9,00 20,06 285,06 275,80 222,77 498,57 voldoet -9,25 20,06 285,06 249,93 237,13 487,06 voldoet -9,50 20,06 285,06 246,54 251,82 498,36 voldoet -9,75 20,06 285,06 240,73 267,31 508,03 voldoet -10,00 20,06 285,06 228,15 282,60 510,75 voldoet sondering:sondering 2.SNX -5,00 26,62 291,62 66,78 13,64 80,42 voldoet niet -5,25 26,62 291,62 84,71 17,56 102,27 voldoet niet -5,50 26,62 291,62 100,68 22,54 123,22 voldoet niet -5,75 26,62 291,62 106,13 29,76 135,89 voldoet niet -6,00 26,62 291,62 112,10 36,83 148,93 voldoet niet -6,25 26,62 291,62 158,83 44,73 203,56 voldoet niet -6,50 26,62 291,62 187,02 53,65 240,66 voldoet niet -6,75 26,62 291,62 192,32 66,27 258,59 voldoet niet -7,00 26,62 291,62 202,34 76,41 278,75 voldoet niet -7,25 26,62 291,62 221,41 87,19 308,60 voldoet -7,50 26,62 291,62 250,15 98,26 348,41 voldoet -7,75 26,62 291,62 289,51 110,88 400,39 voldoet -8,00 26,62 291,62 299,70 125,69 425,39 voldoet -8,25 26,62 291,62 273,66 141,87 415,53 voldoet -8,50 26,62 291,62 252,04 157,78 409,82 voldoet -8,75 26,62 291,62 234,16 175,02 409,18 voldoet -9,00 26,62 291,62 230,66 189,55 420,21 voldoet -9,25 26,62 291,62 222,62 204,89 427,51 voldoet -9,50 26,62 291,62 222,98 215,47 438,45 voldoet -9,75 26,62 291,62 221,57 227,12 448,70 voldoet -10,00 26,62 291,62 241,51 236,58 478,09 voldoet kn kn kn kn kn _statische berekening.doc 22 december

86 5.2 Controle bestaande prefab betonpaal t.b.v. kolom carport Drukpaalfunderingen overzicht draagkracht alleenstaande paal - overzicht algemene gegevens soort paal categorie maten ten opzichte van maaiveld grondwaterstand onderzijde fundering prefab betonpaal grondverdringend vast punt 0,00 m vast punt -1,20 m vast punt -0,70 m vast punt bepaling ξvolgens NEN 6743:2006 art resp aantal palen 1 aantal sonderingen 2 bouwwerk niet stijf ξ 0,76 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 50,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 40,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN 6740:2006 Tabel 3) γ m;b4 1,20 - gegevens paalsysteem paalvorm vierkant D schacht 0,25 m D schacht;eq 0,28 m A ef;schacht 0,0625 m 2 O schacht 1,00 m E p;mat;d N/mm 2 α s (zand, grindh.) 0,0100 α p 1,00 α s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 α s (klei) 0,0200 q c;gem <3 α s (leem sterk zandig) 0,0250 α s (leem zwak zandig) 0,0250 α s (veen) 0,0000 resultaten - negatieve kleef als belasting verwerkt (γ m;f;nk = 1,0) niveau F s;nk;d F s;tot;d F r;punt;d F r;schacht;d F r;max;d opmerking sondering:sondering 1.SNX -5,00 20,06 70,06 73,37 22,65 96,02 voldoet -5,25 20,06 70,06 100,12 27,32 127,44 voldoet -5,50 20,06 70,06 124,03 33,14 157,17 voldoet -5,75 20,06 70,06 134,53 41,80 176,33 voldoet -6,00 20,06 70,06 193,91 49,29 243,20 voldoet -6,25 20,06 70,06 208,32 60,93 269,24 voldoet -6,50 20,06 70,06 212,24 75,93 288,17 voldoet -6,75 20,06 70,06 224,24 88,74 312,98 voldoet -7,00 20,06 70,06 266,98 99,95 366,92 voldoet -7,25 20,06 70,06 281,58 113,76 395,33 voldoet -7,50 20,06 70,06 292,05 128,65 420,70 voldoet -7,75 20,06 70,06 323,72 142,61 466,33 voldoet -8,00 20,06 70,06 330,42 158,06 488,48 voldoet -8,25 20,06 70,06 333,61 174,07 507,68 voldoet -8,50 20,06 70,06 338,85 189,41 528,26 voldoet _statische berekening.doc 22 december

87 -8,75 20,06 70,06 340,90 206,09 546,99 voldoet -9,00 20,06 70,06 275,80 222,77 498,57 voldoet -9,25 20,06 70,06 249,93 237,13 487,06 voldoet -9,50 20,06 70,06 246,54 251,82 498,36 voldoet -9,75 20,06 70,06 240,73 267,31 508,03 voldoet -10,00 20,06 70,06 228,15 282,60 510,75 voldoet sondering:sondering 2.SNX -5,00 26,62 76,62 66,78 13,64 80,42 voldoet -5,25 26,62 76,62 84,71 17,56 102,27 voldoet -5,50 26,62 76,62 100,68 22,54 123,22 voldoet -5,75 26,62 76,62 106,13 29,76 135,89 voldoet -6,00 26,62 76,62 112,10 36,83 148,93 voldoet -6,25 26,62 76,62 158,83 44,73 203,56 voldoet -6,50 26,62 76,62 187,02 53,65 240,66 voldoet -6,75 26,62 76,62 192,32 66,27 258,59 voldoet -7,00 26,62 76,62 202,34 76,41 278,75 voldoet -7,25 26,62 76,62 221,41 87,19 308,60 voldoet -7,50 26,62 76,62 250,15 98,26 348,41 voldoet -7,75 26,62 76,62 289,51 110,88 400,39 voldoet -8,00 26,62 76,62 299,70 125,69 425,39 voldoet -8,25 26,62 76,62 273,66 141,87 415,53 voldoet -8,50 26,62 76,62 252,04 157,78 409,82 voldoet -8,75 26,62 76,62 234,16 175,02 409,18 voldoet -9,00 26,62 76,62 230,66 189,55 420,21 voldoet -9,25 26,62 76,62 222,62 204,89 427,51 voldoet -9,50 26,62 76,62 222,98 215,47 438,45 voldoet -9,75 26,62 76,62 221,57 227,12 448,70 voldoet -10,00 26,62 76,62 241,51 236,58 478,09 voldoet kn kn kn kn kn _statische berekening.doc 22 december

88 5.3 Stalen buispaal t.b.v. kolom veranda Drukpaalfunderingen overzicht draagkracht alleenstaande paal - overzicht algemene gegevens soort paal stalen buispaal met gesloten punt met stalen plaat onder paalvoet categorie grondverdringend maten ten opzichte van vast punt maaiveld 0,00 m vast punt grondwaterstand -1,20 m vast punt onderzijde fundering -0,70 m vast punt bepaling ξvolgens NEN 6743:2006 art resp aantal palen 1 aantal sonderingen 2 bouwwerk niet stijf ξ 0,76 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 50,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 40,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN 6740:2006 Tabel 3) γ m;b4 1,20 - gegevens paalsysteem inwendige buisdiameter 156,0 mm uitwendige buisdiameter 168,0 mm A ef;schacht 0,0222 m 2 O schacht 0,53 m D voetplaat 168,0 mm β 1 A voetplaat 0,0222 m 2 O voetplaat 0,53 m t voetplaat 12,0 mm reductie schachtwrijving 0,8 E p;mat;d N/mm 2 α s (zand, grindh.) 0,0100 α p 1,00 α s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 α s (klei) 0,0200 q c;gem <3 α s (leem sterk zandig) 0,0250 α s (leem zwak zandig) 0,0250 α s (veen) 0,0000 resultaten - negatieve kleef als belasting verwerkt (γ m;f;nk = 1,0) niveau F s;nk;d F s;tot;d F r;punt;d F r;schacht;d F r;max;d opmerking sondering:sondering 1.SNX -5,00 10,59 60,59 30,93 9,56 40,49 voldoet niet -5,25 10,59 60,59 35,93 11,54 47,47 voldoet niet -5,50 10,59 60,59 49,74 13,99 63,73 voldoet -5,75 10,59 60,59 50,87 17,65 68,52 voldoet -6,00 10,59 60,59 72,18 20,81 92,99 voldoet -6,25 10,59 60,59 80,59 25,73 106,32 voldoet -6,50 10,59 60,59 83,48 32,06 115,54 voldoet -6,75 10,59 60,59 85,40 37,47 122,87 voldoet -7,00 10,59 60,59 102,74 42,20 144,94 voldoet -7,25 10,59 60,59 109,39 48,03 157,42 voldoet -7,50 10,59 60,59 111,07 54,32 165,39 voldoet -7,75 10,59 60,59 121,52 60,22 181,74 voldoet _statische berekening.doc 22 december

89 -8,00 10,59 60,59 126,27 66,74 193,00 voldoet -8,25 10,59 60,59 129,36 73,50 202,86 voldoet -8,50 10,59 60,59 125,55 79,97 205,52 voldoet -8,75 10,59 60,59 123,70 87,02 210,71 voldoet -9,00 10,59 60,59 121,44 94,06 215,50 voldoet -9,25 10,59 60,59 123,77 100,12 223,89 voldoet -9,50 10,59 60,59 92,33 106,33 198,66 voldoet -9,75 10,59 60,59 85,48 112,86 198,35 voldoet -10,00 10,59 60,59 80,99 119,32 200,31 voldoet sondering:sondering 2.SNX -5,00 14,05 64,05 26,04 5,76 31,80 voldoet niet -5,25 14,05 64,05 33,59 7,41 41,01 voldoet niet -5,50 14,05 64,05 46,26 9,52 55,78 voldoet niet -5,75 14,05 64,05 41,99 12,57 54,56 voldoet niet -6,00 14,05 64,05 42,55 15,55 58,10 voldoet niet -6,25 14,05 64,05 45,99 18,88 64,87 voldoet -6,50 14,05 64,05 70,16 22,65 92,81 voldoet -6,75 14,05 64,05 71,72 27,98 99,70 voldoet -7,00 14,05 64,05 77,23 32,26 109,50 voldoet -7,25 14,05 64,05 83,85 36,81 120,67 voldoet -7,50 14,05 64,05 96,13 41,49 137,62 voldoet -7,75 14,05 64,05 110,92 46,82 157,74 voldoet -8,00 14,05 64,05 120,87 53,07 173,94 voldoet -8,25 14,05 64,05 120,22 59,90 180,12 voldoet -8,50 14,05 64,05 120,25 66,62 186,87 voldoet -8,75 14,05 64,05 90,32 73,90 164,22 voldoet -9,00 14,05 64,05 88,23 80,03 168,27 voldoet -9,25 14,05 64,05 77,65 86,51 164,16 voldoet -9,50 14,05 64,05 77,64 90,98 168,62 voldoet -9,75 14,05 64,05 74,20 95,90 170,10 voldoet -10,00 14,05 64,05 84,51 99,89 184,40 voldoet kn kn kn kn kn _statische berekening.doc 22 december

90 5.4 Detailberekening stalen buispaal Ø168 Drukpaalfunderingen sondering: Sondering 2.SNX draagkracht alleenstaande paal inheiniveau -7,50 m vast punt algemene gegevens soort paal stalen buispaal met gesloten punt met stalen plaat onder paalvoet categorie grondverdringend maten ten opzichte van vast punt maaiveld -0,06 m vast punt grondwaterstand -1,20 m vast punt onderzijde fundering -0,70 m vast punt bepaling ξvolgens NEN 6743:2006 art resp aantal palen 1 aantal sonderingen 2 bouwwerk niet stijf ξ 0,76 belastingen, belasting- en materiaalfactoren uiterste grenstoestand F s;d 50,0 kn bruikbaarheidsgrenstoestand F r;d 40,0 kn bovenbelasting op maaiveld p o;rep 0,00 kn/m 2 materiaalfactor (NEN 6740:2006 Tabel 3) γ m;b4 1,20 - belastingfactor negatieve kleef γ m;f;nk 1,00 - opgegeven kleeftrajecten negatieve kleeftraject positieve kleeftraject -,70 tot -4,31 vast punt -4,31 tot -10,00 vast punt (NEN 6740:2006 art : Negatieve kleef werkt over de volle hoogte van de paal boven de draagkrachtige laag) gegevens paalsysteem inwendige buisdiameter 156,0 mm uitwendige buisdiameter 168,0 mm A ef;schacht 0,0222 m 2 O schacht 0,53 m D voetplaat 168,0 mm β 1 A voetplaat 0,0222 m 2 O voetplaat 0,53 m t voetplaat 12,0 mm reductie schachtwrijving 0,8 E p;mat;d N/mm 2 α s (zand, grindh.) 0,0100 α p 1,00 α s (klei) 0,0300 q c;gem >=3 α s (klei) 0,0200 q c;gem <3 α s (leem sterk zandig) 0,0250 α s (leem zwak zandig) 0,0250 α s (veen) 0,0000 puntdraagvermogen vlgs NEN6743:2006 art traject I -7,50 m tot -7,62 m q c;i;gem 7,7 N/mm 2 traject II -7,62 m tot -7,50 m q c;ii;gem 7,7 N/mm 2 traject III -7,50 m tot -6,16 m q c;iii;gem 6,0 N/mm 2 p r;max;punt 0.5*1,00*1,00* ((7,7+7,7)/2 +6,0) 6,8 N/mm _statische berekening.doc 22 december

91 p r;max;punt;red 1,00*6,8 6,8 N/mm 2 F r;max;punt;i 0,0222*6,8 * ,8 kn paalschachtwrijving per sector vlgs NEN6743:2006 art sector van tot O s h i p r;max;schacht α s q c;z;a f reductie F r;schacht;i 9-4,31-6,51 0,53 2,20 39,0 0,010 3,9 1,00 36,2 10-6,51-6,56 0,53 0,05 88,5 0,010 8,8 1,00 1,9 11-6,56-8,01 0,53 0,94 69,2 0,010 6,9 1,00 27, F r;max;schacht 65,5 m m m m kn/m 2 - N/mm 2 - kn negatieve kleef per sector vlgs NEN 6743:2006 art.7.2 sector van tot O s h i K o δ i σ v(i-1) σ v(i) f reductie F s;nk;rep 5-0,66-0,71 0,53 0,01 0,62 16,9 11,1 12,1 1,00 0,0 6-0,71-1,51 0,53 0,49 0,70 13,1 12,1 21,4 1,00 1,1 6-0,71-1,51 0,53 0,31 0,70 13,1 21,4 24,2 1,00 0,9 7-1,51-2,36 0,53 0,84 0,70 13,1 24,2 30,1 1,00 3,0 8-2,36-4,31 0,53 1,95 0,74 11,3 30,1 39,9 1,00 9, F s;nk;rep 14,05 m m m m - o N/mm 2 N/mm 2 - kn grenstoestand 1A F r;max;i 151,8 + 65,5 217,3 kn F r;max;rep 0,76 * 217,3 165,1 kn F r;max;d 165,1 / 1,20 137,6 kn F s;tot;d (NEN 6740:2006 art ) 50,0 kn F s;d =< F r;max;d grenstoestand 1A voldoet grenstoestand 1B F r;punt;d 41,7 kn F r;schacht;d 22,3 kn F s;tot;d F s;d + F s;nk;d 50,0 + 1,0 * 14,0 64,0 kn F gem (64,0*3,6+0.50* (64,0+41,7)*3,2)/6,8 58,8 kn w punt;d (NEN6743:2006 art ) 1,6 mm w el;d 6,8*58,8/(0,0222*20E+06)*1000 0,9 mm w 1;d (NEN6743:2006 art ) 1,6 + 0,9 2,5 mm w 2;d (NEN6743:2006 art ) 0,0 mm w d (NEN6743:2006 art. 6.1) 2,5 + 0,0 2,5 mm minimaal in rekening brengen (NEN 6740:2006 art. 11.8) 0,8 mm grenstoestand 2 γ m;grond F r;punt;d 35,3 kn F r;schacht;d 18,7 kn F s;tot;d 54,0 kn w punt;d (NEN6743:2006 art ) 0,8 mm w el;d 6,8*49,7/(0,0222*20E+06)*1000 0,8 mm w 1;d (NEN6743:2006 art ) 0,8 + 0,8 1,6 mm w 2;d (NEN6743:2006 art ) 0,0 mm w d (NEN6743:2006 art. 6.1) 1,6 + 0,0 1,6 mm _statische berekening.doc 22 december

92 Opmerkingen - reductiefactor puntweerstand ivm met OCR-waarde = 1,00 - conusweerstand afgesnoten tbv paalschachtwrijving De Padweie 18, 4353 RW Serooskerke (W) _statische berekening.doc 22 december

93 6 Bijlage 01: Bestaand palenplan 02: Computer uitvoer Fundering 03: Sonderingen 04: Constructieve schetsen _statische berekening.doc 22 december

94 Bijlage 01: Bestaand fundering- / palenplan

95

96 Bijlage 02: Computer uitvoer fundering

97 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 AFB. GEOMETRIE 1 STAVEN EN KNOPEN STAVEN Staaf Knoop B Knoop E X-B Y-B X-E Y-E Lengte Profiel Positie S1 K1 K2 0,000-10,100 7,550-10,100 7,550 P1 0,000 - L(7,550) S2 K3 K4 7,550 0,000 7,550-15,000 15,000 P1 0,000 - L(15,000) S3 K4 K5 7,550-15,000 11,250-15,000 3,700 P1 0,000 - L(3,700) S4 K5 K6 11,250-15,000 11,250-6,850 8,150 P1 0,000 - L(8,150) S5 K7 K6 7,550-6,850 11,250-6,850 3,700 P1 0,000 - L(3,700) S6 K9 K8 4,800-3,095 7,550-3,095 2,750 P1 0,000 - L(2,750) m m m m m - - AFB. GEOMETRIE 2 STAVEN EN KNOPEN PROFIELEN Profiel Profielnaam It Iy Materiaal Hoek P1 350 x e e-03 C20/ m4 m4 - MATERIALEN Materiaalnaam Poison Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff C20/ e e kn/m3 kn/m2 C m OPLEGGINGEN Oplegging Staaf Positie Xr Yr O1 S1 0,000 vast vrij vrij O2 S1 L(7,550) vast vrij vrij O3 S1 3,775 vast vrij vrij O4 S2 0,600 vast vrij vrij O5 S2 3,800 vast vrij vrij O6 S2 7,000 vast vrij vrij :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

98 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 O7 S2 13,800 vast vrij vrij O8 S3 1,850 vast vrij vrij O9 S5 2,500 vast vrij vrij O10 S4 5,400 vast vrij vrij O11 S4 1,200 vast vrij vrij O12 S6 0,000 vast vrij vrij - - m kn/m knmrad knmrad BELASTINGSGEVALLEN TYPEN Oplegg. Staven B.G.Type Gunstig/Ong. Element Niveau Veld Psi0 Psi1 Psi2 Cprob B.G.1 Permanent Permanent - N.v.t. N.v.t. B.G.2 Niet gedefinieerd N.v.t. N.v.t. AFB. LASTEN B.G.1 PERMANENT AFB. LASTEN B.G.2 FUNDAMENTEEL BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fu.C.1 B.G.1 Permanent 1.22 B.G.2 - KARAKTERISTIEK BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Ka.C.(w1) Ka.C.1 B.G.1 Permanent B.G :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

99 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 FREQUENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Fr.C.(w1) Fr.C.1 B.G.1 Permanent B.G QUASI-PERMANENT BELASTINGSCOMBINATIES (TABEL) B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 - UITGANGSPUNTEN VAN DE ANALYSE Geavanceerde Analyse AFB. FU.C. MOMENT (MY) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. MOMENT (MX) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

100 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 AFB. FU.C. DWARSKRACHT (VZ) OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties AFB. FU.C. OPLEGREACTIES OMHULLENDE Fundamenteel Belastingscombinaties FU.C. EXTREME OPLEGREACTIES Oplegging Knoop B.C. Zmax Mx My B.C. Mxmax My B.C. Mx Mymax O1 S1 Fu.C.1-47,35 0, O2 S1 Fu.C.1-264,49 0, O3 S1 Fu.C.1-170,74 0, Oplegging Knoop B.C. Zmax Mx My B.C. Mxmax My B.C. Mx Mymax O4 S2 Fu.C.1-126,78 0, O5 S2 Fu.C.1-238,07 0, O6 S2 Fu.C.1-236,70 0, O7 S2 Fu.C.1-141,87 0, O8 S3 Fu.C.1-89,98 0, O9 S5 Fu.C.1-86,39 0, O10 S4 Fu.C.1-179,78 0, O11 S4 Fu.C.1-137,24 0, O12 S6 Fu.C.1-21,70 0, Globale extreme waarden O2 S1 Fu.C kn knm knm - kn knm knm - kn knm knm :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

101 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 AFB. KA.C. VERPLAATSINGEN OMHULLENDE Karakteristiek Belastingscombinaties KA.C. EXTREME DOORBUIGINGEN Staaf Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind Z'afst Z' S1 Veld 1 0,000-3,775 Ka.C.(w1) S1 Veld 2 3,775-7,550 Ka.C.(w1) S1 Veld 1 0,000-3,775 Ka.C S1 Veld 2 3,775-7,550 Ka.C S2 Veld 1 0,000-0,600 Ka.C.(w1) S2 Veld 2 0,600-3,800 Ka.C.(w1) S2 Veld 3 3,800-7,000 Ka.C.(w1) S2 Veld 4 7,000-13,800 Ka.C.(w1) S2 Veld 5 13,800-15,000 Ka.C.(w1) S2 Veld 1 0,000-0,600 Ka.C S2 Veld 2 0,600-3,800 Ka.C S2 Veld 3 3,800-7,000 Ka.C S2 Veld 4 7,000-13,800 Ka.C S2 Veld 5 13,800-15,000 Ka.C S3 Veld 1 0,000-1,850 Ka.C.(w1) S3 Veld 2 1,850-3,700 Ka.C.(w1) S3 Veld 1 0,000-1,850 Ka.C S3 Veld 2 1,850-3,700 Ka.C S4 Veld 1 0,000-1,200 Ka.C.(w1) S4 Veld 2 1,200-5,400 Ka.C.(w1) S4 Veld 3 5,400-8,150 Ka.C.(w1) S4 Veld 1 0,000-1,200 Ka.C S4 Veld 2 1,200-5,400 Ka.C Staaf Veld Positie B.C. Veld Begin Veld Veld Eind Z'afst Z' S4 Veld 3 5,400-8,150 Ka.C S5 Veld 1 0,000-2,500 Ka.C.(w1) S5 Veld 2 2,500-3,700 Ka.C.(w1) S5 Veld 1 0,000-2,500 Ka.C S5 Veld 2 2,500-3,700 Ka.C S6 Veld 1 0,000-2,750 Ka.C.(w1) S6 Veld 1 0,000-2,750 Ka.C m - m m m m :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

102 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 FIG. BETONDEFINITIE BETON EIGENSCHAPPEN (NEN-EN C2:2010/NB:2011) Naam Waarde Eenheden Hoek drukdiagonaal LIGGER 1 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 1 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R12 Mti ,89 300, R ,71 156, R ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 1 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,76 271, R ,88 231,69 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 1 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,00 R m knm - mm mm DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 1 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

103 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 LIGGER 2 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 2 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,89 300, R ,01 139, R ,68 171, R ,10 226, R ,78 216,69 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 2 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,64 154, R ,89 300, R ,13 212, R ,89 300, R ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 2 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,40 R m knm - mm mm DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 2 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts 0.00 R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn LIGGER 3 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 3 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,89 300, R ,89 300, R ,89 300, R ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 3 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R N/B m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 3 Positie Mx Wapening As,ben As,toe :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

104 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage ,60 R m knm - mm mm DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 3 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn LIGGER 4 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 4 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,05 140, R ,68 252,21 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 4 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,89 300, R ,34 276,61 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 4 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,53 R m knm - mm mm DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 4 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn LIGGER 5 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 5 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,21 212,62 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 5 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 5 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,98 R m knm - mm mm :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

105 Projectnr: Computer uitvoer fundering Bijlage 1 DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 5 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts 5.09 R N/B N/B Links R N/B N/B Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn LIGGER 6 DOORSNEDE BOVENWAPENING Ligger 6 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R12 Mti ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE ONDERWAPENING Ligger 6 Positie Md Basis Mod. Bijleg As,ben As,toe Scheurvorming D,max S,max R ,89 300,00 m knm mm mm - mm mm DOORSNEDE FLANKWAPENING Ligger 6 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,00 R m knm - mm mm DOORSNEDE BEUGELWAPENING Ligger 6 Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd Ved VRdi VEdi Rechts R N/B N/B Links R N/B N/B m - kn - mm mm mm kn kn kn kn kn :39:56 MatrixFrame 5.2 SP2 1

106 Bijlage 03: Sonderingen

107

108

109

110

111

112

113

114

115 Bijlage 04: Constructieve schetsen

116

117