Bijlage 7 Haalpen Berekening GM-0128122, revisie D2
1 Haalpen 1.1 Ontwerp haalpen De gemiddelde waterstand is N.A.P.+ 10,90 m Toekomstig stuwpeil N.A.P.+ 11,15 m Vallend stuwpeil kan leiden tot een waterstand van N.A.P.+ 7,36 m Tabel 1 waterstanden Aspect Gegeven Hoogwaterstanden 1/500 : N.A.P. +15,9 m 1/250 : N.A.P. +15,6 m Laagwaterstanden Gemiddeld zomerpeil : N.A.P. +10,90 m Laagst bekende peil : N.A.P. +10,85 m Bron: Rijkswaterstaat (Well dorp (Maas)) Stuwpeilen Huidig stuwpeil: N.A.P.+10,90 m Toekomstig stuwpeil: N.A.P.+11,15 m Vallend stuwpeil Als gevolg van openzetten sluizen kan de waterstand plotseling snel zakken. De volgende aannames zijn hierin gedaan: - Val van 3.79 in 3 dagen, stuwpeil: N.A.P.+7,36 m (bijlage X) De schepen zullen in de regel afmeren aan haalpennen. In geval van hoogwater zullen de schepen afmeren aan de bolders op de kade. 1.1.1 Niveau van de haalpennen De trossen moeten gemakkelijk over de haalpennen kunnen worden aangebracht. Ideaal is een haalpen op schouderhoogte. Uitgaande van een vrijboord van 1 meter en een schouderhoogte van 1,50 m is de ideale hoogte van de haalpen op 2,50 m boven waterniveau gelegen. Het maximale vrijboord (leeg schip) wordt aangenomen op 3 meter. De hoogte van de haalpen is dan 3,00 + 1,50 = 4,50 meter boven waterniveau. In onderstaande tabel zijn de hoogtes aangegeven. Tabel 2 gewenste hoogte haalpennen Waterstand t.o.v. N.A.P. Niveau haalpen bij min. vrijboord Niveau haalpen bij max. vrijboord Stuwpeil 10,90 13,40 15,40 Toekomstig stuwpeil 11,15 13,65 15,65 Extreem laag water 7,36 9,86 11,86 Bovenkant kade : N.A.P.+ 16,10 m (niveau bolders) Praktische keuze hoogtes haalpennen: - N.A.P.+ 14,60 m - N.A.P.+ 13,10 m - N.A.P.+ 11,60 m In geval van extreem laag water is afmeren aan de kade onmogelijk gezien de bodem (N.A.P.+ 6,05 m).
1.1.2 Krachten Richtlijn Vaarwegen schrijft voor dat de troskracht voor klasse Va schepen 250 kn bedraagt. De rekenwaarde van de kracht bedraagt 1,5 x 250 = 375 kn. De troskracht is opgebouwd uit windbelasting en stroming. Indien het schip aan de kade ligt onder normale omstandigheden is het aannemelijk dat de maatgevende wind het schip in zijn as belast. Indien de wind het schip anders aanblaast zal het schip tegen de kade worden geduwd of zal de wind over het schip heen gaan. Aannames: max. vrijboord schip 3 meter lengte schip 135 m breedte schip 11,40 m geen stroming Berekening conform NEN-EN 1991-1-4 Winddrukcoefficienten: - druk 0,8 - zuiging 0,5 - wrijving 0,04 Oppervlakte schip: - achterzijde 3 x 11,4 = 34 m 2 - zijkant 3 x 135,0 = 405 m 2 - dek 135 x 11,4 = 1.540 m 2 Wind op achterzijde : - druk 34 x 0,8 x 0,49 = 13,3 kn - wrijving (2 x 405 + 1.540) x 0,04 x 0,49 = 46,1 kn - zuiging 34 x 0,5 x 0,49 = 8,3 kn Totaal Rekenwaarde = 1,5 x 67,7 = 67,7 kn 102,0 kn Indien twee schepen naast elkaar afgemeerd liggen, wordt de rekenwaarde van de windkracht 204,0 kn. 1.1.3 Richting van de kracht Er worden 2 belastinggevallen berekend: I. Horizontale troshoek met de kade 30 graden. II. Horizontale troshoek met de kade 45 graden. Hieronder staan de representatieve krachten in tabelvorm uitgewerkt. Loodrecht op kade [kn] Evenwijdig aan kade [kn] Troskracht [kn] Belastinggeval 1 33,9 67,7 75,7 Belastinggeval 2 67,7 67,7 95,7 Met behulp van Scia Engineer 2013 is de spreiding van de kracht op de haalpen beschouwd. Het model bestaat uit een aantal platen: Damwand lijven dik 11,2 mm Damwand flenzen dik 15,0 mm Plaat dik 20 mm Uit de verplaatsingen van de 2D elementen is te halen in hoeverre de kracht op de haalpen wordt gespreid door de constructie.
De steun van de bodem is niet meegenomen. De platen zijn boven en onder star gedacht. Aan de zijkant is de invloed van de steunpunten nihil. Dit is uit de figuur op te maken. Figuur 1 Scia Engineer 2D elementen Figuur 2 vervorming 2D elementen BG 1
Figuur 3 vervorming 2D elementen BG 2 Uit de vervorming van de 2D elementen is te zien dat 2 dubbele planken worden gemobiliseerd. De breedte van 2 dubbele planken bedraagt 2 x 1,40 = 2,80 meter. De maximaal berekende verplaatsing is in orde van grootte 0,3 mm. In D-sheet wordt de kracht gemodelleerd als 67,7/2,80 = 24,2 kn/m loodrecht op de damwand. Omdat er twee schepen kunnen afmeren wordt een kracht van 2 x 24,2 = 48,4 kn gehanteerd.
1.2 Dimensionering haalpen De haalpen wordt robuust gedimensioneerd. De haalpen wordt als volgt samengesteld: 2 horizontale platen in de damwandkas gelast 1 verticale buis 1 horizontale massieve pen Gecontroleerd worden de volgende items: sterkte buis sterkte platen sterkte damwandkas V-lijn F tros A M-lijn a b B a b F tros;d 300 mm 500 mm 375 kn R A R B V Ed M Ed 600 kn -225 kn 600 kn 113 knm De buis wordt gedimensioneerd op de volgende krachten: V Ed = 600 kn M Ed = 113 knm Hieraan voldoet ø 216 16 mm in S355. Corrosie 1,2 mm in 100 jaar: dit leidt tot ø213,6 14,8 mm De optredende spanningen zijn : Ed = 263 N/mm 2 Ed = 129 N/mm 2 Vergelijkspanning: 263 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet. 1.2.1 Platen in de kas De platen die in de kas worden gelast zijn dik 20 mm. De maatgevende plaat wordt belast door een kracht van 600 kn. 1.2.2 Schatting van de afmeting Aanname : kracht wordt verdeeld over de helft van het oppervlak tussen de plaat en de buis. Het oppervlak is R/2 x 20 = x 216/2 x 20 = 6.785 mm 2. De toelaatbare drukkracht in de plaat is 6.785 x 0,355 = 2.408 kn >> 600 kn
1.2.3 Plooi van de plaat De plaat die aan de onderzijde is gelegen wordt op druk belast. De plaat moet getoetst worden op plooi. Middels een eenvoudige toets wordt de plooi benaderd. De plaat wordt geschematiseerd als een ligger met de volgende afmetingen: lengte 100 mm (afgerond naar boven) en breedte 216 mm. Volgende tabel 6.2 uit de NEN-EN 1993-1 moet knikkromme c worden gebruikt. A = 4.320 mm 2 I = 114.000 mm 4 Kniklengte L cr = 100 mm Doorsnede klasse 3 : = (A*f y /N cr ) = (L cr /i) * (1/ 1 ) i = (I/A) = 5,13 mm 1 = 93,9 * = (235/f y ) = (235/355) = 0,81 1 = 93,9 * 0,81 = 76 = (L cr /i) * (1/ 1 ) = 100/5,13 * 1/76 = 0,26 De reductiefactor is 1; geen reductie door knik of plooi. 1.3 Toetsing damwand De damwand wordt belast door een trek-/drukkracht. waterzijde grondzijde damwand De damwand moet worden getoetst op het uitbreken van het staal en op het additioneel moment veroorzaakt door de haalpennen. De flensdikte is 14,5 mm, het lijfdikte is 11,0 mm. De belaste lengte van de damwand is 2 * 510 + 365 = 1.385 mm Het schuifvlak is : 365*14,5 + 2 * 510*11 = 5.293 + 5.610 = 10.903 mm 2 De schuifspanning is : 600.000/10.903 = 55 N/mm 2 << 206 N/mm 2 De damwand voldoet indien de maatgevende kracht 250 kn bedraagt. 1.4 Toetsing middels D-sheet In D-sheet wordt een kracht van 144 kn loodrecht op de damwand gerekend. De spreiding van de kracht op de haalpen is middels Scia Engineer berekend.
Bijlage 8 Deksloof Berekening GM-0128122, revisie D2
1 Bijlage 12: Berekening Stalen Gording 1.1 Inleiding Er is voor gekozen om een stalen gording te plaatsen op de damwand. Hierover zullen de bolder bevestigd worden. Deze zal bestaan uit de volgende onderdelen: 1 plaat (deksloof): dikte 25 mm 1 plaat: dikte 25 mm 1 verticale buis: ø267 14,2 mm 1 massieve horizontale buis De gording en de bolder zullen hierop getoetst moeten worden. Dit betreft de volgende toetsen: Sterkte in platen; Sterkte van de buis; Sterkte van de las Optreden van stuik; Tijdens de toetsing dient er rekening gehouden te worden met corrosie. De corrosie is 1,2 mm in 100 jaar. De toegepaste staalkwaliteit is S355. 1.2 Sterkte deksloof De bolderbevestiging is in SCIA gemodelleerd. Hiermee is de verdeling van de spanning in de platen af te leiden. De spanningen in de platen zijn weergegeven in de onderstaande figuren. Figuur 1-1: Verdeling spanningen in de deksloof (druk) Figuur 1-2: Verdeling spanningen in de deksloof (trek)
Uit de resultaten is af te lezen de volgende maximale spanningen optreden. Druk: 313,8N/mm 2 Trek: 182,5 N/mm 2 Vergelijkspanning: 313,8 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet. 1.3 Sterkte tussenplaat Figuur 1-3: Verdeling spanning in de plaat (druk) Figuur 1-4: Verdeling spanning in de plaat (trek) Uit de resultaten is af te lezen de volgende maximale spanningen optreden. Druk: 70,6 N/mm 2 Trek: 289,0 N/mm 2 Vergelijkspanning: 289,0 N/mm 2 < 355 N/mm 2
1.4 Sterkte buis De buis kan geschematiseerd worden als het onderstaande mechanica model. 300 mm 500 mm F bolder = 375 kn R1 Dit resulteert in de onderstaande krachten. Moment: 112,5 knm Dwarskracht: 375 kn R1: -600 kn R2: 225 kn R2 De optredende spanningen zijn: σ Ed = 182,4 N/mm 2 τ Ed = 43,2 N/mm 2 Vergelijkspanning: 182,4 N/mm 2 < 355 N/mm 2 Profiel voldoet. 1.5 Sterkte las Vanuit de SCIA berekening is af te leiden dat de spanningen in de damwand t.g.v. de bolderbelasting voldoende zijn. Er wordt daarom voldaan met een volle las tussen de deksloof en de twee damwandplanken ter plaatse van de bolder. De deksloof wordt op de overige locaties aan de hand van een hoeklas (a=6) verbonden met de damwand. 1.6 Afschuiven damwand De damwand moet worden getoetst op het uitbreken van het staal en op het additioneel moment veroorzaakt door de haalpennen. De flensdikte is 14,5 mm, het lijfdikte is 11,0 mm. De belaste lengte van de damwand is 2 * 510 + 365 = 1.385 mm Het schuifvlak is : 365*14,5 + 2 * 510*11 = 5.293 + 5.610 = 10.903 mm 2 De schuifspanning is : 375.000/10.903 = 34,39 N/mm 2 << 206 N/mm 2 De damwand voldoet indien de maatgevende kracht 250 kn bedraagt.
Bijlage 9 Bodembescherming GM-0128122, revisie D2
Dimensionering bodem-/ en oeververdediging Invoer Invoergegevens schip variabel algemeen Dp 1,75 m Pd 1750000 W ρw 1000 kg/m3 Nhs 2 - Ts 3,5 m Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd 705000 w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg h 5,1 m Specifieke invoer Schroef Situatie xpkb schroef in straabuis (3b) Evenwijdig aan kademuren 3 m Uitvoer Resultaten hoofdschroef Do 1,75 m Uo 7,71 m/s hpb 2,48 m Uhs 2,59 m/s Dn 0,200 m Resultaten boegschroef Do 1,30 m Uo 7,87 m/s hpb 2,75 m Uhs 3,72 m/s Dn 0,639 m Maatgevende stroomsnelheid en nominale steendiameter Uhs 3,72 Dn 0,639 Sortering 1: Laagdikte 1: Sortering 2: Laagdikte 2: 10-60 kg 500 mm 300-1000 kg 1000 mm Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Ordernummer: @Grontmij Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming 334295 Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14
Situatie 3. Hoofdschroef Invoergegevens schip variabel algemeen Dp 1,75 m Pd 1750000 W ρw 1000 kg/m3 Nhs 2 - Ts 3,5 m Schroef Situatie xpkb schroef in straabuis (3b) Evenwijdig aan kademuren 3 m Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd 705000 w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg h 5,1 m Invoergegevens steenbestorting specifiek Izbash β 1 - Shields (aangepast) r 0,4 Shields (uitgebreid W-C & M-S) K 2 - Pilarczyk Kt 3 - Resultaten hoofdschroef Do-Ds factor 1,00 Do 1,75 m Uo 7,71 m/s hpb 2,48 m Uhs 2,59 m/s Dn 0,208 m Izbash Dn 0,320 m Shields (aangepast) Dn 0,193 m Shields (uitgebreid W-C) Dn 0,159 m Shields (uitgebreid M-S) Dn 0,200 m Pilarczyk Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Ordernummer: @Grontmij Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming 334295 Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14
Situatie 3. Boegschroef Invoergegevens boegschroef Dp 1,30 m Pd 705000 w ζ 0,90 - Invoergegevens vaarweg Xpkb 3 m h 5,1 m Invoergegevens steenbestorting specifiek Izbash β 1 - Shields (aangepast) r 0,4 Shields (uitgebreid W-C & M-S) K 2 - Pilarczyk Kt 3 - Resultaten hoofdschroef Do-Ds factor 1,00 Do 1,30 m Uo 7,87 m/s hpb 2,75 m Uhs 3,72 m/s Dn 0,427 m Izbash Dn 0,942 m Shields (aangepast) Dn 1,164 m Shields (uitgebreid W-C) Dn 0,780 m Shields (uitgebreid M-S) Dn 0,639 m Pilarczyk Afdeling : Werk : Kadeconstructie Wanssum Ordernummer: @Grontmij Waterbouw & Onderdeel: Bodembescherming 334295 Tunneltechniek Opsteller: Par : Bl 1 Datum: 6 feb. 14
Bijlage 10 Berekening Ankeruitval GM-0128122, revisie D2
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Knoop 1 4. 1D-staaf 1 5. Knoopondersteuningen 1 6. Lijnlasten op staven 2 7. Interne krachten in staaf 2 8. Reacties 2 9. Interne krachten in staaf; My 3 10. Reacties; Rz 3 2. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Gording Onderdeel Ankeruitval Midden Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum 05. 02. 2014 Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 12 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 3. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0,000 4. 1D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 6. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -169,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 7. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00-291,90 0,00 S1 BG2 15,400 0,00 0,00-468,78 0,00 177,01 0,00 S1 BG2 9,800 0,00 0,00 477,62 0,00 152,27 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00-236,60 0,00-457,52 0,00 S1 BG2 12,600 0,00 0,00 4,42 0,00 827,12 0,00 8. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 495,53 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 512,97 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 544,47 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 580,85 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 581,88 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 545,25 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 510,83 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 486,30 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 473,92 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00-291,90 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 187,97 0,00
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Gording Ankeruitval Midden - Tom van Erp 9. Interne krachten in staaf; My 10. Reacties; Rz
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp 1. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Anker Uitval Onderdeel Uitval Uiteinde Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum 05. 02. 2014 Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 13 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm NEN 2. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0,000 K18 25,200 0,000 0,000 3. 1D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 4. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Vrij Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vast Vast Vrij Vast Vrij Vrij Sn15 K18 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij 5. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -169,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 6. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00 81,06 0,00 S1 BG2 23,800 0,00 0,00-324,22 0,00-708,10 0,00 S1 BG2 25,200 0,00 0,00 473,20 0,00-662,48 0,00 S1 BG2 8,400 0,00 0,00-0,50 0,00 90,80 0,00 7. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 474,89 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 473,55 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 470,66 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 465,94 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 459,52 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 452,58 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 448,26 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 452,59 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 475,10 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 81,06 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn15/K18 BG2 0,00 0,00 558,92 0,00 0,00 0,00 8. Reacties; Rz
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Uitval Uiteinde - Tom van Erp 9. Interne krachten in staaf; My
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Knoop 1 4. 1D-staaf 1 5. Knoopondersteuningen 1 6. Lijnlasten op staven 2 7. Interne krachten in staaf 2 8. Reacties 2 9. Reacties; Rz 3 10. Interne krachten in staaf; My 3 2. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Berekening Anker Uitval Onderdeel Geen Uitval Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum 05. 02. 2014 Constructie Raamwerk XYZ Aantal knopen : 12 Aantal staven : 1 Aantal platen : 0 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 1 Aantal belastingsgevallen : 2 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm NEN 3. Knoop Naam X Y Z K1 0,000 0,000 0,000 K2 28,000 0,000 0,000 K8 1,400 0,000 0,000 K9 4,200 0,000 0,000 K10 7,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K11 9,800 0,000 0,000 K12 12,600 0,000 0,000 K13 15,400 0,000 0,000 K14 18,200 0,000 0,000 K15 21,000 0,000 0,000 Naam X Y Z K16 23,800 0,000 0,000 K17 26,600 0,000 0,000 4. 1D-staaf Naam Doorsnede Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S1 CS2 - HEB800 28,000 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard Laag1 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn3 K8 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn4 K9 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn5 K10 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn6 K11 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn7 K12 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn8 K13 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn9 K14 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn10 K15 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn11 K16 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn12 K17 Standaard Vast Vast Verend Vast Vrij Vrij Sn13 K1 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Sn14 K2 Standaard Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 6. Lijnlasten op staven Naam Staaf Type Rich P1 x1 Coör Oors [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling x2 Loc Lijnlast1 S1 Kracht Z -332,00 0,000 Rela Vanaf begin BG2 LCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 7. Interne krachten in staaf Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Staaf BG dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] S1 BG2 0,000 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00-464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 1,400 0,00 0,00 464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 26,600 0,00 0,00-464,80 0,00-216,91 0,00 S1 BG2 19,600 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 8. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG2 Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn3/K8 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn4/K9 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn5/K10 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn6/K11 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn7/K12 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn8/K13 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn9/K14 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn10/K15 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn11/K16 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn12/K17 BG2 0,00 0,00 929,60 0,00 0,00 0,00 Sn13/K1 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00 108,45 0,00 Sn14/K2 BG2 0,00 0,00 0,00 0,00-108,45 0,00
Project Onderdeel Omschrijving Auteur Berekening Anker Uitval Geen Uitval - Tom van Erp 9. Reacties; Rz 10. Interne krachten in staaf; My
Bijlage 11 Detail Tekeningen GM-0128122, revisie D2
ENKEL SCHROEF- INJECTIEANKER STALEN BUIS 1000 WANDDIKTE NADER TE BEPALEN TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH 1000 STALEN BUIS 1000 70 BOVENPLAAT 459x1000x25 STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 DAMWAND AZ 36-700N DAMWAND AZ 36-700N TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH 1000 1265 1500 165 STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 BOVENPLAAT/ ONDERPLAAT 459x1000x25 TERUGSLAGKLEP KRK-R-OH 1000 165 1170 165 1500 VOORAANZICHT ONDERPLAAT 459x1000x25 ZIJAANZICHT STALEN BUIS 1000 WRIJFSTIJL H.O.H. 2800 STALEN PLAAT 1500x1500x25 MET GAT 1025 ENKEL SCHROEF- INJECTIEANKER PRINCIPE DOORVOER HORIZONTALE DOORSNEDE DETAIL TERUGSLAGKLEP (ZIE TEKENING 311) SCHAAL 1:20 M24 M30 M24 M30 M24 M30 M30
Ø Ø Ø
Bijlage 12 Berekening Zettingen GM-0128122, revisie D2
Report for D-Settlement 9.3 Settlement Calculations Developed by Deltares Company: Grontmij Date of report: 11-2-2014 Time of report: 17:59:14 Date of calculation: 11-2-2014 Time of calculation: 17:58:15 Filename: \..\334295\001 Ontwerp\DO\Zetting berekening\d-settlement\wanssumv2.0
Grontmij D-Settlement 9.3 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Echo of the Input 3 2.1 Layer Boundaries 3 2.2 PL Lines 3 2.3 General Data 3 2.4 Soil Profiles 3 2.5 Soil Properties 4 2.6 Non-Uniform Loads 4 2.7 Water Loads 4 2.7.1 Water Load: Water load (1) 4 2.8 Verticals 4 3 Results per Vertical 5 3.1 Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) 5 3.2 Results for Vertical 2 (X = 2,00 m; Z = 0,00 m) 6 3.3 Results for Vertical 3 (X = 4,00 m; Z = 0,00 m) 7 3.4 Results for Vertical 4 (X = 6,00 m; Z = 0,00 m) 8 3.5 Results for Vertical 5 (X = 8,00 m; Z = 0,00 m) 9 3.6 Results for Vertical 6 (X = 10,00 m; Z = 0,00 m) 10 3.7 Results for Vertical 7 (X = 12,00 m; Z = 0,00 m) 11 3.8 Results for Vertical 8 (X = 14,00 m; Z = 0,00 m) 12 3.9 Results for Vertical 9 (X = 16,00 m; Z = 0,00 m) 13 3.10 Results for Vertical 10 (X = 18,00 m; Z = 0,00 m) 14 3.11 Results for Vertical 11 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) 15 4 Settlements 17 4.1 Settlements 17 4.2 Residual Times 17 4.3 Maintain Profile Calculation Results 17 5 Warnings and errors 18 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 2
Grontmij D-Settlement 9.3 2 Echo of the Input 2.1 Layer Boundaries Boundary number Co-ordinates 4 - X - -0,002 0,000 4,000 7,990 9,000 4 - Y - 11,400 11,400 11,900 14,214 14,800 4 - X - 20,000 4 - Y - 14,800 3 - X - -0,002 0,000 4,000 7,990 20,000 3 - Y - 11,400 11,400 11,900 14,214 14,214 2 - X - -0,002 20,000 2 - Y - 6,500 6,500 1 - X - -0,002 20,000 1 - Y - 5,500 5,500 0 - X - -0,002 20,000 0 - Y - -10,000-10,000 2.2 PL Lines PL line number Co-ordinates 1 - X - -0,002 20,000 1 - Y - 11,150 11,150 2.3 General Data Soil model: Koppejan Consolidation model: Terzaghi Strain model: Linear Groundwater level: Initial determined by PL-line number 1 Unit weight of water: 9,81 [kn/m³] Dispersion conditions layer boundaries - Top: drained - Bottom: drained Stress distribution - Soil: Buisman - Loads: None End of consolidation: 10000,00 [days] With maintain profile (only for non uniform loads) - Material: Superelevation - Time: 0,00 [days] - Unit weight above phreatic.: 18,00 [kn/m³] - Unit weight below phreatic: 20,00 [kn/m³] - Iteration stop criterium: 0,10 Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses No imaginary surface With submerging (only for non uniform loads) - Iteration stop criterium : 0,10 Load column width - Non-Uniform Loads : 1,00 - Trapezoidal Loads : 1,00 2.4 Soil Profiles Layer Material name PL-line PL-line number top bottom 4 Zand (matig) 1 1 3 Zand (matig) 1 1 2 Klei (zandig) 1 1 1 Zand (vast) 1 1 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 3
Grontmij D-Settlement 9.3 2.5 Soil Properties Layer Drained Unit weight number Unsaturated Saturated [kn/m³] [kn/m³] 4 Yes 18,00 20,00 3 Yes 18,00 20,00 2 No 18,00 20,00 1 Yes 19,00 21,00 Layer Vert. consolid. number coefficient Cv [m²/s] 4-3 - 2 1,00E-07 1 - Layer Precons. POP OCR number pressure [kn/m²] [kn/m²] [-] 4-10,00-3 - 10,00-2 - - 1,30 1 - - 1,30 Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 4 2,40E+03 6,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 2,40E+03 1,00E+99 3 2,40E+03 6,00E+02 1,00E+99 1,00E+99 2,40E+03 1,00E+99 2 1,00E+02 2,50E+01 1,28E+03 3,20E+02 1,00E+02 3,20E+02 1 4,00E+03 1,00E+03 1,00E+99 1,00E+99 1,00E+00 1,00E+00 2.6 Non-Uniform Loads Load Time Unit weight number Unsaturated Saturated [days] [kn/m³] [kn/m³] 1 0 18,00 20,00 Load number Co-ordinates 1 - X - 0,00 0,00 9,00 9,00 1 - Y - 11,40 15,10 15,10 14,80 2.7 Water Loads 2.7.1 Water Load: Water load (1) Phreatic line 1 Time [days] 0 Layer number PL-line top PL-line bottom 4 1 1 3 1 1 2 1 1 1 1 1 2.8 Verticals Vertical number X co-ordinates 1-5 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 6-10 10,000 12,000 14,000 16,000 18,000 11 20,000 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 4
Grontmij D-Settlement 9.3 3 Results per Vertical 3.1 Results for Vertical 1 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,40 0,001 0,000 0,001 33,033 0,000 33,033 11,30 1,800 0,000 1,800 34,911 0,000 34,911 11,20 3,600 0,000 3,600 36,846 0,000 36,846 11,15 4,500 0,000 4,500 38,001 0,168 37,833 11,10 5,500 0,491 5,010 39,097 0,657 38,440 11,00 7,500 1,472 6,029 41,309 1,636 39,673 10,90 9,500 2,453 7,048 43,526 2,615 40,910 10,80 11,500 3,434 8,067 45,727 3,595 42,133 10,70 13,500 4,415 9,086 47,901 4,574 43,327 10,60 15,500 5,396 10,105 50,041 5,553 44,488 10,50 17,500 6,377 11,124 52,148 6,533 45,615 10,40 19,500 7,358 12,143 54,222 7,512 46,710 9,65 34,500 14,715 19,785 69,138 14,860 54,278 8,95 48,500 21,582 26,918 82,562 21,720 60,842 8,10 65,500 29,921 35,579 98,528 30,051 68,477 7,10 85,500 39,731 45,770 117,010 39,854 77,155 6,50 97,500 45,617 51,884 128,012 45,737 82,276 Layer 2 6,50 97,500 45,617 51,884 128,013 45,737 82,276 6,00 107,500 50,522 56,979 137,100 50,580 86,521 5,50 117,500 55,427 62,074 146,194 55,433 90,761 Layer 1 5,50 117,500 55,427 62,074 146,194 55,433 90,761 4,75 133,250 62,784 70,466 160,675 62,789 97,886 3,75 154,250 72,594 81,656 180,046 72,598 107,448 2,75 175,250 82,404 92,846 199,518 82,408 117,110 1,75 196,250 92,214 104,036 219,102 92,217 126,885 0,75 217,250 102,024 115,226 238,800 102,027 136,774-0,25 238,250 111,834 126,416 258,608 111,836 146,772-1,25 259,250 121,644 137,606 278,518 121,646 156,873-2,25 280,250 131,454 148,796 298,522 131,455 167,067-3,25 301,250 141,264 159,986 318,611 141,265 177,345-3,80 312,800 146,660 166,141 329,692 146,661 183,032-4,30 323,300 151,565 171,736 339,786 151,565 188,220-5,30 344,300 161,375 182,926 360,022 161,375 198,647-6,30 365,300 171,185 194,116 380,320 171,185 209,135-7,30 386,300 180,995 205,306 400,673 180,995 219,678-8,30 407,300 190,805 216,496 421,075 190,805 230,270-10,00 443,000 207,482 235,519 455,859 207,482 248,377 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0045 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0062 0,0005 1 0,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0001 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0109 0,0005 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 11,40 6,50 3 0,0055 0,0000 0,0055 0,11 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 5
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 6,50 5,50 2 0,0089 0,0007 0,0116 1,16 5,50-10,00 1 0,0006 0,0000 0,0006 0,00 Total 0,0150 0,0007 0,0177 3.2 Results for Vertical 2 (X = 2,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,65 0,001 0,000 0,001 62,155 0,000 62,155 11,55 1,800 0,000 1,800 64,643 0,000 64,643 11,45 3,600 0,000 3,600 66,626 0,000 66,626 11,35 5,400 0,000 5,400 68,636 0,000 68,636 11,25 7,200 0,000 7,200 70,631 0,000 70,631 11,15 9,000 0,000 9,000 72,806 0,227 72,579 11,05 11,000 0,981 10,019 74,894 1,206 73,688 10,95 13,000 1,962 11,038 76,927 2,184 74,743 10,85 15,000 2,943 12,057 78,914 3,163 75,751 10,75 17,000 3,924 13,076 80,860 4,142 76,719 10,65 19,000 4,905 14,095 82,770 5,121 77,650 9,88 34,500 12,508 21,992 96,176 12,709 83,467 9,07 50,500 20,356 30,144 107,739 20,544 87,195 8,30 66,000 27,959 38,042 118,240 28,137 90,103 7,30 86,000 37,769 48,232 132,204 37,938 94,267 6,50 102,000 45,617 56,384 144,029 45,779 98,250 Layer 2 6,50 102,000 45,617 56,384 144,029 45,779 98,250 6,00 112,000 50,522 61,479 151,635 50,600 101,036 5,50 122,000 55,427 66,574 159,463 55,434 104,029 Layer 1 5,50 122,000 55,427 66,574 159,463 55,434 104,029 4,75 137,750 62,784 74,966 172,404 62,790 109,614 3,75 158,750 72,594 86,156 190,204 72,599 117,606 2,75 179,750 82,404 97,346 208,509 82,408 126,101 1,75 200,750 92,214 108,536 227,214 92,217 134,997 0,75 221,750 102,024 119,726 246,241 102,027 144,215-0,25 242,750 111,834 130,916 265,530 111,836 153,694-1,25 263,750 121,644 142,106 285,033 121,646 163,387-2,25 284,750 131,454 153,296 304,714 131,456 173,258-3,25 305,750 141,264 164,486 324,543 141,265 183,278-3,80 317,300 146,660 170,641 335,504 146,661 188,844-4,30 327,800 151,565 176,236 345,499 151,566 193,933-5,30 348,800 161,375 187,426 365,566 161,375 204,191-6,30 369,800 171,185 198,616 385,724 171,185 214,539-7,30 390,800 180,995 209,806 405,960 180,995 224,965-8,30 411,800 190,805 220,996 426,265 190,805 235,460-10,00 447,500 207,482 240,019 460,915 207,482 253,434 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0072 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0094 0,0007 1 0,0000 0,0000 0,0006 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0169 0,0007 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 6
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 11,65 6,50 3 0,0082 0,0000 0,0081 0,16 6,50 5,50 2 0,0121 0,0009 0,0158 1,58 5,50-10,00 1 0,0008 0,0000 0,0008 0,01 Total 0,0210 0,0009 0,0247 3.3 Results for Vertical 3 (X = 4,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 11,90 0,001 0,000 0,001 57,713 0,000 57,713 11,80 1,800 0,000 1,800 60,539 0,000 60,539 11,70 3,600 0,000 3,600 62,720 0,000 62,720 11,60 5,400 0,000 5,400 64,767 0,000 64,767 11,50 7,200 0,000 7,200 66,649 0,000 66,649 11,40 9,000 0,000 9,000 68,363 0,000 68,363 11,30 10,800 0,000 10,800 69,935 0,000 69,935 11,20 12,600 0,000 12,600 71,399 0,000 71,399 11,15 13,500 0,000 13,500 72,297 0,194 72,102 11,10 14,500 0,491 14,010 73,086 0,684 72,402 11,00 16,500 1,472 15,029 74,638 1,663 72,975 10,90 18,500 2,453 16,048 76,171 2,642 73,529 10,10 34,500 10,301 24,200 88,575 10,477 78,098 9,20 52,500 19,130 33,371 102,947 19,294 83,653 8,30 70,500 27,959 42,542 117,410 28,113 89,296 7,30 90,500 37,769 52,732 133,500 37,915 95,585 6,50 106,500 45,617 60,884 146,486 45,757 100,729 Layer 2 6,50 106,500 45,617 60,884 146,486 45,757 100,729 6,00 116,500 50,522 65,979 154,624 50,589 104,034 5,50 126,500 55,427 71,074 162,859 55,433 107,425 Layer 1 5,50 126,500 55,427 71,074 162,859 55,434 107,425 4,75 142,250 62,784 79,466 176,225 62,790 113,435 3,75 163,250 72,594 90,656 194,374 72,598 121,775 2,75 184,250 82,404 101,846 212,876 82,408 130,468 1,75 205,250 92,214 113,036 231,692 92,217 139,475 0,75 226,250 102,024 124,226 250,781 102,027 148,754-0,25 247,250 111,834 135,416 270,102 111,836 158,265-1,25 268,250 121,644 146,606 289,620 121,646 167,974-2,25 289,250 131,454 157,796 309,306 131,456 177,851-3,25 310,250 141,264 168,986 329,136 141,265 187,871-3,80 321,800 146,660 175,141 340,095 146,661 193,435-4,30 332,300 151,565 180,736 350,088 151,565 198,523-5,30 353,300 161,375 191,926 370,150 161,375 208,775-6,30 374,300 171,185 203,116 390,303 171,185 219,118-8,30 416,300 190,805 225,496 430,833 190,805 240,028-10,00 452,000 207,482 244,519 465,475 207,482 257,993 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0067 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0078 0,0006 1 0,0000 0,0000 0,0006 0,0000 0,0002 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0041 0,0002 0,0146 0,0006 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 7
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 11,90 6,50 3 0,0076 0,0000 0,0076 0,14 6,50 5,50 2 0,0104 0,0008 0,0136 1,36 5,50-10,00 1 0,0007 0,0000 0,0007 0,00 Total 0,0187 0,0008 0,0219 3.4 Results for Vertical 4 (X = 6,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 13,06 0,001 0,000 0,001 35,200 0,000 35,200 12,96 1,800 0,000 1,800 38,125 0,000 38,125 12,86 3,600 0,000 3,600 40,956 0,000 40,956 12,76 5,400 0,000 5,400 43,630 0,000 43,630 12,66 7,200 0,000 7,200 45,419 0,000 45,419 12,56 9,000 0,000 9,000 47,125 0,000 47,125 12,46 10,800 0,000 10,800 48,733 0,000 48,733 12,36 12,600 0,000 12,600 50,227 0,000 50,227 12,26 14,400 0,000 14,400 51,600 0,000 51,600 12,16 16,200 0,000 16,200 52,853 0,000 52,853 12,06 18,000 0,000 18,000 54,001 0,000 54,001 11,15 34,378 0,000 34,378 65,668 0,073 65,594 10,48 47,779 6,573 41,206 78,385 6,642 71,744 9,78 61,779 13,440 48,339 92,250 13,505 78,745 8,90 79,378 22,073 57,306 109,805 22,132 87,673 7,90 99,378 31,883 67,496 129,523 31,938 97,586 6,90 119,378 41,693 77,686 148,862 41,744 107,118 6,50 127,378 45,617 81,762 156,499 45,666 110,833 Layer 2 6,50 127,378 45,617 81,762 156,499 45,666 110,833 6,00 137,378 50,522 86,857 165,959 50,546 115,413 5,50 147,378 55,427 91,952 175,366 55,431 119,935 Layer 1 5,50 147,378 55,427 91,952 175,366 55,431 119,935 4,75 163,128 62,784 100,344 190,180 62,788 127,392 3,75 184,128 72,594 111,534 209,856 72,597 137,259 2,75 205,128 82,404 122,724 229,516 82,407 147,109 1,75 226,128 92,214 133,914 249,209 92,217 156,992 0,75 247,128 102,024 145,104 268,964 102,026 166,938-0,25 268,128 111,834 156,294 288,797 111,836 176,961-1,25 289,128 121,644 167,484 308,712 121,646 187,066-2,25 310,128 131,454 178,674 328,708 131,455 197,252-3,25 331,128 141,264 189,864 348,782 141,265 207,517-3,80 342,678 146,660 196,019 359,854 146,660 213,194-4,30 353,178 151,565 201,614 369,939 151,565 218,373-5,30 374,178 161,375 212,804 390,156 161,375 228,781-6,30 395,178 171,185 223,994 410,435 171,185 239,250-8,30 437,178 190,805 246,374 451,154 190,805 260,350-10,00 472,878 207,482 265,397 485,911 207,482 278,429 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0009 0,0000 0,0044 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0026 0,0002 0,0009 0,0001 1 0,0000 0,0000 0,0005 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0039 0,0002 0,0053 0,0001 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 8
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 13,06 6,50 3 0,0052 0,0000 0,0052 0,08 6,50 5,50 2 0,0035 0,0003 0,0046 0,46 5,50-10,00 1 0,0005 0,0000 0,0005 0,00 Total 0,0092 0,0003 0,0103 3.5 Results for Vertical 5 (X = 8,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,22 0,001 0,000 0,001 13,285 0,000 13,285 14,22 0,052 0,000 0,052 13,380 0,000 13,380 14,21 0,104 0,000 0,104 13,413 0,000 13,413 Layer 3 14,21 0,105 0,000 0,105 13,413 0,000 13,413 14,12 1,800 0,000 1,800 8,373 0,000 8,373 14,02 3,600 0,000 3,600 9,516 0,000 9,516 13,92 5,400 0,000 5,400 11,559 0,000 11,559 13,82 7,200 0,000 7,200 21,748 0,000 21,748 13,72 9,000 0,000 9,000 24,079 0,000 24,079 13,62 10,800 0,000 10,800 25,939 0,000 25,939 13,52 12,600 0,000 12,600 27,648 0,000 27,648 13,42 14,400 0,000 14,400 29,266 0,000 29,266 13,32 16,200 0,000 16,200 30,816 0,000 30,816 13,22 18,000 0,000 18,000 32,310 0,000 32,310 12,55 30,056 0,000 30,056 42,646 0,000 42,646 11,55 48,056 0,000 48,056 60,675 0,000 60,675 11,15 55,256 0,000 55,256 68,117 0,030 68,087 10,36 71,116 7,779 63,337 84,605 7,808 76,797 9,50 88,256 16,187 72,070 102,692 16,214 86,478 8,50 108,256 25,997 82,260 123,950 26,023 97,927 7,50 128,256 35,807 92,450 145,110 35,831 109,279 6,50 148,256 45,617 102,640 165,998 45,640 120,358 Layer 2 6,50 148,257 45,617 102,640 165,998 45,640 120,358 6,00 158,256 50,522 107,735 176,308 50,534 125,773 5,50 168,256 55,427 112,830 186,535 55,430 131,105 Layer 1 5,50 168,257 55,427 112,830 186,535 55,430 131,106 4,75 184,006 62,784 121,222 202,494 62,787 139,707 3,75 205,006 72,594 132,412 223,536 72,597 150,939 2,75 226,006 82,404 143,602 244,363 82,406 161,957 1,75 247,006 92,214 154,792 265,035 92,216 172,819 0,75 268,006 102,024 165,982 285,601 102,026 183,576-0,25 289,006 111,834 177,172 306,102 111,835 194,267-1,25 310,006 121,644 188,362 326,566 121,645 204,921-2,25 331,006 131,454 199,552 347,014 131,455 215,559-3,25 352,006 141,264 210,742 367,462 141,265 226,197-3,80 363,556 146,660 216,897 378,711 146,660 232,051-4,30 374,056 151,565 222,492 388,941 151,565 237,376-6,30 416,056 171,185 244,872 429,905 171,185 258,720-8,30 458,056 190,805 267,252 470,954 190,805 280,149-10,00 493,756 207,482 286,275 505,917 207,482 298,435 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 9
Grontmij D-Settlement 9.3 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 3 0,0000 0,0000 0,0008 0,0000 0,0009 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0015 0,0001 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0003 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0027 0,0001 0,0009 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,22 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0017 0,0000 0,0017 0,02 6,50 5,50 2 0,0015 0,0001 0,0020 0,20 5,50-10,00 1 0,0003 0,0000 0,0003 0,00 Total 0,0036 0,0001 0,0041 3.6 Results for Vertical 6 (X = 10,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,601 0,000 3,601 14,51 5,274 0,000 5,274 5,275 0,000 5,275 14,50 5,400 0,000 5,400 5,401 0,000 5,401 14,40 7,200 0,000 7,200 7,202 0,000 7,202 14,30 9,000 0,000 9,000 9,006 0,000 9,006 14,21 10,548 0,000 10,548 10,563 0,000 10,563 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,564 0,000 10,564 14,20 10,800 0,000 10,800 10,818 0,000 10,818 14,10 12,600 0,000 12,600 12,644 0,000 12,644 14,00 14,400 0,000 14,400 14,489 0,000 14,489 13,90 16,200 0,000 16,200 16,354 0,000 16,354 13,80 18,000 0,000 18,000 18,236 0,000 18,236 12,95 33,300 0,000 33,300 34,538 0,000 34,538 11,95 51,300 0,000 51,300 53,766 0,000 53,766 11,15 65,700 0,000 65,700 69,175 0,014 69,161 10,36 81,560 7,779 73,781 86,043 7,793 78,249 9,50 98,700 16,187 82,514 104,316 16,200 88,116 8,50 118,700 25,997 92,704 125,690 26,010 99,680 7,50 138,700 35,807 102,893 147,055 35,820 111,235 6,50 158,700 45,617 113,083 168,322 45,629 122,692 Layer 2 6,50 158,700 45,617 113,084 168,322 45,630 122,692 6,00 168,700 50,522 118,178 178,889 50,529 128,360 5,50 178,700 55,427 123,273 189,407 55,429 133,978 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 189,407 55,429 133,978 4,75 194,450 62,784 131,666 205,842 62,786 143,056 3,75 215,450 72,594 142,856 227,563 72,596 154,967 2,75 236,450 82,404 154,046 249,075 82,406 166,670 1,75 257,450 92,214 165,236 270,402 92,216 178,187 0,75 278,450 102,024 176,426 291,573 102,025 189,548-0,25 299,450 111,834 187,616 312,617 111,835 200,782-1,25 320,450 121,644 198,806 333,563 121,645 211,918-2,25 341,450 131,454 209,996 354,433 131,455 222,979-3,25 362,450 141,264 221,186 375,248 141,265 233,983-3,80 374,000 146,660 227,341 386,678 146,660 240,018-4,30 384,500 151,565 232,936 397,060 151,565 245,495 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 10
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] -6,30 426,500 171,185 255,316 438,534 171,185 267,349-8,30 468,500 190,805 277,696 479,965 190,805 289,161-10,00 504,200 207,482 296,718 515,178 207,482 307,697 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0008 0,0001 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0012 0,0001 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 6,50 5,50 2 0,0008 0,0001 0,0011 0,11 5,50-10,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 Total 0,0012 0,0001 0,0015 3.7 Results for Vertical 7 (X = 12,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,601 0,000 12,601 14,00 14,400 0,000 14,400 14,401 0,000 14,401 13,90 16,200 0,000 16,200 16,202 0,000 16,202 13,80 18,000 0,000 18,000 18,004 0,000 18,004 12,95 33,300 0,000 33,300 33,371 0,000 33,371 11,95 51,300 0,000 51,300 51,645 0,000 51,645 11,15 65,700 0,000 65,700 66,439 0,008 66,431 10,36 81,560 7,779 73,781 82,808 7,787 75,021 9,50 98,700 16,187 82,514 100,619 16,194 84,425 8,50 118,700 25,997 92,704 121,531 26,004 95,527 7,50 138,700 35,807 102,893 142,536 35,814 106,721 6,50 158,700 45,617 113,083 163,573 45,624 117,949 Layer 2 6,50 158,700 45,617 113,084 163,574 45,624 117,949 6,00 168,700 50,522 118,178 174,083 50,526 123,557 5,50 178,700 55,427 123,273 184,579 55,428 129,151 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 184,580 55,428 129,151 4,75 194,450 62,784 131,666 201,041 62,786 138,255 3,75 215,450 72,594 142,856 222,898 72,595 150,302 2,75 236,450 82,404 154,046 244,632 82,405 162,226 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 11
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 1,75 257,450 92,214 165,236 266,235 92,215 174,020 0,75 278,450 102,024 176,426 287,713 102,025 185,687-0,25 299,450 111,834 187,616 309,073 111,835 197,238-1,25 320,450 121,644 198,806 330,329 121,645 208,684-2,25 341,450 131,454 209,996 351,496 131,455 220,041-3,25 362,450 141,264 221,186 372,587 141,265 231,323-3,80 374,000 146,660 227,341 384,160 146,660 237,500-4,30 384,500 151,565 232,936 394,667 151,565 243,102-6,30 426,500 171,185 255,316 436,581 171,185 265,396-8,30 468,500 190,805 277,696 478,368 190,805 287,563-10,00 504,200 207,482 296,718 513,827 207,482 306,345 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0007 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 6,50 5,50 2 0,0004 0,0000 0,0006 0,06 5,50-10,00 1 0,0002 0,0000 0,0002 0,00 Total 0,0007 0,0000 0,0008 3.8 Results for Vertical 8 (X = 14,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,310 0,000 33,310 11,95 51,300 0,000 51,300 51,366 0,000 51,366 11,15 65,700 0,000 65,700 65,881 0,004 65,877 10,36 81,560 7,779 73,781 81,927 7,784 74,144 9,50 98,700 16,187 82,514 99,365 16,191 83,174 8,50 118,700 25,997 92,704 119,839 26,001 93,838 7,50 138,700 35,807 102,893 140,433 35,811 104,622 6,50 158,700 45,617 113,083 161,115 45,621 115,495 Layer 2 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 12
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 6,50 158,700 45,617 113,084 161,116 45,621 115,495 6,00 168,700 50,522 118,178 171,477 50,524 120,953 5,50 178,700 55,427 123,273 181,846 55,428 126,418 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 181,846 55,428 126,419 4,75 194,450 62,784 131,666 198,156 62,785 135,371 3,75 215,450 72,594 142,856 219,888 72,595 147,293 2,75 236,450 82,404 154,046 241,578 82,405 159,173 1,75 257,450 92,214 165,236 263,207 92,215 170,992 0,75 278,450 102,024 176,426 284,762 102,025 182,737-0,25 299,450 111,834 187,616 306,238 111,835 194,404-1,25 320,450 121,644 198,806 327,637 121,645 205,992-2,25 341,450 131,454 209,996 348,962 131,455 217,507-3,25 362,450 141,264 221,186 370,217 141,265 228,953-3,80 374,000 146,660 227,341 381,882 146,660 235,222-4,30 384,500 151,565 232,936 392,470 151,565 240,905-6,30 426,500 171,185 255,316 434,699 171,185 263,514-8,30 468,500 190,805 277,696 476,768 190,805 285,963-10,00 504,200 207,482 296,718 512,436 207,482 304,954 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0004 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0002 0,0000 0,0003 0,03 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0004 0,0000 0,0005 3.9 Results for Vertical 9 (X = 16,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,302 0,000 33,302 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 13
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 11,95 51,300 0,000 51,300 51,318 0,000 51,318 11,15 65,700 0,000 65,700 65,757 0,003 65,754 10,36 81,560 7,779 73,781 81,687 7,782 73,905 9,50 98,700 16,187 82,514 98,955 16,189 82,766 8,50 118,700 25,997 92,704 119,186 25,999 93,187 7,50 138,700 35,807 102,893 139,509 35,809 103,700 6,50 158,700 45,617 113,083 159,918 45,619 114,299 Layer 2 6,50 158,700 45,617 113,084 159,918 45,619 114,299 6,00 168,700 50,522 118,178 170,148 50,523 119,625 5,50 178,700 55,427 123,273 180,393 55,427 124,966 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 180,393 55,427 124,966 4,75 194,450 62,784 131,666 196,533 62,785 133,748 3,75 215,450 72,594 142,856 218,076 72,595 145,481 2,75 236,450 82,404 154,046 239,626 82,405 157,221 1,75 257,450 92,214 165,236 261,163 92,215 168,949 0,75 278,450 102,024 176,426 282,672 102,025 180,648-0,25 299,450 111,834 187,616 304,142 111,835 192,308-1,25 320,450 121,644 198,806 325,567 121,645 203,922-2,25 341,450 131,454 209,996 346,942 131,454 215,487-3,25 362,450 141,264 221,186 368,267 141,264 227,003-3,80 374,000 146,660 227,341 379,975 146,660 233,315-4,30 384,500 151,565 232,936 390,606 151,565 239,041-6,30 426,500 171,185 255,316 433,021 171,185 261,836-8,30 468,500 190,805 277,696 475,281 190,805 284,476-10,00 504,200 207,482 296,718 511,105 207,482 303,623 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0002 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0001 0,0000 0,0002 0,02 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0002 0,0000 0,0003 3.10 Results for Vertical 10 (X = 18,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 14
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,301 0,000 33,301 11,95 51,300 0,000 51,300 51,306 0,000 51,306 11,15 65,700 0,000 65,700 65,722 0,002 65,720 10,36 81,560 7,779 73,781 81,611 7,781 73,830 9,50 98,700 16,187 82,514 98,810 16,188 82,622 8,50 118,700 25,997 92,704 118,925 25,998 92,927 7,50 138,700 35,807 102,893 139,100 35,808 103,292 6,50 158,700 45,617 113,083 159,339 45,618 113,721 Layer 2 6,50 158,700 45,617 113,084 159,339 45,618 113,721 6,00 168,700 50,522 118,178 169,480 50,523 118,957 5,50 178,700 55,427 123,273 179,635 55,427 124,208 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 179,636 55,427 124,208 4,75 194,450 62,784 131,666 195,642 62,785 132,858 3,75 215,450 72,594 142,856 217,020 72,595 144,425 2,75 236,450 82,404 154,046 238,424 82,405 156,020 1,75 257,450 92,214 165,236 259,842 92,215 167,627 0,75 278,450 102,024 176,426 281,259 102,024 179,235-0,25 299,450 111,834 187,616 302,666 111,834 190,832-1,25 320,450 121,644 198,806 324,053 121,644 202,409-2,25 341,450 131,454 209,996 345,415 131,454 213,960-3,25 362,450 141,264 221,186 366,746 141,264 225,481-3,80 374,000 146,660 227,341 378,464 146,660 231,804-4,30 384,500 151,565 232,936 389,109 151,565 237,544-6,30 426,500 171,185 255,316 431,604 171,185 260,419-8,30 468,500 190,805 277,696 473,972 190,805 283,168-10,00 504,200 207,482 296,718 509,897 207,482 302,416 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0001 0,0000 0,0001 0,01 5,50-10,00 1 0,0001 0,0000 0,0001 0,00 Total 0,0001 0,0000 0,0002 3.11 Results for Vertical 11 (X = 20,00 m; Z = 0,00 m) Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] Layer 4 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 15
Grontmij D-Settlement 9.3 Depth Initial stress Final stress S-total S-water S-eff. S-total S-water S-eff. [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] [kn/m²] 14,80 0,001 0,000 0,001 0,001 0,000 0,001 14,70 1,800 0,000 1,800 1,800 0,000 1,800 14,60 3,600 0,000 3,600 3,600 0,000 3,600 14,51 5,274 0,000 5,274 5,274 0,000 5,274 14,50 5,400 0,000 5,400 5,400 0,000 5,400 14,40 7,200 0,000 7,200 7,200 0,000 7,200 14,30 9,000 0,000 9,000 9,000 0,000 9,000 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 Layer 3 14,21 10,548 0,000 10,548 10,548 0,000 10,548 14,20 10,800 0,000 10,800 10,800 0,000 10,800 14,10 12,600 0,000 12,600 12,600 0,000 12,600 14,00 14,400 0,000 14,400 14,400 0,000 14,400 13,90 16,200 0,000 16,200 16,200 0,000 16,200 13,80 18,000 0,000 18,000 18,000 0,000 18,000 12,95 33,300 0,000 33,300 33,300 0,000 33,300 11,95 51,300 0,000 51,300 51,303 0,000 51,303 11,15 65,700 0,000 65,700 65,710 0,001 65,709 10,36 81,560 7,779 73,781 81,584 7,780 73,803 9,50 98,700 16,187 82,514 98,753 16,187 82,565 8,50 118,700 25,997 92,704 118,813 25,997 92,816 7,50 138,700 35,807 102,893 138,911 35,807 103,103 6,50 158,700 45,617 113,083 159,051 45,617 113,434 Layer 2 6,50 158,700 45,617 113,084 159,051 45,618 113,434 6,00 168,700 50,522 118,178 169,138 50,522 118,616 5,50 178,700 55,427 123,273 179,236 55,427 123,809 Layer 1 5,50 178,700 55,427 123,274 179,236 55,427 123,809 4,75 194,450 62,784 131,666 195,152 62,784 132,368 3,75 215,450 72,594 142,856 216,408 72,594 143,813 2,75 236,450 82,404 154,046 237,694 82,404 155,290 1,75 257,450 92,214 165,236 259,003 92,214 166,789 0,75 278,450 102,024 176,426 280,327 102,024 178,302-0,25 299,450 111,834 187,616 301,655 111,834 189,821-1,25 320,450 121,644 198,806 322,981 121,644 201,337-2,25 341,450 131,454 209,996 344,298 131,454 212,844-3,25 362,450 141,264 221,186 365,601 141,264 224,337-3,80 374,000 146,660 227,341 377,310 146,660 230,650-4,30 384,500 151,565 232,936 387,950 151,565 236,385-6,30 426,500 171,185 255,316 430,454 171,185 259,269-8,30 468,500 190,805 277,696 472,866 190,805 282,062-10,00 504,200 207,482 296,718 508,846 207,482 301,364 Layer Swelling Settlement b. Sp. Settlement a. Sp. number Primary Secondary Primary Secondary Primary Secondary 10 [days] 10 [days] 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Total 0,0000 0,0000 0,0001 0,0000 0,0000 0,0000 Depth Layer Total settlement (100% cons.) Percentage From To number Primary Secondary After of original 10 [days] 10000 [days] layer height [%] 14,80 14,21 4 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 14,21 6,50 3 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 6,50 5,50 2 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 5,50-10,00 1 0,0000 0,0000 0,0000 0,00 Total 0,0001 0,0000 0,0001 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 16
Grontmij D-Settlement 9.3 4 Settlements 4.1 Settlements Vertical X co-ordinate Z co-ordinate Surface level Settlement number 1 0,00 0,00 11,40 0,018 2 2,00 0,00 11,65 0,025 3 4,00 0,00 11,90 0,022 4 6,00 0,00 13,06 0,010 5 8,00 0,00 14,22 0,004 6 10,00 0,00 14,80 0,001 7 12,00 0,00 14,80 0,001 8 14,00 0,00 14,80 0,000 9 16,00 0,00 14,80 0,000 10 18,00 0,00 14,80 0,000 11 20,00 0,00 14,80 0,000 4.2 Residual Times Vertical Time Settlement Part of final Residual number settlement settlements [days] [%] 1 100 0,016 92,193 0,001 2 100 0,023 92,395 0,002 3 100 0,020 92,608 0,002 4 100 0,010 94,685 0,001 5 100 0,004 94,052 0,000 6 100 0,001 91,393 0,000 7 100 0,001 91,488 0,000 8 100 0,000 92,002 0,000 9 100 0,000 92,709 0,000 10 100 0,000 93,427 0,000 11 100 0,000 94,119 0,000 4.3 Maintain Profile Calculation Results Load 1 consists of 22,551 m3 per Width The extra amount of soil to be added is 0,139 m3 per Width This equals the found settlements for non-uniform loads 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 17
Grontmij D-Settlement 9.3 5 Warnings and errors List of non-fatal warnings and errors generated during calculation. 1 D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging 2 The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage. End of Report 11-2-2014 \..\D-Settlement\Wanssumv2.0 Page 18
GM-Ankerzakking 4.12 Berekening van door zakkende grond op buiging belaste ankerstangen copyrights MAPe soft for Grontmij 2004 Opdrachtnummer: 335295 Werkomschrijving: Toetsing zettingen ter plaatsen van het anker Betreft: Kade Wanssum Invoer berekening belasting Invoer resultaten uit damwandberekeningen Anker Titan ankerkracht UGT (step 6.1 t/m 6.4) Fa;max;GT1 kn (=765 kn/m) zakking klei/veen (k) of zand (z)? z (zand) ankerkracht BGT (step 6.5) Fa;max;GT2 buitendiameter anker D0 0,101 m (101 mm) horizontale beddingsconstante c kn/m³ buitendiameter ankerstaaf D u 0,101 m binnendiameter ankerstaaf Di 0,057 m (wanddikte t = 21,9 mm) buigstijfheid damwand EI knm²/m uniforme korrelspanning σ'v;z;gem 90 kpa golflengte damwand rond anker λ m gronddrukcoefficient Ko 0,5 (0 < Ko < Kq) veerstijfheid uit damwandstijfheid k' kn/m wandwrijvingshoek δ 20 rekstijfheid ankerstang elastisch EAstaaf kn gronddrukfactor op staaf K 1,24 rekstijfheid ankerstang plastisch EAstaaf kn gronddruk op staaf q'x;grond 11,3 kn/m rek % buigstijfheid ankerstang elastisch EIstaaf knm² qx;eg 0,4 kn/m lengte L1 m qx;totaal 11,7 kn/m (q0 = 14,92 eff ankerlengte L2 m h.o.h. ankers a m staalkwaliteit fy MPa zakking grond wgrond 0,025 m Geometrische staafparameters: ankerhoek (met de horizontaal) 30 Aanker 0,00544 m² vloeigrens ankerstaaf 515 Mpa Wanker;el 9,07E-05 m³; Wanker;pl m3 Ianker;el 4,58E-06 m4 L1 red 6,202 dfn Fn* 1 doorbuiging y0 0,022 m 12 2367 doorbuiging y0 reken 0,022 m lat belasting naar doorbuiging qm 1,1 kn/m lat belasting naar ketting qk 10,6 kn/m 2 axiale belasting Fn* Fn* 2367 kn REKEN 3 controle dfn 12 kn controle dfn uit rek 12 kn 4 verticale (opleg)belasting Fv 3 kn Verticale belasting op damwand 5 totale axiale belasting Fa* 2368 kn - uit laterale belasting Fv 3 kn Fa*/A 435 Mpa - uit ankerhoek Fa* x sin ankerhoek 1184 kn 6 momentbelasting M 4 kn/m totaal 1187 kn M/W 48 Mpa Fa*/A+M/W 483 Mpa
Bijlage 12c: Zettingen Riolering 1 Algemeen Op twee locaties sluit de riolering aan op de damwand. Er wordt dan een stalen buis geplaatst tussen de damwand en de put achter de damwand. De afstand tussen de put en de damwand is minimaal 6 meter. Met betrekking tot de aanwezige zettingen dient de riolering hierop getoetst te worden. De zettingen kunnen leiden tot aanvullende momenten in de damwand en de rioleringsbuis. In de onderstaande paragrafen zullen deze momenten getoetst worden aan de constructie. 2 Zettingen De zettingen die zullen optreden zijn weergegeven in Tabel 2-1. Tabel 2-1: Resultaten zettingen uit D-Settlement Snede nr. Afstand vanuit de kade Hoogte maaiveld [m NAP] Zettingen 1 0 11,4 0,018 2 2 11,65 0,025 1 3 4 11,9 0,022 4 6 13,06 0,01 2 5 8 14,22 0,004 6 10 14,8 0,001 7 12 14,8 0,001 8 14 14,8 0 9 16 14,8 0 10 18 14,8 0 11 20 14,8 0 1: Maximale zetting te plaatse van het riool 2: Zetting te plaatse van de put Uit de tabel is af te lezen dat tussen de damwand en put een maximale zetting optreed van 2,5 centimeter. Hierdoor zal het zand wat onder de buis ligt zakken en komt de buis vrij te liggen. De buis kan nu beschouwd worden als een ligger op twee steunpunten die belast wordt door de bovenliggende grondlaag. Daarnaast treedt er ook een verschil in zetting op ter plaatse van de damwand en de put. Er vanuit gaande dat de damwand niet mee zakt komt dit verschil neer op 1 centimeter (over 6 meter). Dit resulteert in een scheefstand van 0.00167. 3 Toetsing rioolbuis De buis wordt belast op een moment doordat het vrij komt te liggen. De belasting is te vertalen naar de bovenliggende grondlaag. Deze belasting is aangegeven in de onderstaande figuur. Dit resulteert in een belasting van 150 kn/m op de rioolbuis, vrij opgelegd over 6 meter. 5 m Maaiveld Belastende grond 2,5 m Riolering
Met maximaal optredend moment in de rioolbuis is daardoor 675 knm. Een buis met een diameter van 1 meter en een minimale wanddikte van 16 mm heeft kan een moment opnemen van 4251 knm. Hiermee voldoet de rioolbuis ruimschoots. 4 Toetsing damwand In de situatie waarin de damwand getoetst moet worden zal vanuit een conservatieve hoek benaderd worden. Dit betekend dat de rioolbuis beschouwd zal worden als een ligger die aan weerzijde is ingeklemd. Met maximaal optredend moment in de damwand is daardoor 450 knm. Op het punt waar de riolering aansluit is het heersende moment in de damwand ten gevolge van de gronddruk minimaal. De capaciteit van de damwand wordt daarom haast niet benut. Aangezien de damwand een capaciteit heeft van 981 knm zal het eenvoudig het moment veroorzaakt door de zettingen kunnen opnemen. 5 Verbindingen Zoals is aangegeven zullen de zettingen leiden tot een scheefstand van de rioolbuis. Daarnaast zal in de toekomst de damwand mogelijk uitbuigen. Uit het DO volgt dat deze uitbuiging te plaatse van het riool op kan lopen tot 10 centimeter. Er kan gekozen worden om deze verplaatsing op te vangen met een starre of een flexibele verbinding. Gezien de orde van grote van de mogelijke verplaatsing is er gekozen om een flexibele verbinding. Hierbij heeft de buis de mogelijkheid om met de damwand mee te verplaatsen. De flexibele verbinding zal aangebracht moeten worden ter plaatse van de put.
Report for D-Foundations 8.2 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Company: Grontmij Date of report: 3/19/2014 Time of report: 2:44:46 PM Date of calculation: 3/19/2014 Time of calculation: 2:43:06 PM Filename: Project identification: P:\..\DO_2\Ontwerp Fundatiesloof\Palen toetsing\project1_v1.0 Toetsing Fundatiesloof Kade Wanssum D-Foundations Project1_v1.0
Grontmij D-Foundations 8.2 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data 3 2.1 General Input Data 3 2.2 General Report Data 3 2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 2.4 Superstructure 3 2.5 General CPT Data 3 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 2.6 Soil Data 4 2.6.1 Soil Profile DKM1 4 2.7 Pile Types 5 2.7.1 Pile type : Rect 300x300 5 2.8 Foundation Plan 5 2.8.1 View of Foundation Plan 5 2.9 Excavation Data 6 2.10 Totalized Loads (design values) 6 2.11 Requirements 6 2.12 Overruled Parameters 6 2.13 Calculation Options 7 2.14 Model Options 7 3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 8 3.1 Errors and Warnings 8 3.2 Remarks 8 3.3 Calculation Parameters 8 3.3.1 Pile Factors 8 3.3.2 Pile type : Rect 300x300 8 3.4 Verification of Limit State EQU 9 3.5 Verification of Limit State GEO 9 3.6 Verification of Serviceability limit state 9 3.7 Additional Information 9 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 10 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 10 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 2
Grontmij D-Foundations 8.2 2 Input Data 2.1 General Input Data Model Bearing Piles (EC7-NL) 2.2 General Report Data Geotechnical consultant : Design engineer superstructure : Principal : Title 1 : Toetsing Fundatiesloof Kade Wanssum Title 2 : Title 3 : D-Foundations Project1_v1.0 Number of project : 334295 Location of project : 2.3 Application Area Model Bearing Piles The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or pile groups are not taken into account. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure : Non-Rigid 2.5 General CPT Data Number of CPT's : 1 Timing of CPT's : CPT - Excavation - Install 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 3
Grontmij D-Foundations 8.2 Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- CPT level friction zone friction zone dinate dinate [m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] 1: DKM1 5,00 13,40 13,40-17,00-7,00 2.6 Soil Data Number of soil profiles (= number of CPT's) : 1 2.6.1 Soil Profile DKM1 Belonging to CPT DKM1 Surface level in [m. reference level] : 15,24 Phreatic level in [m. reference level] : 14,74 Pile tip level in [m. reference level] : 5,00 Top of positive skin friction zone in [m. reference level] : 13,40 Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] : 13,40 OCR-value foundation layer : 1,00 Expected groundlevel settlement in : 0,00 Number of layers in profile : 10 Number Top Gamma Gamma;sat Phi Soil Median layer layer Type (Sand/Gravel) [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1 15,240 19,00 19,00 20,00 Clay -- 2 15,230 19,00 19,00 20,00 Clay -- 3 15,130 19,00 19,00 20,00 Clay -- 4 14,721 11,00 11,00 15,00 Peat -- 5 14,221 19,00 19,00 20,00 Clay -- 6 13,912 18,00 20,00 30,00 Sand 0,200 7 13,712 19,00 19,00 20,00 Clay -- 8 13,403 18,00 20,00 30,00 Sand 0,200 9 6,300 19,00 19,00 20,00 Clay -- 10 5,900 18,00 20,00 30,00 Sand 0,200 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 4
Grontmij D-Foundations 8.2 2.7 Pile Types 2.7.1 Pile type : Rect 300x300 Pile type : Prefabricated concrete pile Materialtype for pile : Concrete Slip layer : None Pile shape : Rectangular pile beta (Shape factor) according to figure 7i, NEN-EN 1997-1:2005. s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-1:2005. Pile dimensions : Smallest side pile tip : 0,300 Largest side pile tip : 0,300 2.8 Foundation Plan Number of piles : 14 Number of collaborating piles* : 1 * : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 2.8.1 View of Foundation Plan Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 1: 1-5,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 2: 2-5,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 3: 3-9,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 4: 4-9,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 5: 5-13,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 6: 6-13,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 7: 7-17,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 8: 8-17,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 5
Grontmij D-Foundations 8.2 Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 9: 9-21,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 10: 10-21,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 11: 11-25,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 12: 12-25,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 13: 13-29,00-5,00 780,00 520,00 0,00 14,60 14: 14-29,00-9,00 780,00 520,00 0,00 14,60 2.9 Excavation Data Excavation level in [m. reference level] : 15,10 Reduction model : Safe (NEN) 2.10 Totalized Loads (design values) Total load on all piles For limit state EQU/GEO in [kn] : 10920,00 For Serviceability limit state in [kn] : 7280,00 2.11 Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 100 Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 300 2.12 Overruled Parameters User defined Factor xi3 [-] : 1,39 User defined Factor xi4 [-] : 1,39 User defined gamma;b [-] : 1,20 User defined gamma;s [-] : 1,20 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 6
Grontmij D-Foundations 8.2 2.13 Calculation Options Use pilegroup for negative skin friction (standard) Create intermediate results file Use reduction for continuous flight auger piles (standard) Suppress the influence of excavations. 2.14 Model Options Selected pile types : -Rect 300x300 Selected profiles : -DKM1 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 7
Grontmij D-Foundations 8.2 3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 3.1 Errors and Warnings Warning : The factor xi3 (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor xi4 (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor gamma;b (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, annex A) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The factor gamma;s (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, annex A) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning : The depth of the CPT's does not meet the requirements as set by NEN 9097-1 par 3.2.3. The CPT's do not meet the requirements set by NEN 9097-1 par 3.2.3 because : - minimal two CPT's are required. Soil profile DKM1 Warning : The lowest pile head level lies below the surface level. The maximum value for the top of the friction zones is therefor reset to 14,60 m relative to reference level. 3.2 Remarks When checking the survey and testing of soil according to NEN 9097-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. Performing the check on NEN 9097-1 par 3.2.3, the average distance between the different CPT's used for this check is 25 m. 3.3 Calculation Parameters 3.3.1 Pile Factors gamma;b (Limit State EQU/GEO, user defined) : 1,20 gamma;s (Limit State EQU/GEO, user defined) : 1,20 xi3 (user defined) : 1,39 xi4 (user defined) : 1,39 Note: The excavation(s) is not taken into account in the calculation! 3.3.2 Pile type : Rect 300x300 Pile type : Prefabricated concrete pile Materialtype for pile : Concrete Slip layer : None Pile shape : Rectangular pile beta (Shape factor: figuur 7i, NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN 9097-1 : Pile tip) : 1,00 s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN 9097-1 : factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) : 1,00 Pile dimensions : Smallest side pile tip : 0,300 Largest side pile tip : 0,300 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 8
Grontmij D-Foundations 8.2 CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p Sand/ Clay/Loam Gravel Peat DKM1 0,0100 0,0297 1,0000 3.4 Verification of Limit State EQU Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd. Non rigid superstructure, verify load per pile with bearing capacity per pile. Fc;d = Rc;d = 780,000 [kn] 975,471 [kn] The requirements of limit state EQU are met, limit state EQU is ok. Note: Negative skin friction plays NO part in Limit State EQU. Its influence is incorporated in the tests for Limit State GEO and the Serviceability limit state. The intermediate results provide a full overview of all values that are calculated for the negative skin friction. For this project, negative skin friction does not occur at all. 3.5 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN 1997-1:2005 paragraaf 2.4.9; NEN 9097-1: Sd <= Sreq. Sd = Sreq = 0,012 0,150 The settlement requirements of limit state GEO are met, this is ok. By the recommended criteria (NEN 9097-1 onder par. 2.4.9 van NEN-EN 1997-1) for rotation and relative rotation are : theta = beta = 1:100. Maximum (relative) rotation, calculated value = 1 / 1037 [--] Maximum (relative) rotation, required value = 1 / 100 [--] The rotation requirements of limit state GEO are met, this is ok. 3.6 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN 1997-1:2005 paragraaf 2.4.9; NEN 9097-1: Sd <= Sreq. For houses, the requirement is : Sreq = 0.05 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Sd = Sreq = 0,004 0,150 The settlement requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. The proposed criteria (NEN EN 1997 1:2005, par. 2.4.9, NEN 9097-1) for rotation and relative rotation for houses are : theta = beta = 1:300. For other types of superstructures the same criteria are valid unless other specific criteria are defined. Maximum (relative) rotation, calculated value = 1 / 3077 [--] Maximum (relative) rotation, required value = 1 / 300 [--] The rotation requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. 3.7 Additional Information The design values of the maximum shaft tensions (calculated at the transition of positive to negative skin friction) are At Limit state EQU, GEO :sigma = At Serviceability Limit Statesigma = 8,67 [N/mm2] 5,78 [N/mm2] The maximum settlement was found at : 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 9
Grontmij D-Foundations 8.2 Limit state GEO CPT name DKM1 Pile name: 1 Components of the maximum settlement are : sneg = 0,000 sb = 0,009 sel;d = 0,003 s2 = 0,000 Serviceability Limit State CPT name DKM1 Pile name: 1 Components of the maximum settlement are : sneg = 0,000 sb = 0,002 sel;d = 0,002 s2 = 0,000 sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is within the next boundaries : 0.02 < egls <= 0.10 meter. For expected ground level settlement beyond the boundaries, sneg = 0. 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d DKM1 491,584 483,887 975,471 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d DKM1 589,900 580,664 1170,564 End of Report 3/19/2014 P:\..\Palen toetsing\project1_v1.0 Page 10
Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Project 1 3. Combinaties 1 4. Belastingsgevallen 1 5. Knoop 1 6. 2D-element 2 7. Knoopondersteuningen 2 8. Rekenmodel 2 9. Puntlasten in knopen 3 10. Reacties 3 11. 2D element - Interne krachten 3 12. 2D element - Interne krachten; mxd+ 4 13. 2D element - Interne krachten 4 14. 2D element - Interne krachten; mxd- 5 2. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project kadeconstructie Wanssum Onderdeel toets fundatiesloof Omschrijving - Auteur Tom van Erp Datum 17. 03. 2014 Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 26 Aantal staven : 0 Aantal platen : 1 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 0 Aantal belastingsgevallen : 3 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 3. Combinaties Naam Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Lineair - UGT Combinatie Kolom (UGT) Combinatie Kolom (BGT) Combinatie Veld (BGT) Combinatie Veld (UGT) Lineair - BGT Lineair - BGT Lineair - UGT Eigen gewicht Stempels (Kolom) Eigen gewicht Stempels (Kolom) Eigen gewicht Stempels (Veld) Eigen gewicht Stempels (Veld) 1,20 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20 1,50 4. Belastingsgevallen Naam Actie type Lastgroep Belastingtype Spec Richting Duur 'Master' belastingsgeval Eigen gewicht Permanent LG1 Eigen gewicht -Z Stempels (Kolom) Variabel LG2 Statisch Standaard Kort Geen Stempels (Veld) Variabel LG2 Statisch Standaard Kort Geen 5. Knoop Naam X Y Z K6 0,000 2,401 0,000 K7-0,300 0,000 0,000 K10-0,300 6,000 0,000 K12 0,700 5,000 0,000 K13 0,700 1,000 0,000 K14 4,700 5,000 0,000 Naam X Y Z K15 4,700 1,000 0,000 K16 8,700 5,000 0,000 K17 8,700 1,000 0,000 K18 12,700 5,000 0,000 K19 12,700 1,000 0,000 K22 25,700 0,000 0,000 Naam X Y Z K23 25,400 25,400 0,000 K24 25,700 6,000 0,000 K25 20,700 5,000 0,000 K26 20,700 1,000 0,000 K27 24,700 5,000 0,000 K28 24,700 1,000 0,000
Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp Naam X Y Z K29 16,700 5,000 0,000 K30 16,700 1,000 0,000 K31 1,200 5,000 0,000 6. 2D-element Naam X Y Z K32 1,200 1,000 0,000 K33 7,200 1,000 0,000 K34 7,200 5,000 0,000 Naam X Y Z K35 2,700 5,000 0,000 K36 2,700 1,000 0,000 Naam Materiaal D. Dikte type Type Laag [mm] E1 C30/37 500 konstant vloer (90) Laag1 7. Knoopondersteuningen Naam Knoop Type X Y Z Rx Ry Rz Sn1 K12 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn2 K13 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn3 K15 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn4 K14 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn5 K16 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn6 K17 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn7 K19 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn8 K18 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn9 K25 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn10 K26 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn11 K28 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn12 K27 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn13 K29 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn14 K30 Standaard Vrij Vrij Verend Vrij Vrij Vrij Sn15 K7 Standaard Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Sn16 K22 Standaard Vast Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Sn17 K24 Standaard Vast Vrij Vrij Vrij Vrij Vrij 8. Rekenmodel
Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 9. Puntlasten in knopen Naam Knoop Belastingsgeval Systeem Rich Type Waarde - F [kn] Puntlast1 K32 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast2 K31 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast3 K34 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast4 K33 Stempels (Kolom) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast5 K36 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast6 K35 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -520,00 Puntlast7 K17 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -320,00 Puntlast8 K16 Stempels (Veld) GCS Z Kracht -320,00 10. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Kolom (UGT) Steunpunt BG Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn1/K12 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 744,63 0,00 0,00 0,00 Sn2/K13 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 744,63 0,00 0,00 0,00 Sn3/K15 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 571,92 0,00 0,00 0,00 Sn4/K14 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 571,92 0,00 0,00 0,00 Sn5/K16 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 409,68 0,00 0,00 0,00 Sn6/K17 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 409,68 0,00 0,00 0,00 Sn7/K19 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 221,57 0,00 0,00 0,00 Sn8/K18 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 221,57 0,00 0,00 0,00 Sn9/K25 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 161,51 0,00 0,00 0,00 Sn10/K26 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 161,51 0,00 0,00 0,00 Sn11/K28 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 131,71 0,00 0,00 0,00 Sn12/K27 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 131,71 0,00 0,00 0,00 Sn13/K29 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 166,76 0,00 0,00 0,00 Sn14/K30 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 166,76 0,00 0,00 0,00 Sn15/K7 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn16/K22 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sn17/K24 Combinatie Kolom (UGT)/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11. 2D element - Interne krachten Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Kolom (UGT) Elementaire ontwerpgrootheden. In knopen, gem. op elem.. Snede elem X Y Z mxd+ [knm/m] myd+ [knm/m] mxd- [knm/m] myd- [knm/m] Snede1 313 0,700 4,000 0,000 0,00-1,88 49,17 42,73 Snede2 559 4,700 5,000 0,000 214,88 144,68 0,00-134,93 Snede2 550 1,200 5,000 0,000 0,00-171,39 226,58 195,80 Snede2 558 4,700 5,000 0,000 198,87 160,49 0,00-149,61 Snede1 549 0,700 5,000 0,000 179,74 139,51 0,00-71,17 Snede2 551 1,200 5,000 0,000 0,00-154,11 235,34 164,63
Project Onderdeel Omschrijving Auteur kadeconstructie Wanssum toets fundatiesloof - Tom van Erp 12. 2D element - Interne krachten; mxd+ 13. 2D element - Interne krachten Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combinatie Veld (UGT) Elementaire ontwerpgrootheden. In knopen, gem. op elem.. Snede elem X Y Z mxd+ [knm/m] myd+ [knm/m] mxd- [knm/m] myd- [knm/m] E1/Edge 4 543-0,300 3,000 0,000-0,90 0,00 0,90 41,28 Snede2 558 4,700 5,000 0,000 173,70 210,84-112,38 0,00 Snede2 618 2,700 5,000 0,000 0,00-207,99 400,89 211,00 Snede2 559 4,700 5,000 0,000 169,10 169,91-140,62 0,00 Snede2 620 2,700 5,000 0,000 0,00-203,26 411,70 208,97 Snede2 557 4,700 5,000 0,000 169,50 148,65 0,00-131,87