bijlagen Gemeente Hilvarenbeek Ingekomen:

Transcriptie

1 bijlagen Gemeente Hilvarenbeek Ingekomen:

2 Adviesburo E. Dinslage blad :1 TS/Construct Rel: dec 2015 Proj eet Onderdeel Eenheden gordingen kn/m/rad 14/12/2015 Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen WEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cli2 009 NB:2011(nl) NEN-EN :2003 Cl:2009 NB:2011{nl) NEN-EN :2005 C2:201ĩ NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011,Cl:2006 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Gording berekening. (H) zadeldak enkele buiging Algemene B x H gegevens Overspanning Aantal z i j d l. steunen Opleglengte Hoh i n het dakvlak Helling Beschot sterkteklasse Dikte beschot Ref. periode [jaar] Windgebied Gebouw L x B x H [m] 71 x C x Sterkteklasse C18 Klimaatklasse I Belastingsduur [jaar] 50 ^0,mean Terrein x I [Nm] Onbebouwd 10 x 10 Permanente belastingen EG balklaag I s o l a t i e Extra gewicht Totaal [kn/m 2 ] G r e p Veranderlijke belastingen rep Q rep l rep [kn/m 2 ] [kn/m] [kn] F r e p oppervlak [m 2 ] Reductiefactor Wind Q p,prob [kn/m 2 ] Sneeuw vormfactor ;- Cprob 2 * Qp = * 0.70

3 Adviesburo E. Dinslage TS/Construct blad :2 Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden : : gordingen : kn/m/rad : 14/12/ J 1 I '1 J F Q jxm x x x 196 Belastingfactoren (NEN-EN 1990 Formule 6.10a: y G : 1.22 Formule 6.10b: Ķ f G : 1.08 Perm.bel. gunstig : 0.90 Bijlage Al.3 YQ : 1-35 TQ 1.35 Stabiliteit 1. Toetsing k i p s t a b i l i t e i t m.b.t. montagefase volgens par is n.v.t.: - u hebt het belastingsgeval 'Uitvoering' niet toegepast. 2. Factoren t.b.v. toetsing k i p s t a b i l i t e i t m.b.t. gebruiksfase volgens par Belastingcombinatie wind omhoog (opbuigend moment): K c r i t, y M :!- 0 0 frm{6.34) Resultaten (maatgevende combinaties) Factoren t.b.v. toetsing ULS: 1^ M : 0.70 par( Wind Wind omhoog frm(6.13) G V j d frm(6.3 ) c c f g 0 f CT c, 9 0, s Wind omhoog frm(6.11) v m i Y i à < [N/mm 2 ] 0.79 frm(6.11) a m, y, d Let op: b i j 1 of meerdere belastingcombinaties wind treedt een opwaartse exs 0.42 < 2.35 [N/mm 2 ] dzí k c,90,q* f c,90,d) * u. c dz^c,90,f*fc,90, d ) ^ 1-00 ^ 0.90/ Ĩ.52+ 0/ 2.28 = 0.59 oplegreactìe op. Houdt hiermee rekening i n het ontwerp van de oplegverbinding. Wind Wind omhoog ' b i j u n e t, f i n < <

4 Adviesburo E. Dinslage TS7Construct blad :3 Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden afschuifgordingen kn/m/rad 14/12/2015 Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2 010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cl:2009 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011,Cl:2006 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Berekening willekeurige staaf. (H) Algemene gegevens B x H y s -'-buc ; y ^-buc ; z Plaats Steunpunt Steunpunt kipsteun Sterkteklasse links rechts 71 x Bovenkant Rol Scharnier C18 Belastingduur [ j aar] : 5 0 Toelaatbare doorbuiging Bijkomend [* 1] : 04 Eind [* 1] : 04 Klimaatklasse : I Belastingen Permanent Veranċlerli j k q 2 [kn/m] [ ] *2 Vanaf links y; l i n k s y;rechts E 3 [kn] [kn] [knm] [knm] i ïìi ilil 1 i I J LIï 1 A \ ò, x x Belastingfactoren (NEN EN 1990) Formule 6.10a: y G : 1.22 y Q : 1.35 Formule 6.10b: G : 1.08 y Q : 1.35 Stabiliteit 1. Toetsing k n i k s t a b i l i t e i t volgens par i s n.v.t.: - geen axiale druk aangebracht op de staaf. 2. Factoren t.b.v. toetsing k i p s t a b i l i t e i t volgens par : Fundamentele combinatie (6.10a): K c r i t f y E-] ä 0.90 frm(6.34) Fundamentele combinatie (6.10b): K c r i t ř y [-] : 0,90 frm(6.34)

5 Adviesburo E. Dinslage blad :4 TS/Construct Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden afschuifgordingen kn/m/rad 14/12/2015 Fundamentele combinatie (6. 10a) frm(6. 33) u. c Normaalkracht [kn] 0. 0 CTc, 0, d [N/mm 2 ] Dwarskracht [kn] 1. 6 CTv, d [N/mm 2 ] Moment [knm] CT m, y, d [N/mm 2 ] f m r V i d [N/mm 2 ] 8. 3 f C 0, d [N/mm 2 ] f rm ţ 6. 13a) f t f o.d [N/mm 2 ] 5. 1 f v. d [N/mm 2 ] ^mod 0.60 [-] tab(3. 1.) Fundamentele combinatie (6. 10b) frm(6. 33) U. C Normaalkracht [kn] 0. 0 ü c. 0, d Dwarskracht [kn] 5. 7 C v, d Moment [knm] a m, y, d [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] f m, y, d [N/mm 2 ] f c. 0, d [N/mm 2 ] bef 71 frm(6. 13a) f t í 0 í d [N/mm 2 ] 7. 6 d [N/mm 2 ] ^mod 0-90 [-] tab(3. 1.) Doorbuiging u. c. u b i j = < u n e t, f i n <

6 ASCAL (cļ/olivetti M24 PLANE FRAME blad : 1 Werk : Onderd.: spanten : CONSTRUCTIEGEOMETRIE 1.1 KNOOPPUNTSCOORDINATEN Knoop X-coord. Y-coord. nr. (m) ( m ) STAAFEIGENSCHAPPEN Staaf begin- eind- Profiel E-mod. nr. knoop knoop (knzm2) E E E E E E OOE VASTE STEUNPUNTEN Oppervl. (m2) 98.80E E E E E E-04 50E-06 7 Traagh.mom. (m4) 33.74E E E E E E-05 10E-08 Volg- Knoop richting nr. nr. 1 1 X 2 1 Y 3 7 X 4 7 Y 1.6 STAAFAANSLUITINGEN Volg- Staaf- aansl. aansl. nr. nr. links rechts 1 1 vast vast 2 2 vast vast 3 3 vast vast 4 4 vast vas t 5 5 vast vast

7 ASCAL (cj/oüvetti M24 PLANE FRAME blad Werk Onderd spanten Volgnr. Staaf nr. aansl. links aansl. rechts vast scharn. vast scharn.

8 ASCAL (cļ/olivetti PLANE FRAME M24 blad : 3 Werk : Onderd.: spanten : BELASTINGGEVAL l.eg+nb STAAFBELASTINGEN Volg Staaf Oriën rich Type Grootte van tot nr. nr, tatie ting bel. (kn(m)) (m) (m) 1 2 globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm BEREKENDE GEGEVENS KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop X verpl. Y~verpl. Rotatie nr. (m) (m) (rad) STAAF KRACHTEN Staaf Knoop Normaalkracht Dwarskracht Moment nr. nr. (kn) (kn) (knm)

9 ASCAL (c)/olivetti M24 PLANE FRAME blad : 4 Werk : Onderd.: spanten : OPLEGREACTIES Knoop Reactie Grootte nr. (kn(m)) 1 Fx Fy Fx Fy

10 ASCAL (cj/olivetti M24 PLANE FRAME blad : 5 Werk : Vroroans Onderd,: spanten : BELASTINGGEVAL 2-eg+w+ond STAAFBELASTINGEN Volg- Staaf - Oriën rich Type Grootte van tot nr. nr. tatie ting bel. (kn(m)) (m) Lm) 1 2 globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y ge1i j km BEREKENDE GEGEVENS KNOO PVERPLAATSINGEN Knoop nr. X-verpl. (m) Y-verpl. (m) Rotatie (rad) STAAFKRACHTEN taaf Knoop Normaalkracht Dwarskracht Moment nr. nr. (kn) (kn) (knm)

11 ASCAL (cļ/olivetti PLANE FRAME M24 blad ; 6 Werk : Onderd.: spanten : Staaf Knoop Normaalkracht Dwarskracht Moment nr. nr. (kn) (kn) (knm) , OPLEGREACTïES Knoop Reactie Grootte nr. (kn(m)) 1 Fx Fy Fx Fy 14.04

12 /V ASCAL (cĵ/olivetti M24 PLANE FRAME blad Werk Onderd. spanten BELASTINGGEVAL 3 eg+w+over STAAFBELASTINGEN Volg Staaf Oriën rich Type Grootte van tot nr. nr. tatie ting bel. (kn(m)) (m) (m) 1 2 globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm globaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm locaal Y gelijkm BEREKENDE GEGEVENS KNOOPVERPLAATSINGEN Knoop nr. X verpl. (m) Y verpl. (m) Rotatie (rad) S TAAFKRACHT EN Staaf Knoop Normaaikracht Dwarskracht Moment nr. nr. (kn) (kn) (knm)

13 ASCAL (cļ/olivetti M24 PLANE FRAME blad : 8 Werk : Onderd.: spanten : Staaf Knoop Normaalkracht Dwarskracht Moment nr. nr. (kn) (kn) (knm) OPLEGREACTIES Knoop Reactie Grootte nr. (kn(m)) 1 Fx Fy Fx Fy 12.52

14 (c) Adviesburo E Dinslage : Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens NEN-EN Eurocode 3 Stabiliteitscontrole van een ongeschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Blad : 9 Project: Omschrijving: kolommen spanten De belasting g r i j p t aan in het zwaartepunt van de bovenflens qk = 0 kn/m. < E 1 > N,Ed * " N,Ed A B < 5.25 in. > K J5 y Ly;sys m. Ly;buc ~ 5.25 * m. Lz;buc " 5.25 m. N,Ed kn. (Druk) MA;Ed knm. (Linksom - positief) De reaktie b i j A VA,Ed = kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed = kn. (omhooggericht is positief) My,Ed ^ knm. (Midden moment, trek onder «positief) Mz,Ed = 0 knm. GEKOZEN IS EEN ĨPE 450; fy N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor = 1.25 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst. d mm.(omlaag is positief) Cl = 1.13 C S mm. c m 3.79 Labdąjţiĩ Mke - Theoretisch elast. kipmoment Y as = knm. Xlt = Kipreductiefactor Mb,Rk - Uiterst opneembare kipmoment Y -as ^ knm. My,Rk ~ Uiterst opneembare moment Y as = knm. Yml - Partiele materiaalfactor = 1.00 Xy " Knikreductiefactor y_as 0.73 N,Ed ^ Optredende normaalkracht s» kn. N,Rk - Uiterst opneembare normaalkracht = kn. kyy e Interactiefactor ^ 0.93 Cmy = Equvalente momentverdelingsfactor ^ 0.90 My,Ed = Maximum optredend moment Y_as « knm. kyz = Interactiefactor ^ 0.63 Mz,Ed = Optredend moment Z_ās ^ 0 knm. Mz,Rk = Uiterst opneembare moment Z^as = knm. Xz ^ Knikreductiefactor Z -as ** 0.40 kzy = Interactiefactor ^ 0.56 Kzz - Interactiefactor Uitkomst formule: 6.61 N,Ed*Yml/(Xy*N,Rk)+ Kyy*My,Ed*Yml/(Xlt*My,Rk)*Kyz*Mz,Ed*Ymli (Mz,Rk)=0.79 Uitkomst formule: 6.62 N,Ed*YmlZ(Xz*N,Rk)4- Kzy*My,Ed*YmlZ(Xlt*My,Rk)H-Kzz*Wz,Ed*YmlZ(Mz,RkH0.53 Uitkomst formule: 6.54 My,Ed l Mb,Rk * 0.82 Dwarskrachtkontrole Vz,Rd kn. Bij A : VA,Ed kn. VA,Ed f Vz,Rd - 5 Bij B : VB,Ed kn. VB,Ed f Vz,Rd - 5

15 ţc) Ädviesburo E Dinslage : Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens NEN-EN Eurocode 3 Stabiliteitscontrole van een ongeschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Blad : 10 Project: Omschrijving: regel spanten De belasting grijpt aan in het zwaartepunt van de bovenflens gk = 5.26 kn/m. < [ 1 > N,Ed " N,Ed A A B < 4,84 m. > < X > Ly;sys m. Ly;buc» 4.84 * m. Lz;buc = 4.84 m. N,Ed kn. (Druk) MA;Ed = knm. MB;Ed "ř -4.5D knm. {Linksom ^ positief) {Rechtsom ^ positief] De reaktie b i j A VA,Ed kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed = kn. (omhooggericht is positief) My,Ed knm. {Midden moment, trek onder *» positief) Mz,Ed «0 knm. GEKOZEN IS EEN IPE 450; fy « N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor = 1.25 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst. = 3.62 mm.(omlaag is positief) Cl m 1.13 C S mm. C = 3.93 Labda^LT Mke ^ Theoretisch elast. kipmoment Y_as knm. Xlt - Kipreductiefactor Mb,Rk ^ Uiterst opneembare kipmoment Y^as « knm. My,Rk Uiterst opneembare moment Y as ^ knm. Yml Partiele materiaalfactor» 1,00 D Xy - Knikreductiefactor y as = 0.91 N,Ed - Optredende normaalkracht kn. N,Rk ^ Uiterst opneembare normaalkracht ^ kn. kyy a interactiefactor = 0.91 Cmy = Equvalente momentverdelingsfactor 0.90 My,Ed - Maximum optredend moment Y^as = knm. kyz ~ Interactiefactor 0.62 Mz,Ed «Optredend moment Z -as * 0 knm. Mz,Rk = Uiterst opneembare moment Z_as ^ knm. Xz = Knikreductiefactor Z -as = 0.45 kzy = Interactiefactor = 0.55 Kzz = Interactiefactor» 1.04 Uitkomst formule: 6.61 N,Ed*Yml/(Xy*N,Rk}4- Kyy*My,Ed*Yml/(Xlt*My,Rk)*Kya*Mz,Ed*Yml/(Mz, Rk^O.72 Uitkomst formule: 6.62 N, Ed*Yml/ (Xz*N, Rk) t Kzy*My, Ed*Yml/ (Xlt*My, Rk) 4-Kzz*Mz, Ed*Yml/ (Mz, Rk) =0. 47 Uitkomst formule: 6.54 My,Ed ļ Mb,Rk Dwarskrachtkontrole Vz,Rd kn. Bij A! VA,Ed kn. VA,Ed l Vz,Rd - 4 Bij B : VB,Ed kn. VB,Ed ļ Vz,Rd - 7

16 (c) Adviesburo E Dinsiage». : *" Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens NEN-EN Eurocode 3 Stabiliteitscontrole van een ongeschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Blad : Proj eet: Omschrijving: regel spant bovenstuk De belasting g r i j p t aan in het zwaartepunt van de bovenflens qk ~ 5.26 kn/m. < [ 1 > N,Ed A N,Ed A A B < 9.31 m. > í x > Ly;sys m 8.31 m. Ly;buc * m. Lz;buc m. N,Ed = kn. (Druk) MA;Ed = knm. (Linksom - positief) MB;Ed knm. (Rechtsom = positief) De reaktie b i j A VA,Ed = kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed = kn. (omhooggericht is positief) My,Ed ^ knm. (Midden moment, trek onder ^ positief) GEKOZEN IS EEN IPE 330; fy = N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor = 1.25 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst. = mm.(omlaag is positief) Cl C S ram. C» Labda^LT ^ 0.58 Mke Theoretisch elast. kipmoment ï -as = knm. Xlt - Kipreductiefactor Mb,Rk = Uiterst opneembare kipmoment Y^as knm. My,Rk = Uiterst opneembare moment Y^as knm. Yml «Partiele materiaalfactor = 1.00 Xy Knikreductiefactor y^as» 0.48 N,Ed = Optredende normaalkracht «62.49 kn. N, Rk = Uiterst opneembare normaalkracht ^ kn. kyy ^ Interactiefactor = 1.07 Cmy Equvaĩente momentverdelingsfactor My,Ed - Maximum optredend moment Y^as = knm. kyz - Interactiefactor «0.62 Mz,Ed «Optredend moment Z_as = 0 knm. Mz,Rk = Uiterst opneembare moment Z^as = knm. Xz = Knikreductiefactor 2_as kzy ^ Interactiefactor = 0.64 Kzz - Interactiefactor Uitkomst formule: 6.61 N,Ed*Yml/(Xy*N, Rk) t Kyy*My, Ed*Yml/ (Xlt*My, Rk) H-Kyz*Mz, Ed*Yml/ (Mz, Rk) ~0. 39 Uitkomst formule: 6.62 N, Ed*Yml/ (Xz*N, Rk) + Kzy*My, Ed*Yml/ [Xlt*My, Rk) 4-Kzz*Mz, Ed*Ymİ/ (Mz, Rk) "Q.23 Uitkomst formule: 6.54 My,Ed I Mb,Rk m 0.28 Dwarskrachtkontrole Vz,Rd kn. Bij A : VA,Ed kn. VA,Ed ļ Vz,Rd - 5 Bij B : VB,Ed ^ kn. VB,Ed I Vz,Rd - 5

17 (c) Adviesburo E Dinslage : Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens NEN-EN Eurocode 3 Stabiliteìtscontrole van een geschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Blad : 16 Proj eet: Omschrijving: kolommen A kopgevels De belasting g r i j p t aan in het zwaartepunt van de bovenflens qk kw/m. < E 1 N,Ed * A A B < 9.50 m. > < X > Ly;sys «9.50 m. Ly;buc * 1.00 ^ 9.50 m. Lz;buc m. N,Ed = 0 kn. (Trek) N, Ed De reaktie b i j A VA,Ed = kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed = kn. (omhooggericht is positief) My,Ed = 62 knm. (Midden moment, trek onder ^ positief) Mz,Ed «0 knm. > GEKOZEN IS EEN IPE 300; fy N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor = 1.35 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst. «23.81 mm. (omlaag is positief) Cl C S mm. C LabdaJUT - 7 Mke Theoretisch elast. kipmoment Y^as ^ knm. Xlt - Kipreductiefactor Mb, Rk ^ Uiterst opneembare kipmoment Y as ^ knm. My,Rk Uiterst opneembare moment Y as knm. Yml = Partiele materiaalfactor = 1.00 Xy - Knikreductiefactor y^as ^ 1.00 N,Ed = Optredende normaalkracht = 0 kn. N,Rk ^ Uiterst opneembare normaalkracht = kn. kyy - Interactiefactor Cmy = Equvalente momentverdelingsfactor «1.00 My,Ed Maximum optredend moment Y^as 62 knm. kyz = Interactiefactor Mz,Ed ~ Optredend moment Z_as = 0 knm. Mz, Rk = Uiterst opneembare moment Z_as = knm. Xz Knikreductiefactor 2_as 1.00 kzy " Interactiefactor = 0,60 Kzz = Interactiefactor Uitkomst formule: 6.61 N, Ed* Yml / (Xy*N,Rk)4- Kyy*My, Ed*Yml/ (Xlt*My,Rk) tkyz*mz,ed*yml/ (Mz,RkH0. 41 Uitkomst formule: 6.62 N,Ed*Yml/ (Xz*N, Rk) + Kzy*My, Ed*Yml f (Xlt*My, Rk) -f-kzz*mz, Ed*Yml/ (Mz, Rk^O.24 Uitkomst formule: 6.54 My,Ed Į Mb,Rk Dwarskrachtkontrole Vz,Rd = kn. Bij A : VA,Ed kn. VA,Ed I Vz,Rd = 7 Bij B : VB,Ed «25.27 kn. VB,Ed I Vz,Rd = 7

18 (c) Ädviesburo E Dinslage : Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens NEN-EN Eurocode 3 Stabiliteitscontrole van een geschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Blad! 17 Proj eet: Omschrijving: kolommen B kopgevels De belasting g r i j p t aan in het zwaartepunt van de bovenflens qk kn/m. * t,] > N, Ed * * N,Ed A B < 7.50 m. > < X > Ly;sys = 7.50 m. Ly;buc * 1.00 = 7.50 m. Lz;buc m. N,Ed - 0 kn. (Trek) De reaktie b i j A VA,Ed = kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed ~ kn. (omhooggericht is positief) My, Ed = knm. (Midden moment, trek onder ^ positief) Mz, Ed a 0 knm. GEKOZEN IS EEN IPE 240; fy « N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor ^ 1.35 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst. = mm.(omlaag is positief) Cl = 1.13 C2 m S mm. c Labda - LI 0 08 Mke Theoretisch elast. kipmoment Y as ~ ( 8 knm. Xlt - Kipreductiefactor 1 00 Mb,Rk - Uiterst opneembare kipmoment Y^as m knm. My,Rk = Uiterst opneembare moment Y as knm. Yml Partiele materiaalfactor Xy = Knikreductiefactor y as N, Ed Optredende normaalkracht 0 00 kn. N, Rk Şj Uiterst opneembare normaalkracht m kn. kyy Interactiefactor m 1 00 Cmy = Equvalente momentverdelings factor 1 00 My,Ed - Maximum optredend moment Y as knm. kyz Interactiefactor 0 60 Mz, Ed Optredend moment Z as 0 00 knm. Mz, Rk Uiterst opneembare moment Z as knm. Xz = Knikreductiefactor Z as 1 00 kzy se Interactiefactor 0 60 Kzz Interactiefactor = 1 00 Uitkomst formule: 6.61 N,Ed*YmlZ(Xy*N,RkK Kyynîy,Ed*Yml/(Xlt*My,Rk) 4-Kyz*Mz, Ed*Yml/(Mz, Rk^O.43 Uitkomst formule: 6.62 N, Ed*Yml/ (Xz*N, Rk) * Kzy*My, Ed*Yml/ (Xlt*My, Rk) 4-Kzz*Mz, Ed*Yml/ (Mz, Rk) ^. 2 6 Uitkomst formule: 6.54 My,Ed ļ Mb,Rk * 0.43 Dwarskrachtkontrole Vz,Rd * kn. Bij A : VA,Ed kn. VA,Ed I Vz,Rd «8 Bij B : VB,Ed * kn. VB,Ed I Vz,Rd * 8

19 (c) Adviesburo E Dinslage : Ontwerp Ligger/kolom met kontrole volgens KEN-EN Eurocode 3 Stabiliteitscontrole van een geschoord element Respons hoofdkonstruktie volgens de eerste-orde elasticiteitstheorie. Proj eet: Blad : 18 Omschrijving: drukstaven windverbanden De belasting g r i j p t aan in het zwaartepunt van de doorsnede qk kn/m. < Ē ] > N,Ed N,Ed ń A B < 4.10 m. > *; K > Ly;sys m. Ly;buc * 1.00 ^ 4.10 m. Lz;buc ^ 4.10 m. N,Ed = kn. (Druk) De reaktie b i j A VA,Ed kn. (omhooggericht is positief) De reaktie b i j B VB,Ed 0.51 kn. (omhooggericht is positief) My,Ed 0.53 knm. (Midden moment, trek onder = positief) Mz, Ed - 0 knm. GEKOZEN IS EEN KK 70*70*4; fy * N/mm 2 De gewogen belastingsfaktor = 1.35 Het profiel bevindt zich in Doorsnedeklasse:1 Doorbuig, utot, midden, in gebruikst mm.(omlaag is positief! My, Rk - Uiterst opneembare moment Y as 5 82 knm. Yml - Partiele materiaalfactor xy Knikreductiefactor y as N, Ed -~ Optredende normaalkracht kn. N, Rk Uiterst opneembare normaalkracht kn. kyy - Interactiefactor 1 55 Cmy n Equvalente momentverdelingsfactor = 1 00 My, Ed sa Maximum optredend moment Y as 0 53 knm. kyz a Interactiefactor = 0 93 Mz, Ed Optredend moment 2 as knm. Mz, Rk = Uiterst opneembare moment Z as knm. Xz Knikreductiefactor Z as kzy Interactiefactor 0 93 Kzz = Interactiefactor = 1 55 Uitkomst formule: 6.61 N, Ed*Yml/ (Xy*N, Rk) * Kyy*My, Ed*Yml/ (Xlt*My,Rk) +Kyz*Mz, Ed*Yml/ (Mz, Rk) Uitkomst formule: 6.62 N,Ed*Yml/(Xz*N,Rk)+ Kzy*My,Ed*Yml/(Xlt*My,Rk)tKzz*Mz,Ed*Yml/(Mz,Rk)^0.78 Dwarskrachtkontrole Vz,Rd kk. Bij A : VA,Ed ~ 0.51 kn. VA,Ed Į Vz,Rd = 0 Bij B : VB,Ed kn. VB,Ed I Vz,Rd = 0

20 Advlesburo E. Dinslage blad :19 TS/Construct Rel: dec 2015 Proj eet Onderdeel Eenheden zolderbalklaag kn/m/rad 14/12/2015 Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cl:2009 NB:2 011(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011,Cl:2006 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Balklaag berekening. (H) Algemene gegevens B x H Overspanning Opleglengte H.o.h. afstand Beschot sterkteklasse Dikte beschot 59 x C18 12 Sterkteklasse Klimaatklasse Belastingsduur [ j aar] Min, eigenfreq. [Hz] E O.mean x 1 [Nm] C18 I Permanente belastingen EG balklaag Extra belasting Totaal [kn/m 2 ] rep Veranderlijke p +P '-rep *2 wanden Ľ rep Frep oppervlak Reductiefactor belastingen [kn/m 2 ] E - ] E - ] [kn] [m 2 ] 5 x p f l u i f 3200 a x x 171 Belastingfactoren (NEN-EN 1990) Formule 6.ĨOa: y G : 1.22 y Q : 1.35 Formule 6.10b: Ķ y G : 1.08 y Q : 1.35 Meegenomen combinaties i n de berekening : ^modt ] b e f, 90, q k c, 9 * Perm. + q-last (6.10a) (Grep * p rep) * Perm. * q-last (6.10b) í G rep * P rep' * Perm. -f- puntlast (6.10a (G r e p + F r e p ) * Perm. + puntlast (6.10b (G r e p * F r e p )

21 Adviesburo E. Dinslage TS/Construct blad :20 Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden zolderbalklaag kn/m/rad 14/12/2015 Resultaten (maatgevende combinaties) Perm + plast(6.10b} frm(6.11) a m, y, d Perm * plast(6.10b) frm(6.13) o d Perm + plast(6.10b) frm(6.3 ĵ a 90, q a < 0.32 < e i s [N/mm 2 ] 2.09 [N/mm 2 ] u. c /(k c,90,q* f c,90,d 90, F, ď /ík, l*-c, 90, F'^c, -f. 90, d < 1.0' * 0.14/ / 1.35 = 0.60 Geconc. Geconc. belasting belasting b i j 'net, f i n 5.39 < 6.87 < Resonantie : eerste eigen frequentie > 3.00 [Hz] 0.31

22 Adviesburo E. Dinslage blad :21 TS/Construct Rel: dec 2015 ťroj eet Onderdeel Eenheden onderslag kn/m/rad 14/12/2015 zolderbalklaag Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cl:2009 NB:201Ĩ(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011, Cl:2006 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Berekening willekeurige staaf. (H) Algemene gegevens B x H -^b uc ; y -^b u c ; z Plaats kipsteun Steunpunt links Steunpunt rechts Sterkteklasse 142 x Bovenkant Rol Scharnier C18 Belastingduur [ jaar] : 50 Toelaatbare doorbuiging Bijkomend [* 1] : 03 Eind [* 1] : 04 Klimaatklasse : I Belastingen Permanent Veranderlijk F. Vanaf links N y; 1 í n k s y;rechts M/m] [ - 3 [ - ] [kn] [kn] [knm] [knm] mum Li-LLizxn n i i i i n i r m 11 i \ ~ 4100 * İ 142 x x 171 Belastingfactoren {NEN-EN 1990) Formule 6.10a: y G : 1.22 Formule 6.10b: G ş 1.08 YQ : 1-35 Yo : 1.35 Stabiliteit 1. Toetsing k n i k s t a b i l i t e i t volgens par i s n.v.t.: - geen axiale druk aangebracht op de staaf. 2. Factoren t.b.v. toetsing k i p s t a b i l i t e i t volgens par : Fundamentele combinatie (6.10a): * c r i t, y [-] : 1.00 frm(6.34) Fundamentele combinatie (6.10b): K c r i t j y [-3 : 1.00 frm(6.34)

23 Adviesburo E. Dinslage TS/Construct blad :22 Rel: dec 2015 Proj eet Onderdeel Eenheden onderslag kn/m/rad 14/12/2015 zolderbalklaag Fundamentele combinatie (6 10a) frm(6. 11) U. G Normaalkracht [kn] 0. 0 a c, 0, d [N/mm 2 ] Dwarskracht [kn] d [N/mm 2 ] Moment [knmĵ G m, y, d [N/mm 2 ] f m, y, d [N/mm 2 ] fc. 0, d [N/mm 2 ] b e f 142 frm(6. 13a) ŕ t,0,d [N/mm 2 ] 7. 6 f v. d [N/mm 2 ] kmod 0.90 [-] tab(3. 1.) Fundamentele combinatie (6.10b) frm(6. 11) U.C Normaalkracht [kn] 0. 0 a c. 0, d [N/mm 2 ] Dwarskracht [kn] 4. 5 av, d [N/mm 2 ] Moment [knm] *v. y, d [N/mm 2 ] f m,y,d [N/mm 2 ] f c. 0, d f t, 0, d [N/mm 2 ] 7. 6 d [N/mm 2 ] e f 142 frm{6. 13a) b [N/mm 2 ] ^mod 0.90 [-] tab (3. ĩ.) Doorbuiging u. c. u u b i j = < n e t, f i n <

24 Adviesburo E. Dinslage TS/Construct blad :23 Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden balklaag dakkapellen kn/m/rad 15/12/2015 Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cl:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2003 Cl:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2005 C2:2011 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011,Cl:200 6 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Gording berekening. (H) platdak Algemene gegevens B x H 71 x 221 Sterkteklasse C18 Overspanning 4100 Kliraaatklasse 1 Aantal z i j d l. steunen ~ Belastingsduur [jaar] 50 Opleglengte 50 Dakopstand 100 Hoh i n het dakvlak 600 Spuwerbreedte 200 Helling 0 Afvoeropp.noodafv.[m 2 ] Beschot sterkteklasse C18 Dikte beschot 12 E0,mean x 1 ī N m l : Ref. periode [jaar] 50 Windgebied 3 Terrein Onbebouwd Gebouw L x B x H [m] î 20 x 10 x 10 Permanente belastingen EG balklaag I s o l a t i e Extra gewicht Totaal [kn/m 2 ] "rep Veranderlijke belastingen rep Q rep 'rep F r ep oppervlak Reductiefactor [kn/m 2 ] [kn/m] [kn] [m 2 ] Wind Q P r P r o b [kn/m- Sneeuw vormfactor f j ^ x '~ Cprob : =

25 Adviesburo E. Dinslage blad :24 TS/Construct Rel: dec 2015 Project Onderdeel Eenheden balklaag kn/m/rad 15/12/2015 dakkapellen x 221 * x x 221 Belastingfactoren {NEN-EN Bijlage Al.3) Formule 6.10a: y G : 1.22 y Q : Formule 6.10b: c;y G : 1.08 y Q : 1.35 Perm.bel. gunstig : Stabiliteit 1. Toetsing k i p s t a b i l i t e i t m.b.t. montagefase volgens par is n.v.t.: - u hebt het belastingsgeval 'Uitvoering' niet toegepast. 2. Factoren t.b.v. toetsing k i p s t a b i l i t e i t m.b.t. gebruiksfase volgens par Belastingcombinatie wind omhoog (opbuigend moment): K c r i t, y M : frm{6.34) Resultaten (maatgevende combinaties) eis u.c. Wateraccumulatie frm(6.13) a V ŗ d * 0.38 < 2.35 [N/mm 2 ] 0.16 Wateraccumulatie frm{6.3 ) C7 C ( 9 0. q ŗ d / ( k c ( 9 0 q * f c go d ) + a c, 90, F, ( k c, 90, F* f c, 9 0, K 1* / / 2.28 = 0.83 Wateraccumulatie frm(6.11) o- m j y ( d = 7.94 C [N/mm 2 ] 0.64 Let op: b i j 1 of meerdere belastingcombinaties wind treedt een opwaartse oplegreactie op. Houdt hiermee rekening i n het ontwerp van de oplegverbinding. Wateraccumulatie Wateraccumulatie u u b i j = 9.97 < n e t, f i n " <

26 Adviesburo E. Dinslage blad :25 TS/Construct Rel: dec 2015 Proj ect Onderdeel Eenheden slapers dakkapel kn/m/rad 15/12/2015 Toegepaste normen volgens Surocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 Cl:2009 NB:201ĩ(nl) Hout NEN-EN :2005 Al:2011,Cl:2006 NB:2011(nl) NEN-EN 14080:2013 Berekening willekeurige staaf. (H) Algemene B x H ^s ys ^b u c ; y -^buc; z Plaats Steunpunt Steunpunt gegevens kipsteun Sterkteklasse links rechts 142 x Bovenkant Rol Scharnier C18 Belastingduur [ jaar] : 50 Toelaatbare doorbuiging Bijkomend [* 1] : 04 Eind E* 1] : 04 Klimaatklasse : I Belastingen Permanent Verander1i j k *2 Vanaf links N y ; 1 ì n k s y ; r e c h t s kn/m] [ " 1 [ - ] [kn] [kn] [knm] [knm] L J i i i i. i i. i r i 1 i.i l 1 t ă x axmxī rrrttt inii 4600, 142 x 246 Belastingfactoren (NEN-EN 1990) Formule 6.10a: y G : 1.22 y Q : 1.35 Formule 6.10b: Çy G : 1.08 y Q : 1.35 Stabiliteit 1. Toetsing k n i k s t a b i l i t e i t volgens par i s n.v.t.: - geen axiale druk aangebracht op de staaf. 2. Factoren t.b.v. toetsing k i p s t a b i l i t e i t volgens par : Fundamentele combinatie (6.10a): K c r i t t y [-] : 1.00 frm(6.34) Fundamentele combinatie (6.10b): K c r i t, y M : 1-00 frm(6.34)

27 Aďviesburo E. Dinslage TS/Construct blad :26 Rel: dec 2015 Proj eet Onderdeel Eenheden slapers kn/m/rad 15/12/2015 dakkapel Fundamentele combinatie (6. 10a) frm(6. 11) u. c Normaalkracht [kn] 0. 0 CTc, 0. d [N/mm 2 ] Dwars kra cht [kn] 3. 6 CT v, d [N/mm 2 ] Moment [ knm] am. y. d [N/mm 2 ] fm,y,d [N/mm 2 ] 8. 3 f C 0, d [N/mm 2 ] bef 142 frm(6. 13a) f t,o,d [N/mm 2 ] 5. 1 f v. d [N/mm 2 ] Sod 0.60 [-] tab(3. 1.) Fundamentele combinatie (6. 10b) frm(6. 11) u. c Normaalkracht [kn] 0. 0 G c, o, d [N/mm 2 ] Dwarskracht [kn] 8. 6 G v, d [N/mm 2 ] Moment [knm] ^m. y, d [N/mm 2 ] fm,y,d [N/mm 2 ] fc. 0, d [N/mm 2 ] b e f 142 frm(6. 13a) f t j 0 í d [N/ram 2 ] 7. 6 f v, d [N/mm 2 ] ^mod 0.90 [-] tab (3. 1.) Doorbuiging u. c. Ubìj m < IE u n e t, f i n = ie