P P P P P P D D L P L M L D M D M D D D M L D M D M. Cooporatie Vitelia U.A. Sdh Handel BV P M M P M P M M M M S M L D L M S

Transcriptie

1 rhofw eg AWAN NIEUW ECTIEGREN BETAAN ERCEEGREN BETAAN Busse hofw eg H ITUATIE BETAAN EGENA ta yer Industrieweg WERKGREN BOEEI BETAAN T.O.V. N.A BOEEI NIEUW T.O.V. N.A Havenkanaal TK_AN CHAA 1: ENEXI AAGANNING ENEXI IENANNING ATATRANORT 100m ENEXI GA HOGERUK 0 H ITUATIE BETAAN EGENA KABE EN EIINGEN Haven kanaal ofweg INECTIEUT INC. BOB EN BETAANE AAIVEHOOGTE IN NA VERVAEN INECTIEUT INC. BOB EN BETAANE AAIVEHOOGTE IN NA BETAAN Busse rh ta H eg HWA INECTIEUT BETON 1000X1000 INC. BOB NIEUW dh Handel BV yer hofw Cemex Nederland Bouwmaterialen BV Heemex BV GEOAN VAN EN BERG GEEENTE VENRAY RIOO VRIJVERVA heid man delig Industrieweg Cooporatie Vitelia U.A. WATEREIING AATCHAIJ IBURG ocatie fundatie stroken ocatie leidingaansluiting losvoorziening Heemex Havenkanaal kanaal Haven TK_AN CHAA 1: m ITUATIE NIEUW

2 ITUATIE BETAAN CHAA 1:1000 ITUATIE NIEUW CHAA 1: X= X= dh Handel BV Cooporatie Vitelia U.A. dh Handel BV Cemex Nederland Bouwmaterialen Cooporatie Vitelia U.A. BV Cemex Nederland Bouwmaterialen Heemex BV mandeligheid Y= BV Y= Heemex BV mandeligheid m m EGENA ITUATIE BETAAN ERCEEGREN BETAAN ECTIEGREN BETAAN AWAN NIEUW WERKGREN BOEEI BETAAN T.O.V. N.A. BOEEI NIEUW T.O.V. N.A..

3 GEBIEFUNCTIE CHAA 1:750 EEGEBIEEN CHAA 1:1000 Havenkanaal TK_AN nkanaal Havenkanaal A3 A2 tayerhofweg Busserhofweg Industrieweg dh Handel BV Cooporatie Vitelia U.A. A1 BV m Cemex Nederland Bouwmaterialen Heemex BV mandeligheid tayerhofweg Industrieweg m EGENA FUNCTIE ITUATIE BETAAN AWAN NIEUW EEGEBIEGREN ERCEEGREN OBTAKEVRIJEZONE TRANORTZONE OVERGANGZONE OAGTERREIN EEGEBIE A1 EEGEBIE A2 EEGEBIE A3 Busserhofweg

4 BEATINGEN CHAA 1:750 Havenkanaal tayerhofweg Industrieweg m m EGENA BEATINGEN ITUATIE BETAAN AWAN NIEUW EEGEBIEGREN BEATING 10 kn/m2 BEATING 20 kn/m2 BEATING 40 kn/m2 BEATING 130 kn/m2 BEATING ONBEERKT Busserhofweg

5 Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein Wrijfstijlen bovenzijde onderzijde Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein :50 1: :50 1:50 HE550B profiel HE550B profiel wp = Enexis middenspanning Enexis laagspanning KN datatransport Waterleiding aatschappij imburg wp = Waterleiding aatschappij imburg Enexis laagspanning KN datatransport Enexis middenspanning Waterleiding aatschappij imburg Enexis middenspanning trenganker (lengte 24.00) Anker type: Titan 9-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton trenganker (lengte 28.00) Anker type: Titan 9-strengsanker Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen amwand AZ N ang 18.65m N.A.. N.A.. amwand AZ N ang 20.65m WARROFIE EEGEBIE A1 WARROFIE EEGEBIE A2 Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein :50 1:50 HE550B profiel HE550B profiel wp = Riolering Ø1000 Beton Waterleiding aatschappij imburg KN datatransport Enexis middenspanning Enexis laagspanning Enexis middenspanning trenganker Anker type: Titan 9-strengs Verankering door aannemer te ontwerpen EGENA ITUATIE BETAAN rie ankers aan uiteinde gekwispeld aanbrengen iddelste anker 2.5 naar beneden ITUATIE NIEUW rie ankers aan uiteinde gekwispeld aanbrengen Buitenste twee ankers 2.5 naar boven KAECONTRUCTIE BETAAN Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton KAECONTRUCTIE NIEUW trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen HOOGTEABE BETAAN N.A.. amwand AZ N ang 20.15m OERKING Waterpeil NA betreft het toekomstig stuwpeil HOOGTEABE NIEUW WARROFIE EEGEBIE A3 RINCIEETAI RIE ANKER EINE KEERWAN m

6 Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein :50 1:50 HE550B profiel Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein wp = Riolering Ø1000 Beton Waterleiding aatschappij imburg KN datatransport Enexis middenspanning Enexis laagspanning Enexis middenspanning wp = :50 1:50 HE550B profiel Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton 50.0 Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader Riolering Ø1000 Beton Waterleiding aatschappij imburg KN datatransport Enexis middenspanning Enexis laagspanning Enexis middenspanning trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen N.A.. amwand AZ N ang 20.15m Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen N.A.. amwand AZ N ang 20.15m WARROFIE EEGEBIE A Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein :50 1:50 HE550B profiel Riolering Ø1000 Beton Waterleiding aatschappij imburg KN datatransport Enexis middenspanning Enexis laagspanning Enexis middenspanning EGENA ITUATIE BETAAN ITUATIE NIEUW wp = KAECONTRUCTIE BETAAN Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton KAECONTRUCTIE NIEUW trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen HOOGTEABE BETAAN N.A.. amwand AZ N ang 20.15m OERKING Waterpeil NA betreft het toekomstig stuwpeil HOOGTEABE NIEUW m

7 aatste drie ankers gekwispeld aanbrengen zie tekening 305 trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter trenganker (lengte 28.00) Anker type: Titan 9-strengsanker Grout engte: 8 meter trenganker (lengte 24.00) Anker type: Titan 9-strengs Grout engte: 8 meter aatste drie ankers gekwispeld aanbrengen zie tekening Afmeerlijn schepen Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek BOVENAANZICHT ET ERCEEGRENZEN eelgebied A3 eelgebied A2 eelgebied A talen deksloof (Nader te detailleren) Wrijfstijl adder Wrijfstijl adder adder Wrijfstijl Iedere dubbele plank over 1 meter vast lassen A6 wp = wp = EGENA ITUATIE BETAAN amwand AZ N ang 18.65m N.A amwand AZ N ang 20.15m VOORAANZICHT amwand AZ N ang 20.65m m

8 eelgebied A eelgebied A1 eelgebied A m

9

10

11 Wrijfstijlen t.p.v. ladder bovenzijde onderzijde onderzijde lader R Obstakelvrije zone Transport zone Overgangs zone Opslagterrein :50 1:50 ilo's HE550B profiel wp = Riolering Ø1000 Beton Waterleiding aatschappij imburg KN datatransport Enexis laagspanning Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek Bodembescherming (dikte ca. 0.50m) Breuksteen op filterdoek 10-60kg Geinjecteerd met Colloidaal beton trenganker (lengte 31.00) Anker type: Titan 10-strengs Grout engte: 8 meter Verankering door aannemer te ontwerpen Invloedszone N.A.. amwand AZ N ang 20.15m WARROFIE EEGEBIE A3 TER AATE VAN E IO'

12 TK_AN Havenkanaal Havenkanaal tayerhofweg Busserhofweg Industrieweg dh Handel BV Cooporatie Vitelia U.A. BV Cemex Nederland Bouwmaterialen Heemex BV mandeligheid ITUATIE NIEUW CHAA 1: m losvoorziening Heemex ocatie leidingaansluiting ocatie fundatie stroken EGENA ITUATIE BETAAN ERCEEGREN BETAAN ECTIEGREN BETAAN AWAN NIEUW WERKGREN BOEEI BETAAN T.O.V. N.A. BOEEI NIEUW T.O.V. N.A.. HWA VC 250 NIEUW HWA BETON 600 NIEUW HWA BETON 1000 NIEUW HWA BETON 300 BETAAN HWA BETON 600 BETAAN HWA INECTIEUT BETON 1000X1000 INC. BOB NIEUW HWA BETON 600 VERVAEN INECTIEUT INC. BOB EN BETAANE AAIVEHOOGTE IN NA BETAAN INECTIEUT INC. BOB EN BETAANE AAIVEHOOGTE IN NA VERVAEN

13 Bijlage 3 Notitie - Kabel onder de damwandd G , revisie 2

14 Notitie Referentienummer atum Kenmerk 14 januari Betreft Bestaande leiding 1 robleemstelling Als gevolg van de huidige liggingg van de leiding onder de haven door, kunnen een aantal damde consequen- planken niet op diepte worden ingebracht. In deze notitie wordt beschreven wat ties zijn indien de leiding niet wordt verlegd. 1.1 Grondweerstand Als eerste wordt de benodigde grondweerstand als probleem benoemd. Een damwand heeft grondweerstand nodig voor zijn stabiliteit en sterkte.e damwand heeft twee opleggingen; 1. het anker 2. de inbedding in de bodem Indien 1 van de opleggingen wegvalt is geen evenwicht meer mogelijk. 1.2 Grondstroming Indien de inbeddingsdiepte van de damwand onvoldoende is kan de grond als het ware onder de damwand door stromen. e grond wordt dan omhoog geperst aan de havenzijde. 1.3 Grondwaterstroming Indien het grondwater hoger staat dan het buitenwater zal grondwater willen stromen onder de damwand door van de landzijde naar de havenzijde. Het gevaar wat hierbij kan ontstaan is pi- ping. it wordt verhinderd door de bodembescherming die zal worden aangelegd. 1.4 Verticale draagkracht e verankering van de damwandd bestaat uit groutankers. e groutankers worden geplaatst onzal een verticale der een hoek van 60 graden met de horizontaal. Als gevolg van de ankerkracht component ontstaan in de damwand. eze kracht moet worden opgenomen door de damwand middels wrijving met de ondergrond. Om de wrijving te kunnen ontwikkelen is een zekere inbed- dingslengte van de damwand nodig. e leiding ligt naar verwachting net onder de bestaande havenbodem. Het gevolg is dat de inbeddingsdiepte van de damwand onvoldoende zal zijn. Het gevolg daarvan is dat de damwand geen verticaalkracht kan opnemen. 1.5 Functionaliteit kade Indien de kabel behouden blijft dient deze beschermt te worden met een deklaag. Aangezien er schepen op locatie varen dient er rekening gehouden te worden met ankers. Hiervoor dient een minimale deklaag van 2 meter te worden gehandhaafd. Indien deze deklaag uitgevoerd wordt, ontstaat een situatie zoals is aangegeven in Bijlage 1. Hieruit is te zien dat er in die situatie geen schepen meer kunnen aan en afmeren. e kade verliest daarmee zijn functionaliteit.

15 Referentienummer agina 2 van 2 2 Oplossingsrichting 2.1 Grondweerstand e planken van de damwand die te ondiep staan moeten hun oplegkracht halen uit het gedeelte wat aan weerszijden aanwezig is. e planken aan de zijkant worden hierdoor zwaarder belast en zullen zwaarder en langer moeten worden uitgevoerd. 2.2 Grondstroming Een oplossing kan zijn om de bodem plaatselijk verticaal te injecteren. it is mogelijk risico voor de leiding in verband met de methode van inbrengen waarbij lansen worden gebruikt. Het injecte- ren van de bodem kan aan de landzijde en aan de havenzijde worden uitgevoerd. 2.3 Grondwaterstroming it is geen probleem door de aanwezigheid van de bodembescherming. 2.4 Verticale draagkracht Een oplossing is om de naastgelegen gedeeltes van de damwand zwaarder en langer uit te voe- ren. 2.5 Functionaliteit kade Het is niet mogelijk om de leiding én de functie van de kade te behouden. Of de functie van de kade komt ter vervallen of de leiding zal verlengt en omgelegd moeten worden. 3 Risico s e uitvoering brengt enige risico s met zich mee. Het inbrengen van zwaardere en langere plan- vol door ken kan ontoelaatbaar zijn voor de leiding. Het aanbrengen van groutinjectie is risico enerzijds de methode van inbrengen en anderzijds de onzekerheid in hoeverre de groutkolom- de damwand men daadwerkelijk dusdanig worden gerealiseerd zoals gedacht. Het gedeelte van wat onvoldoende lang is zal in horizontale zin uitbuigen, omdat de tegendruk ontbreekt. e mate van uitbuiging is onzeker. e uitbuiging van de damwand zal leiden tot deformatiee van de bodem en mogelijk tot een zichtbare verzakking aan het maaiveld. 1. Groutinjectie: ,-- 2. Zwaardere en langere planken 1.600, extra ankers 6.000,-- 4. assen damplanken: 1.000,-- 5. Aanleggen drempel: 7.000,-- 6. Gladstrijken bodembescherming: ,-- Totaal ,-- 4 Kosten Betreft het uitvoeren van een ingekorte damwand zullen de onderstaande kosten gemaakt wor- den: 5 Conclusie e totale kosten van het verlengen en omleggen van de kabel worden ingeschat op ,--. Naast het verlies van functionaliteit zullen de kosten van de verkorte damwand uiteindelijk ,-- duurder uit komen. Geadviseerd wordt daarom om de bestaande leiding te verlengen en om te leggen.

16 Bijlage 4 amwandberekening (-heet) G , revisie 2

17 Report for -heet iling 9.3 esign of heet ilings eveloped by eltares Company: Grontmij ate of report: 2/25/2014 Time of report: 4:50:01 ate of calculation: 2/25/2014 Time of calculation: 4:45:13 Filename: :\..\Nieuwe ankers\gebied A1\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012

18 Grontmij -heet iling Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 ummary Overview per tage and Test Anchors and truts Overall tability per tage Warnings CUR Verification teps 4 3 Input ata for all tages General Input ata heet iling roperties Calculation Options 5 4 Outline tage 11: tage Overall tability tage 11: tage Overall tability 8 6 tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 9 7 tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 10 8 tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 11 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 2

19 Grontmij -heet iling ummary 2.1 Overview per tage and Test tage Verification isplace- oment hear force ob. perc. ob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 Not verified 2 Not verified 3 Not verified 4 Not verified 5 Not verified 6 Not verified 7 Not verified 8 Not verified 9 Not verified 10 Not verified 11 EC7(N)-tep ,0-246,0 59,8 64,5 Upwards 11 EC7(N)-tep ,2 254,2 64,1 68,7 Upwards 11 EC7(N)-tep ,9-354,2 198,9 31,0 35,6 Upwards 11 EC7(N)-tep 6.5 * 1,20-425,0 238,7 ax -56,9-674,0 254,2 64,1 68,7 ufficient 2.2 Anchors and truts tage Verification Anchor/strut type Anchor 1 Force tate [kn] 11 tep ,68 Elastic 11 tep ,94 Elastic 11 tep 6.5 * 1,20 269,40 Elastic ax 347,68 ue to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 2.3 Overall tability per tage tage tability factor name [-] tage 11 1, Warnings tage Warning 4 Uplift might occur 5 Uplift might occur 6 Uplift might occur 7 Uplift might occur 8 Uplift might occur 9 Uplift might occur 10 Uplift might occur 11 Uplift might occur 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 3

20 Grontmij -heet iling CUR Verification teps 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 4

21 Grontmij -heet iling Input ata for all tages 3.1 General Input ata Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012 odel heet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 11 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 heet iling roperties ength 18,60 m evel top side 16,10 m Number of sections 1 r;max;point 2,00 a Xi factor 0,72 ection From To tiffness Acting aximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ N -2,50 16,10 1,3377E+05 1,00 981,00 ection From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ N -2,50 16,10 1,00 1,00 ection From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ N -2,50 16,10 1,3380E ,00 ection From To Height Coating ection name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ N -2,50 16,10 461,00 1,38 189, Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA N method B: artial factors (design values) in verified stage only Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Verification of stage 11: tage 11 ultiplication factor for anchor stiffness 1,000 Used partial factor set RC 3 Factors on loads - ermanent load, unfavourable 1,00 - ermanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,32 User defined - Variable load, favourable 0,00 aterial factors - Cohesion 1,59 User defined 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 5

22 - Tangent phi 1,28 User defined - elta (wall friction angle) 1,28 User defined - odulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification - Increase retaining height 10,00 % - aximum increase retaining height 0,50 m - Reduction in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Overall stability factors - Cohesion 1,82 User defined - Tangent phi 1,38 User defined - Factor on Unit weight soil 1,00 Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,20 Grontmij -heet iling 9.3 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 6

23 Grontmij -heet iling Outline tage 11: tage 11 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 7

24 Grontmij -heet iling Overall tability tage 11: tage 11 tability factor : 1, Overall tability 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 8

25 Grontmij -heet iling tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -142,90 Vertical force passive 355,30 Vertical anchor force -173,84 Resulting vertical force (no dead weight) 38,56 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -142,90 Vertical force passive 355,30 Vertical anchor force -173,84 Resulting vertical force (no dead weight) 38,56 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Klei, zandig 0,00 16,10 Zand, vast -4,35 5,50 Zand, vast 355,30 14,80 Klei, zandig -5,58 13,60 Zand, matig vast -92,38 6,50 Klei, zandig -17,83 5,50 Zand, vast -140,84-0,50 Zand, vast (Acti ,07 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 9

26 Grontmij -heet iling tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -121,64 Vertical force passive 378,50 Vertical anchor force -166,47 Resulting vertical force (no dead weight) 90,39 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -121,64 Vertical force passive 378,50 Vertical anchor force -166,47 Resulting vertical force (no dead weight) 90,39 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Klei, zandig 0,00 16,10 Zand, vast -3,13 5,50 Zand, vast 378,50 14,80 Klei, zandig -5,58 13,60 Zand, matig vast -92,38 6,50 Klei, zandig -17,83 5,50 Zand, vast -140,84-0,50 Zand, vast (Acti ,11 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 10

27 Grontmij -heet iling tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -171,27 Vertical force passive 360,48 Vertical anchor force -112,25 Resulting vertical force (no dead weight) 76,96 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -171,27 Vertical force passive 360,48 Vertical anchor force -112,25 Resulting vertical force (no dead weight) 76,96 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 6,05 Klei, zandig 1,01 16,10 Zand, vast -2,96 5,50 Zand, vast 359,47 14,80 Klei, zandig -5,57 13,60 Zand, matig vast -91,50 6,50 Klei, zandig -18,26 5,50 Zand, vast -148,26-0,50 Zand, vast (Acti... 95,28 End of Report 2/25/2014 :\..\A1-10\et corrosie\a1-10-corrosie age 11

28 Report for -heet iling 9.3 esign of heet ilings eveloped by eltares Company: Grontmij ate of report: 2/25/2014 Time of report: 4:55:36 ate of calculation: 2/24/2014 Time of calculation: 4:31:10 Filename: :\..\-heet_o2\nieuwe ankers\gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012

29 Grontmij -heet iling Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 ummary Overview per tage and Test Anchors and truts Overall tability per tage Warnings CUR Verification teps 4 3 Input ata for all tages General Input ata heet iling roperties Calculation Options 5 4 Outline tage 11: tage Overall tability tage 11: tage Overall tability 8 6 tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 9 7 tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 10 8 tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 11 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 2

30 Grontmij -heet iling ummary 2.1 Overview per tage and Test tage Verification isplace- oment hear force ob. perc. ob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 Not verified 2 Not verified 3 Not verified 4 Not verified 5 Not verified 6 Not verified 7 Not verified 8 Not verified 9 Not verified 10 Not verified 11 EC7(N)-tep ,5 252,8 43,8 49,3 ufficient 11 EC7(N)-tep ,5 257,5 44,6 50,3 ufficient 11 EC7(N)-tep ,0-358,6 181,5 23,7 28,0 Upwards 11 EC7(N)-tep 6.5 * 1,20-430,4 217,8 ax -73,0-667,5 257,5 44,6 50,3 ufficient 2.2 Anchors and truts tage Verification Anchor/strut type Anchor 1 Force tate [kn] 11 tep ,12 Elastic 11 tep ,33 Elastic 11 tep 6.5 * 1,20 291,65 Elastic ax 363,12 ue to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 2.3 Overall tability per tage tage tability factor name [-] tage 11 1, Warnings tage Warning 4 Uplift might occur 11 Uplift might occur 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 3

31 Grontmij -heet iling CUR Verification teps 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 4

32 Grontmij -heet iling Input ata for all tages 3.1 General Input ata Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012 odel heet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 11 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 heet iling roperties ength 20,60 m evel top side 16,10 m Number of sections 1 r;max;point 2,00 a Xi factor 0,72 ection From To tiffness Acting aximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ N -4,50 16,10 1,3377E+05 1,00 981,00 ection From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ N -4,50 16,10 1,00 1,00 ection From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ N -4,50 16,10 1,3380E ,00 ection From To Height Coating ection name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ N -4,50 16,10 461,00 1,38 189, Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA N method B: artial factors (design values) in verified stage only Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Verification of stage 11: tage 11 ultiplication factor for anchor stiffness 1,000 Used partial factor set RC 3 Factors on loads - ermanent load, unfavourable 1,00 - ermanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,32 User defined - Variable load, favourable 0,00 aterial factors - Cohesion 1,59 User defined 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 5

33 - Tangent phi 1,28 User defined - elta (wall friction angle) 1,28 User defined - odulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification - Increase retaining height 10,00 % - aximum increase retaining height 0,50 m - Reduction in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Overall stability factors - Cohesion 1,82 User defined - Tangent phi 1,38 User defined - Factor on Unit weight soil 1,00 Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,20 Grontmij -heet iling 9.3 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 6

34 Grontmij -heet iling Outline tage 11: tage 11 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 7

35 Grontmij -heet iling Overall tability tage 11: tage 11 tability factor : 1, Overall tability 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 8

36 Grontmij -heet iling tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -207,30 Vertical force passive 401,63 Vertical anchor force -208,28 Resulting vertical force (no dead weight) -13,95 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Vertical toe capacity is sufficient (14 <= 23) Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -207,30 Vertical force passive 401,63 Vertical anchor force -208,28 Resulting vertical force (no dead weight) -13,95 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Vertical toe capacity is sufficient (14 <= 553) Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Zand, vast 7,00 16,10 Zand, vast -2,92 4,50 Zand, matig vast 91,93 14,80 Zand, matig vast -6,24 1,50 Zand, vast 302,70 13,50 Klei, zandig -11,30 12,00 Zand, matig vast -79,75 6,50 Zand, vast -37,79 4,50 Zand, matig vast -30,84 3,00 Zand, matig vast -33,88 1,50 Zand, vast -109,77-2,60 Zand, vast (Acti ,19 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 9

37 Grontmij -heet iling tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -212,62 Vertical force passive 410,03 Vertical anchor force -204,95 Resulting vertical force (no dead weight) -7,54 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Vertical toe capacity is sufficient (8 <= 23) Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -212,62 Vertical force passive 410,03 Vertical anchor force -204,95 Resulting vertical force (no dead weight) -7,54 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Vertical toe capacity is sufficient (8 <= 553) Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Zand, vast 7,00 16,10 Zand, vast -2,92 4,50 Zand, matig vast 91,99 14,80 Zand, matig vast -6,24 1,50 Zand, vast 311,05 13,50 Klei, zandig -11,30 12,00 Zand, matig vast -79,75 6,50 Zand, vast -37,79 4,50 Zand, matig vast -30,84 3,00 Zand, matig vast -33,88 1,50 Zand, vast -115,80-2,60 Zand, vast (Acti ,90 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 10

38 Grontmij -heet iling tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -257,95 Vertical force passive 409,43 Vertical anchor force -139,40 Resulting vertical force (no dead weight) 12,08 Vertical toe capacity Ftoe;d 22,68 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -257,95 Vertical force passive 409,43 Vertical anchor force -139,40 Resulting vertical force (no dead weight) 12,08 Vertical toe capacity Ftoe;d 553,20 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 6,05 Zand, vast 31,05 16,10 Zand, vast -2,91 4,50 Zand, matig vast 153,41 14,80 Zand, matig vast -6,26 1,50 Zand, vast 224,97 13,50 Klei, zandig -11,14 12,00 Zand, matig vast -78,94 6,50 Zand, vast -38,60 4,50 Zand, matig vast -31,65 3,00 Zand, matig vast -33,87 1,50 Zand, vast -131,18-2,60 Zand, vast (Acti... 76,59 End of Report 2/25/2014 :\..\Gebied A2\A2-10\et corrosie\a2-10 age 11

39 Report for -heet iling 9.3 esign of heet ilings eveloped by eltares Company: Grontmij ate of report: 2/25/2014 Time of report: 5:01:09 ate of calculation: 2/24/2014 Time of calculation: 4:23:58 Filename: :\..\-heet_o2\nieuwe ankers\gebied A3\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012

40 Grontmij -heet iling Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 ummary Overview per tage and Test Anchors and truts Overall tability per tage Warnings CUR Verification teps 4 3 Input ata for all tages General Input ata heet iling roperties Calculation Options 5 4 Outline tage 11: tage Overall tability tage 11: tage Overall tability 8 6 tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 9 7 tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 10 8 tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Vertical Force Balance Vertical Force Balance Contribution per ayer 11 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 2

41 Grontmij -heet iling ummary 2.1 Overview per tage and Test tage Verification isplace- oment hear force ob. perc. ob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 Not verified 2 Not verified 3 Not verified 4 Not verified 5 Not verified 6 Not verified 7 Not verified 8 Not verified 9 Not verified 10 Not verified 11 EC7(N)-tep ,8-280,7 62,8 67,5 ufficient 11 EC7(N)-tep ,0-280,2 68,0 72,5 Upwards 11 EC7(N)-tep ,2 365,0 185,3 28,9 33,9 Upwards 11 EC7(N)-tep 6.5 * 1,20 438,0 222,4 ax -96,2-835,8-280,7 68,0 72,5 ufficient 2.2 Anchors and truts tage Verification Anchor/strut type Anchor 1 Force tate [kn] 11 tep ,73 Elastic 11 tep ,75 Elastic 11 tep 6.5 * 1,20 309,42 Elastic ax 433,73 ue to multiplication of the representative value a Force bigger than Yield or Buckling Force may be present 2.3 Overall tability per tage tage tability factor name [-] tage 11 1, Warnings tage Warning 5 Uplift might occur 11 Uplift might occur 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 3

42 Grontmij -heet iling CUR Verification teps 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 4

43 Grontmij -heet iling Input ata for all tages 3.1 General Input ata Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012 odel heet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 11 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 heet iling roperties ength 20,10 m evel top side 16,10 m Number of sections 1 r;max;point 2,00 a Xi factor 0,72 ection From To tiffness Acting aximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ N -4,00 16,10 1,8818E+05 1, ,00 ection From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ N -4,00 16,10 1,00 1,00 ection From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ N -4,00 16,10 1,8820E ,00 ection From To Height Coating ection name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ N -4,00 16,10 499,00 1,38 216, Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification No Coarse Yes EC7 NA N method B: artial factors (design values) in verified stage only Eurocode 7 using the factors as described in the National Annex of the Netherlands. It is basically design approach III. Verification of stage 11: tage 11 ultiplication factor for anchor stiffness 1,000 Used partial factor set RC 3 Factors on loads - ermanent load, unfavourable 1,00 - ermanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,32 User defined - Variable load, favourable 0,00 aterial factors - Cohesion 1,59 User defined 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 5

44 - Tangent phi 1,28 User defined - elta (wall friction angle) 1,28 User defined - odulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification - Increase retaining height 10,00 % - aximum increase retaining height 0,50 m - Reduction in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on passive side 0,25 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Overall stability factors - Cohesion 1,82 User defined - Tangent phi 1,38 User defined - Factor on Unit weight soil 1,00 Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,20 Grontmij -heet iling 9.3 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 6

45 Grontmij -heet iling Outline tage 11: tage 11 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 7

46 Grontmij -heet iling Overall tability tage 11: tage 11 tability factor : 1, Overall tability 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 8

47 Grontmij -heet iling tep 6.3 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -105,83 Vertical force passive 383,33 Vertical anchor force -278,80 Resulting vertical force (no dead weight) -1,30 Vertical toe capacity Ftoe;d 25,92 Vertical toe capacity is sufficient (1 <= 26) Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -105,83 Vertical force passive 383,33 Vertical anchor force -278,80 Resulting vertical force (no dead weight) -1,30 Vertical toe capacity Ftoe;d 598,80 Vertical toe capacity is sufficient (1 <= 599) Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Zand, vast 17,21 16,10 Zand, vast -2,92 4,00 Zand, matig vast 62,23 14,80 Zand, matig vast -6,24 2,00 Zand, los 155,86 13,50 Klei, zandig -16,32-1,50 Zand, vast 148,04 11,50 Zand, matig vast -74,65 6,50 Zand, vast -48,01 4,00 Zand, matig vast -42,99 2,00 Zand, los -74,55-1,00 Zand, los (Actief) 18,23-1,50 Zand, vast (Acti ,62 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 9

48 Grontmij -heet iling tep 6.4 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -78,34 Vertical force passive 412,18 Vertical anchor force -268,53 Resulting vertical force (no dead weight) 65,31 Vertical toe capacity Ftoe;d 25,92 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -78,34 Vertical force passive 412,18 Vertical anchor force -268,53 Resulting vertical force (no dead weight) 65,31 Vertical toe capacity Ftoe;d 598,80 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 5,55 Zand, vast 17,21 16,10 Zand, vast -2,92 4,00 Zand, matig vast 62,23 14,80 Zand, matig vast -6,24 2,00 Zand, los 168,29 13,50 Klei, zandig -16,32-1,50 Zand, vast 164,45 11,50 Zand, matig vast -74,65 6,50 Zand, vast -48,01 4,00 Zand, matig vast -42,99 2,00 Zand, los -74,55-1,00 Zand, los (Actief) 18,23-1,50 Zand, vast (Acti ,11 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 10

49 Grontmij -heet iling tep 6.5 tage 11: tage Calculation Results Number of iterations: Vertical Force Balance Xi factor 0,72 artial material factor 1,20 aximum point resistance 2,00 [a] Vertical force balance unplugged Force [kn] Vertical force active -142,58 Vertical force passive 377,22 Vertical anchor force -165,74 Resulting vertical force (no dead weight) 68,90 Vertical toe capacity Ftoe;d 25,92 Resultant goes up Vertical force balance plugged Force [kn] Vertical force active -142,58 Vertical force passive 377,22 Vertical anchor force -165,74 Resulting vertical force (no dead weight) 68,90 Vertical toe capacity Ftoe;d 598,80 Resultant goes up Vertical Force Balance Contribution per ayer eft Right evel ayer Contribution evel ayer Contribution [m] name [kn] [m] name [kn] 6,05 Zand, vast 55,89 16,10 Zand, vast -2,91 4,00 Zand, matig vast 111,02 14,80 Zand, matig vast -6,26 2,00 Zand, los 134,17 13,50 Klei, zandig -15,88-1,50 Zand, vast 76,14 11,50 Zand, matig vast -74,11 6,50 Zand, vast -49,03 4,00 Zand, matig vast -43,85 2,00 Zand, los -72,59-1,00 Zand, los (Actief) 18,95-1,50 Zand, vast (Acti ,10 End of Report 2/25/2014 :\..\A3-10\et corrosie\a3-10-v2 age 11

50 Bijlage 5 Knik berekening G , revisie 2

51 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A1 atum: Blad: 1 Invoer Versie A ed Vm,ed Ved Ned Krachten 674 knm/m 0 kn /m 246 kn /m 174 kn/m ateriaal fy 355 N/mm2 γ0 1 - y1 1 - E N/mm2 Type tw tf h b b' W I c α A G amwand AZ N 8,6 mm 12,1 mm 458,6 mm 700 mm 377 mm 2307 cm cm4 545 mm 55 ⁰ 8,86 m 148 cm2 149 kg/m2 ε Klasse 0,81 38,3 Resultaat Toetsing warskracht warskracht (knik) oment + dwarskracht (knik) oment + warskracht + Normaalkracht (knik) u.c. Conclusie 0,31 voldoet 0,31 voldoet 0,70 voldoet 0,99 voldoet

52 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A1 atum: Blad: 1 Toetsing warskracht Er geldt: Waar: et: = = 3840 mm2 = 787 kn Ved/Vpl,Rd = 0,31 - voldoet warskracht (knik) Er geldt: Waar fbv te bepalen is uit Tabel 6.1 in de Eurocode Waarin: = 0,902 - fbv = 205,9 N/mm2 Vb,rd = 790,6 kn Ved/Vb,Rd = 0,31 - voldoet oment + dwarskracht (knik) Indien Ved is kleiner is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: Indien Ved is groter is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: et: βb = 1 - ρ = 0,141 - Wpl = 1,2 * Wel = mm3 v,rd = 957 knm ed/v,rd = 0,70 voldoet

53 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A1 atum: Blad: 1 oment + warskracht + Normaalkracht (knik) eze controle is van toepassing indien geldt: Waarin: N cr = 2 π EI cr Ncr = kn Ned/Ncr = 0,01 Hieruit volgt de volgende controle op knik: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waarin: N pl ; Rd = A f γ 0 y Npl = 5246 kn c; Rd = pl; Rd Wpl f = γ 0 y c,rd = 819 knm χ = 1 χ 1,0 2 2 Φ + Φ ( λ) et: 2 ( 0,2) + ( ) Φ = 0,5 1+ α λ λ en λ = A f N cr y = i cr λ 1 λ = 0,61 - α = 0,76 - φ = 0,84 - χ = 0, et: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waaruit volgt: u.c. = 0, ,95 = 0,99 voldoet

54 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A2 atum: Blad: 1 Invoer Versie A ed Vm,ed Ved Ned Krachten 668 knm/m 0 kn /m 246 kn /m 209 kn/m s Corrosie 2,4 mm ateriaal fy 355 N/mm2 γ0 1 - y1 1 - E N/mm2 Type tw tf h b b' W I c α A G amwand AZ N 8,6 mm 12,1 mm 458,6 mm 700 mm 377 mm 2307 cm cm4 545 mm 55 ⁰ 8,86 m 148 cm2 149 kg/m2 Klasse ε 0, Resultaat Toetsing warskracht warskracht (knik) oment + dwarskracht (knik) oment + warskracht + Normaalkracht (knik) u.c. Conclusie 0,31 voldoet 0,31 voldoet 0,70 voldoet 0,99 voldoet

55 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A2 atum: Blad: 1 Toetsing warskracht Er geldt: Waar: et: = = 3840 mm2 = 787 kn Ved/Vpl,Rd = 0,31 - voldoet warskracht (knik) Er geldt: Waar fbv te bepalen is uit Tabel 6.1 in de Eurocode Waarin: = 0,902 - fbv = 205,9 N/mm2 Vb,rd = 790,6 kn Ved/Vb,Rd = 0,31 - voldoet oment + dwarskracht (knik) Indien Ved is kleiner is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: Indien Ved is groter is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: et: βb = 1 - ρ = 0,141 - Wpl = 1,2 * Wel = mm3 v,rd = 957 knm ed/v,rd = 0,70 voldoet

56 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A2 atum: Blad: 1 oment + warskracht + Normaalkracht (knik) eze controle is van toepassing indien geldt: Waarin: N cr = 2 π EI cr Ncr = kn Ned/Ncr = 0,01 Hieruit volgt de volgende controle op knik: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waarin: N pl ; Rd = A f γ 0 y Npl = 5246 kn c; Rd = pl; Rd Wpl f = γ 0 y c,rd = 819 knm χ = 1 χ 1,0 2 2 Φ + Φ ( λ) et: 2 ( 0,2) + ( ) Φ = 0,5 1+ α λ λ en λ = A f N cr y = i cr λ 1 λ = 0,61 - α = 0,76 - φ = 0,84 - χ = 0, et: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waaruit volgt: u.c. = 0, ,94 = 0,99 voldoet

57 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A3 atum: Blad: 1 Invoer Versie A ed Vm,ed Ved Ned Krachten 836 knm/m 0 kn /m 281 kn /m 279 kn/m s Corrosie 2,4 mm ateriaal fy 355 N/mm2 γ0 1 - y1 1 - E N/mm2 Type tw tf h b b' W I c α A G amwand AZ N 8,8 mm 12,6 mm 496,6 mm 700 mm 351 mm 3016 cm cm4 591 mm 55 ⁰ 10,22 m 170 cm2 169 kg/m2 Klasse ε 0, Resultaat Toetsing warskracht warskracht (knik) oment + dwarskracht (knik) oment + warskracht + Normaalkracht (knik) u.c. Conclusie 0,32 voldoet 0,32 voldoet 0,67 voldoet 0,97 voldoet

58 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A3 atum: Blad: 1 Toetsing warskracht Er geldt: Waar: et: = = 4259 mm2 = 873 kn Ved/Vpl,Rd = 0,32 - voldoet warskracht (knik) Er geldt: Waar fbv te bepalen is uit Tabel 6.1 in de Eurocode Waarin: = 0,955 - fbv = 205,9 N/mm2 Vb,rd = 877,0 kn Ved/Vb,Rd = 0,32 - voldoet oment + dwarskracht (knik) Indien Ved is kleiner is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: Indien Ved is groter is dan 50% van de toelaatbare dwarskracht Vpl,rd, dan geldt: et: βb = 1 - ρ = 0,127 - Wpl = 1,2 * Wel = mm3 v,rd = 1256 knm ed/v,rd = 0,67 voldoet

59 @ Grontmij roject: Kadeconstructie Wanssum rojectnr: Onderdeel: Toetsing knik A3 atum: Blad: 1 oment + warskracht + Normaalkracht (knik) eze controle is van toepassing indien geldt: Waarin: N cr = 2 π EI cr Ncr = kn Ned/Ncr = 0,02 Hieruit volgt de volgende controle op knik: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waarin: N pl ; Rd = A f γ 0 y Npl = 6025 kn c; Rd = pl ; Rd W el = γ f 0 y c,rd = 1071 knm χ = 1 χ 1,0 2 2 Φ + Φ ( λ) et: 2 ( 0,2) + ( ) Φ = 0,5 1+ α λ λ en λ = A f N cr y = i cr λ 1 λ = 0,64 - α = 0,76 - φ = 0,87 - χ = 0, et: uc.. = χn pl; Rd N Ed ( γ 0 / γ 1 ) + 1,15 c; Rd ( γ Ed 0 / γ 1 1,0 ) Waaruit volgt: u.c. = 0, ,90 = 0,97 voldoet

60 Bijlage 6 Rivierkundig Advies G , revisie 2

61 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting Aan Wouter van Vlisteren (Grontmij) Van Ron Agtersloot Kopie ander van Rooij (Grontmij) atum 28 januari 2014 roject : Haven Wanssum Betreft Hydraulische quickscan voor de herinrichting van het oostelijke haventerrein 1 Achtergrond e gemeente Wanssum wil het oostelijke haventerrein herinrichten en geschikt maken als laad- en losterrein voor grotere schepen. it betekent dat de huidige flauwe oever aangevuld wordt en aan de rivierzijde een vertikale loskade komt (zie de blauwe lijn in Figuur 1). Figuur 1 Nieuwe loskade oostelijk haventerrein Op dit moment ligt de waterkering (een betonnen uur, zie Figuur 2) aan de bovenzijde van de flauwe oever en de herinrichting betekent dat deze waterkering verplaatst gaat worden. oor Waterschap eel en aasvallei is aangegeven dat de nieuwe waterkering geïntergreerd kan worden in de loskade januari

62 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting warsprofielen van de huidige situatie (gestippelde lijnen) en toekomstige situatie (doorgetrokken lijnen) zijn opgenomen in Bijlage 1. Een foto van de huidige oostelijke oever van de haven Wanssum staat in Figuur 2. Figuur 2 Huidige oostelijke oever haven Wanssum, rechts de huidige waterkering (betonnen muur) Het haventerrein is gelegen in het winterbed van de aas en hiermee is de herinrichting vergunningsplichtig in het kader van de Waterwet. Over de uitgangspunten voor de vergunningsaanvraag is op 21 januari 2014 overleg gevoerd met Rijkswaterstaat Zuid- Nederland (RW ZN), het bevoegd gezag voor deze aanvraag. In dit overleg zijn de volgende afspraken gemaakt: 1) e basissituatie is dpr15_4_wk_well_a10, de toekomstige situatie na uitvoering van het aaswerken-project en aaspark Well. eze situatie bevat niet de toekomstige situatie Ooijen-Wanssum met hoogwatergeulen en groene rivier. 2) e basissituatie wordt geactualiseerd zodat de weergave van het oostelijke haventerrein aansluit bij de huidige situatie en voldoet aan het Baseline-protocol. 3) In de geactualiseerde basissituatie wordt de herinrichting van het haventerrein opgenomen. Van de herinrichting zullen (conform de uitgangspunten van de Waterwet) twee varianten worden doorgerekend, een niet-overstroombare variant voor de 1/250 situatie en een wel-overstroombare variant voor de 1/1250 situatie. e hydraulische effecten zullen worden beoordeeld conform het Rivierkundig Beoordelingskader (RBK) januari

63 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting 2 Actualisatie oever oostelijke haven e actualisatie van de huidige oever is vooral een correctie van de Baseline-data zodat er sprake is van een eenduidige dataset. Zo zijn op de locatie van de bestaande kade zowel een kade als een hoogteverschillijn opgenomen welke door elkaar heen lopen. Verder ligt de nieuwe kering op de huidige oeverlijn (rand van de plas/haven). eze oeverlijn zou in de referentie een breuklijn moeten zijn. eze breuklijn ontbreekt, wel zijn er ter plaatse van de oeverlijn een aantal winterbedhoogten opgenomen, waardoor het talud wat rommelig wordt. Bovenstaande punten zijn gecorrigeerd door middel van een Baseline-maatregel. eze Baseline-maatregel is opgenomen in de Baseline-basisschematissatie waarmee een nieuwe Baseline-referentiesituatie van de actualisatie is gemaakt. eze Baseline-referentiesituatie is vervolgens omgezet naar een WAQUA-model (dpr15_4_wanssum) wat de actualisatie beschrijft. et dit geactualiseerde WAQUA-model zijn vervolgens een 1/250 en 1/1250 simulatie uitgevoerd. e ingreep van de actualisatie is beperkt en dit geldt ook voor het waterstandeffect, zie Figuur 3. Er is, noch in de as van de rivier, noch in het 2-vlak sprake van waterstandveranderingen groter dan 1 mm. Figuur 3 Waterstandeffect actualisatie haven Wanssum in de as van de rivier, 1/250 en 1/1250 situatie januari

64 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting 3 Ontwerp herinrichting haven Wanssum Zoals zichtbaar is in de dwarsprofielen van de nieuwe situatie (zie Bijlage 1) wordt de huidige lage oever aangevuld tot een hoogte van 15,1 m+na, dus een verhoging van bijna 4 meter ten opzichte van de huidige lage oever. e huidige waterkering wordt dichter bij de haven gelegd, geïntegreerd in het ontwerp van de loskade en verhoogd van 15,45 m+na naar 16,10 m+na. it is een pragmatische oplossing die aansluit bij de principes van een sobere en doelmatige aanleg van de waterkeringen. e verhoging van de waterkering past binnen de ontwerpcriteria van aaswerken. e ontwerpwaterstand op deze locatie is 15,60 m+na (zie Bijlage 2) en dat betekent dat inclusief 0,5 meter waakhoogte de nieuwe waterkering een maximale hoogte mag hebben van 16,1 m+na. Voor de ligging van de nieuwe loskade is gebruik gemaakt van de ontwerptekening van Grontmij. e teenlijn van de nieuwe waterkering/loskade ligt iets meer landinwaarts dan de teenlijn van de huidige oever. oor deze verschuiving was het ook noodzakelijk om de ruwheden van de haven aan te passen en aan te sluiten bij de nieuwe teenlijn. Aan de noordzijde is de nieuwe waterkering aangesloten op de bestaande hoogteverschillijn. Aan de zuidzijde blijft een kleine inham van zo'n 25 meter behouden. Op deze locatie komt in de toekomst de nieuwe rondweg rond Wanssum te liggen. e bodem van de haven krijgt onder water een bodembescherming en de bodem wordt iets verdiept van circa 7,0 m+na naar 6,05 m+na (zie Bijlage 1). e verdieping wordt uitgevoerd over de hele lengte van de loskade; de breedte van de verdieping is 25 meter. Het bovenstaande ontwerp is opgenomen in een Baseline-maatregel en vervolgens gemixt in de Baseline-referentiesituatie. e Baseline-schematisatie van het ontwerp is omgezet naar WAQUA ((dpr15_4_wanssum01). In Figuur 4 is zichtbaar wat de bodemverschillen in WAQUA zijn als gevolg van de herinrichting. et het WAQUA-model van het ontwerp zijn vervolgens de 1/250 en 1/1250 simulatie uitgevoerd. In de 1/250 situatie zijn zowel de huidige waterkering als de nieuwe waterkering niet-overstroombaar en hierdoor is er geen verschil in de waterstanden zichtbaar, noch in de as van de rivier (zie Figuur 5), noch in het 2-vlak. In de 1/1250 situatie raakt de huidige kering overstroomd; de nieuwe kering daarentegen is voldoende hoog om ook in de 1/1250 situatie droog te blijven. it verschil in stroombeeld zorgt voor een waterstandverhoging, zowel lokaal (zie Bijlage 3) als in de as van de rivier (zie Figuur 5). Ondanks de waterstandverhoging is het ontwerp wel vergunbaar. e hoogte van de kering voldoet aan de uitgangspunten van aaswerken (1/250 ontwerpwaterstand + 0,5 meter waakhoogte) en dan kan enkel de ligging nog onderwerp van discussie zijn. Het voorliggende ontwerp is sober en doelmatig waarbij gezorgd is voor de integratie van de kering in de omgeving. Een verlegging van de kering landinwaarts (bijvoorbeeld op de locatie van de huidige kering ) biedt rivierkundig weinig/geen meerwaarde omdat het hoge terrein (15,1 m+na) nauwelijks bijdraagt aan de afvoer van water. Qua januari

65 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting overstroombaarheid maakt het niet uit omdat de kering op een andere locatie evenmin overstroomt en de opstuwing dus gewoon blijft bestaan. Er zitten wel nadelen aan het verleggen van de kering als het gaat om het functioneren van het terrein als loskade, bereikbaarheid etc. en daarmee verslechterd de doelmatigheid van het ontwerp. Figuur 4 Bodemhoogteverschil WAQUA-model ontwerp versus actualisatie Figuur 5 Waterstandverschil (m) as van de rivier, ontwerp versus actualisatie, 1/250 en 1/1250 situatie januari

66 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting 4 Beoordeling conform RBK Onderstaande punten zijn beoordeeld op basis van de hydraulische berekeningen met WAQUA zoals hiervoor beschreven. Hydraulisch Het totale effect van de maatregelen op de waterstand( verlaging/verhoging) bij aatgevend Hoog Water (HW) in vergelijking tot de referentie situatie. 1/250 situatie geen verhoging in de as van de rivier, zie Figuur 5 en 2. 1/1250 situatie verhoging van bijna 4 mm in de as van de rivier, zie Figuur 5 en lokaal tot 20 cm direct bovenstrooms van de nieuwe waterkering, zie Bijlage 3. Onderhoud rivieras edimentatie en erosie met als gevolg een systematische toename of afname van baggerwerk of uitdiepen van de rivier. e veranderingen in de stroomsnelheden in de rivier zijn dusdanig klein (zie Bijlage 3) dat er geen invloed zal zijn op baggerwerken. Rivieroever Erosie van de oever en het lage deel van het talud van de vaargeul met als gevolg geulverlegging, verandering geulafmeting, oeverafslag of oeverinstabiliteit. e aanpassing van de oever van de haven zorgt voor een stabielere situatie; risico s op erosie, oeverafslag etc. zullen ter plekke van de ingreep afnemen en buiten de ingreeplocatie niet wezenlijk veranderen. Uiterwaard Erosie en sedimentatie met als gevolg toe- of afname van de berging of stroomvoerende capaciteit, schade aan constructies of hinder. Geen veranderingen van sedimentatie/erosie in de haven omdat het effect op de stroomsnelheden te klein is en in gewone omstandigheden volledig afwezig. Nevengeulen en watergangen Erosie en sedimentatie met als gevolg verandering van de geuldimensies en watervoerende capaciteit of risico s voor de waterkeringen. n.v.t. Kades troomsnelheid en erosie over, langs en achter de waterkering ivm stabiliteit van de waterkering en het risico op ondergraving van de constructie. Er is enkel sprake van lokale veranderingen van de stroomsnelheden, met name op de noordelijke aansluiting van de nieuwe kering op de huidige kering. Voor het overige zijn bij de huidige kering/constructies geen significante veranderingen van snelheden, zie Bijlage januari

67 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting Keringen: Erosie in nabijheid van de kering waardoor gevaar op afname van stabiliteit van de kering kan ontstaan e uitbreiding is zelf de kering en zal dus niet zorgen voor een afname van de stabiliteit. Kribben Toename van stroomsnelheid of achterloopsheid van de kribben of erosie rondom de kribben met als gevolg instabiliteit van de kribben of afname van de werking. n.v.t. Constructies Erosie rondom constructies met als gevolg instabiliteit of schade. Op basis van WAQUA wordt risico op erosie als zeer klein ingeschat. In de haven nemen de snelheden iets toe maar dit zal niet leiden tot erosie. warsstroming Effect van de ingreep op de aanwezigheid van dwarsstromen op de rivier die de scheepvaart kunnen beïnvloeden. In gewone omstandigheden (tot circa m 3 /s) stroomt de haven van Wanssum niet mee. In deze situaties is er dan ook geen invloed is op het stroombeeld en/of de dwarsstroming. e volgende simulaties zijn met WAQUA uitgevoerd: Tabel 1: afvoerscenario s ebiet m 3 /s voorkomen toelichting /250 jaar Beschermingsniveau /1250 jaar HW januari

68 Herinrichting oostelijk haventerrein, Wanssum Quickscan hydraulische aspecten herinrichting 5 Conclusies Het ontwerp van de herinrichting van de haven Wanssum voldoet op een groot aantal aspecten aan het RBK met uitzondering van de waterstandeffecten in de 1/1250 situatie. eze effecten zijn zowel in de as van de rivier (tot circa 4 mm) als lokaal (tot circa 20 cm) groter dan 1 mm. e waterstandverhoging wordt veroorzaakt doordat de nieuwe waterkering (opgenomen in de herinrichting van de haven) in de 1/1250 situatie niet meer overstroomt, waar de huidige waterkering wel overstroomt in de 1/1250 situatie. Omdat het ontwerp van de nieuwe waterkering voldoet aan de eisen met betrekking tot hoogte, soberheid en doelmatigheid past de nieuwe waterkering binnen de eisen die hieraan gesteld worden. Hiermee voldoet ook de herinrichting van de haven aan de eisen. Nota bene Na gereedkomen van de voorliggende notitie is nog een ontwerpwijziging gekomen. In het hier beschouwde ontwerp maakt de loskade aan de zuidzijde een knik in de haven voordat de aansluiting op de oostelijke oever wordt gemaakt. Als gevolg van de ontwerpwijziging verdwijnt de knik in de loskade en wordt de huidige oever in een rechte lijn gevolgd. e wijziging is geen verslechtering ten opzichte van het hier beschouwde ontwerp; omdat er iets minder wordt aangevuld is er feitelijk sprake van een verbetering. Het stroombeeld in de 1/1250 situatie zal niet wijzigen omdat de hoogte van de loskade gelijk blijft op 16,1 m+na januari

69 Bijlage 1 warsprofielen huidige situatie (gestippelde lijnen) en toekomstige situatie (doorgetrokken lijnen)

70

71

72 Bijlage 2 Ontwerpwaterstanden aaswerken in haven Wanssum

73