NOTITIE HORIZONTALE KRACHTSWERKING FUNDERINGSPALEN BOVENBOUW Project: Royal van Lent Westpoort

Transcriptie

1 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 1/8 NOTITIE HORIZONTALE KRACHTSWERKING FUNDERINGSPALEN BOVENBOUW Project: Royal van Lent Westpoort Cordeel gaat in opdracht van Royal van Lent het nieuwe droogdok bouwen dat gesitueerd is aan de Moezel- en Hornhaven in Amsterdam. ABT voert de engineering uit van het nieuwe droogdok. Het project bestaat uit een nieuw te bouwen droogdok, en de fundering voor de bovenbouw. In deze notitie wordt ingegaan op de horizontale belasting op de fundering van de bovenbouw. De paalfundering van de bovenbouw zal horizontaal worden belast door grondvervormingen t.g.v. het uitbuigen van de damwand van het droogdok, en door de windbelasting vanuit de bovenbouw. De fundering van de bovenbouw bestaat uit een west- en oostzijde. De oostzijde is het gedeelte tussen de Moezelhaven en het droogdok, en de westzijde ligt aan de overzijde van het dok. Aan de oostzijde bevinden zich de meeste funderingspalen. Zie voor onderstaande figuur een uitsnede van de fundering. Oostzijde Westzijde Voor de berekening van de krachtswerking in de palen is er gebruik gemaakt van het programma Dpilegroup. Per zijde zijn er een tweetal berekeningen gemaakt Dpile, te weten: - Berekening met de UGT horizontale belasting - Berekening met de grondvervormingen vanuit Plaxis Het voordeel van t.o.v. Plaxis en Dsheetpiling single pile is dat netjes de palen gemodelleerd kunnen worden vanuit een stramien. In Plaxis moet er gevarieerd worden met de h.o.h. afstanden van de embedded piles, wat dus slechts een benadering is van de krachtswerking in de palen. In Dsheetpiling single pile wordt tevens niet het juiste gedrag gemodelleerd, omdat een poer geen single pile is. Om deze redenen is ervoor gekozen om het paalstramien in Dpilegroup te zetten. Uitgangspunten De volgende uitgangspunten zijn aangehouden voor de Dpile berekeningen: - Grondprofiel 1, deze is maatgevend vanwege het dikkere cohesieve lagen pakket - Cap model gebruikt - Constructiepaal vibro 506/556 - Vloerpaal vibro 410/460 - Tubexpaal 660 mm - Elasticiteitsmodulus palen E= MPa*. - Grondwaterstand NAP +0.5 m - De constructiepalen zijn in de berekening met de horizontale windbelasting als fixed ingevoerd, en de vloerpalen free - Voor de berekeningen met de grondvervormingen zijn alle palen ingevoerd als free. - De grondvervormingen komen vanuit de Plaxis berekening zonder de palen, hetgeen conservatief is. - Paalkopniveau aangehouden op NAP +1,25 m, evenals de cap - Tubexpaal aan de westzijde heeft een schoorstand van 1:2,5 (rake= 0.4) - Paalafstanden confom palenplan

2 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 2/8 - Horizontale belasting oostzijde 830 kn (UGT) per as, en aan de westzijde 660 kn (UGT) per as. * Uit de berekening in bijlage 3 volgt een ULS stijfheid van E=3794 N/mm 2 (pagina 4) Met het rekenen van een stijfheid E = N/mm 2 wordt een voldoende hoge conservatieve waarde aangehouden. Zie voor de invoer van Dpile in onderstaande figuren. Westzijde Oostzijde Uit de Dpile berekening van de oostzijde met de grondvervormingen blijkt dat er ongeveer halverwege de cap een omslagpunt te zien is in de reactiekrachten in de palen, dit zorgt ervoor dat de momentenlijn omslaat. Dit komt vanwege het feit dat wanneer de palen in Dpile als free zijn opgegeven deze met de cap zullen mee transleren. In werkelijkheid is de cap nog niet aanwezig wanneer de grondvervormingen zullen plaatsvinden. Voor de resultaten is ervoor gekozen om op de locaties waar de momentenlijn omslaat in Dpile, deze weer in excel de correcte richting om te slaan om

3 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 3/8 de juiste krachtswerking in de palen te krijgen. Doordat in werkelijkheid de cap niet aanwezig is tijdens het ontgraven en leegpompen van het dok kunnen de palen vrij vervormen t.g.v. de grondbewegingen. Doordat dit niet correct te modelleren is zullen de palen met de grootste grondvervormingen minder transleren doordat de cap dit voorkomt, dit veroorzaakt extra kromming en dus moment in de paal, hetgeen conservatief is in deze fase. Resultaten Vanuit Dpile zijn de momentenlijnen van beide berekeningen gesuperponeerd tot één maximale momentenlijn. Voor deze momentenlijn per paal is er gebost tot een aantal maatgevende momentenlijnen waar de wapeningsconfiguratie door de aannemer op gedimensioneerd kan worden. Deze momentenlijn hoort bij een groep palen, aan de westzijde zijn er 3 groepen, en aan de oostzijde 4. Voor een overzichtstekening met de daarbij behorende momentgrafieken per groep wordt er verwezen naar bijlage 2. Dpile i.r.t. Plaxis 2D berekening Ter verificatie van de Dpilegroup berekening is er een Plaxis 2D berekening gemaakt. Hier zijn de palen gemodelleerd met behulp van embedded piles. De embedded piles zijn ingevoerd met een h.o.h. afstand van maximaal 8D (8 * diameter paal). Dit wordt vanuit Plaxis geadviseerd. Voor de stijfheid van de palen is uitgegaan van E= MPa. De poerpalen welke slechts 1,3 m h.o.h. staan zijn samengevoegd naar 2EI (e= MPa), en dan ingevoerd met een h.o.h. afstand van maximaal 8D. De maximale horizontale belasting vanuit de bovenbouw per zijde is per paal verdeeld. Zie voor de gebruikte geometrie in onderstaande afbeelding.

4 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 4/8 Voor de oostzijde wordt de belasting gespreid over 27 palen per stramien, en aan de westzijde over 9 palen. De volgende paalbelastingen volgen hieruit: kn (oostzijde) / 27 palen = 30,75 kn/paal kn (westzijde) / 9 palen = 73,33 kn/paal Deze belasting per paal dient in Plaxis per m 1 belasting ingevoerd te worden, dus per paal dient de belasting gedeeld te worden door de h.o.h. afstand van de embedded piles. Bij het uitlezen van de resultaten dienen de krachten weer vermenigvuldigd te worden met de h.o.h. afstand van de embedded piles. Uit de Plaxis resultaten blijkt dat de momenten (die vermenigvuldigd worden met h.o.h. afstand) lager zijn dan de momenten vanuit Dpile. Daarmee worden de momenten vanuit Dpile gebruikt en niet vanuit Plaxis, hetgeen conservatief is. Windbelasting vanuit de kopgevel. Bij windbelasting evenwijdig aan het dok worden de funderingspalen zowel aan de westzijde als aan de oostzijde lichter belast dan bij wind loodrecht op het dok. Aan de westzijde is de horizontale paalbelasting evenwijdig aan het dok maatgevend en bedraagt F d,hor = 30 kn per paal. Conform onderstaand schema kan voor het paalkopmoment Md = 2,5 x 30 x 0,506 = 38 knm worden aangehouden. Voor de schacht is dit minder dan 8 knm. De momenten in de andere richting zijn daarmee ruimschoots maatgevend. De rekenfiles van Dpilegroup en Plaxis 2D worden beschikbaar gesteld aan de opdrachtgever ten behoeve van de verificatie. Opgesteld, Ing. G.J.Smit Specialist geotechniek Verificatie, Ing. N.T. Loonen Adviseur Bijlagen: 1. Belastingopgave 2. Overzichtstekening paalgroepen met momentgrafieken 3. Berekening buigstijfheid paalschacht 4. Reactie Crux op 1 ste versie notitie horizontaal belaste palen

5 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 5/8 Bijlage 1 Belastingopgave

6 ingenieursburo CONCEPT van der werf en lankhorst werk: 2098 Royal van Lent - Amsterdam map: 1 pag Overzicht horizontale en verticale belastingen uit de bovenbouw Hal. Maximale en Minimale Resultaten uit de berekeningen met verende ondersteuning * 2 (hoog) en verend / 2 (laag) conform opgave ABT (dd ) zijn aan te houden voor de hal. Horizontale en Verticale knoopopleggingen staalconstructie as C t/m S standaard Star-ondersteund: Horizontaal t.p.v. staanders as C t/m S as 1+2: Rx = kn Horizontaal t.p.v. staanders as C t/m S as 4+5: Rx = kn Verend-ondersteund (maxima uit verend hoog en verend laag): Horizontaal t.p.v. staanders as C t/m S as 1+2: Rx = kn Horizontaal t.p.v. staanders as C t/m S as 4+5: Rx = kn Verticaal min. max. Rz;star [kn] Rz;verend [kn] Horizontaal min. max. Rx [kn] As 1 Rz;as1 min max As 2 Rz;as2 min Rx;as1+2 min -670 max max +600 As 4 Rz;as4 min max As 5 Rz;as5 min Rx;as4+5 min -520 max max +520 Horizontale en Verticale knoopopleggingen staalconstructie as B en T kopgevels: N.T.B. Horizontaal t.p.v. staanders as B en T as 1+2: Rx = kn Horizontaal t.p.v. staanders as B en T as 4+5: Rx = kn Verticaal min. max. Rz;star [kn] Rz;verend [kn] Horizontaal min. max. Rx [kn] As 1 Rz;as1 min max As 2 Rz;as2 min Rx;as1+2 min -430 max max +410 As 4 Rz;as4 min max As 5 Rz;as5 min Rx;as4+5 min -370 max max +350 CONCEPT

7 ingenieursburo CONCEPT van der werf en lankhorst werk: 2098 Royal van Lent - Amsterdam datum: pag. 1 Oplegreacties in as 1 en 2 (trek en druk) per belastingcombinatie. Als reactie op de van Jasper van Alphen ABT d.d , hierbij een overzicht van de oplegreacties in as 1 en as 2 (trek en druk) voor de maatgevende belastingcombinaties voor zowel de starre ondersteuning (1e tabel) als de verend (hoog) ondersteuning ( * 2 = kn/m) en de verend (laag) ondersteuning ( / 2 = kn/m). Star; Interne krachten knoopoplegging [Lineair,(Alle UGT (a, b)) Grenstoestand; excl. onzekerheid 1,05] Knoop Type C min. max. Rx [kn] Rz [kn] Maatgevende combinatie As 1 7 Glob. Rz min 6, ,052 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 2 8 Glob. Rz 1482,906 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 1 7 Glob. Rz max -11, ,723 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz -2508,468 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz 1501,772 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz min -601, ,499 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz -2812,223 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*1*kl+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As 2 8 Glob. Rz max 572, ,034 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*1*kl+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) Verend (hoog); Interne krachten knoopoplegging [Lineair,(Alle UGT (a, b)) Grenstoestand] Knoop Type C min. max. Rx [kn] Rz [kn] Maatgevende combinatie As 1 7 Glob. Rz min -2893,895 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 2 8 Glob. Rz 1208,768 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As Glob. Rx max 587,837 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 1 7 Glob. Rz max 1934,860 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz -2087,002 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As Glob. Rx min -660,791 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz 1174,068 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz min -2801,673 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As Glob. Rx -593,191 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz -2133,104 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As 2 8 Glob. Rz max 1923,440 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As Glob. Rx 520,240 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) Verend (laag); Interne krachten knoopoplegging [Lineair,(Alle UGT (a, b)) Grenstoestand] Knoop Type C min. max. Rx [kn] Rz [kn] Maatgevende combinatie As 1 7 Glob. Rz min -2777,406 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+onder (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 2 8 Glob. Rz 726,403 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+onder (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As Glob. Rx 375,155 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+onder (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 1 7 Glob. Rz max 1767,042 [0,9*RB] 1,5*wr+over (1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz -1559,092 [0,9*RB] 1,5*wr+over (1,5*1*sr -) As Glob. Rx -439,391 [0,9*RB] 1,5*wr+over (1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz 1019,386 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz min -2622,216 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As Glob. Rx -591,946 [1,35*0,889*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*kr+1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz -2029,750 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As 2 8 Glob. Rz max 1789,529 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As Glob. Rx 527,710 [0,9*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr+) As 1 7 Glob. Rz 1763,655 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 2 8 Glob. Rz -1892,122 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As Glob. Rx min -657,189 [0,9*RB] 1,5*wr+onder (1,5*1*sr -) As 1 7 Glob. Rz -2774,020 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As 2 8 Glob. Rz 1059,433 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr) As Glob. Rx max 592,954 [1,35*0,889*RB] 1,5*wl+over (1,5*0,7*vb1+1,5*0,7*vb2+1,5*1*sr++1,5*1*kr)

8 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 6/8 Bijlage 2 Overzichtstekening paalgroepen met momentgrafieken

9

10

11

12

13

14 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 7/8 Bijlage 3 Berekening buigstijfheid paalschacht

15 ABT bv blad :1 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening Dimensies : kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum : 01/08/2017 Bestand : Referentieperiode: 50 jaar Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Beton NEN-EN :2011(nl) C2:2011(nl) NB:2011(nl) Invoer Geometrie Elementtype Scheve buiging Treksterkte fctm,fl Doorsnedevorm Betonkwaliteit : Kolom : Ja : Nee : 26:Rond Breedte : 506 Hoogte : 506 : C35/45 (kruipfactor=2.18) Doorsnedegrootheden Grootheden exclusief wapening A b = mm 2 z z = mm y z = mm I y = mm 4 I z = mm 4 Wapening nr. y-coörd. z-coörd. Diameter As/Ap Perc. Staalkwaliteit Voorspanning [mm] [mm] [mm] [mm 2 ] [%] [N/mm 2 ] B500B B500B B500B B500B B500B B500B B500B B500B B500B B500B 0.0

16 ABT bv blad :2 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project Onderdeel : Royal van Lent : Paalwapening Invoer Grafisch Z Y

17 ABT bv blad :3 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening MN-Kappa-diagram -Sterkte M Eyd [knm] N Ed =500.0 kn k*10^-3/m k*10^-3/m M Eyd [knm]

18 ABT bv blad :4 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening N Ed = kn hoek = 0.0 graden e t.p.v. e t.p.v. Punt z' De s x bovenkant onderkant [mm] [o/oo] [N/mm 2 ] [mm] [o/oo] [o/oo] 1: C35/45 breekt : C35/45 vloeit : B500B vloeit : M Ed =0.000 knm : M Ed = knm : B500B vloeit : C35/45 vloeit : C35/45 breekt Punt M yd k EI d z Voorwaarde [knm] [10-3 /m] [knm 2 ] [mm] [mm] 1: C35/45 breekt e c =e cu2 2: C35/45 vloeit e c =e c2 3: B500B vloeit e s =e ydt 4: M Ed =0.000 knm Normaalkracht 5: M Ed = knm Fundamenteel 6: B500B vloeit e s =e ydt 7: C35/45 vloeit e c =e c2 8: C35/45 breekt e c =e cu2 M Eyd = knm E = EI d / I ong. = 12054*109/ = 3794 N/mm 2

19 ABT bv blad :5 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening MN-Kappa-diagram -Scheurvorming- M Eyd [knm] k*10^-3/m k*10^-3/m N Ed =350.0 kn M Eyd [knm]

20 ABT bv blad :6 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening N Ed = kn hoek = 0.0 graden e t.p.v. e t.p.v. Punt z' De s x bovenkant onderkant [mm] [o/oo] [N/mm 2 ] [mm] [o/oo] [o/oo] 1: C35/45 breekt : C35/45 vloeit : B500B vloeit : M Ed =0.000 knm : M Ed = knm : B500B vloeit : C35/45 vloeit : C35/45 breekt Punt M yd k EI d z Voorwaarde [knm] [10-3 /m] [knm 2 ] [mm] [mm] 1: C35/45 breekt e c =e cu3 2: C35/45 vloeit e c =e c3 3: B500B vloeit e s =e ydt 4: M Ed =0.000 knm Normaalkracht 5: M Ed = knm Frequent 6: B500B vloeit e s =e ydt 7: C35/45 vloeit e c =e c3 8: C35/45 breekt e c =e cu3

21 ABT bv blad :7 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening MN-Kappa-diagram -Vervormingen- M Eyd [knm] N Ed =350.0 kn k*10^-3/m k*10^-3/m M Eyd [knm]

22 ABT bv blad :8 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening Kortdurende belasting N Ed = kn hoek = 0.0 graden e t.p.v. e t.p.v. Punt z' De s x bovenkant onderkant [mm] [o/oo] [N/mm 2 ] [mm] [o/oo] [o/oo] 1: C35/45 breekt : C35/45 vloeit : B500B vloeit : C35/45 scheurt : M Ed =0.000 knm : C35/45 scheurt : B500B vloeit : C35/45 vloeit : C35/45 breekt Punt M yd k EI d z Voorwaarde [knm] [10-3 /m] [knm 2 ] [mm] [mm] 1: C35/45 breekt e c =e cu3 2: C35/45 vloeit e c =e c3 3: B500B vloeit e s =e ydt 4: C35/45 scheurt s c =f ctm 5: M Ed =0.000 knm Normaalkracht 6: C35/45 scheurt s c =f ctm 7: B500B vloeit e s =e ydt 8: C35/45 vloeit e c =e c3 9: C35/45 breekt e c =e cu3 Langdurende belasting N Ed = kn hoek = 0.0 graden e t.p.v. e t.p.v. Punt z' De s x bovenkant onderkant [mm] [o/oo] [N/mm 2 ] [mm] [o/oo] [o/oo] 1: C35/45 breekt : C35/45 vloeit : B500B vloeit : C35/45 scheurt : M Ed =0.000 knm : C35/45 scheurt : B500B vloeit : C35/45 vloeit : C35/45 breekt Punt M yd k EI d z Voorwaarde [knm] [10-3 /m] [knm 2 ] [mm] [mm] 1: C35/45 breekt e c =e cu3 2: C35/45 vloeit e c =e c3 3: B500B vloeit e s =e ydt 4: C35/45 scheurt s c =f ctm 5: M Ed =0.000 knm Normaalkracht 6: C35/45 scheurt s c =f ctm 7: B500B vloeit e s =e ydt 8: C35/45 vloeit e c =e c3 9: C35/45 breekt e c =e cu3

23 ABT bv blad :9 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening MN-Kappa-diagram -Uiterste grenstoestand- M Eyd [knm] k*10^-3/m k*10^-3/m N Ed =500.0 kn M Eyd [knm]

24 Art EN ABT bv blad :10 TS/MN-Kappa Rel: aug 2017 Project : Royal van Lent Onderdeel : Paalwapening N Ed = kn hoek = 0.0 graden e t.p.v. e t.p.v. Punt z' De s x bovenkant onderkant [mm] [o/oo] [N/mm 2 ] [mm] [o/oo] [o/oo] 1: C35/45 breekt : B500B vloeit : C35/45 scheurt : M Ed =0.000 knm : C35/45 scheurt : M Ed = knm : B500B vloeit : C35/45 breekt Punt M yd k EI d z Voorwaarde [knm] [10-3 /m] [knm 2 ] [mm] [mm] 1: C35/45 breekt e c =e cu1 2: B500B vloeit e s =e ydt 3: C35/45 scheurt e c =f ctd 4: M Ed =0.000 knm Normaalkracht 5: C35/45 scheurt e c =f ctd 6: M Ed = knm b) Fundamenteel 7: B500B vloeit e s =e ydt 8: C35/45 breekt e c =e cu1 b) Kappa correctie i.v.m. tension stiffening Sterkte Art Eurocode EN N Ed = kn M Ey;d = 80.0 knm M Ez;d = 0.0 knm M Ed +M pw = ( ) = 80.0 knm < M R = knm voldoet Scheurvorming M Ey;freq = 60.0 knm M Ez;freq = 0.0 knm M E;freq = 60.0 knm N E;freq = kn Art m.b.t. keuze scheurbeheersing minimum wapening is toegepast Betondekking Milieu : XC1 Gestort tegen bestaand beton : Nee Element met plaatgeometrie : Nee Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 2de laag Nominale dekking : 25 Toegepaste dekking : 25 Gelijkwaardige diameter : 20 C min,b C min,dur DC dur : C min DC dev C nom : Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag Nominale dekking : 15 Toegepaste dekking : 17 Gelijkwaardige diameter : 8 C min,b C min,dur DC dur : C min DC dev C nom : Art EN k x = 1.00 wk = 0.40 mm

25 Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: Blad: 8/8 Bijlage 4 Reactie Crux op 1 ste versie notitie horizontaal belaste palen

26

27

28