Gemeente Breda. ing. F. van der Wel ing. K. Meulman. De heer W. Akse (Gemeente Breda) Controle TE elementen

Transcriptie

1 Memo 4 Project: P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Datum: 25 april 2015 Opdrachtgever: : Aan: Gemeente Breda ing. F. van der Wel ing. K. Meulman De heer W. Akse (Gemeente Breda) Kopie: Betreft: - Controle TE elementen Inleiding Als eigenaar en beheerder van het NAC stadion is de gemeente Breda verantwoordelijk voor de technische staat van het stadion. Het stadion heeft een betonnen draagstructuur, welke voornamelijk is samengesteld uit geprefabriceerde elementen. In opdracht van Gemeente Breda is door ons bureau een praktijkproef uitgevoerd inzake de TR- en TEelementen uit de hoofdtribune belast door permanente en aangepaste variabele belasting. Hieronder is een afbeelding opgenomen van het stadion, met de daarin gelegen hoofdtribune. Aanleiding Inzake de constructie zijn reeds eerder de volgende rapporten van ons bureau verschenen. Kort vermelden we eveneens de hoofdconclusie van het betreffende document: Rapport DBCCI, versie1, d.d Onderzoek inzake de TR liggers. Toets op sterkte voldoet, toets op buigstijfheid voldoet niet. De eigen frequentie van de liggers is te laag. Maar bij normaal gebruik wordt de constructie veilig geacht. Nader onderzoek inzake de eigen frequentie dient uitgevoerd te worden. Memo 01, d.d , versie 2.

2 Op aanwijzen van ABT verzoekt de gemeente ons een second opinion uit te voeren op een reeds uitgevoerd onderzoek van R2. Het betreft een onderzoek naar de oplegnokken op de koppen van de spanten assen 7 en 8. De nokken blijken kritisch te zijn, er vindt onderin de tribune krachtsafdracht in drie richtingen plaats, en dienen (omdat ze fors meer belasting ontvangen dan in het ontwerp voorzien) onderstempeld te worden. Op basis hiervan heeft ons bureau geadviseerd ook de TE elementen te controleren. Memo 02, d.d , versie 2. Onderzoek naar de TE elementen. Inzake de aanwezige variabelen is een bandbreedte in resultaten bepaald. De TE liggers worden gecontroleerd op sterkte en we vinden een 37% overschrijding. De TE liggers worden niet veilig geacht. Memo 03, d.d , versie 1. Er wordt een sterkte benuttingsgraad berekend voor de hoofdtribune, belast door zuiver eigen gewicht. Op basis hiervan worden de gebruiksruimtes onder de tribune veilig geacht, bij afwezigheid van variabele belasting op de tribune. Memo 04, d.d , versie 1. Onderhavige memo beschrijft de aanleiding en het doel van de praktijkproef, en de uitkomst hiervan. Doel van de praktijkproef In memo 02 is aangetoond dat de TE liggers op sterkte niet voldoen, en hiermee niet veilig worden geacht. Op donderdagavond 23 april 2015 heeft de gemeente ons verzocht een ultieme poging te wagen de TE liggers voor de laatste competitiewedstrijden van dit seizoen voldoende veilig in gebruik te kunnen houden. In een sessie rond de tafel met gemeente, aannemer en ons bureau is (naast andere niet haalbare opties) geopperd een praktijkproef uit te voeren. Tevens is vastgesteld de optredende belasting (400 kg/m 2 ) te moeten reduceren om tot een oplossing te komen. De volgende strategie is bepaald: A. De belasting op de ligger wordt niet langer gebaseerd op de norm, maar op de praktijk. Hierbij dient per ligger rekening te worden gehouden met 19 stoelen, een gemiddeld persoonsgewicht van 90 kg, een dynamische factor (1,2) en een veiligheidsfactor van 1,5. Hiermee wordt de rekenwaarde van de belasting op de ligger: q d (19x90x1,2x1,5)/10,80 = 285 kg/m. B. In het rekenmodel worden nieuwe resultaten berekend, welke gunstiger zijn dan nu in memo 02 gepresenteerd (de belasting neemt immers af). Omdat het eigen gewicht het grootste aandeel van de totale belasting inneemt wordt verwacht dat ook op basis van deze aanpassing nog geen positieve sterktetoets voor de TE elementen wordt gevonden. Dit betekend dat er bij een overschrijding op de sterkte een beroep dient te worden gedaan op de volgende resterende veiligheden in de berekening / het ontwerp: Veiligheidsfactor op permanente belasting (1,2) Materiaalfactoren op beton en betonstaal (beton 1,5; betonstaal 1,15) C. Met zuiver een theoretische benadering zal zowel ons bureau als ABT (waar vanaf opstelling memo 01 ruggespraak mee is gehouden) geen positieve uitspraak inzake de veiligheid doen. De enige mogelijkheid om toch tot een positieve uitspraak te komen is een praktijkproef, chronologisch gaan wij het volgende aantonen: 1. Berekening interne krachten constructie op basis van aangepaste belasting. 2. Sterkte toets op basis van (1). 3. Uitvoeren praktijkproef op basis van 285 kg/m. Hierbij meten we de nulsituatie, belaste situatie en eindsituatie (na ontslasten). Indien de constructie bij (3) een elastisch gedrag laat zien, wordt bewezen dat er voor verwerking van de 285 kg/m een afdoende veilig beroep kan worden gedaan op resterende veiligheden in het ontwerp. Geometrie en locatie De geometrie en locatie van de elementen is reeds toegelicht in de voorgaande memo s. Rekenmodel Het opgesteld rekenmodel is reeds in de voorgaande memo s toegelicht. Resultaten De resultaten conform model 6A met aangepaste belasting zijn opgenomen in bijlage 1. Vervolgens is het optredend moment berekend. Er is gekozen voor het terug rekenen uit dwarskrachten. Hiervoor dienen eerst de dwarskrachten te worden geïnterpreteerd.

3 1. Allereerst is de statisch bepaalde belasting uit TR, TE1, TE2 en balk BT1 berekend. 2. Vervolgens zijn de middels Scia berekende momenten en dwarskrachten van modellen A, B en C in balk BT1 weergegeven. 3. Vervolgens zijn uit bovenstaande momenten lijnlasten op balk BT1 berekend. 4. Vervolgens zijn de lijnlasten berekend bij (3) vergeleken met de lijnlasten voortkomend uit een statisch bepaalde situatie, zie (1). 5. Vervolgens zijn de normaalkrachten in de pendelstaven onder de TR, TE1 en TE2 liggers voor de verschillende modellen weergegeven. 6. Middels de interpretatie wordt aangetoond dat TE2 en BT1 belasting naar zich toe trekken. Wat aan normaalkracht in de pendelstaven onder TE element 95, 106, 117 en 128 te weinig wordt gevonden, wordt in BT1 en TE element 83 (wand is hoger, en dus stijver) te veel gevonden. 7. Middels een check op statisch bepaald en statisch onbepaald is aangetoond dat er een 97% nauwkeurigheid is bereikt in de berekening en interpretatie. Middels bovenstaande is aangetoond dat TE1 element 128 naast de statisch bepaalde belasting ook een belasting uit het bovenliggend element naar balk BT1 overbrengt, te weten 1,88 kn/m groot in de representatieve situatie (zie bijlage 2). Op basis hiervan is een maatgevend moment berekend van 168 knm groot, zie bijlage 2. Middels bovenstaande is aangetoond dat TE2 element 83 naast de statisch bepaalde belasting ook een belasting uit het bovenliggend element overbrengt, te weten 1,45 kn/m groot in de representatieve situatie (zie bijlage 2). Op basis hiervan is een maatgevend moment berekend van 160 knm groot, zie bijlage 2. Inzake TR element 070 is de normaalkracht in de dummystaven ter plaatse van het tribunespant terug berekend naar een lijnlast, te weten q kar 8,79 kn/m1 groot. Op basis hiervan is een moment in de ligger berekend van 157 knm groot (zie bijlage 2). Capaciteit liggers De moment capaciteit van de elementen is berekend, zie bijlage 3. Opneembaar Optredend M Rd, element 128 (TE1) 145 knm 168 knm 16% overschrijding 1 M Rd, element 83 (TE2) 177 knm 160 knm akkoord M Rd, element 070 (TR) 203 knm 157 knm akkoord 1) Middels een schaduwberekening is eveneens inzichtelijk gemaakt wat de overschrijding is als het eigen gewicht en rustende belasting met een veiligheidsfactor van 1,0 in rekening wordt gebracht. Er is dan sprake van een overschrijding van 5%. Praktijkproef Middels de praktijkproef is het volgende aangetoond: Er zijn tijdens de praktijkproef geen waarschuwingen voorafgaand aan bezwijken waargenomen. Er is sprake van een kleine doorbuiging, en elastisch terug bewegen van de liggers. Hiermee kan worden vastgesteld dat er bij belasting van 285 kg/m ligger afdoende veiligheid in de liggers aanwezig is, daar de liggers zich elastisch gedragen. Hiermee is de overschrijding op sterkte van ligger element 83 acceptabel. April 2015, Groot-Ammers DENBOER CCI B.V.

4 BIJLAGE 1 Scia Model

5 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Project 1.1. Project Licentienaam Hewlett-Packard Company Project P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Omschrijving Beschouwing tribunespant ing. F. van der Wel / ing. G. Brandwijk / ing. K. Meulman Datum Constructie Algemeen XY Aantal knopen : 419 Aantal staven : 46 Aantal platen : 128 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 3 Aantal belastingsgevallen : 3 Aantal gebruikte materialen : 2 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9, Rekenmodel 7x TR element TE2 element 4x TE1 element X Y Balk BT1 1/17

6 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Materialen en doorsneden 2.1. Materialen Beton EC2 Naam Type Massa eenheid E-mod Poisson - nu Thermisch uitz. Karakteristieke [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] cylinderdruksterkte fck(28) [MPa] C45/55 Beton 2500,0 3,6300e ,00 45,00 C45/55 E30% Beton 2500,0 1,0890e ,00 45, Doorsneden CS4 Type Rechthoek Uitgebreid 700; 600 Vorm type Dikke wanden materiaal C45/55 Bouwwijze beton Afbeelding z H 700 y B 600 CS5 Type Rechthoek Uitgebreid 250; 250 Vorm type Dikke wanden materiaal C45/55 Bouwwijze beton Afbeelding z H 250 y B 250 CS6 Type Rechthoek 2/17

7 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Uitgebreid 418; 300 Vorm type Dikke wanden materiaal C45/55 Bouwwijze beton Afbeelding z H 418 y B Rekenmodel d=400 C45/55 rotaties vrij, uitsluitend translatie in x richting vrij inklemming Y X volledig verbonden 3/17 volledig vrij, conform boorsma

8 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Rekenmodel rotaties vrij translaties vast variabele 1, zie onder volledig verbonden Y X dummy staaf C45/55, EG = 0 translaties vast, rotaties vrij variabele 1: - Verbinding tussen de liggers brengt wel of geen schuifkracht in langsrichting (UCS Y) over. - Verschillen tussen de modellen in memo toegelicht. 4/17

9 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Rekenmodel Y X ter plaatse van iedere dook een starre binding, zie toelichting memo balk BT1 translaties vast, rotaties vrij 'oplegnok' 5/17

10 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Rekenmodel rotaties vrij, translaties vast met uitzondering van de UCS Y richting. hiermee is de ligger dus statisch bepaald opgelegd. X Y 6/17

11 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Rekenmodel X Y variabale 2: - de ligger is opgedeeld in 3 gelijke delen, de buitenste delen zijn ongescheurd, het middelste deel gescheurd. - de E van het middelste deel is de variabele, zie de toelichting in de memo. 7/17

12 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Belastingen en combinaties 3.1. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 EG Permanent LG1 - Eigen gewicht BG2 PERSONEN Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG3 RUSTENDE Permanent LG1 BELASTING Standaard 3.2. Belastinggroepen Naam Last Relatie Type LG1 Permanent LG2 Variabel Standaard Cat C : Bijeenkomst 3.3. BG2 / Personen 1,90 / 0,805 m = 2,36 kn/m2 1,90 * 2 / 1,57 m = 2,42 kn/m2 1,90 / 1,19 m = 1,60 kn/m2 1,90 / 0,94 m = 2,02 kn/m2 Y X 8/17

13 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer BG2 / Personen X Y 3.5. BG3 / Rustende belasting Y X 9/17

14 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer BG3 / Rustende belasting X Y 10/17

15 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Resultaten 4.1. Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] X Y 11/17

16 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Vz - EG X Y 12/17

17 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Vz - PERSONEN X Y 13/17

18 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Vz - RUSTENDE BELASTING X Y 4.5. My - EG X Y 14/17

19 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer My - PERSONEN X Y 4.7. My RUSTENDE BELASTING X Y 15/17

20 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Pendelstaaf N - EG X Y 4.9. Pendelstaaf N - PERSONEN X Y 16/17

21 Project Datum P1924 Onderzoek en ing. F. van der Wel / ing Nationale Bijlage Nederlandse NEN-EN NA Licentienaam Hewlett-Packard Licentienummer Pendelstaaf N - RUSTENDE BELASTING X Y 17/17

22 BIJLAGE 2 Rekenwerk

23 Gemeente Breda, Onderzoek en advies NAC stadion 1924 Balk BT1 & TE liggers Belasting combinaties E.G. + Rustend Personen 6.10a 1,35 ψ 0 1,50 met ψ 0 = 0,6 6.10b 1,20 1,50 Belasting uit personen = 1,90 kn/m ipv 4,00 kn/m Stramienmaat 10,8 m Belasting op balk BT1 uit TE1 element (statisch bepaald): E.g. balk + vloer TE1 = (0,418 * 0,30 + 0,94 / 2 * 0,107) * 25 = 4,39 kn/m Rustend = 0,94 / 2 * 0,5 = 0,24 kn/m Personen = 0,94 / 2 * 1,9 = 0,89 kn/m Totaal q k : 5,52 kn/m 6.10a q Ed : 7,05 kn/m 6.10b q Ed : 6,89 kn/m Belasting op TE1 element (statisch bepaald): E.g. TE1 ligger conform scia (55,12/10,8) 5,10 kn/m Rustend = 0,80 * 0,5 = 0,40 kn/m Personen = 1,9 = 1,9 kn/m V k [kn] 39,98 kn 6.10a q Ed : 9,14 kn/m 6.10b q Ed : 9,45 kn/m Belasting op TE2 element (statisch bepaald): E.g. TE2 ligger conform scia (59,38/10,8) 5,50 kn/m Rustend = 0,80 * 0,5 = 0,40 kn/m Personen = 1,9 1,9 kn/m V k [kn] 42,11 kn GEGEVENS UIT SCIA MODELLEN 6A(gereduceerde belasting) V k [kn] V Ed [knm] E.g. Rustend Personen Totaal 6.10a 6.10b Model 6A Balk BT1 37,41 5,50 12,03 54,94 68,8 69,5 M k [knm] M Ed [knm] E.g. Rustend Personen Totaal 6.10a 6.10b Model 6A Balk BT1 72,91 10,63 24,37 107,91 134,7 136,8 Omgerekend uit het moment resulteerd dit in een q last van: Model 6A Balk BT1 q k [kn/m]: 7,40 q Ed [kn/m]: 9,38 Resulterende belasting vanuit bovenbelasting op BT1 balk: Model 6A q k [kn/m]: 1,88 q Ed [kn/m]: 2,49 S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Vergelijk modellen Vz BT1 en TE 1

24 Gemeente Breda, Onderzoek en advies NAC stadion 1924 Pendelstaaf N k [kn] N Ed [kn] E.g. Rustend Personen Totaal 6.10a 6.10b Model 6A TR (max) 32,65 3,58 11,24 47,47 59,0 60,3 TE ,20 3,42 11,31 49,93 62,3 63,3 TE ,27 2,32 8,91 35,50 43,9 45,3 TE ,63 2,48 8,73 34,84 43,1 44,4 TE ,76 2,56 9,19 36,51 45,2 46,6 TE ,62 3,00 8,21 34,83 43,3 44,3 INTERPRETATIE NORMAALKRACHTEN PENDELSTAVEN MODEL 6A Scia statisch bepaald verschil TE ,50 39,98 4,48 TE ,84 39,98 5,14 TE ,51 39,98 3,47 TE ,83 39,98 5,15 18,24 kn/tribunespant TE2 083 trekt belasting aan BT1 trekt belasting aan 7,82 kn/tribunespant 10,42 kn/tribunespant Omgerekend uit het dwarskracht resulteerd dit in een q last van: Model 6A TE2 083 q k [kn/m]: 1,45 q Ed [kn/m]: 1,92 Voor de TR elementen wordt aan de hand van de oplegreactie de q last bepaald: TR q k [kn/m]: 8,79 q Ed [kn/m]: 11,17 Lijnlast op BT1 uit bovenliggend deel 1,93 Controle met berekend uit moment 1,88 Nauwkeurigheid 97% akkoord S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Vergelijk modellen Vz BT1 en TE 2

25 Gemeente Breda, Inspectie en advies NAC stadion P.1924 Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TE1 Gevolgsklasse CC3 6.10a γ G = 1,35 l = 10,6 m ψ 0 = 0,6 6.10b γ G = 1,2 q G = 5,5 kn/m ψ 1 = 0,7 γ Q = 1,5 q q = 1,9 kn/m1 ψ 2 = 0,6 meewerkende breedte = m Q = 1,00 m Bijkomende belasting uit bovenliggend q k = 1,88 kn/m q Ed = 2,49 kn/m ( γ G q G + γ Q ψ q Q m Q + q bijkomend ) Karakteristiek M y;k = 1/8 q y;k l 2 = 1/8 ( 1,0 5,5 + 1,0 1,9 + 1,88 ) 10,6 2 = 130,3 knm V z;k = 1/2 q y;k l = 1/2 ( 1,0 5,5 + 1,0 1,9 + 1,88 ) 10,6 = 49,2 kn 6.10b M y;ed = 1/8 q y;ed l 2 = 1/8 ( 1,20 5,5 + 1,5 1,9 + 2,49 ) 10,6 2 = 167,7 knm V z;ed = 1/2 q y;ed l = 1/2 ( 1,20 5,5 + 1,5 1,9 + 2,49 ) 10,6 = 63,3 kn Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TE2 Gevolgsklasse CC3 6.10a γ G = 1,35 l = 10,6 m ψ 0 = 0,6 6.10b γ G = 1,2 q G = 5,5 kn/m ψ 1 = 0,7 γ Q = 1,5 q q = 1,9 kn/m1 ψ 2 = 0,6 meewerkende breedte = m Q = 1,00 m Bijkomende belasting uit bovenliggend q k = 1,45 kn/m q Ed = 1,92 kn/m ( γ G q G + γ Q ψ q Q m Q + q bijkomend ) Karakteristiek M y;k = 1/8 q y;k l 2 = 1/8 ( 1,0 5,5 + 1,0 1,9 + 1,45 ) 10,6 2 = 124,3 knm V z;k = 1/2 q y;k l = 1/2 ( 1,0 5,5 + 1,0 1,9 + 1,45 ) 10,6 = 46,9 kn 6.10b M y;ed = 1/8 q y;ed l 2 = 1/8 ( 1,20 5,5 + 1,5 1,9 + 1,92 ) 10,6 2 = 159,7 knm V z;ed = 1/2 q y;ed l = 1/2 ( 1,20 5,5 + 1,5 1,9 + 1,92 ) 10,6 = 60,3 kn S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Momenten in elementen - 3 -

26 Gemeente Breda, Inspectie en advies NAC stadion P.1924 Bepaling interne krachten conform NEN 8700 i.c.m. NEN-EN normering TR Gevolgsklasse CC3 6.10a γ G = 1,35 l = 10,6 m ψ 0 = 0,6 6.10b γ G = 1,2 q G = 5,5 kn/m ψ 1 = 0,7 γ Q = 1,5 q q = 1,9 kn/m1 ψ 2 = 0,6 meewerkende breedte = m Q = 1,00 m ( γ G q G + γ Q ψ q Q m Q ) Karakteristiek M y;k = 1/8 q y;k l 2 = 1/8 ( 8,79 ) 10,6 2 = 123,5 knm V z;k = 1/2 q y;k l = 1/2 ( 8,79 ) 10,6 = 46,6 kn 6.10b M y;ed = 1/8 q y;ed l 2 = 1/8 ( 11,17 ) 10,6 2 = 156,9 knm V z;ed = 1/2 q y;ed l = 1/2 ( 11,17 ) 10,6 = 59,2 kn S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Momenten in elementen - 4 -

27 BIJLAGE 3 Toetsing

28 DENBOER CCI Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 25 apr 2015 Project : P1924 Onderzoek en advies NAC stadion : Toetsing Datum : kn/m/rad Eenheden : 22/04/2015 Bestand : S:\P1924\Constructief\TS\MEMO-04 TR, TE1 en TE2.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN :2005 C2:2010 NB:2011(nl) Controle hoofdwapening TE1 GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C30/37 Soort spanningsrekdiagram : Parabolisch - rechthoekig diagram Doorsnedevorm : T3 Afmetingen : b=1015 h=718 b1=865 h1=253 b2=865 h2=350 Scheurvorming volgens art : Referentieperiode : 50 jaar WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met horizontale tak Beugeldiameter : 8 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 2x12 1x16+1x20 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XC3 XC3 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 S3 Grootste korrel : 31.5

29 DENBOER CCI Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 25 apr 2015 Project : P1924 Onderzoek en advies NAC stadion : Toetsing Datum : kn/m/rad Eenheden : 22/04/2015 Betondekking Boven Onder Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : 8 8 C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] Controle hoofdwapening TE2 GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C30/37 Soort spanningsrekdiagram : Parabolisch - rechthoekig diagram Doorsnedevorm : T3 Afmetingen : b=1015 h=866 b1=865 h1=401 b2=865 h2=350 Scheurvorming volgens art : Referentieperiode : 50 jaar

30 DENBOER CCI Blad: 3 TS/Construct Rel: 5.27b 25 apr 2015 Project : P1924 Onderzoek en advies NAC stadion : Toetsing Datum : kn/m/rad Eenheden : 22/04/2015 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met horizontale tak Beugeldiameter : 8 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 2x12 1x16+1x20 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XC3 XC3 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 S3 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : 8 8 C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] Controle hoofdwapening TR GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C30/37 Soort spanningsrekdiagram : Parabolisch - rechthoekig diagram Doorsnedevorm : L1 Afmetingen : b=1188 h=600 b1=1036 h1=490 Scheurvorming volgens art : Referentieperiode : 50 jaar

31 DENBOER CCI Blad: 4 TS/Construct Rel: 5.27b 25 apr 2015 Project : P1924 Onderzoek en advies NAC stadion : Toetsing Datum : kn/m/rad Eenheden : 22/04/2015 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met horizontale tak Beugeldiameter : 8 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 2x12 3x16+1x20 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XC3 XC3 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 S3 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : 8 8 C min,b C min,dur C dur : C min C dev C nom : BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm]

32 DENBOER CCI Blad: 5 TS/Construct Rel: 5.27b 25 apr 2015 Project : P1924 Onderzoek en advies NAC stadion : Toetsing Datum : kn/m/rad Eenheden : 22/04/2015 Opmerkingen [ 6] De hoh-afstand (onder) mm is groter dan de maximale hoh-afstand mm.

33 BIJLAGE 4 Meetresultaten

34 Gemeente Breda, Inspectie en advies NAC stadion P.1924 Doorbuiging van de elementen in 3 fase's Van onderaf naar boven (ring 1), van as E naar B zie tekening De doorbuiging is boven de "balk" van een element gemeten Onbelast 1 is start (nul) situatie Onbelast 2 is eindsituatie na het belasten verschil verschil onbelast 1 belast Punt onbelast 1 belast onbelast 2 en belast en onbelast 2 Balk BT1 A B C doorbuiging = -25,0-25,5-24,0 0,5-1,5 TE1 128 A B C doorbuiging = -24,5-27,5-25,5 3,0-2,0 TE1 117 A B C doorbuiging = -22,0-23,5-23,0 1,5-0,5 TE1 106 A B C doorbuiging = -20,5-22,0-21,0 1,5-1,0 TE1 095 A B C doorbuiging = -15,0-17,0-14,0 2,0-3,0 TE2 083 A B C doorbuiging = -18,5-19,0-19,0 0,5 0,0 TR1 070 A B C doorbuiging = -19,5-19,0-19,5-0,5 0,5 TR1 057 A B C doorbuiging = -18,5-17,0-17,5-1,5 0,5 TR1 048 A B C doorbuiging = -23,0-24,5-22,5 1,5-2,0 TR1 039 A B C doorbuiging = -23,0-24,0-23,0 1,0-1,0 S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Doorbuiging - 1 -

35 Gemeente Breda, Inspectie en advies NAC stadion P.1924 verschil verschil onbelast 1 belast Punt onbelast 1 belast onbelast 2 en belast en onbelast 2 TR1 030 A B C doorbuiging = -23,0-25,0-22,0 2,0-3,0 TR1 021 A B C doorbuiging = -22,5-23,0-23,0 0,5 0,0 TR1 012 A B C doorbuiging = -13,5-15,5-13,0 2,0-2,5 S:\P1924\Word\MEMO-04\MEMO-04 Doorbuiging - 2 -