Aanvraag vergunning Spoorwegwet Randstad 380kV Noordring Beverwijk Vijfhuizen

Transcriptie

1

2

3 PRR-SWV BV Aanvraag vergunning Spoorwegwet Randstad 380kV Noordring Beverwijk Vijfhuizen

4

5

6

7

8 Bijlage 1 PRR-SWV BV Tracékaart Randstad 380 kv Noordring Beverwijk Vijfhuizen

9 Randstad 380 kv VKT 2.3 Noordring Beverwijk-Vijfhuizen Randstad 380 kv 34 VKT 2.3 Noordring Beverwijk-Vijfhuizen Beverwijk Legenda Mastvoet HAARLEM 35 Ontgravingsruimte AMSTERDAM Hoofddorp Bovengronds Open ontgraving Leiden Boring Alphen a/d Rijn Woerden 's-gravenhage Opstijgpunt Delft Zoetermeer UTRECHT Gouda Station Beverwijk Project Randstad 380 kv Noordring Station Vijfhuizen Aanmaakdatum Formaat A0 Corridor Revisiedatum Schaal 1: Kenmerk R Blad 1 van A:\p_r380\producten\vergunningen\noordring\1112_update _vergunningen_vkt23\p380_overz_vkt23_noord_a0s.mxd Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V meter

10 Bijlage 2 PRR-SWV BV Situatietekening kruising spoorlijn

11 Randstad 380 kv Spoorlijn Haarlem - Amsterdam Legenda 31 Pylonen Mastvoet 34 Ontgravingsruimte Bovengronds HLM04I 818 N34 Noodlijn Mast 150kV bestaand Bovengronds 150kV bestaand HLM04I 669 Te amoveren verbinding Spoorbaan Prorail Kadastraal perceel HLM04I 872 HLM04I 873 N HLM04K Randstad 380 kv Beverwijk HAARLEM Hoofddorp Spoorlijn Haarlem - Amsterdam AMSTERDAM 35 HLM04K 385 Project Aanmaakdatum Revisiedatum Kenmerk Randstad 380 kv Noordring Formaat A Schaal 1:1.000 R Blad 1 van 1 HLM04K 387 HLM04K 386 A:\p_r380\producten\vergunningen\noordring\1112_update_ vergunningen_vkt23\p_r380_noordring_kruising_spoorlijn_a3l.mxd m HLM04K 9 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

12 Bijlage 3 PRR-SWV BV Situatietekening objecten t.o.v. de spoorlijn

13 Ca. 88 meter Ca. 69 meter Ca. 64 meter Ca. 22 meter Ca. 39 meter Ca. 13 meter Ca. 16 meter Randstad 380 kv Afstanden tot spoorlijn Haarlem-Amsterdam 34 Randstad 380 kv Afstanden tot spoorlijn Haarlem-Amsterdam Legenda 35 Mastvoet Bovengronds RIPstrook Spoorbaan Werkterrein / bouwweg Werkterrein 380kV Werkterrein Noodlijn Werkterrein te verwijderen 150kV Bouwweg Beverwijk HAARLEM AMSTERDAM Hoofddorp Project Aanmaakdatum Revisiedatum Kenmerk Randstad 380 kv Noordring Formaat A Schaal 1:1.000 R Blad 1 van 1 A:\p_r380\producten\vergunningen\noordring\1112_update_vergunningen _VKT23\p_r380_noordring_spoorlijn_Haarlem_Amsterdam_a3s.mxd m Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

14 Bijlage 4 PRR-SWV BV Lengteprofielen Randstad 380 kv Noordring Beverwijk Vijfhuizen

15 Bundel : HS-Mast HS-Mast 35 (vkt 2.3) HS-Mast 37 (vkt 2.3) EXTRA TenneT Req Vert Clear 380kV (m) Req Vert Clear 110kV (m) Req Horiz Clear 0kV (m) Symbool Feature Description Feat. Code B 7 Onbebouwd/Landbouwgebied Industrieel gebied Vegetatie Daken (helling > 15gr) Daken (helling < 15gr) Wegen Land- en argrarischewegen Snelwegen en autowegen Spoorlijnen zonder tractie ) (vkt 2.3) lv aa rt po ).3 38 (vkt 2.3) (vkt 2.3) S S 39 ta n tio s 2 kt (v (vkt 2.3) hz kt (v 38 (vkt 2.3) 37 (vkt 2.3) 37 (vkt 36 (vkt 36 (vkt 2.3) 2.3) 1 00e e ) 2.3) 35 (vkt 2.3) (vkt 2.3) 10 Spoorlijnen met tractie 11 Waterwegen VDH 15 meter 15 B 34 (vkt 2.3) B 34 (vkt 2.3) _HOOG DOORVTE_T_N G O HO 33 (vkt 2.3) 35 (vkt t 2. (vk t 2.3 (vk ) ) 2.3) 34 (vkt 2.3) 33 (vkt H HS-Mast A HS-Mast Marge vlgs PVE TenneT 1.92 Norrm Horizontaal 1.92 Req Horiz Clear 380kV (m) 1.37 Req Horiz Clear 2kV (m) 1.37 Req Vert Clear 2kV (m) 1.0 Req Horiz Clear 150kV (m) 1.0 Req Vert Clear 150kV (m) 0.72 Req Horiz Clear 110kV (m) 0.72 Req Vert Clear 0kV (m) Del : Legenda Norrm Verticaal PLS-CADD Drawing 12 Waterwegen VDH meter 13 Waterwegen VDH 25 meter 14 Waterwegen VDH meter 15 Water 15 Lantaarnpalen, vlaggenmasten, borden e.d. 25 W = Compensatie geleider = Bliksemdraad = OPGW = 150kV = 380kV = 14 meter i.v.m. 5kV/m = Minimale vrije ruimte voor 45kV (onbebouwd) = Verschijnen waar extra ruimte nodig is bovenop de minimale vrije ruimte (vkt 2.3) - 39 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep FE 35 (vkt 2.3) - 38 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1536 (m) 28 (vkt 2.3) - 34 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1558 (m) 38 (vkt 2.3) - 39 (vkt 2.3), 0kV, BRUGG OPGW 226-AL2/38-ASa, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep FE 35 (vkt 2.3) - 38 (vkt 2.3), 0kV, BRUGG OPGW 226-AL2/38-ASa, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1519 (m) 28 (vkt 2.3) - 34 (vkt 2.3), 0kV, BRUGG OPGW 226-AL2/38-ASa, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1543 (m) 35 (vkt 2.3) - 38 (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 6 phases, bundle of 4, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep 1114 (m) 28 (vkt 2.3) - 34 (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 6 phases, bundle of 4, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep 1157 (m) 35 (vkt 2.3) - 38 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, 2 phases, bundle of 2, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed + ice-5 C 5*sqrt(d ) Creep 1177 (m) 28 (vkt 2.3) - 34 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, 2 phases, bundle of 2, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed + ice-5 C 5*sqrt(d ) Creep 12 (m) 38 (vkt 2.3) - 39 (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 6 phases, bundle of 4, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep FE 38 (vkt 2.3) - 39 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, 2 phases, bundle of 2, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed + ice-5 C 5*sqrt(d ) Creep FE 39 (vkt 2.3) - Stations portaal Vhz (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1000 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep FE 34 (vkt 2.3) - 35 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1450 (m) (vkt 2.3) - Stations portaal Vhz (vkt 2.3), 0kV, BRUGG OPGW 226-AL2/38-ASa, Catenary 1000 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep FE 34 (vkt 2.3) - 35 (vkt 2.3), 0kV, BRUGG OPGW 226-AL2/38-ASa, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep 1429 (m) 80 Project: Randstad 380kV Hoogspanningslijn:380kV Beverwijk - Vijfhuizen Calculations accoording to EN and EN (NNA) Wind zone: Zone 2 Vr =22.5 m/s Zo(m) =0.2 Ct bij beijsde geleider =1.2 Ice region = B, 1.8*SQRT(D) voor de fasen Ice region = A, 5*SQRT(D) voor de bliksemdraad 0 39 (vkt 2.3) - Stations portaal Vhz (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, Catenary 1000 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 35 C Creep FE 34 (vkt 2.3) - 35 (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 6 phases, bundle of 4, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep 961 (m) 39 (vkt 2.3) - Stations portaal Vhz (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 3 phases, bundle of 4, Catenary 1000 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep FE 34 (vkt 2.3) - 35 (vkt 2.3), 0kV, HAWK ST/AMS, 2 phases, bundle of 2, Catenary 1800 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed + ice-5 C 5*sqrt(d ) Creep 1097 (m) 39 (vkt 2.3) - Stations portaal Vhz (vkt 2.3), 380kV, LF AAAC 6 UHC (EHC 3) TenneT, 3 phases, bundle of 4, Catenary 1000 (m) at 10 (deg C) Creep, Displayed 90 C Creep FE Onderste waarde is Hoogte ten op zichte van NAP ref 5kV/m PI 32 18'03" sloot Spaanwouderweg Hoogteaanduiding in lengteprofiel ref 5kV/m ref 5kV/m PI -4 09'06" Pad Polanenpark Polanenpark Polanenpark Polanenpark Sloot HS-M Polanenpark PI '57" Afrit A0 Optit A0 A0, Spoorlijn Leiden - Amsterdam Oudenotweg Sloot Pad Sloot PI 12 27'09" Sloot Sloot Water Pad 10 Pad ref 5kV/m Zwanenburgerdijk ref 5kV/m Ringvaart Haarlemmermeer polder ref 5kV/m Sloot ref 5kV/m ref 5kV/m Sloot 37 (vkt 2.3) W2S0+10 X= Y= ht=51. ele=-2.57 ht adjust= vkt 2.3 VKT concept WIJZ OMSCHRIJVING - DATUM RLo OPGST. AW BEOORD. CS GGK. RLo 380/150kV Lijn Beverwijk - Vijfhuizen -10 Trace en lengte profiel mast 33 (vkt 2.3) tot Stations portaal Vhz (vkt 2.3) Power lines.0 m Horiz. Scale 3.0 m Vert. Scale TEK.NR. A1+ Printed at: ; 9:07: VKT van 4 Wijz KEMA Nederland B.V C Bovenste waarde is hoogte ten op zichte van maaiveld PI 0 49'38" Sloot Spaanwouderweg PI 0 00'00" Stations portaal Vhz (vkt 2.3) Portaal veld 9 en 10 X= Y= ht=21.80 ele=-4.50 Smoorspoel ruimte ht adjust=0. orient angle=1.75 PI 3 14'25" (vkt 2.3) W2S0+10 X= Y= ht=51. ele=-2.57 ht adjust= Aansluitingen en bestaande HS-lijnen Waterleidingen Kabels en leidingen Perceelgrenzen Waterkeringen en beschermzones 39 (vkt 2.3) W2E350 X= Y= ht=50. ele=-4.00 ht adjust= LEGENDA Onderleggers 38 (vkt 2.3) W2H0+5 X= Y= ht=46. ele=-3.25 ht adjust= (vkt 2.3) W2H0+5 X= Y= ht=46. ele=-3.25 ht adjust= (vkt 2.3) W2H350 X= Y= ht=50. ele=0.13 ht adjust=0. 35 (vkt 2.3) W2H350 X= Y= ht=50. ele=0.13 ht adjust=0. 34 (vkt 2.3) W2H350 X= Y= ht=50. ele=-1.50 ht adjust=0. 34 (vkt 2.3) W2H350 X= Y= ht=50. ele=-1.50 ht adjust=0. 32 (vkt 2.3) W2S0+5 X= Y= ht=46. ele=-1.46 ht adjust= (vkt 2.3) W2S0+5 X= Y= ht=46. ele=-1.37 ht adjust= (vkt 2.3) W2S0+10 X= Y= ht=51. ele=1.70 ht adjust=0. 70

16 Bijlage 5 PRR-SWV BV Noodlijnenplan Randstad 380 kv Noordring Beverwijk-Vijfhuizen

17 PLS-CADD Drawing W.I.U..2 PI '35" H172 H172 9B 9R 9G H172 H Reparatieplaats kabelmantel B-fase H172 H STRUIKEN RIJKSWEG No 6 Boterdijkweg BOTERDIJKWEG STRUIKEN STRUIKEN Boterdijkweg Oostbroekerweg Oostbroekerweg 't Spijk t Spijk PI '19" RIJKSWEG NO 6 Boterdijkweg Boterdijkweg 1 't Spijk t Spijk PI 0 00'00" 1 ec+0 X= Y= sh+0 (hv) X= Y= sl+0 (hv) X= Y= sh+0 (hv) X= Y= PI 34 03'19" PI '35" 5 sh+0 (afspanmast) X= Y= N1 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N1 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N2 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N2 (2) final mast 6 element-rev b circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N3 (2) tension mast 7 element-rev a.tow N3 (1) tension mast 7 element-rev X= a.tow X= Y= Y= , Manometerkast: H 35/ B 8G H172 H PI '00" N3 N3 (2) (1) N4 N4 (2) (1) N2 N2 (2) (1) N1 N1 (2) (1) 50.0 m 10.0 m Horiz. Scale Vert. Scale acsr minorca 12-7, Tension 8960 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8967 (N) acsr minorca 12-7, Tension 8960 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8960 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 6976 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 6969 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep 141 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7339 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7339 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) N(-) Mastpositie noodlijn Mastpositie bestaande lijn Mastpositie wintrack Positie jukken t.b.v. rijbaan/spoorweg/vaarweg Hout kappen Toegangswegen Werkveld Indicatie magneetvelden 1315-VELSEN-VIJFHUIZEN NOODLIJNEN CONCEPT Page 1/9 North

18 PLS-CADD Drawing 12 PI '54" N4 (2) tension mast 7 element-rev a.tow N4 (1) tension mast 7 element-rev X= a.tow X= Y= Y= PI '54" PI 22 35'12" PI '14" PI 14 29'26" PI 2 46'12" N5 eindportaal X= Y= N6 eindportaal X= Y= N7 (2) tension mast 7 element-rev a.tow N7 (1) tension mast 7 element-rev X= a.tow X= Y= Y= N8 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N8 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N9 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N9 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N10 (1) tension mast 7 element-rev a.tow N10 (2) tension mast 7 element-rev X= a.tow Y= X= Y= N11 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N11 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N12 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N12 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N13 (1) tension mast 9 element-rev a.tow N13 (2) tension mast 9 element-rev X= a.tow Y= X= Y= N14 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N14 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= , B 10R 10G Kabel 1.0 m onder vaste bodem H172 H172 Reparatieplaats kabelmantel B-fase H172 H172 H172 Kabel 1.2 m onder vaste bodem W9 8 W10 9 W W Zijkanaal Genieweg Zijkanaal B RIJKSWEG A 9 W.I.U. W.I.U. RIJKSWEG NO 6 Oostbroeke Oostbroekerweg Genieweg Oostbroekerweg 32.6 A 9 broekerweg N N N4 N4 (2) (1) N13 (1) N13 (2) N10 (1) N10 (2) N12 (1) N12 (2) N11 (1) N11 (2) N7 N7 (2) (1) N8 N8 (2) (1) N9 N9 (2) (1) N14 (1) N14 (2) PI PI '12" 14 29'26" Kabel PI '12" PI '14" acsr minorca 12-7, Tension 6976 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 6969 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep 141 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7339 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7339 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7098 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7098 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7090 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7091 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 9047 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 9047 (N) acsr minorca 12-7, Tension 9061 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 9061 (N) N(-) Mastpositie noodlijn Mastpositie bestaande lijn Mastpositie wintrack Positie jukken t.b.v. rijbaan/spoorweg/vaarweg Hout kappen Toegangswegen Werkveld Indicatie magneetvelden 1315-VELSEN-VIJFHUIZEN NOODLIJNEN CONCEPT Page 2/ EYK KAPBERG ESTERWEG V Oostlaan V North 12R B 12G Oostlaan 2 Broeklanden 3 EESTERWEG SPORTVELD BROEKLANDER Broeklanden m 10.0 m Horiz. Scale Vert. Scale

19 PLS-CADD Drawing 6 50A Zijkanaal C A 6a 6 6A 12 W13 13 W14 14 W15 15 W16 16 W17 Buitenhuizerweg 17 W18 8a 8 8 Buitenhuizerweg _02 50 PI - 01'31" PI 0 00'00" PI -0 00'00" N15 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N15 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow X= Y= Y= N16 (1) final mast 6 element-rev c circuit 1 en 2.tow N16 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow X= Y= Y= N17 (1) final mast 6 element-rev b circuit 1 en 2.tow N17 (2) final mast 6 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N18 (2) tension mast 8 element-rev a.tow N18 (1) tension mast 8 element-rev X= a.tow Y= X= Y= sh+0 (afspanmast) X= Y= sh+0 (afspanmast) X= Y= sn+0 (hv) X= Y= sn+0 (hv) X= Y= N15 (2) (1) N16 (2) (1) N17 (2) (1) N18 (2) N18 (1) PI '31" PI '00" North m 10.0 m Horiz. Scale Vert. Scale acsr minorca 12-7, Tension 8960 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8959 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 8960 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8959 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80 graden Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 6828 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 6822 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 8960 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8960 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) N(-) Mastpositie noodlijn Mastpositie bestaande lijn Mastpositie wintrack Positie jukken t.b.v. rijbaan/spoorweg/vaarweg Hout kappen Toegangswegen Werkveld 1315-VELSEN-VIJFHUIZEN NOODLIJNEN CONCEPT Page 3/9 Indicatie magneetvelden

20 North W PLS-CADD Drawing W27 W28 W29 W PI '19" W31 N31 N32 N32 (2) (1) PI '01" N31 eindportaal laag X= Y= N32 (2) tension mast 7 element-rev a.tow N32 (1) tension mast 7 element-rev X= a.tow Y= X= Y= PI 35 57'19" 140, PI '01" 50.0 m 10.0 m Horiz. Scale Vert. Scale acsr minorca 12-7, Tension 7888 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7888 (N) acsr minorca 12-7, Tension 87 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 87 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 8691 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8690 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7446 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7439 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) N(-) Mastpositie noodlijn Mastpositie bestaande lijn Mastpositie wintrack Positie jukken t.b.v. rijbaan/spoorweg/vaarweg Hout kappen Toegangswegen Werkveld 1315-VELSEN-VIJFHUIZEN NOODLIJNEN CONCEPT Page 7/9 Indicatie magneetvelden

21 PLS-CADD Drawing blad 2 V20 V16 B V91 V1563 V2555 V2556 Kabel 2 m Voor tekening boring /2410 A - B zie V40 blad 1 onder vaste bodem V16 A V20 V91 Transformator 4 H460 34B 34R 34G H460 V09 BB 99G 99B V Kabel ligging is onbetrouwbaar! 90 V1910 BB BB Kabels1,25m onder vaste bodem AA AA H410 V3332 V33 V3332 V2556 V33 H410 Y Y V2556 V2555 NKF/GPLK OD/3X PVCbuis NKF/GPLK OD/3X1 NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK/1X1 burgerdijk NBURGERDIJK 21 SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg ZWANENBURGERDIJK Zwanenburgerdijk 7980 SPAARNWOUDERWEG Spaarnwouderweg Ringvaart van de Haarlemmermeerpolder SPAARNW Spaarnwo 82 PI '34" 1175 wiu PI 9 15'34" PI '35" PI 68 34'24" PI 17 52'" PI -31 '36" N33 (1) tension mast 7 element-rev a.tow N33 (2) tension mast 7 element-rev X= a.tow Y= X= Y= N34 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N34 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N35 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N35 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow X= Y= Y= N36 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N36 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N37 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N37 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N38 (1) final mast 7 element-rev c circuit 1 en 2.tow N38 (2) final mast 7 element-rev c circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N39 (1) final mast 6 element-rev b circuit 1 en 2.tow N39 (2) final mast 6 element-rev b circuit X= en 2.tow Y= X= Y= N40 eindportaal X= Y= N41 eindportaal X= Y= N42 (2) tension mast 7 element-rev a.tow N42 (1) tension mast 7 element-rev X= a.tow Y= X= Y= e+0 X= Y= PI 0 09'34" N31 eindportaal laag X= Y= tb+0 X= Y= W36 W35 W34 W33 W32 H410 90A Z Z V2555 V2556 V PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PEbuis PEbuis 160 Flexib 160 Flexib D4 Ringvaart van de Haarlemmermeerpolder E6 E6 E2 Zwanenburgerdijk E5 E8 B EA1 A A4 E NKF/GPLK OD/3X1 NKF/GPLK OD/3X1 PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL PRYSMIAN/EYLKRVLWD/1X400AL NKF/GPLK OD/3X1 NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/GPLK OD/3X1 NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/YMEKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/GPLK OD/3X1 NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK OD/3X1 NKF/GPLK OD/3X1 NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL NKF/YMVKRVAS/1X400AL Haarlemmerstraatweg Zwanenburgerdijk Remweg A Steekas E PI '24" Spoorlijn Haarlem - Amsterdam 1 A1 A Oude Notweg NKF/GPLK/1X1 NKF/GPLK/1X1 -/OD/3X HDPEbuis 160 Flexib HDPEbuis 160 Flexib Spaarnwouderweg E3 E12 Motorweg Kromme Bumperweg A1 E11 A2 5 Spaarnwouderweg W Spaarnwouderweg 21 urgerdijk Liedetocht N33 (2) (1) N34 (2) (1) N35 (2) (1) N36 (2) (1) N37 (2) (1) N40 N38 (2) (1) N39 (2) (1) 184 N41 N42 N42 (2) (1) PI '36" PI '" PI '35" Juk spoorweg/rijbaan Juk vaarweg Kabel North 50.0 m 10.0 m 124, Horiz. Scale Vert. Scale acsr minorca 12-7, Tension 8691 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8690 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7446 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7439 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7539 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7546 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 7539 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 7539 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr minorca 12-7, Tension 8250 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8251 (N) acsr minorca 12-7, Tension 8648 (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 6. ULS permanent 10oC Creep 8648 (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) acsr sep 48-7, Tension (N) at 10 (deg C) Creep, Displayed 80(deg C) Creep (N) N(-) Mastpositie noodlijn Mastpositie bestaande lijn Mastpositie wintrack Positie jukken t.b.v. rijbaan/spoorweg/vaarweg Hout kappen Toegangswegen Werkveld Indicatie magneetvelden 1315-VELSEN-VIJFHUIZEN NOODLIJNEN CONCEPT Page 8/9

22 Bijlage 6 PRR-SWV BV Mastbeelden Randstad 380 kv Noordring Beverwijk-Vijfhuizen

23

24 Bijlage 7 PRR-SWV BV Notitie interferentie haakse kruising spoorlijn

25 1 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem 1 INLEIDING In het geval van een hoogspanningsverbinding in de (directe nabijheid) van een spoorlijn moet rekening worden gehouden met de elektrische beïnvloeding van de hoogspanningsverbinding op de spoorlijn. Er is sprake van ontoelaatbare beïnvloeding in die gevallen dat de beïnvloeding kan leiden tot onveilige situaties voor personeel of verstoring van spoorbaansystemen van Prorail. In het project Randstad 380kV wordt ondermeer een 380 kv hoogspanningsverbinding aangelegd tussen de hoogspanningsstations Beverwijk en Vijfhuizen. Voor de realisatie van deze verbinding wordt deels gebruik gemaakt van bestaande tracés van 150 kv hoogspanningsverbindingen. Ter hoogte van km 12.5 kruist de bestaande 150 kv hoogspanningslijn Velsen Vijfhuizen de spoorlijn Amsterdam Sloterdijk Haarlem. TenneT is voornemens om (vrijwel) in het tracé van deze 150 kv hoogspanningslijn een 380 kv hoogspanningslijn te realiseren tussen Beverwijk en Vijfhuizen en de 150 kv hoogspanningslijn af te breken. De bestaande kruising van de 150 kv hoogspanningslijn wordt daarmee vervangen door een kruising van een 380 kv lijn met de spoorlijn. Deze notitie belicht de effecten van het vervangen van de 150 kv hoogspanningslijn door een 380 kv hoogspanningslijn in het de kruising van de spoorlijn op het gebied van elektromagnetische interferentie van de hoogspanningsverbindingen op de spoorlijn. Ten opzichte van een eerdere notitie TE N01 d.d. 13 januari 12 zijn verduidelijkingen opgenomen en is ingegaan op aanvullend gestelde vragen door ProRail. 2 GEHANTEERDE UITGANGSPUNTEN De in deze notitie als uitgangspunt gehanteerde eisen zijn ontleent aan de opgaven van ProRail in het project Balijeweg te Maastricht. 2.1 Beschrijving situatie Afbeelding 1 en bijlage A geven een overzicht van de kruising van de 380kV hoogspanningslijn met de spoorbaan tussen Amsterdam Sloterdijk en Haarlem. Afbeelding 1, overzicht met spoorlijn (rood) en bovengrondse hoogspanningslijnen (groen) P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

26 2 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem De nieuwe hoogspanningslijn kruist de spoorlijn tussen km 12.5 en km 12.4 onder een grote hoek. In het overzicht zijn de bovengrondse hoogspanningsverbindingen in het gebied van 5 km aan weerszijden van de kruising en tot 2 km afstand vanuit het hart van de spoorlijn aangegeven. In de huidige situatie staat in vrijwel hetzelfde tracé een 150 kv hoogspanningslijn die vervalt. De dichtstbijzijnde mast van de nieuwe hoogspanningsverbinding staat in de toekomst op een afstand van circa 79 m uit het hart van het buitenste spoor (zie bijlage A). 2.2 Toelaatbare beïnvloeding Functioneren van apparatuur Magneetvelden en/of verstoring van signalen in aangesloten kabels kunnen de werking van elektronische) apparatuur aantasten. Voor elektromagnetische compatibiliteit dient de apparatuur van ProRail te voldoen aan de immuniteitseisen van norm NEN-EN Voor apparatuur buiten de 3 meter zone (3 meter tot hart dichtstbijzijnde spoor) dient de immuniteit te voldoen aan de eisen van NEN-EN Volgens deze norm dient de apparatuur (enclosure port) normaal te blijven werken bij blootstelling aan magneetvelden van A/m (37,7 µt). Toepassing van apparatuur in een omgeving met hogere magneetvelden dan de immuniteit waarvoor deze apparatuur is gegarandeerd kan mogelijk leiden tot falen van deze apparatuur. Blootstelling mensen aan magnetische inductie Volgens ICNIRP moet de blootstelling van algemene bevolking aan magnetische velden van 50 Hz zijn beperkt tot 100 µt. Voorberoepsbevolking wordt uitgegaan van een blootstellingslimiet (actiewaarde) van 500 µt. Overbruggingsspanningen De optredende spanningen op de spoorsystemen van ProRail moeten worden getoetst aan de eisen uit NEN-EN De toelaatbare aanraakspanningen (wisselspanning) zijn in tabel 1 opgenomen. Hierbij is uitgegaan is van de aanraakspanningen waarin een additionele weerstand van schoeisel (1000 Ohm) is opgenomen (effective touch voltages). Tabel 1, Toelaatbare aanraakspanningen volgens NEN-EN (permissible effective touch voltages) tijdsduur [s] Maximaal toelaatbare aanraakspanning [V] Langdurig kortstondig > ,9 80-0,8 85-0, <0, , ,5-2 0, , , , , , P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

27 3 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem In werkplaatsen of vergelijkbare locaties mag de toelaatbare aanraakspanning niet hoger worden dan 25 Volt. Capacitieve oplading/ontladingen Volgens NEN-EN moet de oplading van geïsoleerde objecten door elektrische velden nabij de hoogspanningslijn zijn beperkt tot zone A in IEC (zie afbeelding 2). Dit betekent dat een ontlading bij aanraking van dit object voor het grootste deel van de mensen niet merkbaar zal zijn. Wanneer een object wordt opgeladen tot een niveau boven lijn b in deze afbeelding, zal iemand die het object aanraakt, de ontlading waarschijnlijk als pijnlijk zal ervaren. In dit rapport is aangegeven vanaf welke oppervlakte, een geïsoleerd opgesteld object op de meest ongunstige locatie onder de hoogspanningslijn, ter hoogte van de spoorlijn opgeladen zou kunnen worden tot boven zone A. Afbeelding 2, Gevolgen van aanraking bij een opgeladen object volgens IEC Gegevens hoogspanningsverbindingen In de berekeningen wordt uitgegaan van de minimale hoogten van de geleiders volgens het ontwerp. De minimale hoogte van de geleiders is gebaseerd op de hoogste temperatuur, de hoogten van de P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

28 4 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem masten en de afstand tussen de masten. Voor de aan te leggen hoogspanningsverbinding Beverwijk Vijfhuizen wordt gerekend met de volgende door TenneT opgegeven worst case gegevens: Toepassing van 2 circuit 380 kv Wintrack masten voor 400 m velden; Maximale stroombelasting bij normaal bedrijf van 00 Ampère per circuit. Voor de beschouwde situatie van 1 circuit in vollast is uitgegaan van een maximum van 4000 Ampère. De door TenneT opgegeven maximale één- en driefasen kortsluitstromen bedragen 50 ka. TenneT heeft een beveiligingsconcept. Dit document beschrijft de beveiligingsprincipes voor het beveiligen van hoogspanningsnetten van TenneT met een spanning van 110 kv tot en met 380 kv. Conform dit beveiligingsconcept dienen hoogspanningsinstallaties te worden beveiligd. Dit beveiligingsconcept stelt de volgende eisen aan het beveiligingssysteem: o Een volledig operationeel beveiligingssysteem dient alleen de verbinding waarop een kortsluiting opgetreden is, binnen 100 ms af te schakelen. o Bij een enkelvoudige storing in het beveiligingssysteem dient de door een kortsluiting getroffen verbinding zo snel mogelijk doch altijd binnen 0 ms te worden afgeschakeld. Alleen bij falen van een vermogensschakelaar zou (een deel van) een kortsluiting niet binnen 100 ms uitgeschakeld kunnen zijn. In de toetsing gaan we er van uit dat een kortsluiting binnen 100 ms is afgeschakeld. De minimale hoogte van de onderste geleiders voldoet aan de eisen volgens NEN-EN : bij breuk van een geleiderbundel in een veld tenminste 8,7 + del m boven de bovenkant van de spoorstaven en onder alle overige omstandigheden tenminste 10,3 +del m boven de bovenkant van de spoorstaven. De waarde del is afhankelijk van de gekozen isolatoren in het ontwerp van de hoogspanningslijn. Voor de door TenneT gecontracteerde isolatoren moet conform opgave van de fabrikant worden uitgegaan van een bliksemhoudspanning van 1680 kv. Met een del van 3,3 m wordt conform NEN-EN ruimschoots voldaan aan de hieraan gerelateerde eis. De kleinste hoogte van de fase-geleiders boven de spoorstaven ter plekke van de spoorkruising bedraagt (bij vollast) 18 m. Mogelijk wordt de hoogspanningslijn voorzien van compensatiegeleiders. Deze compensatiegeleiders zouden in dat geval onder de fasen op een hoogte van minimaal 11,50 m boven de bovenkant spoor worden opgehangen. Toepassing van compensatiegeleiders wordt door TenneT overwogen. Indien compensatiegeleiders worden toegepast dan zal dit een gunstig effect hebben op zowel de elektrische velden onder de hoogspanningslijn als de maststroom bij kortsluiting. In deze notitie is ervan uitgegaan dat er geen compensatiegeleider wordt toegepast daar hiermee de meest ongunstige situatie is beschreven. Hoewel hiervan slechts mondjesmaat gegevens van beschikbaar zijn, is de maximale a- symmetrie in de bedrijfsvoering van de hoogspanningsnetten in de praktijk beperkt. Meetwaarden laten waarden zien van circa 2%. In de beschouwing is in overeenstemming met de afspraken voor het project Balijeweg in Maastricht, rekening gehouden met 0, 2 en 4% a- symmetrie. 2.4 Spoorbaan De kruising betreft de dubbelspoors spoorlijn Amsterdam Slotervaart Haarlem. Deze spoorlijn is voorzien van een elektrisch tractiesysteem (1500 V DC). Het tracé van de hoogspanningslijn kruist de spoorlijn nabij km De afleidweerstand van de spoorrails naar aarde is niet bekend, in berekeningen wordt rekening gehouden met 100 Ωkm. Bij het berekenen van de inductieve beïnvloeding moet rekening worden gehouden met de karakteristieke impedanties van de spoorstaven door de berekeningsmodellen hiermee af te sluiten. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

29 5 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem 2.5 Beïnvloeding overige hoogspanningsverbindingen Vanwege het superpositiebeginsel zou bij de beoordeling van de elektrische beïnvloeding van de nieuwe hoogspanningsverbinding rekening gehouden moeten worden met de beïnvloeding van overige aanwezige beïnvloedingbronnen. In het ergste geval moet er rekening mee worden gehouden dat de resulterende beïnvloeding van de nieuwe en bestaande hoogspanningsverbindingen even groot is als de som van de amplituden van de bestaande en de beïnvloeding van de nieuwe kabelverbinding (superpositie). Zoals te zien in afbeelding 1 zijn er in de nabijheid van de spoorkruising van de nieuwe hoogspanningslijn geen overige hoogspanningslijnen waarvan significante beïnvloeding moet worden verwacht. Wel liggen in het gebied waarschijnlijk ondergrondse 150 kv kabels op circa 1 km afstand over een lengte van ongeveer 2 km parallel aan de spoorlijn. Deze kabels kruisen de spoorlijn ongeveer 2 km ten westen van de nieuwe hoogspanningsverbinding onder een grote hoek (vergelijkbaar met de nieuwe hoogspanningsverbinding). Omdat het niet bekend is in welke mate sprake is van elektrische beïnvloeding van de spoorlijn door overige beïnvloedingsbronnen, is uitgegaan van een fictieve bestaande beïnvloeding in de huidige situatie ter grootte van de maximaal toelaatbare langdurige beïnvloeding. Verder wordt ervan uitgegaan dat bij een kortsluiting in de nieuwe verbinding, er geen sprake is van gelijktijdige kortsluiting in overige hoogspanningsverbindingen (overige netvlakken zijn onafhankelijk van de nieuwe 380 kv hoogspanningsverbindingen). Voor het beoordelen van de beïnvloeding in een kortsluitsituatie wordt zekerheidshalve uitgegaan van de toelaatbare beïnvloeding voor de tijdsduur van de kortsluiting, verminderd met de maximaal toelaatbare langdurige beïnvloeding. 3 BEÏNVLOEDINGSMECHANISMEN Er zijn vijf mechanismen waarmee in principe rekening moet worden gehouden, te weten weerstands-, capacitieve en inductieve beïnvloeding, magnetische velden en elektrische velden: 3.1 Weerstandsbeïnvloeding Op plaatsen waar stromen uit een hoogspanningsverbinding de grond in kunnen vloeien ontstaat een potentiaaltrechter. Afhankelijk van de locatie van een object in deze trechter, kunnen (delen van) de uittredende stroom naar vreemde objecten lopen. Weerstandsbeïnvloeding speelt een rol wanneer objecten voorkomen op locaties waar stromen uit een hoogspanningsverbinding naar de grond kunnen vloeien. In het geval van de kruisende hoogspanningsverbinding moet rekening worden gehouden met de aanwezigheid van een hoogspanningsmast nabij de spoorlijn. 3.2 Capacitieve beïnvloeding Hiervan kan uitsluitend sprake zijn bij bovengrondse, geïsoleerde objecten nabij een bovengronds systeem met hoge spanningen. Deze vorm van beïnvloeding wordt veroorzaakt door elektrische velden. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

30 6 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem In het geval van de spoorkruising moet er rekening mee worden gehouden dat in verband met capacitieve oplading de omvang van geïsoleerd onder de hoogspanningslijn opgestelde objecten moet worden beperkt. 3.3 Inductieve beïnvloeding Hiermee moet rekening worden gehouden in het geval van geleidende objecten zoals spoorrails, hekwerken, (signaal-)kabels et cetera parallel aan de hoogspanningsverbinding. Inductieve beïnvloeding wordt veroorzaakt door de magnetische velden nabij een systeem met hoge stromen. De afstand waarbinnen dit bij parallelle ligging van een hoogspanningslijn en spoorlijn zou kunnen leiden tot ontoelaatbare beïnvloeding is beperkt tot een orde van grootte van enkele malen de indringdiepte. Conform NEN-EN moet in de nabijheid van een bovengrondse hoogspanningslijn tot afstanden van maximaal 2 km vanaf de hoogspanningsverbinding bij parallelle geleidende objecten rekening worden gehouden met mogelijk ontoelaatbare inductieve beïnvloeding. In de praktijk is deze afstand vaak kleiner (grootte-orde circa 750 m, afhankelijk van de bodemweerstand en de daaraan gerelateerde indringdiepte van de stromen) en moet sprake zijn van een significant lange parallelloop (meerdere kilometers). Wanneer sprake is van haakse kruising ontbreekt een parallelloop en is er dus ook geen inductieve beïnvloeding. Volgens Cigré (publicatie 95) is dit het geval wanneer de hoek in de kruising groter is dan 45. ProRail heeft aangegeven de Cigré publicatie niet te accepteren en omdat verdere afspraken hierover tussen TenneT en ProRail ontbreken, moet middels een berekening worden aangetoond of in de voorliggende situatie met mogelijk ontoelaatbare inductieve beïnvloeding rekening moet worden gehouden. 3.4 Elektrische velden Hiermee moet rekening worden gehouden in het geval van bovengrondse hoogspanningsinstallaties. Elektrische velden moeten zijn beperkt tot dusdanig lage waarden dat in het geval van uitvoering van werkzaamheden aan de spoorlijn aan de eisen volgens de arbeidsomstandigheden regelgeving wordt voldaan (maximaal 10 kv/m). De maximale elektrische veldsterkte treedt op bij 1 circuit in bedrijf, waarbij het andere circuit zwevend is verondersteld. De maximale toelaatbare spanning van het systeem bedraagt 418 kv (10% overspanning). 3.5 Magnetische velden Magnetische velden kunnen onder omstandigheden ontoelaatbaar zijn voor het functioneren van apparatuur of kunnen ontoelaatbaar zijn in verband met gezondheidsaspecten bij blootstelling van mensen. De grootte van de veldsterkte is hoofdzakelijk afhankelijk van de stroomsterkte in de geleiders, de configuratie van de geleiders en de afstand tot de geleiders. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

31 7 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem 4 FAALWIJZEN 4.1 Kortsluiting In het geval van een kortsluiting tussen fasen van een circuit of van één van de fasen naar aarde, kunnen hoge stromen vloeien. 4.2 Falen eerste trap beveiliging Door TenneT is aangegeven dat de beveiliging bestaat uit een differentiaalbeveiliging met als backup een distantiebeveiliging. De maximale uitschakeltijd van de differentiaalbeveiliging bedraagt minder dan 100 ms na optreden van de fout. De maximale uitschakeltijd van de distantiebeveiliging bedraagt eveneens minder dan 100 ms na optreden van de fout. In eerste instantie zal bij een gedetecteerde fout zowel de distantiebeveiliging als differentiaalbeveiliging aanspreken. Beide typen beveiliging sturen een vermogensschakelaar waarmee de verbinding wordt afgeschakeld. Wanneer de vermogensschakelaar faalt, wordt de stroom afgeschakeld door de rail in het station af te schakelen. Een dergelijke afschakeling vindt in minder dan 0 ms plaats. Gewoonlijk wordt hiermee geen rekening gehouden bij het beoordelen van optredende overbruggingsspanningen, er wordt rekening gehouden met één fout tegelijk (de kortsluiting) en niet met twee fouten gelijktijdig (kortsluiting en falen van vermogensschakelaar) Asymmetrie stromen Netstromen zijn in de praktijk niet altijd ideaal symmetrisch. Een asymmetrische stroomverdeling leidt echter tot aanmerkelijk hogere (stationaire) magneetvelden en daarmee tot een toename van de inductieve beïnvloeding van parallelle structuren. In de praktijk is sprake van kleine asymmetrie (tot enkele procenten). In de beschouwing is de invloed van asymmetrie onderzocht door de optredende magnetische velden te berekenen voor een asymmetrie van 0% (volledige symmetrie), 2% en 4%. 5 BESCHOUWINGEN 5.1 Weerstandsbeïnvloeding Over het algemeen moet deze vorm van beïnvloeding worden beschouwd indien de afstand tussen de mast en een object relatief klein is (voor buisleidingen wordt hiervoor 50 m aangehouden). Omdat de eisen in het geval van een spoorlijn en spoorse systemen strenger zijn dan de eisen in het geval van een ondergrondse buisleiding, moet in het geval van de mast nabij deze spoorlijn, bij het ontwerp van de fundering en aardingsvoorziening van de mast, rekening worden gehouden met weerstandsbeïnvloeding. De bodempotentiaal op een afstand van 11 m uit het hart van het buitenste spoor moet kleiner zijn dan de toelaatbare overbruggingsspanningen voor de tijdsduur van een kortsluiting, verminderd met de maximale toelaatbare langdurig optredende spanning volgens NEN-EN (zie tabel 1). De maximale bodempotentiaal bij een kortsluiting moet op een afstand van 11 m buiten het hart van het buitenste spoor kleiner zijn dan 725 V. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

32 8 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem Wanneer apparatuur binnen het spoorse gebied tevens moet voldoen aan NEN 1010 moet tevens rekening worden gehouden met een maximaal toelaatbare bodempotentiaal van 610 V (660V toelaatbare spanning gedurende 0,1 seconde verminderd met 50V toelaatbare spanning voor lange tijdsduren). In principe ontwerpt TenneT de mastaarding zodanig dat op een afstand van maximaal 68 m uit het hart van de mast de bodempotentiaal als gevolg van stromen door de mastaarding is beperkt tot maximaal 610 V gedurende 0,1 seconde. Hiermee wordt in het beheersgebied van de Spoorlijn aan zowel de eis volgens NEN 1010 als aan de eis volgens NEN-EN voldaan. Aanbevolen wordt om de potentiaaltrechter rondom de mast te meten na realisatie van de fundering en aardingsvoorziening en met de meting aan te tonen dat met de gerealiseerde aarding aan de eisen wordt voldaan. 5.2 Capacitieve beïnvloeding Bij het beoordelen van de capacitieve beïnvloeding is de oppervlakte van een ongeaard object berekend waarbij ontladingen door capacitieve beïnvloeding kunnen optreden, hoger dan lijn A volgens afbeelding 21 van NPR-IEC (zie afbeelding 1). Bij een geïsoleerd opgesteld object met een afmeting groter dan circa m 2 moet rekening worden gehouden met een oplading die gebied A te boven gaat. Wanneer dergelijke objecten worden opgesteld op de spoorlijn onder de hoogspanningslijn moet rekening worden gehouden met de noodzaak dergelijke objecten te aarden. 5.3 Inductieve beïnvloeding De door inductieve beïnvloeding optredende maximale spanningen zijn berekend voor een model als schematisch gegeven in afbeelding 3. In deze afbeelding is de beïnvloedende hoogspanningslijn bij een loodrechte projectie op de spoorlijn gegeven, waarbij de x-as de spoorlijn voorstelt Afbeelding 3, Schema gemodelleerde situatie De lengten van de hoogspanningslijn is door de projectie sterk vertekend weergegeven in de afbeelding. Van de beïnvloedende hsp-lijn (gebruikt voor het bepalen van de mutuele impedanties) zijn 340 m, 210 m en 395 m. Het model gaat ervan uit dat een hoogspanningslijn tot maximaal 2 km afstand uit het hart van de hoogspanningslijn lijn kan leiden tot mogelijk ontoelaatbare beïnvloeding (generiek). Vanwege de bodemweerstand in het betreffende gebied (grootte-orde circa Ωm) is de indringdiepte in dit P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

33 9 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem gebied veel kleiner en zou het beïnvloedingsgebied veel beperkter zijn. Het model is hiermee een worst case benadering van de situatie. De berekeningen zijn uitgevoerd met ATP en de resultaten zijn gegeven in tabel 2 a t/m 2c (spanningen ten opzichte van verre aarde ). De spoorstaven zijn hierbij aan beide zijden afgesloten met de karakteristieke impedantie, de bovenleiding en kabels zijn verondersteld enkelzijdige te zijn geaard (worst case). Tabel 2a, Berekende spanningen inductieve beïnvloeding op spoorstaven Scenario Belastingsituatie % asymmetrie Berekende spanning [V] 1 Normaal bedrijf 0 0,8 2 0,8 4 0,8 2 Onderhoud 0 1,2 2 1,2 4 1,2 3 Kortsluiting (3 fasen) Kortsluiting (1 fase) Tabel 2b, Berekende spanningen inductieve beïnvloeding op bovenleidingen Scenario Belastingsituatie % asymmetrie Berekende spanning [V] 1 Normaal bedrijf 0 1,6 2 1,6 4 1,6 2 Onderhoud 0 2,5 2 2,5 4 2,5 3 Kortsluiting (3 fasen) Kortsluiting (1 fase) Tabel 2c, Berekende spanningen inductieve beïnvloeding op bekabeling Scenario Belastingsituatie % asymmetrie Berekende spanning [V] 1 Normaal bedrijf 0 1,6 2 1,6 4 1,6 2 Onderhoud 0 2,5 2 2,5 4 2,5 3 Kortsluiting (3 fasen) Kortsluiting (1 fase) Op grond van de berekende spanningen wordt geconcludeerd dat door inductieve beïnvloeding van de nieuwe verbinding geen ontoelaatbare stromen/spanningen optreden. 5.4 Elektrische velden De maximaal optredende elektrische veldsterkte op een hoogte van 9 m boven BS (bovenkant spoorstaaf) is berekend, uitgaande van een minimale geleiderhoogte (fasenbundel) van 18 m boven de spoorstaven (BS+ 18 m). Deze elektrische veldsterkte bedraagt 3,5 kv/m op een hoogte van BS + 1 m en 5,4 kv/m op een hoogte van BS+ 9 m. Bij de berekeningen is de aanwezigheid van de P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

34 10 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem bovengrondse geleiders van het tractie energie systeem verwaarloosd. De resultaten zijn door het verwaarlozen van de reducerende werking van deze geleiders worst case. Op grond van de berekende veldsterkten kan geconcludeerd worden dat bij uitvoering van werkzaamheden de actiewaarde voor elektrische velden niet worden overschreden zodat in verband hiermee geen aanvullende maatregelen getroffen hoeven worden. 5.5 Magnetische velden De optredende magnetische veldsterkte is berekend voor de hoogten BS, BS + 1m en BS + 9 m, met 1 circuit in vollast of 2 circuits in maximaal bedrijf. De veldsterkten zijn berekend en samengevat in tabel 3. Daarbij is rekening gehouden met volledig symmetrische belastingen, 2% en 4% asymmetrie. Tabel 3, berekende magnetische veldsterkten Situatie 1 circuit vollast, symmetrische stromen 1 circuit vollast 2% asymmetrische stromen 1 circuit vollast 4% asymmetrische stromen 2 circuits vollast, symmetrische stromen 2 circuits vollast 2% asymmetrische stromen 2 circuits vollast 4% asymmetrische stromen Optredende veldsterkte [A/m] BS BS+1 m BS+9 m 16,5 17,9 44,2 17,0 18,5 45,5 17,6 19,1 46,8 5,2 5,9,5 5,3 5,9,5 5,3 6,0,6 Op grond van de berekende veldsterkte wordt geconcludeerd dat er tot een hoogte van 1 m + BS geen problemen met eventuele elektronische apparatuur wordt verwacht. Voor personeel is tot tenminste 9 m + BS geen probleem met magnetische velden te verwachten. Uitgaande van een asymmetrie van 4% en 1 circuit in vollast (4kA), wordt op hoogten boven BS+5,5 een magnetische veldsterkte van circa A/m bereikt. Aanbevolen wordt om in overleg met ProRail vast te stellen tot welke hoogte boven het spoor mogelijk elektronische apparatuur wordt/is geplaatst. 6 CONCLUSIE Omdat de kruising van de hoogspanningslijn met de spoorlijn nog niet volledig is uitgewerkt, is bij de toetsing uitgegaan van de meest ongunstige situaties. Op grond van deze toetsing wordt geconcludeerd dat voor het ontwerp van de aarding van de mast het dichtst bij de spoorlijn rekening moet worden gehouden met de aanwezigheid van de spoorlijn. Aanbevolen wordt om bij oplevering van de (fundering/aarding) van de mast, met een meting nader te onderbouwen dat aan de aanvullende eis voor de potentiaaltrechter wordt voldaan. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

35 11 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem Bij plaatsing van elektronische apparatuur direct onder de hoogspanningslijn op hoogten groter dan BS+5,5 m, moet rekening worden gehouden met de mogelijkheid dat hier (onder omstandigheden) magnetische veldsterkten groter dan A/m kunnen optreden. Bij plaatsing van geïsoleerd opgestelde objecten met een oppervlakte groter dan m 2 kan bij aanraking mogelijk sprake zijn van merkbare ontladingen. Dit kan worden voorkomen door het object te aarden. P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E

36 BIJLAGE A, OVERZICHT KRUISING 12 TE N02 MJ rev.1 23 maart 12 Elektrische beïnvloedingen kruisende 380 kv hoogspanningsverbinding op spoorlijn Amsterdam Sloterdijk - Haarlem P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E R S B U R G P E T E