ontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen

Transcriptie

1 ontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen De berekening van Tentech gaat rekentechnisch uit van een geheel gesloten tent. De betreffende tent heeft echter open gevels waarbij de wind ook onder het dak kan slaan. Dit is rekentechnisch niet expliciet uitgewerkt. Kijkende naar de NEN-EN : Windbelestingen komt deze open situatie overeen met een belasting op overkappingen volgens art. 7.3: open overkappingen. Het niet in rekening brengen van sneeuwbelasting (juist in deze winterperiode) is verantwoord indien inderdaad de binnentemperatuur onder het dak op minimaal +2graden gehouden kan worden. Aangezien dit uitgaat van een dgesloten tent met dichte gevels is wellicht twijfelachtig of dit daadwerkelijk haalbaar is! ==> Aangetoond dient te worden dat dit belastinggeval met een open overkapping niet maatgevend is ten opzichte van de ingediende berekening, metname hierbij gefocusd op eventueel opwaaien hetgeen zich voornamelijk vertaald naar de benodigde verankering of toe te passen noodzakelijke ballast! ==> Aangetoond dient te worden dat in geval van een open tent de temperatuur onder het dak inderdaad zo hoog blijft dat er geen belastingcombinatie met sneeuw hoeft te worden gewaarbord! Bovenstaande aanvullende verantwoording gevraagd! Gezien door de constructeurs van de gemeente Leiden gezien N.Breuer d.d. 22/10/2015 Behoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden Wabo / project onderwerp opdrachtgever rapportnummer versie auteur 15m Aluminium tent profiel serie 170x88x3 Bouwboek Maessen Tenten _RA01 15 V02 Dipl. Ing. Julia Schönwälder datum Tentech bv. Rotsoord 13 E 3523 CL Utrecht. postbus AD Utrecht t f

2 projectnummer project opdrachtgever 15m Aluminium tent profiel serie170x88x3 Maessen Tenten Postbus AA Wassenaar advies onderwerp rapportnummer versie Tentech bv Postbus AD Utrecht t f Bouwboek _RA01 15 V02 datum Auteur Dipl. Ing. Julia Schönwälder 2 handtekening geautoriseerd door ir. Rogier Houtman handtekening Geldigheidsuur document Geldig tot _RA Maessen Tenten

3 Introductie In dit rapport wordt in opdracht van Maessen Tenten een aluminium tent met 15 m overspanning getoetst op sterkte en stabiliteit. De 15 meter wordt overspannen door middel van aluminium extrusieprofielen van 170/88. De stabiliteit parallel aan de spanten wordt verzorgt door momentvaste verbindingen ter plaatse van de nok en de koppeling van spantligger naar de randkolommen. In de richting haaks op de spanten worden windverbanden toegepast. De spanten staan hart op hart 5 meter uit elkaar. Er wordt in dit rapport getoetst volgens de NEN EN (Tijdelijke constructie Tenten). De verschillende elementen worden afhankelijk van het materiaal getoetst aan de hand van de corresponderende Eurocode norm. Tevens wordt bepaald hoeveel ankers of betonblokken benodigd zijn om de algehele stabiliteit (veiligheid tegen verschuiven, wegwaaien en omwaaien) van de tent te waarborgen. Utrecht, 29 oktober 2012 Julia Schönwälder _RA Maessen Tenten

4 Samenvatting Hoofdafmetingen: Sneeuwbelasting: Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: 15m 4.84m 2.40m 5.00m het mag géén sneeuwbelasting worden toegelaten Windbelasting: Volgens NEN EN par wordt een stuwdruk van p w = 500 N/m 2 toegepast. Deze waarde komt overeen met een piekwaarde van de windsnelheid van v b =28 m/s (100 km/u). Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Wind > 25 m/s ( 10 BFT) Wind > 23.5 m/s ( 9 BFT) Wind > 17.5 m/s ( 8 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels. Ankers De ankers in deze berekening zijn bepaald aan de hand van dichte, niet samenhangende grond (zoals zandgrond). Ankerkwaliteit S235. positie aantal benodigde ankers 1 e spant 3 Ø3cm min 100cm lang 2 e spant 3 Ø3cm min 100cm lang middenspanten 3 Ø3cm min 100cm lang kopkolom 2 Ø3cm min 100cm lang _RA Maessen Tenten

5 Inhoudsopgave Introductie... 3 Samenvatting Uitgangspunten en Normen Normen Belastingfactoren en Combinaties Project beschrijving Geometrie Omschrijving... 8 Randvoorwaarden constructie Materialen Doorsnedes Berekenmethode Algemeen Imperfecties Belastingen Rustende belasting Conventionele belasting Windbelasting op frame Krachtenwerking e spant (druk op gevel) e spant (zuiging op gevel) Controle elementen Spanten Gordingen Kolommen (kopgevel) Verbindingen Nok Hoekverbinding ligger langsgevelkolom Langsgevelkolom Voetplaat Kopgevelkolom Ligger Gordingen Windverbanden Dakvlak Gevelvlak Verankering Reactiekrachten Ankercapaciteit Betonblokken Annex A SCIA Engineer In en uitvoer Annex B Uitgebreide element controle Annex C Tekeningen _RA Maessen Tenten

6 1 Uitgangspunten en Normen 1.1 Normen De volgende normen worden gehanteerd NEN EN Temporary structures Tents Safety NEN EN 1990 Grondslag van het constructief ontwerp NEN EN Belastingen op constructies NEN EN Ontwerp en berekening van staalconstructies Deel 1 1: Algemene regels en regels voor gebouwen NEN EN Ontwerp en berekening van staalconstructies Deel 1 8: Ontwerp en berekening van verbindingen NEN EN Ontwerp en berekening van aluminium constructies 1.2 Belastingfactoren en Combinaties De belastingcombinaties worden volgens de NEN EN opgesteld Sterkte NEN EN art Enkele veranderlijke belasting Meerdere veranderlijke belastingen Ongunstige permanente belasting Gunstige permanente belasting Stabiliteit (Veiligheid tegen verschuiven, wegwaaien en omwaaien) NEN EN art. 7.2 Ongunstige permanente belasting Gunstige permanente belasting Enkele veranderlijke belasting Meerdere veranderlijke belastingen Bovenstaande artikelen resulteren in de volgende combinaties: Sterkte: x G x G x Windbelasting x G x Sneeuwbelasting* x G x Windbelasting x Sneeuwbelasting* Stabiliteit: x G x G x Windbelasting x G x Sneeuwbelasting* x G x Windbelasting x Sneeuwbelasting* *Er wordt geen rekening gehouden met sneeuwbelasting (zie 2.3 randvoorwaarden constructie pag 7), deze combinaties komen te vervallen _RA Maessen Tenten

7 2 Project beschrijving 2.1 Geometrie H.o.h. afstand spanten: 5m Breedte: 15m Wandhoogte: 2.40m Nokhoogte: 4.835m Dakhoek: 18 Fig 1. Dwarsdoorsnede tent inclusief maatvoering 7 Fig 2. Perspectief tent _RA Maessen Tenten

8 2.2 Omschrijving De tenten bestaan uit aluminium spanten die hart op hart 5 meter uit elkaar gepositioneerd zijn (zie figuur 2). Elk spant bestaat uit 2 liggers en 2 kolommen. De kolommen zijn 2.40 m hoog. De kolommen worden met de liggers momentvast verbonden door middel van twee schetsplaten die met bouten bevestigd worden. De nok wordt gefixeerd met een inschuifprofiel. De gehele tent wordt wind en waterdicht gemaakt door middel van textiel welke in een keder getrokken wordt. De stabiliteit van de constructie wordt in de lengterichting van de tent gewaarborgd door kruisverbanden in het dakvlak en de gevel (zie randvoorwaarden berekening voor aantallen en positionering). In de breedte richting voorziet het spant de stabiliteit (de verbindingen tussen de kolommen en liggers zijn momentvast uitgevoerd). Tussen de spanten worden gordingen aangebracht; deze worden loodrecht op het dakvlak om de 2.63 m aangebracht. De gordingen hangen scharnierend tussen de spanten. In de kopgevel worden 2 extra kolommen geplaatst. Deze kolommen worden h.o.h. 5m van de randkolommen geplaatst. 2.3 Randvoorwaarden constructie Algemeen De berekening is geschikt voor spanthallen met een breedte van 15 meter die voldoen aan de in deze berekening gegeven geometrie, profieleigenschappen en detaillering. In het eerste en laatste vak wordt te allen tijde een windverband in de gevel en het dakvlak geplaatst. Het maximaal aantal vakken aan elkaar zonder windverbanden bedraagt 6. Bij een lengte groter dan 40 m moeten ook in middenvakken windverbanden geplaatst worden. Het gebruikskarakter van de tent omvat een tijdelijk verblijfsgebied. In de wanden kunnen zowel textiel als ook harde wandelementen toegepast worden In de berekening wordt uitgegaan van een geheel dichte constructie (er worden geen wanddelen open gelaten), wanneer deze in gebruik is. Aan de spanten mag een gewicht van maximaal 100 kg opgehangen worden. Dat komt ongeveer overeen met de belasting door de conventionele neerwaartse belasting uit paragraaf 4.2. De gordingen mogen niet belast worden Sneeuwbelasting Sneeuwbelastingen worden niet meegenomen in de sterkte en stabiliteitsanalyse. Dit houdt in dat aan de volgende voorwaarden voldaan moet worden (volgens NEN EN artikel ): de tent wordt opgebouwd in een gebied waar er geen sneeuwval zal voorkomen, of de tent wordt opgebouwd tijdens een seizoen waarin geen sneeuwval zal voorkomen, of er worden maatregelen getroffen waardoor er geen sneeuw op de tent zal blijven liggen: o o o o Er is voldoende verwarmingsapparatuur aanwezig. De verwarming wordt aangezet voordat het gaat sneeuwen. De tent wordt op een dusdanige manier verhit dat de oppervlakte tempratuur van de buitenkant op zijn minst 2 C boven het vriespunt bedraagt. De textielbekleding wordt op een dusdanige manier bevestigd en gespannen dat wateraccumulatie niet kan optreden _RA Maessen Tenten

9 2.4 Materialen Materiaal Type Gewicht E modules fy fu AL 6082 T5 (t 5) aluminium 2700 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 AL 6060 T66 (t 3) aluminium 2700 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 S235 staal 7850 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 S355 staal 7850 kg/m N/mm N/mm N/mm Doorsnedes Statische waardes Profiel materiaal b h t G A Iy Iz Wel;y Wel;z Wpl;y Wpl;z mm mm mm kg/m 1 mm 2 mm 4 mm 4 mm 3 mm 3 mm 3 mm 3 1. Spant / Gevelkolom AL 6082 T , Gevelkolom (kop) AL 6082 T ,25 3, Randgording AL 6060 T , (alternatief) AL 6060 T , Gording A AL 6060 T ,5 1, Gording B AL 6060 T , Gevelwandregel AL 6060 T , (alternatief) AL 6060 T , Nokverbinding S , Fig 3a. Spant / Gevelkolom Fig 3b. Kopkolom Fig 3c. Inschuifstuk Fig 3d Randgording Fig 3e. Gording A Fig 3f. Gording B Fig 3g Gevelwandregel _RA Maessen Tenten

10 2.5.2 Posities profielen 4. Gording A 7. Nokverbinding 3. Randgording 1. Spant 4. Gording A 5. Gording B 4. Gording A 2. Gevelkolom (kop) 6. Gevelwandregel 1.Gevelkolom Fig 4. Posities profielen 10 3 Berekenmethode 3.1 Algemeen De optredende krachten worden in een 2D vlak beschouwd voor de spanten. Krachten voortkomend uit de windverbanden worden hier in opgenomen (zie paragraaf 5. Krachtenwerking). Optredende krachten in elementen uit het spantvlak worden los beschouwd (gordingen en gevelkolomen). Een statische analyse van de spanten wordt uitgevoerd door middel van een Eindige Elementenpakket (SCIA Engineer). De berekening omvat een 2 e Orde rekenwijze volgens NEN EN art. 5.2 Global Analysis. 3.2 Imperfecties Per belastingcombinatie/spant wordt bekeken of globale imperfecties invloed hebben op de krachtenwerking, deze worden dan als extra horizontale belasting aangebracht. De lokale imperfecties worden per constructieonderdeel getoetst volgens de coorsponderende stabiliteit artikelen in de de NEN EN en de NEN EN waarbij de kniklengtes volgens NEN EN art (5)(b) gelijk of kleiner dan de systeemlengte genomen mag worden _RA Maessen Tenten

11 4 Belastingen 4.1 Rustende belasting Rustende belasting van de gordingen is vastgesteld aan de hand van de doorsneden (zie paragraaf 2.5.1). Voor het membraan wordt een vierkante meter belasting aangehouden van 500 gr/m 2. Rustende belasting uit het eigen gewicht van de spanten en diverse inschuif en/of verbindingselementen volgen uit de statische analyse (SCIA ENGINEER). Q membraan Fg2 Fg3 Fg3 Fg1 Fg3 Fg3 Fg1 11 Fig 5. Rustende belasting op spant ; ; ; 1 ; ; ; 2 ; ; ; 3 ; Conventionele belasting volgens NEN EN art. 6.3 De stabiliteit van de constructie moet worden gecontroleerd met een neerwaartse belasting op het dakvlak van 0.1 kn/m2, alleen te combineren met eigen gewicht. Op de spant wordt daarom een neerwaartse conventionele belasting aangehouden van: _RA Maessen Tenten

12 4.3 Windbelasting op frame volgens NEN EN art tabel Belasting door textiel dak/gevel def 1 12 Fig 6. Krachtenwerking textiel tan 2 tan tan tan 2 tan tan Reductie windbelasting Bij wind haaks op het spant vindt er door het opbollen van het doek een reductie van de windbelasting plaats. De reductie vindt plaats volgens de vormfactoren volgens de NEN EN artikel figuur Fig 7. Krachtenreductie door vervorming textiel sin sin tan % Wanneer de wind haaks op de lengterichting van de tent staat mag de belasting met 0.6 vermenigvuldigd worden _RA Maessen Tenten

13 4.3.3 Wind in lengterichting volgens NEN EN art figuur 2 Qw1 Wind Qw4 Fig 8. Windbelasting bij wind parallel lengterichting Kopspanten: 1; 4; ; 3; Middenspanten: 1; 4; ; 3; Wind haaks op lengterichting volgens NEN EN art figuur 2 13 Wind Qw1 Qw4 Fig 9. Windbelasting bij wind haaks op lengterichting sin _RA Maessen Tenten

14 4.3.5 Windbelasting op gevel ; 0.4 ; Aeff,2 Aeff,1 h1 h2 Fig 10. Invloedvlak op kolomen Fig 11a. Wind op spantkolom Fig 11b. Wind op kolom in kopgevel Aeff = 0.5 x (hi+hj) x b = 0.5 x (2.40+( )/2) x 2.5 =7.025 m 2 beff = Aeff/h = 7.025/2.40 = 2.92m Zuiging: ; Druk: ; Reacties zuiging: ; Aeff = 0.5 x (hi+hj) x b = 0.5 x 4.04 x 5 = 10.1 m 2 beff = b = 5m Zuiging: ; Druk: ; Reacties zuiging: ; Reacties druk: Reacties druk: ; ; _RA Maessen Tenten

15 5 Krachtenwerking Door de windverbanden in het dakvlak ontstaan er extra drukkrachten in de spanten. Deze drukkrachten worden aan hand van krachtenevenwicht bepaald. De belastingen op de windverbanden volgen uit de reactiekrachten van de staanders in de kopgevel (zie paragraaf windbelasting op gevel) e spant (druk op gevel) Dakvlak N wv N gording Nnokgording Rrep N spant R1 = 1.4 kn R2 = 4.0 kn R2 = 4.0 kn R1 = 1.4 kn ; ; ; ; ; ; ; ; ; 0 ; ; ; ; Fig 12. Krachten door windverband _RA Maessen Tenten

16 5.1.2 Krachtenwerking wand Rrep F3 1 e spant 2 e spant F1 F2 Ra,z Ra,y Rb,z Fig 13. Langsgevel bij wind op kopgevel rep , 3 5.4,, , 2 a;y rep a;z b;z F _RA Maessen Tenten

17 5.2 2 e spant (zuiging op gevel) Dakvlak N spant Rrep N randgording N wv N gording N nokkording R1 = 0.7 kn R2 = 2.0 kn R2 = 2.0kN R1 = 0.7 kn Fig 14. Krachten door windverband ; ; ; 0 ; ; ; 0 ; ; ; ; ; ; ; ; ; 2.0 ; _RA Maessen Tenten

18 5.2.2 Krachtenwerking wand R1 F3 Rh,wv 1 e spant 2 e spant F2 F1 Rb,y Ra,z Rb,z Fig 15. Langsgevel bij wind op kopgevel hwv 2.0, 3, 2.0 rep R1Rhwv ,, , Rb,y Rrep 2.7 kn Ra,z Rbz F2 1.3kN _RA Maessen Tenten

19 6 Controle elementen 6.1 Spanten De spanten bestaan uit een aluminium keder profiel De momentvaste verbindingen bij de hoeken en bij de nok bestaan uit inschuifstukken. De verbindingen worden apart in hoofdstuk 7 gecontroleerd. De controle van de interne krachten in het keder profiel is aan de rand van de inschuifstukken (zie sneden 1 t/m 6 in rekenmodel) doorgevoerd. De krachten in de verschillende elementen zijn met behulp van SCIA Engineer bepaald. Omdat alle spanten dezelfde geometrie hebben, is ervoor gekozen om 1 model te maken met daarin 5 belastingcombinaties (NC1 t/m NC5) welke 3 verschillende spantposities en twee windrichtingen vertegenwoordigen: NC1: 1 e spant: Wind in lengterichting druk NC2: 2 e spant: Wind in lengterichting zuiging NC3: 2 e spant: Wind haaks op lengterichting NC4: Middenspant: Wind haaks op lengterichting NC5: Middenspant: Conventionele belasting Middenspant paragraaf en e spant gezogen gevel paragraaf en e spant aangeblazen gevel paragraaf Fig 16. Aanduiding toetsing verschillende spanten _RA Maessen Tenten

20 e Spant wind in lengterichting aangeblazen gevel (NC1) De resulterende belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv,d F;wv,d Fig 17. Belasting op aangeblazen kopspant ; ; ; ; ; ; De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (kopspant) (parallel aan lengterichting) 1.5 x 4. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (aangeblazen gevel) 1.5 x Kolom Zie Annex A Sterkte NC1 pagina 10/11 Moment: Trek: My;ed = 6.45 knm Nt;ed = 4.40 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.1) 1 ; ; Ligger zie Annex A Sterkte NC1 pagina 10/11 Moment: Druk: My;ed = 6.97 knm Nc;ed = 0.78 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.2) 1 ; ; _RA Maessen Tenten

21 e spant wind in lengterichting gezogen gevel (NC2) De resultante belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv F;wv Fig 18. Werking belasting op 2. spant wanneer de kopspant gezogen wordt ; ;;; ; ; De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (middenspant) (parallel aan lengterichting) 1.5 x 4. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (gezogen gevel) 1.5 x Kolom zie Annex A Sterkte NC2 pagina 12/13 Moment: Trek: My;ed = 7.63 knm Nt;ed = 6.80 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.3) 1 ; ; Ligger zie Annex A Sterkte NC2 pagina 12/13 Moment: Trek: My;ed = 8.10 knm Nc;ed = 4.74kN Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.4) 1 ; ; _RA Maessen Tenten

22 e spant wind haaks op lengterichting gezogen gevel (NC3) Bij wind haaks op de lengterichting treedt tegelijk zuiging aan de kopgevels op. Deze zuiging op de gevels wordt door het windverband opgenomen en resulteert in een extra drukkracht op het 2e spant. De resultante belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv F;wv Fig 19. Werking belasting op kopspant wanneer deze gezogen wordt ; ;;; ; ; De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 5. Eigen Gewicht 1.0 x 6. Rustende Belasting 1.0 x 7. Windbelasting haaks op lengterichting 1.5 x 8. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (gezogen gevel) 1.5 x Kolom zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = 5.53 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.5) 1 ; ; Ligger zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15 Moment: Trek: My;ed = knm Nc;ed = 3.44 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.6) 1 ; ; ~ _RA Maessen Tenten

23 6.1.4 Middenspant wind haaks op lengterichting (NC4) De resulterende belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting Fig 20. Werking belasting op middenspant wanneer van zij aangeblazen wordt De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (middenspant) (haaks op lengterichting) 1.5 x Kolom zie Annex A Sterkte NC4 pagina 16/17 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = 4.46 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.7) 1 ; ; Ligger zie Annex Sterkte NC4 pagina 16/17 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = 5.30 kn Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.8) 1 ; ; _RA Maessen Tenten

24 6.1.5 Middenspant Conventionele belasting (NC5) Conventionele belasting Conventionele belasting H;equ Fig 21. Werking belasting op middenspant met conventionele belasting Conventionele belasting zie De globale instabiliteit/scheefstand wordt bekeken door een equivalente horizontale belasting aan te brengen volgens NEN EN art Global Imperfections of frame analysis. ; 0.39 x 1.35 ; 0.56 x 1.35 ; 3.94 x kn Met: De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties (de horizontale belasting wordt door SCIA Engineer gebruikt om de initiële scheefstand te bepalen): 1. Eigen Gewicht 1.35 x 2. Conventionele belasting 1.35 x Kolom zie Annex A Sterkte NC5 pagina 18/19 Moment: Druk: My;ed = 9.32 knm Nc;ed = 6.59kN Maatgevend: Knik en Buigend moment NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.9).. ; ;.. ; ; _RA Maessen Tenten

25 Ligger zie Annex A Sterkte NC5 pagina 18/19 Moment: Druk: My;ed = 9.31 knm Nc;ed = 6.16 kn Maatgevend: Knik en Buigend moment NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.10).. ; ;.. ; ; Gordingen Maatgevende lengte tussen spanten: Lcr = 5000 mm 88 mm = 4912 mm H.o.h. afstand tussen gordingen in de dakvlak is 2630 mm. 25 Gordingen paragraaf Randgording paragraaf Gordingen paragraaf Nokgording paragraaf Fig 22. Aanduiding toetsing gordingen Randgording Aluminium keder profiel 85 x 65 x 3 Maatgevende krachten uit druk op gevel volgens paragraaf Daarnaast ontstaat er vanuit het textiel een horizontale component door zuiging op het dak (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk gevel: Druk textiel: Druk textiel wand: Druk: Nc;rep;1N;rep;max;gording5.4 kn Nc;rep;2 = (0.5 * 2.630) x (3/2) x 0.4 x 0.5 x 0.6 x 5 = 1.18 kn Nc;rep;3 = (0.5 * 2.4) x (3/2) x 0.4 x 0.5 x 5 = 1.80 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2+Nc;rep;3) = 1.5 x ( ) = kn Maatgevend: Knik Z as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.11) 1 ; _RA Maessen Tenten

26 6.2.2 Nokgording Aluminium 70 x 70 x 2.5 Belastingen: Geen resulterende krachten op de nokgording door wind op kopgevel volgens paragraaf en Er ontstaat wel door het textiel bij zuiging op het dakvlak een horizontale component op de gordingen (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk gevel: Druk textiel: Druk: Nc;rep;1 = Nrep, max,gording = 0 kn Nc;rep;2 = x (3/2) x 0.4 x 0.5 x 0.6 x 5 = 2.37 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2) = 1.5 x (0+2.37) = 3.55 kn Maatgevend: Knik Z as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.12) 1 ; Gording t.p.v. kopstaander Aluminium 70 x 70 x 2.5 De gording ter plaatse van de kopstaanders wordt door wind met de krachten volgens paragraaf belast. Daarnaast ontstaat er vanuit het textiel een horizontale component door zuiging op het dak (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk gevel: Druk textiel: Druk: Nc;rep;1 = Nrep, max,gording = 4.0 kn Nc;rep;2 = x (3/2) x 0.4 x 0.5 x 0.6 x 5 = 2.37 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2) = 1.5 x ( ) = 9.56 kn 26 Maatgevend: Knik y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.13) 1 ; Deze gording hoeft alleen in het eerste en laatste veld (met windverbanden) en ter plaatse van de kopstaander toegepast worden. Voor alle anderen gordingen (behalve nok en randgording) mag het profiel 60x60x2 toegepast worden (zie paragraaf 6.2.4) Gording Aluminium 60 x 60 x 2 Belastingen: Geen resulterende krachten op de tussengording door wind op kopgevel, zie paragraaf en Er ontstaat wel door het textiel bij zuiging op het dakvlak een horizontale component op de gordingen (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk gevel: Druk textiel: Druk: Nc;rep;1 = Nrep, max,gording = 0 kn Nc;rep;2 = x (3/2) x 0.4 x 0.5 x 0.6 x 5 = 2.37 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2) = 1.5 x (0+2.37) = 3.55 kn Maatgevend: Knik y as NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.14) 1 ; _RA Maessen Tenten

27 6.3 Kolommen (kopgevel) Aluminium keder profiel 110x68. De kolommen worden op buiging belast door wind op de kopgevel (zie paragraaf 4.3.5). Normaalkracht wordt verwaarloosd (drukkracht uit eigengewicht trekkracht door textiel uit zuiging op dakvlak) q max = Q w,d = 2.0 kn/m Maatgevend: Buiging NEN EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.15) ; 1 ; ; _RA Maessen Tenten

28 7 Verbindingen 7.1 Nok 7.6 Ligger Gording 7.2 Langsgevelkolom Ligger 7.4 kopgevelkolom Ligger 7.3 Langsgevelkolom Voetplaat 7.5 kopgevelkolom voetplaat Fig 23. Aanduiding toetsing details Nok Inschuifstuk 120/80/4 S355 Fig 24. Nokverbinding met inschuifstuk _RA Maessen Tenten

29 7.1.1 Spanningscontrole inschuifstuk Moment: My;ed,max = 4.11 knm (Annex A Sterkte NC1 pagina 10/11) Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg ; ; Overdracht moment op aluminium extrusieprofiel Het moment in de nok wordt deels door contactdruk tussen het aluminium profiel en inschuifprofiel opgenomen en deels door afschuiving op twee bouten M ; Weerstand van doorsnede NEN EN / Artikel / vergelijking 6.15c Fig 25. Overdracht inschuifstuk Controle bouten Bouten: 2 x M Fv = Fbout / 2 = 3835 N Afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel / tabel 8.7 ; ; _RA Maessen Tenten

30 7.2 Hoekverbinding ligger langsgevelkolom 2 schetsplaten met t = 10 mm S355 Maximale Belasting (Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15): My;ed,max = knm Ned = 5.37 kn Ved = 5.09 kn 30 Fig 26. Hoekverbinding met schetsplaten Spanningscontrole schetsplaat Moment: My;ed,max = knm verdeeld over 2 platen. Maatgevend: Buigend moment Y as NEN EN / Artikel / verg ; ; Controle bouten Bouten: 4 x M De krachten in de hoekverbinding worden door de 4 bouten overgedragen. Tweesneden: _RA Maessen Tenten

31 , / Afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel 8.5.5/ tabel 8.5 ; ; Langsgevelkolom Voetplaat 31 z z x y Fig 27. Langsgevelkolommen voetverbinding Verbinding buis kolom De kracht in x richting wordt door contactdruk tussen inschuifstuk en aluminium profiel opgenomen. Maatgevend: maximale kracht in x riching (Zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15) Fx, max= kn _RA Maessen Tenten

32 Weerstand van doorsnede NEN EN / Artikel / vergelijking 6.15c De normaalkracht in z richting wordt door de bouten opgenomen. Maatgevend: maximale kracht in x richting (Zie Annex A Sterkte NC2 pagina 12/13) Fz= 6.71 kn 1 bout M Maximale kracht per bout (tweesnedig) Fv,ed = 6.71 / 2 = 3.36 kn Afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; Stuikweerstand aluminium profiel (e1 = 30mm) EN / Artikel / tabel 8.7 ; ; Pen buis verbinding De pen M gaat aan beide zijden door een bus 26.9x4 (S355). Maximale verticale kracht ( zie Zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15) Fz,max = 7.09 kn 32 Maximale kracht per snede = 7.09/2 = 3.55 kn Afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; Buiging pen + buis NEN EN / Artikel / tabel / _RA Maessen Tenten / Maximale horizontale kracht Fx door contactdruk in buis Fx= kn A buis = 288 mm 2,

33 7.3.3 Voetstuk t = 15 mm h = 40 mm b = 125 mm d gat= 18mm h = =22 mm b = =107 mm A snede = b x t = 107 x 15 = 1605 mm 2 Wx=t 2 x b /6 = mm 3 Wy=(b 2 d 2 ) x t/6 = mm 2 Maximale kracht (Zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15 en windverband paragraaf 5.1.2) Fz= Fz1 + Fz,wv = x sin26 x 6.0 = 10.4 kn Fy = Fy,wv =1.5 x cos26 x 6.0 =8.09 kn Fx= kn Mx =Fy x 0.02 =8.09 x 0.02 =0.16 knm My = Fx x =11.96 x = 1.50 knm Weerstand van doorsnede NEN EN / Artikel / vergelijking Voetplaat t= 12 mm Wel = t 2 xb/6 = 12 2 x 160/6 =3840 mm 3 Maximale trekkracht = Fz1+Fwv = =10.4 kn Maximale moment Med = 0.5 x Fz x ( )/2 mm = 0.51 knm Fig 28. Afmetingen voetplaat / / _RA Maessen Tenten

34 7.4 Kopgevelkolom Ligger Fig 29. Kopgevelkolom 34 Fig 30. Voetverbinding kopgevelkolom Verbinding kolom spant Inschuifstrip: 25x8 (S235) De kolommen worden door middel van een inschuifstrip aan de kopspant vast gemaakt. In de kopgevel bevinden zich geen windverbanden. Op de kolom werken alleen krachten in y richting. De maximale kracht bedraagt (zie paragraaf 4.3.5). Fy,ed = Rb,d x 1.5 = 4.0 x 1.5 = 6.0 kn Dwarskracht NEN EN / Artikel / vergl _RA Maessen Tenten

35 7.4.2 Voetstuk In het voetstuk wordt de kracht door contactdruk tussen inschuifstuk en aluminium profiel opgenomen. De maximale kracht bedraagt (zie paragraaf 4.6). Fy,ed = Rb,d x 1.5 = 4.0 x 1.5 = 6.0 kn Weerstand van aluminium doorsnede NEN EN / Artikel / vergelijking 6.15c Inschuifstuk: 60x60x3 (S235) M max,ed = Fy,ed x a/2 = 6.0 x 0.22/2 =0.66 Buigend moment NEN EN / Artikel / verg / / De voetplaat heeft de zelfde afmetingen als die voetplaat van de langsgevelkolommen, maar wordt minder belast. Het kan gesteld worden dat ook deze voldoet, geen verdere checks zijn benodigd. 7.5 Gordingen 35 Gordingen worden door middel van hoekprofielen in een omegaprofiel gehangen. De omegaprofielen zitten vastgebout aan de liggers. De gordingen worden enkel op druk belast, de druk wordt door de gordingen aan de ligger afgedragen door contactdruk, geen verdere checks zijn benodigd _RA Maessen Tenten

36 8 Windverbanden 8.1 Dakvlak tan α = 5.25 m / 5.0 m α = Kabel Maximale kracht F ed = F1 (zie paragraaf 5.1.1) = 5.8 kn x 1.5 = 8.7 kn staalkabel = 6 mm, 6 x 37 DIN3066 A = 0.29 cm 2 min breekkracht (leverancier) = 18.8 kn Verbinding met Aluminium profiel 1x bout M Maximale kracht = ; ; ; 8.7 kn Afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; 1 sin Trekweerstand gecombineerd met afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; 0.13 ; 1.4 ; De windverband grijpt met een afstand van ca 20 mm aan. Daardoor wordt de maximale reactiekracht op het aluminium profiel verhoogt. Fb = Fv,ed x ( )/0.088 = Fv,ed x 1.25 Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel 8.5.5/ tabel 8.5 ; ; Gevelvlak tan α = 2.4 m / 5.0 m α = Kabel Maximale kracht F ed = F1 (zie paragraaf 5) = 6.0 kn x 1.5 = 9.0 kn staalkabel = 6 mm, 6 x 37 DIN3066 A = 0.29 cm 2 min breekkracht (leveranceer) = 18.8 kn Alternatief staalbuizen 26.9 x 2 (S235), A = 156 mm 2 Frd = 235 x 156/1.1 =33 kn > 9.0 kn _RA Maessen Tenten

37 8.2.2 Verbinding met Aluminium profiel Fig 31. Krachtenwerking op kolom door windverband 1x bout M Maximale kracht = ; ; ; 9.0 kn Controle bout: Trekweerstand gecombineerd met afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; ; 1.4 ; sin De windverband grijpt met een afstand van ca 20 mm aan. Daardoor wordt de maximale reactiekracht op het aluminium profiel verhoogt. Fb = Fv,ed x ( )/0.088 = Fv,ed x 1.25 Stuikweerstand staal profiel EN / Artikel 3.6.1/ tabel 3.4 ; ; sin _RA Maessen Tenten

38 8.2.3 Verbinding met voetplaat Fig 32. Krachtenwerking op voetstuk door windverband Maximale kracht = F1 (zie paragraaf 5)=6 x 1.5 = 9 kn 1x bout M Controle bout: Trekweerstand gecombineerd met afschuiving NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; ; 1.4 ; sin Stuikweerstand staalplaat (e1 = 11mm) NEN EN / Artikel / tabel 3.4 ; ; 1 sin _RA Maessen Tenten

39 9 Verankering Ten behoeve van de veiligheid tegen omwaaien, verschuiving en opwaaien moet de tent met ankers of tegengewicht (bijvoorbeeld door betonblokken) bevestigd worden. In het volgende wordt berekend hoeveel ankers of tegengewicht benodigd zijn om de stabiliteit te waarborgen. 9.1 Reactiekrachten De reactiekrachten van de spanten zijn met SCIA Engineer bepaald (Annex A Stabiliteit pagina s 20 21), waarbij de steunpunten en belastingcombinaties volgens onderstaande gegevens geïnterpreteerd dienen te worden: SN1 = steunpunt links (li) SN4 = steunpunt rechts (re) NC6 = 1 e Spant met wind op de kopgevel (druk) NC7 = 2 e Spant met wind op de kopgevel (zuiging) NC8 = 2 e Spant met wind haaks op overspanningrichting en zuiging op de kopgevel NC9 = Middenspant met wind haaks op overspanningrichting Ter plaatse van het 1 e en 2 e spant bevinden zich windverbanden, deze veroorzaken extra krachten in de Y en Z richtingen. Deze krachten worden opgeteld bij de reacties uit SCIA Engineer. Windverband krachten 1 e spant (NC6) Fwv = 6.0 kn (zie paragraaf F1) Rmax;Y;wv = cos 26 x Fwv x 1.2 = 5.4 x 1.2 = 6.48 kn Rmax;Z;wv = sin 26 x Fwv x 1.2 = 2.63 x 1.2 = 3.16 kn Windverband krachten 2 e spant (NC7) Fwv = 3.0 kn (zie paragraaf F1) Rmax;Y;wv = cos 26 x Fwv x 1.2 = 2.7 x 1.2 = 3.24 kn Rmax;Z;wv = sin 26 x Fwv x 1.2 = 1.3 x 1.2 = 1.58 kn 39 Kopkolommen: Op de kopkolommen werkt de horizontale belasting volgens paragraaf Druk: Fh= Rb,druk x 1.2 = 4.0 kn x 1,2 = 4.80 kn Trek: Fh= Rb,trek x 1.2 = 2.0 kn x 1,2 = 2.40 kn _RA Maessen Tenten

40 9.2 Ankercapaciteit De benodigde ankers worden bepaald aan de hand van de NEN EN artikel 8 tabel 5. Uitgangspunt is een goed verdichte, niet samenhangende grond. Er worden ankers van minimaal 1.0 m lang en 30 mm doorsnede toegepast. Er wordt met een inslaglengte van minimaal 0.9 m gerekend. De ankercapaciteit wordt bepaald voor een goed verdichte niet samenhangende grond waarbij voor de volgende hoeken de volgende capaciteit geldt: 0 ;0 45 ;45 f; 0 = 6.5 f;45 = 17 Waardes hiertussen worden rechtlijnig geïnterpoleerd. In onderstaande tabel wordt het getal f voor hoeken kleiner dan 45 op de volgende wijze bepaald: ; Benodigde ankers zonder vloerplaten pagina s ; ; 9.1 ; ; ; ; ; ; 90 tan ; ; spant combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz F;tot hoek f Fa;max [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [grad] [kn] aantal ankers 40 1e NC6 /li/re e NC7 /li/re e NC8 /li e NC8 /re e NC9 /li e NC9 /re kop druk Benodigde ankers: alle spanten : 3 ø 30 l= 100 cm (S235) kopkolom: 2 ø 30 l= 100 cm (S235) Benodigde ankers zonder vloerplaten per belastingcombinatie _RA Maessen Tenten

41 9.3 Betonblokken In plaats van ankers kunnen ook betonblokken voor de veiligheid tegen omwaaien, verschuiving en opwaaien van de tent geplaatst worden. In het volgende wordt bepaald hoeveel tegengewicht nodig is Benodigd gewicht betonblokken pagina s ; ; 9.1 ; ; ; ; De horizontale tegenreactie, die de betonblokken leveren wordt bepaald aan de hand van de wrijving en het gewicht van de betonblokken. Hier wordt een coëfficiënt van 0.4 voor aangehouden. Fb,xy is het benodigde gewicht van de betonblokken voor het opnemen van de horizontale belasting. ; ; 100 ; ; ; spant combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz Fb,xy Fb;z Fb;tot [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kg] [kg] [kg] 1e NC6 /li/re e NC7 /li/re e NC8 /li e NC8 /re e NC9 /li e NC9 /re kop druk Benodigd gewicht betonblokken: 1e spant : Fb,min = 2400 kg 2e spant : Fb,min = 2900 kg middenspanten : Fb,min = 2600 kg kopkolom : Fb,min = 1200 kg Benodigd gewicht betonblokken zonder vloerplaten per belastingcombinatie Spanbanden voor betonblokken In artikel 9.3 van NEN EN wordt gesteld dat er een factor γ m =2 aangebracht moet worden op de krachten in spanbanden in de uiterste grenstoestand (F sd ). Dit houdt in dat de breeksterkte van de spanbanden groter moet zijn dan 2x de maximale kracht in de banden., 2 De maximale krachten treden in het 2e spant bij NC8/li op: ; =.... = 8.90 kn Fsd = 1.5 x F,tot = 1.5 x 8.90 = 13.4 kn, Indien de spanbanden volgens de EN geproduceerd zijn en een LC (lashing capacity) gegeven is, mag een lager factor gebruikt worden, omdat bij deze een γ m = 3 verwerkt is. Dit is 1.5 x groter dan voorgeschreven in NEN EN ,, _RA Maessen Tenten

42 Annex A SCIA Engineer In en uitvoer _RA Maessen Tenten

43 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder 1. Project Licence name Microsoft Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Date Structure Frame XZ No. of nodes : 5 No. of beams : 4 No. of slabs : 0 No. of solids : 0 No. of used profiles : 1 No. of load cases : 9 No. of used materials : 2 Acceleration of gravity [m/sec 2 ] 9,810 National code EC - EN 2. Structure Z Y X 3. Model 3.1. Nodes Name Coord X [m] Coord Z [m] N1 0,000 0,000 N2 0,000 2,400 N3 15,000 0,000 N4 15,000 2,400 N5 7,500 4, Member 1D Name CrossSection Length Shape Beg. node End node Type FEM type Layer [m] B1 keder General cross-section 2,400 Line N1 N2 column (100) standard Layer1 B4 keder General cross-section 2,400 Line N3 N4 column (100) standard Layer1 B2 keder General cross-section 7,887 Line N2 N5 beam (80) standard Layer1 B3 keder General cross-section 7,887 Line N5 N4 beam (80) standard Layer Supports in node Name Node System Type X Z Ry Sn1 N1 GCS Standard Rigid Rigid Free Sn4 N3 GCS Standard Rigid Rigid Free 1

44 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder 3.4. Sections on beam Type Name Name Member Coor Pos x Orig Rep (n) [m] Section on beam SB2 B2 Abso 0,400 From start 1 Section on beam SB5 B3 Abso 0,400 From end 1 Section on beam SB3 B2 Abso 0,400 From end 1 Section on beam SB4 B3 Abso 0,400 From start 1 Section on beam SB1 B1 Abso 0,400 From end 1 Section on beam SB6 B4 Abso 0,400 From end 1 4. Cross-sections Name keder Type General cross-section Item material EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Fabrication general Buckling y-y, z-z c c FEM analysis z y A [m 2 ] 1,8635e-03 A y, z [m 2 ] 1,8635e-03 1,8635e-03 I y, z [m 4 ] 7,4535e-06 2,2668e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 3,8695e-08 Wel y, z [m 3 ] 8,7689e-05 5,1518e-05 Wpl y, z [m 3 ] 1,0785e-04 6,1200e-05 d y, z [mm] 0 0 c YLCS, ZLCS [mm] 0 0 alpha [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 6,9261e-01 Mply +, - [Nm] 2,48e+04 2,48e+04 Mplz +, - [Nm] 1,41e+04 1,41e Materials Name Type Unit mass [kg/m 3 ] E mod [MPa] Poisson - nu G mod [MPa] Thermal exp [m/mk] EN-AW 6060 (EP,ET,ER/B) T66 (0-3) Aluminium 2700,0 7,0000e+04 0,3 2,6923e+04 0,00 EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Aluminium 2700,0 7,0000e+04 0,3 2,6923e+04 0,00 6. Load 6.1. Load cases Load cases - EG1 Name Description Action type LoadGroup Load type Direction EG1 frame Permanent LG1 Self weight -Z 2

45 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Load cases - EG2 Name Description Action type LoadGroup Load type EG2 doek+gordingen b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F [kn] F2 N5 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0,10 F3 N2 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0,13 F4 N4 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0,13 3

46 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Point forces on beam Name Member System F x Coor Rep (n) [kn] Load case Dir Type Orig dx F1 B2 GCS -0,07 0,333 Rela 2 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start 0,333 F2 B3 GCS -0,07 0,333 Rela 2 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start 0, Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF19 B2 Force Z -0,03 0,000 Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Uniform 0 Length 0,000 LF20 B3 Force Z -0,03 0,000 Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Uniform 0 Length 0, Load cases - EG3 Name Description Action type LoadGroup Load type EG3 conventional b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF17 B2 Force Z -0,50 0,000 Rela From start EG3 - conventional b=5m GCS Uniform 0 Length 0,000 LF18 B3 Force Z -0,50 0,000 Rela From start EG3 - conventional b=5m GCS Uniform 0 Length 0,000 4

47 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Load cases - EG4 Name Description Action type LoadGroup Load type EG4 initiele scheefstand Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F [kn] F11 N2 EG4 - initiele scheefstand GCS X Force 0, Load cases - VA1 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA1 wind parallel - spant 1 (b=2,5) Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF5 B1 Force Z 0,50 0,000 Rela From start VA1 - wind parallel - spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 0 Length 0,000 LF6 B2 Force Z 0,30 0,000 Rela From start VA1 - wind parallel - spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 0 Length 0,000 5

48 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF7 B3 Force Z 0,30 0,000 Rela From start VA1 - wind parallel - spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 0 Length 0,000 LF8 B4 Force Z -0,50 0,000 Rela From start VA1 - wind parallel - spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 0 Length 0, Load cases - VA2 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA2 wind parallel - spant 2 (b=5) Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF13 B1 Force Z 0,000 Rela From start VA2 - wind parallel - spant 2 (b=5) LCS Uniform 0 Length 0,000 LF14 B2 Force Z 0,60 0,000 Rela From start VA2 - wind parallel - spant 2 (b=5) LCS Uniform 0 Length 0,000 LF15 B3 Force Z 0,60 0,000 Rela From start VA2 - wind parallel - spant 2 (b=5) LCS Uniform 0 Length 0,000 LF16 B4 Force Z - 0,000 Rela From start VA2 - wind parallel - spant 2 (b=5) LCS Uniform 0 Length 0, Load cases - VA3 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA3 wind haaks b=5 m Variable LG2 Static Standard Short None 6

49 Project Part 170/88 Description 15 m spant h.o.h. 5 m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [m] LF9 B1 Force Z -2,00 0,000 Rela From start VA3 - wind haaks b=5 m LCS Uniform 0 Length 0,000 LF10 B2 Force Z 0,07 0,000 Rela From start VA3 - wind haaks b=5 m LCS Uniform 0 Length 0,000 LF11 B3 Force Z 0,000 Rela From start VA3 - wind haaks b=5 m LCS Uniform 0 Length 0,000 LF12 B4 Force Z - 0,000 Rela From start VA3 - wind haaks b=5 m LCS Uniform 0 Length 0, Load cases - VA4 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA4 windverband spant 1 - druk Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F [kn] F7 N2 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry-18,00 4,22 F8 N4 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry18,00-4,22 7