Tentboek NEN

Transcriptie

1 ontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen Tentboek Conform NEN project onderwerp opdrachtgever rapportnummer versie auteur 10m, 15m, 20m en 25m Aluminium tent - profiel serie 225x101x3.5 Tentboek Maessen Tenten B.V _RA02 V01 Dipl.-Ing. Julia Schönwälder/ ing. Michela Anastasia datum Tentech bv. Rotsoord 13 E 3523 CL Utrecht. postbus AD Utrecht t f

2 projectnummer project opdrachtgever advies onderwerp rapportnummer versie 10m, 15m, 20m en 25m Aluminium tent - profiel serie 225x101x3.5 Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Tentech bv Postbus AD Utrecht t f Tentboek _RA02 V01 datum Auteur Dipl.-Ing. Julia Schönwälder/ing. Michela Anastasia 2 handtekening geautoriseerd door ir. E.R.M. van Langeveld handtekening Geldigheidsuur document Geldig tot _RA02. Maessen Tenten B.V

3 Introductie In dit document worden de benodigde gegevens voor een tentboek volgens de NEN :2012 gebundeld en gepresenteerd voor de 10m, 15m, 20m en 25m tenten type (225x101x3.5) doorgevoerd van Maessen Tenten B.V. Daarnaast wordt de maximale windbelasting uit het constructieve rapport omgerekend naar bruikbare windsnelheid gegevens en worden de belangrijke constructieve uitgangspunten en conclusies geïndexeerd De volgende documenten zijn beschouwd: _RA02_225_V _ME01_vloerplaten_maessen _2.5x _ME04_vloerplaten_gereduceerd windbelasting Deze gehele series is in _RA02 getoetst op sterkte en stabiliteit. Er wordt in dit rapport getoetst volgens de NEN-EN (Tijdelijke constructies Tenten Veiligheid). De verschillende elementen worden afhankelijk van het materiaal getoetst aan de hand van de corresponderende Eurocode norm. In deze rapportage worden voor alle tenten uit de serie het benodigde aantal windverbanden en verankeringen bepaald; de elementen- en verbindingscontrole wordt alleen voor de tent met de grootste overspanning (25m) doorgevoerd. Tevens wordt bepaald hoeveel ankers of ballast benodigd zijn om de algehele stabiliteit (veiligheid tegen verschuiven, wegwaaien en omwaaien) van de tenten te waarborgen. Deze beschouwing wordt gemaakt middels de NEN-EN :2005. De benodigde aantal ankers of ballast wordt met en zonder vloerplaten berekend, zie ook _ME01 voor de berekening met vloer. Echter is ook een beschouwing gemaakt voor de plaatsing van vloerplaten maar zonder extra ankers of ballast. Voor deze situatie wordt bekeken tot welke (gereduceerde) windbelasting de algehele stabiliteit gewaarborgd is, zie _ME04. Utrecht, 13 augustus Julia Schönwälder Michela Anastasia _RA02. Maessen Tenten B.V

4 Inhoudsopgave Introductie... 3 Samenvatting tent met 10m overspanning conform EN Samenvatting tent met 10m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Samenvatting tent met 15m overspanning conform EN Samenvatting tent met 15m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Samenvatting tent met 20m overspanning conform EN Samenvatting tent met 20m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Samenvatting tent met 25m overspanning conform EN Samenvatting tent met 25m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Omrekenen stuwdruk Annex A Brand certificaat Annex B Statische berekening Annex C _ME Annex D _ME _RA02. Maessen Tenten B.V

5 Samenvatting tent met 10m overspanning conform EN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Sneeuwbelasting: Windbelasting: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 10m 4.63m 3.00m 5.00m De constructie wordt als geheel gesloten berekend. Volgens NEN-EN par wordt een stuwdruk van p w = 500 N/m 2 voor h < 5m en 600 N/m 2 voor h > 5m toegepast. Deze waarde komt overeen met een piekwaarde van de windsnelheid van v b = 28.3 m/s (100 km/u). Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Volgens NEN13782 Wind > 25.1 m/s ( 10 BFT) Wind > 23.2 m/s( 9 BFT) Wind > 17.7 m/s ( 8 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels. 5 Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Ankers De ankers in deze berekening zijn bepaald aan de hand van dichte, niet samenhangende grond (zoals zandgrond). Ankerkwaliteit S235. positie aantal benodigde ankers Aantal benodigde ankers met vloer 1 e spant 3 Ø2.5cm min 80cm 2 Ø2.5cm min 80cm 2 e spant(of ter plaatse van windverband) 4 Ø2.5cm min 80cm 2 Ø2.5cm min 80cm middenspanten 4 Ø2.5cm min 80cm 2 Ø2.5cm min 80cm kopkolom G1 2 Ø2.5cm min 80cm geen Ballast De benodigde ballast in deze berekening is bepaald aan de hand van een wrijvingsfactor 0,4 Ballast met vloer positie Ballast Zonder vloer Ballast met vloer bij tentlengte l>40m 1 e spant 2300kg 1800kg 1000kg 2 e spant (of t.p.v. windverband) 2400kg 1000kg 1000kg middenspanten 2400kg 1000kg 1000kg Kopkolom G1 1300kg geen geen _RA02. Maessen Tenten B.V

6 Samenvatting tent met 10m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Sneeuwbelasting: Gereduceerde Windbelasting: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 10m 4.63m 3.00m 5.00m Als de tenten met vloer maar zonder extra verankering opgebouwd worden moet de maximaal toelaatbare windbelasting gereduceerd worden. De reductiefactor is in _ME04 berekend. De gereduceerde windbelasting p w =190 N/m 2. Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Indien geen ankers of ballast geplaatst is, moet de tent worden ontruimd bij de volgende stuwdrukken: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Alleen vloerplaten 2,5m*5m aanwezig- Gereduceerde windbelasting Wind > 15,5 m/s ( 7 BFT) Wind 14,8 m/s ( 7 BFT) Wind > 11,1 m/s ( 6 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. 6 *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels _RA02. Maessen Tenten B.V

7 ontwerp en advies voor lichtgewicht bouwen P.O. box AD Utrecht. T + 31 (0) content: LANGSGEVEL + PLATTEGROND 10 date: editor: LVE drawingnumber: _OT_10m_02 version: format: units: scale: 01 A4 mm 1:200

9 Samenvatting tent met 15m overspanning conform EN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Sneeuwbelasting: Windbelasting: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 15m 5.44m 3.00m 5.00m De constructie wordt als geheel gesloten berekend. Volgens NEN-EN par wordt een stuwdruk van p w = 500 N/m 2 voor h < 5m en 600 N/m 2 voor h > 5m toegepast. Deze waarde komt overeen met een piekwaarde van de windsnelheid van v b = 28.3 m/s (100 km/u). Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Volgens NEN13782 Wind > 25.1 m/s ( 10 BFT) Wind > 23.2 m/s( 9 BFT) Wind > 17.7 m/s ( 8 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels. 7 Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Ankers De ankers in deze berekening zijn bepaald aan de hand van dichte, niet samenhangende grond (zoals zandgrond). Ankerkwaliteit S235. positie aantal benodigde ankers Aantal benodigde ankers met vloer 1 e spant 4 Ø2.5cm min 80cm 4 Ø2.5cm min 80cm 2 e spant(of ter plaatse van windverband) 5 Ø2.5cm min 80cm 4 Ø2.5cm min 80cm middenspanten 4 Ø2.5cm min 80cm 3 Ø2.5cm min 80cm kopkolom 2 Ø2.5cm min 80cm geen Ballast De benodigde ballast in deze berekening is bepaald aan de hand van een wrijvingsfactor 0,4 Ballast Zonder Ballast met vloer Ballast met vloer positie vloer bij tentlengte l>40m 1 e spant 2300kg 1500kg 900kg 2 e spant (of t.p.v. windverband) _RA02. Maessen Tenten B.V kg 800kg 800kg middenspanten 2900kg 800kg 800kg Kopkolom G1 1400kg geen geen Kopkolom G2 geen geen geen

10 Samenvatting tent met 15m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Sneeuwbelasting: Gereduceerde Windbelasting: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 15m 5.44m 3.00m 5.00m Als de tenten met vloer maar zonder extra verankering opgebouwd worden moet de maximaal toelaatbare windbelasting gereduceerd worden. De reductiefactor is in _ME04 berekend. De gereduceerde windbelasting p w =130 N/m 2. Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Indien geen ankers of ballast geplaatst is, moet de tent worden ontruimd bij de volgende stuwdrukken: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Alleen vloerplaten 2,5m*5m aanwezig- Gereduceerde windbelasting Wind > 12,8 m/s ( 6 BFT) Wind 11,8 m/s ( 6 BFT) Wind > 9,0 m/s ( 5 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. 8 *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels _RA02. Maessen Tenten B.V

11 ontwerp en advies voor lichtgewicht bouwen P.O. box AD Utrecht. T + 31 (0) content: LANGSGEVEL + PLATTEGROND 15 date: editor: AdO drawingnumber: _OT_15m_02 version: format: units: scale: 01 A4 mm 1:200

13 Samenvatting tent met 20m overspanning conform EN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Sneeuwbelasting: Windbelasting: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: 20m 6.25m 3.00m 5.00m Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. De constructie wordt als geheel gesloten berekend. Volgens NEN-EN par wordt een stuwdruk van p w = 500 N/m 2 voor h < 5m en 600 N/m 2 voor h > 5m toegepast. Deze waarde komt overeen met een piekwaarde van de windsnelheid van v b = 28.3 m/s (100 km/u). Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Volgens NEN13782 Wind > 25.1 m/s ( 10 BFT) Wind > 23.6 m/s ( 9 BFT) Wind > 17.8 m/s ( 8 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels. Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Ankers: De ankers in deze berekening zijn bepaald aan de hand van dichte, niet samenhangende grond (zoals zandgrond). Ankerkwaliteit S235. positie aantal benodigde Aantal benodigde ankers ankers met vloer 1 e spant 6 Ø2.5cm min 80cm 5 Ø2.5cm min 80cm 2 e spant(of ter plaatse van windverband) 6 Ø2.5cm min 80cm 5 Ø2.5cm min 80cm 3 e spant 5 Ø2.5cm min 80cm 4 Ø2.5cm min 80cm middenspanten 5 Ø2.5cm min 80cm 3 Ø2.5cm min 80cm Kopkolom G1 2 Ø2.5cm min 80cm Geen Kopkolom G2 2 Ø2.5cm min 80cm Geen 9 Betonblokken: De benodigde ballast in deze berekening is bepaald aan de hand van een wrijvingsfactor 0,4 positie Ballast Ballast Ballast met vloer Zonder vloer met vloer bij tentlengte l>40m 1 e spant 3100kg 2200kg 1400kg 2 e spant (of t.p.v. windverband) 3500kg 1200g 1100g 3 e spant 3500kg 900kg 900kg middenspanten 3500kg 800kg 800kg Kopkolom G1 1400kg geen geen Kopkolom G2 1800kg geen geen _RA02. Maessen Tenten B.V

14 Samenvatting tent met 20m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Sneeuwbelasting: Gereduceerde Windbelasting: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 20m 6.25m 3.00m 5.00m Als de tenten met vloer maar zonder extra verankering opgebouwd worden moet de maximaal toelaatbare windbelasting gereduceerd worden. De reductiefactor is in _ME04 berekend. De gereduceerde windbelasting p w =90 N/m 2. Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Indien geen ankers of ballast geplaatst is, moet de tent worden ontruimd bij de volgende stuwdrukken: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Alleen vloerplaten 2,5m*5m aanwezig- Gereduceerde windbelasting Wind > 10,7 m/s ( 6 BFT) Wind 9,6 m/s ( 5 BFT) Wind > 7,4 m/s ( 4 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels _RA02. Maessen Tenten B.V

17 Samenvatting tent met 25m overspanning conform EN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Sneeuwbelasting: Windbelasting: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 25m 7.06m 3.00m 5.00m De constructie wordt als geheel gesloten berekend. Volgens NEN-EN par wordt een stuwdruk van p w = 500 N/m 2 voor h < 5m en 600 N/m 2 voor h > 5m toegepast. Deze waarde komt overeen met een piekwaarde van de windsnelheid van v b = 28.3 m/s (100 km/u). Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Ballast/verankering Ontruimen *1 Volgens NEN13782 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Wind > 25.1 m/s ( 10 BFT) Wind > 23.6 m/s ( 9 BFT) Wind > 17.8 m/s ( 8 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels. vloerplaten Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Ankers betonblokken De ankers in deze berekening zijn bepaald aan de hand van dichte, niet samenhangende grond (zoals zandgrond). Ankerkwaliteit S235. positie aantal benodigde ankers Aantal benodigde ankers met vloer 1 e spant 6 Ø3.0cm min 100cm 5 Ø3.0cm min 100cm 2 e spant (of ter plaatse van windverband) 6 Ø3.0cm min 100cm 5 Ø3.0cm min 100cm 3 e spant 5 Ø3.0cm min 100cm 4 Ø3.0cm min 100cm middenspanten 4 Ø3.0cm min 100cm 3 Ø3.0cm min 100cm Kopkolom G1 2 Ø3.0cm min 100cm Kopkolom G2 2 Ø3.0cm min 100cm De benodigde ballast in deze berekening is bepaald aan de hand van een wrijvingsfactor 0,4 positie Ballast Zonder vloer Ballast met vloer Ballast met vloer bij tentlengte l>40m 1 e spant kg 2100kg 2 e spant (of t.p.v. windverband) 4800g 1800kg 1500kg 3 e spant 4800kg 1200kg 1200kg middenspanten 4100kg 1200kg 1200kg Kopkolom G1 1400kg Geen geen Kopkolom G2 1400kg Geen _RA02. Maessen Tenten B.V

18 Samenvatting tent met 25m overspanning met alleen vloerplaten conform NEN Eigenaar van de tent Producent van de tent Hoofdafmetingen: Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Röder HTS Höcker GmbH Hinter der Schlagmühle Kefenrod Overspanning: Nokhoogte: Wandhoogte: Spantafstand: Vloerplaten: Afmeting: 2,5m X5,0m Gewicht: 420kg Sneeuwbelasting: Gereduceerde Windbelasting: Er is géén rekening gehouden met sneeuwbelasting. 25m 7.06m 3.00m 5.00m Als de tenten met vloer maar zonder extra verankering opgebouwd worden moet de maximaal toelaatbare windbelasting gereduceerd worden. De reductiefactor is in _ME04 berekend. De gereduceerde windbelasting is p w =73 N/m 2. Deze stuwdruk kan voor Nederland worden omgerekend in de (gemeten) windsnelheid als volgt: Indien geen ankers of ballast geplaatst is, moet de tent worden ontruimd bij de volgende stuwdrukken: Ballast/verankering Ontruimen *1 Bebouwd *2 Onbebouwd *3 Kust *4 Alleen vloerplaten 2,5m*5m aanwezig- Gereduceerde windbelasting Wind > 9,6 m/s ( 5 BFT) Wind > 8,5 m/s ( 5 BFT) Wind > 6,6 m/s ( 4 BFT) Gegeven waardes zijn bovengrenswaardes, m/s waardes zijn 10min gemiddelde op 10m hoogte gemeten op het dichtstbijzijnde weerstations; windkracht in Beaufort (BFT) waardes ter indicatie gegeven. 12 *1 met ontruimen wordt bedoeld: boven de gegeven windsnelheid (of vanaf de gegeven windkracht) is de constructie niet meer gewaarborgd betreffende sterkte en/of stabiliteit. *2 met een bebouwde omgeving wordt bedoeld: binnen de bebouwde kom met voldoende beschutting. *3 met een onbebouwde omgeving wordt bedoeld: buiten de bebouwde kom, of binnen de bebouwde kom met weinig beschutting. *4 met kust wordt bedoeld: de kortste afstand van de constructie tot aan het water bedraagt minder dan 50m en het betreffende water is 2km lang vrij van obstakels _RA02. Maessen Tenten B.V

21 Omrekenen stuwdruk De stuwdrukken worden middels de NEN-EN teruggerekend naar een basiswindsnelheid voor een bebouwde omgeving,een ombebouwde omgeving en kustgebied (uitgaande van terreinruwheid volgens de Nederlandse NB). Als voorbeeld wordt de 15 m tent met noghoogte = 5,44 m beschouwd pw = 500 N/m2 pw,red = 130 N/m2 h, nok = 5,44 m Windsnelheid kust gebied op 5,44 m hoogte Vergelijking opstellen: Verg. 4.5 NEN-EN Terreinfactor voor kust gebied Verg. 4.4 NEN-EN Ruwheidsfactor op 4.84m hoogte Z >Z min = 5.44 > 1 = Verg. 4.3 NEN-EN Gemiddelde windsnelheid op hoogte Verg. 4.6 NEN-EN Standaardafwijking van de turbulentie Verg. 4.7 NEN-EN Turbulentie intensiteit Verg. 4.8 NEN-EN Extreme stuwdruk Karakteristiek windsnelheid Gereduceerde karakteristieke windsnelheid 13 Windsnelheid onbebouwd gebied 5,44 m hoogte Vergelijking opstellen: Verg. 4.5 NEN-EN Terreinfactor voor onbebouwd gebied Verg. 4.4 NEN-EN Ruwheidsfacter op 4.84m hoogte Z >Z min = 5.44> 4 = Verg. 4.3 NEN-EN Gemiddelde windsnelheid op hoogte Verg. 4.6 NEN-EN Standaardafwijking van de turbulentie Verg. 4.7 NEN-EN Turbulentie intensiteit Verg. 4.8 NEN-EN Extreme stuwdruk Karakteristiek windsnelheid Gereduceerde karakteristieke windsnelheid _RA02. Maessen Tenten B.V

22 Windsnelheid bebouwd gebied op 5,44 m hoogte Vergelijking opstellen: Verg. 4.5 NEN-EN Terreinfactor voor onbebouwd gebied Verg. 4.4 NEN-EN Ruwheidsfacter op 7m hoogte Z <Z min = 5.44 < 7 = Verg. 4.3 NEN-EN Gemiddelde windsnelheid op hoogte Verg. 4.6 NEN-EN Standaardafwijking van de turbulentie Verg. 4.7 NEN-EN Turbulentie intensiteit Verg. 4.8 NEN-EN Extreme stuwdruk Karakteristiek windsnelheid Gereduceerde karakteristieke windsnelheid _RA02. Maessen Tenten B.V

23 Annex A Brand certificaat _RA02. Maessen Tenten B.V

24

25

26

27

28

29

30 Annex B Statische berekening _RA02. Maessen Tenten B.V

31 ontwerp- en adviesbureau voor lichtgewicht bouwen project onderwerp opdrachtgever rapportnummer versie auteur 10m, 15m, 20m en 25m Aluminium tent - profiel serie 225x101x3.5 Statische berekening Maessen Tenten B.V _RA02 V01 Dipl.-Ing. Julia Schönwälder/ ing. Michela Anastasia datum Tentech bv. Rotsoord 13 E 3523 CL Utrecht. postbus AD Utrecht t f

32 projectnummer project opdrachtgever advies onderwerp rapportnummer versie 10m, 15m, 20m en 25m Aluminium tent - profiel serie 225x101x3.5 Maessen Tenten B.V. Postbus AA Wassenaar Tentech bv Postbus AD Utrecht t f Statische berekening _RA02 V01 datum Auteur Dipl.-Ing. Julia Schönwälder/ing. Michela Anastasia 2 handtekening geautoriseerd door ir. E.R.M. van Langeveld handtekening Geldigheidsuur document Geldig tot _RA02. Maessen Tenten B.V

33 Introductie In dit rapport wordt in opdracht van Maessen Tenten BV een serie van tenten met 10m, 15m, 20m en 25m overspanning en 3m wandhoogte getoetst op sterkte en stabiliteit. De overspanning wordt door middel van spanten van aluminium extrusieprofielen van 225x101x3.5 doorgevoerd. De stabiliteit parallel aan de spanten wordt verzorgd door momentvaste verbindingen ter plaatse van de nok en de koppeling van spantligger naar de randkolommen. In de richting haaks op de spanten worden windverbanden toegepast. De spanten staan hart op hart 5 meter uit elkaar. Er wordt in dit rapport getoetst volgens de NEN-EN (Tijdelijke constructies Tenten Veiligheid). De verschillende elementen worden afhankelijk van het materiaal getoetst aan de hand van de corresponderende Eurocode norm. Tevens wordt bepaald hoeveel ankers of betonblokken benodigd zijn om de algehele stabiliteit (veiligheid tegen verschuiven, wegwaaien en omwaaien) van de tenten te waarborgen. Voor alle tenten uit de serie worden het aantal windverbanden en verankeringen bepaald; de elementen- en verbindingscontrole wordt alleen voor de tent met de grootste overspanning (25m) doorgevoerd. Naast de varianten met een puntnok, kunnen de tenten ook met een boognok gemaakt worden, voor de maatgevende belastingcombinatie wordt een vergelijking gemaakt tussen de puntnokvariant en boogvariant. Utrecht, 13 augustus 2014 Julia Schönwälder Michela Anastasia _RA02. Maessen Tenten B.V

34 Inhoudsopgave Introductie Uitgangspunten en Normen Normen Belastingfactoren en Combinaties Project beschrijving Geometrie...6 Omschrijving Randvoorwaarden constructie...10 Materialen Doorsnedes Berekenmethode Algemeen Imperfecties Belastingen Rustende belasting...14 Conventionele belasting Windbelasting op frame Windbelasting op gevel Krachtenwerking Tent 10 m overspanning Tent 15 m overspanning...24 Tent 20 m overspanning Tent 25 m overspanning Controle elementen Spanten...36 Gordingen Kopgevelkolommen Verbindingen Nok...45 Hoekverbinding ligger-langsgevelkolom Langsgevelkolom Voet...52 Kopgevelkolom Verbinding Kop Ligger Kopgevelkolom voet...59 Gording Koppelstuk Windverbanden Dakvlak...63 Gevelvlak Verbinding met Aluminium profiel Verankering Reactiekrachten...64 Ankercapaciteit Betonblokken...66 Resultaten verankering...67 Annex A SCIA Engineer In- en uitvoer Annex B Uitgebreide element controle Annex C vergelijking boogvariant met puntvariant 25m Annex D tekeningen _RA02. Maessen Tenten B.V

35 1 Uitgangspunten en Normen 1.1 Normen De volgende normen worden gehanteerd NEN-EN Tijdelijke constructies Tenten Veiligheid NEN-EN 1990 Grondslag van het constructief ontwerp NEN-EN Belastingen op constructies NEN-EN Ontwerp en berekening van staalconstructies Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN Ontwerp en berekening van staalconstructies Deel 1-8: Ontwerp en berekening van verbindingen NEN-EN Ontwerp en berekening van aluminium constructies 1.2 Belastingfactoren en Combinaties De belastingcombinaties worden volgens de NEN-EN opgesteld Sterkte NEN-EN art Enkele veranderlijke belasting Meerdere veranderlijke belastingen Ongunstige permanente belasting Gunstige permanente belasting Stabiliteit (Veiligheid tegen verschuiven, wegwaaien en omwaaien) NEN-EN art Enkele veranderlijke belasting Meerdere veranderlijke belastingen Ongunstige permanente belasting Gunstige permanente belasting Bovenstaande artikelen resulteren in de volgende combinaties: Sterkte: x G x G x Windbelasting x G x Sneeuwbelasting* x G x Windbelasting x Sneeuwbelasting* Stabiliteit: x G x G x Windbelasting x G x Sneeuwbelasting* x G x Windbelasting x Sneeuwbelasting* *Er wordt geen rekening gehouden met sneeuwbelasting (zie 2.3 randvoorwaarden constructie ), deze combinaties komen te vervallen _RA02. Maessen Tenten B.V

36 2 Project beschrijving 2.1 Geometrie Tent 10 m overspanning Breedte: 10 m Wandhoogte: 3.0 m Nokhoogte: 4.63 m/4.25m H.o.h. afstand spanten: 5m Dakhoek: 18 Fig 1a. Dwarsdoorsnede tent 6 Fig 2a. Perspectief tent _RA02. Maessen Tenten B.V

37 2.1.2 Tent 15m overspanning Breedte: 15m Wandhoogte: 3.0 m Nokhoogte: 5.44 m/5.08m H.o.h. afstand spanten: 5m Dakhoek: 18 Fig 1-b. Dwarsdoorsnede tent 7 Fig 2-b. Perspectief tent _RA02. Maessen Tenten B.V

38 2.1.3 Tent 20m overspanning Breedte: 20m Wandhoogte: 3.0 m Nokhoogte: 6.25m/5,87m H.o.h. afstand spanten: 5m Dakhoek: 18 Fig 1-c. Dwarsdoorsnede tent 8 Fig 2-c. Perspectief tent _RA02. Maessen Tenten B.V

39 2.1.4 Tent 25m overspanning Breedte: 25m Wandhoogte: 3.0 m Nokhoogte: 7.06 m/6.68m H.o.h. afstand spanten: 5m Dakhoek: 18 Fig 1-d. Dwarsdoorsnede tent 9 Fig 2-d. Perspectief tent _RA02. Maessen Tenten B.V

40 2.2 Omschrijving De tenten bestaan uit aluminium spanten die hart op hart 5 meter uit elkaar gepositioneerd zijn (zie figuren 2. a-d). Elk spant bestaat uit 2 liggers en 2 kolommen. De kolommen zijn 3.00 m hoog. De kolommen worden met de liggers momentvast verbonden door middel van een inschuifrail. De nok wordt gefixeerd met een inschuifprofiel. De gehele tent wordt wind en- waterdicht gemaakt door middel van textiel welke in een keder getrokken wordt. De stabiliteit van de constructie wordt in de lengterichting van de tent gewaarborgd door kruisverbanden in het dakvlak en de gevel (zie randvoorwaarden voor aantallen en positionering). In de breedte richting voorziet het spant de stabiliteit (de verbindingen tussen de kolommen en liggers zijn momentvast uitgevoerd). Tussen de spanten worden gordingen aangebracht; deze worden loodrecht op het dakvlak om de 2.63 m aangebracht. De gordingen hangen scharnierend tussen de spanten. In de kopgevel worden extra kolommen geplaatst. Deze kolommen worden h.o.h. 5m van de randkolommen geplaatst. Voor het aantal kopgevelkolomen per tent zie figuren 1. a-d. 2.3 Randvoorwaarden constructie Algemeen De berekening is geschikt voor spanthallen met een breedte van 10 m, 15 m, 20m en 25 m die voldoen aan de in deze berekening gegeven geometrie, profieleigenschappen en detaillering. Het gebruikskarakter van de tent omvat een tijdelijk verblijfsgebied. Windverbanden 10m en 15m tent: in het dakvlak en in de gevel moeten te allen tijde in het eerste en laatste vak windverbanden geplaatst worden (zie ook tekeningen hfst en 2.1.2). Windverbanden 25m en 20m tenten: in het dakvlak moeten te allen tijde in de eerste en laatste twee vakken en in de gevel in de eerste en laatste vak windverbanden geplaatst worden (zie ook tekeningen hfst en 2.1.4). Het maximale aantal vakken aan elkaar zonder windverbanden bedraagt 6. Bij een lengte groter dan 40 m moeten ook in middenvakken windverbanden geplaatst worden. In de wanden kunnen zowel textiel als ook harde wandelementen toegepast worden. In de berekening wordt uitgegaan van een geheel dichte constructie (er worden geen wanddelen open gelaten), wanneer deze in gebruik is. Aan de spanten mag een gewicht van maximaal 250 kg opgehangen worden. Dat komt ongeveer overeen met de belasting door de conventionele neerwaartse belasting uit paragraaf 4.2. voor de grootste overspanning. De gordingen mogen niet belast worden Sneeuwbelasting Sneeuwbelastingen worden niet meegenomen in de sterkte en- stabiliteitsanalyse. Dit houdt in dat aan de volgende voorwaarden voldaan moet worden (volgens NEN-EN artikel ): de tent wordt opgebouwd in een gebied waar er geen sneeuwval zal voorkomen, of de tent wordt opgebouwd tijdens een seizoen waarin geen sneeuwval zal voorkomen, of er worden maatregelen getroffen waardoor er geen sneeuw op de tent zal blijven liggen: o o o o Er is voldoende verwarmingsapparatuur aanwezig. De verwarming wordt aangezet voordat het gaat sneeuwen. De tent wordt op een dusdanige manier verhit dat de oppervlakte temperatuur van de buitenzijde op zijn minst 2 C boven het vriespunt bedraagt. De textielbekleding wordt op een dusdanige manier bevestigd en gespannen dat wateraccumulatie niet kan optreden _RA02. Maessen Tenten B.V

41 2.4 Materialen Materiaal Type Gewicht E-modules f o f u EN AW 6082 T5 aluminium 2700 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 EN AW 6082 T651 aluminium 2700 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 EN AW 6061 T6 aluminium 2700 kg/m N/mm N/mm N/mm 2 S235 staal 7850 kg/m N/mm N/mm N/mm Doorsnedes Statische waardes Profiel materiaal h b t G A Iy Iz Wel;y Wel;z Wpl;y Wpl;z mm mm mm kg/m 1 mm 2 mm 4 mm 4 mm 3 mm 3 mm 3 mm 3 P1. Spant AL 6082 T P2. Gevelkolom G1 AL 6082 T P3. Gevelkolom G2 AL 6082 T P4. Rand/Nokgording AL 6082 T P5. Gording AL 6082 T P6. Gevelwandregel AL 6082 T P7. Nokverbinding AL 6062 T / P8. Hoekverbinding AL 6061 T P9. Koppelstuk AL 6082 T Fig 3a. P1 -Spant / Gevelkolom Fig 3b. P2 - Kopkolom G1 P4 - Nok-/randgording P6 - Gevelwandregel Fig 3c. P3 - Kopkolom G2 Fig 3d. P5 - Gording Fig 3e. P7 - Nokverbinding Fig 3f. P8 Hoekverbinding Fig 3g. P9 Koppelstuk _RA02. Maessen Tenten B.V

42 2.5.2 Posities profielen P4. Randgording 6. Nokverbinding P1. Spant P4. Nokgording P5. Gording P8. Hoekverbinding P2. Gevelkolom G1 P3. Gevelkolom G2 P6. Gevelwandregel P1.Gevelkolom Fig 4. Posities profielen _RA02. Maessen Tenten B.V

43 3 Berekenmethode 3.1 Algemeen De optredende krachten worden in een 2D vlak beschouwd voor de spanten. Krachten voortkomend uit de windverbanden worden hier in opgenomen (zie paragraaf 5. Krachtenwerking). Optredende krachten in elementen uit het spantvlak worden los beschouwd (gordingen en gevelkolomen). Een statische analyse van de spanten wordt uitgevoerd door middel van een Eindige Elementenpakket (SCIA Engineer). De berekening omvat een 2 e Orde rekenwijze volgens NEN-EN art. 5.2 Global Analysis. 3.2 Imperfecties Per belastingcombinatie/spant wordt bekeken of globale imperfecties invloed hebben op de krachtenwerking, deze worden dan als extra horizontale belasting aangebracht. De lokale imperfecties worden per constructieonderdeel getoetst volgens de corresponderende stabiliteits artikelen in de NEN-EN en de NEN-EN waarbij de kniklengtes volgens NEN-EN art (5)(b) gelijk of kleiner dan de systeemlengte genomen mag worden _RA02. Maessen Tenten B.V

44 4 Belastingen 4.1 Rustende belasting Rustende belasting van de gordingen is vastgesteld aan de hand van de doorsneden (zie paragraaf 2.5.1). Voor het membraan wordt een belasting aangehouden van 800 gr/m 2. Rustende belasting uit het eigen gewicht van de spanten volgen uit de statische analyse (SCIA ENGINEER). Q membraan Fg2 Fg3 Fg3 Fg1 Fg3 Fg3 Fg1 14 Fig 5. Rustende belasting op spant 4.2 Conventionele belasting volgens NEN-EN art. 6.3 De stabiliteit van de constructie moet worden gecontroleerd met een neerwaartse belasting op het dakvlak van 0.1 kn/m², alleen te combineren met eigen gewicht. Op het spant wordt daarom een neerwaartse conventionele belasting aangehouden van: _RA02. Maessen Tenten B.V

45 4.3 Windbelasting op frame Volgens NEN-EN / Artikel / Tabel 1: Belasting door textiel dak/gevel Fig 6. Krachtenwerking textiel Door wind op het textiel treden ook horizontale reactiekrachten op. Volgens NEN-EN / Artikel mag voor deze krachten een waarde aangehouden worden van q Fh = 0.8 kn/m voor p w = 0.5 kn/m 2 q Fh = 0.8 x 0.6/0.5 = 0.96 kn/m 2 voor p w = 0.6 kn/m Wind haaks op spant volgens de NEN-EN artikel figuur meter Fig 7. Windbelasting op tent bij wind haaks op overspanningsrichting _RA02. Maessen Tenten B.V

46 4.3.3 Wind parallel op spant volgens de NEN-EN artikel figuur 2 5meter Fig 8. Windbelasting op tent bij wind parallel aan overspanningsrichting 4.4 Windbelasting op gevel 16 h> 5m h3 h1 Aeff,1 h2 Aeff,2 Aeff,3 Fig 9. Invloedvlak op kolomen _RA02. Maessen Tenten B.V

47 h3 5m h3 h2 5 m h1 Fig 10a. Wind op spantkolom Fig 10b. Wind op kolom;1 in kopgevel Fig 10c. Wind op kolom;2 in kopgevel m Tent h;1 = 3.0 m b;1= 2.5 m Aeff;1 = 2.5 x 0.5 x (3.0+( )/2) = 8.52 beff;1 = 8.52/3 = 2.84 m Zuiging: h;2 = 4.63 m b;2 = 5.0 m Aeff;1 = 5 x 0.5 x (3.81+( )/2) = beff;2 = 21.09/4.63 = 4.56 m Zuiging: 17 Druk: Druk: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - druk: Reacties - druk: _RA02. Maessen Tenten B.V

48 m Tent h;1 = 3.0 m b;1= 2.5 m Aeff;1 = 2.5 x 0.5 x (3.0+( )/2) = 8.52 beff;1 = 8.52/3 = 2.84 m h;2 = 4.62 m b;2 = 5.0 m beff;2 = 5.0 m Zuiging: Zuiging: Druk: Druk: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - druk: Reacties - druk: m Tent h;1 = 3.0 m b;1= 2.5 m Aeff;1 = 2.5 x 0.5 x (3.0+( )/2) = 8.52 beff;1= 8.52/3 = 2.84 m h;2 = 4.62 m b;2 = 5.0 m beff;2 = 5.0 m h;3 = 6.25 m b;3 = 5.0 m Aeff;3 = 5.0 x 0.5 x(6.25+ ( )/2) = beff;3 = 29.22/6.25=4.68 m 18 Zuiging: Zuiging: Zuiging: Druk: Druk: Druk: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - druk: Reacties - druk: Reacties - druk: _RA02. Maessen Tenten B.V

49 m Tent h;1 = 3.0 m b;1= 2.5 m Aeff;1 = 2.5 x 0.5 x (3.0+( )/2) = 8.52 beff;1= 8.52/3 = 2.84 m Zuiging: h;2 = 4.62 m b;2 = 5.0 m beff;2 = 5.0 m Zuiging: h;3 = 6.25 m b;3 = 5.0 m beff;3 = 5.0 m Zuiging: Druk: Druk: Druk: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - zuiging: Reacties - druk: Reacties - druk: Reacties - druk: _RA02. Maessen Tenten B.V

50 5 Krachtenwerking Door de windverbanden in het dakvlak ontstaan extra krachten in de spanten. Om deze krachten in het rekenmodel mee te kunnen nemen worden de krachten uit het windverband als externe kracht F spant,wb op het spant omgerekend. Deze krachten worden aan hand van krachtenevenwicht bepaald. De belastingen op de windverbanden volgen uit de reactiekrachten van de staanders in de kopgevel (zie paragraaf 4.4 windbelasting op gevel). In de analyse wordt ervan uitgegaan dat de tussengordingen geen kracht uit de gevelbelasting op nemen. De belasting op het gevel wordt alleen door de hoofdconstructie (spant, nokgording, randgording, en windverband) opgenomen. 5.1 Tent 10 m overspanning Druk op gevel Krachtenwerking dakvlak N rand N nok 20 N wv N spant Rb1= 1.70 kn Rb2 = 4.20 kn Rb1 = 1.70 kn Fig 11a. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

51 Krachtenwerking wand Rb,1 F3 Rrep 1 e spant 2 e spant F1 F2 Ra,z Ra,y Rb,z Fig 12a. Langsgevel bij wind op kopgevel 21 a;y = rep = 3.80 a;z = - b;z = - F2 = _RA02. Maessen Tenten B.V

52 5.1.2 Zuiging op gevel Krachtenwerking dakvlak Rb,1 = 0.85 kn N spant Rb,2 = 2.10 kn Rb,1 = 0.85 kn N rand N nok N wv N wv Fig 13a. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

53 Krachtenwerking wand R1 F3 F2 F1 Rb,y Ra,z Rb,z Fig 14a. Langsgevel bij wind op kopgevel b1 = Rb,y = Rrep = 2.75 kn Ra,z = - Rbz = F2 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

54 5.2 Tent 15 m overspanning Druk op gevel Krachtenwerking dakvlak F spant2 Rrep N randgording N nokgording N wv F spant1 N spant Rb,1 = 1.7 kn Rb2 = 4.62 kn Rb2 = 4.62 kn Rb1 = 1.7 kn Fig 11b. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

55 Krachtenwerking wand Rb,1 Hwv Vrand F3 Rrep 1 e spant 2 e spant F1 F2 Ra,z Ra,y Rb,z Fig 12b. Langsgevel bij wind op kopgevel 25 a;y = rep = 6.32 a;z = - b;z = - F2 = _RA02. Maessen Tenten B.V

56 5.2.2 Zuiging op gevel Krachtenwerking dakvlak Rb,1 = 0.85 kn Rb2 = 2.31 kn Rb2 = 2.31 kn Rb1 = 0.85 kn F spant1 N rand N nok N wv F spant2 Fig 13b. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

57 Krachtenwerking wand Rb1 Vrand Rrep F3 Rh,wv 1 1 e spant 2 e spant F2 F1 Rb,y Ra,z Rb,z Fig 14b. Langsgevel bij wind op kopgevel b1 = 0.77 V;rand= Rb,y = Rrep = 3.16 kn Ra,z = - Rbz = F2 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

58 5.3 Tent 20 m overspanning Druk op gevel Krachtenwerking dakvlak F spant3 N rand2 N wv2 N nok2 F spant2 N wv1 N nok1 N rand1 F spant1 Rb,1 = 1.7 kn Rb,2 = 4.62 kn Rb,3 = 6.26 kn Rb,2 = 4.62 kn Rb,1 = 1.7 kn 28 Fig 11c. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

59 Krachtenwerking wand Rb,1 Hwv Vrand F3 Rrep 1 e spant 2 e spant F1 F2 Ra,z Ra,y Rb,z Fig 12c. Langsgevel bij wind op kopgevel 29 a;y = rep = 9.45 a;z = - b;z = - F2 = _RA02. Maessen Tenten B.V

60 5.3.2 Zuiging op gevel Krachtenwerking dakvlak Rb,1 = 0.85 kn Rb,2 = 2.31 kn Rb,3 = 3.13 kn Rb,2 = 2.31 kn Rb,1 = 0.85 kn F spant1 N rand1 N wv1 N nok1 F spant2 N wv2 N rand2 N nok2 F spant3 Fig 13c. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

61 Krachtenwerking wand Rb1 Vrand Rrep F3 Rh,wv 1 N;rand2 1 e spant 2 e spant F2 F1 Rb,y Ra,z Rb,z Fig 14c. Langsgevel bij wind op kopgevel b1 = 0.85 V;rand= Rb,y = Rrep = 4.73 kn Ra,z = - Rbz = F2 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

62 5.4 Tent 25 m overspanning Druk op gevel Krachtenwerking dakvlak F spant3 N rand2 N wv2 N nok2 F spant2 N rand1 N wv1 N nok1 F spant1 Rb,1 = 1.7 kn Rb,2 = 4.62 kn Rb,3 = 6.7 kn Rb,3 = 6.7 kn Rb,2 = 4.62 kn Rb,1 = 1.7 kn Fig 11d. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

63 Krachtenwerking wand Rb,1 Hwv Vrand F3 Rrep 1 e spant 2 e spant F1 F2 Ra,z Ra,y Rb,z Fig 12d. Langsgevel bij wind op kopgevel 33 a;y = rep = a;z = - b;z = - F2 = _RA02. Maessen Tenten B.V

64 5.4.2 Zuiging op gevel Krachtenwerking dakvlak Rb,1 = 0.85 kn Rb,2 = 2.31 kn Rb,3 = 3.35 kn Rb,3 = 3.35 kn Rb,2 = 2.31 kn Rb,1 = 0.85 kn F spant1 N rand1 N wv1 N nok1 F spant2 N rand2 N wv2 N nok2 F spant3 Fig 13d. Krachten door windverband _RA02. Maessen Tenten B.V

65 Krachtenwerking wand Rb1 Vrand Rrep F3 Rh,wv 1 N;rand2 1 e spant 2 e spant F2 F1 Rb,y Ra,z Rb,z Fig 14d. Langsgevel bij wind op kopgevel b1 = 0.85 V;rand= Rb,y = Rrep = 6.51 kn Ra,z = - Rbz = F2 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

66 6 Controle elementen 6.1 Spanten De spanten bestaan uit een aluminium keder-profiel Het spantprofiel wordt alleen voor het tent met overspanning van 25m getoetst (maatgevend). De momentvaste verbindingen bij de hoeken en bij de nok bestaan uit inschuifstukken. De verbindingen worden apart in hoofdstuk 7 gecontroleerd. De controle van de interne krachten in het keder-profiel is aan de rand van de inschuifstukken (zie sneden 1 t/m 6 in rekenmodel) doorgevoerd. De krachten in de verschillende elementen zijn met behulp van SCIA Engineer bepaald. Omdat alle spanten dezelfde geometrie hebben, is ervoor gekozen om 1 model te maken met daarin 5 belastingcombinaties (NC1 t/m NC5) welke 3 verschillende spantposities en twee windrichtingen vertegenwoordigen: NC1: 1 e spant: Wind haaks op spant met druk op gevel NC2: 3 e spant: Wind haaks op spant met druk op gevel NC3: 3 e spant: Wind haaks op spant met zuiging op gevel NC4: alle spanten: Wind parallel op spant NC5: alle spanten: Conventionele belasting Alle spanten paragraaf en e spant aangeblazen gevel paragraaf e spant gedrukt/gezogen gevel paragraaf en Fig 15. Aanduiding toetsing verschillende spanten _RA02. Maessen Tenten B.V

67 e Spant wind haaks op spant aangeblazen gevel (NC1) De resulterende belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv,d F;wv,d Fig 16. Belasting op aangeblazen kopspant De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (kopspant) - (haaks) 1.5 x 4. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (aangeblazen gevel) 1.5 x Kolom Zie Annex A - Sterkte - NC1 pagina 10/11; snede 1 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = kn Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.1) Ligger zie Annex A - Sterkte - NC1 pagina 10/11, snede 2 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = 2.40 kn Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.2) _RA02. Maessen Tenten B.V

68 e spant wind haaks op spant gedrukt gevel (NC2) De resultante belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv F;wv Fig 17. Werking belasting op 2. spant wanneer de kopspant gezogen wordt De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (middenspant) - (haaks) 1.5 x 4. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (gedrukt gevel) 1.5 x Kolom zie Annex A - Sterkte - NC2 pagina 12/13, snede 1 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = kn Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.3) Ligger zie Annex A Sterkte NC2 pagina 12/13, snede 2 Moment: Trek: My;ed = knm Nc;ed = kn Maatgevend: Buigend moment en normaalkracht NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.4) _RA02. Maessen Tenten B.V

69 e spant wind haaks op spant gezogen gevel (NC3) De resultante belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting F;wv F;wv Fig 18. Werking belasting op 2. spant wanneer de kopspant gezogen wordt De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 5. Eigen Gewicht 1.0 x 6. Rustende Belasting 1.0 x 7. Windbelasting (middenspant) - (haaks) 1.5 x 8. Kracht ten gevolge van windverbanden kopspant (gezogen gevel) 1.5 x Kolom zie Annex A - Sterkte - NC3 pagina 14/15, snede 1 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = kn Maatgevend: Buigend moment en normaalkracht NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.5) Ligger zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15, snede 2 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = kn Maatgevend: Buigend moment en normaalkracht NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.6) _RA02. Maessen Tenten B.V

70 6.1.4 Middenspant parallel spant (NC4) De resulterende belasting is opwaarts, hierdoor zal een globale imperfectie geen nadelig effect hebben op het krachtenverloop en is om deze reden in deze combinatie buiten beschouwing gelaten. windbelasting windbelasting Fig 19. Werking belasting op middenspant wanneer van zij aangeblazen wordt De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties: 1. Eigen Gewicht 1.0 x 2. Rustende Belasting 1.0 x 3. Windbelasting (alle spanten) - (parallel ) 1.5 x Kolom zie Annex A - Sterkte NC4 - pagina 16/17, snede 1 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = 7.27 kn Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.7) Ligger zie Annex - Sterkte NC4 pagina 16/17, snede 2 Moment: Trek: My;ed = knm Nt;ed = kn Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.8) _RA02. Maessen Tenten B.V

71 6.1.5 Alle spanten Conventionele belasting (NC5) Conventionele belasting Conventionele belasting H;equ Fig 20. Werking belasting op middenspant met conventionele belasting Conventionele belasting zie 4.2 De globale instabiliteit/scheefstand wordt bekeken door een equivalente horizontale belasting aan te brengen volgens NEN-EN art Global Imperfections of frame analysis. x 1.35 x 1.35 x kn 41 Met De optredende krachten zijn berekend met SCIA Engineer (zie Annex A) met de volgende belastinggevallen en combinaties (de horizontale belasting wordt door SCIA Engineer gebruikt om de initiële scheefstand te bepalen): 1. Eigen Gewicht 1.35 x 2. Conventionele belasting 1.35 x Kolom zie Annex A - Sterkte NC5 pagina 18/19, snede 1 Moment: Druk: My;ed = knm Nc;ed = kn Maatgevend: Knik en Buigend moment NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.9) _RA02. Maessen Tenten B.V

72 Ligger zie Annex A - Sterkte NC5 pagina 18/19, snede 2 Moment: Druk: My;ed = knm Nc;ed = kn Maatgevend: Knik en Buigend moment NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.10) 6.2 Gordingen Maatgevende lengte tussen spanten: Lcr = 4900 mm H.o.h. afstand tussen gordingen in de dakvlak is 2630 mm. Randgording paragraaf Nokgording paragraaf Gordingen paragraaf Fig 21. Aanduiding toetsing gordingen Randgording Aluminium kederprofiel 130 x 70 x 3 Maatgevende krachten uit druk op gevel volgens paragraaf Daarnaast ontstaat er vanuit het textiel een horizontale component door zuiging op het dak (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk-gevel: Druk-textiel: Druk-textiel wand: Druk: Nc;rep;2 = (0.5 * 2.630) x 0.8 kn/m= 1.05 kn Nc;rep;3 = (0.5 * 3.0) x 0.8 kn/m = 1.20 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2+Nc;rep;3) = 1.5 x ( ) = 17.50kN Maatgevend: Knik Z-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.11) _RA02. Maessen Tenten B.V

73 6.2.2 Nokgording Aluminium kederprofiel 130 x 70 x 3 Maatgevende krachten uit druk op gevel volgens paragraaf Daarnaast ontstaat er vanuit het textiel een horizontale component door zuiging op het dak (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk-gevel: Druk-textiel: Druk: Nc;rep;2 = x 0.96 = 2.52 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2) = 1.5 x ( ) = kn Maatgevend: Knik Z-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.12) Tussengording Aluminium 60 x 60 x 3 De gording ter plaatse van de kopstaanders wordt door wind met de krachten volgens paragraaf belast. Daarnaast ontstaat er vanuit het textiel een horizontale component door zuiging op het dak (zie paragraaf 4.3.1). Het moment uit eigengewicht wordt verwaarloosd. Druk-gevel: Druk-textiel: Druk: Nc;rep;1 = Nrep, gb1 = 0 kn Nc;rep;2 = x 0.96 = 2.52 kn Nc;ed = 1.5 x (Nc;rep;1 + Nc;rep;2) = 1.5 x ( ) = 3.78 kn 43 Maatgevend: Knik y-as NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.13) 6.3 Kopgevelkolommen Gevelkolom G1 Aluminium keder profiel 130x70x3 De kolommen worden op buiging belast door wind op de kopgevel (zie paragraaf 4.4). Vanwege de sleufgaten bij de voetverbinding kan door de gevelkolommen geen normaalkracht opgenomen worden. L= 4.62 m q max = Q w,d = 2.0 kn/m Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.14) _RA02. Maessen Tenten B.V

74 6.3.2 Gevelkolom G2 (Alleen bij 25m en 20 m aanwezig) Aluminium keder profiel 160x100x3 De kolommen worden op buiging belast door wind op de kopgevel (zie paragraaf 4.4). Vanwege de sleufgaten bij de voetverbinding kan door de gevelkolommen geen normaalkracht opgenomen worden. L= 6.25 m q max = Q w,d, gemiddeld = (Qw,d1 x 5/6.25 +Qw,d2 x 1.25/6.25) = 2.0 x 5/ x 1.25/6.25 = 2.08 kn/m Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg (Voor complete controle zie Annex B.15) _RA02. Maessen Tenten B.V

75 7 Verbindingen 7.1 Nok 7.6 Ligger - Gording 7.4 kopgevelkolom - Ligger 7.2 Hoekverbinding 7.5 kopgevelkolom - voet 7.3 Langsgevelkolom - Voet Fig 22. Aanduiding toetsing details Nok Inschuifstuk Profiel P7, 174x93x6/10, aluminium EN-AW 6082 T651 Maatgevende maximale belasting (Annex A Sterkte NC2 - pagina 12/13): My;ed,max = knm N,ed = kn V,ed = 9.58 kn _RA02. Maessen Tenten B.V Fig 23. Nokverbinding met inschuifstuk

76 7.1.1 Spanningscontrole inschuifstuk Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg Overdracht moment op aluminium extrusieprofiel Het moment en de dwarskracht in de nok worden door contactdruk tussen het kederprofiel en inschuifprofiel opgenomen. Hierbij is het kederprofiel maatgevend (t=3.5 mm) Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.15c 46 Fig 24. Overdracht inschuifstuk Controle bouten De normaalkracht wordt door de sleutelpennen van het keder naar het inschuifstuk overgedragen. Sleutelpen: 2 x M16 S235 Ned = kn Fv, snede, bout = Ned / 2/2 = 29.16/4 = 7.30 kn Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel / tabel _RA02. Maessen Tenten B.V

77 7.2 Hoekverbinding ligger-langsgevelkolom Maximale belasting NC3 ( zie Annex A Sterkte NC3 - pagina 14/15): Ligger: Kolom: My;ed,max = knm knm Ned = kn kn (max) Ved = kn kn NC2 ( zie Annex A Sterkte NC2 - pagina 12/13): Ned,max = kn (ligger) 47 Fig 25 Hoekverbinding spant _RA02. Maessen Tenten B.V

78 7.2.1 Spanningscontrole inschuifstuk ligger Doorsnede: Kederprofiel + inschuifstuk Wel,y = mm3 Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg Controle bouten verbinding ligger - slede bouten: minimaal 4 x M Fig 26. Bouten hoekverbinding Controle tegen afschuiven: Ned,max = 28.61kN Fbout = N/4 = 28.61/4 = 7.15 kn Afschuiving bout NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Controle op trek in bouten: Mmax = knm N,ed = kn Ved, ligger = kn Trek bout NEN-EN NEN-EN / Artikel / tabel _RA02. Maessen Tenten B.V

79 Gecombineerde afschuiving en trek NEN-EN / Artikel / tabel Controle slede Het moment en de dwarskracht in de nok worden door contactdruk tussen het aluminium profiel en inschuifprofiel opgenomen. 49 Overgangslengte l = 300 mm Minimale dikte t = 17 mm Fig 27. Slede en T-stuk van hoekverbinding Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.15c _RA02. Maessen Tenten B.V

80 7.2.4 Controle verbinding inschuifstuk - kolom 34 klinknagels (per snede) ø 6.5 mm Klinknagels : d = 6.5 mm Minimaal f u,kl = 500 N/mm 2 of minimale afschuifsterkte Fr,n = 7.7 kn t,min = 3.5 mm f u,al = 270 N/mm 2 F;M;ed M;ed 50 Fig 28. Klinknagels hoekverbinding e;i e;i 2 k k k k k k k k k k k k k k k k k e;i;max = 150 mm _RA02. Maessen Tenten B.V

81 Hoek e,max ~45 Fx,ed = F;M;ed x cos 45 = 5.24kN Fz,ed = F;M;ed x sin 45 = 5.24 kn Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel 8.5.5/ tabel Spanningscontrole inschuifstuk kolom Inschuifstuk 213/93/4, AL6061 T6 Moment: My;ed,max = knm 51 Iy;keder = mm 3 Wel,tot = (I y,inschuif +I y,keder) /(0.5x225) = ( )/(0.5x225)= mm 3 Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg _RA02. Maessen Tenten B.V

82 7.3 Langsgevelkolom Voet z z x y 52 Fig 29. Langsgevelkolommen voetverbinding Maximale krachten: 1. Spant: Wind haaks, druk + Reactie gevelkolom + Windverband (druk) (Zie Annex A Sterkte NC1 pagina 10/11; reaktiekrachten paragraaf 4.4.3; windverband paragraaf 5.4.1) Fx = kn Fz = kn Fy;Rd = 1.7 x 1.5 = 2.55 kn Fy;wv = x 1.5 Fz;wv = 7.81 x 1.5 = kn = kn Totaal: Fx,ed Fy,ed = Fz,ed = = kn = kn = kn 2. Spant: Wind haaks + Windverband (zuiging) (Zie Annex A reactiekrachten pagina 20 - NC7 x 1.5/1.2; windverband paragraaf 5.4.2) Fx = 9.08 x 1.5/1.2 Fz = 14.09x 1.5/1.2 = kn = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

83 Fy;wv = 6.51 x 1.5 Fz;wv = 3.91 x 1.5 = 9.76 kn = 5.86 kn Totaal: Fx,ed Fy,ed Fz,ed = Niet maatgevend = kn = 9.76 kn = kn 3. Spant: Wind haaks, zuiging (Zie Annex A NC3 pagina 14/15) Fx,ed = kn Fz,ed = kn Verbinding inschuifstuk kolom Inschuifstuk t= 4 mm, EN AW 6082 T5 6 klinknagels ø6.5 mm, minimaal f u,kl = 400 N/mm 2, A= 28 mm De krachten uit de kolom in x- en z- richting worden door de klinknagels opgenomen. Maatgevend: maximale kracht 3. spant (Zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15) Fx,ed = kn Fz,ed = kn Maximale kracht per klinknagel (twee sneden) 53 Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel (e1 = 15mm, d0 = 6.5 mm) EN / Artikel / tabel Pen - buis verbinding Pen M16 - S235, buis 26.9x4.5 - inschuifstuk: AL 6061 T6 Door de pen- buis verbinding worden de krachten van de spant in de voet geleidt. De verticale kracht wordt door de pen opgenomen, de horizontale (x-richting) wordt door contactdruk overgedragen. Maximale krachten volgen uit 3. spant (zie Annex A Sterkte NC3 pagina 14/15) Fz,max = kn Fx,max = kn De verticale kracht wordt door de pen opgenomen, de horizontale (x-richting) wordt door contactdruk overgedragen. Maximale kracht per snede = 20.42/2 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

84 Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Buiging pen+buis NEN-EN / Artikel / tabel 3.10 Maximale horizontale kracht Fx,ed: Fx= kn A buis = 317 mm 2 Normaalkracht druk NEN-EN / Artikel / verg Voetstuk met voetplaat S235 I II Fig 30. Afmetingen voetstuk _RA02. Maessen Tenten B.V

85 Voetstuk: t = 15 mm h = 70 mm b = 130 mm d gat= 18mm b = =112 mm Maximale kracht voetstuk bij spant 1: Fx,ed = kn Fy,ed = kn Fz,ed = kn Snede I: A snede = b x t = 112 x 15 = 1680 mm 2 Snede II: A = b x t = 130 x 15 =1950 mm 2 Wx;el = b x t 2 /6 = 4875 mm 3 Mx =Fy,wb x F,A,ed x 0.07 =19.53 x x 0.07 =0.862 knm 55 Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.1 Vloerplaat t= 10 mm Wel =b x t 2 /6 = 400 x 10 2 /6 =6667 mm 3 Maximale trekkracht: Fz,ed= kn Maximale moment : Buigend moment NEN-EN / Artikel / verg _RA02. Maessen Tenten B.V

86 7.4 Kopgevelkolom Verbinding Kop Ligger Verbinding G1 Ligger 56 Fig 31. Kopgevelkolom G1 Maatgevende kracht (zie paragraaf 4.4.3): Fy,ed = Ry,b x 1.5 = 4.62 x 1.5 = 6.93 kn Controle inschuifstuk t= 4 mm, EN AW 6082 T5 2 bouten M Per bout en snede : Fv,ed = 6.93 / 2 /2 = 1.74 kn Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel (e2 =25mm, d0 = 18 mm) EN / Artikel / tabel _RA02. Maessen Tenten B.V

87 Controle koppeling Pen: ø16 S235, belasting gering geen toets 2 Platen: EN AW 7020 T6 (f u = 280 N/mm 2, f y = 350 N/mm 2 ) Fig 32. Koppelstuk kopgevelkolom A = b x t = 80 x 10 =800 mm 2 Wx;el =2 x b x t 2 /6 = 2667 mm 3 Med =Fy,ed x 0.055/2 = 6.93 x 0.028= knm Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg Verbinding G2 Ligger Alleen bij 25m tent aanwezig 57 Fig 33. Kopgevelkolom Maatgevende kracht (zie paragraaf 4.4.3): Fy,ed = Ry,b x 1.5 = 6.7 x 1.5 = kn _RA02. Maessen Tenten B.V

88 Controle inschuifstuk t= 4 mm, EN AW 6082 T5 4 bouten M Per bout en snede : Fv,ed = / 4 /2 = 1.26 kn Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel (keder t = 3 mm) EN / Artikel / tabel 8.7 Controle koppeling (vergelijk koppeling paragraaf 7.4.1) 2 Platen: Wx;el =2 x b x t 2 /6 = 2667 mm 3 Med =Fy,ed x 0.055/2 = x 0.028= knm Maatgevend: Buiging NEN-EN / Artikel / verg Verbinding G2 Nok Aanwezig bij 10 m en 20 m tent. Maatgevende situatie is bij de 20m tent. Fig 34. Kopgevelkolom Inschuifstuk is gelijk aan inschuifstuk in 7.4.2, maar minder belasting (Fy,ed = 1.5 x Rb = 1.5x 6.25 = 9.38 kn) Voldoet _RA02. Maessen Tenten B.V

89 7.5 Kopgevelkolom voet Verbinding Kolom G1 - Inschuifstuk De maximale kracht bedraagt (zie paragraaf 4.4.3). Fy,ed = Ra,d x 1.5 = 4.62 x 1.5 = 6.93 kn 59 Fig 35. Voetverbinding kopgevelkolom Overdracht dwarskracht op aluminium extrusieprofiel De dwarskracht word door contactdruk tussen het aluminium profiel en inschuifprofiel opgenomen. Overgangslengte minimaal l= 61 mm Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.15c Voetstuk en voetplaat Bij de kopgevelkolommen worden de zelfde voetstukken als bij de langsgevelkolommen toegepast. De krachten zijn bij de kopgevelkolommen echter minder. Het voetstuk en de voetplaat worden niet verder getoetst _RA02. Maessen Tenten B.V

90 7.5.2 Verbinding Kolom G2- Inschuifstuk De maximale kracht bedraagt (zie paragraaf 4.4.3). Fy,ed = Ra,d x 1.5 = 6.30 x 1.5 = 9.45 kn 60 Fig 36. Voetverbinding kopgevelkolom Overdracht dwarskracht op aluminium extrusieprofiel De dwarskracht word door contactdruk tussen het aluminium profiel en inschuifprofiel opgenomen. Overgangslengte minimaal l= 175 mm Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.15c Voetstuk en voetplaat Bij de kopgevelkolommen worden de zelfde voetstukken als bij de langsgevelkolommen toegepast. De krachten zijn bij de kopgevelkolommen echter minder. Het voetstuk en de voetplaat worden niet verder getoetst _RA02. Maessen Tenten B.V

91 7.6 Gording Gordingen worden door middel van hoekprofielen in een omegaprofiel gehangen. De omegaprofielen zitten vastgebout aan de liggers. De gordingen worden enkel op druk belast, de druk wordt door de gordingen aan de ligger afgedragen door contactdruk, geen verdere checks zijn benodigd. 7.7 Koppelstuk Alleen bij de 25 m tent toegepast. Voor het transport moeten lange spantliggers gesplitst worden en door een koppelstuk met elkaar verbonden. De koppeling is aan elk positie plaatsbaar. Koppelstuk; AL 6082 T5 t= 4 mm Wel,y = mm 3 Maximaal over te dragen: Moment: My;ed = 30.4 knm (zie Annex A - Sterkte NC4 pagina 16/17, bij ~2 m) Normaalkracht: N;ed = knm (zie Annex A - Sterkte NC2 pagina 12/13) Fig 37. Koppelstuk 61 Maatgevend: Buigend moment Y-as NEN-EN / Artikel / verg Het moment wordt door contactdruk tussen het aluminium profiel en inschuifprofiel opgenomen. Weerstand van doorsnede NEN-EN / Artikel / vergelijking 6.15c _RA02. Maessen Tenten B.V

92 De normaalkracht wordt door een bouten van het keder naar het koppel stuk overgedragen. Bout: M Ned = kn Fv,bout = Ned / 2 = 29.16/2 = 14.6 kn (twee sneden) Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Stuikweerstand aluminium profiel EN / Artikel / tabel _RA02. Maessen Tenten B.V

93 8 Windverbanden 8.1 Dakvlak Maximale kracht F ed = F1 (zie paragraaf 5.4.1) = kn x 1.5 = kn staalkabel = 8 mm, 6 x 37 EN min breekkracht (leverancier) = 33.4 kn 8.2 Gevelvlak Maximale kracht F ed = F1 (zie paragraaf 5.4.1) = kn x 1.5 = kn staalkabel = 10 mm, 6 x 37 EN min breekkracht (leverancier) = 52.2 kn 8.3 Verbinding met Aluminium profiel 1x bout M Maximale kracht dak: tanα = 5/13.14 α = 20.8 Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel Trekweerstand gecombineerd met afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Maximale kracht wand: tanα = 3/5 α = 31.0 Afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel 3.4 Trekweerstand gecombineerd met afschuiving NEN-EN / Artikel / tabel _RA02. Maessen Tenten B.V

94 9 Verankering Ten behoeve van de veiligheid tegen omwaaien, verschuiving en opwaaien moet de tent met ankers of tegengewicht (bijvoorbeeld door betonblokken) bevestigd worden. In het volgende wordt berekend hoeveel ankers of tegengewicht benodigd zijn om de stabiliteit te waarborgen. 9.1 Reactiekrachten De reactiekrachten van de spanten zijn met SCIA Engineer bepaald (Annex A Stabiliteit pagina s 20-21), waarbij de steunpunten en belastingcombinaties volgens onderstaande gegevens geïnterpreteerd dienen te worden: SN1 = steunpunt links (li) SN4 = steunpunt rechts (re) NC6 = 1 e Spant met wind op de kopgevel (druk) NC7 = 2 e Spant en middenspanten met wind haaks op spant NC8 = 3 e Spant met wind haaks op overspanningrichting en zuiging op de kopgevel NC9 = wind parallel op spant Ter plaatse van het 1 e en 2 e spant bevinden zich windverbanden, deze veroorzaken extra krachten in de Y en Z richtingen. Deze krachten worden opgeteld bij de reacties uit SCIA Engineer. Extra krachten 10 m: Windverband krachten 1 e spant (NC6) (zie paragraaf 5.1.1) Rmax;Y;wv = 1.2 x 3.80 = 4.56 kn Rmax;Z;wv = 1.2 x 2.28 = 2.74 kn Reactiekracht volgens 4.4.1: R;Y; = 1.2 x 1.70 = 2.04 kn 64 Ry = = 6.60 kn Rz = 2.74 kn Windverband krachten 2 e spant (NC7) (zie paragraaf 5.1.2) Rmax;Y;wv = 1.2 x 2.75 = 3.30 kn Rmax;Z;wv = 1.2 x 1.65 = 1.98 kn Kopkolommen: Op de kopkolommen werkt de horizontale belasting volgens paragraaf G2: Fh= Rb,druk x 1.2 = 4.20 kn x 1.2 = 5.04 kn Extra krachten 15 m: Windverband krachten 1 e spant (NC6) (zie paragraaf 5.2.1) Rmax;Y;wv = 1.2 x 6.32= 7.58 kn Rmax;Z;wv = 1.2 x 3.79= 4.55 kn Reactiekracht volgens 4.4.2: R;Y; = 1.2 x 1.70= 2.04 kn Ry = = 9.62 kn Rz = 4.55kN Windverband krachten 2 e spant (NC7) (zie paragraaf 5.2.2) Rmax;Y;wv = 3.16 x 1.2 = 3.79 kn Rmax;Z;wv = 1.90 x 1.2 = 2.28 kn Kopkolommen: Op de kopkolommen werkt de horizontale belasting volgens paragraaf _RA02. Maessen Tenten B.V

95 G1: Fh= Rb,druk x 1.2 = 4.62 kn x 1.2 = 5.54 kn Extra krachten 20 m: Windverband krachten 1 e spant (NC6) (zie paragraaf 5.3.1) Rmax;Y;wv = 1.2 x 9.45= kn Rmax;Z;wv = 1.2 x 5.67= 6.80 kn Reactiekracht volgens 4.4.3: R;Y; = 1.2 x 1.70= 2.04 kn Ry = = kn Rz = 6.80 kn Windverband krachten 2 e spant (NC7) (zie paragraaf 5.3.2) Rmax;Y;wv = 4.73 x 1.2 = 5.67 kn Rmax;Z;wv = 2.84 x 1.2 = 3.40 kn Kopkolommen: Op de kopkolommen werkt de horizontale belasting volgens paragraaf G1: Fh= Rb,druk x 1.2 = 4.62 kn x 1.2 = 5.54 kn G2: Fh= Rb,druk x 1.2 = 5.89 kn x 1.2 = 7.07 kn Extra krachten 25m: Windverband krachten 1 e spant (NC6) (zie paragraaf 5.4.1) Rmax;Y;wv = 1.2 x 13.02= kn Rmax;Z;wv = 1.2 x 7.81 = 9.37 kn 65 Reactiekracht volgens 4.4.4: R;Y; = 1.2 x 1.70= 2.04 kn Ry = = kn Rz = 9.37 kn Windverband krachten 2 e spant (NC7) (zie paragraaf 5.4.2) Rmax;Y;wv = 6.51 x 1.2 = 7.81 kn Rmax;Z;wv = 3.91 x 1.2 = 4.69 kn Kopkolommen: Op de kopkolommen werkt de horizontale belasting volgens paragraaf G1: Fh= Rb,druk x 1.2 = 4.62 kn x 1.2 = 5.54 kn G2: Fh= Rb,druk x 1.2 = 6.30 kn x 1.2 = 7.56 kn _RA02. Maessen Tenten B.V

96 9.2 Ankercapaciteit De benodigde ankers worden bepaald aan de hand van de NEN-EN artikel 8 tabel 5. Uitgangspunt is een goed verdichte, niet samenhangende grond. Er worden ankers van minimaal 0.8 m lang en 25 mm doorsnede toegepast. Er wordt met een inslaglengte van minimaal 0.8 m gerekend. Bij de 25m tent worden ankers van 1.0 m lengte en 30 mm doorsnede toegepast. De ankercapaciteit wordt bepaald voor een goed verdichte niet samenhangende grond waarbij voor de volgende hoeken de volgende capaciteit geldt: f; 0 = 6.5 f;45 = 17 Waardes hiertussen worden rechtlijnig geïnterpoleerd. In onderstaande tabel wordt het getal f voor hoeken kleiner dan 45 op de volgende wijze bepaald: \ 9.3 Betonblokken In plaats van ankers kunnen ook betonblokken voor de veiligheid tegen omwaaien, verschuiving en opwaaien van de tent geplaatst worden. In het volgende wordt bepaald hoeveel tegengewicht nodig is Benodigd gewicht betonblokken De horizontale tegenreactie, die de betonblokken leveren wordt bepaald aan de hand van de wrijving en het gewicht van de betonblokken. Hier wordt een coëfficiënt van 0.4 voor aangehouden. Fb,xy is het benodigde gewicht van de betonblokken voor het opnemen van de horizontale belasting Spanbanden voor betonblokken In artikel 9.3 van NEN-EN wordt gesteld dat er een factor γ m =2 aangebracht moet worden op de krachten in spanbanden in de uiterste grenstoestand (F sd ). Dit houdt in dat de breeksterkte van de spanbanden groter moet zijn dan 2x de maximale kracht in de banden. Fsd = 1.5 x F,tot Indien de spanbanden volgens de EN geproduceerd zijn en een LC (lashing capacity) gegeven is, mag een lager factor gebruikt worden, omdat bij deze een γ m = 3 verwerkt is. Dit is 1.5 x groter dan voorgeschreven in NEN-EN _RA02. Maessen Tenten B.V

97 9.4 Resultaten verankering m tent Ankers: spant combi Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz F;tot hoek f Fa;max aantal [grad] ankers 1e haaks voor NC6 /li/re 0,29-2,74 6,6-2,74 6,61-5,48 8, ,0 3,40 3 2e haaks, achter NC7 /li/re 0,13-5,33 3,3-1,98 3,30-7,31 8, ,2 2,43 4 rest haaks NC8 /li/re 0,13-4,92 0,13-4,92 4,92 2 6,9 1,37 4 allen parallel NC9 /li -8,32-3,01 8,32-3,01 8, ,0 3,40 3 allen parallel NC9 /re -4,3-1,26 4,30-1,26 4, ,0 3,40 2 1e parallel NC9 /li -4,16-1,51 4,16-1,51 4, ,0 3,40 2 1e parallel NC9 /re -2,15-0,63 2,15-0,63 2, ,0 3,40 1 kop G2 haaks voor 5,04 5,04 0,00 5, ,0 3,40 2 Benodigde ankers: 1e spant: 3 ø2.5 l =80cm 2e spant: 4 ø2.5 l =80cm middenspanten: 4 ø2.5 l =80cm kopkolom G2: 2 ø2.5 l =80cm Benodigde ankers zonder vloerplaten per belastingcombinatie Betonblokken: spant combi Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz Fxy Fz Fb,xy Fb;z Fb;tot [kg] [kg] [kg] 67 1e haaks voor NC6 /li/re 0,29-2,74 6,6-2,74 6,61-5,48 6,61 5, e haaks, achter NC7 /li/re 0,13-5,33 3,3-1,98 3,30-7,31 3,30 7, rest haaks NC8 /li/re 0,13-4,92 0,13-4,92 0,13 4, allen parallel NC9 /li -8,32-3,01 8,32-3,01 8,32 3, allen parallel NC9 /re -4,3-1,26 4,30-1,26 4,30 1, e parallel NC9 /li -4,16-1,505 4,16-1,51 4,16 1, e parallel NC9 /re -2,15-0,63 2,15-0,63 2,15 0, kop G2 haaks voor 5,04 0 5,04 0,00 5,04 0, Benodigd gewicht betonblokken zonder vloerplaten per belastingcombinatie, minimale afmeting 10x10m, Benodigd gewicht betonblokken: 1e spant: 2300 kg 2e spant: 2400 kg middenspanten: 2400 kg kopkolom G2: 1300 kg Spanbanden betonblokken: De maximale krachten treden in bij wind parallel op het spant op: F sd = 1.5 x F,tot = 1.5 x Minimale capaciteit van spanbanden: = kn of _RA02. Maessen Tenten B.V

98 m tent Ankers: spant belasting combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz F;tot hoek f Fa;max aantal [grad] ankers 1e haaks voor NC6 /li/re e haaks, achter NC7 /li/re rest haaks NC7 /li/re allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel NC9 /li e parallel NC9 /re kop G1 haaks voor Benodigde ankers: 1e spant: 4 ø2.5 l =80cm 2e spant: 5 ø2.5 l =80cm middenspanten: 4 ø2.5 l =80cm kopkolom G1: 2 ø2.5 l =80cm Benodigde ankers zonder vloerplaten per belastingcombinatie Betonblokken: spant combi Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz Fxy Fz Fb,xy Fb;z Fb;tot [kg] [kg] [kg] 68 1e haaks voor NC6 /li/re *) e haaks, achter NC7 /li/re *) rest haaks NC7 /li/re *) allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel NC9 /li e parallel NC9 /re kop G1 haaks voor Benodigd gewicht betonblokken: 1e spant: 2300 kg 2e spant: 2900 kg middenspanten: 2900 kg kopkolom G1: 1400 kg Benodigd gewicht betonblokken zonder vloerplaten per belastingcombinatie, minimale afmeting 15x15m, *)kolomvoeten gekoppeld met koppelstangen, Ry,w = (Ry,w 1 e +Ry,w,2 e )/3 Spanbanden betonblokken: De maximale krachten treden in bij wind parallel op het spant op: F sd = 1.5 x F,tot = 1.5 x Minimale capaciteit van spanbanden: = kn of _RA02. Maessen Tenten B.V

99 m tent Ankers: spant belasting combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz F;tot hoek f Fa;max aantal [grad] ankers 1e haaks voor NC6 /li/re e haaks, achter NC7 /li/re e haaks,achter NC8 /li/re rest haaks NC7 /li/re allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel NC9 /li e parallel NC9 /re kop G1 haaks voor kop G2 haaks voor Benodigde ankers zonder vloerplaten per belastingcombinatie Benodigde ankers: 1e spant: 6 ø2.5 l =80cm 2e spant: 6 ø2.5 l =80cm 3e spant: 5 ø2.5 l =80cm middenspanten: 5 ø2.5 l =80cm kopkolom G1: 2 ø2.5 l =80cm kopkolom G2: 2 ø2.5 l =80cm 69 Betonblokken: spant combi Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz Fxy Fz Fb,xy Fb;z Fb;tot [kg] [kg] [kg] 1e haaks voor NC6 /li/re *) e haaks, achter NC7 /li/re *) e haaks,achter NC8 /li/re *) rest haaks NC7 /li/re *) allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel NC9 /li e parallel NC9 /re kop G1 haaks voor kop G2 haaks voor Benodigd gewicht betonblokken: 1e spant: 3100 kg 2e spant: 3500 kg 3e spant: 3500 kg middenspanten: 3500 kg kopkolom G1: 1400 kg kopkolom G2: 1800 kg Benodigd gewicht betonblokken zonder vloerplaten per belastingcombinatie, minimale afmeting 20x20m, *) kolomvoeten gekoppeld met koppelstangen, Ry,w = (Ry,w 1 e +Ry,w,2 e )/ _RA02. Maessen Tenten B.V

100 Spanbanden betonblokken: De maximale krachten treden in het 1e spant bij NC6 op: F sd = 1.5 x F,tot = 1.5 x = kn Minimale capaciteit van spanbanden: of m tent Opmerking: Ankers van ø30 mm en 100cm lengte worden toegepast. Ankers: spant belasting combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz F;tot hoek f Fa;max [grad] aantal ankers 1e haaks voor NC6 /li/re e haaks, achter NC7 /li/re e haaks, achter NC8 /li/re rest haaks NC7 /li/re allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel 0.5*NC9 /li e parallel 0.5*NC9 /re kop G1 haaks voor kop G2 haaks voor Benodigde ankers: 1e spant: 6 Ø3.0 l =100cm 2e spant: 6 Ø3.0 l =100cm 3e spant: 5 Ø3.0 l =100cm middenspanten: 4 Ø3.0 l =100cm kopkolom G1: 2 Ø3.0 l =100cm kopkolom G2: 2 Ø3.0 l =100cm Benodigde ankers zonder vloerplaten per belastingcombinatie _RA02. Maessen Tenten B.V

101 Betonblokken: spant combi voet Rx;s Rz;s Ry;w Rz;w Rxy Rz Fb,xy Fb;z Fb;tot [kg] [kg] [kg] 1e haaks voor NC6 /li/re *) e haaks,achter NC7 /li/re *) e haaks,achter NC8 /li/re *) rest haaks NC7 /li/re *) allen parallel NC9 /li allen parallel NC9 /re e parallel 0.5*NC9 /li e parallel 0.5*NC9 /re kop G1 haaks voor kop G2 haaks voor Benodigd gewicht betonblokken zonder vloerplaten per belastingcombinatie, minimale afmeting 25x20m, *) kolomvoeten gekoppeld met koppelstangen, Ry,w herverdeeld: n Ry,w = Ry,w 1 e + Ry,w,2 e Benodigd gewicht betonblokken: 1e spant: 4800 kg 2e spant: 4800 kg 3e spant: 4800 kg middenspanten: 4100 kg kopkolom G1: 1400 kg kopkolom G2: 1900 kg Spanbanden betonblokken: De maximale krachten treden in het 2e spant bij NC7 op: 71 F sd = 1.5 x F,tot = 1.5 x = kn Minimale capaciteit van spanbanden: of _RA02. Maessen Tenten B.V

102 Annex A SCIA Engineer In- en uitvoer _RA02. Maessen Tenten B.V

103 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia 1. Project Licence name Tentech Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Date Structure Frame XZ No. of nodes : 5 No. of beams : 4 No. of slabs : 0 No. of solids : 0 No. of used profiles : 1 No. of load cases : 9 No. of used materials : 1 Acceleration of gravity [m/s 2 ] 9,810 National code EC - EN 2. Structure Z Y X 3. Model 3.1. Nodes Name Coord X [mm] Coord Z [mm] N1 0,000 0,000 N2 0, ,000 Name Coord X [mm] Coord Z [mm] N ,000 0,000 N , ,000 Name Coord X Coord Z [mm] [mm] N5 5000, , Member 1D Name CrossSection Length [mm] Shape Beg. node End node Type FEM type Layer B1 keder General cross-section 3000,000 Line N1 N2 column (100) standard Layer1 B4 keder General cross-section 3000,000 Line N3 N4 column (100) standard Layer1 B2 keder General cross-section 5257,435 Line N2 N5 beam (80) standard Layer1 B3 keder General cross-section 5257,435 Line N5 N4 beam (80) standard Layer1 1/20

104 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia 3.3. Supports in node Name Node System Type X Z Ry Sn1 N1 GCS Standard Rigid Rigid Free Sn4 N3 GCS Standard Rigid Rigid Free 3.4. Sections on beam Type Name Name Member Coor Pos x Orig Rep (n) [mm] Section on beam SB2 B2 Abso 400,000 From start 1 Section on beam SB5 B3 Abso 400,000 From end 1 Section on beam SB3 B2 Abso 400,000 From end 1 Section on beam SB4 B3 Abso 400,000 From start 1 Section on beam SB1 B1 Abso 400,000 From end 1 Section on beam SB6 B4 Abso 400,000 From end 1 4. Cross-sections Name keder Type General cross-section Item material EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Fabrication general Use 2D FEM analysis z y A [m 2 ] 2,2315e-03 A y, z [m 2 ] 2,2315e-03 2,2315e-03 I y, z [m 4 ] 1,4877e-05 3,7725e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] 0,0000e+00 4,0392e-08 Wel y, z [m 3 ] 1,3524e-04 7,5450e-05 Wpl y, z [m 3 ] 1,6559e-04 8,7054e-05 d y, z [mm] 0 0 c YUCS, ZUCS [mm] 0 0 α [deg] 0,00 A L, D [m 2 /m] 8,1589e-01 1,4277e+00 Mply +, - [Nm] 3,81e+04 3,81e+04 Mplz +, - [Nm] 2,00e+04 2,00e Materials Name Type Unit mass E mod Poisson - nu G mod Thermal exp [kg/m 3 ] [MPa] [MPa] [m/mk] EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Aluminium 2700,0 7,0000e+04 0,3 2,6923e+04 0,00 6. Load 6.1. Load cases Load cases - EG1 Name Description Action type LoadGroup Load type Direction EG1 frame Permanent LG1 Self weight -Z 2/20

105 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Picture Z Y X Load cases - EG2 Name Description Action type LoadGroup Load type EG2 doek+gordingen b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X 3/20

106 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F2 N5 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0,20 F3 N2 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0,20 F4 N4 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force -0, Point forces on beam Name Member System F x [mm] Coor Load case Dir Type Orig Rep (n) F1 B2 GCS -0, ,718 Abso 1 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start F2 B3 GCS -0, ,718 Abso 1 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [mm] LF19 B2 Force Z -0,04 0,000 Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF20 B3 Force Z -0,04 0,000 Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Uniform 1,000 Length 0, Load cases - EG3 Name Description Action type LoadGroup Load type EG3 conventional b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X 4/20

107 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [mm] LF17 B2 Force Z -0,50 0,000 Rela From start EG3 - conventional b=5m GCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF18 B3 Force Z -0,50 0,000 Rela From start EG3 - conventional b=5m GCS Uniform 1,000 Length 0, Load cases - EG4 Name Description Action type LoadGroup Load type EG4 initiele scheefstand Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F11 N2 EG4 - initiele scheefstand GCS X Force 0, Load cases - VA1 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA1 wind haaks- spant 1 (b=2,5) Variable LG2 Static Standard Short None 5/20

108 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [mm] LF5 B1 Force Z 0,50 0,000 Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF6 B2 Force Z 0,50 0,000 Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF7 B3 Force Z 0,50 0,000 Rela From end VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF8 B4 Force Z -0,50 0,000 Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) LCS Uniform 1,000 Length 0, Load cases - VA2 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA2 wind haaks - spant 2 (b=5) Variable LG2 Static Standard Short None 6/20

109 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [mm] LF23 B1 Force Z 1,00 0,000 Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF24 B2 Force Z 1,00 0,000 Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF25 B3 Force Z 1,00 0,000 Rela From end VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF26 B4 Force Z -1,00 0,000 Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) LCS Uniform 1,000 Length 0, Load cases - VA3 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA3 wind parallel Variable LG2 Static Standard Short None 7/20

110 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case System Distribution x2 Loc Ecc ez [mm] LF29 B1 Force Z -2,00 0,000 Rela From start VA3 - wind parallel LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF30 B2 Force Z 0,07 0,000 Rela From start VA3 - wind parallel LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF31 B3 Force Z 1,00 0,000 Rela From end VA3 - wind parallel LCS Uniform 1,000 Length 0,000 LF32 B4 Force Z -1,00 0,000 Rela From start VA3 - wind parallel LCS Uniform 1,000 Length 0, Load cases - VA4 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA4 windverband spant 1 - druk Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F7 N2 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry-18,00 2,21 F8 N4 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry18,00-2,21 8/20

111 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Load cases - VA5 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA5 windverband spant2 - zuiging Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F9 N2 VA5 - windverband spant2 - zuiging GCS X Force Ry-18,00 1,10 F10 N4 VA5 - windverband spant2 - zuiging GCS X Force Ry18,00-1, Load groups Name Load Relation Type LG1 Permanent LG2 Variable Standard Wind 6.3. Nonlinear combinations Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk NC2 spant 2 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging NC3 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC4 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m NC6 spant 1 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk NC7 spant 2 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging NC8 haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) 1,00 1,00 1,50 1,50 1,00 1,00 1,50 1,50 1,00 1,00 1,50 1,35 1,35 1,35 1,00 1,00 1,20 1,20 1,00 1,00 1,20 1,20 1,00 1,00 1,20 9/20

112 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC10 conventioneel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m 1,00 1,00 1,20 1,10 1,10 1,10 10/20

113 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia 7. Results 7.1. Nonlinear combinations Nonlinear combinations - NC1 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk 1,00 1,00 1,50 1, Internal forces on member; N Z Y X 11/20

114 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC1 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC1 0,001 3,70 0,43 0,00 B1 NC1 3000,000 3,87 2,70 4,69 B4 NC1 0,001 3,70-0,43 0,00 B4 NC1 3000,000 3,87-2,70-4,69 B2 NC1 0,001 0,52-3,04 4,69 B2 NC1 5257,440 0,69 0,33-2,43 B2 NC1 4857,420 0,68 0,07-2,51 B3 NC1 5257,440 0,52 3,04 4,69 B3 NC1 0,001 0,69-0,33-2,43 B3 NC1 399,990 0,68-0,07-2, Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC1 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC1 2599,990 3,85 2,40 3,67 B2 NC1 399,990 0,53-2,78 3,53 B2 NC1 4857,420 0,68 0,07-2,51 B3 NC1 399,990 0,68-0,07-2,51 B3 NC1 4857,430 0,53 2,78 3,53 B4 NC1 2599,990 3,85-2,40-3,67 12/20

115 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Nonlinear combinations - NC2 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC2 spant 2 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging 1,00 1,00 1,50 1, Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X 13/20

116 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC2 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC2 0,001 6,94 0,20 0,00 B1 NC2 3000,000 7,10 4,75 7,39 B4 NC2 0,001 6,94-0,20 0,00 B4 NC2 3000,000 7,10-4,75-7,39 B2 NC2 0,001 5,13-5,48 7,39 B2 NC2 5257,440 5,30 1,83-2,10 B2 NC2 3965,950 5,26 0,03-3,29 B3 NC2 5257,440 5,13 5,48 7,39 B3 NC2 0,001 5,30-1,83-2,10 B3 NC2 1291,490 5,26-0,03-3, Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC2 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC2 2599,990 7,09 4,13 5,61 B2 NC2 399,990 5,15-4,90 5,31 B2 NC2 4857,420 5,28 1,27-2,72 B3 NC2 399,990 5,28-1,27-2,72 B3 NC2 4857,430 5,15 4,90 5,31 B4 NC2 2599,990 7,09-4,13-5,61 14/20

117 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Nonlinear combinations - NC3 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC3 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel 1,00 1,00 1, Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X 15/20

118 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC3 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC3 3000,000 4,22 1,38 17,40 B1 NC3 0,001 4,58 10,25 0,00 B4 NC3 2599,990 2,06 1,32 8,48 B4 NC3 0,001 2,10 5,20 0,00 B4 NC3 3000,000 2,06 0,73 8,89 B2 NC3 0,001 2,68-3,78 17,40 B2 NC3 5257,440 3,01-3,69-2,12 B2 NC3 2628,710 2,87-3,66 7,63 B3 NC3 4857,430 0,00 1,81-9,72 B3 NC3 0,001 0,20-4,94-2,12 B3 NC3 5257,440 0,01 2,37-8,89 B3 NC3 3520,200 0,01-0,07-10, Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC3 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC3 2599,990 4,25 2,56 16,61 B2 NC3 399,990 2,71-3,76 15,89 B2 NC3 4857,420 3,00-3,69-0,65 B3 NC3 399,990 0,18-4,38-3,99 B3 NC3 4857,430 0,00 1,81-9,72 B4 NC3 2599,990 2,06 1,32 8,48 16/20

119 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Nonlinear combinations - NC4 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC4 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m 1,35 1,35 1, Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC4 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC4 0,001-4,99-1,88 0,00 B1 NC4 3000,000-4,77-1,84-5,61 17/20

120 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B4 NC4 0,001-4,99 1,88 0,00 B4 NC4 3000,000-4,77 1,84 5,61 B2 NC4 0,001-3,14 3,71-5,61 B2 NC4 5257,440-1,81-0,45 3,00 B2 NC4 4857,420-1,91-0,14 3,12 B3 NC4 5257,440-3,14-3,71-5,61 B3 NC4 0,001-1,81 0,45 3,00 B3 NC4 399,990-1,91 0,14 3, Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC4 Member Case dx [mm] N Vz My [knm] B1 NC4 2599,990-4,79-1,85-4,87 B1 NC4 2600,010-4,79-1,85-4,87 B2 NC4 400,010-3,04 3,40-4,19 B2 NC4 399,990-3,04 3,40-4,19 B2 NC4 4857,420-1,91-0,14 3,12 B2 NC4 4857,440-1,91-0,14 3,12 B3 NC4 399,990-1,91 0,14 3,12 B3 NC4 400,010-1,91 0,14 3,12 B3 NC4 4857,450-3,04-3,40-4,19 B3 NC4 4857,430-3,04-3,40-4,19 B4 NC4 2600,010-4,79 1,85 4,87 B4 NC4 2599,990-4,79 1,85 4,87 18/20

121 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia 7.2. Reactions Reactions - NC6 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC6 spant 1 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk 1,00 1,00 1,20 1, Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC6 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC6-0,29-2,74 Sn4/N3 NC6 0,29-2, Reactions - NC7 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC7 spant 2 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging 1,00 1,00 1,20 1, Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC7 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC7-0,13-5,33 Sn4/N3 NC7 0,13-5, Reactions - NC8 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC8 haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) 1,00 1,00 1, Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC8 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC8 0,13-4,92 Sn4/N3 NC8-0,13-4, Reactions - NC9 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel 1,00 1,00 1, Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All 19/20

122 Project Part keder Description 10 m Author J.Schonwalder/ M. Anastasia Nonlinear combinations : NC9 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC9-8,32-3,01 Sn4/N3 NC9-4,30-1, Reactions - NC10 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC10 conventioneel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m 1,10 1,10 1, Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC10 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC10 1,51 4,07 Sn4/N3 NC10-1,51 4,07 20/20

123 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder 1. Project Licence name Microsoft Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Date Structure Frame XZ No. of nodes : 5 No. of beams : 4 No. of slabs : 0 No. of solids : 0 No. of used profiles : 1 No. of load cases : 9 No. of used materials : 1 Acceleration of gravity [m/sec 2 ] National code EC - EN 2. Structure Z Y X 3. Model 3.1. Nodes Name Coord X [m] Coord Z [m] N N N N N Member 1D Name CrossSection Length Shape Beg. node End node Type FEM type Layer [m] B1 keder General cross-section Line N1 N2 column (100) standard Layer1 B4 keder General cross-section Line N3 N4 column (100) standard Layer1 B2 keder General cross-section Line N2 N5 beam (80) standard Layer1 B3 keder General cross-section Line N5 N4 beam (80) standard Layer1 1

124 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder 3.3. Supports in node Name Node System Type X Z Ry Sn1 N1 GCS Standard Rigid Rigid Free Sn4 N3 GCS Standard Rigid Rigid Free 3.4. Sections on beam Type Name Name Member Coor Pos x Orig Rep (n) [m] Section on beam SB2 B2 Abso From start 1 Section on beam SB5 B3 Abso From end 1 Section on beam SB3 B2 Abso From end 1 Section on beam SB4 B3 Abso From start 1 Section on beam SB1 B1 Abso From end 1 Section on beam SB6 B4 Abso From end 1 4. Cross-sections Name keder Type General cross-section Item material EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Fabrication general Buckling y-y, z-z c c FEM analysis z y A [m 2 ] e-03 A y, z [m 2 ] e e-03 I y, z [m 4 ] e e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] e e-08 Wel y, z [m 3 ] e e-05 Wpl y, z [m 3 ] e e-04 d y, z [mm] 0 0 c YLCS, ZLCS [mm] 0 0 alpha [deg] 0.00 AL [m 2 /m] e-01 Mply +, - [Nm] 4.87e e+04 Mplz +, - [Nm] 2.36e e Materials Name Type Unit mass E mod Poisson - nu G mod Thermal exp [kg/m 3 ] [MPa] [MPa] [m/mk] EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Aluminium e e Load 6.1. Load cases Load cases - EG1 Name Description Action type LoadGroup Load type Direction EG1 frame Permanent LG1 Self weight -Z 2

125 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Load cases - EG2 Name Description Action type LoadGroup Load type EG2 doek+gordingen b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F2 N5 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F3 N2 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F4 N4 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force

126 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Point forces on beam Name Member System F x Coor Rep (n) Load case Dir Type Orig dx F1 B2 GCS Rela 2 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start F2 B3 GCS Rela 2 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF19 B2 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length LF20 B3 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length Load cases - EG3 Name Description Action type LoadGroup Load type EG3 conventional b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF17 B2 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length LF18 B3 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length

127 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Load cases - EG4 Name Description Action type LoadGroup Load type EG4 initiele scheefstand Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F11 N2 EG4 - initiele scheefstand GCS X Force Load cases - VA1 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA1 wind haaks- spant 1 (b=2,5) Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X 5

128 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF5 B1 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length LF6 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length LF7 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length LF8 B4 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length LF21 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length LF22 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) Uniform LCS Length Load cases - VA2 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA2 wind haaks - spant 2 (b=5) Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF23 B1 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length LF24 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length LF25 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length LF26 B4 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length LF27 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length LF28 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Uniform LCS Length

129 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Load cases - VA3 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA3 wind parallel Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF29 B1 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF30 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF31 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF32 B4 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF33 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF34 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length Load cases - VA4 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA4 windverband spant 1 - druk Variable LG2 Static Standard Short None 7

130 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F7 N2 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry F8 N4 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry Load cases - VA5 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA5 windverband spant2 - zuiging Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F9 N2 VA5 - windverband spant2 - zuiging GCS X Force Ry F10 N4 VA5 - windverband spant2 - zuiging GCS X Force Ry

131 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder 6.2. Load groups Name Load Relation Type LG1 Permanent LG2 Variable Standard Wind 6.3. Nonlinear combinations Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk NC2 spant 2 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging NC3 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC4 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m NC6 spant 1 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk NC7 spant 2 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging NC8 haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC10 conventioneel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m

132 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder 7. Results 7.1. Nonlinear combinations Nonlinear combinations - NC1 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All 10

133 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 11

134 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC2 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC2 spant 2 Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC Vz My [knm] 12

135 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Member css Case N B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 13

136 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC3 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC3 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 14

137 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Member css Case N B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 15

138 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC4 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC4 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 16

139 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Member css Case N Vz My [knm] B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 17

140 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder 7.2. Reactions Reactions - NC6 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC6 spant 1 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- spant 1 (b=2,5) VA4 - windverband spant 1 - druk Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC6 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC7 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC7 spant 2 Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) VA5 - windverband spant2 - zuiging Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC7 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC8 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC8 haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - spant 2 (b=5) Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC8 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC9 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel

141 Project Part keder Description 15 m Author J.Schonwalder Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC9 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC10 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC10 conventioneel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC10 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC

142 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder 1. Project Licence name Microsoft Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Date Structure Frame XZ No. of nodes : 5 No. of beams : 4 No. of slabs : 0 No. of solids : 0 No. of used profiles : 1 No. of load cases : 10 No. of used materials : 1 Acceleration of gravity [m/sec 2 ] National code EC - EN 2. Structure Z Y X 3. Model 3.1. Nodes Name Coord X [m] Coord Z [m] N N N N N Member 1D Name CrossSection Length Shape Beg. node End node Type FEM type Layer [m] B1 keder General cross-section Line N1 N2 column (100) standard Layer1 B4 keder General cross-section Line N3 N4 column (100) standard Layer1 B2 keder General cross-section Line N2 N5 beam (80) standard Layer1 B3 keder General cross-section Line N5 N4 beam (80) standard Layer Supports in node Name Node System Type X Z Ry Sn1 N1 GCS Standard Rigid Rigid Free Sn4 N3 GCS Standard Rigid Rigid Free 1

143 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder 3.4. Sections on beam Type Name Name Member Coor Pos x Orig Rep (n) [m] Section on beam SB2 B2 Abso From start 1 Section on beam SB5 B3 Abso From end 1 Section on beam SB3 B2 Abso From end 1 Section on beam SB4 B3 Abso From start 1 Section on beam SB1 B1 Abso From end 1 Section on beam SB6 B4 Abso From end 1 4. Cross-sections Name keder Type General cross-section Item material EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Fabrication general Buckling y-y, z-z c c FEM analysis z y A [m 2 ] e-03 A y, z [m 2 ] e e-03 I y, z [m 4 ] e e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] e e-08 Wel y, z [m 3 ] e e-05 Wpl y, z [m 3 ] e e-04 d y, z [mm] 0 0 c YLCS, ZLCS [mm] 0 0 alpha [deg] 0.00 AL [m 2 /m] e-01 Mply +, - [Nm] 5.46e e+04 Mplz +, - [Nm] 2.57e e Materials Name Type Unit mass E mod Poisson - nu G mod Thermal exp [kg/m 3 ] [MPa] [MPa] [m/mk] EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Aluminium e e Load 6.1. Load cases Load cases - EG1 Name Description Action type LoadGroup Load type Direction EG1 frame Permanent LG1 Self weight -Z 2

144 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Picture Z Y X Load cases - EG2 Name Description Action type LoadGroup Load type EG2 doek+gordingen b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F2 N5 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F3 N2 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F4 N4 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force

145 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Point forces on beam Name Member System F x Coor Rep (n) Load case Dir Type Orig dx F1 B2 GCS Rela 3 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start F2 B3 GCS Rela 3 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF19 B2 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length LF20 B3 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length Load cases - EG3 Name Description Action type LoadGroup Load type EG3 conventional b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF17 B2 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length LF18 B3 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length

146 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Load cases - EG4 Name Description Action type LoadGroup Load type EG4 initiele scheefstand Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F11 N2 EG4 - initiele scheefstand GCS X Force Load cases - VA1 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA1 wind haaks- b=2,5 Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF5 B1 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF6 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length

147 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF7 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF8 B4 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF21 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF22 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length Load cases - VA2 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA2 wind haaks -b=5.0 Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF23 B1 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length LF24 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length LF25 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length LF26 B4 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length LF27 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length LF28 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks -b=5.0 Uniform LCS Length Load cases - VA3 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA3 wind parallel Variable LG2 Static Standard Short None 6

148 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF29 B1 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF30 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF31 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF32 B4 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF33 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF34 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length Load cases - VA4 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA4 windverband spant 1 - druk Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X 7

149 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F7 N2 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry F8 N4 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry Load cases - VA5 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA5 windverband spant3 - druk Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F9 N2 VA5 - windverband spant3 - druk GCS X Force Ry F10 N4 VA5 - windverband spant3 - druk GCS X Force Ry Load cases - VA6 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA6 windverband spant 3 - zuiging Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X 8

150 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F12 N2 VA6 - windverband spant 3 - zuiging GCS X Force Ry F13 N4 VA6 - windverband spant 3 - zuiging GCS X Force Ry Load groups Name Load Relation Type LG1 Permanent LG2 Variable Standard Wind 6.3. Nonlinear combinations Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 -haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk NC2 spant 3 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA5 - windverband spant3 - druk NC3 spant 3- haaks zuiging Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA6 - windverband spant 3 - zuiging NC4 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC5 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m NC6 spant 1 - haaks druk Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk NC7 spant 2 - haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 NC8 spant 3 - haaks zuiging Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA6 - windverband spant 3 - zuiging NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC10 conventionel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m

151 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder 7. Results 7.1. Nonlinear combinations Nonlinear combinations - NC1 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 -haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 10

152 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Member css Case N B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 11

153 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC2 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC2 spant 3 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA5 - windverband spant3 - druk Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC Vz My [knm] 12

154 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Member css Case N B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 13

155 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC3 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC3 spant 3- haaks zuiging Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA6 - windverband spant 3 - zuiging Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC Vz My [knm] 14

156 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Member css Case N B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 15

157 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC4 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC4 parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 16

158 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Member css Case N B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 17

159 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC5 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC5 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC5 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 18

160 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC5 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 19

161 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder 7.2. Reactions Reactions - NC6 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC6 spant 1 - haaks druk Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC6 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC7 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC7 spant 2 - haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b= Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC7 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC8 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC8 spant 3 - haaks zuiging Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks -b=5.0 VA6 - windverband spant 3 - zuiging Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC8 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC9 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel

162 Project Part keder /5.5 Description 20 m overspanning Author J.Schonwalder Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC9 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC10 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC10 conventionel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC10 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC

163 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 1. Project Licence name Microsoft Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Date Structure Frame XZ No. of nodes : 5 No. of beams : 4 No. of slabs : 0 No. of solids : 0 No. of used profiles : 1 No. of load cases : 10 No. of used materials : 3 Acceleration of gravity [m/sec 2 ] National code EC - EN 2. Structure Z Y X 3. Model 3.1. Nodes Name Coord X [m] Coord Z [m] N N N N N Member 1D Name CrossSection Length Shape Beg. node End node Type FEM type Layer [m] B1 keder General cross-section Line N1 N2 column (100) standard Layer1 B4 keder General cross-section Line N3 N4 column (100) standard Layer1 B2 keder General cross-section Line N2 N5 beam (80) standard Layer1 B3 keder General cross-section Line N5 N4 beam (80) standard Layer Supports in node Name Node System Type X Z Ry Sn1 N1 GCS Standard Rigid Rigid Free Sn4 N3 GCS Standard Rigid Rigid Free 1

164 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 3.4. Sections on beam Type Name Name Member Coor Pos x Orig Rep (n) [m] Section on beam SB2 B2 Abso From start 1 Section on beam SB5 B3 Abso From end 1 Section on beam SB3 B2 Abso From end 1 Section on beam SB4 B3 Abso From start 1 Section on beam SB1 B1 Abso From end 1 Section on beam SB6 B4 Abso From end 1 4. Cross-sections Name keder Type General cross-section Item material EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Fabrication general Buckling y-y, z-z c c FEM analysis z y A [m 2 ] e-03 A y, z [m 2 ] e e-03 I y, z [m 4 ] e e-06 I w [m 6 ], t [m 4 ] e e-08 Wel y, z [m 3 ] e e-05 Wpl y, z [m 3 ] e e-04 d y, z [mm] 0 0 c YLCS, ZLCS [mm] 0 0 alpha [deg] 0.00 AL [m 2 /m] e-01 Mply +, - [Nm] 5.46e e+04 Mplz +, - [Nm] 2.57e e Materials Name Type Unit mass [kg/m 3 ] E mod [MPa] Poisson - nu G mod [MPa] Thermal exp [m/mk] EN-AW 6082 (Sheet) T6/T651 (6-12.5) Aluminium e e EN-AW 6082 (EP/O,EP/H) T5 (0-5) Aluminium e e EN-AW 6082 (EP/O,EP/H,ET) T6 (0-5) Aluminium e e

165 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 6. Load 6.1. Load cases Load cases - EG1 Name Description Action type LoadGroup Load type Direction EG1 frame Permanent LG1 Self weight -Z Picture Z Y X Load cases - EG2 Name Description Action type LoadGroup Load type EG2 doek+gordingen b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F2 N5 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F3 N2 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force F4 N4 EG2 - doek+gordingen b=5m GCS Z Force

166 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Point forces on beam Name Member System F x Coor Rep (n) Load case Dir Type Orig dx F1 B2 GCS Rela 4 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start F2 B3 GCS Rela 4 EG2 - doek+gordingen b=5m Z Force From start Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF19 B2 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length LF20 B3 Force Z Rela From start EG2 - doek+gordingen b=5m Uniform GCS Length Load cases - EG3 Name Description Action type LoadGroup Load type EG3 conventional b=5m Permanent LG1 Standard Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF17 B2 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length LF18 B3 Force Z Rela From start EG3 - conventional b=5m Uniform GCS Length Load cases - EG4 Name Description Action type LoadGroup Load type EG4 initiele scheefstand Permanent LG1 Standard 4

167 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Value - F F11 N2 EG4 - initiele scheefstand GCS X Force Load cases - VA1 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA1 wind haaks- b=2,5 Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF5 B1 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF6 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF7 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF8 B4 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF21 B2 Force Z Rela From start VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length LF22 B3 Force Z Rela From end VA1 - wind haaks- b=2,5 Uniform LCS Length

168 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Load cases - VA2 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA2 wind haaks - b=5 Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF23 B1 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length LF24 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length LF25 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length LF26 B4 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length LF27 B2 Force Z Rela From start VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length LF28 B3 Force Z Rela From end VA2 - wind haaks - b=5 Uniform LCS Length Load cases - VA3 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA3 wind parallel Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X 6

169 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Line forces on beam Name Member Type Dir P1 [kn/m] x1 Coor Orig Load case Distribution System x2 Loc Ecc ez [m] LF29 B1 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF30 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF31 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF32 B4 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF33 B2 Force Z Rela From start VA3 - wind parallel Uniform LCS Length LF34 B3 Force Z Rela From end VA3 - wind parallel Uniform LCS Length Load cases - VA4 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA4 windverband spant 1 - druk Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F7 N2 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry F8 N4 VA4 - windverband spant 1 - druk GCS X Force Ry Load cases - VA5 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA5 windverband spant3 - druk Variable LG2 Static Standard Short None 7

170 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F9 N2 VA5 - windverband spant3 - druk GCS X Force Ry F10 N4 VA5 - windverband spant3 - druk GCS X Force Ry Load cases - VA6 Name Description Action type LoadGroup Load type Spec Duration Master load case VA6 windverband spant 3 - zuiging Variable LG2 Static Standard Short None Picture Z Y X Point forces in node Name Node Load case System Dir Type Angle [deg] Value - F F12 N2 VA6 - windverband spant 3 - zuiging GCS X Force Ry F13 N4 VA6 - windverband spant 3 - zuiging GCS X Force Ry Load groups Name Load Relation Type LG1 Permanent LG2 Variable Standard Wind 8

171 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 6.3. Nonlinear combinations Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk NC2 spant 3 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA5 - windverband spant3 - druk NC3 spant 3 - haaks zuig Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA6 - windverband spant 3 - zuiging NC4 spant -parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC5 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m NC6 spant 1- haaks druk Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk NC7 spant 2 - haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 NC8 spant 3- haaks zuig Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA6 - windverband spant 3 - zuiging NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel NC10 conventionel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m

172 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 7. Results 7.1. Nonlinear combinations Nonlinear combinations - NC1 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC1 spant 1 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC Vz My [knm] 10

173 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Member css Case N B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC1 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 11

174 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC2 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC2 spant 3 - haaks druk Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA5 - windverband spant3 - druk Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 12

175 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Member css Case N B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC2 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz Vz My [knm] My [knm] 13

176 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC3 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC3 spant 3 - haaks zuig Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA6 - windverband spant 3 - zuiging Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 14

177 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Member css Case N Vz My [knm] B3 keder General cross-section NC Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC3 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 15

178 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC4 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC4 spant -parallel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 16

179 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC4 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 17

180 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Nonlinear combinations - NC5 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC5 conventionel Ultimate EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Internal forces on member; N Z Y X Internal forces on member; My Z Y X Internal forces on member max Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : All Nonlinear combinations : NC5 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC Vz My [knm] 18

181 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Internal forces on member in sections Nonlinear calculation, Extreme : Member, System : LCS Selection : SB1, SB2, SB3, SB4, SB5, SB6 Nonlinear combinations : NC5 Member css Case N B1 keder General cross-section NC B1 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B2 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B3 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC B4 keder General cross-section NC Vz My [knm] 19

182 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder 7.2. Reactions Reactions - NC6 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC6 spant 1- haaks druk Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA1 - wind haaks- b=2,5 VA4 - windverband spant 1 - druk Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC6 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC7 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC7 spant 2 - haaks Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b= Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC7 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC8 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC8 spant 3- haaks zuig Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA2 - wind haaks - b=5 VA6 - windverband spant 3 - zuiging Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC8 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC9 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC9 parallel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m VA3 - wind parallel

183 Project Part keder /5.5 Description 25m Author J.Schonwalder Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC9 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC Reactions - NC10 Name Description Type Load cases Coeff. [-] NC10 conventionel Serviceability EG1 - frame EG2 - doek+gordingen b=5m EG3 - conventional b=5m Reactions Nonlinear calculation, Extreme : Node Selection : All Nonlinear combinations : NC10 Support Case Rx Rz Sn1/N1 NC Sn4/N3 NC

Nog meer weergeven