BOORPLAN WALKOVER. KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4. Projectnummer : A Revisie : 01 BOORPLAN. Project nummer: A13406

Transcriptie

1 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. BOORPLAN WALKOVER Project Opdrachtgever : aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 : Ziggo b.v. Projectnummer : A13406 Revisie : 01 Datum : Discipline : Telecom

2 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. INHOUDSOPGAVE 1.0 WERKBESCHRIJVING GESTUURDE BORING TRACÉ BEPALING VERGUNNINGEN EN TOESTEMMINGEN: KLIC-MELDING: LOKALISEREN VAN KABELS EN LEIDINGEN: VOORBEREIDING BOORWERKZAAMHEDEN: METING RUIMEN VAN HET BOORGAT AANBRENGEN VAN DE LEIDING AFVOEREN VAN DE BOORSPOELING MAKEN VAN EEN REVISIETEKENING SITUERING EN OMGEVING BOORSPOELDRUK- EN STERKTEBEREKENING TOEGEPASTE NORMEN GRONDSLAGEN BEREKENINGEN CONCLUSIE BEREKENINGEN BIJLAGEN STERKTE- EN BOORSPOELDRUKBEREKENING TOE TE PASSEN MATERIEEL... 10

3 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 1.0 WERKBESCHRIJVING GESTUURDE BORING Deze werkbeschrijving is onderverdeeld in de onderstaande onderdelen: 1. Tracé bepaling; 2. Vergunningen en toestemmingen; 3. KLIC-melding; 4. Lokaliseren van kabels en leidingen; 5. Voorbereiding boorwerkzaamheden 6. Pilotboring; 7. Ruimen boorgat; 8. Aanbrengen van de leiding; 9. Afvoer van de boorspoeling; 10. Maken van een revisietekening. 1.1 TRACÉ BEPALING Voordat de bestuurbare boring wordt uitgevoerd, wordt het tracé en dwarsprofiel van het te boren traject vastgesteld, omdat de positiebepaling van de boorkop wordt gemeten t.o.v. het horizontale vlak. Zodra het te boren tracé definitief is zal het tracé voor aanvang ingemeten met behulp van GPS, zodat de hoogte van het maaiveld ter plaatse van het te boren tracé bekend is t.o.v. NAP. Deze gegevens zullen worden verwerkt in de definitieve uitvoeringstekening, zodat de boormeester deze gegevens kan instellen voor de plaatsbepaling van de pilotboring. De boogstralen worden begrensd door het gebruik van het walkover systeem als meetinstrument. 1.2 VERGUNNINGEN EN TOESTEMMINGEN: Aan de volgende zaken zal worden voldaan voordat wordt begonnen met de boring: - De ligging van de bestaande kabels- en leidingen is bekend bij de boormeester - Complete KLIC melding aanwezig op het werk - Vergunning Gemeente Stichtse Vecht aanwezig op het werk - Vergunning Hoogheemraadschap Amstel, Gooi en Vecht aanwezig op het werk Alle door vergunningverlenende instanties en de door de opdrachtgever verstrekte, en gewaarmerkte, documenten zullen op het werk aanwezig zijn. 1.3 KLIC-MELDING: De klic-melding wordt minimaal 5 dagen voor de uitvoering van de werkzaamheden ingediend. Indien de werkzaamheden op verzoek van de opdrachtgever eerder dienen aan te vangen kan dit alleen gebeuren indien de opdrachtgever gegevens verstrekt van de ligging van kabels en leidingen, waarvan de juistheid tenminste gelijk is aan gegevens bij een klic-melding verstrekt. Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

4 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 1.4 LOKALISEREN VAN KABELS EN LEIDINGEN: Door middel van proefsleuven wordt de ligging van de kabels en leidingen bepaald die op kortere afstand dan 0,5 m. door de boorkop benaderd kunnen worden. Bij het kruisen van een bestaand tracé wordt, indien mogelijk, volstaan met een proefsleuf ter plaatse van de kruising. Bij boringen parallel aan een bestaand tracé zal de boring op een minimale afstand van 1,0 meter tot dit tracé worden aangelegd. Afhankelijk van de situatie zal op regelmatige afstanden de ligging van het bestaande tracé worden gecontroleerd door middel van een kabel locator of door middel van proefsleuven. 1.5 VOORBEREIDING BOORWERKZAAMHEDEN: Opstellen machine: De machine wordt ter plaatse van het intredepunt in de juiste richting van het tracé opgesteld onder de geplande intredehoek. Bij het intredepunt wordt een startput gegraven voor de opvang van de gebruikte boorspoeling. Bij boringen waar hoge trekbelastingen worden verwacht zullen voorzieningen ter verankering van de machine worden getroffen. IJking meetinstrument: De pilotboring wordt gemaakt met behulp van een boorkop voorzien van een sonde. Deze sonde verstrekt de boormeester informatie betreffende de diepteligging, richting, hellingen en rotatiestand van de boorkop. De sonde en ontvanger worden voor aanvang van de werkzaamheden op juiste werking gecontroleerd en geijkt. Mengen van de boorspoeling: De bentoniet wordt zo ruim mogelijk voor de aanvang van de boorwerkzaamheden met water gemengd om een zo lang mogelijke na-rijptijd te verkrijgen. De bindende spoeling dient ter stabilisatie en smering van het boorgat. De viscositeit van de boorspoeling moet op de juiste waarde gebracht worden. De pilotboring: De boorkop is voorzien van een of meerdere nozzels waardoor de boorspoeling in het boorgat kan worden gebracht. Door de asymmetrische vorm van de boorkop is het mogelijk richtingsveranderingen in het boorprofiel te bewerkstelligen. Rechtdoor boren geschiedt door de boorkop roterend naar voren te verplaatsen. Richtingsveranderingen worden uitgevoerd door de boorkop naar voren te verplaatsen zonder roteren. De richtingsverandering is afhankelijk van de oriëntatie van de asymmetrische boorkop en is direct afhankelijk van de rotatiestand. 1.6 METING De pilotboring dient om het boorprofiel van de te installeren buis te bepalen. Door de boorkop regelmatig in te meten (elke 1,5 tot 3,0 meter) worden de volgende gegevens van de boring opgenomen: - Diepte ten opzichte van het maaiveld. - Hellingshoek van de boorkop t.o.v. het horizontale vlak. - Horizontale richting van de boorkop. - Zijwaartse afwijking. - Temperatuur van de boorkop. - Batterij conditie van de sonde. - Bindende druk in het boorgat (optie). De metingen worden genoteerd op de meetstaat ter verdere verwerking en realisatie van revisie tekeningen. Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

5 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 1.7 RUIMEN VAN HET BOORGAT Na de pilotboring wordt het boorgat, indien nodig, in een of meerdere fases geruimd ter verkrijging van een boorschacht van voldoende diameter om de te installeren leidingen met een acceptabele wrijvingskracht het boorgat in te trekken. Het ruimen wordt d.m.v. een aan de boorpijp bevestigde ruimer uitgevoerd die langs het profiel van de pilotboring in de richting van de machine wordt terug getrokken. Tijdens het ruimen wordt boorspoeling via kanalen in de ruimer aan de boorschacht toegevoegd om het boorgat te stabiliseren. 1.8 AANBRENGEN VAN DE LEIDING Zodra het boorgat voldoende is voor geruimd wordt de productbuis d.m.v. een ruimer voorzien van een treklager het boorgat in getrokken. 1.9 AFVOEREN VAN DE BOORSPOELING De gebruikte boorspoeling wordt tijdens het gehele proces opgevangen in de gegraven in- en uittredegaten en eventueel tussentijds opgezogen en afgevoerd. Na de intrekfase wordt de overtollige boorspoeling afgezogen en afgevoerd, het materieel opgeruimd MAKEN VAN EEN REVISIETEKENING Aan de hand van de inmeetgegevens wordt een revisietekening gemaakt waarop vermeld staan een dwarsprofiel en een situatie van het geboorde tracé. De revisietekening zal bestaan uit zowel een situatietekening als een dwarsprofiel. Na afloop van de boorwerkzaamheden wordt de revisietekening ingediend bij alle belanghebbende partijen. Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

6 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 2.0 SITUERING EN OMGEVING De gestuurde boring wordt aangebracht ten behoeve voor het project aanleg glasvezeltracé N201 thv hmp 61,2 naar KHF-LC001 Deze boring is terug te vinden op de volgende tekening: HDD boring 4 aanbrengen van gestuurde boring tbv kruisen van de Angstel langs de N201 te Loenersloot. Blad 1 van 1 d.d Met tekeningnummer A13406-HDD04 De tracébepaling is geschiedt conform het gestelde onder hoofdstuk 1.1 Walkover-locators: Voor de uitvoering van de boring wordt de boorkop vanaf maaiveld niveau gevolgd met het walkoversysteem. Aan de oppervlakte wordt middels een locator de positie van de sonde gemeten. De sonde is gesitueerd direct achter de boorkop. Op basis van deze gegevens kan de boormeester de boorkop zodanig in de gewenste richting in de X, Y, en/of Z coördinaten sturen. Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

7 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 3.0 BOORSPOELDRUK- EN STERKTEBEREKENING 3.1 TOEGEPASTE NORMEN Voor de berekeningen zijn de volgende normen en praktijklijnen toegepast: Eisen voor buisleidingsystemen Deel 1: Algemeen - NEN : Katern 1 juli NEN : Katern 2 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 3 juli NEN : Katern 4 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 5 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 6 juli 2003 Eisen voor buisleidingsystemen Deel 3: Kunststoffen - NEN : juli 2003 Richtlijn Boortechnieken Dienst Weg- en Waterbouwkunde - Januari 2004 Aanvullende eisen voor leidingen in kruisingen met belangrijke waterstaatswerken - NEN 3651: Katern 1 juli NEN 3651: Katern 2 juli NEN 3651: Katern 3 juli 2003, gecorrigeerde versie januari 2004 Praktijkrichtlijn: Ondergrondse pijpleidingen- Grondslagen voor de sterkteberekening - NPR 3659/A1 juli 2003, gecorrigeerde versie januari 2004 Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

8 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 3.2 GRONDSLAGEN BEREKENINGEN Voor de berekening is als grondsoort zand aangehouden met de daarbij behorende grond mechanische parameters. De grondwaterstand is momenteel ca. 1 meter - MV. 3.3 CONCLUSIE BEREKENINGEN De conclusie van de berekening is dat de gekozen leiding HDPEø110 PE100 SDR11 voldoet aan de gestelde eisen met betrekking tot uitvoeringsaspecten en alle aspecten in de gebruiksfase. Uit de resultaten van de boorspoeldrukberekening valt af te lezen dat de minimaal benodigde boorspoeldruk groter is dan de maximale boorspoeldruk. Om te voorkomen dat er een blowout optreed tijdens de uitvoering, zal de boorspoeldruk tijdens de laatste meters van de boring worden verminderd. Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

9 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 4.0 BIJLAGEN 4.1 STERKTE- EN BOORSPOELDRUKBEREKENING Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

10 / / Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : Aanleg glasvezelverbinding Vinkeveense plas Kortenhoef Ziggo : A13406 HDD4 Angstel te Loenersloot Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 11 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 110,00 mm Wanddikte d n = 10 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 150 mm Diameter boorstang D b = 53 mm Totale lengte L = 122,78 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 26,00 m Lengte neergaande bocht L 2 = 31,42 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 1,27 m Lengte opgaande bocht L 4 = 31,42 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 32,67 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 100,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 100,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 18,00 / 32,49 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 18,00 / 32,49 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Geen grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij normale boring f = 1,4 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

11 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1e rechte deel 26,00 8,30 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 33,36 10,50 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 47,07 13,20 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 49,98 13,60 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 53,49 11,40-1,40 Zand 18,00 20,00 32,50 Neergaande bocht 57,42 11,50-1,40 Zand 18,00 20,00 32,50 2e rechte deel 58,055 11,50-1,40 Zand 18,00 20,00 32,50 Opgaande bocht 58,69 11,50-1,40 Zand 18,00 20,00 32,50 69,31 10,90-1,40 Zand 18,00 20,00 32,50 71,32 12,90 0,80 Zand 18,00 20,00 32,50 74,46 12,70 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 86,97 10,50 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 3e rechte deel 90,11 9,70 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 Locatie Gereduceerde grondbelasting Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] 1e rechte deel Geen - 0,00 75,00 Grafiek I Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek I Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek I Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek I Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek I Neergaande bocht Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek I 2e rechte deel Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Opgaande bocht Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II 3e rechte deel Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

12 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma * Niet op schaal / / :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

13 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 90,00 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 100,00 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 110,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 55,00 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 45,00 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 50,00 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,73 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,83 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 83,33 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 16,67 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = 3.141,59 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,0300 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0300 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0300 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 122, Na 1 e deel intrekken 90, Na 2 e deel intrekken 58, Na 3 e deel intrekken 57, Na 4 e deel intrekken 26, Leiding in boorgat g = 0,0300 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0300 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 1,4. L. 0, ,3 4.2 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld / / Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,49 Na 1 e deel intrekken ,36 Na 2 e deel intrekken 740 0,24 Na 3 e deel intrekken 724 0,23 Na 4 e deel intrekken 328 0,10 σt = T 1 A = T , :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

14 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,08 Nmm σb = M b W b σb = ,08 = 1,07 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,49 1,19 Na 1 e deel intrekken 0,36 1,06 Na 2 e deel intrekken 0,24 0,93 Na 3 e deel intrekken 0,23 0,93 Na 4 e deel intrekken 0,10 0,80 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,07 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

15 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 345,58 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0300 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 110,00 2. π/4 =0,109 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,0793 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 32, e deel intrekken 64, e deel intrekken 65, e deel intrekken 96, Geheel ingetrokken 122, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (345,58. 0, , ,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (345,58. 0, , ,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Locatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] 0, ,0 0, , ,0 0, , ,0 0, , ,0 0, Neergaande bocht 0, ,0 0, Opgaande bocht 0, , , , , , , , , , λ = 4 D o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R / / T 3b = f. 4. Q r 2. D o. π. f 3 = 1,4. 4. Q r λ π. 0,2 λ :34:15 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

16 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 9, Opgaande bocht 9, T 3c = f. L B. g t. f 3 L B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) L B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,4. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op 5.6 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II / / Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,84 2 e deel intrekken ,31 3 e deel intrekken ,32 4 e deel intrekken ,82 Geheel intrekken ,10 T tot σt = T tot A = 3.141, :34:16 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

17 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,95 Nmm σb = M b W b σb = ,95 = 0,83 N/mm , Opgaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,95 Nmm σb = M b W b σb = ,95 = 0,83 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,84-0,84 Na 1 e deel intrekken ,31 0,83 1,85 Na 2 e deel intrekken ,32-1,32 Na 3 e deel intrekken ,82 0,83 2,36 Na 4 e deel intrekken ,10-2,10 T tot Rechte delen: σa = T tot A = 3.141,59 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :34:16 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

18 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen s p en s pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr Leiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n Locatie Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort q droog [kn/m 2 ] q nat [kn/m 2 ] q totaal [kn/m 2 ] Q n [N/mm 1 ] 1e rechte deel 8,30 1,00 Zand 19,80 160,60 180,40 11,81 10,50 1,00 Zand 19,80 209,00 228,80 14,72 13,20 1,00 Zand 19,80 268,40 288,20 18,28 13,60 1,00 Zand 19,80 277,20 297,00 18,81 11,40-1,40 Zand 0,00 250,80 250,80 15,05 Neergaande bocht 11,50-1,40 Zand 0,00 253,00 253,00 15,18 2e rechte deel 11,50-1,40 Zand 0,00 253,00 253,00 15,18 Opgaande bocht 11,50-1,40 Zand 0,00 253,00 253,00 15,18 10,90-1,40 Zand 0,00 239,80 239,80 14,39 12,90 0,80 Zand 15,84 266,20 282,04 17,71 12,70 1,00 Zand 19,80 257,40 277,20 17,62 10,50 1,00 Zand 19,80 209,00 228,80 14,72 3e rechte deel 9,70 1,00 Zand 19,80 191,40 211,20 13,66 Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). D o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). D o / / Berekening van de verkeersbelasting Q v Locatie Dekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] 1e rechte deel 8,30 Grafiek I 5,53 0,61 10,50 Grafiek I 3,93 0,43 13,20 Grafiek I 2,73 0,30 13,60 Grafiek I 2,59 0,29 11,40 Grafiek I 3,46 0,38 Neergaande bocht 11,50 Grafiek I 3,41 0,38 2e rechte deel 11,50 Grafiek II 1,38 0,15 Opgaande bocht 11,50 Grafiek II 1,38 0,15 10,90 Grafiek II 1,48 0,16 12,90 Grafiek II 1,16 0,13 12,70 Grafiek II 1,19 0,13 10,50 Grafiek II 1,56 0,17 3e rechte deel 9,70 Grafiek II 1,74 0,19 Q v = q v. D o = q v :34:17 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

19 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Momenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] M q [Nmm] σq [N/mm 1 ] 1e rechte deel 11,81 0,61 12,42 85,72 5,14 14,72 0,43 15,15 104,54 6,27 18,28 0,30 18,58 128,22 7,69 18,81 0,29 19,10 131,76 7,91 15,05 0,38 15,43 106,46 6,39 Neergaande bocht 15,18 0,38 15,56 107,33 6,44 2e rechte deel 15,18 0,15 15,33 105,79 6,35 Opgaande bocht 15,18 0,15 15,33 105,79 6,35 14,39 0,16 14,55 100,40 6,02 17,71 0,13 17,84 123,11 7,39 17,62 0,13 17,75 122,49 7,35 14,72 0,17 14,89 102,74 6,16 3e rechte deel 13,66 0,19 13,85 95,59 5,74 M q = K b. (Q n + Q v ). r g = 0,138. (Q n + Q v ). 50,00 M q σq = f rr. M q = 1,00. W w 16, Optredende spanning s qr tgv. grondreactie in de bochten Locatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] 100,0 0, , ,0 0, , ,0 0, , ,0 0, ,025 Neergaande bocht 100,0 0, ,025 Opgaande bocht 100 0, , , , , , , , , ,025 σqr = K b,ind. Q r. D o. r u = 0,083. Q r ,00 W w 16, Berekening van de spanning s ax t.g.v. temperatuurverschil / / Leiding is drukloos σax = 0 N/mm :34:17 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

20 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w D g 3 S N = , = 0,08 N/mm2 = 81,25 kn/m 2 Minimaal vereiste ringstijfheid = 0,5 kn/m 2 8. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w D3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 1,55 N/mm 2 100, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 0,28 N/mm 2 100,00 3 Conclusie: Kans op implosie bij 27,78 m grondwater boven de leiding 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding Locatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] 1e rechte deel 5,14-0,65 3,34 6,27 0,025 0,65 4,09 7,69 0,025 0,65 5,02 7,91 0,025 0,65 5,15 6,39 0,025 0,65 4,17 Neergaande bocht 6,44 0,025 0,65 4,20 2e rechte deel 6,35-0,65 4,13 Opgaande bocht 6,35 0,025 0,65 4,14 6,02 0,025 0,65 3,93 7,39 0,025 0,65 4,82 7,35 0,025 0,65 4,79 6,16 0,025 0,65 4,02 3e rechte deel 5,74-0,65 3,73 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm / / :34:17 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

21 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen in langsrichting van de leiding Locatie σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0, ,00 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 Neergaande bocht 0,00 0,83 0,65 0,54 2e rechte deel 0, ,00 Opgaande bocht 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 0,00 0,83 0,65 0,54 3e rechte deel 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/d g [%] 1e rechte deel 11,81 0,61-2,69 2,69 14,72 0,43 0, ,29 3,29 18,28 0,30 0, ,03 4,03 18,81 0,29 0, ,14 4,14 15,05 0,38 0, ,35 3,35 Neergaande bocht 15,18 0,38 0, ,37 3,37 2e rechte deel 15,18 0,15-3,32 3,32 Opgaande bocht 15,18 0,15 0, ,32 3,32 14,39 0,16 0, ,16 3,16 17,71 0,13 0, ,87 3,87 17,62 0,13 0, ,85 3,85 14,72 0,17 0, ,23 3,23 3e rechte deel 13,66 0,19-3,00 3, / / δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 50, ,33 Toelaatbare deflectie = 8%. D g = 0, ,00 = 8,00 mm :34:17 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

22 / / Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase Locatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [MN/m 2 ] 1e rechte deel 8,30 76,09 35,21 55,65 85,55 28,85 10,50 94,09 43,54 68,81 105,79 28,85 13,20 116,18 53,76 84,97 130,62 28,85 13,60 119,45 55,27 87,36 134,30 28,85 11,40 93,27 43,16 68,22 104,87 28,85 Neergaande bocht 11,50 94,09 43,54 68,81 105,79 28,85 2e rechte deel 11,50 94,09 43,54 68,81 105,79 28,85 Opgaande bocht 11,50 94,09 43,54 68,81 105,79 28,85 10,90 89,18 41,26 65,22 100,27 28,85 12,90 112,09 51,86 81,98 126,02 28,85 12,70 112,09 51,86 81,98 126,02 28,85 10,50 94,09 43,54 68,81 105,79 28,85 3e rechte deel 9,70 87,55 40,51 64,03 98,43 28,85 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) Locatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0,0010 0,74 0,0730 0, ,02 1,02 0,0013 0,66 0,0950 0,1072 0,02 1,18 0,0016 0,60 0,1220 0,1376 0,03 1,37 0,0016 0,59 0,1260 0,1421 0,03 1,39 0,0013 0,67 0,1280 0,1444 0,03 1,21 Neergaande bocht 0,0013 0,66 0,1290 0,1455 0,04 1,21 2e rechte deel 0,0013 0,66 0,1290 0,1455 0,04 1,21 Opgaande bocht 0,0013 0,66 0,1290 0,1455 0,04 1,21 0,0012 0,68 0,1230 0,1388 0,04 1,17 0,0015 0,61 0,1210 0,1365 0,04 1,34 0,0015 0,61 0,1170 0,1320 0,05 1,33 0,0013 0,66 0,0950 0,1072 0,05 1,18 3e rechte deel 0,0012 0,69 0,0870 0, ,06 1,12 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. L D g - D -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u :34:17 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

23 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Locatie p max [N/mm 2 ] 90% p lim [N/mm 2 ] p min [N/mm 2 ] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1e rechte deel 0,48 0,92 0,10 4,82 9,16 0,98 0,56 1,06 0,13 5,64 10,62 1,28 0,66 1,23 0,17 6,60 12,29 1,67 0,67 1,25 0,17 6,74 12,54 1,73 0,59 1,09 0,18 5,94 10,86 1,77 Neergaande bocht 0,60 1,09 0,18 5,98 10,92 1,81 2e rechte deel 0,60 1,09 0,18 5,98 10,92 1,81 Opgaande bocht 0,60 1,09 0,18 5,98 10,92 1,82 0,58 1,05 0,18 5,76 10,53 1,82 0,65 1,20 0,18 6,47 12,03 1,81 0,64 1,20 0,18 6,43 11,99 1,78 0,56 1,06 0,16 5,64 10,62 1,61 3e rechte deel 0,53 1,01 0,15 5,35 10,10 1,54 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / :34:18 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

24 Siers Leiding & Montageprojekten b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] Afstand t.o.v. intredepunt [m] 123 Maximaal toelaatbare boorspoeldruk Minimaal benodigde boorspoeldruk :34:18 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

25 BOORPLAN aanleg glasvezeltracé Vinkeveen naar KortenhoefBoorplan tbv boring HDD4 Project nummer: A13406 Opdrachtgever: Ziggo b.v. 4.2 TOE TE PASSEN MATERIEEL Siers Telecom b.v. Pagina / Versie: 01 Telecom

26 Boormast Maximale duwkracht : 40 kn. Maximale trekkracht : 80 kn. Lengte : 291 cm. Boorstang Boogstraal : 25 m. Lengte : 3 m. Rotatie eenheid Maximaal draaimoment : 1500 Nm. Maximaal toerental : 160 /min. Aandrijfunit Vermogen dieselmotor : 39 kw Hydraulisch systeem Capaciteit systeem : 150 l./min. Normale werkdruk systeem : 235 bar. Mud pomp : 167 l./min. Maten en gewichten Totaal gewicht : kg. Totale lengte : 325 cm. Totale breedte : 155 cm. Technische gegevens boorinstallatie Fabrikant : Boretech Type : BT 1508 Aanschafjaar : 2002 Capaciteit : 8 Ton Boretech BT ton pagina 1 van 1

27 Technische gegevens plaatsbepalingssysteem Fabrikant : Radiodetection Type : RD385L Functie : Locator Aanschafjaar : Omschrijving RD385L lokaliseert de plaats van een gelegde kabel, pijp of gestuurde boring. Materiaal Constructie Robuustheid Afmetingen Gewicht : Slagvast thermo plastic. : Valproef 1 m. op betonnen vloer. : 60,5x29,0x13,5 cm. : 2,3 kg. Visuele indicatie Twee-delig LCD display met de volgende indicaties : Deel 1 : -Signal strength -Line depth -Sonde depth -Induced current -Gain level -Operating mode -Line/sonde modus -Peak/null mode -Left/right arrows -Battery status -Speaker volume -Backlight on Deel 2 (Data Sonde) : -Roll -Tilt -Temperature -Park -Battery Status Audio indicatie Audio signaal Ontvangst antennes Omschrijving Batterijen Aantal Type Bedrijfstemperatuur Aantal graden : Waterdichte luidspreker. : Mogelijkheid tot gebruik van een hoofdtelefoon.. 2x dubbel gewonden. : 12x 1,5V. : LR6 (AA) : -20ºC - +50ºC teem RD385L pagina 1 van 2

28 Technische gegevens plaatsbepalingssysteem RD385L - vervolg Gebruiksinstellingen Diepte meting (m.) Mode Frequentie Gevoeligheid Goede 1 m. condities condities Power 30 Hz. - 3,5 khz. 20 µa 3 2 Radio khz. 30 µa ,192 khz. 100 µa ,768 khz. 30 µa 5 2 Data sonde 8,192 khz Nauwkeurigheid plaatsbepaling : ± 5% van de diepte. Nauwkeurigheid stroom : ± 10% van de actuele stroom. Nauwkeurigheid dieptebepaling : ± 5% van de diepte. Dieptebereik : Line - 3 m. ± 5% : Sonde - 8 m. ± 5% sondeafhankelijk. Gevoeligheidsinstelling Type : Rotary touch gain control. teem RD385L pagina 2 van 2

29 Technische gegevens plaatsbepalingssysteem Fabrikant : Radiodetection Type : RD385 Data Sonde Functie : Sonde Aanschafjaar : Omschrijving RD385 Data Sonde zendt data door naar de RD385L Locator of RD385 DataView. Materiaal Constructie Onderwatercapaciteit Afmetingen Gewicht Werkfrequentie Golflengte Signaal : Batterij- en electronicabehuizing van metaal. : Antennebehuizing van met glas versterkt kunststof. : 100 m. water, 10 bar druk : 38 cm. lengte, 3,2 cm. in diameter. : 1,1 kg. : 8,192 khz. : Amplitude Modulated. Dieptebereik Aantal m. : tot 10 m. Meetverdeling cylindrisch Verdeling : 16 segmenten, 22,5º per segment. Meetverdeling in graden Verdeling : van 1º trapsgewijs oplopend tot 45º. Nauwkeurigheid in graden Afwijking : ± 1º in bereik 0º tot en met 20º. : ± 2º in bereik 21º tot en met 30º. : ± 3º in bereik 31º tot en met 34º. : ± 6º in bereik 35º tot en met 45º. Batterijen Aantal Type Bedrijfstemperatuur Aantal graden : 2x 1,5V. : LR14 (C) : -10ºC - +80ºC teem RD385 Data Sonde pagina 1 van 1

30 Technische gegevens boorspoeling Fabrikant Type Functie Aanschafjaar : Ankersmit Maalbedrijven : Bentoniet Colclay D90 : Boorspoeling : n.v.t. Omschrijving Colclay D90 wordt, gemengd met water, gebruikt als boorspoeling bij horizontaal gestuurde boringen. Eigenschappen : -Smerende, isolerende en stabiliserende werking. -Afvoering losgewoelde grond. -Natuurprodukt, geen schadelijke werking op het milieu. Fysische en chemische eigenschappen Chemische omschrijving : Met soda geactiveerde calciumbentoniet. Fysische toestand : Poeder Kleur : Wit Geur : Reukloos ph waarde : 10 Smeltpunt : 1540 Kookpunt : n.v.t. Dichtheid : 2700 kg./m. 3 Stortgewicht : 1200 kg./m. 3 Oplosbaarheid in water : 0 g./l. Vlampunt : Niet verbrandbaar. Zelfontbrandingstemperatuur : Niet verbrandbaar. Explosiegrenzen : Niet ontplofbaar. Ontleding door warmte vanaf : >1600 ºC. M.A.C. waarde : 10 mg./m. 3 Analyse Bentoniet Colclay D90 Stof: Chemical: Analyses: SiO2 44,50 60,50 % Al2O3 15,20 19,30 % Fe2O3 4,00 6,00 % MgO 2,40 4,00 % Na2O 2,40 3,50 % CaO 5,40 9,80 % K2O 0,30 0,60 % P2O5 0,05 0,17 % MnO 0,05 0,18 % Bentoniet Colclay D90 pagina 1 van 1