Project: NC Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W

Transcriptie

1 F I. van Wijk Gestuurde boring uit dwarsprofiel gehaald C I. van Wijk Wijzigingen trace B D.P.K. Schenau Diverse aanpassingen A Wijz. Datum I. van Wijk Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: F NC VO 013.dwg

2 E I. van Wijk Wijzigingn trace tpv watergang C I. van Wijk Wijzigingen trace B I. van Wijk Wijzigingen trace A D.P.K. Schenau Diverse aanpassingen Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: E NC VO 013.dwg

3 E C B A Wijz. Datum I. van Wijk Wijzigingen trace D.P.K. Schenau Wijzigingen Kadastrale percelen OFKH 165G, OFKH 109G I. van Wijk Wijzigingen trace D.P.K. Schenau Diverse aanpassingen Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: E NC VO 012.dwg

4 F I. van Wijk Wijzigingen trace D D.P.K Schenau Wijzigingen Kadastrale percelen OFKK 212G, OFKK 439G, OFKK 251G, OFKK 224G & OFKK 261G C I. van Wijk Wijzingen trace B I. van Wijk Diverse aanpassingen Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: F NC VO 012.dwg

5 E I. van Wijk Diverse wijzigingen trace C I. van Wijk Wijzigingen trace B I. van Wijk Diverse aanpassingen A D.P.K. Schenau Diverse aanpassingen Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: E NC VO 012.dwg

6 F I. van Wijk Wijzigingen trace D I. van Wijk Wijzigingen trace C I. van Wijk Diverse aanpassingen B I. van Wijk Diverse aanpassingen Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: F NC VO 012.dwg

7 G I. van Wijk Wijzigingen trace D I. van Wijk Wijzigingen trace C I. van Wijk Diverse aanpassingen B I. van Wijk Diverse aanpassingen Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: NC Projectnummer: Windpark Krammer 150kV aansluiting Besteknummer: E.M. Schaap Tekenaar: R. Tjin Projectleider: Akk. Onderdeel: Gec. Overzichtstekening Trace A0 Formaat: divers Schaal: Opdrachtgever: DO Fase: Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Status: Concept Datum: Tekeningnummer: Wijz: G NC VO 013.dwg

8 / / RPS advies- en ingenieursbureau bv Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : NC Windpark Krammer : HDD 11 - Ø355 PE100 SDR13,6 Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 13,6 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 355,00 mm Wanddikte d n = 26,1 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 465 mm Diameter boorstang D b = 90 mm Totale lengte L = 70,95 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 3,68 m Lengte neergaande bocht L 2 = 31,42 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 0,00 m Lengte opgaande bocht L 4 = 31,42 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 4,43 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 100,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 100,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 18,00 / 32,49 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 18,00 / 32,49 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij normale boring f = 1,4 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, :25:15

9 / / RPS advies- en ingenieursbureau bv Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] Tv1 3,68 1,18 0,86 Zand 18,40 20,80 30,00 N1 13,02 3,54 0,80 Zand 18,59 16,47 27,00 N2 19,91 4,99 1,01 Zand 18,54 17,55 25,00 N3 25,68 5,96 1,30 Zand 18,32 17,75 32,50 N4 31,01 6,56 1,58 Zand 18,31 17,87 30,00 Tv2 35,10 6,76 1,72 Zand 18,33 17,88 32,50 Tv2 35,10 6,76 1,72 Zand 18,33 17,88 32,50 Tv2 35,10 6,76 1,72 Zand 18,33 17,88 32,50 N5 38,20 6,66 1,69 Zand 18,04 15,60 27,00 N6 42,77 6,20 1,50 Zand 18,03 15,40 25,00 N7 47,32 5,65 1,42 Klei 18,00 15,08 17,50 N8 48,21 5,45 1,34 Klei 17,79 15,02 27,50 W1 49,92 3,58-0,28 Zand 0,00 14,84 30,00 N9 51,91 4,91 1,34 Zand 17,88 14,25 25,00 N10 55,01 4,39 1,33 Zand 18,06 13,31 30,00 N11 58,98 3,51 1,24 Klei 18,05 13,04 15,00 Tv3 66,52 1,40 1,06 Klei 18,27 15,44 17,50 Locatie Gereduceerde grondbelasting Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] Tv1 Geen - 0,00 15,00 Grafiek ½ x II N1 Geen 0,0330 0,00 35,00 Grafiek ½ x II N2 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek I N3 Geen 0,0330 0,00 45,00 Grafiek I N4 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek I Tv2 Geen 0,0330 0,00 45,00 Grafiek I Tv2 Geen 0,0330 0,00 45,00 Grafiek I Tv2 Geen 0,0330 0,00 45,00 Grafiek I N5 Geen 0,0330 0,00 35,00 Grafiek I N6 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek I N7 Geen 0,0076 5,00 2,00 Grafiek II N8 Geen 0,0076 1,00 5,00 Grafiek ½ x II W1 Geen 0,0330 0,00 15,00 Geen N9 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek ½ x II N10 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek ½ x II N11 Geen 0,0076 1,00 0,50 Grafiek ½ x II Tv3 Geen - 0,00 1,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] :25:15

10 RPS advies- en ingenieursbureau bv * Niet op schaal / / :25:15

11 RPS advies- en ingenieursbureau bv 2. Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 302,80 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 328,90 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 355,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 177,50 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 151,40 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 164,45 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,88 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,31 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 1.481,63 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 113,54 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = ,34 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,2575 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,2575 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,2575 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 70, Na 1 e deel intrekken 66, Na 2 e deel intrekken 35, Na 3 e deel intrekken 35, Na 4 e deel intrekken 3, Leiding in boorgat g = 0,2575 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,2575 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 1,4. L. 0, ,3 4.2 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld / / Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,28 Na 1 e deel intrekken ,27 Na 2 e deel intrekken ,14 Na 3 e deel intrekken ,14 Na 4 e deel intrekken 398 0,01 σt = T 1 A = T , :25:15

12 RPS advies- en ingenieursbureau bv 4.3 Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,19 Nmm σb = M b W b σb = ,19 = 3,46 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,28 2,53 Na 1 e deel intrekken 0,27 2,52 Na 2 e deel intrekken 0,14 2,39 Na 3 e deel intrekken 0,14 2,39 Na 4 e deel intrekken 0,01 2,26 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 3,46 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :25:15

13 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5. Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 1.115,27 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,258 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 355,00 2. π/4 =1,138 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,881 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 4, e deel intrekken 35, e deel intrekken 35, e deel intrekken 67, Geheel ingetrokken 70, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (1.115,27. 0, ,881. 0,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (1.115,27. 0, ,881. 0,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Locatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] N1 0, , N2 0, , N3 0, , N4 0, , Tv2 0, , Tv2 0, , Tv2 0, , N5 0, , N6 0, , N7 0, , N8 0, , W1 0, , N9 0, , N10 0, , N11 0, , / / λ = 4 D o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R T 3b = f. 4. Q r 2. D o. π. f 3 = 1,4. 4. Q r λ π. 0,2 λ :25:15

14 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5.4 Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 9, Opgaande bocht 9, T 3c = f. L B. g t. f 3 L B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) L B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,4. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op 5.6 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II / / Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,32 2 e deel intrekken ,78 3 e deel intrekken ,78 4 e deel intrekken ,27 Geheel intrekken ,30 T tot σt = T tot A = , :25:15

15 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5.7 Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,88 0,9. = ,70 Nmm σb = M b W b σb = ,70 = 2,69 N/mm , Opgaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,88 0,9. = ,70 Nmm σb = M b W b σb = ,70 = 2,69 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,32-0,32 Na 1 e deel intrekken ,78 2,69 2,53 Na 2 e deel intrekken ,78-0,78 Na 3 e deel intrekken ,27 2,69 3,02 Na 4 e deel intrekken ,30-1,30 T tot Rechte delen: σa = T tot A = ,34 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :25:15

16 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6. Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen s p en s pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr Leiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n Locatie Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort q droog [kn/m 2 ] q nat [kn/m 2 ] q totaal [kn/m 2 ] Q n [N/mm 1 ] Tv1 1,18 0,86 Zand 17,41 7,32 24,73 7,64 N1 3,54 0,80 Zand 16,36 49,64 66,00 13,70 N2 4,99 1,01 Zand 20,60 76,83 97,43 20,46 N3 5,96 1,30 Zand 26,20 90,99 117,18 25,06 N4 6,56 1,58 Zand 31,82 97,89 129,71 28,37 Tv2 6,76 1,72 Zand 34,68 99,13 133,81 29,61 Tv2 6,76 1,72 Zand 34,68 99,13 133,81 29,61 Tv2 6,76 1,72 Zand 34,68 99,13 133,81 29,61 N5 6,66 1,69 Zand 33,54 85,29 118,82 24,54 N6 6,20 1,50 Zand 29,75 79,62 109,37 22,14 N7 5,65 1,42 Klei 28,12 70,17 98,28 19,87 N8 5,45 1,34 Klei 26,22 67,91 94,13 18,82 W1 3,58-0,28 Zand 0,00 58,44 58,44 8,04 N9 4,91 1,34 Zand 26,36 55,96 82,31 16,55 N10 4,39 1,33 Zand 26,42 44,80 71,22 14,42 N11 3,51 1,24 Klei 24,62 32,56 57,18 12,24 Tv3 1,40 1,06 Klei 21,30 5,77 27,08 8,41 Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). D o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). D o / / :25:15

17 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6.4 Berekening van de verkeersbelasting Q v Locatie Dekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] Tv1 1,18 Grafiek ½ x II 14,59 5,18 N1 3,54 Grafiek ½ x II 3,08 1,09 N2 4,99 Grafiek I 10,21 3,63 N3 5,96 Grafiek I 8,39 2,98 N4 6,56 Grafiek I 7,49 2,66 Tv2 6,76 Grafiek I 7,22 2,56 Tv2 6,76 Grafiek I 7,22 2,56 Tv2 6,76 Grafiek I 7,22 2,56 N5 6,66 Grafiek I 7,35 2,61 N6 6,20 Grafiek I 8,01 2,84 N7 5,65 Grafiek II 3,46 1,23 N8 5,45 Grafiek ½ x II 1,81 0,64 W1 3,58 Geen 0,00 0,00 N9 4,91 Grafiek ½ x II 2,06 0,73 N10 4,39 Grafiek ½ x II 2,36 0,84 N11 3,51 Grafiek ½ x II 3,11 1,10 Tv3 1,40 Grafiek ½ x II 11,15 3,96 Q v = q v. D o = q v / / :25:15

18 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6.5 Momenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] M q [Nmm] σq [N/mm 1 ] Tv1 7,64 5,18 12,82 290,98 2,56 N1 13,70 1,09 14,79 335,75 2,96 N2 20,46 3,63 24,09 546,60 4,81 N3 25,06 2,98 28,04 636,25 5,60 N4 28,37 2,66 31,03 704,18 6,20 Tv2 29,61 2,56 32,17 730,14 6,43 Tv2 29,61 2,56 32,17 730,14 6,43 Tv2 29,61 2,56 32,17 730,14 6,43 N5 24,54 2,61 27,15 616,12 5,43 N6 22,14 2,84 24,99 567,02 4,99 N7 19,87 1,23 21,10 478,92 4,22 N8 18,82 0,64 19,47 441,79 3,89 W1 8,04 0,00 8,04 182,40 1,61 N9 16,55 0,73 17,28 392,11 3,45 N10 14,42 0,84 15,26 346,27 3,05 N11 12,24 1,10 13,34 302,84 2,67 Tv3 8,41 3,96 12,36 280,58 2,47 M q = K b. (Q n + Q v ). r g = 0,138. (Q n + Q v ). 164,45 M q σq = f rr. M q = 1,00. W w 113, Optredende spanning s qr tgv. grondreactie in de bochten / / Locatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] N ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,010 0,48 Tv ,010 0,48 Tv ,010 0,48 Tv ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,0050 0,23 N ,0050 0,23 W ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,0050 0,23 σqr = K b,ind. Q r. D o. r u = 0,083. Q r ,50 W w 113, :25:15

19 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6.7 Berekening van de spanning s ax t.g.v. temperatuurverschil Leiding is drukloos σax = 0 N/mm 2 7. Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w D g 3 S N = ,63 328,9 3 = 0,04 N/mm2 = 40,60 kn/m 2 Minimaal vereiste ringstijfheid = 0,5 kn/m 2 8. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w D3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) , ,63 = 0,77 N/mm 2 328, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) , ,63 = 0,14 N/mm 2 328,90 3 Conclusie: Kans op implosie bij 13,88 m grondwater boven de leiding 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding Locatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] / / Tv1 2,56-0,65 1,67 N1 2,96 0,48 0,65 2,23 N2 4,81 0,48 0,65 3,44 N3 5,60 0,48 0,65 3,95 N4 6,20 0,48 0,65 4,34 Tv2 6,43 0,48 0,65 4,49 Tv2 6,43 0,48 0,65 4,49 Tv2 6,43 0,48 0,65 4,49 N5 5,43 0,48 0,65 3,84 N6 4,99 0,48 0,65 3,56 N7 4,22 0,23 0,65 2,89 N8 3,89 0,23 0,65 2,68 W1 1,61 0,48 0,65 1,35 N9 3,45 0,48 0,65 2,55 N10 3,05 0,48 0,65 2,29 N11 2,67 0,23 0,65 1,88 Tv3 2,47-0,65 1,61 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm :25:16

20 RPS advies- en ingenieursbureau bv 9.2 Optredende spanningen in langsrichting van de leiding Locatie σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] Tv1 0, ,00 N1 0,00 2,69 0,65 1,75 N2 0,00 2,69 0,65 1,75 N3 0,00 2,69 0,65 1,75 N4 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv2 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv2 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv2 0,00 2,69 0,65 1,75 N5 0,00 2,69 0,65 1,75 N6 0,00 2,69 0,65 1,75 N7 0,00 2,69 0,65 1,75 N8 0,00 2,69 0,65 1,75 W1 0,00 2,69 0,65 1,75 N9 0,00 2,69 0,65 1,75 N10 0,00 2,69 0,65 1,75 N11 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv3 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm / / :25:16

21 RPS advies- en ingenieursbureau bv 10. Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/d g [%] Tv1 7,64 5,18-5,22 1,59 N1 13,70 1,09 0,010 5,55 1,69 N2 20,46 3,63 0,010 8,49 2,58 N3 25,06 2,98 0,010 12,17 3,70 N4 28,37 2,66 0,010 12,64 3,84 Tv2 29,61 2,56 0,010 13,96 4,25 Tv2 29,61 2,56 0,010 13,96 4,25 Tv2 29,61 2,56 0,010 13,96 4,25 N5 24,54 2,61 0,010 10,17 3,09 N6 22,14 2,84 0,010 8,81 2,68 N7 19,87 1,23 0,0050 5,61 1,70 N8 18,82 0,64 0,0050 7,40 2,25 W1 8,04 0,00 0,010 3,28 1,00 N9 16,55 0,73 0,010 6,09 1,85 N10 14,42 0,84 0,010 6,22 1,89 N11 12,24 1,10 0,0050 3,15 0,96 Tv3 8,41 3,96-3,28 1,00 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 164, ,63 Toelaatbare deflectie = 8%. D g = 0, ,90 = 26,31 mm / / :25:16

22 RPS advies- en ingenieursbureau bv 11. Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase Locatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [MN/m 2 ] Tv1 1,18 17,24 8,62 12,93 19,39 5,77 N1 3,54 27,15 14,82 20,98 30,51 13,46 N2 4,99 40,72 23,51 32,12 45,69 5,77 N3 5,96 50,25 23,25 36,75 56,49 17,31 N4 6,56 57,40 28,70 43,05 64,58 5,77 Tv2 6,76 60,18 27,85 44,02 67,67 17,31 Tv2 6,76 60,18 27,85 44,02 67,67 17,31 Tv2 6,76 60,18 27,85 44,02 67,67 17,31 N5 6,66 48,50 26,48 37,49 54,51 13,46 N6 6,20 43,39 25,05 34,22 48,68 5,77 N7 5,65 38,93 27,22 33,07 47,79 0,71 N8 5,45 36,69 19,75 28,22 42,14 1,79 W1 3,58 12,50 6,25 9,37 14,06 5,77 N9 4,91 32,33 18,67 25,50 36,27 5,77 N10 4,39 28,26 14,13 21,20 31,79 5,77 N11 3,51 24,56 18,20 21,38 27,88 0,18 Tv3 1,40 18,98 13,27 16,12 20,97 0,36 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) / / :25:16

23 RPS advies- en ingenieursbureau bv Locatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] Tv1 0,0011 0,59 0,0032 0, ,00 0,19 N1 0, ,77 0,0274 0, ,00 0,32 N2 0,0024 1,52 0,0398 0, ,00 0,32 N3 0,0011 2,18 0,0466 0, ,00 0,65 N4 0,0037 1,20 0,0498 0, ,00 0,47 Tv2 0,0014 1,99 0,0504 0, ,01 0,73 Tv2 0,0014 1,99 0,0504 0, ,01 0,73 Tv2 0,0014 1,99 0,0504 0, ,01 0,73 N5 0,0013 2,07 0,0497 0, ,01 0,49 N6 0,0025 1,47 0,0470 0, ,01 0,34 N7 0,021 2,83 0,0423 0, ,01 0,18 N8 0,0078 2,73 0,0411 0, ,01 0,24 W1 0, ,79 0,0386 0, ,01 0,19 N9 0,0019 1,70 0,0357 0, ,01 0,27 N10 0,0018 1,72 0,0306 0, ,01 0,29 N11 0,036 1,76 0,0227 0, ,01 0,08 Tv3 0,014 0,70 0,0034 0, ,01 0,06 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. L D g - D -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u / / :25:16

24 RPS advies- en ingenieursbureau bv Locatie p max [N/mm 2 ] 90% p lim [N/mm 2 ] p min [N/mm 2 ] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] Tv1 0,04 0,17 0,00 0,39 1,71 0,04 N1 0,13 0,29 0,03 1,34 2,89 0,33 N2 0,18 0,28 0,05 1,75 2,84 0,48 N3 0,31 0,58 0,06 3,08 5,85 0,57 N4 0,24 0,42 0,06 2,37 4,20 0,61 Tv2 0,34 0,66 0,06 3,44 6,56 0,62 Tv2 0,34 0,66 0,06 3,44 6,56 0,62 Tv2 0,34 0,66 0,06 3,44 6,56 0,62 N5 0,26 0,44 0,06 2,57 4,39 0,62 N6 0,19 0,30 0,06 1,88 3,02 0,60 N7 0,17 0,16 0,06 1,73 1,64 0,55 N8 0,20 0,22 0,05 2,05 2,19 0,54 W1 0,09 0,17 0,05 0,93 1,70 0,52 N9 0,15 0,24 0,05 1,51 2,43 0,49 N10 0,15 0,26 0,04 1,47 2,61 0,43 N11 0,08 0,07 0,04 0,77 0,73 0,35 Tv3 0,04 0,05 0,01 0,37 0,54 0,14 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / :25:16

25 RPS advies- en ingenieursbureau bv / / Boorspoeldruk [bar] Afstand t.o.v. intredepunt [m] 71 Maximaal toelaatbare boorspoeldruk Minimaal benodigde boorspoeldruk :25:16

26 / / RPS advies- en ingenieursbureau bv Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : NC Windpark Krammer : HDD 16 - Ø355 PE100 SDR13,6 Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 13,6 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 355,00 mm Wanddikte d n = 26,1 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 465 mm Diameter boorstang D b = 90 mm Totale lengte L = 66,30 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 6,37 m Lengte neergaande bocht L 2 = 26,18 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 2,57 m Lengte opgaande bocht L 4 = 26,18 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 5,00 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 100,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 100,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 15,00 / 26,79 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 15,00 / 26,79 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij normale boring f = 1,4 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, :26:54

27 RPS advies- en ingenieursbureau bv Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Wrijvings- hoek grond [ ] Tv1 6,37 1,70 Zand 16,77 25,00 N1 12,89 3,26 Klei 16,89 17,50 N2 17,05 4,14 Klei 16,40 15,00 N3 22,75 5,10 Klei 16,21 15,00 N4 29,47 5,53 Zand 16,05 25,00 N5 31,10 5,49 Klei 16,04 17,50 Tv2 32,55 5,51 Klei 16,03 17,50 N6 33,835 5,51 Zand 16,51 30,00 Tv3 35,12 5,51 Zand 16,51 30,00 N7 39,30 5,42 Zand 16,48 32,50 N8 42,40 4,83 Klei 16,38 17,50 N9 47,55 3,99 Klei 16,80 15,00 N10 50,58 3,51 Klei 17,37 15,00 Tv4 61,30 1,29 Zand 17,44 27,00 Locatie Gereduceerde grondbelasting Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] Tv1 Geen - 0,00 15,00 Grafiek ½ x II N1 Geen 0,0076 0,00 1,00 Grafiek ½ x II N2 Geen 0,0076 2,50 0,50 Grafiek ½ x II N3 Geen 0,0076 2,50 0,50 Grafiek ½ x II N4 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek ½ x II N5 Geen 0,0076 0,00 1,00 Grafiek I Tv2 Geen 0,0076 0,00 1,00 Grafiek I N6 Geen - 0,00 15,00 Grafiek I Tv3 Geen 0,0330 0,00 15,00 Grafiek I N7 Geen 0,0330 0,00 45,00 Grafiek I N8 Geen 0,0076 0,00 1,00 Grafiek ½ x II N9 Geen 0,0076 2,50 0,50 Grafiek ½ x II N10 Geen 0,0076 2,50 0,50 Grafiek ½ x II Tv4 Geen - 0,00 35,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting / / :26:54

28 RPS advies- en ingenieursbureau bv * Niet op schaal / / :26:54

29 RPS advies- en ingenieursbureau bv 2. Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 302,80 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 328,90 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 355,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 177,50 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 151,40 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 164,45 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,88 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,31 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 1.481,63 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 113,54 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = ,34 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,2575 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,2575 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,2575 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 66, Na 1 e deel intrekken 61, Na 2 e deel intrekken 35, Na 3 e deel intrekken 32, Na 4 e deel intrekken 6, Leiding in boorgat g = 0,2575 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,2575 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 1,4. L. 0, ,3 4.2 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld / / Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,27 Na 1 e deel intrekken ,25 Na 2 e deel intrekken ,14 Na 3 e deel intrekken ,13 Na 4 e deel intrekken 689 0,03 σt = T 1 A = T , :26:54

30 RPS advies- en ingenieursbureau bv 4.3 Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,19 Nmm σb = M b W b σb = ,19 = 3,46 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,27 2,52 Na 1 e deel intrekken 0,25 2,50 Na 2 e deel intrekken 0,14 2,39 Na 3 e deel intrekken 0,13 2,38 Na 4 e deel intrekken 0,03 2,28 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 3,46 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :26:54

31 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5. Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 1.115,27 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,258 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 355,00 2. π/4 =1,138 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,881 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 5, e deel intrekken 31, e deel intrekken 33, e deel intrekken 59, Geheel ingetrokken 66, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (1.115,27. 0, ,881. 0,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (1.115,27. 0, ,881. 0,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Locatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] N1 0, ,0 0, N2 0, ,0 0, N3 0, ,0 0, N4 0, ,0 0, N5 0, ,0 0, Tv2 0, ,0 0, Tv3 0, , N7 0, , N8 0, , N9 0, , N10 0, , λ = 4 D o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R / / T 3b = f. 4. Q r 2. D o. π. f 3 = 1,4. 4. Q r λ π. 0,2 λ :26:54

32 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5.4 Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 7, Opgaande bocht 7, T 3c = f. L B. g t. f 3 L B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) L B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,4. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op 5.6 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II / / Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,31 2 e deel intrekken ,71 3 e deel intrekken ,73 4 e deel intrekken ,15 Geheel intrekken ,20 T tot σt = T tot A = , :26:54

33 RPS advies- en ingenieursbureau bv 5.7 Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,88 0,9. = ,70 Nmm σb = M b W b σb = ,70 = 2,69 N/mm , Opgaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,88 0,9. = ,70 Nmm σb = M b W b σb = ,70 = 2,69 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,31-0,31 Na 1 e deel intrekken ,71 2,69 2,46 Na 2 e deel intrekken ,73-0,73 Na 3 e deel intrekken ,15 2,69 2,90 Na 4 e deel intrekken ,20-1,20 T tot Rechte delen: σa = T tot A = ,34 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :26:54

34 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6. Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen σ p en σ pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr Leiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n Locatie Dekking t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort q totaal [kn/m 2 ] Q n [N/mm 1 ] Tv1 1,70 Zand 31,36 11,13 N1 3,26 Klei 60,57 21,50 N2 4,14 Klei 74,69 26,51 N3 5,10 Klei 90,94 32,28 N4 5,53 Zand 97,63 34,66 N5 5,49 Klei 96,87 34,39 Tv2 5,51 Klei 97,16 34,49 N6 5,51 Zand 100,07 35,52 Tv3 5,51 Zand 100,07 35,52 N7 5,42 Zand 98,25 34,88 N8 4,83 Klei 87,03 30,89 N9 3,99 Klei 73,74 26,18 N10 3,51 Klei 67,07 23,81 Tv4 1,29 Zand 24,75 8,79 Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). D o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). D o / / :26:54

35 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6.4 Berekening van de verkeersbelasting Q v Locatie Dekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] Tv1 1,70 Grafiek ½ x II 8,28 2,94 N1 3,26 Grafiek ½ x II 3,41 1,21 N2 4,14 Grafiek ½ x II 2,53 0,90 N3 5,10 Grafiek ½ x II 1,96 0,70 N4 5,53 Grafiek ½ x II 1,78 0,63 N5 5,49 Grafiek I 9,21 3,27 Tv2 5,51 Grafiek I 9,17 3,26 N6 5,51 Grafiek I 9,17 3,26 Tv3 5,51 Grafiek I 9,17 3,26 N7 5,42 Grafiek I 9,34 3,32 N8 4,83 Grafiek ½ x II 2,10 0,74 N9 3,99 Grafiek ½ x II 2,65 0,94 N10 3,51 Grafiek ½ x II 3,11 1,10 Tv4 1,29 Grafiek ½ x II 12,68 4,50 Q v = q v. D o = q v Momenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] M q [Nmm] σq [N/mm 1 ] Tv1 11,13 2,94 14,07 319,37 2,81 N1 21,50 1,21 22,71 515,43 4,54 N2 26,51 0,90 27,41 622,11 5,48 N3 32,28 0,70 32,98 748,44 6,59 N4 34,66 0,63 35,29 800,88 7,05 N5 34,39 3,27 37,66 854,56 7,53 Tv2 34,49 3,26 37,75 856,62 7,54 N6 35,52 3,26 38,78 880,06 7,75 Tv3 35,52 3,26 38,78 880,06 7,75 N7 34,88 3,32 38,20 866,81 7,63 N8 30,89 0,74 31,64 718,02 6,32 N9 26,18 0,94 27,12 615,40 5,42 N10 23,81 1,10 24,91 565,35 4,98 Tv4 8,79 4,50 13,29 301,50 2, / / M q = K b. (Q n + Q v ). r g = 0,138. (Q n + Q v ). 164,45 M q σq = f rr. M q = 1,00. W w 113, :26:54

36 RPS advies- en ingenieursbureau bv 6.6 Optredende spanning σ qr tgv. grondreactie in de bochten Locatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] N1 100,0 0,0050 0,23 N2 100,0 0,0050 0,23 N3 100,0 0,0050 0,23 N4 100,0 0,010 0,48 N5 100,0 0,0050 0,23 Tv2 100,0 0,0050 0,23 Tv ,010 0,48 N ,010 0,48 N ,0050 0,23 N ,0050 0,23 N ,0050 0,23 σqr = K b,ind. Q r. D o. r u = 0,083. Q r ,50 W w 113, Berekening van de spanning σ ax t.g.v. temperatuurverschil Leiding is drukloos σax = 0 N/mm 2 7. Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w D g 3 S N = ,63 328,9 3 = 0,04 N/mm2 = 40,60 kn/m 2 Minimaal vereiste ringstijfheid = 0,5 kn/m 2 8. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w D3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) , ,63 = 0,77 N/mm 2 328, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) , ,63 = 0,14 N/mm 2 328,90 3 Conclusie: Kans op implosie bij 13,88 m grondwater boven de leiding / / :26:54

37 RPS advies- en ingenieursbureau bv 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding Locatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] Tv1 2,81-0,65 1,83 N1 4,54 0,23 0,65 3,10 N2 5,48 0,23 0,65 3,71 N3 6,59 0,23 0,65 4,43 N4 7,05 0,48 0,65 4,89 N5 7,53 0,23 0,65 5,04 Tv2 7,54 0,23 0,65 5,05 N6 7,75-0,65 5,04 Tv3 7,75 0,48 0,65 5,35 N7 7,63 0,48 0,65 5,27 N8 6,32 0,23 0,65 4,26 N9 5,42 0,23 0,65 3,67 N10 4,98 0,23 0,65 3,38 Tv4 2,66-0,65 1,73 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm / / Optredende spanningen in langsrichting van de leiding Locatie σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] Tv1 0, ,00 N1 0,00 2,69 0,65 1,75 N2 0,00 2,69 0,65 1,75 N3 0,00 2,69 0,65 1,75 N4 0,00 2,69 0,65 1,75 N5 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv2 0,00 2,69 0,65 1,75 N6 0, ,00 Tv3 0,00 2,69 0,65 1,75 N7 0,00 2,69 0,65 1,75 N8 0,00 2,69 0,65 1,75 N9 0,00 2,69 0,65 1,75 N10 0,00 2,69 0,65 1,75 Tv4 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm :26:54

38 RPS advies- en ingenieursbureau bv 10. Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/d g [%] Tv1 11,13 2,94-4,96 1,51 N1 21,50 1,21 0,0050 6,03 1,83 N2 26,51 0,90 0,0050 6,46 1,97 N3 32,28 0,70 0,0050 7,77 2,36 N4 34,66 0,63 0,010 12,44 3,78 N5 34,39 3,27 0, ,00 3,04 Tv2 34,49 3,26 0, ,02 3,05 N6 35,52 3,26-15,80 4,80 Tv3 35,52 3,26 0,010 15,80 4,80 N7 34,88 3,32 0,010 16,58 5,04 N8 30,89 0,74 0,0050 8,40 2,55 N9 26,18 0,94 0,0050 6,39 1,94 N10 23,81 1,10 0,0050 5,87 1,79 Tv4 8,79 4,50-4,98 1,51 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 164, ,63 Toelaatbare deflectie = 8%. D g = 0, ,90 = 26,31 mm / / :26:54

39 RPS advies- en ingenieursbureau bv 11. Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase Locatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [MN/m 2 ] Tv1 1,70 25,92 14,96 20,44 29,08 5,77 N1 3,26 50,06 35,00 42,53 55,32 0,36 N2 4,14 61,72 45,75 53,74 70,06 0,18 N3 5,10 75,16 55,70 65,43 84,78 0,18 N4 5,53 80,69 46,59 63,64 90,53 5,77 N5 5,49 80,05 55,98 68,02 88,47 0,36 Tv2 5,51 80,30 56,15 68,22 88,74 0,36 N6 5,51 82,70 41,35 62,03 93,04 5,77 Tv3 5,51 82,70 41,35 62,03 93,04 5,77 N7 5,42 81,20 37,57 59,39 91,30 17,31 N8 4,83 71,92 50,30 61,11 79,49 0,36 N9 3,99 60,94 45,17 53,05 69,20 0,18 N10 3,51 55,43 41,08 48,25 63,16 0,18 Tv4 1,29 20,45 11,17 15,81 22,99 13,46 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) / / :26:54

40 RPS advies- en ingenieursbureau bv Locatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] Tv1 0,0015 0,85 0,0000 0,0000 0,00 0,20 N1 0,036 1,63 0,0000 0,0000 0,00 0,12 N2 0,091 2,07 0,0000 0,0000 0,00 0,12 N3 0,11 2,55 0,0000 0,0000 0,00 0,14 N4 0,0047 1,08 0,0000 0,0000 0,00 0,45 N5 0,057 2,75 0,0000 0,0000 0,00 0,17 Tv2 0,057 2,76 0,0000 0,0000 0,01 0,17 N6 0,0054 1,00 0,0000 0,0000 0,01 0,53 Tv3 0,0054 1,00 0,0000 0,0000 0,01 0,53 N7 0,0018 1,71 0,0000 0,0000 0,01 0,82 N8 0,051 2,42 0,0000 0,0000 0,01 0,16 N9 0,090 2,00 0,0000 0,0000 0,01 0,12 N10 0,083 1,76 0,0000 0,0000 0,01 0,11 Tv4 0, ,65 0,0000 0,0000 0,01 0,24 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. L D g - D -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u / / Locatie p max [N/mm 2 ] 90% p lim [N/mm 2 ] p min [N/mm 2 ] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] Tv1 0,06 0,18 0,00 0,62 1,81 0,01 N1 0,11 0,11 0,00 1,08 1,08 0,02 N2 0,12 0,11 0,00 1,17 1,08 0,03 N3 0,14 0,13 0,00 1,37 1,25 0,04 N4 0,22 0,40 0,00 2,19 4,01 0,05 N5 0,17 0,15 0,00 1,67 1,54 0,05 Tv2 0,17 0,15 0,01 1,67 1,55 0,05 N6 0,24 0,48 0,01 2,39 4,78 0,05 Tv3 0,24 0,48 0,01 2,39 4,78 0,06 N7 0,36 0,74 0,01 3,57 7,42 0,06 N8 0,15 0,14 0,01 1,52 1,42 0,07 N9 0,12 0,11 0,01 1,16 1,07 0,08 N10 0,11 0,10 0,01 1,07 1,00 0,08 Tv4 0,04 0,22 0,01 0,43 2,18 0,10 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u :26:54

41 RPS advies- en ingenieursbureau bv / / Boorspoeldruk [bar] Afstand t.o.v. intredepunt [m] 66 Maximaal toelaatbare boorspoeldruk Minimaal benodigde boorspoeldruk :26:54

42 A B. vd Vlies Wijziging locatie HDD Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: Engineering 150kV verbinding Windpark Krammer Onderdeel: Boring HDD 11 Ø355 PE100 SDR13,6 Opdrachtgever: Projectnummer: Besteknummer: Tekenaar: Projectleider: Akk. Formaat: Schaal: Fase: Status: NC B. vd Vlies J.P. Tipker Gec. A1 Diverse VO CONCEPT Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Datum: Tekeningnummer: Wijz: A NC VO 101a.dwg

43 A B. vd Vlies Wijziging locatie boorlijn Wijz. Datum Get. Omschrijving: Project: Engineering 150kV verbinding Windpark Krammer Onderdeel: Boring HDD 16 Ø355 PE100 SDR13,6 Opdrachtgever: Projectnummer: Besteknummer: Tekenaar: Projectleider: Akk. Formaat: Schaal: Fase: Status: NC B. vd Vlies J.P. Tipker Gec. A1 Diverse VO CONCEPT Vestiging Leerdam Prins Mauritsstraat 17, 4141 JC Leerdam Postbus 75, 4140 AB Leerdam T F W Datum: Tekeningnummer: Wijz: A NC VO 101a.dwg

44

45

46

47

48 Geotechniek - Milieutechniek

49

50 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge INHOUDSOPGAVE 1. INLEIDING ONDERZOEK SONDERINGEN INMETING EN WATERPASSING FOTO S... 1 BIJLAGEN: A) Situatietekeningen en foto s B) Waterpasstaat C) Sondeergrafieken D) Verklaring codering VERZENDLIJST Per RPS advies- en ingenieursbureau B.V. te Leerdam t.a.v. de heer B. van der Vlies bastiaan.van.der.vlies@rps.nl INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

51 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge Blz INLEIDING Ten behoeve van het project Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge is door ons bureau op verzoek van RPS advies- en ingenieursbureau B.V. uit Leerdam een geotechnisch onderzoek verricht. Voorliggend rapport bevat een beschrijving en de resultaten van het onderzoek. 2. ONDERZOEK 2.1 Sonderingen Er zijn 4 sonderingen gemaakt met een elektrische conus conform NEN-EN-ISO Bij de sonderingen is naast de conusweerstand tevens de plaatselijke wrijving gemeten en geregistreerd. De relatie tussen conusweerstand en plaatselijke wrijving, het wrijvingsgetal, geeft een indicatie van de verschillende grondsoorten onder het grondwaterniveau. De sonderingen zijn uitgevoerd door een sondeertruck. Voor de grafieken van de sonderingen wordt verwezen naar bijlage C; de locatie van de sondeerpunten is aangegeven op de situatietekeningen SIT-01 en SIT-02, toegevoegd onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening gebruikte tekens wordt verwezen naar de Verklaring Codering die onder bijlage D aan dit rapport is toegevoegd. 2.2 Inmeting en waterpassing Met behulp van een GNSS meetsysteem zijn de locaties van de onderzoekspunten uitgezet in RD-coördinaten en is de hoogte van het maaiveld ter plaatse van ieder onderzoekspunt bepaald ten opzichte van NAP. De gemeten hoogte is gecontroleerd aan de hand van een NAP-referentieniveau in de omgeving van het werk. Voor de omschrijving van het referentiepunt en voor de resultaten van de inmeting en waterpassing wordt verwezen naar de inmeet- en waterpasstaat bijlage B. 2.3 Foto s Tijdens de uitvoering van het veldwerk zijn enkele foto s gemaakt. Voor de foto s en een tekening waarop met pijlen is aangegeven vanuit welke positie en in welke richting de foto s zijn gemaakt wordt verwezen naar bijlage A. INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

52 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge Bijlage A INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

53

54

55 FOT-01 Opdracht : 06P Project : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge 1. Sondeerlocatie DKM Sondeerlocatie DKM Sondeerlocatie DKM Sondeerlocatie DKM-04 INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau Mercuriusweg v TA WADDINXVEEN Telefoon/Fax: T F

56 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge Bijlage B INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

57 WPS-01 Opdracht : 06P Project : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge WATERPASSTAAT Meetmethode : Uitgezet en gewaterpast middels dgps Datum meting : 16 juni 2014 Hoogte (Z) t.o.v. : NAP Meetpunten x-coördinaat y-coördinaat z-coördinaat (hoogte) [m] [m] [m t.o.v. NAP] DKM ,04 DKM ,22 DKM ,14 DKM ,95 Grondwaterstand DKM-01 ( ) Grondwaterstand DKM-02 ( ) -0,86-1,12 Weg ,04 Weg ,10 Weg ,14 Weg ,28 Water 1 (sloot, ) ,43 Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau T v F Mercuriusweg 18 E west@inpijn-blokpoel.com 2741 TA WADDINXVEEN

58 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Project Windpark Krammer tussen Oudelandsedijk, Middelharnis en Zuiderlandsezeedijk, Oude-Tonge Bijlage C INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com