Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring t.b.v. aanleg mantelbuis onder de Weideweg te Well (L)

Transcriptie

1 Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring t.b.v. aanleg mantelbuis onder de Weideweg te Well (L) Opdrachtgever: Project : Horizontaal gestuurde boring B01 te Well (L) Projectnummer : 16/20473 Locatie : Onder Weideweg te Well (L) Opgemaakt : Samenstelling : A. Rijke 1 Opgemaakt door: Gecontroleerd: Paraaf: Datum: Status document: Versie A. Rijke Ter Goedkeuring 01 BGM-P30 03 F Kenmerk: 16/ /20473

2 Inhoudsopgave GEGEVENS BETREFFENDE BORING... 3 INLEIDING PROJECTOMSCHRIJVING LOCATIE OMVANG EN INDELING WERKTERREIN OVERZICHT BORING GRONDONDERZOEK WERKOMSCHRIJVING ALGEMENE WERKOMSCHRIJVING TE DOORLOPEN STAPPEN VÓÓR DE UITVOERING TE DOORLOPEN STAPPEN TIJDENS DE UITVOERING TE DOORLOPEN STAPPEN NA DE UITVOERING PERSONEELSBEZETTING BORING IN TE ZETTEN BOORMATERIEEL KWALITEIT EN KEURING VAN DE TOEGEPASTE MATERIALEN REGISTRATIE BOORGEGEVENS TOELAATBARE AFWIJKINGEN BORING BESTAANDE KABELS EN LEIDINGEN PLANNING STERKTE- EN BOORSPOELDRUKBEREKENINGEN DE THEORETISCHE TREKKRACHT DE TOELAATBARE VLOEISTOFDRUK DE TOELAATBARE TREKSTERKTE Bijlagen 1. Tekeningen 2. Luchtfoto s boorlocaties 3. Grondonderzoek 4. Sterkte- en boorspoeldrukberekeningen 5. Certificaat bentoniet 6. Logboek (registratieformulier boorgegevens) 7. Afwijkingen Richtlijn Boortechnieken DWW Drill Control Rapportage ontwerp boring Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

3 Gegevens betreffende boring Opdrachtgever : - Hoofdaannemer Gemeente : Lomitel Zuid B.V. : Well (L) Besteknummer : - Exacte locatie Aanlegmethode : Onder Weideweg te Well (L) : Horizontaal gestuurd boren (HDD) Projectnummer : 16/20473 Tekeningnummer KLIC-nummer Planning uitvoering Aantal boringen Lengte boring : 16_ P : 16G : N.t.b. (na goedkeuring vergunningaanvraag) : 1 stuks : ca. 81 m¹. Materiaal/diameter buis : HDPE buis 1x Ø 110 mm PE100 SDR 11 t.b.v. mantelbuis Ruimer(s) : Conisch/Flycutter Ø 160 mm. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

4 Inleiding Voor de aanleg van ondergrondse netwerken bestaande uit kabels en leidingen worden horizontaal gestuurde boringen uitgevoerd. Deze techniek wordt gebruikt wanneer bovengrondse aanleg niet haalbaar of rendabel is. Met deze techniek is het mogelijk om ondergrondse netwerken aan te leggen en daarbij watergangen, wegen en andere infrastructurele objecten te kruisen. Tevens beperkt men de hinder bovengronds tot een minimum. Hieronder een korte algemene beschrijving van een horizontaal gestuurde boring zoals deze worden uitgevoerd door BGM Nederland B.V. De uitvoering van een horizontaal gestuurde boring is opgebouwd uit drie fasen en wordt altijd vanaf het maaiveld uitgevoerd. Fase 1 is het maken van een pilotboring volgens het ontworpen traject. Deze boring wordt uitgevoerd vanaf het maaiveld en start in een vooraf gegraven boorgat. De pilotboring is onder te verdelen in 5 trajecten, het neergaande rechte traject, de neergaande bocht gevolgd door een rechtstand, een opgaande bocht en als laatste een rechtstand tot aan het uittredepunt. Tijdens de pilotboring wordt de boorkop gevolgd met een meetsysteem. Dit meetsysteem kan de positie bepalen van de boorkop en zijn positie doorgeven aan de boormeester. Deze kan aan de hand van deze gegevens de positie aanpassen van de boorkop. Tevens worden de boorspoeldrukken tijdens de 3 fasen geregistreerd. Fase 2 is het ruimen van de boorgang. Bij het uittredepunt wordt aan de boorstang een ruimer bevestigd die het boorgat op de gewenste grootte brengt. Het ruimen kan enkele malen herhaald worden indien dit nodig is. De keuze van de soort ruimer is sterk afhankelijk van de plaatselijke grondslag. Fase 3 is het intrekken van de productleiding. Achter de ruimer wordt een swivel bevestigd met daaraan de trekkop en daar weer aan de in te trekken leidingen. De swivel zorgt ervoor dat de productleiding niet kan draaien tijdens het intrekken. Als de productleiding is ingetrokken dan is de horizontaal gestuurde boring voltooid. Voor het betreffende project zal na eventuele gunning en voorafgaand aan de uitvoering van de horizontaal gestuurde boring een op het project toegesneden omschrijving inclusief de benodigde sterkte- en muddrukberekeningen, boorplan worden opgesteld. Bij het rapport wordt een tekening toegevoegd waarmee de horizontaal gestuurde boring ruimtelijk inzichtelijk worden gemaakt. Het rapport met de tekeningen verschaft de vergunning verlenende instanties, opdrachtgever en boormeesters de benodigde gegevens van de horizontaal gestuurde boring. Na goedkeuring van dit rapport wordt een begin gemaakt met het daadwerkelijk uitvoeren van een horizontaal gestuurd boring. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

5 1 Projectomschrijving Lomitel Zuid B.V. heeft BGM Nederland B.V. opdracht gegeven voor de engineering van een gestuurde boring ten behoeve van het aanleggen van een mantelbuis onder Weideweg te Well(L). Deze boring zal worden uitgevoerd door middel van de Horizontal Directional Drilling (HDD) methode en zal worden uitgevoerd door BGM Nederland B.V. Ten grondslag aan deze projectomschrijving liggen: Tekening / ondergrond GBKN. Tekeningen BGM 16_ P. Geotechnisch onderzoek DINO loket. Het doel van dit boorplan is om inzicht te geven in de werkmethode / methode van aanbrengen en om aan te geven hoe de te bereiken kwaliteit wordt gerealiseerd. Tijdens de uitvoering van de boringen zullen alle vergunningen op het werk aanwezig zijn. Tevens worden de betreffende instanties tijdig ingelicht over het tijdstip van uitvoering. 1.1 Locatie De boring bevindt zich onder het Weideweg te Well (L), zoals weergegeven op bijgevoegde tekening(en). Tevens is de dwarsprofiel van de boring terug te vinden in bijlage 1 van dit boorplan. 1.2 Omvang en indeling werkterrein Voor het realiseren van de boringen wordt van een midi-rig opstelling gebruik gemaakt. Ervaringsgewijs kan met een opstellocatie van 80 m² worden volstaan. De benodigde ruimte voor een midi-rig bedraagt bij het intrede punt circa 20 m². Binnen een straal van 30 meter moet er een opstellocatie van circa 50 m² zijn, voor de bijhorende werkplaats en mudset. Plaatsing van apparatuur aangepast aan de plaatselijke omstandigheden. Bij het uittredepunt kan worden volstaan met een ruimte van circa 20 m 2 excl. benodigde ruimte voor het uitleggen van de in te brengen leidingen. Zowel in- als uittredepunt dienen goed bereikbaar zijn (zwaar verkeer). 1.3 Overzicht boring Hieronder een samenvatting van de uit te voeren boring met daarbij aangegeven het boringnummer, locatie, in te voeren materiaal en de lengte. Tabel 1: Boringnr. Locatie omschrijving Materiaal Lengte 01 Weideweg te Well HDPE 1x Ø 110 mm PE100 SDR m¹ Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

6 1.4 Grondonderzoek Om tot een goed eindresultaat te komen zonder al te veel complicaties dient er inzicht te bestaan in de samenstelling en het verloop van de grondlagen en de geohydrologische omstandigheden. Ook een belangrijk aspect bij het boren van leidingen is het in kaart brengen van obstakels, want een onverwachte confrontatie daarmee tijdens de uitvoering kan leiden tot langdurige vertragingen en dus tot extra hoge kosten. Het in kaart brengen van obstakels is voor dit boorplan gebeurd door het uitvoeren van een Klic melding. De samenstelling en eigenschappen van een grondpakket kunnen over zeer korte afstanden variëren, daarom wordt geadviseerd om op een tracé dat langer is dan 40 m meerdere sonderingen en boringen te verrichten. Aan de hand van de grondgegevens wordt de toe te passen boorspoeldrukken en de plastische zone bepaald. De parameters die benodigd zijn voor de berekeningen zijn gebaseerd op gegevens afkomstig uit het DINO-loket welke in de bijlagen zijn toegevoegd. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

7 2 Werkomschrijving 2.1 Algemene werkomschrijving De uitvoering van een horizontaal gestuurde boring bestaat uit drie delen, een pilotboring, één of meerdere ruimgangen en het intrekken van de leidingen. Bij de pilotboring wordt vanaf het intredepunt naar het uittredepunt geboord. In het uittredepunt wordt de ruimer bevestigt en kan het ruimen starten. Eventueel kunnen meteen de in te trekken leidingen meegetrokken worden. Deze worden bevestigd aan een swivel zodat voorkomen wordt dat de leidingen gaan draaien. Indien er meerdere ruimgangen nodig zijn worden bij de laatste ruimgang de leidingen meegetrokken. 2.2 Te doorlopen stappen vóór de uitvoering Voordat men kan starten met de uitvoering dienen eerst de volgende punten te zijn doorlopen. Er dient een bezoek gebracht te worden aan de locatie. Zo kan men de toegankelijkheid bepalen, welke machine er ingezet kan worden, hoe groot het werkterrein moet worden en wat de standplaats wordt van de machine. De standplaats van de machine bepaalt het boorgat voor het intredepunt. De bestaande kabels en leidingen dienen opgezocht te worden door middel van een KLIC melding en/ of door het graven van proefsleuven. Indien mogelijk dienen de boorgaten klaar te liggen voordat er met boren wordt begonnen. De boorploeg is op de hoogte van de gegevens in dit rapport en de situatie ter plaatse door middel van tekeningen en/of eventuele foto s. 2.3 Te doorlopen stappen tijdens de uitvoering De werkzaamheden beginnen met het aanvoeren van de boormachine op de boorlocatie. Er dient een kick off meeting plaats te vinden waarin de laatste zaken worden besproken omtrent de horizontaal gestuurde boring. Waar nodig verkeersmaatregelen treffen volgens de C.R.O.W. richtlijnen. Ligging van de kabels en leidingen opzoeken. Indien dit nog nodig is het ontgraven van het in- en uittredepunt. Het uitvoeren van de pilotboring. Tijdens de uitvoering van de pilotboring de boorkop volgen met een walk-over meetsysteem en de wijzigingen noteren op een boorstaat. Hoeveelheid te gebruiken bentoniet is afhankelijk van de voortgang van de boring. De boormeester voert hiervoor tijdens het boren metingen uit. De druk en hoeveelheid boorspoeling wordt door de boormeester/machinist afgelezen van de meters op de machine. Deze waarden worden genoteerd in een logboek. Na de pilotboring het boorgat ruimen met één ruimgang. Na de laatste ruimgang de betreffende buis intrekken Machine en materiaal opruimen en afvoeren. Bentoniet boorspoeling afvoeren. Indien er zich wijzigingen voordoen waardoor de horizontaal gestuurde boring veranderd van het rapport wordt dit schriftelijk vastgelegd door de boorploeg. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

8 2.4 Te doorlopen stappen na de uitvoering De ontwerpafdeling krijgt van de boorploeg de boorgegevens en eventuele wijzigingen retour en verwerkt dit in een revisietekening. De opgestelde revisietekening wordt aan de opdrachtgever verstrekt. 2.5 Personeelsbezetting boring Boorploeg HDD Boormeester Surveyor Boorhulp(en) Overige Rig 16 tonner In te zetten boormaterieel Algemeen Mini-Rig 16 Tonner Leverancier: Vermeer D36x50 Gewicht: 8,9 ton inclusief stangen Afmeting (LxBxH): 5790x2080x1910 mm Rijwerk: Rubberen rupsbanden Capaciteiten Max. te boren lengte: 300 m Max. te boren buisdiameter: Ø 400 mm Min. boorstraal: R = 33 m Materiaal/diameter/lengte boorstang: staal / Ø 60 mm / 3000 mm Trekkracht: kn Drukkracht: kn Torque: 6772 Nm Toerental: 227 rpm Pompcapaciteit: 500 liter/minuut Pompdruk: maximaal 80 bar Overige gegevens Intrede hoek: 0º - 18º Uittredehoek: 0º - 25º Boorkop: Jet bit with nozzle Plaatsbepalingssysteem: Walk Over meetsysteem Sub Site / Radio Detection Barrel/Conische ruimer Ø 110, 160, 225, 450 mm Transport methode: vrachtwagen met aanhanger Mudpomp/mengunit: in vrachtwagen Overig transport: evt. bus met haspelwagen en zuigwagen voor afvoer bentonietspoeling Wagen voor afvoer bentonietspoeling Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

9 2.7 Kwaliteit en keuring van de toegepaste materialen HDPE-buizen: De toegepaste PE-leiding wordt door BGM Nederland B.V. geleverd en is voorzien van een keurmerk. Het keurmerk wordt door de leverancier van de PE-leiding gegarandeerd en kan indien gewenst geleverd worden. De PE - buis 1x Ø 110 mm zal vanaf het maaiveld ingetrokken worden. Boorvloeistof: De te gebruiken boorvloeistof bestaat uit met water vermengde bentoniet. De hiervoor te gebruiken bentoniet (Tunnel-gel) zal zijn voorzien van een certificaat. Momenteel wordt bekeken of de samenstelling van de boorspoeling verder aangepast dient/kan worden aan de locale bodemopbouw. Uitgangspunt daarbij is dat een boorspoeling wordt verkregen die voldoende steun geeft aan het boorgat in de plaatselijke ondergrond. De gemiddelde samenstelling van de boorspoeling bedraagt 50/70 kg bentoniet per liter water. Het soortelijk gewicht van de boorspoeling bedraagt circa 1.150/1.200 kg/m 3 afhankelijk van de omstandigheden. Aan de hand van de bevindingen tijdens het boorproces kunnen er toeslagstoffen (polymeren) aan de boorspoeling worden toegevoegd. Ten einde een stabiel boorgat te creëren. De specificatie/certificaten van de toe te passen bentoniet zijn in de bijlagen opgenomen. Transport van de boorspoeling tijdens het boorproces vindt plaats met vloeistofdichte zuigwagens. De overtollige boorspoeling zal na afloop van het boorproces worden afgevoerd met vloeistofdichte tankwagens. De uitkomende en evt. gerecyclede grond wordt afhankelijk van de samenstelling zoveel mogelijk in het terrein verwerkt. 2.8 Uitvoeringstechnische risico s Uit het grondonderzoek blijkt dat de te doorboren grondlaag hoofdzakelijk bestaat uit klei en zand. Mogelijk dat er een grind laag gekruist moet gaan worden, hiervoor worden eventueel additieven toegevoegd aan de boorspoeling om spoelverliezen te voorkomen Door de keuze van de te gebruiken bentoniet is het risico van instorten van het boorgat nihil. Mocht echter tijdens het boorproces blijken dat de boorspoeling onvoldoende steun aan het boorgat geeft, dan kan de samenstelling van de boorspoeling worden aangepast. Daarbij wordt gebruik gemaakt van de kennis en ervaring binnen BGM Nederland B.V. Uit de Klic meldingen blijkt niet dat er obstakels c.q. objecten in de geprojecteerde boorlijnen aanwezig zijn. Indien blijkt dat er een obstakel aanwezig is wat niet te doorboren is, kan het boortracé in verticale en/of horizontale richting worden aangepast. In eerste instantie binnen de grenzen van het reeds afgesloten zakelijk recht. Indien dit niet mogelijk is zal in overleg met de opdrachtgever een alternatief tracé worden gekozen, waarbij de opdrachtgever het zakelijk recht afsluit met de betrokken eigenaren. De kosten welke optreden als gevolg van een onvoorzien obstakel en/of object zullen conform artikel 47 van de UAV 1989 verrekend worden. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

10 2.8 Registratie boorgegevens Tijdens de pilotboring, het ruimen van het boorgat en het intrekken van de leiding zal een aantal gegevens, zoals de positie van de boorkop op vastgestelde afstanden opgemeten en geregistreerd worden in een logboek. Dit logboek is toegevoegd in dit rapport. Tevens registreert de boormeester de intrede- en uittredehoek in procenten en de volgende gegevens tijdens het ruimen en het intrekken van de leiding: Duwkracht aan de boorinstallatie (bar) Trekkracht aan de boorinstallatie (bar) Rotatie aan de boorinstallatie (bar) Pomp opbrengst aan de boorinstallatie (ltr) Pompdruk aan de boorinstallatie (bar) De geregistreerde gegevens van de boorploeg worden door de ontwerpafdeling verwerkt in de revisie. Alle gegevens worden bij BGM Nederland B.V. gearchiveerd. Bovendien zal er een kopie van de revisie naar de opdrachtgever verstuurd worden. 2.9 Toelaatbare afwijkingen boring De toelaatbare afwijking van de boring, conform afwijkingen richtlijn Boortechnieken DWW 2004, welke als bijlage 7 is opgenomen in dit rapport. Tijdens het boren kunnen heel gemakkelijk kleine afwijkingen in de boorlijn optreden, bijvoorbeeld na 25 m 1 ca. 0,25 rechts van de boorlijn. De surveyor zal deze afwijking voorzichtig corrigeren door naar links gaan sturen. Bij een dergelijke boring kan het zo zijn dat de afwijking eerst nog iets groter wordt bijvoorbeeld 0,75 meter voordat de boring terug op de geprojecteerde lijn komt. Deze geringe afwijking wordt uiteraard in de revisie meegenomen. Als er sterk gestuurd wordt om de afwijkingen minimaal te houden, geeft dit een kwalitatief mindere boring dan dat er iets grotere afwijkingen geaccepteerd worden (extra spanningen in de leiding). Dit geldt ook in verticale zin. Het belangrijkste is dat de boorlijn die gevolgd is geen extra spanningen in de leiding geeft en goed gereviseerd wordt Bestaande kabels en leidingen Er is voor aanvang van de engineering door BGM Nederland B.V., informatie verkregen over de ligging van bestaande infrastructuren door middel van een KLIC-melding. Voor uitvoering wordt door BGM Nederland B.V. een KLIC melding gedaan, om de ligging van de bestaande ondergrondse infrastructuur in kaart te brengen. Tevens zal indien nodig met de betreffende leidingbeheerders contact worden opgenomen. Voor aanvang van de boringen worden er door BGM Nederland B.V. proefsleuven gemaakt nabij de begin en einde van de boringen. Aan de hand van deze proefsleuven worden vervolgens de in- en uittredeputten gegraven. De klic-melding zal tijdens de uitvoering op het werk aanwezig zijn. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

11 2.11 Planning De planning die hier wordt aangegeven is een voorlopige planning. De werkelijke tijdsduur kan hiervan afwijken. Boring Aan- en afvoer boorequipment (uur) Pilotboring (uur) Ruimen boorgat (uur) Intrekken PEleiding(en) (uur) Totale tijdsduur (uur) Tijdens ruimgang 7 De start van de werkzaamheden is in overleg met de opdrachtgever en wanneer de benodigde vergunningen afgegeven zijn door de betrokken instanties. Werktijden kunnen aangepast worden aan de werkzaamheden welke moeten worden uitgevoerd en de voortgang van het boorproces goed te laten verlopen. Werkdagen van tot uur komen hierbij regelmatig voor. Het intrekken van de boorstreng zal in één aaneengesloten fase plaatsvinden. Wanneer het onderbreken van de werkzaamheden een onaanvaardbaar verhoogd risico voor de uitvoering van de boring veroorzaakt kan er door BGM Nederland B.V. besloten worden om s nachts en in het weekend door te werken. Dit zal altijd in goed overleg met de opdrachtgever en de gemeente (omwonenden) plaatsvinden. Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

12 3 Sterkte- en Boorspoeldrukberekeningen Voor de gestuurde boring zijn berekeningen uitgevoerd met betrekking tot de sterkteberekening en toelaatbare boorspoeldrukken. Onderstaande gegevens per boring zijn als bijlage 4 opgenomen in dit rapport 3.1 De theoretische trekkracht Voor het bepalen van de theoretische trekkracht tijdens de boorfase zijn er berekeningen uitgevoerd met het programma Sigma 2012, conform NEN 3650 en De toelaatbare vloeistofdruk Voor benodigde boorspoeldrukken op verschillende kritieke punten, conform NEN 3650 en 3651 wordt verwezen naar de boorspoeldrukberekening. 3.3 De toelaatbare treksterkte De maximaal toelaatbare trekkracht voor de in te trekken HDPE-buis van de gestuurde boring wordt door de leverancier als volgt opgegeven, dit bedraagt: PE 100 Ø 110 mm SDR 11 drukklasse PN 16 => 31,42 kn 3,1 ton Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

13 Bijlage 1 Tekeningen Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

14 Doorsnede tekening Schaal 1: 200 Situatie tekening Schaal 1: 500 Detail N NW NO W O ZW ZO Z

15 Bijlage 2 Luchtfoto boorlocatie Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

16 Bijlage 3 Grondonderzoek Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

17

18 DIEPTE (m) t.o.v. NAP MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING MV (4,77) 1 1 4,77 4,27 grind, matig zandig; bruin-, grijs 'GZG' ,27 3,27 grind, matig zandig; bruin-, grijs 'ZZG' 3 ZM= mm 3 3 3,27 2,27 grind, zwak zandig; grijs 'GFN' Geboord tot NAP -2,23 m DIEPTE NAP [m] 4 4 2,27 1,27 ZG3=???; grijs 'ZUG' ZM= mm 5 5 1,27 0,27 grind, sterk zandig; grijs 'GZG' 6 6 0,27-0,23 grind, matig zandig; licht-, bruin-, grijs 'ZZG' 7 ZM= mm ,23-1,23 grind, matig zandig; grijs 'ZZG' ZM= mm 8-1,23-1,73 ZG2=???; grijs 'ZMF' ZM= mm 9-1,73-2,23 ZG2=???; bruin-, grijs 'ZMF' ZM= mm Einde Boring B52E1061 maaiveld: NAP 4,77 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. Naha - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

19 DIEPTE (m) t.o.v. NAP DIEPTE NAP [m] ,40 5,40 grind, uiterst zandig; grijs MV (6,40) MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING 'ZUG' 5 2 ZM= mm 3 2 5,40 5,02 ZG1=???; bruin-, grijs 4 4 'ZMG' 5 ZM= mm 6 3 Geboord tot NAP 2,90 m 7 3 5,02 4,40 zand, zwak siltig, matig grindig; licht-, bruin-, grijs 'ZUG' ZM= mm 4 4,40 3,91 grind, uiterst zandig; grijs 'ZUG' ZM= mm 5 3,91 3,78 zand, zwak siltig, sterk grindig; grijs 'ZZG' ZM= mm 6 3,78 3,60 zand, zwak siltig, sterk grindig; grijs 'ZMG' ZM= mm 7 3,60 2,90 grind, uiterst zandig; grijs 'ZUG' ZM= mm Einde Boring B52E1471 maaiveld: NAP 6,40 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. Naha - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

20 DIEPTE (m) t.o.v. NAP MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING MV (4,70) 1 1 4,70 4,49 grind, sterk zandig; bruin 2 'ZZG' 4 ZM= mm 3 2 4,49 4,25 zand, zwak siltig, matig grindig; bruin 3 'ZUG' 4 ZM= mm Geboord tot NAP -0,25 m DIEPTE NAP [m] 3 4,25 2,85 zand, zwak siltig, matig grindig; licht-, bruin-, grijs 'ZUG' ZM= mm 4 2,85 2,48 ZG2=???; licht-, grijs-, bruin 'ZMG' S%=0 ZM= mm 5 2,48 1,98 zand, zwak siltig, zwak grindig; licht-, bruin-, grijs 'ZMG' ZM= mm 6 1,98 1,70 ZG3=???; licht-, grijs-, bruin 'ZZG' S%=0 ZM= mm 7 1,70 0,49 grind, uiterst zandig; licht-, grijs-, bruin 'ZUG' ZM= mm 8 0,49-0,25 zand; licht-, grijs 'ZZF' S%=0 ZM= mm Einde Boring B52E1473 maaiveld: NAP 4,70 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. Naha - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

21 DIEPTE (m) t.o.v. NAP MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING MV (12,10) ,10 11,80 klei; bruin-, grijs ,80 11,20 zand; zwart-, bruin 'ZUFO' DIEPTE NAP [m] ,20 9,30 klei; bruin-, grijs 4 4 9,30 8,60 zand, sterk siltig; bruin-, grijs 'ZUFO' 5 5 8,60 7,60 grind; matig grof grind ,60 3,60 ZG=???; bruin-, grijs 'ZMGO' ,60 0,10 grind; matig grof grind ,10-1,50 ZG3=???; grijs 'ZMGO' ,50-2,90 ZG=???; grijs 'ZMGO' ,90-6,40 zand; licht-, grijs 'ZMFO' Geboord tot NAP -8,00 m ,40-8,00 zand; licht-, grijs 'ZMFO' Einde Boring B52E1861 maaiveld: NAP 12,10 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. Dijk - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

22 DIEPTE (m) t.o.v. NAP MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING MV (13,90) ,90 13,70 ZH2=???; zwart Geboord tot NAP 9,90 m DIEPTE NAP [m] ,70 12,80 ZS=???; bruin 'ZMFO' 3 S%=25 ZM= mm ,80 12,20 ZG=???; licht-, bruin 'ZMGO' 6 ZM= mm ,20 11,90 zand; licht-, geel-, grijs 'ZMGO' ZM= mm 5 11,90 11,20 ZG=???; grijs 'ZMGO' ZM= mm 6 11,20 10,60 ZG=???; bruin 'ZZGO' ZM= mm 7 10,60 9,90 GZ=???; licht-, bruin 'GFN' ZM= mm Einde Boring B52E2906 maaiveld: NAP 13,90 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

23 DIEPTE (m) t.o.v. NAP DIEPTE NAP [m] MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING MV (14,80) ,80 14,40 ZH2=???; zwart 14 2 'ZMFO' ZM= mm ,40 13,80 ZS=???; donker-, bruin 13 4 'ZMFO' 5 S%=20 ZM= mm ,80 13,40 ZS=???; bruin 11 8 'ZMFO' 9 S%=10 ZM= mm Geboord tot NAP 10,80 m 4 13,40 12,80 zand; licht-, geel-, grijs 'ZMGO' ZM= mm 5 12,80 12,30 zand; licht-, bruin 'ZZGO' ZM= mm 6 12,30 11,90 zand; grijs 'ZMGO' ZM= mm 7 11,90 11,40 zand; grijs 'ZMGO' ZM= mm 8 11,40 11,10 ZG=???; grijs 'ZUGO' ZM= mm 9 11,10 10,80 ZG=???; grijs 'ZUGO' ZM= mm Einde Boring B52E2912 maaiveld: NAP 14,80 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

24 DIEPTE (m) t.o.v. NAP ,30 13,60 zand, sterk siltig, matig humeus; bruin MV (14,30) MONSTER LAAG VAN TOT BESCHRIJVING 'ZMFO' 2 ZM= mm ,60 12,90 leem, sterk zandig, zwak grindig; licht-, bruin 12 Geboord tot NAP 11,30 m 4 5 DIEPTE NAP [m] 3 12,90 12,50 ZG=???; licht-, geel-, grijs 'ZMGO' ZM= mm 4 12,50 11,90 zand; grijs 'ZMFO' ZM= mm 5 11,90 11,30 ZG1=???; grijs 'ZMGO' ZM= mm Einde Boring B52E2915 maaiveld: NAP 14,30 m X = m Y = m (RD) Telefoon Telefax datum get. - DINO-BOR gez. - BIJL. form. A4

25

26

27

28

29 Bijlage 4 Sterkte- en boorspoeldrukberekeningen Boorplan Horizontaal Gestuurde Boring B01 Weideweg Well (L) BGM-P30 03 F 16/

30 / / Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : Horizontaal gestuurde boring B01 1x Ø 110 mm te Well (L) : Mantelbuis 1x Ø 110 mm SDR 11 (stuurplaat 110 mm) Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 11 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 110,00 mm Wanddikte d n = 10 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens Projectnummer: 16/ :45: = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 110 mm Diameter boorstang D b = 60 mm Totale lengte L = 81,40 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 6,69 m Lengte neergaande bocht L 2 = 13,12 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 46,27 m Lengte opgaande bocht L 4 = 15,22 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 0,10 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 40,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 40,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 18,80 / 34,04 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 21,80 / 40 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Geen grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij moeilijke omstandigheden f = 2 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0,2 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

31 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1e rechte deel 6,69 3,20 1,00 Klei 17,00 17,00 17,50 Neergaande bocht 19,81 5,06 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 2e rechte deel 42,945 6,48 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 Opgaande bocht 66,08 4,24 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 3e rechte deel 81,30 1,20 1,00 Klei 17,00 17,00 17,50 Locatie Gereduceerde grondbelasting Hor. steun- druk Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] 1e rechte deel Geen - 5,00 2,00 Grafiek ½ x II Neergaande bocht Geen 0,1100 0,00 45,00 Grafiek I 2e rechte deel Geen - 0,00 45,00 Grafiek I Opgaande bocht Geen 0,1100 0,00 45,00 Grafiek ½ x II 3e rechte deel Geen - 5,00 2,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

32 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 90,00 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 100,00 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 110,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 55,00 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 45,00 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 50,00 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,73 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,83 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 83,33 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 16,67 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = 3.141,59 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,0300 N/mm 1 2. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0300 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0300 N/mm 1 3. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 3.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 81, Na 1 e deel intrekken 81, Na 2 e deel intrekken 66, Na 3 e deel intrekken 19, Na 4 e deel intrekken 6, Leiding in boorgat g = 0,0300 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0300 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 2. L. 0, , / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,47 Na 1 e deel intrekken ,47 Na 2 e deel intrekken ,38 Na 3 e deel intrekken 357 0,11 Na 4 e deel intrekken 120 0,04 σt = T 1 A = T ,59 Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

33 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,08 Nmm σb = M b W b σb = ,08 = 1,07 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,47 1,16 Na 1 e deel intrekken 0,47 1,16 Na 2 e deel intrekken 0,38 1,08 Na 3 e deel intrekken 0,11 0,81 Na 4 e deel intrekken 0,04 0,74 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,07 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

34 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 4.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 345,58 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0300 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 110,00 2. π/4 =0,109 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,0793 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 0, e deel intrekken 15, e deel intrekken 61, e deel intrekken 74, Geheel ingetrokken 81, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 2. L. (345,58. 0, , ,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 2. L. (345,58. 0, , ,2) 4.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Neergaande bocht λ = D. o k v,gem 4 4. E. I b 110,00. 0,1100 λ = = 0,0053 mm ,73 Q r1 = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R Q r1 = 0,322. 0, ,73 110,00. 0,9. = 0,0088 N/mm T 3b = f. 4. Q r1 2. D o. π. f 3 λ T 3b = , ,00. π 2 0, ,2 = 459,74 N / / Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

35 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Opgaande bocht λ = D. o k v,gem 4 4. E. I b 110,00. 0,1100 λ = = 0,0053 mm ,73 Q r2 = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R Q r2 = 0,322. 0, ,73 110,00. 0,9. = 0,0088 N/mm T 3b = f. 4. Q r2 2. D o. π. f 3 λ T 3b = , ,00. 2 π 0, ,2 = 459,74 N 4.4 Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 9, Opgaande bocht 10, T 3c = f. L B. g t. f 3 L B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) L B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = T bocht. sin(α). 0, / / Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

36 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,47 2 e deel intrekken ,96 3 e deel intrekken ,67 4 e deel intrekken ,31 Geheel intrekken ,41 T tot σt = T tot A = 3.141, / / Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,39 Nmm σb = M b W b σb = ,39 = 2,09 N/mm , Opgaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,39 Nmm σb = M b W b σb = ,39 = 2,09 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,47-0,47 Na 1 e deel intrekken ,96 2,09 2,31 Na 2 e deel intrekken ,67-1,67 Na 3 e deel intrekken ,31 2,09 3,66 Na 4 e deel intrekken ,41-2,41 T tot Rechte delen: σa = T tot A = 3.141,59 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm 2 Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

37 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 5.1 Berekening van de spanningen s p en s pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr Leiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n Locatie Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort q droog [kn/m 2 ] q nat [kn/m 2 ] q totaal [kn/m 2 ] Q n [N/mm 1 ] 1e rechte deel 3,20 1,00 Klei 18,70 41,14 59,84 4,16 Neergaande bocht 5,06 1,00 Zand 19,80 89,32 109,12 7,54 2e rechte deel 6,48 1,00 Zand 19,80 120,56 140,36 9,41 Opgaande bocht 4,24 1,00 Zand 19,80 71,28 91,08 6,45 3e rechte deel 1,20 1,00 Klei 18,70 3,74 22,44 2,25 Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). D o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). D o 5.4 Berekening van de verkeersbelasting Q v Locatie Dekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] 1e rechte deel 3,20 Grafiek ½ x II 3,50 0,38 Neergaande bocht 5,06 Grafiek I 10,07 1,11 2e rechte deel 6,48 Grafiek I 7,60 0,84 Opgaande bocht 4,24 Grafiek ½ x II 2,46 0,27 3e rechte deel 1,20 Grafiek ½ x II 14,42 1, / / Q v = q v. D o = q v Momenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen Locatie Hor. steundruk Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Projectnummer: 16/ :45: Q boven [N/mm 1 ] M q [Nmm] σq [N/mm 1 ] 1e rechte deel 4,16 0,38 4,55 11,69 (1) 0,70 Neergaande bocht 7,54 1,11 8,64 34,88 (1) 2,09 2e rechte deel 9,41 0,84 10,25 41,35 (1) 2,48 Opgaande bocht 6,45 0,27 6,73 27,14 (1) 1,63 3e rechte deel 2,25 1,59 3,83 9,85 (1) 0,59 Indien horizontale steundruk:m q = K b. (Q n + Q v ). r g - K b. (1 - sin ϕ). sin(1/2. γ). (Q n + Q v ). r g (1) M q = 0,138. (Q n + Q v ). 50,00-0,143. (1 - sin ϕ). sin(1/2.120). (Q n + Q v ). 50,00 M q σq = f rr. M q = 1,00. W w 16,67 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

38 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanning s qr tgv. grondreactie in de bochten Neergaande bocht σqr = K b,ind. Q r1. D o. r u W w σqr = 0,083. 0, ,00. 55,00 16, Opgaande bocht = 0,26 N/mm2 σqr = K b,ind. Q r2. D o. r u W w σqr = 0,083. 0, ,00. 55,00 = 0,26 N/mm2 16, Berekening van de spanning s ax t.g.v. temperatuurverschil Leiding is drukloos σax = 0 N/mm 2 6. Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w D g 3 S N = , = 0,08 N/mm2 = 81,25 kn/m 2 Minimaal vereiste ringstijfheid = 2 kn/m 2 7. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w D3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 1,55 N/mm 2 100, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 0,28 N/mm 2 100,00 3 Conclusie: Kans op implosie bij 27,78 m grondwater boven de leiding 8. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 8.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding Locatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] / / e rechte deel 0,70-0,65 0,46 Neergaande bocht 2,09 0,26 0,65 1,53 2e rechte deel 2,48-0,65 1,61 Opgaande bocht 1,63 0,26 0,65 1,23 3e rechte deel 0,59-0,65 0,38 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm 2 Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

39 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen in langsrichting van de leiding Locatie σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0, ,00 Neergaande bocht 0,00 2,09 0,65 1,36 2e rechte deel 0, ,00 Opgaande bocht 0,00 2,09 0,65 1,36 3e rechte deel 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm 2 9. Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/d g [%] 1e rechte deel 4,16 0,38-0,60 0,60 Neergaande bocht 7,54 1,11 0,0088 1,88 1,88 2e rechte deel 9,41 0,84-2,22 2,22 Opgaande bocht 6,45 0,27 0,0088 1,46 1,46 3e rechte deel 2,25 1,59-0,51 0,51 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 50, ,33 Toelaatbare deflectie = 8%. D g = 0, ,00 = 8,00 mm / / Projectnummer: 16/ :45: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

40 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase Locatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [MN/m 2 ] 1e rechte deel 3,20 27,45 19,20 23,33 35,11 0,71 Neergaande bocht 5,06 49,58 22,94 36,26 55,75 17,31 2e rechte deel 6,48 61,20 28,32 44,76 68,81 17,31 Opgaande bocht 4,24 42,87 19,84 31,35 48,20 17,31 3e rechte deel 1,20 16,55 11,57 14,06 23,05 0,71 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) Locatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0,016 1,60 0,0220 0, ,01 0,14 Neergaande bocht 0,0011 0,52 0,0406 0, ,02 0,64 2e rechte deel 0,0014 0,47 0,0548 0, ,05 0,74 Opgaande bocht 0, ,56 0,0324 0, ,08 0,58 3e rechte deel 0,013 0,60 0,0020 0, ,10 0,09 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. L D g - D -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u / / Locatie p max [N/mm 2 ] 90% p lim [N/mm 2 ] p min [N/mm 2 ] Projectnummer: 16/ :45: p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1e rechte deel 0,14 0,12 0,03 1,36 1,24 0,33 Neergaande bocht 0,30 0,57 0,07 2,99 5,75 0,70 2e rechte deel 0,35 0,67 0,11 3,51 6,67 1,13 Opgaande bocht 0,27 0,52 0,12 2,68 5,19 1,16 3e rechte deel 0,08 0,08 0,10 0,81 0,84 1,00 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

41 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] Projectnummer: 16/ :45: Afstand t.o.v. intredepunt [m] 81 Maximaal toelaatbare boorspoeldruk Minimaal benodigde boorspoeldruk Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

42 / / Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : Horizontaal gestuurde boring B01 1x Ø 110 mm te Well (L) : Mantelbuis 1x Ø 110 mm SDR 11 (ruimer 160 mm) Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 11 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 110,00 mm Wanddikte d n = 10 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens Projectnummer: 16/ :46: = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 160 mm Diameter boorstang D b = 60 mm Totale lengte L = 81,40 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 6,69 m Lengte neergaande bocht L 2 = 13,12 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 46,27 m Lengte opgaande bocht L 4 = 15,22 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 0,10 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 40,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 40,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 18,80 / 34,04 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 21,80 / 40 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Geen grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij moeilijke omstandigheden f = 2 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0,2 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

43 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1e rechte deel 6,69 3,20 1,00 Klei 17,00 17,00 17,50 Neergaande bocht 19,81 5,06 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 2e rechte deel 42,945 6,48 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 Opgaande bocht 66,08 4,24 1,00 Zand 18,00 20,00 32,50 3e rechte deel 81,30 1,20 1,00 Klei 17,00 17,00 17,50 Locatie Gereduceerde grondbelasting Hor. steun- druk Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] 1e rechte deel Geen - 5,00 2,00 Grafiek ½ x II Neergaande bocht Geen 0,1100 0,00 45,00 Grafiek I 2e rechte deel Geen - 0,00 45,00 Grafiek I Opgaande bocht Geen 0,1100 0,00 45,00 Grafiek ½ x II 3e rechte deel Geen - 5,00 2,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / Projectnummer: 16/ :46: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

44 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 90,00 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 100,00 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 110,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 55,00 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 45,00 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 50,00 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,73 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,83 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 83,33 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 16,67 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = 3.141,59 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,0300 N/mm 1 2. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0300 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0300 N/mm 1 3. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 3.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 81, Na 1 e deel intrekken 81, Na 2 e deel intrekken 66, Na 3 e deel intrekken 19, Na 4 e deel intrekken 6, Leiding in boorgat g = 0,0300 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0300 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 2. L. 0, , / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,47 Na 1 e deel intrekken ,47 Na 2 e deel intrekken ,38 Na 3 e deel intrekken 357 0,11 Na 4 e deel intrekken 120 0,04 σt = T 1 A = T ,59 Projectnummer: 16/ :46: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

45 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,08 Nmm σb = M b W b σb = ,08 = 1,07 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,47 1,16 Na 1 e deel intrekken 0,47 1,16 Na 2 e deel intrekken 0,38 1,08 Na 3 e deel intrekken 0,11 0,81 Na 4 e deel intrekken 0,04 0,74 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,07 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / Projectnummer: 16/ :46: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

46 Lomitel Zuid B.V. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 4.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 345,58 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0300 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 110,00 2. π/4 =0,109 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,0793 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 0, e deel intrekken 15, e deel intrekken 61, e deel intrekken 74, Geheel ingetrokken 81, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 2. L. (345,58. 0, , ,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 2. L. (345,58. 0, , ,2) 4.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Neergaande bocht λ = D. o k v,gem 4 4. E. I b 110,00. 0,1100 λ = = 0,0053 mm ,73 Q r1 = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R Q r1 = 0,322. 0, ,73 110,00. 0,9. = 0,0088 N/mm T 3b = f. 4. Q r1 2. D o. π. f 3 λ T 3b = , ,00. π 2 0, ,2 = 459,74 N / / Projectnummer: 16/ :46: Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis