Air Products Nederland B.V. Definitief ontwerp paalfundering

Air Products Nederland B.V. Definitief ontwerp paalfundering

INHOUDSOPGAVE blz. 1. INLEIDING 1 2. REFERENTIES 3 3. UITGANGSPUNTEN 5 3.1. Grondopbouw en grondparameters 5 3.2. Grondwaterstand 6 3.3. Paalfundatie 6 3.4. Belastingen 7 3.4.1. Ophoging 7 3.4.2. Negatieve kleef 7 3.4.3. Paalbelastingen 7 3.5. Partiële factoren 7 3.6. Specifieke uitgangspunten funderingsberekening 8 4. BEREKENINGSRESULTATEN 4.1. Draagvermogen 4.2. Veerstijfheden 4.3. Horizontale beddingen 11 5. CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN 13 5.1. Aanbevelingen 13 laatste bladzijde 14 BIJLAGEN aantal blz. I D-Foundation uitvoer 54 II Resultaten geotechnisch onderzoek MOS 8

1. INLEIDING Air Products Nederland B.V. is voornemens een nieuwe VDC te realiseren op het bedrijventerrein Polanenpark aan de Haarlemmerstraat te Haarlemmerliede. Het te ontwikkelen VDC is gelegen op een voormalig vuilstortterrein waar in het verleden verwerking en opslag van restproducten van de suikerbietproductie, zuiveringsslib en ontgrondingen van zand, klei en veen hebben plaatsgevonden. In de ontstane putten is onder andere huisvuil gestort. Om de bedrijfsactiviteiten van Air Products uit te kunnen voeren wordt riolering aangelegd, het terrein verhard, verlichting aangelegd, wordt een vulhal, kantoor en enkele canopies aangelegd. Daarnaast wordt een geluidsscherm gerealiseerd. Om het terrein aan te sluiten op de omliggende wegen is een ophoging nodig [ref. 2.]. Door het ophogen van het terrein en de belastingen die voortkomen uit de bedrijfsvoering, bijvoorbeeld opslag van materialen en/of parkeren van voertuigen treden mogelijk zettingen op. Daarnaast zullen de gebouwen en het geluidscherm gefundeerd dienen te worden. Om inzicht te krijgen in de bodemopbouw is geotechnisch onderzoek uitgevoerd. De resultaten van dit onderzoek dienen als uitgangspunt om de zettingen te bepalen, de verharding, riolering en fundering te ontwerpen. Dit rapport beschrijft het definitieve funderingsontwerp van het kantoor, vulhal en de canopies aan de vulhal gelegen op het terrein van de nieuwe VDC. Het doel van deze notitie is de definitieve afmetingen van de paalfundering vast te stellen. Het paaltype, paaldiameter en paallengte zullen worden bepaald en indien mogelijk geoptimaliseerd. Verder worden veerstijfheden en de horizontale beddingen van de paal bepaald. Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 1

2 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

2. REFERENTIES In dit rapport is gebruik gemaakt van de volgende bronnen 1. NEN-EN 1997-1 Eurocode 7. Geotechnisch ontwerp, algemene regels, inclusief NEN- EN 1997-1/NB nationale bijlage en NEN 997-1 aanvullende bepalingen voor het geotechnisch ontwerp, 29; NEN EN 9997-1. 2. Witteveen+Bos, notitie van uitgangspunten, referentie ASD1426-1/bakn/28, d.d. 4 februari 213. 3. Geotechnisch onderzoek. Nieuwbouw distributielocatie Air Products Nederland BV op Polanenpark, kenmerk R124117-AM_1, d.d. 31 Januari 213, MOS Grondmechanica B.V. 4. Witteveen+Bos, geotechnisch advies, referentie ASD1426-1/winb/44, d.d. 7 februari 213. Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 3

4 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

3. UITGANGSPUNTEN 3.1. Grondopbouw en grondparameters Op het terrein zijn 3 sonderingen en 9 boringen uitgevoerd [ref. 3.]. De resultaten van het geotechnisch onderzoek zijn bijgevoegd in bijlage II. De sonderingen hebben een gemiddelde uitvoeringsdiepte van NAP - 35 m. Het maaiveld varieert tussen NAP + 1,15 m en NAP + 1,45 m. Het maaiveld wordt opgehoogd naar NAP + 1,77 m [ref. 2.]. Door de ophoging is het maaiveld op dezelfde hoogte als de toegangswegen. Het vloerpeil komt op NAP + 2, m. Het terrein kan grofweg in twee verschillende sectoren worden ingedeeld. De indeling is weergegeven met een rode lijn in afbeelding 3.1. In de eerste sector is onder de zandige bovenlagen tot ongeveer NAP - 25 m huisvuil met daaronder zandige klei of silt te vinden. Op circa NAP - 25 m begint de draagkrachtige zandlaag. In de tweede sector is vanaf circa NAP - 15, m een draagkrachtige zandlaag aanwezig, waarin lokaal een conusweerstand tot meer dan 3 MPa wordt gemeten. De grondopbouw per sector is weergegeven in tabel 3.1 en tabel 3.2. De grondparameters volgen uit tabel 2b uit de Eurocode [ref. 1.] De grondlagen zijn afgeleid uit sonderingen en boringen. Tabel 3.1. Grondopbouw met grondparameters sector 1, sondering 2 grondsoort b.k. laag [m NAP] γ dr/γ sat [kn/m³] φ [graden] zand, schoon, los + 1,3 17/19 3, zand, schoon, matig -,2 18/2 32,5 huisafval - 1,6 18/2 25, klei, zwak zandig, slap - 5,3 15/15 22,5 zand, sterk siltig, kleiig - 7, 19/21 25, zand, sterk siltig - 16, 19/21 27, zand, schoon, vast - 25, 19/21 35, Tabel 3.2. Grondopbouw met grondparameters sector 2, sondering 5 grondsoort b.k. laag [m NAP] γ dr/γ sat [kn/m³] φ [graden] zand, schoon, los + 1,3 17/19 3, zand, schoon, matig +,2 18/2 32,5 huisafval - 2, 18/2 25, klei, zwak zandig, matig - 4,8 18/18 22,5 5 zand, schoon, los - 8,8 17/19 3, klei, schoon, matig - 13,3 17/17 17,5 5 zand, schoon, vast - 14,4 19/21 35, c [kpa] c [kpa] Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 5

Afbeelding 3.1. Overzicht grondopbouw 3.2. Grondwaterstand De gemiddelde grondwaterstand, die volgt uit [ref. 2.] varieert tussen NAP -, m en NAP - 1,75 m. In de berekeningen wordt conservatief uitgegaan van een hoge grondwaterstand van NAP -, m. 3.3. Paalfundatie Vanwege de in de ondergrond aanwezige klei en sliblagen is een paalfundatie nodig. Er wordt onderscheid gemaakt tussen zes te funderen elementen - kantoor; - vulhal; - canopies aan de vulhal; - noordelijke canopies op het terrein; - oostelijke canopies op het terrein; - geluidsscherm. Doordat het terrein is gelegen op een oude vuilstort is het waarschijnlijk dat in de ondergrond obstakels worden aangetroffen in de vorm van puin of houtresten. Daarnaast blijkt uit het uitgevoerde geotechnisch onderzoek [ref. 3.] dat er een duidelijke tweededeling in het terrein aanwezig is. Geadviseerd wordt vibropalen toe te passen. Vibropalen zijn minder kwetsbaar dan prefab betonpalen. Obstakels als puin of houtresten leiden minder snel tot schade aan de paal. 6 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

De tweedeling in het terrein loopt door de toekomstige bebouwing. Om onduidelijkheden tijdens de uitvoering te voorkomen heeft Witteveen+Bos de voorkeur om zoveel mogelijk één funderingniveau aan te houden. Alleen ter plaatse van de oostelijke canopies is de grondslag zoveel gunstiger dat de benodigde paallengte hierbij geoptimaliseerd is. Sommige palen moeten door de vaste zandlaag worden geheid. Lokaal worden conusweerstanden van meer dan 3 MPa gemeten. Op die locaties kan zwaar heiwerk worden verwacht. Ook in deze situatie verdienen vibropalen de voorkeur. Vibropalen hebben daarnaast als voordeel dat de lengte kan worden gevarieerd tijdens de uitvoering. Wanneer vanwege (te) zwaar heiwerk de vibropalen niet op diepte kunnen worden geheid kan de paal op een hoger niveau worden gefundeerd. Hierbij dient dan wel de wapening op locatie te worden aangepast. De keuze voor een afwijkend paalniveau dient in overleg met de geotechnicus te worden genomen. 3.4. Belastingen 3.4.1. Ophoging Het originele maaiveld wordt verhoogd van NAP + 1,15 m/nap + 1,45 m naar NAP + 1,77 m. Gemiddeld bedraagt de ophoging,5 m. Aangenomen wordt dat deze ophoging gerealiseerd wordt met goed verdicht zand. 3.4.2. Negatieve kleef Na ingebruikname van het terrein wordt in de loop der jaren een zetting van het terrein van enkele cm verwacht [ref. 4.]. Door deze zettingen en zettingen door eventuele aanvullingen op het terrein in de toekomst treedt negatieve kleef op. Negatieve kleef is een extra belasting op de paal die ontstaat doordat de grond aan de paal gaat hangen. Aangenomen wordt dat negatieve kleef optreedt tot aan de onderkant van de samendrukbare grondlagen die in het geotechnisch advies [ref. 4.] beschreven zijn. 3.4.3. Paalbelastingen De maatgevende belasting is verschillend per te funderen element. Per funderingselement is aangeven wat de belasting is in tabel 3.3. Tabel 3.3. Maatgevende belasting per te funderen element funderingselement F S;d; trek [kn/paal] F S;rep; trek [kn/paal] F S;d [kn/paal] F S;rep [kn/paal] F nk;d [kn/paal] kantoor 82 816 197 vulhal 86 28 889 583 211 canopies aan de vulhal 145 84 193 139 228 canopies op het terrein 7 25 17 127 188 geluidsscherm 14 4 228 3.5. Partiële factoren De toegepaste partiële factoren zijn weergeven in tabel 3.4. Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 7

Tabel 3.4. Partiële weerstandsfactoren voor geheide palen (R3) weerstand symbool partiële factor punt γ b 1,2 schacht (op druk) γ s 1,2 totaal/gecombineerd (op druk) γ t 1,2 schacht (op trek) γ s;t 1,35 3.6. Specifieke uitgangspunten funderingsberekening De berekening voor een fundering op palen bestaat in dit geval uit - bepaling van drukdraagvermogen; - bepaling van trekdraagvermogen van de palen die op trek worden belast; - bepaling van de veerstijfheden; - bepalen horizontale beddingen. Deze berekeningen worden uitgevoerd volgens NEN-EN 9997-1212 [ref. 1.], CUR 21-4 [ref. 4.] en CUR 77 [ref. 5.]. De paalberekeningen worden uitgevoerd met D-Foundations versie 8.1 (build 2.2). Het toegepaste paaltype en de bijbehorende toegepaste factoren voor de berekeningen van het paaldraagvermogen zijn weergegeven in tabel 3.5. De toegepaste ξ-waarden zijn weergeven in tabel 3.6. De sonderingen die uitgevoerd zijn bij de vulhal en de canopies laten een wisselend beeld zien op welke diepte de draagkrachtige zandlaag begint. Daardoor is het niet mogelijk de paallengte te baseren op een gemiddelde draagkracht van alle sonderingen. De sondering waarmee het laagste draagvermogen wordt berekend geldt als maatgevende sondering. Er is in de fundering geen onderscheid gemaakt tussen het kantoor en de vulhal of canopies aan de vulhal. Hoewel de palen onder het kantoor duidelijk zwaarder worden belast leidt dit bij deze grondopbouw tot een verschil in funderingsniveau van circa 2 meter. Zoals ook al aangegeven in paragraaf 3.3 gaat de voorkeur uit naar een zoveel mogelijk uniform funderingsniveau. De horizontale beddingen van de grondlagen zijn gebaseerd op de maatgevende sondering 1. In deze sondering is tot de grootste diepte sterk kleiig of siltige grondsoorten te vinden. Tabel 3.5. Paaleigenschappen omschrijving waarde eenheid paaltype vibropaal - paalvoetdiameter 4 mm paalschachtdiameter 357 mm bovenkant paal onderkant paal lengte paal + 2, - 18, / -26, 2, / 28, rekenfactor α s,12 - rekenfactor α p 1, - rekenfactor α t, m t.o.v. NAP m t.o.v. NAP m pile tip cross section factor (s) 1, - pile tip shape factor (β) 1, - 8 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

Tabel 3.6. Toegepaste ξ - waarden locatie soort type bouwwerk aantal ξ 3 ξ 4 grondonderzoek sonderingen kantoor grondproeven niet stijf bouwwerk N = 5 1,28 1,3 vulhal grondproeven niet stijf bouwwerk N = 6 1,28 1,2 canopies vulhal grondproeven niet stijf bouwwerk N = 8 1,26 1,1 canopies terrein grondproeven niet stijf bouwwerk N = 4 1,32 1,3 geluidsscherm grondproeven niet stijf bouwwerk N = 5 1,28 1,3 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 9

4. BEREKENINGSRESULTATEN 4.1. Draagvermogen Uit de berekeningen volgt dat de palen die het zwaarst belast worden op een minimaal paalpuntniveau van NAP - 26, m komen. Voor de oostelijke canopies levert een paalpuntniveau van NAP - 18, m voldoende draagvermogen. In tabel 4.1 tot en met tabel 4.2 zijn de resultaten van de berekeningen weergegeven. De uitvoer van de berekeningen is weergegeven in bijlage I. Tabel 4.1. Toetsing drukdraagvermogen locatie p.p. niveau [NAP + m] belasting [kn/paal] neg. kleef [kn/paal] totale belasting [kn/paal] draagvermogen [kn/paal] toetsing u.c. kantoor - 26 1.82 197 1.279 1.443,89 vulhal - 26 889 211 1. 1.443,76 canopies vulhal - 26 193 228 489 1.466,29 canopies terrein oost - 18 17 188 365 753,48 canopies terrein noord - 26 17 237 47 1.489,27 geluidscherm - 26 14 228 368 1.721,22 Tabel 4.2. Toetsing trekdraagvermogen locatie p.p. niveau [NAP + m] belasting [kn/paal] draagvermogen [kn/paal] 1 toetsing u.c. 1 kantoor - 26 n.v.t. n.v.t. vulhal - 26 86 25,34 canopies vulhal - 26 145 213,68 canopies terrein oost - 18 7 212,33 canopies terrein noord - 26 7 132,53 geluidscherm - 26 n.v.t. n.v.t. 4.2. Veerstijfheden De vervormingen en de veerstijfheden ten gevolg van de drukbelasting zijn bepaald aan de hand van de representatieve belasting. In tabel 4.3 is een overzicht gegeven van de berekende zakking. De veerstijfheid van de paal is bepaald aan de hand van de elastische verkorting van de paal en de individuele paalpuntzakking. De rekenwaarde van de veerstijfheden is bepaald door kd,hoog = krep * 2 en kd,laag = krep / 2. De resultaten van de berekening van de veerstijfheden zijn samengevat in tabel 4.4. Tabel 4.3. Zakking paalfundering type vervorming symbool hoeveelheid zetting [m] paalpuntzakking sb,6 elastische paalverkorting sel;d,13 zakking ten gevolgen van groepseffect s2, totale zakking sd,19 Tabel 4.4. Veerstijfheid paalfundering eenheid algemeen k_verwacht k_laag k_hoog veerstijfheid druk (BGT) MN/m 76 n.v.t. n.v.t. veerstijfheid druk (UGT) MN/m n.v.t. 53 8 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

4.3. Horizontale beddingen Voor een constructieve toets op vervorming en om de horizontale krachten op de palen onder de canopies op te nemen, zijn de horizontale beddingen in de grond benodigd. De horizontale bedding is bepaald met behulp van de methode van Ménard. De rekenwaarde van de horizontale beddingen is bepaald door kd,hoog = krep * 2 en kd,laag = krep / 2. De resultaten van de berekening van de horizontale beddingen is samengevat in tabel 4.5. Tabel 4.5. Horizontale beddingen sondering 1 laagnummer b.k. laag [m t.o.v. NAP] grondsoort qc [kpa] kh [MN/m²] kh_laag [MN/m²] kh_hoog [MN/m²] 1 1,3 klei 1. 3,7 2,6 5,3 2 -,2 zand. 19,3 13,6 27,3 3-2,6 silt 1.5 3,4 2,4 4,8 4-5,4 klei 3 1,1,8 1,6 5-6,2 silt 1.5 3,4 2,4 4,8 6-17, silt 5 1,1,8 1,6 7-2, zand 2. 3,9 2,7 5,5 8-25, zand 22. 42,4 3, 6, Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 11

12 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

5. CONCLUSIES EN AANBEVELINGEN Deze notitie omvat het definitieve ontwerp van de paalfundering ten behoeven van nieuwbouw Vul- en Distributiecentrum (VDC) van Air Products B.V. op het bedrijven terrein Polanenpark aan de Haarlemmerstraat te Haarlemmerliede. Het doel van deze notitie is om aan de hand van belastingen een paaltype en paallengte te bepalen. Geadviseerd wordt vibropalen toe te passen. Vibropalen zijn minder kwetsbaar dan prefab betonpalen. Obstakels als puin of houtresten leiden minder snel tot schade aan de paal. Onder de toekomstige bebouwing bevindt zich een tweedeling in de grondopbouw. Onder het westelijk deel van de vulhal ligt de funderingslaag op circa NAP - 25, m terwijl aan de oostkant de funderingslaag op circa NAP - 15, m is gelegen. Om onduidelijkheden tijdens de uitvoering te voorkomen en variaties in de ondergrond op te vangen, heeft Witteveen+Bos de voorkeur om zoveel mogelijk één funderingniveau aan te houden. Dit betekent dat de palen aan de oostzijde door de vaste zandlaag moeten worden geheid. Lokaal worden conusweerstanden van meer dan 3 MPa gemeten. Op die locaties kan zwaar heiwerk worden verwacht. Ook in deze situatie verdienen vibropalen de voorkeur. Vibropalen hebben daarnaast als voordeel dat de lengte kan worden gevarieerd tijdens de uitvoering. Wanneer vanwege (te) zwaar heiwerk de vibropalen niet op diepte kunnen worden geheid kan de paal op een hoger niveau worden gefundeerd. Hierbij dient dan wel de wapening op locatie te worden aangepast. De keuze voor een afwijkend paalniveau dient in overleg met de geotechnicus te worden genomen. Een vibropaal met een voetdiameter van 4 mm en een schachtdiameter van 356 mm gefundeerd op een niveau van NAP - 26, m biedt voldoende druk- en trekdraagvermogen voor de maatgevende belasting inclusief de te verwachten negatieve kleef. Onder de oostelijke canopies kunnen kortere palen worden toegepast, waar een paalpuntniveau van NAP - 18 m voldoende draagkracht biedt. 5.1. Aanbevelingen De nadere detaillering van het ontwerp dient te gescheiden in het uitvoeringsontwerp, waarin onder andere de volgende zaken nader dienen te worden bepaald - detaillering paalkop- en schachtwapening van de vibropaal; - aansluiting palen en kolommen. Vibropalen hebben als voordeel dat de lengte kan worden gevarieerd tijdens de uitvoering. Wanneer vanwege (te) zwaar heiwerk de vibropalen niet op diepte kunnen worden geheid kan de paal op een hoger niveau worden gefundeerd. Hierbij dient dan wel de wapening op locatie te worden aangepast. De keuze voor een afwijkend paalniveau dient in overleg met de geotechnicus te worden genomen. Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering 13

14 Witteveen+Bos, ASD1426-1/koem3/58 definitief d.d. 6 maart 213, Definitief ontwerp paalfundering

BIJLAGE I D-FOUNDATION UITVOER Witteveen+Bos, bijlage I behorende bij rapport ASD1426-1/koem3/58 d.d. 6 maart 213

Witteveen+Bos, bijlage I behorende bij rapport ASD1426-1/koem3/58 d.d. 6 maart 213

D-Foundations 8.1 Report for D-Foundations 8.1 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Date of report 26-2-213 Time of report 164237 Date of calculation 25-2-213 Time of calculation 12949 Filename Project identification D\..\berekeningen\paalfundering\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy Vulhal 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data 3 2.1 General Input Data 3 2.2 General Report Data 3 2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 2.4 Superstructure 3 2.5 General CPT Data 3 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 2.6 Soil Data 4 2.6.1 Soil Profile 2 4 2.7 Pile Types 5 2.7.1 Pile type LostTip 4 5 2.8 Foundation Plan 5 2.8.1 View of Foundation Plan 6 2.9 Excavation Data 6 2. Totalized Loads (design values) 7 2.11 Requirements 7 2.12 Overruled Parameters 7 2.13 Calculation Options 7 2.14 Model Options 7 3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 9 3.1 Errors and Warnings 9 3.2 Remarks 9 3.3 Calculation Parameters 9 3.3.1 Pile Factors 9 3.3.2 Pile type LostTip 4 9 3.4 Verification of Limit State EQU 3.5 Verification of Limit State GEO 3.6 Verification of Serviceability limit state 3.7 Additional Information 11 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 11 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 11 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 2

2 Input Data 2.1 General Input Data Model 2.2 General Report Data Geotechnical consultant Design engineer superstructure Principal Title 1 Title 2 Title 3 Number of project Location of project 2.3 Application Area Model Bearing Piles Bearing Piles (EC7-NL) nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy Vulhal D-Foundations 8.1 The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or pile groups are not taken into account. 2.4 Superstructure D-Foundations 8.1 Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- CPT level friction zone friction zone dinate dinate [m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] [m] [m] 1 22-26, -15, -8, 797,91 488389,18 2 26-26, -16, -8, 797,4 488366,32 3 21-26, -23,5-9, 7944,19 488389,82 4 27-26, -13, -7, 8,44 488365,68 5 2-26, -23, -9, 792,48 48839,12 6 3B -26, -21, -, 7967,72 488351,77 7 16-26, -24, -7, 792,99 488413,3 2.6 Soil Data Number of soil profiles (= number of CPT's) 7 2.6.1 Soil Profile 2 Belonging to CPT 2 Surface level in [m. reference level] 1,34 Phreatic level in [m. reference level] -, Pile tip level in [m. reference level] -26, Top of positive skin friction zone in [m. reference level] -23, Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] -9, OCR-value foundation layer 1, Expected groundlevel settlement in [m],1 Number of layers in profile 28 Rigidity of the superstructure Non-Rigid 2.5 General CPT Data Number of CPT's 7 Timing of CPT's CPT - Excavation - Install Profile 2 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 5,, -5, -, qc [MPa], 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, Ground level (1,34) NSFZ PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Sand, sl s.. 19, 21, 32,5 Clay, ve s.. 2, 2, 32,5 Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Clay, clea.. 2, 2, 25, Clay, orga.. 16, 16, 15, Clay, orga.. 15, 15, 15, Clay, Clay, orga.. clea.. 16, 17, 16, 17, 15, 17,5 Clay, clea.. 2, 2, 25, Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Clay, ve s.. 2, 2, 32,5 Clay, ve s.. 2, 2, 32,5-15, Clay, clea.. 2, 2, 25, Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Clay, clea.. 2, 2, 25, Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT -2, -25, PSFZ PTL Clay, clea.. 17, 17, 17,5 Clay, clea.. 2, 2, 25, Clay, sl s.. 2, 2, 22,5 Sand, ve s.. 19, 21, 3, Sand, sl s.. 19, 21, 32,5 Sand, ve s.. 19, 21, 3, Sand, sl s.. 19, 21, 32,5-3, Sand, clea.. 2, 22, 4, 16 17-35, Sand, sl s.. 19, 21, 32,5 Sand, sl s.. 19, 21, 32,5-4, 2 21 22 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc for alpha_s [MPa] PL (Phreatic Level) = -, [m] PTL (Pile Tip Level) = -26, [m] PSFZ = Positive skin friction zone, top = -23, [m] NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = -9, [m] 25 26 27 3B Number Top Gamma Gamma;sat Phi Soil Median layer layer Type (Sand/Gravel) [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1 1,34 2, 2, 22,5 Clay -- 2 1,33 2, 2, 22,5 Clay -- 3,83 2, 2, 22,5 Clay -- 4,17 19, 21, 32,5 Sand,2 5-2, 2, 2, 32,5 Clay -- 6-2,67 2, 2, 22,5 Clay -- 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 3 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 4

D-Foundations 8.1 Number Top Gamma Gamma;sat Phi Soil Median layer layer Type (Sand/Gravel) [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 7-3,17 2, 2, 25, Clay -- 8-4,17 16, 16, 15, Clay -- 9-5,17 15, 15, 15, Clay -- -5,67 16, 16, 15, Clay -- 11-6,17 17, 17, 17,5 Clay -- 12-6,67 2, 2, 25, Clay -- 13-8,17 2, 2, 22,5 Clay -- 14-8,67 2, 2, 32,5 Clay -- 15 -,17 2, 2, 32,5 Clay -- 16-12,67 2, 2, 25, Clay -- 17-13,17 2, 2, 22,5 Clay -- 18-14,67 2, 2, 25, Clay -- 19-15,17 17, 17, 17,5 Clay -- 2-19,67 2, 2, 25, Clay -- 21-2,67 2, 2, 22,5 Clay -- 22-21,6 19, 21, 3, Sand,2 23-23,17 19, 21, 32,5 Sand,2 24-25,17 19, 21, 3, Sand,2 25-26,17 19, 21, 32,5 Sand,2 26-29,67 2, 22, 4, Sand,2 27-31,17 19, 21, 32,5 Sand,2 28-34,17 19, 21, 32,5 Sand,2 2.7 Pile Types 2.8.1 View of Foundation Plan paal 27 Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT D-Foundations 8.1 2.7.1 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. User defined (low vibrating) Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [m] [m] [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 1 paal 27 7915,8 488361,32 193, 139,, 2, 2.9 Excavation Data Excavation level in [m. reference level] 2, Reduction model Safe (NEN) Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. Pile type for use in load/settlement curve Displacement pile Materialtype for pile Concrete Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-125. Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], 2.8 Foundation Plan Number of piles 1 Number of collaborating piles* 1 * = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 5 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 6

D-Foundations 8.1-27 -2-3B -16 D-Foundations 8.1 Indication for qc-reduction due to safe reduction method Profile 22 5,, qc [MPa] 2 3 4 5 6 7 8 Ground level (1,34) PL [kn/m2] 25 5 75-5, -, -15, -2, -25, -3, -35, -4, Depth [m] qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) = -, [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 2. Totalized Loads (design values) Total load on all piles For limit state EQU/GEO in [kn] 193, For Serviceability limit state in [kn] 139, 2.11 Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / 3 2.12 Overruled Parameters User defined Factor xi3 [-] 1,26 User defined Factor xi4 [-] 1,1 2.13 Calculation Options Use pilegroup for negative skin friction (standard) Do not create intermediate results file Use reduction for continuous flight auger piles (standard) Use the influence of excavations (standard). 2.14 Model Options Selected pile types -LostTip 4 Selected profiles -22-26 -21 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 7 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 8

3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 3.1 Errors and Warnings D-Foundations 8.1 Warning The factor xi3 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning The factor xi4 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Pile Type LostTip 4 Warning The factor Beta (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(g) NEN 997-1) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. The CPT's do not meet the requirements set by NEN 997-1 par 3.2.3 because - The bearing capacity per CPT differs too much for this to be a valid calculation (Delta Rc;cal;max >.5 * Rc;cal;max;gem). - Delta Rc;cal;max = 699,51 Rc;cal;max;gem = 624,46 ALL THE RESULTS OF THIS CALCULATION ARE INVALID. 3.2 Remarks When checking the survey and testing of soil according to NEN 997-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. 3.3 Calculation Parameters 3.3.1 Pile Factors gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, xi3 (user defined) 1,26 xi4 (user defined) 1,1 3.3.2 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. User defined (low vibrating) Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(h), NEN 997-1 factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) 1, Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p Sand/ Clay/Loam Gravel Peat 22,12 -- 1, 26,12 -- 1, 21,12 -- 1, 27,12,297 1, 2,12 -- 1, 3B,12 -- 1, 16,12 -- 1, 3.4 Verification of Limit State EQU Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8 Ed <= Cd. Non rigid superstructure, verify load per pile with bearing capacity per pile. Fc;d = Rc;d = 193, [kn] 1829,68 [kn] The requirements of limit state EQU are met, limit state EQU is ok. D-Foundations 8.1 Note Negative skin friction plays NO part in Limit State EQU. Its influence is incorporated in the tests for Limit State GEO and the Serviceability limit state. The intermediate results provide a full overview of all values that are calculated for the negative skin friction. Purely indicative, the values for the negative skin friction vary from 14 [kn] to 228 [kn] per pile. 3.5 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. Sd = Sreq =,5 [m],15 [m] The settlement requirements of limit state GEO are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. 3.6 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. For houses, the requirement is Sreq =.5 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Sd = Sreq =,4 [m],15 [m] The settlement requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. Pile type for use in load/settlement curve Materialtype for pile Displacement pile Concrete 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 9 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page

D-Foundations 8.1 3.7 Additional Information The design values of the maximum shaft tensions (calculated at the transition of positive to negative skin friction) are At Limit state EQU, GEO sigma = At Serviceability Limit Statesigma = 4,23 [N/mm2] 3,69 [N/mm2] The maximum settlement was found at Limit state GEO CPT name 2 Pile name paal 27 Components of the maximum settlement are sneg =, [m] sb =,1 [m] sel;d =,4 [m] s2 =, [m] Serviceability Limit State CPT name 2 Pile name paal 27 Components of the maximum settlement are sneg =, [m] sb =,1 [m] sel;d =,3 [m] s2 =, [m] sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is within the next boundaries.2 < egls <=. meter. For expected ground level settlement beyond the boundaries, sneg =. 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d 22 93,565 8,736 1939,31 26 916,163 1246,664 2162,827 21 316,78 1239,549 1556,329 27 1424,475 1246,664 2671,139 2 35,86 1115,843 1466,649 3B 595,72 1246,664 1842,366 16 26,754 1246,664 157,418 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d 22 1116,678 12,483 2327,161 26 99,396 1495,997 2595,393 21 38,136 1487,459 1867,595 27 179,37 1495,997 325,367 2 42,967 1339,11 1759,978 3B 714,842 1495,997 22,839 16 312,95 1495,997 188,92 End of Report 26-2-213 D\..\druk\gebouw\druk, canopy Vulhal Page 11

D-Foundations 8.1 Report for D-Foundations 8.1 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Date of report 26-2-213 Time of report 163756 Date of calculation 26-2-213 Time of calculation 3359 Filename Project identification D\..\paalfundering\druk\gebouw\druk, canopy terrein Noord nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy terrein Noord 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data 3 2.1 General Input Data 3 2.2 General Report Data 3 2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 2.4 Superstructure 3 2.5 General CPT Data 3 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 2.6 Soil Data 4 2.7 Pile Types 4 2.7.1 Pile type LostTip 4 4 2.8 Foundation Plan 4 2.8.1 View of Foundation Plan 5 2.9 Excavation Data 5 2. Totalized Loads (design values) 6 2.11 Requirements 6 2.12 Overruled Parameters 6 2.13 Calculation Options 6 2.14 Model Options 6 3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 7 3.1 Errors and Warnings 7 3.2 Remarks 7 3.3 Calculation Parameters 7 3.3.1 Pile Factors 7 3.3.2 Pile type LostTip 4 7 3.4 Verification of Limit State EQU 8 3.5 Verification of Limit State GEO 8 3.6 Verification of Serviceability limit state 8 3.7 Additional Information 8 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 9 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 9 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 2

2 Input Data 2.1 General Input Data Model 2.2 General Report Data Geotechnical consultant Design engineer superstructure Principal Title 1 Title 2 Title 3 Number of project Location of project 2.3 Application Area Model Bearing Piles Bearing Piles (EC7-NL) nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy terrein Noord D-Foundations 8.1 The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or pile groups are not taken into account. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure 2.5 General CPT Data Non-Rigid Number of CPT's 4 Timing of CPT's CPT - Excavation - Install 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan D-Foundations 8.1 Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- CPT level friction zone friction zone dinate dinate [m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] [m] [m] 1 13-26, -19, -7, 7954,24 488427,87 2 12-26, -24, -, 7921,24 488428,4 3 7B -26, -18, -7, 7959,47 488446,88 4 6-26, -24,6-8, 7925,69 488447,41 2.6 Soil Data Number of soil profiles (= number of CPT's) 4 2.7 Pile Types 2.7.1 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. User defined (low vibrating) Pile type for use in load/settlement curve Displacement pile Materialtype for pile Concrete Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-125. 6 7B Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], 12 13 2.8 Foundation Plan 16 17 Number of piles 1 Number of collaborating piles* 1 * = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 2 21 22 25 26 27 3B 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 3 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 4

D-Foundations 8.1 D-Foundations 8.1 2.8.1 View of Foundation Plan Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT 5,, Indication for qc-reduction due to safe reduction method qc [MPa] 2 3 4 5 6 7 8 Ground level (1,35) PL Profile 13 [kn/m2] 25 5 75-5, -, -15, -2, -25, -3, -35, -4, 1 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) = -, [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 2. Totalized Loads (design values) Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [m] [m] [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 1 1 7915,8 488361,32 17, 127,, 2, 2.9 Excavation Data Excavation level in [m. reference level] 2, Reduction model Safe (NEN) Total load on all piles For limit state EQU/GEO in [kn] 17, For Serviceability limit state in [kn] 127, 2.11 Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / 3 2.12 Overruled Parameters User defined Factor xi3 [-] 1,28 User defined Factor xi4 [-] 1,3 2.13 Calculation Options Use pilegroup for negative skin friction (standard) Do not create intermediate results file Use reduction for continuous flight auger piles (standard) Use the influence of excavations (standard). 2.14 Model Options Selected pile types -LostTip 4 Selected profiles -13-12 -7B 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 5 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 6

-6 3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 3.1 Errors and Warnings D-Foundations 8.1 Warning The factor xi3 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning The factor xi4 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Pile Type LostTip 4 Warning The factor Beta (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(g) NEN 997-1) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. The CPT's do not meet the requirements set by NEN 997-1 par 3.2.3 because - The bearing capacity per CPT differs too much for this to be a valid calculation (Delta Rc;cal;max >.5 * Rc;cal;max;gem). - Delta Rc;cal;max = 913,11 Rc;cal;max;gem = 884,49 ALL THE RESULTS OF THIS CALCULATION ARE INVALID. 3.2 Remarks When checking the survey and testing of soil according to NEN 997-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. 3.3 Calculation Parameters 3.3.1 Pile Factors gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, xi3 (user defined) 1,28 xi4 (user defined) 1,3 3.3.2 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. Pile type for use in load/settlement curve User defined (low vibrating) Displacement pile Materialtype for pile Concrete Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(h), NEN 997-1 factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) 1, Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p Sand/ Clay/Loam Gravel Peat 13,12 -- 1, 12,12 -- 1, 7B,12 -- 1, 6,12 -- 1, 3.4 Verification of Limit State EQU Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8 Ed <= Cd. Non rigid superstructure, verify load per pile with bearing capacity per pile. Fc;d = Rc;d = 17, [kn] 1666,539 [kn] The requirements of limit state EQU are met, limit state EQU is ok. D-Foundations 8.1 Note Negative skin friction plays NO part in Limit State EQU. Its influence is incorporated in the tests for Limit State GEO and the Serviceability limit state. The intermediate results provide a full overview of all values that are calculated for the negative skin friction. Purely indicative, the values for the negative skin friction vary from 141 [kn] to 237 [kn] per pile. 3.5 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. Sd = Sreq =,5 [m],15 [m] The settlement requirements of limit state GEO are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. 3.6 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. For houses, the requirement is Sreq =.5 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Sd = Sreq =,4 [m],15 [m] The settlement requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. 3.7 Additional Information The design values of the maximum shaft tensions (calculated at the transition of positive to negative skin friction) are 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 7 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 8

D-Foundations 8.1 At Limit state EQU, GEO sigma = At Serviceability Limit Statesigma = 4,9 [N/mm2] 3,66 [N/mm2] The maximum settlement was found at Limit state GEO CPT name 12 Pile name 1 Components of the maximum settlement are sneg =, [m] sb =,1 [m] sel;d =,4 [m] s2 =, [m] Serviceability Limit State CPT name 12 Pile name 1 Components of the maximum settlement are sneg =, [m] sb =,1 [m] sel;d =,3 [m] s2 =, [m] sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is within the next boundaries.2 < egls <=. meter. For expected ground level settlement beyond the boundaries, sneg =. 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d 13 626,898 1227,185 1854,83 12 262,127 1227,185 1489,312 7B 684,92 1227,185 1912,87 6 183,489 1227,185 14,674 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State name Bearing Cap. Bearing Cap. Bearing Cap. CPT Shaft [kn] Point [kn] Total [kn] Rs;d Rb;d 13 752,278 1472,622 2224,9 12 314,552 1472,622 1787,174 7B 821,883 1472,622 2294,55 6 22,186 1472,622 1692,88 End of Report 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Noord Page 9

D-Foundations 8.1 Report for D-Foundations 8.1 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Date of report 26-2-213 Time of report 163849 Date of calculation 26-2-213 Time of calculation 555 Filename Project identification D\..\berekeningen\paalfundering\druk\gebouw\druk, canopy terrein Oost nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy terrein Oost 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data 3 2.1 General Input Data 3 2.2 General Report Data 3 2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 2.4 Superstructure 3 2.5 General CPT Data 3 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 2.6 Soil Data 4 2.7 Pile Types 4 2.7.1 Pile type LostTip 4 4 2.8 Foundation Plan 4 2.8.1 View of Foundation Plan 5 2.9 Excavation Data 5 2. Totalized Loads (design values) 6 2.11 Requirements 6 2.12 Overruled Parameters 6 2.13 Calculation Options 6 2.14 Model Options 6 3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 7 3.1 Errors and Warnings 7 3.2 Remarks 7 3.3 Calculation Parameters 7 3.3.1 Pile Factors 7 3.3.2 Pile type LostTip 4 7 3.4 Verification of Limit State EQU 8 3.5 Verification of Limit State GEO 8 3.6 Verification of Serviceability limit state 8 3.7 Additional Information 8 3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 9 3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 9 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 2

2 Input Data 2.1 General Input Data Model 2.2 General Report Data Geotechnical consultant Design engineer superstructure Principal Title 1 Title 2 Title 3 Number of project Location of project 2.3 Application Area Model Bearing Piles Bearing Piles (EC7-NL) nieuwbouw Vul- en DistributieCentrum (VDC) Air Products B.V. D-Foundations druk, canopy terrein Oost D-Foundations 8.1 The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or pile groups are not taken into account. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure 2.5 General CPT Data Non-Rigid Number of CPT's 4 Timing of CPT's CPT - Excavation - Install 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT D-Foundations 8.1 Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- CPT level friction zone friction zone dinate dinate [m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] [m] [m] 1 18-26, -15, -8,5 8,63 48843,58 2 15-26, -15, -8, 82,92 488418,51 3 14-26, -17,5-7,5 7988,88 488419,7 4 9-26, -12, -7, 811,6 488437,26 2.6 Soil Data Number of soil profiles (= number of CPT's) 4 2.7 Pile Types 2.7.1 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. User defined (low vibrating) Pile type for use in load/settlement curve Displacement pile Materialtype for pile Concrete Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-125. Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], 9 2.8 Foundation Plan 16 2 21 17 22 14 18 15 Number of piles 1 Number of collaborating piles* 1 * = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 25 26 27 3B 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 3 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 4

D-Foundations 8.1 D-Foundations 8.1 2.8.1 View of Foundation Plan Legend LostTip 4 (Edge pile) LostTip 4 (Middle pile) CPT 5,, Indication for qc-reduction due to safe reduction method qc [MPa] 2 3 4 5 6 7 8 Ground level (1,31) PL Profile 18 [kn/m2] 25 5 75-5, -, -15, -2, -25, -3, 1-35, -4, Depth [m] qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) = -, [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 2. Totalized Loads (design values) Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P Pile head nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level [m] [m] [kn] [kn] [kn/m2] [m R.L.] 1 1 7915,8 488361,32 17, 127,, 2, 2.9 Excavation Data Excavation level in [m. reference level] 2, Reduction model Safe (NEN) Total load on all piles For limit state EQU/GEO in [kn] 17, For Serviceability limit state in [kn] 127, 2.11 Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in [m],15 Maximum allowed (relative) rotation 1 / 3 2.12 Overruled Parameters User defined Factor xi3 [-] 1,28 User defined Factor xi4 [-] 1,3 2.13 Calculation Options Use pilegroup for negative skin friction (standard) Do not create intermediate results file Use reduction for continuous flight auger piles (standard) Use the influence of excavations (standard). 2.14 Model Options Selected pile types -LostTip 4 Selected profiles -18-15 -14 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 5 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 6

-9 3 Bearing Piles (EC7-NL) Results of the Option Complete Verification 3.1 Errors and Warnings D-Foundations 8.1 Warning The factor xi3 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Warning The factor xi4 (NEN-EN 1997 125 NEN 997-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. Pile Type LostTip 4 Warning The factor Beta (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(g) NEN 997-1) is user defined. Evidence to support this from the NEN deviating value has to be provided. The CPT's do not meet the requirements set by NEN 997-1 par 3.2.3 because - the maximum allowed center to center distance for CPT's is exceeded. - not all piles are positioned within the prescribed area of the CPT's. 3.2 Remarks When checking the survey and testing of soil according to NEN 997-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. Performing the check on NEN 997-1 par 3.2.3, the average distance between the different CPT's used for this check is 25 m. 3.3 Calculation Parameters 3.3.1 Pile Factors gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;b (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, Limit State EQU/GEO) 1,2 gamma;s (NEN-EN 1997-125, annex A.6 A.7 A.8, the Serviceability Limit State) 1, xi3 (user defined) 1,28 xi4 (user defined) 1,3 3.3.2 Pile type LostTip 4 Pile type Pile type for determination of execution factor alpha_s in sand/gravel User defined alpha_s Sand,12 Evidence to support chosen alpha_s should be provided. Pile type for determination of exectution factor alpha_s in clay/loam/peat alpha_s clay/loam/peat according to table 7f, NEN-EN paragraph 7.6.2.3 NEN 997-1 (i) Note alpha_s depends on the soiltype and relative depth. Pile type for determination of pile class factor alpha_p User defined alpha_p 1, Evidence to support chosen alpha_p should be provided. Pile type for use in load/settlement curve User defined (low vibrating) Displacement pile Materialtype for pile Concrete Slip layer None Pile shape Round pile with lost tip beta (user defined Pile tip, shape factor) 1, s (NEN-EN 1997 125 par. 7.6.2.3(h), NEN 997-1 factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) 1, Pile dimensions Diameter at tip [m],4 Diameter shaft [m],356 Effective heigth enlarged base [m], CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p Sand/ Clay/Loam Gravel Peat 18,12 -- 1, 15,12 -- 1, 14,12 -- 1, 9,12 -- 1, 3.4 Verification of Limit State EQU Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8 Ed <= Cd. Non rigid superstructure, verify load per pile with bearing capacity per pile. Fc;d = Rc;d = 17, [kn] 252,6 [kn] The requirements of limit state EQU are met, limit state EQU is ok. D-Foundations 8.1 Note Negative skin friction plays NO part in Limit State EQU. Its influence is incorporated in the tests for Limit State GEO and the Serviceability limit state. The intermediate results provide a full overview of all values that are calculated for the negative skin friction. Purely indicative, the values for the negative skin friction vary from 148 [kn] to 188 [kn] per pile. 3.5 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. Sd = Sreq =,3 [m],15 [m] The settlement requirements of limit state GEO are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. 3.6 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN 1997-125 paragraaf 2.4.9; NEN 997-1 Sd <= Sreq. For houses, the requirement is Sreq =.5 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Sd = Sreq =,3 [m],15 [m] The settlement requirements of the Serviceability Limit State are met, this is ok. With only 1 pile rotation as defined in the NEN-EN is not an issue. 3.7 Additional Information The design values of the maximum shaft tensions (calculated at the transition of positive to negative skin friction) are 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 7 26-2-213 D\..\gebouw\druk, canopy terrein Oost Page 8