1/24
2/24 1. Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 2 2. Inleiding 3 3. Uitgangspunten 3 4. Frame 4 5. Doorsneden 4 6. Materialen 6 7. Staven 6 8. Staafnummers 6 9. Scharnieren 7 10. Knopen 7 11. Knoopnummers 8 12. Knoopondersteuningen 8 13. Ondersteuningen 8 14. Belastingsgevallen 9 15. Belastinggroepen 9 16. Combinaties 9 17. Combinatiesleutel 9 18. Resultaatklasses 9 19. Vlaklast generator 10 20. Blijvende belasting ten gevolge van het dek 11 21. Gelijkmatig verdeelde belasting 11 22. Lijnlast 12 23. Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk 12 24. Resultaten 13 25. Interne krachten in de randliggers 13 26. Maximaal moment in de randliggers 13 27. Maximale dwarskracht in de randliggers 13 28. Spanningen in de randliggers 14 29. Maximale spanning in de randliggers 14 30. Staalcontrole van de randliggers 14 31. Relatieve vervorming van de randliggers 17 32. Maximale vervorming van de randliggers 17 33. Interne krachten in de dwarsdragers 18 34. Maximaal moment in de dwarsdragers 18 35. Maximale dwarskracht in de dwarsdragers 18 36. Spanningen in de dwarsdragers 19 37. Maximale spanning in de dwarsdragers 19 38. Staalcontrole van de dwarsdragers 19 39. Relatieve vervorming van de dwarsdragers 22 40. Maximale vervorming van de dwarsdragers 22 41. Relatieve vervorming van de langsliggers ten gevolge van het eigen gewicht 23 42. Maximale vervorming van de langsliggers ten gevolge van het eigen gewicht 23 43. Conclusie 24 Bijlage A: Berekening dekplanken Bijlage B: Controle eigen frequentie
3/24 2. Inleiding Dit document bevat de sterkte berekening van de te vervangen brug 315, in de gemeente Leiden. Deze brug is geschikt voor voetgangers en wielrijders met niet meer dan twee wielen. 3. Uitgangspunten Type brug: Fiets- & voetgangersbrug Gevolgklasse: CC1 Totale lengte: 7.395 meter Breedte: 1.85 meter Maatgevende overspanning: 6.2 meter Gelijkmatig verdeelde belasting: 5,0 kn/m2 Geconcentreerde belasting: 7 kn op een oppervlakte van 0.1 x 0.1 m. De bevoegde instantie heeft bepaald dat er geen rekening gehouden wordt met voertuigen op de brug. Belasting ten gevolge van de temperatuur is niet maatgevend aangezien er slobgaten toegepast worden, waardoor de brug vrij kan uitzetten. De horizontale belasting wordt opgenomen door de randliggers. De randliggers zijn knikgesteund om de 700 mm en dragen de horizontale krachten direct af aan de fundering. Windelasting: zie opmerking conclusie. De dwarsdragers zijn ter plaatse van de leuningstijlen gesitueerd. De leuningbelasting wordt direct door de dwarsdragers opgenomen. Doorbuigingseis: 1/200 Belastingsfactoren: - Blijvende belasting ( UGT ) : 1,2 - Overig veranderlijk ( UGT ) : 1,35 - BGT : 1,0 Materialen - Liggers: Staal (S235) - Dek: Fiberline HD - Leuning: Tropisch hardhout met FSC-keurmerk: D70 Normen - NEN-EN 1990 + NB Grondslagen van het constructief ontwerp - NEN-EN 1991 + NB Belastingen op constructies - NEN-EN 1993 + NB Ontwerp en berekening van staalconstructies
4/24 4. Frame Z Y X 5. Doorsneden CS1 Type UNP220 materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z c c A [m 2 ] 3,7400e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 1,9440e-03 1,9680e-03 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 2,6900e-05 1,9700e-06 Welz [m 3 ], Wely [m 3 ] 3,3600e-05 2,4500e-04 Wplz [m 3 ], Wply [m 3 ] 6,4359e-05 2,9200e-04 Iw [m 6 ], It [m 4 ] 1,6832e-08 1,6200e-07 dy [mm], dz [mm] -47 0 cyucs [mm], czucs [mm] 22 110 α [deg] 0 Mply+ [Nm], Mply- [Nm] 6,85e+04 6,85e+04 Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] 1,51e+04 1,51e+04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 7,1800e-01 7,1751e-01 Afbeelding
5/24 z y CS5 Type IPE140 materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z a b A [m 2 ] 1,6400e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 1,0343e-03 6,6249e-04 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 5,4120e-06 4,4920e-07 Welz [m 3 ], Wely [m 3 ] 1,2310e-05 7,7320e-05 Wplz [m 3 ], Wply [m 3 ] 1,9250e-05 8,8340e-05 Iw [m 6 ], It [m 4 ] 1,9800e-09 2,4500e-08 dy [mm], dz [mm] 0 0 cyucs [mm], czucs [mm] 37 70 α [deg] 0 Mply+ [Nm], Mply- [Nm] 2,08e+04 2,08e+04 Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] 4,52e+03 4,52e+03 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 5,5100e-01 5,5053e-01 Afbeelding z y
6/24 6. Materialen Staal EC3 Naam Massa eenheid E-mod Poisson - nu Onderlimiet Bovenlimiet Fy (bereik) Fu (bereik) [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] G-mod Thermisch uitz. [MPa] [m/mk] S 235 7850,0 2,1000e+05 0.3 0 40 235,0 360,0 8,0769e+04 0,00 40 80 215,0 360,0 7. Staven Naam Doorsnede Laag Lengte Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type [mm] S1 CS1 - UNP220 Laag1 6130 Lijn K1 K2 Balk (80) standaard S2 CS1 - UNP220 Laag1 6200 Lijn K3 K4 Balk (80) standaard S3 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K5 K6 Balk (80) standaard S4 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K7 K8 Balk (80) standaard S5 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K10 K9 Balk (80) standaard S6 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K12 K11 Balk (80) standaard S7 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K14 K13 Balk (80) standaard S8 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K16 K15 Balk (80) standaard S9 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K18 K17 Balk (80) standaard S10 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K20 K19 Balk (80) standaard S11 CS5 - IPE140 Laag1 2134 Lijn K22 K21 Balk (80) standaard 8. Staafnummers Z Y X
7/24 9. Scharnieren Naam Positie ux uy uz phix phiy phiz H1 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H2 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H3 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H4 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H5 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H6 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H7 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H8 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij H9 Beide Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij De scharnieren zijn ter plaatse van de kipsteunen gesitueerd. 10. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [mm] [mm] [mm] K1 0 0 0 K2 6130 0 0 K3 1073 1850 0 K4 7273 1850 0 K5 300 0 0 K6 1363 1850 0 K7 1000 0 0 K8 2063 1850 0 K9 2763 1850 0 K10 1700 0 0 K11 3463 1850 0 K12 2400 0 0 K13 4163 1850 0 K14 3100 0 0 K15 4863 1850 0 K16 3800 0 0 K17 5563 1850 0 K18 4500 0 0 K19 6263 1850 0 K20 5200 0 0 K21 6963 1850 0 K22 5900 0 0
8/24 11. Knoopnummers Z Y X 12. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vast Vast Vrij Vrij Sn2 K3 GCS Standaard Vast Vrij Vast Vast Vrij Vrij Sn3 K2 GCS Standaard Vrij Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn4 K4 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij 13. Ondersteuningen Z Y X
9/24 14. Belastingsgevallen Naam Actie type Lastgroep Belastingtype Spec Richting Duur 'Master' belastingsgeval BG1 Blijvende belasting Permanent LG1 Eigen gewicht -Z BG2 Blijvende belasting ten gevolge van het dek Permanent LG1 Standaard BG3 Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk Permanent LG1 Standaard BG4 Gelijkmatig verdeelde belasting Variabel LG2 Statisch Standaard Kort Geen 15. Belastinggroepen Naam Last Relatie Type LG1 Permanent LG2 Variabel Exclusief Cat F: Voertuigen <30kN 16. Combinaties Naam Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 UGT Omhullende - uiterst BG1 - Blijvende belasting 1,20 BG2 - Blijvende belasting ten gevolge van het dek 1,20 BG3 - Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk 1,20 BG4 - Gelijkmatig verdeelde belasting 1,20 Combi2 BGT Omhullende - bruikbaarheid BG4 - Gelijkmatig verdeelde belasting 1,00 Combi3 BGT Eigen gewicht Omhullende - bruikbaarheid BG1 - Blijvende belasting 1,00 BG2 - Blijvende belasting ten gevolge van het dek 1,00 BG3 - Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk 1,00 17. Combinatiesleutel Combinatiesleutel Naam van de combinaties 1 BG1*1,00 +BG2*1,00 +BG3*1,00 2 BG1*1,20 +BG2*1,20 +BG3*1,20 3 BG1*1,20 +BG2*1,20 +BG3*1,20 +BG4*1,20 4 Geen belastingsgevallen. Alle belastingsgevallen zijn variabel met coefficient 0.0. 5 BG4*1,00 18. Resultaatklasses Naam Lijst RC1 UGT Combi1 - Omhullende - uiterst RC2 BGT Combi2 - Omhullende - bruikbaarheid Combi3 - Omhullende - bruikbaarheid RC3 UGT en BGT Combi1 - Omhullende - uiterst Combi2 - Omhullende - bruikbaarheid Combi3 - Omhullende - bruikbaarheid
10/24 19. Vlaklast generator Naam Belastingsgeval Rich Systeem q Geselecteerd object Belaste 1D-staven : [kn/m 2 ] PG1 BG2 - Blijvende belasting ten gevolge van het dek Z GCS -0,29 S11 Geavanceerd S8 S5 S10 S7 S4 S9 S6 S3 PG2 BG4 - Gelijkmatig verdeelde belasting Z GCS -5,00 S11 Geavanceerd S8 S5 S10 S7 S4 S9 S6 S3
20. Blijvende belasting ten gevolge van het dek Project 11/24 Z Y X 21. Gelijkmatig verdeelde belasting Z Y X
12/24 22. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P 1 Pos x 1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [mm] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P 2 Pos x 2 Loc Exc ez [kn/m] [mm] Lijnlast1 S2 Kracht Z -0,23 0.000 Rela Vanaf begin 0 BG3 - Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk LCS Gelijkmatig 1.000 Lengte 0 Lijnlast2 S1 Kracht Z -0,23 0.000 Rela Vanaf begin 0 BG3 - Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk LCS Gelijkmatig 1.000 Lengte 0 23. Blijvende belasting ten gevolge van het leuningwerk Z Y X
13/24 24. Resultaten Op de volgende bladzijden zijn de resultaten weergegeven zoals verkregen uit het programma SCIA Engineer. 25. Interne krachten in de randliggers Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS1 - UNP220 Staaf css dx BG N Vy Vz Mx My Mz [mm] [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] S1 CS1 - UNP220 0 Combi1/2 0,00 0,00 3,61 0,00 0,00 0,00 S1 CS1 - UNP220 6130 Combi1/3 0,00 0,00-20,85 0,00 0,00 0,00 S2 CS1 - UNP220 0 Combi1/3 0,00 0,00 20,90 0,00 0,00 0,00 S1 CS1 - UNP220 0 Combi1/3 0,00 0,00 20,57 0,00 0,00 0,00 S2 CS1 - UNP220 3090 Combi1/3 0,00 0,00 2,20 0,00 32,56 0,00 26. Maximaal moment in de randliggers Z Y X 27. Maximale dwarskracht in de randliggers Z Y X
14/24 28. Spanningen in de randliggers Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS1 - UNP220 Waardes : Normaal -, Normaal +, Afschuiving, Von Mises, Vermoeiïng, Kappa, Sigma Y BG Staaf dx Normaal - Normaal + Afschuiving Von Mises Vermoeiïng Kappa Sigma Y [mm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [-] [MPa] Combi1/3 S2 3090-133,2 0,0 133,2 0,0 Combi1/3 S1 0 0,0 0,0 0,0 0,0 Combi1/3 S2 3090-133,2-133,2 0,0 133,2 0,0 Combi1/3 S2 3090 133,2 0,0 133,2 0,0 Combi1 S1 0 0,0 0,0 0,0 0,00 Combi1/3 S2 0 0,0 12,6 21,8 0,0 Combi1/2 S1 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Combi1 S2 3090-133,2-23,2 110,0 0,17 Combi1 S1 6130 0,0 0,0 0,0-0,03 Combi1 S1 5620-38,8-6,8 32,0 0,18 29. Maximale spanning in de randliggers Z Y X 30. Staalcontrole van de randliggers Lineaire berekening, Extreem : Doorsnede Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS1 - UNP220 Staaf S2 6,200 m UNP220 S 235 Combi1/3 0,47 - Partiële veiligheidsfactoren Gamma M0 voor weerstand van doorsneden 1,00 Gamma M1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 Gamma M2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDE CONTROLE::...
15/24 Classificatie voor doorsnede-ontwerp Volgens EN 1993-1-1 artikel 5.5.2 Classificatie van interne delen onder druk Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1 Maximale breedte/dikte-verhouding 18,89 Grenswaarde klasse 1 72,00 Grenswaarde klasse 2 83,00 Grenswaarde klasse 3 124,00 => Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2 Maximale breedte/dikte-verhouding 4,68 Grenswaarde klasse 1 9,00 Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 13,77 => Uitkragende flenzen klasse 1 => Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor doorsnede-ontwerp Kritische controle op positie 3.090 m Interne krachten Berekende Eenheid N,Ed 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 2,20 kn T,Ed 0,00 knm My,Ed 32,56 knm Mz,Ed 0,00 knm Torsiecontrole Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.7 en formule (6.23) Tau,t,Ed 0,0 MPa Tau,Rd 135,7 MPa Eenheidscontrole 0,00 - Opmerking: De eenheidscontrole voor torsie is lager dan de grenswaarde van 0,05. Hierdoor wordt torsie beschouwd als niet-significant en wordt deze genegeerd in de gecombineerde controles. Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.6 en formule (6.17) Eta 1,20 Av 2,0087e-03 m 2 Vpl,z,Rd 272,54 kn Eenheidscontrole 0,01 - Controle buigend moment voor My Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.5 en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 2,9200e-04 m 3 Mpl,y,Rd 68,62 knm Eenheidscontrole 0,47 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 0,145 m Classificatie van interne delen onder druk
16/24 Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1 Maximale breedte/dikte-verhouding 18,89 Grenswaarde klasse 1 72,00 Grenswaarde klasse 2 83,00 Grenswaarde klasse 3 124,00 => Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2 Maximale breedte/dikte-verhouding 4,68 Grenswaarde klasse 1 9,00 Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 13,77 => Uitkragende flenzen klasse 1 => Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor staafknikontwerp Kipcontrole Volgens artikel EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. en formule (6.54) Kip Parameters Methode voor kipcurve Art. 6.3.2.2. Wy 2.4500e-04 m 3 Elastisch critisch moment Mcr 860.54 knm Relatieve slankheid Lambda,LT 0.26 Limiet slankheid Lambda,LT,0 0.40 Mcr Parameters Kiplengte 0.700 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.03 C2 0.00 C3 1.00 De slankheid of het buigend moment is van die aard dat een kiptoetsing niet dient uitgevoerd te worden volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.2.2(4) Plooicontrole in knikveld 1 Volgens artikel EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. en formule (5.10) & (7.1) Tabel van waarden hw/t 21.667 De slankheid van het lijf is van die aard dat de Plooicontrole niet dient uitgevoerd te worden. De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.
31. Relatieve vervorming van de randliggers Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Combinaties : Combi2 Doorsnede : CS1 - UNP220 Staaf Belastingsgeval - Combinatie dx uy Rel uy uz Rel uz [mm] [mm] [1/xx] [mm] [1/xx] S1 Combi2/4 0 0,0 0 0,0 0 S2 Combi2/5 3090 0,0 0-15,9 1/390 32. Maximale vervorming van de randliggers Project 17/24 Z Y X
33. Interne krachten in de dwarsdragers Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS5 - IPE140 Staaf css dx BG N Vy Vz Mx My Mz [mm] [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] S3 CS5 - IPE140 0 Combi1/2 0,00 0,00 0,36 0,00 0,00 0,00 S4 CS5 - IPE140 2134 Combi1/3 0,00 0,00-4,13 0,00 0,00 0,00 S4 CS5 - IPE140 0 Combi1/3 0,00 0,00 4,13 0,00 0,00 0,00 S3 CS5 - IPE140 0 Combi1/3 0,00 0,00 3,81 0,00 0,00 0,00 S11 CS5 - IPE140 0 Combi1/3 0,00 0,00 3,62 0,00 0,00 0,00 S4 CS5 - IPE140 1067 Combi1/3 0,00 0,00 0,00 0,00 2,27 0,00 34. Maximaal moment in de dwarsdragers Project 18/24 Z Y X 35. Maximale dwarskracht in de dwarsdragers Z Y X
19/24 36. Spanningen in de dwarsdragers Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS5 - IPE140 Waardes : Normaal -, Normaal +, Afschuiving, Von Mises, Vermoeiïng, Kappa, Sigma Y BG Staaf dx Normaal - Normaal + Afschuiving Von Mises Vermoeiïng Kappa Sigma Y [mm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [-] [MPa] Combi1/3 S4 1067-29,4 0,1 29,4 0,0 Combi1 S4 1067 2,7 29,4 26,8 0,09 Combi1/3 S9 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Combi1/3 S4 1067 29,4 0,1 29,4 0,0 Combi1 S3 0 0,0 0,0 0,0 0,09 Combi1/3 S4 0 0,0 7,2 12,5 0,0 Combi1/3 S3 0 0,0 0,0 0,1 0,2 0,0 Combi1 S11 0 0,0 0,0 0,0 0,12 37. Maximale spanning in de dwarsdragers Z Y X 38. Staalcontrole van de dwarsdragers Lineaire berekening, Extreem : Doorsnede Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Doorsnede : CS5 - IPE140 Staaf S4 2,134 m IPE140 S 235 Combi1/3 0,11 - Partiële veiligheidsfactoren Gamma M0 voor weerstand van doorsneden 1,00 Gamma M1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 Gamma M2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25
20/24 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDE CONTROLE::... Classificatie voor doorsnede-ontwerp Volgens EN 1993-1-1 artikel 5.5.2 Classificatie van interne delen onder druk Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1 Maximale breedte/dikte-verhouding 23,87 Grenswaarde klasse 1 72,00 Grenswaarde klasse 2 83,00 Grenswaarde klasse 3 124,00 => Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2 Maximale breedte/dikte-verhouding 3,93 Grenswaarde klasse 1 9,00 Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 13,77 => Uitkragende flenzen klasse 1 => Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor doorsnede-ontwerp Kritische controle op positie 1.067 m Interne krachten Berekende Eenheid N,Ed 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 0,00 kn T,Ed 0,00 knm My,Ed 2,27 knm Mz,Ed 0,00 knm Torsiecontrole Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.7 en formule (6.23) Tau,t,Ed 0,1 MPa Tau,Rd 135,7 MPa Eenheidscontrole 0,00 - Opmerking: De eenheidscontrole voor torsie is lager dan de grenswaarde van 0,05. Hierdoor wordt torsie beschouwd als niet-significant en wordt deze genegeerd in de gecombineerde controles. Controle buigend moment voor My Volgens EN 1993-1-1 artikel 6.2.5 en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 8,8340e-05 m 3 Mpl,y,Rd 20,76 knm Eenheidscontrole 0,11 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 0,119 m Classificatie van interne delen onder druk Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 1
21/24 Maximale breedte/dikte-verhouding 23,87 Grenswaarde klasse 1 72,00 Grenswaarde klasse 2 83,00 Grenswaarde klasse 3 124,00 => Interne drukonderdelen klasse 1 Classificatie van uitkragende flenzen Volgens EN 1993-1-1 tabel 5.2 blad 2 Maximale breedte/dikte-verhouding 3,93 Grenswaarde klasse 1 9,00 Grenswaarde klasse 2 10,00 Grenswaarde klasse 3 13,77 => Uitkragende flenzen klasse 1 => Doorsnede geclassificeerd als klasse 1 voor staafknikontwerp Kipcontrole Volgens artikel EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. en formule (6.54) Kip Parameters Methode voor kipcurve Art. 6.3.2.2. Wy 8.8340e-05 m 3 Elastisch critisch moment Mcr 27.35 knm Relatieve slankheid Lambda,LT 0.87 Limiet slankheid Lambda,LT,0 0.40 Mcr Parameters Kiplengte 2.134 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.13 C2 0.45 C3 0.53 De slankheid of het buigend moment is van die aard dat een kiptoetsing niet dient uitgevoerd te worden volgens EN 1993-1-1 artikel 6.3.2.2(4) De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.
39. Relatieve vervorming van de dwarsdragers Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Combinaties : Combi2 Doorsnede : CS5 - IPE140 Staaf Belastingsgeval - Combinatie dx uy Rel uy uz Rel uz [mm] [mm] [1/xx] [mm] [1/xx] S3 Combi2/4 0 0,0 0 0,0 0 S4 Combi2/5 1067 0,0 0-0,8 1/2841 40. Maximale vervorming van de dwarsdragers Project 22/24 Z Y X
41. Relatieve vervorming van de langsliggers ten gevolge van het eigen gewicht Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : Hoofd Selectie : Alle Combinaties : Combi3 Doorsnede : CS1 - UNP220 Project Staaf Belastingsgeval - Combinatie dx uy Rel uy uz Rel uz [mm] [mm] [1/xx] [mm] [1/xx] S1 Combi3/1 0 0,0 0 0,0 0 S2 Combi3/1 3090 0,0 0-3,4 1/1842 23/24 42. Maximale vervorming van de langsliggers ten gevolge van het eigen gewicht Z Y X
24/24 43. Conclusie De staalconstructie van de brug voldoet als deze uit twee randliggers UNP220 bestaat en deze gekoppeld worden door middel van dwarsdragers IPE140. Profielcontroles staal: - Randliggers: UNP220, S235 - U.C. ten gevolge van het maximale moment = 0.57 < 1 Akkoord - Dwarsdragers: IPE140, S235 - U.C. ten gevolge van het maximale moment = 0.13 < 1 Akkoord De windbelasting op de brug is relatief gezien erg laag en de liggers bezitten nog voldoende capaciteit om deze windbelasting op te kunnen nemen. Tevens werkt de dekconstructie mee middels schijfwerking. Vervormingen: - Randliggers: UNP220, - Maximale doorbuiging = 15.9 mm = 1/390-1/390 < 1/200 Akkoord - Dwarsdragers: IPE140, - Maximale doorbuiging = 0.8 mm = 1/2841-1/2841 < 1/200 Akkoord De brug moet een minimale toog krijgen van 3.4 mm om doorhang te voorkomen. De staalconstructie van de brug voldoet.