PLAN VOOR HET BOUWEN VAN EEN WONING AAN DE MAASSTRAAT TE STEYL VOOR DE FAM. VAN DEN BEUCKEN, ROERMONDSEWEG 80, 5935 AC STEYL.

Transcriptie

1 PLAN VOOR HET BOUWEN VAN EEN WONING AAN DE MAASSTRAAT TE STEYL VOOR DE FAM. VAN DEN BEUCKEN, ROERMONDSEWEG 80, 5935 AC STEYL. ARCHITECT : PR-ARCHITECTUUR TE STEYL Staal : S235 JR G2 Beton : sterkteklasse C20/25 Betonstaal : B500B Hout : Kwaliteit C24 Metselwerk : f b = 15 N/mm 2 (vlgs NEN-EN 1996) Metselmortel : f m = 10 N/mm 2 Metselwerk klinkerkwaliteit : f b = 20 N/mm 2 Metselmortel bij klinkerkw. : f m = 10 N/mm 2 Berekening : Pagina 1 t/m 31 Computeruitvoer : Pagina 101 t/m 175 Vissers & Vissers bv

2 ALGEMEEN: Als uitgangspunten voor deze berekening zijn de volgende door de architect ter beschikking gestelde gegevens gehanteerd: Bestektekening PR-Architectuur BT.002/003 d.d Grondrapport Ockhuizen d.d Vissers & Vissers bv staat niet in voor de juistheid en/of volledigheid van de door derden verstrekte informatie en gegevens. Vissers & Vissers bv

3 Stabiliteit De volgende constructieonderdelen verzorgen de stabiliteit: Nieuw metselwerk en betonnen wanden, vloeren en dak Vissers & Vissers bv

4 Algemeen: Gebruiksfunctie : woning Gevolgklasse : CC1 Betrouwbaarheidsklasse : RC1 Ontwerplevensduurklasse : 3 Referentieperiode : 50 jaar Windgebied : III, bebouwd Belastingen vlgs NEN-EN NEN-EN : * Wind (H= 6,6 m) qp = 0,48 kn/m 2 cscd = 1,00 we = 0,48 * 1,00 * cpe [kn/m 2 ] we = 0,48 * cpe [kn/m 2 ] * Dakvloer eigen gewicht = 5,25 kn/m 2 (Ht=210mm) afwerking incl. PV-pan. = 0,50 kn/m 2 b.b. dakvloer = 5,75 kn/m 2 variabele belasting = 1,00 kn/m 2 sneeuw-1 = 0,70 * 0,8 = 0,56 kn/m 2 * Plat dak - overstekken b.b. balklaag e.d. = 0,60 kn/m 2 variabele belasting = 1,00 kn/m 2 sneeuw-1 = 0,70 * 0,8 = 0,56 kn/m 2 sneeuw-2 = 0,70 * 4,00 = 2,80 kn/m 2 (ophoping) * Verdiepingsvloer eigen gewicht = 6,00 kn/m 2 (Ht=240mm) afwerking = 1,40 kn/m 2 wanden op vloer = 1,40 kn/m 2 b.b. vloer = 8,80 kn/m 2 variabele belasting = 1,75 kn/m 2 lichte scheidingsw. = 0,50 kn/m 2 v.b. vloer = 2,25 kn/m 2 1,00 kn/m 2 t.p.v. dak * Kelderdek deels vrijdragend eigen gewicht = 6,00 kn/m 2 (Ht=240mm) afwerking = 1,80 kn/m 2 wanden op vloer = 1,40 kn/m 2 b.b. vloer = 9,20 kn/m 2 variabele belasting = 1,75 kn/m 2 lichte scheidingsw. = 0,50 kn/m 2 v.b. vloer = 2,25 kn/m 2 * Galerij/vloerrand eigen gewicht = 5,75 kn/m 2 (Ht=230mm) variabele belasting = 2,50 kn/m 2 * Begane grondvloer deels op zand * Keldervloer op zand Vissers & Vissers bv

5 Metselwerk: volledig in Porotherm PL25 blokken fd = 6,48 : 1,5 = 4,32 N/mm2 Noodafvoeren: Op dak: Gegevens dak: Lengte 19,5 Breedte 13,3 pb dak 5,75 m m kn/m2 brievenbussen # afvoeren 2 breedte 300 mm opstand 40 mm A 259,35 m2 Qh 0, m3/s d;nd 0,0521 m d;hw 0,0921 m u;max 20,8 mm p rep;1 0,92 kn/m2 p rep;2 1,13 kn/m2 Dakplaten te berekenen op: pb 5,75 kn/m2 vb 1,13 kn/m2 ok Gegevens dakplaat overspanning 5200 mm u max 20,8 mm L/u 250 Op verdieping t.p.v. slaapkamer 1 b= 200 mm Vissers & Vissers bv

6 Houten constructieonderdelen: BEREKENING DAKBALKLAAG 46 x 121 mm h.o.h. 610 mm luifel dak Berekening conform Eurocode 5 Gevolgklasse = CC1 ;g = 1,10 / 1,20 Ontwerplevensduur = 50 jaar ;q = 1,35 Sterkteklasse = C24 ;t = 1 vlaklast II; Klimaatklasse = vochtig ;t = 1 puntlast en lijnlast ;2 = 0 Overspanning = 2,20 m f;m;0;rep = 24 N/mm² Balkl. h.o.h. = 0,61 m k;mod = 0,90 Breedte = 46 mm k;h = 1,04 Hoogte = 121 mm ;m = 1,3 Blijvende belasting = 0,60 kn/m² k;def = 0,80 Veranderlijke bel. = 1,00 kn/m² Opgelegde belasting Puntlast = 2,00 kn = 0,76 (verdeling puntlast over balken) Lijnlast = 2,00 kn/m' (over 1 m') q;d = 1,23 kn/m' M;d = 1,36 knm Puntlast maatgevend w = ³ mm³ sigma m;0;d = 12,16 N/mm² f m;0;d = 17,34 N/mm² U.C. = 0,70 voldoet w;onm. G = 1,49 mm w;onm. Q = 4,48 mm w;eind; G = 2,69 mm w;eind; Q = 4,48 mm w;tot=w;max = 7,17 mm w;toelb. = 8,80 mm U.C. = 0,82 voldoet w;2+w;3=w;bijk. = 5,68 mm w;toelb. = 6,60 mm U.C. = 0,86 voldoet max. L = 2,2 m Vissers & Vissers bv

7 BEREKENING DAKBALKLAAG 96 x 171 mm h.o.h. 403 mm luifel t.p.v. 1e verd.vloer Berekening conform Eurocode 5 Gevolgklasse = CC1 ;g = 1,10 / 1,20 Ontwerplevensduur = 50 jaar ;q = 1,35 Sterkteklasse = C24 ;t = 1 vlaklast II; Klimaatklasse = vochtig ;t = 1 puntlast en lijnlast ;2 = 0 Overspanning = 5,20 m f;m;0;rep = 24 N/mm² Balkl. h.o.h. = 0,40 m k;mod = 0,90 Breedte = 96 mm k;h = 1,00 Hoogte = 171 mm ;m = 1,3 Blijvende belasting = 0,60 kn/m² k;def = 0,80 Veranderlijke bel. = 1,00 kn/m² Opgelegde belasting Puntlast = 2,00 kn = 0,59 (verdeling puntlast over balken) Lijnlast = 2,00 kn/m' (over 1 m') q;d = 0,81 kn/m' M;d = 2,97 knm Puntlast maatgevend w = ³ mm³ sigma m;0;d = 6,34 N/mm² f m;0;d = 16,62 N/mm² U.C. = 0,38 voldoet w;onm. G = 5,23 mm w;onm. Q = 8,72 mm w;eind; G = 9,42 mm w;eind; Q = 8,72 mm w;tot=w;max = 18,14 mm w;toelb. = 20,80 mm U.C. = 0,87 voldoet w;2+w;3=w;bijk. = 12,90 mm w;toelb. = 15,60 mm U.C. = 0,83 voldoet Voldoet op sterkte bij max. sneeuwophoping Vissers & Vissers bv

8 Vissers & Vissers bv

9 Stalen liggers, lateien, kolommen e.d. 1e verdiepingsvloer Latei-1/10: H120/120/10 L = 1,50 m bb;dak = 0,60 * 0,70 = 0,42 kn/m' bb;dak (plat) = 5,75 * 2,60 = 14,95 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 0,30 = 0,72 kn/m' eg;ligger = = 0,18 kn/m' Gk = = 16,27 kn/m' vb;dak (plat) = 1,00 * 3,30 * 1,00 = 3,30 kn/m' Qk = = 3,30 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 0,00 kn/m' q;k = 16,27 + 3,30 = 19,57 kn/m' R;k = 0,50 * 19,57 * 1,50 = 14,70 kn M;k = 0,125 * 19,57 * 1,50 2 = 5,50 knm q;d = 16,27 * 1,10 + 3,30 * 1,35 = 22,36 kn/m' q;d = 16,27 * 1,20 + 0,00 * 1,35 = 19,53 kn/m' R;d = 0,50 * 22,36 * 1,50 = 16,80 kn M;d = 0,125 * 22,36 * 1,50 2 = 6,30 knm Wy-ben = 6,30 * 10^6 / 235 = 27 * 1000 mm3 voldoet Wy-aanw = 36 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 5,50 * 1,50 = 205 * mm4 voldoet Iy-aanw = 313 * mm4 u eind = 1,96 mm voldoet u toelb. = 3,00 mm u on = 1,63 mm u bij = 0,33 mm R;bb = 12,21 kn R;vb = 2,48 kn Latei-2: vs + st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch Latei-3: vs + st L100/100/8 L = 0,50 + 0,20 = 0,70 m Praktisch LL: qk mets = 2,40. 1,10 = 2,6 kn/m1 Vissers & Vissers bv

10 Latei-4: vs+st L = 2,20 m bb;dak = 0,60 * 0,70 = 0,42 kn/m' bb;dak (plat) = 5,75 * 2,60 = 14,95 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 0,30 = 0,72 kn/m' Gk = 16,09 kn/m' vb;dak (plat) = 1,00 * 3,30 * 1,00 = 3,30 kn/m' Qk = 3,30 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 0,00 kn/m' q;k = 16,09 + 3,30 = 19,39 kn/m' R;k = 0,50 * 19,39 * 2,20 = 21,30 kn M;k = 0,125 * 19,39 * 2,20 2 = 11,70 knm q;d = 16,09 * 1,10 + 3,30 * 1,35 = 22,15 kn/m' q;d = 16,09 * 1,20 + 0,00 * 1,35 = 19,31 kn/m' R;d = 0,50 * 22,15 * 2,20 = 24,40 kn M;d = 0,125 * 22,15 * 2,20 2 = 13,40 knm Latei-5: vs + st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch Latei-6: st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch Latei-7: vrije rand L = 1,20 + 0,20 = 1,40 m Praktisch Latei-8/9: vs + st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch Latei-10: L120/120/10 Zie latei-1 Vissers & Vissers bv

11 Latei-11: H120/120/10 L = 2,40 m bb;dak = 0,60 * 0,70 = 0,42 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 0,30 = 0,72 kn/m' eg;ligger = = 0,18 kn/m' Gk = = 1,32 kn/m' vb;dak (plat) = 1,00 * 0,70 * 1,00 = 0,70 kn/m' Qk = = 0,70 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 0,00 kn/m' q;k = 1,32 + 0,70 = 2,02 kn/m' R;k = 0,50 * 2,02 * 2,40 = 2,40 kn M;k = 0,125 * 2,02 * 2,40 2 = 1,50 knm q;d = 1,32 * 1,10 + 0,70 * 1,35 = 2,40 kn/m' q;d = 1,32 * 1,20 + 0,00 * 1,35 = 1,59 kn/m' R;d = 0,50 * 2,40 * 2,40 = 2,90 kn M;d = 0,125 * 2,40 * 2,40 2 = 1,70 knm Wy-ben = 1,70 * 10^6 / 235 = 7 * 1000 mm3 voldoet Wy-aanw = 36 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 1,50 * 2,40 = 87 * mm4 voldoet Iy-aanw = 313 * mm4 u eind = 1,33 mm voldoet u toelb. = 4,80 mm u on = 0,87 mm u bij = 0,46 mm R;bb = 1,59 kn R;vb = 0,84 kn Latei-12: vrije rand L = 1,20 + 0,20 = 1,40 m Praktisch Vissers & Vissers bv

12 Ligger-13: HEA100 L = 0,70 m uitkr bb;dak = 0,60 * 2,20 = 1,32 kn/m' eg;ligger = = 0,17 kn/m' Gk = 1,49 kn/m' vb;dak = 1,00 * 2,20 * 1,00 = 2,20 kn/m' Qk = 2,20 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 0,00 kn/m' q;k = 1,49 + 2,20 = 3,69 kn/m' q;d = 1,49 * 1,10 + 2,20 * 1,35 = 4,61 kn/m' q;d = 1,49 * 1,20 + 0,00 * 1,35 = 1,79 kn/m' Voor berekening zie blz 101 e.v. (vervorming in werkelijkheid iets groter i.v.m. verbinding semi-stijf) Voor berekening verbinding zie achterin Hilti HIT-V draadeinde met HIT-HY 200 injectiemortel met 120 mm verankeringsdiepte h_ef, M12, Verzinkt staal, Hamerboren installatie volgens ETA 11/0493 +hgw plaat Vissers & Vissers bv

13 Ligger-14: HEB220 L = 5,10 m bb;dak (plat) = 5,75 * 6,00 = 34,50 kn/m' eg;ligger = = 0,73 kn/m' Gk = 35,23 kn/m' vb;dak (plat) = 0,56 * 6,00 * 1,00 = 3,36 kn/m' Qk = 3,36 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 0,00 kn/m' q;k = 35,23 + 3,36 = 38,59 kn/m' R;k = 0,50 * 38,59 * 5,10 = 98,40 kn M;k = 0,125 * 38,59 * 5,10 2 = 125,50 knm q;d = 35,23 * 1,10 + 3,36 * 1,35 = 43,29 kn/m' q;d = 35,23 * 1,20 + 0,00 * 1,35 = 42,27 kn/m' R;d = 0,50 * 43,29 * 5,10 = 110,40 kn M;d = 0,125 * 43,29 * 5,10 2 = 140,70 knm Sy-ben = 140,70 * 10^6 / (2*235) = 299 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 414 * 1000 mm3 Iy-ben = 12,40 * 125,50 * 5,10 = 7935 * mm4 voldoet Iy-aanw = 8090 * mm4 u eind = 20,01 mm voldoet u toelb. = 20,40 mm u on = 18,27 mm u bij = 1,74 mm R;bb = 89,83 kn R;vb = 8,57 kn Zeeg 15 mm 250 mm opleggen op d=200 mm metselwerk Vissers & Vissers bv

14 Kolom K1: K70/70/4 S275 NEd = 19,70 kn e;t = 50 mm MEd = 0,99 knm knikkromme = a lengte = 2,60 m λ = 98 λrel = 1,13 χ = 0,58 NRk = 279,13 kn MRk = 5,67 knm Unity-check = 0,24 VOLDOET Rd 1+11 = 16,8 + 2,9 = 19,7 kn Vissers & Vissers bv

15 Stalen liggers, lateien, kolommen e.d. begane grond Latei-15: st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch Latei-16: vs+st L = 1,00 + 0,20 = 1,20 m Praktisch LL: qk mets+raam = 2,40. 1,30 +0,60. 1,80 = 4,2 kn/m1 Latei-17: vs + st L100/100/8 L = 0,50 + 0,20 = 0,70 m Praktisch LL: qk mets+raam = 2,40. 0,90 +0,60. 2,20 = 3,5 kn/m1 Latei-18: vs + st L = 2,00 + 0,20 = 2,20 m Praktisch LL: qk mets+raam = 2,40. 0,30 +0,60. 2,40 = 2,2 kn/m1 Ligger-19: UNP200 + st L = 2,20 m bb;dak (plat) = 5,75 * 2,60 = 14,95 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 3,20 = 7,68 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 2,60 = 22,88 kn/m' eg;ligger = = 0,26 kn/m' Gk = 45,77 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 2,60 * 1,00 = 5,85 kn/m' Qk = 5,85 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 2,34 kn/m' q;k = 45,77 + 5,85 = 51,62 kn/m' R;k = 0,50 * 51,62 * 2,20 = 56,80 kn M;k = 0,125 * 51,62 * 2,20 2 = 31,20 knm q;d = 45,77 * 1,10 + 5,85 * 1,35 = 58,24 kn/m' q;d = 45,77 * 1,20 + 2,34 * 1,35 = 58,08 kn/m' R;d = 0,50 * 58,24 * 2,20 = 64,10 kn M;d = 0,125 * 58,24 * 2,20 2 = 35,20 knm Sy-ben = 35,20 * 10^6 / (2*235) = 75 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 114 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 31,20 * 2,20 = 1704 * mm4 voldoet Iy-aanw = 1910 * mm4 u eind = 3,93 mm voldoet u toelb. = 4,40 mm Vissers & Vissers bv

16 u on = 3,48 mm u bij = 0,44 mm R;bb = 50,34 kn R;vb = 6,44 kn 250 mm opleggen op oplegstrip 140x10 lg 250 Latei-20: st L100/100/8 L = 0,50 + 0,20 = 0,70 m Praktisch LL: qk mets = 2,40. 3,50 = 8,4 kn/m1 Latei-21: vrije rand L = 1,20 + 0,20 = 1,40 m Praktisch LL: qk mets = 2,40. 3,50 = 8,4 kn/m1 Latei-22: vs+st L100/100/8 L = 0,50 + 0,20 = 0,70 m Praktisch LL: qk mets = 2,40. 1,50 = 3,6 kn/m1 (excl. vloeren) Latei-23: vs+st L100/100/8 L = 1,10 + 0,20 = 1,30 m Praktisch LL: qk mets = 2,40. 1,50 = 3,6 kn/m1 (excl. vloeren) Vissers & Vissers bv

17 Ligger-24: UNP280 L = 3,80 m bb;dak (plat) = 5,75 * 2,60 = 14,95 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 3,50 = 8,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 2,60 = 22,88 kn/m' eg;ligger = = 0,43 kn/m' Gk = 46,66 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 2,60 * 1,00 = 5,85 kn/m' Qk = 5,85 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 2,34 kn/m' q;k = 46,66 + 5,85 = 52,51 kn/m' R;k = 0,50 * 52,51 * 3,80 = 99,80 kn M;k = 0,125 * 52,51 * 3,80 2 = 94,80 knm q;d = 46,66 * 1,10 + 5,85 * 1,35 = 59,22 kn/m' q;d = 46,66 * 1,20 + 2,34 * 1,35 = 59,15 kn/m' R;d = 0,50 * 59,22 * 3,80 = 112,50 kn M;d = 0,125 * 59,22 * 3,80 2 = 106,90 knm Sy-ben = 106,90 * 10^6 / (2*235) = 227 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 266 * 1000 mm3 Iy-ben = 16,53 * 94,80 * 3,80 = 5955 * mm4 voldoet Iy-aanw = 6280 * mm4 u eind = 10,81 mm voldoet u toelb. = 11,40 mm u on = 9,61 mm u bij = 1,20 mm R;bb = 88,65 kn R;vb = 11,12 kn 300 mm opleggen op strip 150x10 lg 300 Ligger-25: HEB220 (uit één lengte) L1 = 2,60 m l2 = 5,00 m l3 = 2,60 m bb;dak = 0,60 * 0,80 = 0,48 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 2,60 = 6,24 kn/m' Gk = 6,72 kn/m' R;bb;34+28 = 92,20 + 4,60 = 96,80 kn R;vb;34+28 = 12,60 + 8,00 = 20,60 kn Voor berekening zie blz 150 e.v. Vissers & Vissers bv

18 Ligger-26: HEA160 L1 = 1,00 m L2 = 0,50 m (uitkr) Praktisch Verticaal verankeren bij beide oplegpunten Ligger-27: HEA160 L1 = 5,10 m L2 = 2,20 m (uitkr) qbb dak = 0,60. 1,90 = 1,10 kn/m1 qvb dak = 1,00. 1,90 = 1,90 kn/m1 voor berekening zie blz 108 e.v. Rbb links = 0,1 kn Rvb links =- 0,9 kn Rbb rechts = 4,5 kn Rvb rechts = 5,1 kn Ligger-28: L1 = 3,00 m L2 = 0,80 m (uitkr) HEA160 qbb dak = 0,60. 5,10 = 3,10 kn/m1 qvb dak = 1,00. 5,10 = 5,10 kn/m1 Uit 27: Rbb = 0,2 kn Rvb =- 0,9 kn voor berekening zie blz 112 e.v. Ligger-29: L1 = 3,00 m L2 = 0,80 m (uitkr) HEA160 qbb dak = 0,60. 2,60 = 1,60 kn/m1 qvb dak = 1,00. 2,60 = 2,60 kn/m1 Uit 27: Rbb = 4,5 kn Rvb = 5,1 kn voor berekening zie blz 120 e.v. Ligger-30: HEA160 L1 = 2,20 m (uitkr) qbb dak = 0,60. 4,30 = 2,60 kn/m1 qvb dak = 1,00. 4,30 = 4,30 kn/m1 voor berekening zie blz 128 e.v.; bevestiging tegen ligger 4M20 Ligger-31: L1 = 0,23 m L2 = 1,97 m (uitkr) HEA160 qbb dak = 0,60. 3,15 = 1,90 kn/m1 qvb dak = 1,00. 3,15 = 3,20 kn/m1 voor berekening zie blz 135 e.v. Vissers & Vissers bv

19 aan binnenzijde L200x100x10 met lip onder vloer; aan buitenzijde strip 100x12 lg lagen murfor onder oplegging Ligger-32/33: HEA160 L1 = 0,23 m L2 = 1,47 m (uitkr) Praktisch als ligger-31 Ligger-34: HEA180 L = 2,00 m bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 2,60 = 10,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 5,60 = 49,28 kn/m' eg;ligger = = 0,36 kn/m' Gk = 92,24 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' Qk = 12,60 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 5,04 kn/m' q;k = 92, ,60 = 104,84 kn/m' R;k = 0,50 * 104,84 * 2,00 = 104,80 kn M;k = 0,125 * 104,84 * 2,00 2 = 52,40 knm q;d = 92,24 * 1, ,60 * 1,35 = 118,48 kn/m' q;d = 92,24 * 1,20 + 5,04 * 1,35 = 117,49 kn/m' R;d = 0,50 * 118,48 * 2,00 = 118,50 kn M;d = 0,125 * 118,48 * 2,00 2 = 59,20 knm Sy-ben = 59,20 * 10^6 / (2*235) = 126 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 162 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 52,40 * 2,00 = 2600 * mm4 acceptabel Iy-aanw = 2510 * mm4 u eind = 4,14 mm acceptabel u toelb. = 4,00 mm u on = 3,65 mm u bij = 0,50 mm R;bb R;vb = 92,24 kn = 12,60 kn Op schil aanbrengen 250 mm opleggen Vissers & Vissers bv

20 Ligger-35: HEB200 L1 = 3,40 m L2 = 2,10 m q1 bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 2,60 = 10,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 2,60 = 22,88 kn/m' Gk = 65,48 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 2,60 * 1,00 = 5,85 kn/m' Qk = 5,85 kn/m' q2 bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 2,60 = 10,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 4,50 = 39,60 kn/m' Gk = 82,20 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 4,50 * 1,00 = 10,13 kn/m' Qk = 10,13 kn/m' q3 bb;dak (plat) = 5,75 * 6,50 = 37,38 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 2,60 = 10,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 6,50 = 57,20 kn/m' Gk = 104,98 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 6,50 * 1,00 = 14,63 kn/m' Qk = 14,63 kn/m' voor berekening zie blz 142 e.v. Rd links Rd midden Rd rechts = 117 kn 250 m opleg = 348 kn op kolom = 96 kn 250 mm opleg Op schil Vissers & Vissers bv

21 Ligger-36: HEA180 L = 1,70 m bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 2,60 = 10,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 5,60 = 49,28 kn/m' eg;ligger = = 0,36 kn/m' Gk = 92,24 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' Qk = 12,60 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 5,04 kn/m' q;k = 92, ,60 = 104,84 kn/m' R;k = 0,50 * 104,84 * 1,70 = 89,10 kn M;k = 0,125 * 104,84 * 1,70 2 = 37,90 knm q;d = 92,24 * 1, ,60 * 1,35 = 118,48 kn/m' q;d = 92,24 * 1,20 + 5,04 * 1,35 = 117,49 kn/m' R;d = 0,50 * 118,48 * 1,70 = 100,70 kn M;d = 0,125 * 118,48 * 1,70 2 = 42,80 knm Sy-ben = 42,80 * 10^6 / (2*235) = 91 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 162 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 37,90 * 1,70 = 1597 * mm4 voldoet Iy-aanw = 2510 * mm4 u eind = 2,16 mm voldoet u toelb. = 3,40 mm u on = 1,90 mm u bij = 0,26 mm R;bb = 78,41 kn R;vb = 10,71 kn 250 mm opleggen Op schil Vissers & Vissers bv

22 Ligger-37: HEB200 L = 3,00 m bb;dak (plat) = 5,75 * 1,65 = 9,49 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 1,30 = 3,12 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 4,10 = 36,08 kn/m' Gk = 48,69 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 4,10 * 1,00 = 9,23 kn/m' Qk = 9,23 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 3,69 kn/m' q;k = 48,69 + 9,23 = 57,92 kn/m' R;k = 0,50 * 57,92 * 3,00 = 86,90 kn M;k = 0,125 * 57,92 * 3,00 2 = 65,20 knm q;d = 48,69 * 1,10 + 9,23 * 1,35 = 66,02 kn/m' q;d = 48,69 * 1,20 + 3,69 * 1,35 = 63,41 kn/m' R;d = 0,50 * 66,02 * 3,00 = 99,00 kn M;d = 0,125 * 66,02 * 3,00 2 = 74,30 knm Sy-ben = 74,30 * 10^6 / (2*235) = 158 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 321 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 65,20 * 3,00 = 4848 * mm4 voldoet Iy-aanw = 5700 * mm4 u eind = 5,10 mm voldoet u toelb. = 6,00 mm u on = 4,29 mm u bij = 0,81 mm R;bb R;vb = 73,04 kn = 13,85 kn 300 mm opleggen Op schil Vissers & Vissers bv

23 Kolom-k2: L = 2,70 m K100/100/6 (S275) Belastingen: Fd = Rd 24 + Rd 25 + Rd 29 + Rd 30 = 112,5 8,0 + 2,3 + 19,8 = 126,6 kn NEd = 126,60 kn e;t = 100 mm MEd = 12,66 knm knikkromme = a lengte = 2,70 m λ = 71 λrel = 0,82 χ = 0,78 NRk = 594,83 kn MRk = 17,13 knm Unity-check = 0,79 VOLDOET Kolom K3: B139,7/5 S275 NEd = 153,00 kn e;t = 100 mm MEd = 15,30 knm knikkromme = a lengte = 2,70 m λ = 57 λrel = 0,65 χ = 0,87 NRk = 581,90 kn MRk = 18,92 knm Unity-check = 0,85 VOLDOET Kolom-k4: L = 3,00 m praktisch B139,7/4 (S275) Vissers & Vissers bv

24 Kolom K5: K80/80/10 S355! NEd = 395,00 kn e;t = 10 mm MEd = 3,95 knm knikkromme = a lengte = 2,70 m λ = 95 λrel = 1,24 χ = 0,51 NRk = 994,00 kn MRk = 20,21 knm Unity-check = 0,98 VOLDOET Vissers & Vissers bv

25 Stalen liggers, lateien, kolommen e.d. kelder Latei-38: vs L100/100/8 L = 0,50 + 0,20 = 0,70 m Praktisch LL: qk mets+raam = 2,80. 0,90 +0,60. 2,20 = 3,8 kn/m1 Latei-39: vs L100/100/8 L = 1,10 + 0,20 = 1,30 m Praktisch LL: qk mets+raam = 2,60. 7,0 = 18,2 kn/m1 Ligger-40: L = 6,60 m HEB400 L200x100x10 bb;dak (plat) = 5,75 * 2,60 = 14,95 kn/m' bb;metselwerk = 4,40 * 6,00 = 26,40 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 2,30 = 20,24 kn/m' bb;vloer 0 = 9,20 * 2,60 = 23,92 kn/m' bb;overig = 5,00 * 1,80 = 9,00 kn/m' Gk = 94,51 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 2,60 * 1,00 = 5,85 kn/m' vb;vloer 0 = 2,25 * 2,60 * 1,00 = 5,85 kn/m' vb;overig = 2,50 * 1,80 * 1,00 = 4,50 kn/m' Qk = 16,20 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 6,48 kn/m' q;k = 94, ,20 = 110,71 kn/m' R;k = 0,50 * 110,71 * 6,60 = 365,30 kn M;k = 0,125 * 110,71 * 6,60 2 = 602,80 knm q;d = 94,51 * 1, ,20 * 1,35 = 125,83 kn/m' q;d = 94,51 * 1,20 + 6,48 * 1,35 = 122,16 kn/m' R;d = 0,50 * 125,83 * 6,60 = 415,20 kn M;d = 0,125 * 125,83 * 6,60 2 = 685,10 knm Sy-ben = 685,10 * 10^6 / (2*235) = 1458 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 1620 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 602,80 * 6,60 = * mm4 * Iy-aanw = * mm4 u eind = 22,58 mm * u toelb. = 13,20 mm u on = 19,28 mm u bij = 3,30 mm R;bb = 311,88 kn R;vb = 53,46 kn * Zeeg 15 mm 200 mm opleg Vissers & Vissers bv

26 Ligger-41: HEM550 L = 8,10 m bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 5,40 = 21,60 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 5,60 = 49,28 kn/m' bb;vloer 0 = 9,20 * 5,60 = 51,52 kn/m' Gk = 154,60 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' vb;vloer 0 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' Qk = 25,20 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 10,08 kn/m' q;k = 154, ,20 = 179,80 kn/m' R;k = 0,50 * 179,80 * 8,10 = 728,20 kn M;k = 0,125 * 179,80 * 8,10 2 = 1474,60 knm q;d = 154,60 * 1, ,20 * 1,35 = 204,08 kn/m' q;d = 154,60 * 1, ,08 * 1,35 = 199,13 kn/m' R;d = 0,50 * 204,08 * 8,10 = 826,50 kn M;d = 0,125 * 204,08 * 8,10 2 = 1673,70 knm Sy-ben = 1673,70 * 10^6 / (2*235) = 3561 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 3970 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 1474,60 * 8,10 = * mm4 * Iy-aanw = * mm4 u eind = 24,24 mm * u toelb. = 16,20 mm u on = 20,84 mm u bij = 3,40 mm R;bb = 626,13 kn R;vb = 102,06 kn * Zeeg 15 mm Links 200 mm opleggen op strip 200x20 lg 400 Vissers & Vissers bv

27 Ligger-42: HEB200 L = 2,00 m bb;dak (plat) = 5,75 * 5,60 = 32,20 kn/m' bb;metselwerk = 4,00 * 5,40 = 21,60 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 5,60 = 49,28 kn/m' bb;vloer 0 = 9,20 * 5,60 = 51,52 kn/m' Gk = 154,60 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' vb;vloer 0 = 2,25 * 5,60 * 1,00 = 12,60 kn/m' Qk = 25,20 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 10,08 kn/m' q;k = 154, ,20 = 179,80 kn/m' R;k = 0,50 * 179,80 * 2,00 = 179,80 kn M;k = 0,125 * 179,80 * 2,00 2 = 89,90 knm q;d = 154,60 * 1, ,20 * 1,35 = 204,08 kn/m' q;d = 154,60 * 1, ,08 * 1,35 = 199,13 kn/m' R;d = 0,50 * 204,08 * 2,00 = 204,10 kn M;d = 0,125 * 204,08 * 2,00 2 = 102,00 knm Sy-ben = 102,00 * 10^6 / (2*235) = 217 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 321 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 89,90 * 2,00 = 4459 * mm4 voldoet Iy-aanw = 5700 * mm4 u eind = 3,13 mm voldoet u toelb. = 4,00 mm u on = 2,69 mm u bij = 0,44 mm R;bb = 154,60 kn R;vb = 25,20 kn Links 250 mm opleggen Rechts 300 mm opleggen Vissers & Vissers bv

28 Ligger-43: HEB450 L = 7,30 m bb;dak (plat) = 5,75 * 1,65 = 9,49 kn/m' bb;metselwerk = 2,40 * 3,90 = 9,36 kn/m' bb;vloer 1 = 8,80 * 4,10 = 36,08 kn/m' bb;vloer 0 = 9,20 * 4,10 = 37,72 kn/m' Gk = 92,65 kn/m' vb;vloer 1 = 2,25 * 4,10 * 1,00 = 9,23 kn/m' vb;vloer 0 = 2,25 * 4,10 * 1,00 = 9,23 kn/m' Qk = 18,46 kn/m' Qk (alles momentaan belast) = 7,38 kn/m' q;k = 92, ,46 = 111,11 kn/m' R;k = 0,50 * 111,11 * 7,30 = 405,60 kn M;k = 0,125 * 111,11 * 7,30 2 = 740,10 knm q;d = 92,65 * 1, ,46 * 1,35 = 126,84 kn/m' q;d = 92,65 * 1,20 + 7,38 * 1,35 = 121,14 kn/m' R;d = 0,50 * 126,84 * 7,30 = 463,00 kn M;d = 0,125 * 126,84 * 7,30 2 = 844,90 knm Sy-ben = 844,90 * 10^6 / (2*235) = 1798 * 1000 mm3 voldoet Sy-aanw = 1990 * 1000 mm3 Iy-ben = 24,80 * 740,10 * 7,30 = * mm4 * Iy-aanw = * mm4 u eind = 24,49 mm * u toelb. = 14,60 mm u on = 20,42 mm u bij = 4,07 mm R;bb = 338,17 kn R;vb = 67,38 kn * Zeeg 15 mm 200 mm opleggen Lijnlast: LL1 = 2,00. 2,70 = 5,40 kn/m1 Vissers & Vissers bv

29 Fundering: Poer t.p.v. kolom k4: 600x600x600 mm Ongewapend Praktisch Funderingsstrook b = 600 mm t.p.v. uitstekende wand voorgevel Ø8-150# onderin (c=70) Praktisch Kelderwand Ht = 400(/200) mm Uitgangspunten: XC2/XC milieuklasse 3 verticale belastingen worden omgezet tot een horizontale belasting door ze met een factor 0,50 te vermenigvuldigen. Schema: x = 1,50 m y = 1,20 m Permanente belastingen: q2 grondbelasting = 18,00 * 1,50 * 0,50 = 13,50 kn/m' q3 grondbelasting = 10,00 * 1,20 * 0,50 = 6,00 kn/m' q4 grondwater = 10,00 * 1,20 = 12,00 kn/m' Veranderlijke belastingen: q1 bovenbelasting = 5,00 * 0,50 = 2,50 kn/m' Voor berekening zie blz 158 e.v. Wapening: Ø8-150# bi+bui; t.p.v. Ht = 200mm; Aben = 255 mm2 wapening voldoet Vissers & Vissers bv

30 stekken ø8-75 2ø16 aan uiteinde Ø8-150 lg 2500 horizontaal extra voor ø8-75 bi+bui Wapenen als kolom; bgls ø8-100; 2ø16 aan uiteinde; overige staven ø10 Haarspelden ø8-100 t.p.v. rand over gehele lengte; 2ø16 aan uiteinde Keerwand Ht = 200 mm voorzijde (dekking 40 mm) Uitgangspunten: milieuklasse XC4/XD3 / XF4 verticale belastingen worden omgezet tot een horizontale belasting door ze met een factor 0,50 te vermenigvuldigen. Schema: x = 1,50 m Permanente belastingen: q2 grondbelasting = 18,00 * 1,50 * 0,50 = 13,50 kn/m' Veranderlijke belastingen: q1 bovenbelasting = 5,00 * 0,50 = 2,50 kn/m' M;d = 1,2 * 5,06 + 1,5 * 2,81 = 10,29 knm A ben = 153 mm2 Gekozen wapening = G.W.N. ø # bi+bui As = 335 mm2 Ø8-150# bi+bui; Vissers & Vissers bv

31 Keldervloer Ht =300 mm Ø8-150# o+b praktisch Verdikking in keldervloer Ht =400 mm t.p.v. Betonkolom minimaal 1,80x3,20 m Afmetingen poer Belastingen: Vol.massa beton 25,00 kn/m³ Hd spant 0,00 kn Lengte 1,80 m N'd spant 1031,00 kn Breedte 3,20 m Md spant 0,00 knm Hoogte 0,40 m Overig (F;rep) Gewicht poer 50,40 kn Plint 0,00 kn Opstorting Metselwerk 0,00 kn Lengte 0,00 m Strook 0,00 kn Breedte 0,00 m Wand 0,00 kn Hoogte 0,00 m Overig 0,00 kn Gewicht opstorting 0,00 kn Grond Wapening: Grondspanning 200 kn/m² As 753 mm² Vol.massa grond 18,00 kn/m³ Standaard poer, standaard dekking Hoogte grond 0,00 m C20/25, FeB500 Grond meetellen ja Gewicht grond 0,00 kn Controle grondspanning: 1,20*eigen gewicht Hd 0,00 kn N'd 1091,48 kn (positief is druk, negatief is trek) Md 0,00 knm s tgv druk 189,49 kn/m² ( = N'd / (l x b) s tgv moment s-max s-min 0,00 kn/m² ( = Md x 6 / (b x l²) ( = s;druk + 189,49 kn/m² s;moment) 189,49 kn/m² ( = s;druk - s;moment) VOLDOET Md-poer 76,74 knm Mu 113,49 knm VOLDOET Venlo-Blerick De constructeur, Vissers & Vissers bv

32 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 0,700 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEA100 S 235 0,700 K1 K2 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Hoek [deg] Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vast Ry Doorsneden CS1 Type HEA100 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 2,1200e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 1,6076e-03 5,3156e-04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 5,6100e-01 5,6130e-01 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 3,4900e-06 1,3400e-06 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 7,2800e-05 2,6800e-05 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 8,2917e-05 4,1125e-05 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 1,95e+04 1,95e+04 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 9,67e+03 9,67e+03 dy [mm], dz [mm] 0 0 It [m 4 ], Iw [m 6 ] 5,2400e-08 2,5813e-09 βy [mm], βz [mm] 0 0

33 SCIA Engineer Ligger Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch 8. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -1, Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -2, Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000

34 SCIA Engineer Ligger BG2 / Totale waarde Z Y X 10. BG3 / Totale waarde Z Y X 11. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20 Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1, Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0 0,0 0,0 S1 0,700 Combi3/1 0,0-0,2 0,3 0,2 13. Vervormingen van staaf; uz Z Y X

35 SCIA Engineer Ligger Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00 2,56-0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/2 0,00 3,21-1,12 Sn1/K1 Combi2/3 0,00 1,23-0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEA100 0,000 Combi1/2 0,00 3,21-1,12 S1 CS1 - HEA100 0,700 Combi1/2 0,00 0,00 0, Interne krachten in staaf; My Z Y X 18. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle Er zijn 1 waarschuwingen voor geselecteerde elementen. 1 ervan worden weergegeven. Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab Fouten, waarschuwingen, [m] [-] [-] [-] opmerkingen S1 0,000 Combi1/1 CS1 - HEA100 S 235 0,06 0,06 0,00 W30 E/W/N Aanwezig in elementen W30 S1

36 SCIA Engineer Ligger Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 20. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 0,000 / 0,700 m HEA100 S 235 Alle UGT 0,06 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 0,000 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 3,21 kn TEd 0,00 knm My,Ed -1,12 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,413e+04 1,413e+04 1,0 0,4 1,0 4,4 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,413e+04 1,413e+04 1,0 0,4 1,0 4,4 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,994e+03-8,994e+03-1,0 0,5 11,2 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,413e+04-1,413e+04 7 SO ,413e+04-1,413e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 8,2917e-05 m 3 Mpl,y,Rd 19,49 knm Eenheidscontrole 0,06 -

37 SCIA Engineer Ligger Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 7,5200e-04 m 2 Vpl,z,Rd 102,03 kn Eenheidscontrole 0,03 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 0,000 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,413e+04 1,413e+04 1,0 0,4 1,0 4,4 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,413e+04 1,413e+04 1,0 0,4 1,0 4,4 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,994e+03-8,994e+03-1,0 0,5 11,2 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,413e+04-1,413e+04 7 SO ,413e+04-1,413e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 8,2917e-05 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 745,65 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,16 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Opmerking: De slankheid of het buigend moment is zo dat de kipeffecten genegeerd kunnen worden volgens EN artikel (4). Mcr parameters LTB lengte llt 0,700 m Invloed van lastpositie geen invloed Correctiefactor k 1,00 Correctiefactor kw 1,00 Kip moment factor C1 2,54 Kip moment factor C2 0,21 Kip moment factor C3 1,00 Afschuif middenafstand dz 0 mm Afstand tot lastoepassing zg 0 mm Mono-symmetrische constante βy 0 mm Mono-symmetrische constante zj 0 mm Waarschuwing: Er wordt niet voldaan aan alle voorwaarden van de Nederlandse NEN-EN NA (Art. NB.NB.1) en daarom wordt de standaard EC-EN-benadering gebruikt. Opmerking: C parameters zijn bepaald volgens de ECCS / Galea Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 0,700 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 80 mm Lijfdikte t 5 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20 Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 16,00 Lijfslankheid limiet 60,00

38 SCIA Engineer Ligger Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

39 Vissers & Vissers BV Blad: 108 Technosoft Construct Liggers release dec : : Ligger-27 Constructeur.: Opdrachtgever: Fam. v.d. Beucken Dimensies...: kn/m/rad...: 02/12/2018 Bestand...: d:\dropbox\werk\ ligger 27.dlw Betrouwbaarheidsklasse : 1 Referentieperiode : 50 Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE Ligger:1 Z X :HEA160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:1 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e-05 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 HEA160 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal PROFIELVORMEN [mm] 1 HEA160

40 Vissers & Vissers BV Blad: 109 Technosoft Construct Liggers release dec : : Ligger-27 BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Belast/onbelast e.g. 1 Permanent 2:Permanent EN Veranderlijk 0:Alles tegelijk BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanent 1 Permanente belasting 2 Veranderlijk 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Z 1.1 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last REACTIES Stp F M Ligger:1 B.G:1 Permanent 4.64 : (absoluut) grootste som reacties : (absoluut) grootste som belastingen VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Z 1.9 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last

41 Vissers & Vissers BV Blad: 110 Technosoft Construct Liggers release dec : : Ligger-27 REACTIES Stp F M Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk 4.18 : (absoluut) grootste som reacties : (absoluut) grootste som belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor 1 Fund. 1 Perm psi Fund. 1 Perm Extr Kar. 1 Perm Extr Blij. 1 Perm 1.00 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Velden met gunstige werking 1 Geen 2 Geen STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord Ligger:1 MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 HEA Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: onder: *h boven: onder: Ligger:1 TOETSING SPANNINGEN Ligger:1 Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] Einde EN (6.30) Begin EN (6.30) TOETSING DOORBUIGING Ligger:1 Staaf Soort Mtg Lengte Overst Zeeg u t o t BC Sit u Toelaatbaar [m] I J [mm] [mm] [mm] [mm] *l 1 Vloer db 5.10 N N Eind 3.1 ± db 3 1 Bijk 2.2 ± Vloer ss 2.20 N J Eind ±17.6 2*0.004 ss 3 1 Bijk -6.5 ±13.2 2*0.003

42 Vissers & Vissers BV Blad: 111 Technosoft Construct Liggers release dec : : Ligger-27 DOORBUIGINGEN w1 [mm] 0.89 Ligger:1 Blijvende combinatie DOORBUIGINGEN Wbij [mm] 2.18 Ligger:1 Karakteristieke combinatie -6.5 DOORBUIGINGEN Wmax [mm] 3.06 Ligger:1 Karakteristieke combinatie DOORBUIGINGEN Karakteristieke combinatie Veld Zijde positie l r e p w 1 w 2 -- w b i j -- w t o t w c -- w m a x -- [m] [mm] [mm] [mm] [mm][lrep/] [mm] [mm] [mm][lrep/] 1 Pos Neg. / Pos De waarden voor w2 zijn niet berekend, omdat een quasi-blijvende combinatie ontbreekt

43 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 3,000 0,000 K3 3,800 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEA160 S 235 3,000 K1 K2 Balk (80) S2 CS1 - HEA160 S 235 0,800 K2 K3 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn2 K2 GCS Standaard Vast Vast Vrij 6. Doorsneden CS1 Type HEA160 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 3,8800e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 2,8071e-03 9,8390e-04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 9,0600e-01 9,0613e-01 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 1,6700e-05 6,1600e-06 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 2,2000e-04 7,7000e-05 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 2,4500e-04 1,1750e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 5,77e+04 5,77e+04 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 2,77e+04 2,77e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0

44 SCIA Engineer Ligger It [m 4 ], Iw [m 6 ] 1,2200e-07 3,1410e-08 βy [mm], βz [mm] 0 0 Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG4 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen belast-mom.belast Standaard Statisch BG5 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen mom.belast-belast Standaard Statisch

45 SCIA Engineer Ligger Puntlast op knoop Naam Knoop Belastingsgeval Systeem Rich Type Waarde - F [kn] Puntlast1 K3 BG3 - veranderlijke belasting GCS Z Kracht 0,90 Puntlast2 K3 BG2 - permanente belasting GCS Z Kracht -0,10 Puntlast3 K3 BG4 - veranderlijke belasting belast-mom.belast GCS Z Kracht 0,90 9. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -3, Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -5, Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast3 S2 Kracht Z -3, Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast4 S2 Kracht Z -5, Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast5 S1 Kracht Z -5, Rela Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 belast-mom.belast Lijnlast8 S2 Kracht Z -5, Rela Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 mom.belast-belast 10. BG2 / Totale waarde Z Y X 11. BG3 / Totale waarde Z Y X 12. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20

46 SCIA Engineer Ligger Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1,00 Combi4 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG4 - veranderlijke belasting 1,35 belast-mom.belast Combi5 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG5 - veranderlijke belasting 1,35 mom.belast-belast Combi6 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG4 - veranderlijke belasting 1,00 belast-mom.belast Combi7 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG5 - veranderlijke belasting 1,00 mom.belast-belast Combi8 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1, Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0 2,4 0,0 S1 1,500 Combi6/2 0,0-2,6 0,0 2,6 S2 0,800 Combi6/2 0,0 2,1-2,6 2,1 S1 3,000 Combi6/2 0,0 0,0-2,6 0,0 S1 0,000 Combi6/2 0,0 0,0 2,7 0,0 14. Vervormingen van staaf; uz Z Y X 15. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Combinaties : Combi1 Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/3 0,00 15,10 0,00 Sn2/K2 Combi1/3 0,00 24,17 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle

47 SCIA Engineer Ligger Belastingsgevallen : BG3 Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 BG3 0,00 7,35 0,00 Sn2/K2 BG3 0,00 11,13 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00 12,05 0,00 Sn1/K1 Combi7/4 0,00 4,16 0,00 Sn1/K1 Combi6/2 0,00 12,60 0,00 Sn2/K2 Combi3/1 0,00 19,44 0,00 Sn2/K2 Combi8/5 0,00 8,31 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/3 0,00 15,10 0,00 Sn1/K1 Combi5/6 0,00 4,45 0,00 Sn1/K1 Combi4/7 0,00 15,83 0,00 Sn2/K2 Combi1/3 0,00 24,17 0,00 Sn2/K2 Combi2/8 0,00 9,97 0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEA160 0,000 Combi1/3 0,00 15,10 0,00 S1 CS1 - HEA160 3,000 Combi1/3 0,00-16,77-2,52 S1 CS1 - HEA160 0,000 Combi4/7 0,00 15,83 0,00 S1 CS1 - HEA160 3,000 Combi5/6 0,00-6,77-3,49 S1 CS1 - HEA160 1,500 Combi4/7 0,00-0,10 11, Interne krachten in staaf; My Z Y X 21. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd

48 SCIA Engineer Ligger Extreme 1D: Element Selectie: Alle Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab [m] [-] [-] [-] S1 1,500- Combi4/1 CS1 - HEA160 S 235 0,20 0,20 0,00 S2 0,000 Combi5/2 CS1 - HEA160 S 235 0,06 0,06 0, Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 23. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 1,500 / 3,000 m HEA160 S 235 Alle UGT 0,20 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG4 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 1,500 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed -0,10 kn TEd 0,00 knm My,Ed 11,80 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,040e+04-5,040e+04 3 SO ,040e+04-5,040e+04 4 I ,666e+04 3,666e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,040e+04 5,040e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1

49 SCIA Engineer Ligger Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 7 SO ,040e+04 5,040e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Mpl,y,Rd 57,58 knm Eenheidscontrole 0,20 - Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 1,3240e-03 m 2 Vpl,z,Rd 179,64 kn Eenheidscontrole 0,00 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 1,500 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,040e+04-5,040e+04 3 SO ,040e+04-5,040e+04 4 I ,666e+04 3,666e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,040e+04 5,040e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 7 SO ,040e+04 5,040e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 153,26 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,61 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Opmerking: De slankheid of het buigend moment is zo dat de kipeffecten genegeerd kunnen worden volgens EN artikel (4). Mcr parameters LTB lengte llt 3,800 m Vorklengte Lg 3,800 m Invloed van lastpositie geen invloed Factor α 2741,23 Reductie factor kred 1,00 Coëfficiënt C 5,16 Factor S 818 mm Kip moment factor C1 1,36 Kip moment factor C2 0,00 Opmerking: Mcr is berekend volgens de Nederlandse NEN-EN NA. Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 3,000 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 134 mm

50 SCIA Engineer Ligger Plooiparameters Lijfdikte t 6 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20 Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 22,33 Lijfslankheid limiet 60,00 Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

51 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 3,000 0,000 K3 3,800 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e+05 0, ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEA160 S 235 3,000 K1 K2 Balk (80) S2 CS1 - HEA160 S 235 0,800 K2 K3 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn2 K2 GCS Standaard Vast Vast Vrij 6. Doorsneden CS1 Type HEA160 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 3,8800e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 2,8071e-03 9,8390e-04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 9,0600e-01 9,0613e-01 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 1,6700e-05 6,1600e-06 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 2,2000e-04 7,7000e-05 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 2,4500e-04 1,1750e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 5,77e+04 5,77e+04 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 2,77e+04 2,77e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0

52 SCIA Engineer Ligger It [m 4 ], Iw [m 6 ] 1,2200e-07 3,1410e-08 βy [mm], βz [mm] 0 0 Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG4 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen belast-mom.belast Standaard Statisch BG5 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen mom.belast-belast Standaard Statisch

53 SCIA Engineer Ligger Puntlast op knoop Naam Knoop Belastingsgeval Systeem Rich Type Waarde - F [kn] Puntlast1 K3 BG3 - veranderlijke belasting GCS Z Kracht -5,10 Puntlast2 K3 BG2 - permanente belasting GCS Z Kracht -4,50 Puntlast3 K3 BG5 - veranderlijke belasting mom.belast-belast GCS Z Kracht -5,10 9. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -1,60 0,000 Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -2,60 0,000 Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 Lijnlast3 S2 Kracht Z -1,60 0,000 Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 Lijnlast4 S2 Kracht Z -2,60 0,000 Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 Lijnlast5 S1 Kracht Z -2,60 0,000 Rela Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 belast-mom.belast Lijnlast8 S2 Kracht Z -2,60 0,000 Rela Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 mom.belast-belast 10. BG2 / Totale waarde Z Y X 11. BG3 / Totale waarde Z Y X 12. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20

54 SCIA Engineer Ligger Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1,00 Combi4 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG4 - veranderlijke belasting 1,35 belast-mom.belast Combi5 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG5 - veranderlijke belasting 1,35 mom.belast-belast Combi6 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG4 - veranderlijke belasting 1,00 belast-mom.belast Combi7 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG5 - veranderlijke belasting 1,00 mom.belast-belast Combi8 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1, Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0 0,2 0,0 S2 0,800 Combi7/3 0,0-2,3 3,0 2,3 S1 1,800 Combi7/3 0,0 0,9 0,0 0,9 S1 0,000 Combi7/3 0,0 0,0-0,7 0,0 14. Vervormingen van staaf; uz Z Y X 15. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Combinaties : Combi8 Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi8/4 0,00 1,45 0,00 Sn2/K2 Combi8/4 0,00 10,27 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Belastingsgevallen : BG3

55 SCIA Engineer Ligger Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 BG3 0,00 2,26 0,00 Sn2/K2 BG3 0,00 12,72 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00 3,71 0,00 Sn1/K1 Combi7/3 0,00-0,19 0,00 Sn1/K1 Combi6/2 0,00 5,35 0,00 Sn2/K2 Combi3/1 0,00 22,99 0,00 Sn2/K2 Combi8/4 0,00 10,27 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/5 0,00 4,64 0,00 Sn1/K1 Combi5/6 0,00-0,62 0,00 Sn1/K1 Combi4/7 0,00 6,86 0,00 Sn2/K2 Combi1/5 0,00 28,47 0,00 Sn2/K2 Combi2/8 0,00 12,32 0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEA160 0,000 Combi1/5 0,00 4,64 0,00 S1 CS1 - HEA160 3,000 Combi1/5 0,00-12,15-11,26 S2 CS1 - HEA160 0,000 Combi1/5 0,00 16,31-11,26 S1 CS1 - HEA160 1,200 Combi4/7 0,00 0,14 4, Interne krachten in staaf; My Z Y X 21. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle

56 SCIA Engineer Ligger Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab [m] [-] [-] [-] S1 3,000 Combi1/1 CS1 - HEA160 S 235 0,20 0,20 0,00 S2 0,000 Combi1/1 CS1 - HEA160 S 235 0,20 0,20 0, Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 23. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 3,000 / 3,000 m HEA160 S 235 Alle UGT 0,20 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 3,000 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed -12,15 kn TEd 0,00 knm My,Ed -11,26 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,811e+04 4,811e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,811e+04 4,811e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,499e+04-3,499e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,811e+04-4,811e+04 7 SO ,811e+04-4,811e+04

57 SCIA Engineer Ligger De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Mpl,y,Rd 57,58 knm Eenheidscontrole 0,20 - Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 1,3240e-03 m 2 Vpl,z,Rd 179,64 kn Eenheidscontrole 0,07 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 3,000 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,811e+04 4,811e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,811e+04 4,811e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,499e+04-3,499e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,811e+04-4,811e+04 7 SO ,811e+04-4,811e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 153,26 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,61 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Opmerking: De slankheid of het buigend moment is zo dat de kipeffecten genegeerd kunnen worden volgens EN artikel (4). Mcr parameters LTB lengte llt 3,800 m Vorklengte Lg 3,800 m Invloed van lastpositie geen invloed Factor α 2741,23 Reductie factor kred 1,00 Coëfficiënt C 5,16 Factor S 818 mm Kip moment factor C1 1,36 Kip moment factor C2 0,00 Opmerking: Mcr is berekend volgens de Nederlandse NEN-EN NA. Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 3,000 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 134 mm Lijfdikte t 6 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20

58 SCIA Engineer Ligger Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 22,33 Lijfslankheid limiet 60,00 Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

59 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 2,200 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEA160 S 235 2,200 K1 K2 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vast 6. Doorsneden CS1 Type HEA160 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 3,8800e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 2,8071e-03 9,8390e-04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 9,0600e-01 9,0613e-01 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 1,6700e-05 6,1600e-06 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 2,2000e-04 7,7000e-05 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 2,4500e-04 1,1750e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 5,77e+04 5,77e+04 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 2,77e+04 2,77e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0 It [m 4 ], Iw [m 6 ] 1,2200e-07 3,1410e-08 βy [mm], βz [mm] 0 0

60 SCIA Engineer Ligger Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch 8. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -2, Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -4, Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000

61 SCIA Engineer Ligger BG2 / Totale waarde Z Y X 10. BG3 / Totale waarde Z Y X 11. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20 Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1, Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0 0,0 0,0 S1 2,200 Combi3/1 0,0-6,2 3,6 6,2 13. Vervormingen van staaf; uz Z Y X

62 SCIA Engineer Ligger Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00 15,84-17, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/2 0,00 19,79-21,76 Sn1/K1 Combi2/3 0,00 7,65-8, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEA160 0,000 Combi1/2 0,00 19,79-21,76 S1 CS1 - HEA160 2,200 Combi1/2 0,00 0,00 0, Interne krachten in staaf; My Z Y X 18. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle Er zijn 1 waarschuwingen voor geselecteerde elementen. 1 ervan worden weergegeven. Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab Fouten, waarschuwingen, [m] [-] [-] [-] opmerkingen S1 0,000 Combi1/1 CS1 - HEA160 S 235 0,38 0,38 0,00 W30 E/W/N Aanwezig in elementen W30 S1

63 SCIA Engineer Ligger Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 20. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 0,000 / 2,200 m HEA160 S 235 Alle UGT 0,38 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 0,000 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 19,79 kn TEd 0,00 knm My,Ed -21,76 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,300e+04 9,300e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,300e+04 9,300e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,764e+04-6,764e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,300e+04-9,300e+04 7 SO ,300e+04-9,300e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Mpl,y,Rd 57,58 knm Eenheidscontrole 0,38 -

64 SCIA Engineer Ligger Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 1,3240e-03 m 2 Vpl,z,Rd 179,64 kn Eenheidscontrole 0,11 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 0,000 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,300e+04 9,300e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,300e+04 9,300e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,764e+04-6,764e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,300e+04-9,300e+04 7 SO ,300e+04-9,300e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 630,88 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,30 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Opmerking: De slankheid of het buigend moment is zo dat de kipeffecten genegeerd kunnen worden volgens EN artikel (4). Mcr parameters LTB lengte llt 2,200 m Invloed van lastpositie geen invloed Correctiefactor k 1,00 Correctiefactor kw 1,00 Kip moment factor C1 2,54 Kip moment factor C2 0,21 Kip moment factor C3 1,00 Afschuif middenafstand dz 0 mm Afstand tot lastoepassing zg 0 mm Mono-symmetrische constante βy 0 mm Mono-symmetrische constante zj 0 mm Waarschuwing: Er wordt niet voldaan aan alle voorwaarden van de Nederlandse NEN-EN NA (Art. NB.NB.1) en daarom wordt de standaard EC-EN-benadering gebruikt. Opmerking: C parameters zijn bepaald volgens de ECCS / Galea Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 2,200 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 134 mm Lijfdikte t 6 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20 Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 22,33 Lijfslankheid limiet 60,00

65 SCIA Engineer Ligger Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

66 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 2,200 0,000 K3 0,230 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e+05 0, ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEA160 S 235 2,200 K1 K2 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn2 K3 GCS Standaard Vast Vast Vrij 6. Doorsneden CS1 Type HEA160 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 3,8800e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 2,8071e-03 9,8390e-04 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 9,0600e-01 9,0613e-01 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 1,6700e-05 6,1600e-06 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 2,2000e-04 7,7000e-05 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 2,4500e-04 1,1750e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 5,77e+04 5,77e+04 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 2,77e+04 2,77e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0 It [m 4 ], Iw [m 6 ] 1,2200e-07 3,1410e-08

67 SCIA Engineer Ligger βy [mm], βz [mm] 0 0 Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch 8. Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -1,90 0,000 Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -3,20 0,000 Rela Vanaf begin

68 SCIA Engineer Ligger Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 1,000 Lengte 0, BG2 / Totale waarde Z Y X 10. BG3 / Totale waarde Z Y X 11. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20 Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1, Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/3 0,0 0,0 0,5 0,0 S1 2,200 Combi3/3 0,0-4,6 2,8 4,6 S1 0,115 Combi3/3 0,0 0,0 0,5 0,0

69 SCIA Engineer Ligger Vervormingen van staaf; uz Z Y X 14. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/3 0,00-44,93 0,00 Sn2/K3 Combi3/3 0,00 56,80 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/1 0,00-56,08 0,00 Sn1/K1 Combi2/2 0,00-21,96 0,00 Sn2/K3 Combi1/1 0,00 70,90 0,00 Sn2/K3 Combi2/2 0,00 27,76 0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEA160 0,000 Combi1/1 0,00-56,08 0,00 S1 CS1 - HEA160 0,230 Combi1/1 0,00-57,63-13,08 S1 CS1 - HEA160 0,230 Combi1/1 0,00 13,28-13, Interne krachten in staaf; My Z Y X 18. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole

70 SCIA Engineer Ligger Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle Er zijn 1 waarschuwingen voor geselecteerde elementen. 1 ervan worden weergegeven. Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab Fouten, waarschuwingen, [m] [-] [-] [-] opmerkingen S1 0,230- Combi1/1 CS1 - HEA160 S 235 0,32 0,32 0,00 W30 E/W/N Aanwezig in elementen W30 S1 19. Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 20. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 0,230 / 2,200 m HEA160 S 235 Alle UGT 0,32 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 0,230 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed -57,63 kn TEd 0,00 knm My,Ed -13,08 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2

71 SCIA Engineer Ligger Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,587e+04 5,587e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,587e+04 5,587e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,064e+04-4,064e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,587e+04-5,587e+04 7 SO ,587e+04-5,587e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Mpl,y,Rd 57,58 knm Eenheidscontrole 0,23 - Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 1,3240e-03 m 2 Vpl,z,Rd 179,64 kn Eenheidscontrole 0,32 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 0,230 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,587e+04 5,587e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,587e+04 5,587e+04 1,0 0,4 1,0 6,9 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,064e+04-4,064e+04-1,0 0,5 17,3 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,587e+04-5,587e+04 7 SO ,587e+04-5,587e+04 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 2,4500e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 334,22 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,42 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Opmerking: De slankheid of het buigend moment is zo dat de kipeffecten genegeerd kunnen worden volgens EN artikel (4). Mcr parameters LTB lengte llt 2,200 m Invloed van lastpositie geen invloed Correctiefactor k 1,00 Correctiefactor kw 1,00 Kip moment factor C1 1,35 Kip moment factor C2 0,63 Kip moment factor C3 0,41 Afschuif middenafstand dz 0 mm Afstand tot lastoepassing zg 0 mm Mono-symmetrische constante βy 0 mm Mono-symmetrische constante zj 0 mm Waarschuwing: Er wordt niet voldaan aan alle voorwaarden van de Nederlandse NEN-EN NA (Art. NB.NB.1) en daarom wordt de standaard EC-EN-benadering gebruikt.

72 SCIA Engineer Ligger Opmerking: C parameters zijn bepaald volgens de ECCS / Galea Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 2,200 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 134 mm Lijfdikte t 6 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20 Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 22,33 Lijfslankheid limiet 60,00 Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

73 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 5,500 0,000 K3 3,400 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEB200 S 235 5,500 K1 K2 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn2 K3 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn3 K2 GCS Standaard Vast Vast Vrij 6. Doorsneden CS1 Type HEB200 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 7,8080e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 5,7750e-03 1,9112e-03 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 1,1500e+00 1,1510e+00 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 5,6960e-05 2,0030e-05 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 5,6960e-04 2,0030e-04 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 6,4250e-04 3,0580e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 1,51e+05 1,51e+05 Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 7,19e+04 7,19e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0

74 SCIA Engineer Ligger It [m 4 ], Iw [m 6 ] 5,9280e-07 1,7112e-07 βy [mm], βz [mm] 0 0 Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as iy Traagheidsstraal rond de hoofd y-as Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG4 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen bel-mom bel Standaard Statisch BG5 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen mom bel - bel Standaard Statisch

75 SCIA Engineer Ligger Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -65,50 0,000 Abso Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 2,400 Lengte 0,000 Lijnlast2 S1 Kracht Z -3, Rela Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast3 S1 Kracht Z -82,20 2,400 Abso Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 3,400 Lengte 0,000 Lijnlast4 S1 Kracht Z -105,00 3,400 Abso Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig 5,500 Lengte 0,000 Lijnlast5 S1 Kracht Z -5,90 0,000 Abso Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 2,400 Lengte 0,000 Lijnlast6 S1 Kracht Z -10,10 2,400 Abso Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 3,400 Lengte 0,000 Lijnlast7 S1 Kracht Z -14,60 3,400 Abso Vanaf begin BG3 - veranderlijke belasting GCS Gelijkmatig 5,500 Lengte 0,000 Lijnlast8 S1 Kracht Z -3, Rela Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast9 S1 Kracht Z -2,40 0,000 Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig 2,400 Lengte 0,000 Lijnlast10 S1 Kracht Z -4,00 2,400 Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig 3,400 Lengte 0,000 Lijnlast11 S1 Kracht Z -14,60 3,400 Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig 5,500 Lengte 0,000 Lijnlast12 S1 Kracht Z -3, Rela Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast13 S1 Kracht Z -5,90 0,000 Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig 2,400 Lengte 0,000 Lijnlast14 S1 Kracht Z -10,10 2,400 Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig 3,400 Lengte 0,000 Lijnlast15 S1 Kracht Z -5,80 3,400 Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig 5,500 Lengte 0, BG2 / Totale waarde Z Y X 10. BG3 / Totale waarde Z Y X

76 SCIA Engineer Ligger Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20 BG3 - veranderlijke belasting 0,54 Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1,00 Combi4 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG4 - veranderlijke belasting 1,35 bel-mom bel Combi5 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG5 - veranderlijke belasting 1,35 mom bel - bel Combi6 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG4 - veranderlijke belasting 1,00 bel-mom bel Combi7 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG5 - veranderlijke belasting 1,00 mom bel - bel 12. Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0 6,5 0,0 S1 1,417 Combi7/2 0,0-6,7 0,8 6,7 S1 3,700 Combi7/2 0,0 0,0-0,3 0,0 S1 2,833 Combi7/2 0,0-2,5-4,4 2,5 S1 0,000 Combi7/2 0,0 0,0 6,5 0,0 13. Vervormingen van staaf; uz Z Y X 14. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT

77 SCIA Engineer Ligger Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00 103,04 0,00 Sn1/K1 Combi6/3 0,00 97,77 0,00 Sn1/K1 Combi7/2 0,00 103,57 0,00 Sn2/K3 Combi3/1 0,00 348,24 0,00 Sn2/K3 Combi6/3 0,00 337,30 0,00 Sn3/K2 Combi3/1 0,00 84,45 0,00 Sn3/K2 Combi7/2 0,00 76,06 0,00 Sn3/K2 Combi6/3 0,00 86,16 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/4 0,00 116,46 0,00 Sn1/K1 Combi4/5 0,00 109,34 0,00 Sn1/K1 Combi5/6 0,00 117,17 0,00 Sn2/K3 Combi1/4 0,00 394,89 0,00 Sn2/K3 Combi4/5 0,00 380,12 0,00 Sn3/K2 Combi1/4 0,00 96,09 0,00 Sn3/K2 Combi5/6 0,00 84,76 0,00 Sn3/K2 Combi4/5 0,00 98,40 0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEB200 0,000 Combi1/4 0,00 116,46 0,00 S1 CS1 - HEB200 3,400 Combi1/4 0,00-196,57-107,34 S1 CS1 - HEB200 3,400 Combi1/4 0,00 198,32-107,34 S1 CS1 - HEB200 1,417 Combi5/6 0,00-3,24 80, Interne krachten in staaf; My Z Y X 18. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle Algehele eenheidscontrole

78 SCIA Engineer Ligger Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab [m] [-] [-] [-] S1 3,400+ Combi1/1 CS1 - HEB200 S 235 0,73 0,71 0, Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 20. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 3,400 / 5,500 m HEB200 S 235 Alle UGT 0,73 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 3,400 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 198,32 kn TEd 0,00 knm My,Ed -107,34 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,743e+05 1,743e+05 1,0 0,4 1,0 5,2 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,743e+05 1,743e+05 1,0 0,4 1,0 5,2 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,262e+05-1,262e+05-1,0 0,5 14,9 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,743e+05-1,743e+05 7 SO ,743e+05-1,743e+05 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1

79 SCIA Engineer Ligger Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 6,4250e-04 m 3 Mpl,y,Rd 150,99 knm Eenheidscontrole 0,71 - Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 2,4830e-03 m 2 Vpl,z,Rd 336,89 kn Eenheidscontrole 0,59 - Controle voor gecombineerde buiging, axiale kracht en Dwarskracht Volgens EN artikel & en formule (6.31),(6.30) ρz 0,03,y,Rd 150,51 knm Eenheidscontrole 0,71 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 3,400 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,743e+05 1,743e+05 1,0 0,4 1,0 5,2 9,0 10,0 14,0 1 3 SO ,743e+05 1,743e+05 1,0 0,4 1,0 5,2 9,0 10,0 14,0 1 4 I ,262e+05-1,262e+05-1,0 0,5 14,9 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,743e+05-1,743e+05 7 SO ,743e+05-1,743e+05 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 6,4250e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 388,97 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,62 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Kipcurve b Imperfectie αlt 0,34 Kipfactor β 0,75 Reductie factor χlt 0,91 Correctiefactor kc 0,86 Correctiefactor f 0,93 Gewijzigde reductiefactor χlt,mod 0,97 Rekenwaarde knikweerstand Mb,Rd 146,50 knm Eenheidscontrole 0,73 - Mcr parameters LTB lengte llt 5,500 m Vorklengte Lg 5,500 m Invloed van lastpositie geen invloed Factor α 680,20 Reductie factor kred 1,00 Coëfficiënt C 4,77 Factor S 866 mm Kip moment factor C1 1,36 Kip moment factor C2 0,00

80 SCIA Engineer Ligger Opmerking: Mcr is berekend volgens de Nederlandse NEN-EN NA. Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 5,500 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 170 mm Lijfdikte t 9 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20 Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 18,89 Lijfslankheid limiet 60,00 Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

81 SCIA Engineer Ligger Rekenmodel Z Y X 2. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 K2 10,200 0,000 K3 2,600 0,000 K4 7,600 0, Materialen Staal EC3 Naam ρ Emod μ Onderlimiet Bovenlimiet Fy Fu [kg/m 3 ] [MPa] [mm] [mm] [MPa] [MPa] Gmod α [MPa] [m/mk] S ,0 2,1000e ,0 360,0 8,0769e+04 0, ,0 360,0 4. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS1 - HEB220 S ,200 K1 K2 Balk (80) 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Z Ry Sn1 K1 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn2 K3 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn3 K2 GCS Standaard Vast Vast Vrij Sn4 K4 GCS Standaard Vast Vast Vrij 6. Doorsneden CS1 Type HEB220 Vormnorm 1 - I-doorsnede Vorm type Dunwandig materiaal S 235 Bouwwijze gewalst Knik y-y, Knik z-z b c A [m 2 ] 9,1040e-03 Ay [m 2 ], Az [m 2 ] 6,7051e-03 2,2063e-03 AL [m 2 /m], AD [m 2 /m] 1,2700e+00 1,2700e+00 cy.ucs [mm], cz.ucs [mm] α [deg] 0,00 Iy [m 4 ], Iz [m 4 ] 8,0910e-05 2,8430e-05 iy [mm], iz [mm] Wel.y [m 3 ], Wel.z [m 3 ] 7,3550e-04 2,5850e-04 Wpl.y [m 3 ], Wpl.z [m 3 ] 8,2700e-04 3,9390e-04 Mpl.y.+ [Nm], Mpl.y.- [Nm] 1,94e+05 1,94e+05

82 SCIA Engineer Ligger Mpl.z.+ [Nm], Mpl.z.- [Nm] 9,26e+04 9,26e+04 dy [mm], dz [mm] 0 0 It [m 4 ], Iw [m 6 ] 7,6570e-07 2,9542e-07 βy [mm], βz [mm] 0 0 Afbeelding z y Verklaring van symbolen Vormnorm h - Hoogte b - Flensbreedte t - Flensdikte s - Lijfdikte r - Straal bij flensbasis r1 - Straal bij flensvoet a - Flenshelling W - Interne boutafstand wm - Welving van eenheid bij flensvoet A Gebied Ay Afschuifoppervlak in hoofd y-richting Az Afschuifoppervlak in hoofd z-richting AL Omtrek per eenheidslengte AD Uithardingsoppervlakte per eenheidslengte cy.ucs Zwaartepunt coordinaten in Y-richting van het invoer assen systeem cz.ucs Zwaartepunt coordinaten in Z-richting van het invoer assen systeem IY.LCS Tweede moment van het gebied rond de YLCS as IZ.LCS Tweede moment van het gebied rond de ZLCS as IYZ.LCS Product moment van het gebied in het LCS systeem α Rotatiehoek van het hoofd assen systeem Iy Tweede moment van het gebied rond de hoofd y-as Iz Tweede moment van het gebied rond de hoofd z-as Traagheidsstraal rond de hoofd y-as iy Verklaring van symbolen iz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as Wel.y Elastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wel.z Elastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Wpl.y Plastische doorsnede modulus rond de hoofd y-as Wpl.z Plastische doorsnede modulus rond de hoofd z-as Mpl.y.+ Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een positief My moment Mpl.y.- Plastisch moment rond de hoofd y-as voor een negatief My moment Mpl.z.+ Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een positief Mz moment Mpl.z.- Plastisch moment rond de hoofd z-as voor een negatief Mz moment dy Afschuif middencoordinaat in hoofd y-richting gemeten vanaf het zwaartepunt dz Afschuif middencoordinaat in hoofd z-richting gemeten vanaf het zwaartepunt It Torsie constante Iw Welvings constante βy Mono-symmetrische constante rond de hoofd y-as βz Mono-symmetrische constante rond de hoofd z-as 7. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 permanente belasting Permanent LG1 Standaard BG3 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG4 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen bel-mom bel Standaard Statisch BG5 veranderlijke belasting Variabel LG2 Kort Geen mom bel - bel Standaard Statisch

83 SCIA Engineer Ligger Lijnlast Naam Staaf Type Rich Waarde - P1 Pos x1 Coör Oors Exc ey [kn/m] [m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P2 Pos x2 Loc Exc ez [kn/m] [m] Lijnlast1 S1 Kracht Z -6, Rela Vanaf begin BG2 - permanente belasting GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast9 S1 Kracht Z -2, Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast10 S1 Kracht Z -4, Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast11 S1 Kracht Z -14, Abso Vanaf begin BG4 - veranderlijke belasting bel-mom bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast13 S1 Kracht Z -5, Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast14 S1 Kracht Z -10, Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig Lengte 0,000 Lijnlast15 S1 Kracht Z -5, Abso Vanaf begin BG5 - veranderlijke belasting mom bel - bel GCS Gelijkmatig Lengte 0, BG2 / Totale waarde Z Y X 10. BG3 / Totale waarde Z Y X 11. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG3 - veranderlijke belasting 1,35 Combi2 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,20 BG2 - permanente belasting 1,20 BG3 - veranderlijke belasting 0,54 Combi3 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG3 - veranderlijke belasting 1,00 Combi4 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG4 - veranderlijke belasting 1,35 bel-mom bel

84 SCIA Engineer Ligger Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi5 Lineair - UGT BG1 - eigen gewicht 1,10 BG2 - permanente belasting 1,10 BG5 - veranderlijke belasting 1,35 mom bel - bel Combi6 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG4 - veranderlijke belasting 1,00 bel-mom bel Combi7 Lineair - BGT BG1 - eigen gewicht 1,00 BG2 - permanente belasting 1,00 BG5 - veranderlijke belasting 1,00 mom bel - bel 12. Staafvervorming Lineaire berekening, Extreem : Globaal Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Staaf dx BG ux uz fiy Resultante [m] [mm] [mm] [mrad] [mm] S1 0,000 Combi3/1 0,0 0,0-1,2 0,0 S1 5,100 Combi6/2 0,0-10,5-0,2 10,5 S1 1,733 Combi6/2 0,0 1,4 0,6 1,4 S1 6,767 Combi6/2 0,0-4,0-5,1 4,0 S1 3,433 Combi6/2 0,0-4,3 5,2 4,3 13. Vervormingen van staaf; uz Z Y X 14. Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle BGT Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi3/1 0,00-16,08 0,00 Sn1/K1 Combi7/3 0,00-8,22 0,00 Sn2/K3 Combi3/1 0,00 112,52 0,00 Sn2/K3 Combi6/2 0,00 131,21 0,00 Sn3/K2 Combi3/1 0,00-16,08 0,00 Sn3/K2 Combi6/2 0,00-16,48 0,00 Sn3/K2 Combi7/3 0,00-14,02 0,00 Sn4/K4 Combi3/1 0,00 112,52 0,00 Sn4/K4 Combi7/3 0,00 104,33 0,00 Sn4/K4 Combi6/2 0,00 113,23 0, Reacties Lineaire berekening, Extreem : Knoop Selectie : Alle Klasse : Alle UGT

85 SCIA Engineer Ligger Steunpunt BG Rx Rz My [kn] [kn] [knm] Sn1/K1 Combi1/4 0,00-18,60 0,00 Sn1/K1 Combi5/5 0,00-7,99 0,00 Sn2/K3 Combi1/4 0,00 127,26 0,00 Sn2/K3 Combi2/6 0,00 125,83 0,00 Sn2/K3 Combi4/7 0,00 152,49 0,00 Sn3/K2 Combi1/4 0,00-18,60 0,00 Sn3/K2 Combi4/7 0,00-19,13 0,00 Sn3/K2 Combi5/5 0,00-15,82 0,00 Sn4/K4 Combi1/4 0,00 127,26 0,00 Sn4/K4 Combi5/5 0,00 116,20 0,00 Sn4/K4 Combi4/7 0,00 128,21 0, Interne krachten van staven Lineaire berekening, Extreem : Globaal, Systeem : LCS Selectie : Alle Klasse : Alle UGT Staaf css dx BG N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] S1 CS1 - HEB220 0,000 Combi1/4 0,00-18,60 0,00 S1 CS1 - HEB220 7,600 Combi4/7 0,00-87,91-77,27 S1 CS1 - HEB220 2,600 Combi4/7 0,00 104,98-83,97 S1 CS1 - HEB220 2,600 Combi4/7 0,00-47,51-83,97 S1 CS1 - HEB220 5,100 Combi1/4 0,00 67,14 117, Interne krachten in staaf; My Z Y X 18. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Element Selectie: Alle Algehele eenheidscontrole Naam dx BG Doorsnede Materiaal UCOverall UCSec UCStab [m] [-] [-] [-] S1 5,100- Combi1/1 CS1 - HEB220 S 235 0,71 0,60 0,71

86 SCIA Engineer Ligger Staalcontrole; Algehele toetsing Z Y X 20. EC-EN 1993 UGT: staalcontrole Lineaire berekening Klasse: Alle UGT Assenstelsel: Hoofd Extreme 1D: Doorsnede Selectie: Alle EN Normcontrole Nationale bijlage: Nederlandse NEN-EN NA Element S1 5,100 / 10,200 m HEB220 S 235 Alle UGT 0,71 - Combinatiesleutel Alle UGT / 1.10*BG *BG *BG3 Partiële veiligheidsfactoren γm0 voor weerstand van doorsneden 1,00 γm1 voor weerstand tegen instabiliteit 1,00 γm2 voor weerstand van netto-doorsneden 1,25 Materiaal Vloeisterkte fy 235,0 MPa Uiterste sterkte fu 360,0 MPa Bouwwijze Gewalst...::DOORSNEDECONTROLE::... De kritische controle is op positie 5,100 m Interne krachten Berekende Eenheid NEd 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 67,15 kn TEd 0,00 knm My,Ed 117,44 knm Mz,Ed 0,00 knm Classificatie voor doorsnede-ontwerp Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,480e+05-1,480e+05 3 SO ,480e+05-1,480e+05 4 I ,103e+05 1,103e+05-1,0 0,5 16,0 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,480e+05 1,480e+05 1,0 0,4 1,0 5,5 9,0 10,0 14,0 1 7 SO ,480e+05 1,480e+05 1,0 0,4 1,0 5,5 9,0 10,0 14,0 1 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Controle buigend moment voor My Volgens EN artikel en formule (6.12),(6.13) Wpl,y 8,2700e-04 m 3 Mpl,y,Rd 194,34 knm Eenheidscontrole 0,60 -

87 SCIA Engineer Ligger Dwarskrachtcontrole voor Vz Volgens EN artikel en formule (6.17) η 1,20 Av 2,7920e-03 m 2 Vpl,z,Rd 378,81 kn Eenheidscontrole 0,18 - De staaf voldoet aan de doorsnedecontrole....::stabiliteitscontrole::... Classificatie voor staafknikontwerp Beslissende positie voor stabiliteitsclassificatie: 5,100 m Classificatie volgens EN Artikel Classificatie van interne en uitkragende onderdelen volgens EN tabel 5.2 blad 1 en 2 Id Type c t σ1 σ2 Ψ kσ α c/t Limiet Limiet Limiet Klasse [mm] [mm] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] [-] [-] [-] klasse 1 klasse 2 klasse 3 [-] [-] [-] 1 SO ,480e+05-1,480e+05 3 SO ,480e+05-1,480e+05 4 I ,103e+05 1,103e+05-1,0 0,5 16,0 72,0 83,0 124,0 1 5 SO ,480e+05 1,480e+05 1,0 0,4 1,0 5,5 9,0 10,0 14,0 1 7 SO ,480e+05 1,480e+05 1,0 0,4 1,0 5,5 9,0 10,0 14,0 1 De doorsnede is geclassificeerd als klasse 1 Kipcontrole Volgens EN artikel & en formule (6.54) Kip parameters Methode voor Kipcurve Alternatief geval Plastische doorsnedemodulus Wpl,y 8,2700e-04 m 3 Elastisch kritisch moment Mcr 266,37 knm Relatieve slankheid λrel,lt 0,85 Limietslankheid λrel,lt,0 0,40 Kipcurve b Imperfectie αlt 0,34 Kipfactor β 0,75 Reductie factor χlt 0,79 Correctiefactor kc 0,86 Correctiefactor f 0,93 Gewijzigde reductiefactor χlt,mod 0,85 Rekenwaarde knikweerstand Mb,Rd 164,32 knm Eenheidscontrole 0,71 - Mcr parameters LTB lengte llt 10,200 m Vorklengte Lg 10,200 m Invloed van lastpositie geen invloed Factor α 575,00 Reductie factor kred 1,00 Coëfficiënt C 4,47 Factor S 1002 mm Kip moment factor C1 1,36 Kip moment factor C2 0,00 Opmerking: Mcr is berekend volgens de Nederlandse NEN-EN NA. Plooicontrole Volgens EN artikel 5 & 7.1 en formule (5.10) & (7.1) Plooiparameters Knik veldlengte a 10,200 m Lijf niet-verstijfd Lijfhoogte hw 188 mm Lijfdikte t 10 mm Materiaal coefficiënt ε 1,00 Correctiefactor voor dwarskracht η 1,20

88 SCIA Engineer Ligger Plooiverificatie Lijf slankheid hw/t 19,79 Lijfslankheid limiet 60,00 Opmerking: De slankheid van het lijf is zo dat de Plooi effecten kunnen worden genegeerd volgens EN artikel 5.1(2). De staaf voldoet aan de stabiliteitscontrole.

89 Vissers & Vissers BV Blad: 158 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand Constructeur.: M.Vissers Opdrachtgever: Dimensies...: kn/m/rad...: 11/02/2017 Bestand...: s:\projekt\s_2018\ beucken vd\05 berekening\ kelderwand.dlw Betrouwbaarheidsklasse : 1 Referentieperiode : 50 Toevallige inklemmingen begin : geen Toevallige inklemming eind : 15% Herverdelen van momenten : nee Maximale deellengte : Ouderdom bij belasten : 28 Relatieve vochtigheid : 50% Doorbuigingen(beton) zijn dmv gecorrigeerde stijfheden berekend. Fysisch lineair : Er is gerekend met de e-modulus uit de materiaaltabel. Fys.NLE.kort : Er is gerekend met een gecorrigeerde e-modulus (korte duur). Deze e-mod. is berekend mbv de krachten uit de fysisch lineair berekening. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN :2011(nl) C2/A1:2015(nl) NB:2016(nl) K82509 GEOMETRIE Ligger:1 ref. Z X :B*H 1000*400 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:1 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 C20/ e-05 MATERIALEN vervolg Mt Omschrijving Cement Kruipfac. 1 C20/25 N 3.01

90 Vissers & Vissers BV Blad: 159 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 1000*400 1:C20/ e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*400 BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Belast/onbelast e.g. 1 Permanent 2:Permanent EN Veranderlijk 1:Schaakbord EN BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanent 1 Permanente belasting 2 Veranderlijk 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Z X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last :q-last VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Z 2.5 X

91 Vissers & Vissers BV Blad: 160 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last BELASTINGCOMBINATIES BC Type BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor 1 Fund. 1 Perm Fund. 1 Perm Fund. 1 Perm psi Fund. 1 Perm Extr Fund. 1 Perm Extr Fund. 1 Perm psi Kar. 1 Perm Extr Quas. 1 Perm Quas. 1 Perm psi Freq. 1 Perm Freq. 1 Perm psi Blij. 1 Perm 1.00 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Velden met gunstige werking 1 Geen 2 Alle velden de factor: Geen 4 Geen 5 Alle velden de factor: Alle velden de factor:0.90 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fysisch lineair 17.1 Ligger:1 Fundamentele combinatie

92 Vissers & Vissers BV Blad: 161 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand DWARSKRACHTEN Fysisch lineair Ligger:1 Fundamentele combinatie Fmin:27.3 Fmax: PROFIELGEGEVENS Vloer [N][mm] t.b.v. profiel:1 B*H 1000*400 Algemeen Materiaal : C20/25 Oppervlak : e+05 Traagheid : e+09 Staaftype : 0:normaal Vormfactor : 0.00 Doorsnede breedte : 1000 hoogte : 400 zwaartepunt tov onderkant : 200 Referentie : Boven Fictieve dikte : Breedte lastvlak a b 6.1(10) : 0 Betonkwaliteit element : C20/25 Kruipcoëf. : Treksterkte f c t, e f f art. 7.1(2) : f c t m, f l ( 2.65 N/mm²) Soort spanningsrekdiagram : Parabolisch - rechthoekig diagram Doorbuiging volgens art.7.3.4(3): Ja Langeduur scheurmoment begrensd : Ja Staalkwaliteit hoofdwapening : 500 u k : 2.50 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Geprefabriceerd element : Nee Betondekking Boven Onder Milieu : XC3 XC3 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 S3 Grootste korrel : 31.5

93 Vissers & Vissers BV Blad: 162 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand Betondekking Boven Onder Hoofdwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : 8 8 C m i n, b C m i n, d u r C d u r : C m i n C d e v C n o m : Beugel / Verdeelwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Gelijkwaardige diameter : 8 8 C m i n, b C m i n, d u r C d u r : C m i n C d e v C n o m : Wapening Boven Onder Basiswapening : Hoofdwapening laag : 1 1 Automatisch verhogen basiswap. : Nee Nee Art minimum wapening : Ja Ja Bijlegdiameters : 8;10;12 8;10;12 Diameter nuttige hoogte : diameter verdeelwapening : Min.tussenruimte : Aanhechting : Automatisch Automatisch Hoofdwapening Fysisch lineair Ligger:1 Fundamentele combinatie ref a S1 S b MEd dekkingslijn Fysisch lineair Ligger:1 Fundamentele combinatie 1 2 3

94 Vissers & Vissers BV Blad: 163 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand Hoofdwapening Geb. Pos. M E d z B/O Ab Aa Basiswapening Opm. [mm] [knm] [mm] [mm²] [mm²] +Bijlegwapening 1 S Bov 329* S Ond 329* Opmerkingen [54] * = Eisen met betrekking tot minimum wapening ten behoeve van gecontroleerde scheurvorming zijn toegepast volgens art Ligger:1 Scheurvorming volgens artikel Geb. Pos. Zijde M E ; f r e q s r, m a x s m - c m w k k x w m a x U.C. Opm. [mm] [knm] [mm] [ ] [mm] [mm] 1 S1-100 Bov S Ond Verloop hoofdwapening Ligger:1 Ligger:1 Merk B/O Wapening Vanaf Tot Lengte L b d ; b e g i n L b d ; e i n d [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] a Boven S1-257 S b Onder S1-100 S Opmerkingen Alle maten zijn inclusief verschuiving van de m-lijn en verankering DWARSKRACHTEN Fysisch lineair Ligger:1 Fundamentele combinatie VRd,C VEd S1 S2

95 Vissers & Vissers BV Blad: 164 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand DOORBUIGINGEN w1 [mm] Ligger:1 Blijvende combinatie DOORBUIGINGEN w2 [mm] Ligger:1 Quasi-blijvende combinatie DOORBUIGINGEN Wbij [mm] Ligger:1 Karakteristieke combinatie DOORBUIGINGEN Wmax [mm] Ligger:1 Karakteristieke combinatie DOORBUIGINGEN Alle vervormingen zijn kleiner dan lrep/9999 of h/9999 Karakteristieke combinatie

96 Vissers & Vissers BV Blad: 165 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand DOORBUIGINGEN Wbij [mm] Ligger:1 Frequente combinatie DOORBUIGINGEN Wmax [mm] Ligger:1 Frequente combinatie DOORBUIGINGEN Alle vervormingen zijn kleiner dan lrep/9999 of h/9999 Frequente combinatie DOORBUIGINGEN Wbij [mm] Ligger:1 Quasi-blijvende combinatie -0.06

97 Vissers & Vissers BV Blad: 166 Technosoft Liggers release dec : -...: Kelderwand DOORBUIGINGEN Wmax [mm] Ligger:1 Quasi-blijvende combinatie DOORBUIGINGEN Alle vervormingen zijn kleiner dan lrep/9999 of h/9999 Quasi-blijvende combinatie

98 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Opmerkingen van de constructeur: 1 Invoergegevens Ankertype en -afmeting: HIT-HY 200-A + HIT-V (8.8) M12 Artikelnummer: HIT-V-8.8 M12x170 (insert) / HIT-HY 200-A (mortel) Effectieve verankeringsdiepte: h ef,act = 120,0 mm (h ef,limit = - mm) Materiaal: 8.8 Goedkeuring nr.: ETA 11/0493 Uitgegeven I Geldig: Aantoning: rekenmethode ETAG methode voor lijmankers; EOTA TR 029 Afstandsmontage: e b = 0,0 mm (geen afstandsmontage); t = 8,0 mm Voetplaat R : l x x l y x t = 100,0 mm x 200,0 mm x 8,0 mm; (Aanbevolen voetplaatdikte: niet berekend) Staalprofiel: IPBi/HEA; (L x B x D x FD) = 96,0 mm x 100,0 mm x 5,0 mm x 8,0 mm Ondergrond: ongescheurd beton, C20/25, f c,cube = 25,00 N/mm 2 ; h = 1.000,0 mm, Temp. kort/lang: 40/24 C Plaatsing: hamergeboord gat, plaatsingsconditie: droog Wapening: Geen wapening of wapening met staafafstand >= 150 mm (elke Ø) of >= 100 (Ø <= 10mm) geen rechte randwapening Toepassing ook mogelijk met HVU2 + HAS(-E) (8.8) M12 onder de geselecteerde randvoorwaarden. Meer informatie in sectie Alternatieve bevestiging gegevens van dit verslag. R - De ankerberekening wordt gebaseerd op de aanname van een rigide voetplaat. Geometrie [mm] & Belastingen [kn, knm] Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 1

99 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Belastingsituatie/Resulterende ankerlasten Belastingsituatie: Rekenwaarden belasting y 2 Ankerreacties [kn] Trekkracht: (+ Trek, - Druk) Anker Trekkracht Afschuifkracht Afschuifkracht x Afschuifkracht y 1 12,571 1,600 1,600 0, ,571 1,600 1,600 0,000 Trek Druk x max. stuik van het beton: 0,45 [ ] max. betondrukspanning: 13,41 [N/mm 2 ] resulterende trekkracht in (x/y)=(0,0/0,0): resulterende drukkracht in (x/y)=(43,8/0,0): 25,142 [kn] 25,142 [kn] 1 Ankerkrachten worden berekend op basis van de aanname van een rigide voetplaat. Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 2

100 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Treklast (EOTA TR 029, paragraaf 5.2.2) Belasting [kn] Capaciteit [kn] Benutting b N [%] Status Staalbreuk* 12,571 44, OK Gecombineerd bezwijken door uittrekken en betonkegelbreuk** 25,142 36, OK Betonkegelbreuk** 25,142 29, OK Splijten** 25,142 59, OK * ongunstigste anker **ankergroep (ankers onder trekbelasting) 3.1 Staalbreuk N Rk,s [kn] g M,s N Rd,s [kn] N Sd [kn] 67,400 1,500 44,933 12, Gecombineerd bezwijken door uittrekken en betonkegelbreuk A p,n [mm 2 ] A 0 p,n [mm2 ] t Rk,ucr,25 [N/mm 2 ] s cr,np [mm] c cr,np [mm] c min [mm] ,00 360,0 180,0 50,0 y c t Rk,ucr [N/mm 2 ] k y 0 g,np y g,np 1,000 18,00 3,200 1,000 1,000 e c1,n [mm] y ec1,np e c2,n [mm] y ec2,np y s,np y re,np 0,0 1,000 0,0 1,000 0,783 1,000 N 0 Rk,p [kn] N Rk,p [kn] g M,p N Rd,p [kn] N Sd [kn] 81,430 54,387 1,500 36,258 25, Betonkegelbreuk A c,n [mm 2 ] A 0 c,n [mm2 ] c cr,n [mm] s cr,n [mm] ,0 360,0 e c1,n [mm] y ec1,n e c2,n [mm] y ec2,n y s,n y re,n 0,0 1,000 0,0 1,000 0,783 1,000 k 1 N 0 Rk,c [kn] g M,c N Rd,c [kn] N Sd [kn] 10,100 66,384 1,500 29,559 25, Splijten A c,n [mm 2 ] A 0 c,n [mm2 ] c cr,sp [mm] s cr,sp [mm] y h,sp ,0 240,0 1,368 e c1,n [mm] y ec1,n e c2,n [mm] y ec2,n y s,n y re,n k 1 0,0 1,000 0,0 1,000 0,825 1,000 10,100 N 0 Rk,c [kn] g M,sp N Rd,sp [kn] N Sd [kn] 66,384 1,500 59,879 25,142 Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 3

101 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Afschuifbelasting (EOTA TR 029, paragraaf 5.2.3) Belasting [kn] Capaciteit [kn] Benutting b V [%] Status Staalbreuk (zonder hefboomsarm)* 1,600 26,960 6 OK Staalbreuk (met hefboomsarm)* N.V.T. N.V.T. N.V.T. N.V.T. Betonachteruitbreken** 3,200 59,117 6 OK Betonrandbreuk in richting x+** 3,200 35,951 9 OK * ongunstigste anker **ankergroep (geactiveerde ankers) 4.1 Staalbreuk (zonder hefboomsarm) V Rk,s [kn] g M,s V Rd,s [kn] V Sd [kn] 33,700 1,250 26,960 1, Betonachteruitbreken (door betonkegelbreuk) A c,n [mm 2 ] A 0 c,n [mm2 ] c cr,n [mm] s cr,n [mm] k-factor k ,0 360,0 2,000 10,100 e c1,v [mm] y ec1,n e c2,v [mm] y ec2,n y s,n y re,n 0,0 1,000 0,0 1,000 0,783 1,000 N 0 Rk,c [kn] g M,c,p V Rd,cp [kn] V Sd [kn] 66,384 1,500 59,117 3, Betonrandbreuk in richting x+ h ef [mm] d nom [mm] k 1 a b 120,0 12,00 2,400 0,087 0,060 c 1 [mm] A c,v [mm 2 ] A 0 c,v [mm2 ] 160, y s,v y h,v y a,v e c,v [mm] y ec,v y re,v 1,000 1,000 1,000 0,0 1,000 1,000 V 0 Rk,c [kn] g M,c V Rd,c [kn] V Sd [kn] 40,057 1,500 35,951 3,200 Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 4

102 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Gecombineerde trek- en afschuifbelasting (EOTA TR 029, paragraaf 5.2.4) b N b V a Benutting b N,V [%] Status 0,851 0,089 1, OK (b N + b V ) / 1.2 1,0 6 Verplaatsingen (hoogst belaste anker) Kortdurende belastingen N Sk = 9,312 [kn] d N = 0,0618 [mm] V Sk = 1,185 [kn] d V = 0,0593 [mm] Langeduur-belastingen d NV = 0,0856 [mm] N Sk = 9,312 [kn] d N = 0,1235 [mm] V Sk = 1,185 [kn] d V = 0,0948 [mm] d NV = 0,1557 [mm] NB: Verplaatsingen t.g.v. trekbelasting zijn gebaseerd op de helft van het vereiste aandraaimoment voor ongescheurd beton! Verplaatsingen t. g. v. afschuiving zijn bepaald zonder inachtneming van wrijving tussen beton en voetplaat! De speling als gevolg van toleranties in boorgatdiameter en gatdiameter in voetplaat wordt niet beschouwd in deze berekening! Hoeveel verplaatsing toelaatbaar is, hangt af van de verbinding en dient door de constructeur te worden bepaald! 7 Waarschuwingen De ankerberekeningsmethoden in PROFIS Engineering vereisen rigide voetplaten volgens de huidige regelgeving (ETAG 001/Annex C, EOTA TR029, etc.). Dit betekend dat herverdeling van de belasting op de ankers als gevolg van elastische deformatie van de voetplaat niet wordt meegenomen - De voetplaat wordt stijf verondersteld, en dus niet vervormd wanneer onderhevig aan een belasting. PROFIS Engineering berekent de minimaal benodigde voetplaatdikte met EEM om de spanning in de voetplaat te minimaliseren, gebaseerd op de aannames zoals hierboven gesteld. Het bewijs dat de aanname correct is dat de voetplaat rigide is wordt niet door PROFIS engineering geleverd. Ingevoerde data en resultaten moeten worden gecontroleerd of deze in overeenstemming zijn met de bestaande voorwaarden en op geloofwaardigheid! De overdracht van de belastingen in de ondergrond moet worden gecontroleerd volgens EOTA TR 029 paragraaf 7! De berekening is enkel geldig indien het boutgat in de voetplaat niet groter is dan de waarde die is opgegeven in Tabel 4.1 van EOTA TR 029! Voor grotere boutgatdiameters zie Hoofdstuk 1.1 van EOTA TR029! De lijst van benodigdheden is slechts ter informatie voor de gebruiker. In elk geval, dienen de gebruiksinstructies behorende bij het produkt opgevolgd te worden om een juiste installatie te bewerkstelligen. Boorgatreiniging moet volgens de gebruiksaanwijzigingen worden uitgevoerd (2x blazen met olievrije perslucht (min. 6 bar), 2x borstelen, 2x blazen met olievrije perslucht (min. 6 bar)). Karakteristieke hechtspanningen zijn afhankelijk van korte en lange termijn temperaturen. Neem contact op met Hilti om leverbaarheid van HIT-V ankerstang te controleren. Er is geen randwapening vereist om splijten te voorkomen Verbinding is VEILIG! Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 5

103 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Plaatsingsgegevens Voetplaat staal: S 235; E = ,00 N/mm 2 ; f yk = 235,00 N/mm 2 Ankertype en -afmeting: HIT-HY 200-A + HIT-V (8.8) M12 Staalprofiel: IPBi/HEA; 96,0 x 100,0 x 5,0 x 8,0 mm Artikelnummer: HIT-V-8.8 M12x170 (insert) / HIT-HY 200-A (mortel) Gatdiameter in voetplaat: d f = 14,0 mm Aandraaimoment: 40 Nm Voetplaatdikte (invoer): 8,0 mm Boorgatdiameter in het basismateriaal: 14,0 mm Aanbevolen voetplaatdikte: niet berekend Boorgatdiepte in ondergrond: 120,0 mm Boormethode: Hamergeboord Minimale dikte van de ondergrond: 150,0 mm Boorgatreiniging: Premium boorgatreiniging is vereist Hilti HIT-V draadeinde met HIT-HY 200 injectiemortel met 120 mm verankeringsdiepte h_ef, M12, Verzinkt staal, Hamerboren installatie volgens ETA 11/ Vereiste toebehoren Boren Boorgatreiniging Plaatsing Hamerboormachine Juiste boordiameter Perslucht met benodigde toebehoren om van onder in het gat te blazen. Juiste borstel voor diameter Dispenser inclusief cassette en mixtuit Momentsleutel y 50,0 50, ,9 166,2 16,9 100,0 100,0 x 50,0 50,0 Ankercoördinaten [mm] Anker x y c -x c +x c -y c +y 1 0,0-83,1 50,0 160, ,0 83,1 50,0 160,0 - - Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 6

104 Hilti PROFIS Engineering Firma: Adres: Tel. I Fax: berekening: Sub- I Pos. Nr.: ligger 13 Bladzijde: Constructeur: : Alternatieve bevestiging gegevens 9.1 Alternatieve bevestiging gegevens Ankertype en -afmeting: HVU2 + HAS(-E) (8.8) M12 Artikelnummer: niet beschikbaar (insert) / niet beschikbaar (capsule) Effectieve verankeringsdiepte: h ef,act = 110,0 mm, h nom = 110,0 mm Materiaal: 8.8 Goedkeuring nr.: ETA-16/0515 Uitgegeven I Geldig: Aantoning: rekenmethode ETAG methode voor lijmankers; EOTA TR 029 Afstandsmontage: e b = 0,0 mm (geen afstandsmontage); t = 8,0 mm Voetplaat R : l x x l y x t = 100,0 mm x 200,0 mm x 8,0 mm; (Aanbevolen voetplaatdikte: niet berekend) Staalprofiel: IPBi/HEA; (L x B x D x FD) = 96,0 mm x 100,0 mm x 5,0 mm x 8,0 mm Ondergrond: ongescheurd beton, C20/25, f c,cube = 25,00 N/mm 2 ; h = 1.000,0 mm, Temp. kort/lang: 40/24 C Plaatsing: hamergeboord gat, plaatsingsconditie: droog Wapening: Geen wapening of wapening met staafafstand >= 150 mm (elke Ø) of >= 100 (Ø <= 10mm) geen rechte randwapening Max. benutting met HVU2 + HAS(-E) (8.8) M12: 86 % Verbinding is VEILIG! 9.2 Plaatsingsgegevens Voetplaat staal: S 235; E = ,00 N/mm 2 ; f yk = 235,00 N/mm 2 Ankertype en -afmeting: HVU2 + HAS(-E) (8.8) M12 Staalprofiel: IPBi/HEA; 96,0 x 100,0 x 5,0 x 8,0 mm Artikelnummer: niet beschikbaar (insert) / niet beschikbaar (capsule) Gatdiameter in voetplaat: d f = 14,0 mm Aandraaimoment: 40 Nm Voetplaatdikte (invoer): 8,0 mm Boorgatdiameter in het basismateriaal: 14,0 mm Aanbevolen voetplaatdikte: niet berekend Boorgatdiepte in ondergrond: 110,0 mm Boormethode: Hamergeboord Minimale dikte van de ondergrond: 140,0 mm Boorgatreiniging: Premium boorgatreiniging is vereist Hilti HAS draadeinde met HVU2 lijmcapsule met 110 mm verankeringsdiepte h_ef, M12, Verzinkt staal, Hamerboren installatie volgens ETA-16/ Vereiste toebehoren Boren Boorgatreiniging Plaatsing Hamerboormachine Juiste boordiameter Perslucht met benodigde toebehoren om van onder in het gat te blazen. Juiste borstel voor diameter Vierkante ventilatieschachten Momentsleutel Invoergegevens en resultaten moeten worden gecontroleerd op overeenstemming met de realiteit en op waarschijnlijkheid! PROFIS Engineering ( c ) Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti is een geregistreerd handelsmerk van Hilti AG, Schaan 7