Ondergrondse parkeergarage Ravel te Amsterdam

Transcriptie

1 Ondergrondse parkeergarage Ravel te Amsterdam Statische berekening DO Definitief Castor (Parking) B.V. Suikersilo-oost MS HALFWEG Sweco Nederland B.V. Houten, 29 juni 2016 SWNL , revisie v1.1

2 Verantwoording Titel : Ondergrondse parkeergarage Ravel te Amsterdam Subtitel : Statische berekening DO Projectnummer : Referentienummer : SWNL Revisie : v1.1 Datum : 29 juni 2016 Auteur(s) : ing. E. Biesheuvel RC adres : liza.biesheuvel@grontmij.nl Gecontroleerd door : ir. A. Koster Paraaf gecontroleerd : Goedgekeurd door : ing. J. Cival Paraaf goedgekeurd : Contact : Sweco Nederland B.V. De Molen DB Houten Postbus DC Houten T SWNL , revisie v1.1 Pagina 2 van 11

3 Inhoudsopgave Aandachtspunten Algemeen Situatie Randvoorwaarden en uitgangspunten Referenties Normen en richtlijnen Gebouwgegevens Belastingcombinaties Materialen Beton en wapening Constructiestaal Grondgegevens en funderingsadvies Waterstanden Beschrijving van de constructie Algemene constructie opbouw Stabiliteit Brandwerendheid Belastingaannames Permanente belastingen Variabele belasting Opgelegde vloer belastingen Berekeningen Dek Gewichtsberekening Doorsnede Funderingspalen Vloer Wanden en Kolommen Bijlage 1: Bijlage 2: Bijlage 3: Bijlage 4: Bijlage 5: Dek Gewichtsberekening Doorsnede Vloer Wanden en Kolommen SWNL , revisie v1.1 Pagina 3 van 11

4 Aandachtspunten Voor de uitwerking van het project naar de UO-fase, zijn onderstaande zaken van belang. 1. De paalsystemen moeten in hun samenhang worden gezien. Het is niet mogelijk om één paaltype te optimaliseren zonder de invloed op de ander paaltypen te beschouwen. Het 3D-model dat in de DO-fase is gebruikt, zou daartoe moeten worden uitgebreid tot de gehele kelderbak. De grote stijfheid van de Fundex-paal is cruciaal. Als deze te laag wordt, voldoet de vloerdikte niet meer. 2. Het dek van de parkeergarage is ontworpen als voetbalveld, maar omwille van de incidentele functionaliteit is gekozen voor een vloerbelasting van 5 kn/m2 (klasse C3). Een beschouwing over het comfort is en dient uitgevoerd te worden conform de Hivoss Ontwerprichtlijn voor vloeren (Bijlage 1; gebruiksfunctie sport). 3. Om doorbuigingen en relatie tot het comfort en scheurvorming van het dek te verminderen, wordt een gewapende druklaag toegepast, zodanig dat de vloer als doorgaand kan worden beschouwd Bij de uitwerking van de druklaag op de kanaalplaten wordt de steunpuntswapening gebaseerd op de bijkomende belasting uit de afwerking van 4,0 kn/m2 en de 5,0 kn/m2 conform de ontwerpomschrijving. 4. Er wordt geen dilatatie toegepast in het ontwerp. Dit betekent dat rekening wordt gehouden met krimp- en temperatuureffecten in de keldervloer, wanden, dek en prefab verbindingen (nokken). 5. Voor de zwelbelasting wordt uitgegaan dat de bouwput 2 maanden is ontgraven voordat de vloer wordt gestort. SWNL , revisie v1.1 Pagina 4 van 11

5 1 Algemeen Deze rapportage is de statische berekening van het op het voorblad genoemde project. In deze rapportage worden onder andere de uitgangspunten, belastingaannames en constructieprincipes nader omschreven en toegelicht. 1.1 Situatie SWNL , revisie v1.1 Pagina 5 van 11

6 nor menlijst 2 Randvoorwaarden en uitgangspunten 2.1 Referenties Tekeningen Sophia Engineering DO-011 Plattegrond niveau -1 d.d. 24 juni DO-012 Plattegrond nieuw maaiveld d.d. 24 juni DO-013 Doorsnedes d.d. 24 juni DO-021 Palenplan en keldervloer d.d. 24 juni DO-022 Vloer dek en dak d.d. 24 juni DO-023 Principedetails d.d. 24 juni 2016 Berekeningen Geotechnisch rapport SWNL d.d. 21 juni Normen en richtlijnen De berekening voldoet aan het gestelde in het Bouwbesluit 2012, te weten de Eurocodereeks NEN-EN 1990 t/m 1999 met Nationale Bijlage (NB) en eventuele aanvullingen en wijzigingen. 2.3 Gebouwgegevens Gebruik : Openbare gebouwen Gevolgklasse : CC2 Betrouwbaarheidsklasse : RC2 KFI = 1,0 Ontwerplevensduurklasse : 3 50 jaar 2.4 Belastingcombinaties In de onderstaande tabel zijn de meest gangbare belastingcombinaties opgesomd. Combinatie G k Q k,1 Q k,i Fundamenteel 1 1,35 of 0,9 1,50 0,1 1,50 0,i Fundamenteel 2 1,20 of 0,9 1,50 Karakeristiek 1,0 1,0 1,0 0 Frequent 1,0 1,0 1 1,0 2 Quasi-blijvend 1,0 1,0 2 1, Materialen SWNL , revisie v1.1 Pagina 6 van 11

7 Randvoorwaarden en uitgangspunten Beton en wapening Uitgangspunten in het werk gestort beton (conform NEN-EN :2005/NB:2007): Onderdeel Betonkwaliteit milieuklasse Fundering C30/37 XC2 Vloeren C30/37 XD1 / XC2 Kolommen C30/37 XD1 / XC2 Wanden C30/37 XD1 / XC2 Betonbalk in dek C50/60 XC1 Druklaag C30/37 XC2 Uitgangspunten wapening (conform NEN-EN :2005/NB:2007) Staven sterkteklasse: B500B Netten sterkteklasse: B500B Constructiestaal Walsprofielen: S355 Kokers en buizen: S275 Geïntegreerde liggers: S355 Bouten en moeren: Sterkteklasse Grondgegevens en funderingsadvies Hiervoor wordt verwezen naar het Geotechnisch rapport SWNL Waterstanden Tijdens het grondonderzoek werd het grondwater op een diepte van NAP 1.4 tot NAP-1,8 m aangetroffen. Zie voor gedetailleerde gegevens het Geotechnisch rapport SWNL Ontwerpnotitie De vermelde uitgangspunten in de DO-Ontwerpnotitie SWNL-. Hoofdstuk 6 SWNL , revisie v1.1 Pagina 7 van 11

8 3 Beschrijving van de constructie 3.1 Algemene constructie opbouw De ondergrondse parkeergarage wordt opgebouwd uit een betonnen bak met een dek. De vloer van de bak wordt in het werk gestort. De wanden worden opgebouwd uit holle wandsysteem elementen, die in het werk worden volgestort. Op de langsstramienen komen prefab beton kolommen met daarop prefab betonnen liggers uitgevoerd als gerberligger. Het dek wordt uitgevoerd in kanaalplaten met een gewapende druklaag. Het geheel draagt op Fundex-palen onder de kolommen, avagaarpalen onder de wanden en gewi-ankerpalen onder de vloer. 3.2 Stabiliteit Omdat de kelderbak in de grond wordt gemaakt, is stabiliteit geen probleem. De horizontale krachten op het dek worden via het dek naar de wanden afgedragen naar de wanden die gesteund worden door de grond. 3.3 Brandwerendheid Voor de parkeergarage geldt een brandwerendheidseis van zestig minuten. Bij de dimensionering van de wapening moet hier rekening mee worden gehouden. 3.4 Dilatatie Er worden geen dilataties toegepast SWNL , revisie v1.1 Pagina 8 van 11

9 4 Belastingaannames Voor de uitwerking van de belastingen wordt verwezen naar Bijlage Permanente belastingen Omschrijving Waarde Eenheid onderdeel dek 11,00 kn/m ,00 kn/m Variabele belasting Opgelegde vloer belastingen Omschrijving Gebruiksklasse q k (kn/m 2 ) Q k (kn) dek C3-zonder obstakels voor rondlopende mensen 5,00 7,00 0,6 0,7 0,6 vloer F- lichte voertuigen 2,0 10,0 0,7 0,7 0,6 Incidenteel kan er een hulpvoertuig op het dek komen, vlgs. NEN-EN /NB Botsbelasting NEN-EN / NB tabel 4.1 F = 100 kn h = 1,2 m SWNL , revisie v1.1 Pagina 9 van 11

10 5 Berekeningen 5.1 Dek Het dek bestaat uit kanaalplaten van 400 mm met een gewapende druklaag van 70 mm. De wapening wordt in UO-fase berekend, rekening houdend met de scheurwijdte. Om een stijvere vloer te krijgen wordt extra wapening toegepast op de steunpunten. De kelderwanden steunen tegen het dek. De normaalkracht dient in de berekening van de kanaalplaten meegenomen te worden. De kanaalplaten dragen op een prefab T-vormige betonbalk van 700 mm hoog en een onderflensbreedte van 1000 mm. De balk wordt uitgevoerd als gerberligger. Om de torsie op de ligger te vermijden, worden de kanaalplaten gekoppeld door twee staven per plaat in kopsleuven. De instortvoorzieningen voor de ballenvangers en de lichtmasten worden in de UO-fase uitgewerkt. In Bijlage 1 is de berekening van het dek opgenomen. 5.2 Gewichtsberekening In Bijlage 2 is de gewichtsberekening opgenomen voor een aantal maatgevende palen. Hierbij wordt uitgegaan van starre ondersteuningen. 5.3 Doorsnede Om de krachtsoverdracht vanuit de kolom door de vloeren naar de Gewi-palen te onderzoeken, is een 3D-model gemaakt, waarin de diverse belastingfasen zijn berekend. Dit geeft andere waarden van de paalbelastingen, omdat hier met de veerstijfheden van de palen is gerekend. In de UO-fase kan dit model uitgebreid worden om alle paalbelastingen uit dit model te halen. In de DO-fase zijn de maxima uit de Gewichtsberekening en Doorsnedeberekening aangehouden. In Bijlage 3 wordt deze berekening weergegeven. Op Blad 9 worden de omhullende paalkrachten weergegeven. 5.4 Funderingspalen Als palen worden toegepast Fundex-palen Ø67/540, Avegaarpalen Ø350 en Gewi-ankerpalen Ø250. De Fundex-palen en de Avegaarpalen komen hoofdzakelijk op druk, maar voor de trek moeten ze tot in de punt gewapend worden. Eventuele paalafwijkingen van de Fundex-palen zal vooral in de paalwapening opgevangen moeten worden. Bij de keuze van de paalwapening moet rekening worden gehouden met de vloerdikte van 500 mm ter plaatse van de paal. Ombuigingen in de vloer zijn vanwege het paalsysteem niet mogelijk. SWNL , revisie v1.1 Pagina 10 van 11

11 Berekeningen De Gewi-ankerpalen komen hoofdzakelijk op trek. De ankerschotel wordt in dat geval bovenin de vloer geplaatst. De gewi-ankerpalen met kleinere trek krijgen grotere druk, waarom de schotel hier halverwege de vloer komt. Rondom de schotels is ponswapening nodig in de eerste periferie. 5.5 Vloer De vloer wordt uitgevoerd in beton C30/37. Voor de verhinderde vervorming wordt de staalspanning in de gebruiksfase verhoogd om de scheurwijdtecontrole uit te kunnen voeren. De vloer is 300 mm dik met een verzwaring rondom de Fundex-palen van 2 x 2 m 2 met een dikte van 500 mm. Met een standaardwapening van Ø x 100 kan een groot deel van de momenten worden afgedekt. De gewi-ankerpalen worden verankerd met een standaard ankerstuk Ø350 met ponswapening. De principeberekening is opgenomen in Bijlage Wanden en Kolommen De wanden worden uitgevoerd in 300 mm dikke Alvon-wanden in C30/37. Plaatselijk worden voorzieningen gemaakt aan de wanden om stootplaten op te leggen. Het metselwerk t.p.v. de kademuur wordt aangezet op de uitstekende vloerrand. De kolommen worden uitgevoerd in situ beton C30/37 met afmeting 400 x 400 mm of als alternatief Ø450 mm. De berekening is opgenomen in Bijlage 5 SWNL , revisie v1.1 Pagina 11 van 11

12 Bijlage 1 Dek - Berekening - Hivoss richtlijn - Berekening onderslagbalk - Berekening VBI SWNL , revisie v1.0

13 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Dakvloer Datum: Blad: 1 Belastingen Permanente belasting op dakconstructie waterdichte laag 5 mm 50 kg/m2 0,50 kn/m2 drainagelaag 10 mm 0,10 water in drainagelg. 10 mm 0,01 x 10,0 = 0,10 afschot mm schuimbeton 1000 kg/m3 0,25 x 10,0 = 2,50 dempingsmat 10 mm 0,10 kunstgras 40 mm 0,20 3,50 kn/m2 Vlgs. rapport Randvoorwaarden Gemeente Amsterdam minimaal 4,00 kn/m2 Kanaalplaten L = 15 m Gevolgklasse CC2 brandwerendheid 60 min. e.g kanaalplaat 5,0 kn/m2 druklaag mm 2,0 minimaal 7,0 perm. bel. 4,0 11,0 kn/m2 Opgelegde belasting NEN-EN /NB Klasse C3 q = 5,0 kn/m2 Q = 7,0 kn Ψ0 = 0,6; Ψ1 = 0,7; Ψ2 = 0,6 Er worden permanente voorzieningen getroffen om te voorkomen dat er zware voertuigen op het dek komen. Het maximale dienstvoertuig vlgs. NEN-EN /NB: art is wel toelaatbaar. Volgens opgave VBI: AVU40 met gewapende druklaag van 70 mm beton: C30/37 wapening: uitwerken in een volgende fase, rekening houdend met scheurvorming, krimp, temperatuur en doorbuiging. N.B.: De kelderwanden steunen af tegen de kanaalplaten. Deze normaalkracht meenemen in de berekening. Trillingshinder Volgens A1.4.4 van NEN-EN 1990 moeten de volgende aspecten worden beschouwd: a) het comfort van de gebruiker b) het functioneren van de constructie (scheuren in aanliggende onderdelen)

14 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Dakvloer Datum: Blad: 2 Het dek van de parkeergarage is ontworpen als voetbalveld. De belasting voor een voetbalveld is vrij laag, maar omwille van de functionaliteit is gekozen voor een vloerbelasting van 5 kn/m2 (klasse 3). Omdat scheurvorming in aanliggende onderdelen geen item is, kan gesteld worden dat de vloer hiermee aan de eisen voldoet van een vloer waarover veel wordt gelopen. Een beschouwing over het comfort wordt gegeven conform de Hivoss Ontwerprichtlijn voor vloeren. Deze richtlijn is in Bijlage 1 opgenomen. μ = ,2 x 500 = 1125 kg/m (20% van de veranderlijke belasting) L = 15,3 m Mmod = 0,45 x μ x L (éénzijdig ingeklemde ligger) Mmod = 0,45 x 1125 x 15,3 = 7746 kg eigenfrequentie van de vloer = 2,9 Hz Voor beton mag je een demping rekenen van 2%. In Figuur 4 van de ontwerprichtlijn wordt afgelezen dat de vloer in gebied D valt. Tabel 1 geeft dan aan dat de vloer voor veel gebruiksfuncties voldoet.

15 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Dakvloer Datum: Blad: 3 Steunpuntswapening De druklaag wordt gewapend met een doorgaand net van Ø8-100x100. Op de steunpunten wordt deze wapening opgehoogd, zodat de vloer de bijkomende belasting na uitharden van de druklaag als een doorgaande ligger kan opnemen. qd = 1,2 x 4 + 1,5 x 5 = 12,3 kn/m (afwerking + ver. bel.) L = 15,3 m Md = 0,10 x 12,3 x 15,3 2 = 288 knm/m z = 0,9 x (470-40) = 387 mm As,req = / (387 x 435) = 1710 mm 2 /m pas toe: Ø Ø As,prov = 2510 mm 2 /m De definitieve uitwerking wordt in de UO-fase gedaan. Ballenvangers op dek De ballenvangers hebben staanders om de 2,6 m. Vlgs. de berekening van de fabrikant hebben die een inklemmingsmoment van 15 knm. Dit is door de kanaalplaten op te nemen. Lichtmasten op het dek Er staat één lichtmast op het dek, de overigen worden aan de betonwanden bevestigd. Vlgs. de berekening van de fabrikant hebben de lichtmasten een inklemmingsmoment van 26 knm. NE,d = ME,d = 5 kn 26 knm Moment tgv. G en Q = 0,125 x (1,2*11+1,5*5) x 15,2 2 = 598 knm Lichtmasten midden op overspanning M = /2 + 0,25*5*15 = 630 knm toename 5,35% Dit is door de kanaalplaten op te nemen. De verankering van de staanders en lichtmasten moet in een volgende fase nader uitgewerkt worden.

16 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Dakvloer Datum: Blad: 4 Prefab betonbalken perm. bel. 15,0 + 17,4 x 11,0 = 206,8 kn/m opgelegde belasting 17,4 x 5,0 = 87,2 kn/m Qk = 294,0 kn/m Qd = 379,0 kn/m Voor de uitvoer zie Bijlage 1 balk gewapend met TS/Liggers beton: C50/60 prefab beton wapening: 6 Ø32 Boven 6 Ø Ø20 Onder Brandwerendheid NEN-EN Torsie uit schaakbordbelasting kanaalplaten e = 0,44 m F d;links 0,9 x 7,5 x 11,0 = 74,25 kn/m F d;rechts 1,2 x 7,5 x 11,0 = 99,00 kn/m 1,5 x 7,5 x 5,0 = 56,25 155,25 kn/m m td = (155,25-74,25) x 0,44 = 35,6 knm/m Dit levert te grote torsie op de tandoplegging van de balken ==> stekken in kopsleufsparingen toepassen Tandoplegging Vd = x 379 = 881 kn Hd = 0,5 x Vd Hiermee wordt al rekening gehouden met krachten uit krimp en temperatuur. Voor de berekening zie Blad 5 e.v.

17 0 280 Project: Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Nokoplegging Prefab betonbalk in dek Datum: Blad: 5 Versie A Invoer Ontwerpsituatie = Ontwerptijd = UGT - blijvend en tijdelijk Langdurende belasting Materialen 230 Oplegmateriaal = N.V.T Oplegging = Betonsterkte = Star C50/ Staalsoort = B500B FE,d Belastingen F E,rep = 676 kn H E,rep = 0 kn F E,d = 890 kn H E,d = 0 kn H totaal:d = 445 kn HE,d Wapening hoofdwapening = 8 staven 25 beugelwapening = 10- snedig flankwapening = 3 20 per zijde Toegepaste wapening voldoet De scheurwijdte voldoet verankeringslengte 507 mm Vorm en afmetingen console Vorm = Recht L = 320 mm (Lengte console) h c = 280 mm (Totale hoogte console) h c,r = 400 mm h c,s = 0 mm (Rechte deel van de console) a b = 200 mm (Lengte oplegmateriaal a v = 60 mm (Afstand tussen achterconstructie en oplegmateriaal) b oplegmat = 560 mm (Breedte oplegmateriaal) b console = 1000 mm (Breedte console) b achter.constr = 1000 mm (Breedte achterconstructie) Dekking Milieuklasse = XC1 Werktolerantie = Ja Controleerbaar = Ja Nabewerkt = Nee c nom,hoofd = 30 mm c prov,hoofd = 35 mm (Dekking op hoofdwapening) c nom,zijkant = 20 mm c prov,zijkant = 35 mm (Dekking op beugels) De gekozen dekkingen zijn akkoord

18 Project: Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Nokoplegging Prefab betonbalk in dek Datum: Blad: 6 Uitvoer l eff / h c = 1,64 3,00 (Gedrongen constructie, EC2 art 5.3) (a v + 1 / 2 a b ) / h c = 0,57 > 0,50 (Lange console, EC2 art. J.3) d = h c - c - beugel - 1 / 2 hoofd = 220,5 mm (Nuttige hoogte) b = b min = 1000 mm (Minimale breedte van console of achterconstructie) z = d - 1 / 2 l v = 188,4 mm l v = F h / (b s Rd,max ) = 64,24 mm l h = F d / (b s Rd,max ) = 55,63 mm (EC2 vgl. 6.56) s Rd,max = 0,6 (1 - f ck /250) f cd = 16,0 N/mm² F H = (b d s Rd,max ) ± ((b d s Rd,max )² - C) = 3,53E+06 ± 2,50E+06 = 1028 kn C = 2 b s Rd,max [( 1 / 2 l h + a v + 1 / 2 a b ) F d + (h c - d) H d ) = 6,20E+12 Buigtrekwapening A s,req = (( 1 / 2 l h + a v + 1 / 2 a b ) F d + (h c - 1 /2 l v ) H d ) / (f yd z) = 3388 mm² A s,prov = 8 staven 25 = 3927 mm² (Voldoet) h.o.h afstand staven = 126 mm 50 mm (Voldoet) l bd = a 1 a 2 a 3 a 4 a 5 l b,rqd l b,min = 507 mm (Verankeringslengte) Flankwapening A s,link,req 0,25 A s,req = 847 mm² A s,link,prov = 3 staven 20 = 942 mm² (Voldoet) Hellingshoek betondrukdiagonaal tan q = z / ( 1 / 2 l h + a v + 1 / 2 a b ) = q = 45,1 (Directe lastafdracht) Dwarskrachtwapening V Ed = 890 kn 1764 kn (Geen bezwijken drukdiagonaal) V ed,reductie = 223 kn > 178 kn (Dwarskrachtwapening toepassen) V Rd,s = 924 kn 223 kn (Voldoet) Minimaal benodigde verticale wapening A s,link = 1024 mm² 1131 mm² (Voldoet) = F E,d / f y,d (Volledige kracht dient te worden opgetild) Scheurwijdte w k,max = 0,343 mm (Voldoet) w k = 0,219 mm

19 RFS2-CT Human induced Vibrations of Steel Structures Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn

20 Floor_Guideline_NL03.doc

21 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Inhoudsopgave SAMENVATTING INLEIDING ALGEMEEN TOEPASSINGSGEBIED REFERENTIES DEFINITIES VARIABELEN, EENHEDEN EN SYMBOLEN ONTWERP VAN VLOEREN TEGEN VLOERTRILLINGEN ONTWERP PROCEDURE GERELATEERDE ONTWERPMETHODEN Handrekenmethode met behulp van metingen Overdrachtsmethode Modale superpositie INDELING VAN TRILLINGSNIVEAUS TE BEOORDELEN GROOTHEID BEOORDELINGSKLASSEN (VLOERKLASSEN) HANDREKENMETHODE BEPALING VAN DE EIGENFREQUENTIE EN MODALE MASSA Eindige elementen analyse Analytische formules BEPALING VAN DE DEMPING BEPALING VAN DE VLOERKLASSE Systemen met meer dan een eigenfrequentie ES-RMS 90 GRAFIEKEN VOOR SYSTEMEN MET EEN VRIJHEIDSGRAAD...16 A. BEREKENING VAN DE NATUURLIJKE FREQUENTIE EN MODALE MASSA VAN VLOEREN EN ANDERE CONSTRUCTIES...25 A.1. NATUURLIJKE FREQUENTIE EN MODALE MASSA VOOR ISOTROPE PLATEN...25 A.2. NATUURLIJKE FREQUENTIE EN MODALE MASSA VOOR BALKEN...28 A.3. NATUURLIJKE FREQUENTIE EN MODALE MASSA VOOR ORTHOTROPE PLATEN...28 A.4. EIGEN GEWICHT BENADERING VOOR DE NATUURLIJKE FREQUENTIE...29 A.5. DUNKERLEY BENADERING VOOR DE NATUURLIJK FREQUENTIE...30 A.6. BENADERING VOOR DE MODALE MASSA

22 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Samenvatting Moderne, lichtgewicht vloeren en vloeren met grote overspanningen kunnen gevoelig zijn voor trillingen bij normale gebruik. Deze richtlijn presenteert een methode waarmee vloeren eenvoudig voor dit soort trillingen kunnen worden ontworpen. Deze richtlijn richt zich op vloeren van gebouwen met een kantoor en/of woon functie die mogelijk door normaal lopende mensen geëxciteerd kunnen worden en die hierdoor hinder voor andere gebruikers kunnen veroorzaken. Deze richtlijn gaat samen met een achtergrond document die alternatieve en meer algemene methodes beschrijft voor de bepaling van de responsie van vloeren op door mensen veroorzaakte dynamische belastingen. De theoretische methodes die zowel in richtlijn als achtergrond documentatie zijn beschreven zijn ontwikkeld binnen het Research Fund voor Coal and Steel Project Vibration of Floors. Deze documentatie is geschreven in opdracht van de RFCS binnen het kader van het project "HIVOSS". Regels voor de bepaling van relevante dynamische vloer karakteristieken en rekenvoorbeelden zijn in de bijlage van dit documenten te vinden. 3

23 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 1. Inleiding 1.1. Algemeen Vloeren worden ontworpen voor zowel uiterstegrenstoestand als bruikbaarheidsgrenstoestand: Eisen met betrekking tot de uiterstegrenstoestand betreffen sterkte en stabiliteit van de constructie; Eisen met betrekking tot bruikbaarheidsgrenstoestand betreffen onder andere trillingen en dus zijn hoofdzakelijk gerelateerd aan de stijfheid, massa, demping en belastingsmechanismes. Voor slanke vloerconstructies in staal of composiet wordt het ontwerp meestal bepaald door eisen met betrekking tot bruikbaarheid. Deze richtlijn is gericht op: Specificatie van dragelijk trillingsterkte door gebruik van beoordelingsklassen en Voorspelling van de vloerresponsie op loopbelasting in relatie tot de gebruiksfunctie van het gebouw. Voor de voorspelling van de vloerresponsie dienen een aantal dynamische karakteristieken bepaald worden. Deze karakteristieken en vereenvoudigde methodes om ze te bepalen worden kort beschreven Toepassingsgebied Deze richtlijn geeft aanwijzingen voor de voorspelling en beoordeling van trillingen van vloeren. De procedure die hierin is beschreven behelst een vereenvoudigde methode voor de controle van vloerontwerpen ten aanzien van looptrillingen. De richtlijn richt zicht op vereenvoudigde methodes en aanbevelingen in relatie het verdragen van trillingen als gevolg van normale menselijke activiteiten, met name lopen. Trillingen door machines of door verkeer vallen buiten de scope van deze richtlijn. De richtlijn mag niet worden toegepast voor voetgangersbruggen of andere constructies waarvan noch het gedrag noch het gebruik vergeleken kan worden met die van een vloer in een gebouw. 4

24 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 1.3. Referenties [1] European Commission Technical Steel Research: Generalisation of criteria for vloer vibrations voor industrial, office, residential and public building and gymnastic halls, RFCS Report EUR EN, ISBN , 2006, [2] Hugo Bachmann, Walter Ammann. Vibration of Structures induced by Man and Machines IABSE-AIPC-IVBH, Zürich 1987, ISBN X [3] Waarts, P. Trillingen van vloeren door lopen: Richtlijn voor het voorspellen, meten en beoordelen. SBR, September [4] Smith, A.L., Hicks, S.J., Devine, P.J. Design of Floors for Vibrations: A New Approach. SCI Publication P354, Ascot, [5] ISO Mechanical Vibration and Shock, Evaluation of human exposure to whole-body vibration. International Organization for Standardization. [6] ISO Bases for design of structures Serviceability of buildings and walkways against vibrations. International Organization for Standardization. 5

25 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 1.4. Definities Demping D Modale massa, M mod = gegeneraliseerde massa Demping is een effect, inherent aan een systeem of specifiek toegevoegd voor dat doel, dat leidt tot een vermindering van de trilling van een oscillerend systeem in de tijd. Demping is energiedissipatie van een trillend systeem met tijd of afstand. Voor constructies bestaat de totale demping uit: Materiaal en structurele demping Demping door meubilair en afbouw Geometrische demping Een systeem met meerdere vrijheidsgraden kan tot een combinatie van meerdere enkelvrijheidsgraad (SDOF) systemen worden gereduceerd met overeenkomende eigenfrequenties. f = 1 2π k* m* waarin f is de natuurlijke frequentie, uitgedrukt in Hz k* is de modale stijfheid m* is de modale massa. De modale massa kan worden gezien als de geactiveerde massa in een bepaalde trilvorm. 6

26 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Natuurlijke frequentie, f (eigenfrequentie) ES-RMS 90 De natuurlijke frequentie is de frequentie van vrije trilling van een systeem. Voor een systeem met meerdere vrijheidsgraden, zijn de natuurlijke frequenties de frequenties van de trilvormen. Het aantal natuurlijke frequenties en bijbehorende trilvormen is afhankelijk van het aantal graden van vrijheid. Zij worden over het algemeen gesorteerd op de hoeveelheid energie die door de trilling vrijkomt; de eerste natuurlijke frequentie heeft het laagste energieniveau en heeft de grootste kans te worden geactiveerd. De vergelijking voor de natuurlijke frequentie voor één enkele vrijheidsgraad (SDOF) systeem is: f = 1 2π K M waarin K is de stijfheid M is de massa. De frequentie F is gelijk aan één gedeeld door de trillingstijd T (f = 1 / T). 90% bovengrens van de een stap RMS waarde van de snelheid voor een significante stap. ES: Een stap RMS: Wortel van de gemiddelde effectieve waarde in het kwadraat van de snelheid v: v RMS T 1 = v( t) T 0 v dt 2 Peak 2 waar: T is de duur van de stap. 7

27 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 1.5. Variabelen, eenheden en symbolen a versnelling [m/s²] B breedte [m] f, f i natuurlijke frequentie [Hz] δ(x,y) Verplaatsing bij locatie x,y [m] D Demping (% van kritische demping) [-] D 1 Structureel en materiaal demping [-] D 2 Demping door meubilair [-] D 3 Demping door afbouw [-] l lengte [m] K, k stijfheid [N/m] M mod Modale massa [kg] M total Total massa [kg] ES-RMS Een stap RMS waarde van de effectieve snelheid [-] ES- RMS percentiel van ES-RMS waarden [-] T periode (van een trilling) [s] t time [s] p verdeelde belasting (per eenheid van lengte of oppervlakte) [kn/m] [kn/m²] of δ vervorming [m] μ verdeelde massa per eenheid van lengte of oppervlakte [kg/m] [kg/m²] of 8

28 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 2. Ontwerp van vloeren tegen vloertrillingen 2.1. Ontwerp procedure De in deze richtlijn beschreven procedure komt overeen met een vereenvoudigde methode voor de controle van een vloer ontwerp voor looptrillingen. De eerste stap van deze procedure is om de dynamische karakteristieken ofwel de modale parameters van de vloer te bepalen. Deze parameters zijn de modale massa, de natuurlijke frequentie en demping. Met behulp van deze parameters en een set grafieken kan de ES-RMS 90 waarde worden afgelezen. Vervolgens wordt deze waarde beoordeeld volgens de beoordelingsklasse die aanbevolen wordt voor de gegeven gebruiksfunctie van de vloer. De drie stappen in deze procedure worden gegeven in Figuur 1. Deze methode wordt aangeduid als handrekenmethode en wordt verder beschreven in hoofdstuk 4. Bepaal dynamische vloer eigenschappen: Natuurlijke Frequentie Modale Massa Demping Lees ES-RMS 90 waarde af Bepaal en controleer vloer klasse Figuur 1: Ontwerp procedure Gerelateerde ontwerpmethoden Handrekenmethode met behulp van metingen De handrekenmethode kan ook worden toegepast in die gevallen waarbij de vloer eigenschappen aan de hand van metingen bepaald zijn. Voor een beschrijving van hoe men parameters experimenteel kan bepalen wordt verwezen naar [1] en [3]. 9

29 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Overdrachtsmethode In de overdrachtsmethode worden de vloerkarakteristieken beschreven in termen van een overdrachtsfunctie in plaats van modale parameters. Vervolgens wordt, door middel van een statistische analyse de ES-RMS 90 waarde van de desbetreffende vloer bepaald. De methode wordt in meer detail beschreven in [1] and [3]. De handrekenmethode, welk een vereenvoudigde versie van de overdrachtsmethode betreft, is gebaseerd op de klassieke overdrachtsfunctie voor een systeem met een enkele vrijheidsgraad. De probabilistische analyse om de ES-RMS 90 waarde te bepalen is vooraf uitgevoerd. De overdrachtsmethode kan worden toegepast voor die gevallen waar de vloerresponsie is met behulp van eindige elementen analyses of metingen bepaald Modale superpositie Twee analysemethodes, die op modale superpositie gebaseerd zijn, worden beschreven in de richtlijn door de Steel Construction Institute, [4]. In de algemene methode wordt een eindige elementen analyse gebruikt om de eigenschappen van de vloer voor een aantal trillingsvormen te bepalen. Vervolgens worden ontwerp loopbelastingen toegepast om de responsie te bepalen in termen van versnelling. De vereenvoudigde methode is gebaseerd op een parametrische studie die gebruik maakt van deze algemene methode en bestaat uit analytische formules. In tegenstelling tot de handrekenmethode, is het modale superpositie methode deterministisch en zijn de resultaten direct vergelijkbaar met grenswaarden in de internationale standaarden in [5] and [6]. In deze methode kan de invloed van scheiding tussen de veroorzaker van looptrillingen en de ontvanger beschouwd worden. Meer informatie over deze methode wordt in het achtergrond document gegeven. 10

30 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 3. Indeling van trillingsniveaus 3.1. Te beoordelen grootheid De perceptie van trilling door mensen en de daarmee gerelateerde hinder die men ervaart is afhankelijk van verschillende aspecten. De meest belangrijk zijn: De richting van de trilling. In deze richtlijn worden allen verticale trillingen beschouwd. Postuur (staand, liggend of zittend). De huidige activiteit van een bewoner is bepalend voor zijn perceptie van de trilling. Bijvoorbeeld, mensen die in een fabriek werken zullen trillingen op een andere manier waarnemen dan mensen die werken op een kantoor. Verder, kunnen de leeftijd en de gezondheid van mensen invloed hebben op de beleving van trillingshinder. Dus de perceptie van trillingen verschilt van mens tot mens en kan alleen zodanig worden beoordeeld dat aan de comfortverwachtingen van de meerderheid kan worden voldaan. Opgemerkt wordt dat de trillingsniveaus die in deze richtlijn worden beschouwd alleen relevant zijn voor het comfort van bewoners. Deze niveaus zijn niet relevant voor constructieve veiligheid. De te beoordelen grootheid is de 90% bovengrens van de RMS waarde van de gewogen vloerrespons bepaald over één stap, de ES-RMS 90. De ES-RMS 90 is dimensieloos Beoordelingsklassen (vloerklassen) In de onderstaande tabel worden trillingen ingedeeld in zes vloerklassen (A t/m F). In deze tabel worden ook de aanbevolen te hanteren klassen gegeven ten aanzien van de gebruiksfunctie. 11

31 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Tabel 1: Indeling van trillingssterkte in klassen en aanbevolen niveaus ten aanzien van gebruiksfunctie ES-RMS 90 Gebruiksfunctie Klasse Ondergrens Bovengrens A B C D E F Kritische werkruimte Gezondheid Onderwijs Woonfunctie Kantoor Bijeenkomstfunctie Winkel Hotel Gevangenis Industrie Sport Aanbevolen Kritisch Niet aanbevolen Grenswaarden van de trillingsterkte worden ook gegeven in internationaal standaard ISO 10137[6], welk als referentie in de Eurocodes gebruikt wordt. Deze grenswaarden worden in Tabel 2, gegeven naast de equivalente ES- RMS 90 waarde. Tabel 2: Grenswaarden volgens ISO voor continu trilling Place Time Vermenigvuldigingsfactor Kritische werkruimte (e.g. ziekenhuis operatiekamer, ES-RMS 90 equivalent Dag precisie laboratoria, etc.) Nacht Woonfunctie (e.g. flatgebouwen, Dag 2 to to 0.4 huizen, ziekenhuizen) Nacht Kantoor met open ruimte Dag Nacht Algemeen kantoorfunctie en Dag scholen Nacht Fabrieken Dag Nacht Opgemerkt wordt dat grenswaarden in Tabel 2 nodeloos streng zijn en dat uit proeven op een aantal gebruikersgroepen blijkt dat grenswaarden in Tabel 1 meer geschikt zijn (zie [1]). 12

32 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 4. Handrekenmethode In de handrekenmethode wordt aangenomen dat de dynamische responsie van de vloer geschematiseerd kan worden als die van systeem met een enkele vrijheidsgraad. De natuurlijke frequentie, modale massa en demping kunnen bepaald worden zoals aangegeven in dit hoofdstuk. Zoals eerder beschreven in paragraaf 2.2.1, kunnen de modale parameters bepaald worden ook door middel van metingen. Omdat deze richtlijn gericht op nieuwbouw worden metingen hier niet beschouwd Bepaling van de eigenfrequentie en modale massa In de praktijk, kunnen vloer eigenschappen of met behulp van eenvoudige berekeningen (analytische formules) of door middel van eindige elementen analyse bepaald worden. Bij het bepalen van de vloer eigenschappen, moet een realistische aandeel van de veranderlijke belasting worden meegenomen in de massa van het vloer. Richtwaarden zijn 10% tot 20% van de veranderlijke belasting. Voor zeer lichte vloeren wordt aanbevolen om de massa van een persoon ook te nemen in de modale massa van de vloer. Een minimale representatieve waarde voor de meewerkende massa van een persoon is 30 kg Eindige elementen analyse Verschillende eindige elementen programma's kunnen dynamische berekeningen uitvoeren en hebben modules om eigenfrequenties te bepalen. Veel programma's kunnen ook automatisch bij een frequentie analyse de modale massa uitrekenen. Opgemerkt wordt dat eindige elementen modellen voor de bruikbaarheidgrensstoestand (SLS) en voor de uiterstegrenstoestand (ULS) kunnen wezenlijk verschillen. Een typische voorbeeld is die van de selectie van de randvoorwaarde van de vloer. Een verbinding die in ULS als een volledige scharnier mag worden beschouwd kan zich in SLS als een volledig moment vaste verbinding gedragen. Voor beton, moet de dynamische elasticiteitsmodulus 10% hoger worden genomen dan de statische tangentiële elasticiteitsmodulus E cm Analytische formules Voor handberekeningen, geeft bijlage A formules voor de bepaling van eigenfrequenties en modale massa van isotropische en orthotropische platen en balken Bepaling van de demping Demping heeft een grote invloed op het trilgedrag van de vloer. Waarden voor de dempingverhouding kunnen worden bepaald aan de hand van Tabel 13

33 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 3 voor verschillende materialen, meubilair en afbouw. Het totale (systeem) demping D wordt verkregen door de waarden D 1 t/m D 3 op te tellen. Tabel 3: Bepaling van de demping Type Demping (% van kritische demping) Materiaal demping D 1 Hout 6% Beton 2% Staal 1% Staal-beton 1% Demping door meubilair D 2 Traditionele kantoor voor 1 t/m 3 personen met 2% scheidingswanden Papierloos kantoor 0% Kantoor met open ruimtes 1% Bibliotheek 1% Woningen 1% Scholen 0% Sportzalen 0% Demping door afbouw D 3 Plafond onder vloer 1% Zwevende dekvloer 1% Totale Demping D = D 1 + D 2 + D Bepaling van de vloerklasse Als de modale massa en eigenfrequentie en demping bepaald zijn, kan zowel ES-RMS 90 waarde als de bijbehorende vloerklasse afgelezen worden met behulp van de diagrammen in sectie

34 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Frequentie [Hz] D C E F B A Modale Massa [kg] Figuur 2: Toepassing van grafieken in handrekenmethode Het diagram wordt toegepast door op de x-as de modale massa en op y-as de eigenfrequentie op te zoeken. De ES-RMS 90 waarden en bijbehorende vloerklasse wordt afgelezen bij de kruising van de lijnen vanuit de twee gezochte punten op de x en y assen (zie Figuur 2) Systemen met meer dan een eigenfrequentie In bepaalde gevallen, is de vloerresponsie gekenmerkt door meer dan een natuurlijke frequentie. In deze gevallen, moet de ES-RMS 90 waarde bepaald worden als een combinatie van ES-RMS 90 waarden verkregen voor elke trilvorm. De procedure is als volgt: a) Bepaal de eigenfrequenties. b) Bepaal de modale massa en demping voor elke eigenfrequentie. c) Bepaal de bijbehorende ES-RMS 90 waarde voor elke eigenfrequentie. d) Benader de totale (of gecombineerde) ES-RMS 90 waarde met behulp van: 2 OS RMS = OS 90 RMS 90;i i e) Lees de bijbehorende vloerklasse af vanuit Tabel 1. 15

35 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn 4.4. ES-RMS 90 grafieken voor systemen met een vrijheidsgraad Eigenfrequentie van de vloer (Hz) Eigenfrequency of the floor (Hz) D = 1% Classification based on a damping ratio of 1% A B C D E F Modale massa van de vloer (kg) Modal mass of the floor (kg) Figuur 3: ES-RMS 90 voor 1% Demping 16

36 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie van de vloer (Hz) Eigenfrequency of the floor (Hz) D = 2% Classification based on a damping ratio of 2% A B C D E F Figuur 4: ES-RMS 90 voor 2% Demping Modale massa Modal mass van of de the vloer floor (kg) 17

37 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie van de vloer (Hz) Eigenfrequency of the floor (Hz) Classification based on a damping ratio of 3% F D = 3% E D C B A Modale massa Modal mass van of de the vloer floor (kg) (kg) Figuur 5: ES-RMS 90 voor 3% Demping 18

38 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie Eigenfrequency of van the floor de vloer (Hz) (Hz) D = 4% Classification based on a damping ratio of 4% A B C D E F Figuur 6: ES-RMS 90 voor 4% Demping Modale massa Modal mass van of de the floor vloer (kg) (kg) 19

39 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie Eigenfrequency of van the floor de (Hz) vloer (Hz) Classification based on a damping ratio of 5% Modale massa Modal mass van of de the vloer floor (kg) (kg) F Figuur 7: ES-RMS 90 voor 5% Demping D = 5% E D C B A

40 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie van de vloer (Hz) Eigenfrequency of the floor (Hz) Classification based on a damping ratio of 6% F D = 6% E D C B A Figuur 8:ES-RMS 90 voor 6% Demping Modale massa Modal mass van of de the floor vloer (kg) (kg) 21

41 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie van de vloer (Hz) Eigenfrequency of the floor (Hz) D = 7% Classification based on a damping ratio of 7% A B C D E F Figuur 9: ES-RMS 90 voor 7% Demping Modale massa Modal mass van of de the vloer floor (kg) (kg) 22

42 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Eigenfrequentie Eigenfrequency of van the floor de (Hz) vloer (Hz) D = 8% Classification based on a damping ratio of 8% D E F A B C Modale massa Modal mass van of de the vloer floor (kg) (kg) Figuur 10: ES-RMS 90 voor 8% Demping 23

43 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn D = 9% Classification based on a damping ratio of 9% Eigenfrequentie Eigenfrequency of van the floor de (Hz) vloer (Hz) F E D A B C Figuur 11: ES-RMS 90 voor 9% Demping Modale Modal massa mass van of the de floor vloer (kg) (kg) 24

44 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn A. Berekening van de natuurlijke frequentie en modale massa van vloeren en andere constructies A.1. Natuurlijke frequentie en modale massa voor isotrope platen De onderstaande tabel geeft formules voor de bepaling van de eerste natuurlijke frequentie (volgens [2]) en van de modale massa voor verschillende oplegcondities. De gegeven formules zijn geldig voor die situaties waarbij geen zijdelings verplaatsing ontstaat aan de randen van de plaat. Oplegcondities: ingeklemd vrij opgelegd Frequentie ; Modale massa 3 α E t f = ; M 2 2 mod = β M tot L 12 μ ( 1 υ ) B B L L α α α = ( 1 + λ ) Ratio λ = L/B β 0,25 voor alle λ α = λ λ Ratio λ = L/B β 0,20 voor alle λ 25

45 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Oplegcondities: ingeklemd vrij opgelegd Frequentie ; Modale massa 3 α E t f = ; M 2 2 mod = β M tot L 12 μ ( 1 υ ) α α = λ λ B L α Ratio λ = L/B β 0,18 voor alle λ α = λ λ 8.00 B L 0.00 α Ratio λ = L/B β 0,22 voor alle λ α = λ λ B L Ratio λ = L/B β 0,21 voor alle λ 26

46 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Oplegcondities: ingeklemd vrij opgelegd Frequentie ; Modale massa 3 α E t f = ; M 2 2 mod = β M tot L 12 μ ( 1 υ ) B L E t μ ν α M tot α = λ λ Ratio λ = L/B β 0,17 voor alle λ Elasticiteitsmodulus in N/m² Dikte van de plaat in m Massa van de vloer incl. meubilair en afbouw in kg/m² Poisson verhouding Totale massa van de vloer incl. afbouw en representatieve variabele belasting in kg 27

47 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn A.2. Natuurlijke frequentie en modale massa voor balken De eerste eigenfrequentie van een balk voor verschillende oplegcondities kan bepaald worden met de formules in Tabel 4 met: E Elasticiteitsmodulus [N/m²] I Traagheidsmoment [m 4 ] μ verdeelde massa [kg/m] l Lenge van de balk Tabel 4: Eerste eigenfrequentie en modale massa voor balken Oplegcondities Natuurlijke Frequentie l l l l 4 3EI f = 4 π 0. 37μl 2 3EI f = 4 π 0. 2μl 2 3EI f = 4 π μl 1 3EI f = 4 2π 0. 24μl Modale massa M M M M mod = mod = mod = mod = 0,41 μ l 0,45 μ l 0,5 μ l 0,64 μ l A.3. Natuurlijke frequentie en modale massa voor orthotrope platen Orthotrope vloeren zoals composiet vloeren met balken in de longitudinale richting en een betonnen platen in transversale richting hebben verschillende stijfheden in de lengte en breedte richting (EI y >EI x ). Een voorbeeld hiervan is in Figuur A.1 gegeven. 28

48 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn b l y Figuur A.1: Dimensions and axis of an orthotropic plate z x De eigenfrequenties van een rechthoekige orthotrope vloer die aan de randen scharnierend is opgelegd, kunnen worden beschreven met onderstaande vergelijking: EI EI 2 4 π EI y b b x f = μ l l l y waar: μ is de massa per m² in kg/m², l is de lengte van de vloer in m (in x-richting), b is de breedte van de vloer in m (in y- richting), E is de elasticiteitsmodulus in N/m², I x is de traagheidsmoment voor buiging om de x-as in m 4, I y is de traagheidsmoment voor buiging om de y-as in m 4. A.4. Eigen gewicht benadering voor de natuurlijke frequentie De eigenfrequentie van een constructie kan benard worden met behulp van de doorbuiging als gevolg van zijn eigen gewicht. Deze benadering kan heel handig zijn als men de doorbuiging, δ max al heeft uitgerekend, bijv. in een eindige elementen analyse. Dit methode maakt gebruik van de formule: De stijfheid wordt benadert met behulp van: M g K =, waar 3 4 δ max M is de totale massa van het trillende system, m g = is de zwaartekracht versnelling 4 δ max s 2 3 is de gemiddelde doorbuiging. De benadering voor de natuurlijke frequentie wordt dan gegeven door: f = 1 2π K M 29

49 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn f = 1 2π K M = 1 2π 4 g 3 δ max = δ 18 max[ mm] A.5. Dunkerley benadering voor de natuurlijk frequentie De Dunkerley benadering kan toegepast worden bij complexe trilvormen die zich lenen voor ontbinding in enkele elementaire trilvormen waarvan de eigenfrequentie bepaald kan worden met behulp van de forumles in A.1, A.2 en A.3. Figuur 12 geeft een voorbeeld van een composiet vloer met twee eenvoudig opgelegde balken en vrije randen. De verwachte trilvorm wordt in twee onafhankelijke trilvormen gedeeld. Beide trilvormen heen hun eigen natuurlijke frequentie (f 1 voor de trilling van de betonnen plaat en f 2 voor de composiet balk). Initiële systeem: Trilvorm betonnen plaat: Trilvorm composiet balk: Figuur 12: Voorbeeld van ontbinding van de trilvorm Volgens Dunkerley is de resulterende natuurlijk frequentie f van het totale systeem: 1 f = f f f

50 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn A.6. Benadering voor de modale massa Onder de modale massa wordt de massa van de vloer verstaan die wordt geactiveerd als de vloer onder een specifieke trilvorm beweegt. Elke trilvorm heeft zijn specifieke natuurlijke frequentie en modale massa. Om de modale massa te kunnen bepalen moet eerst de genormaliseerde trilvorm worden bepaald. De trilvorm kan niet met rekenformules worden bepaald en bij sommige eindige elementen pakketten is het niet mogelijk de modale massa op te vragen. In deze gevallen kan de trilvorm bepaald worden door middel van een benadering. Hierbij wordt een belasting op de constructie opgelegd zodanig dat een doorbuiging ontstaat die de verwachte trilvorm benadert. Expected mode shape: Application of loads: Figuur 13: Toepassing van belasting om trilvorm te benaderen (voorbeeld) Indien de trilvorm met behulp van een genormaliseerde functie δ(x,y) (d.w.z. δ(x,y) max. =1,0) benaderd kan worden, kan de modale massa met behulp van de volgende formule verkregen worden: M mod 2 = μ δ (x,y) df F waar μ δ(x,y) is de verdeelde massa per eenheid van lengte of oppervlakte; is de verticale verplaatsing op locatie x,y Indien de trilvorm is met behulp van eindige elementen analyse bepaald dan: 2 M = δ dm mod Nodes i waar f i dm i i i is de verticale genormaliseerde verplaatsing in knoop i is de massa van de vloer rondom knoop i Indien de functe δ(x,y) de exacte oplossing voor de trilvorm is, dan is levert de formule hierboven de exacte modale massa. 31

51 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Hieronder worden een aantal voorbeelden gegeven voor de bepaling van de modale massa door middel van rekenformules. Voorbeeld 1: Op alle randen eenvoudig opgelegde plaat, L x ~L y t L y L x - Benadering voor eerste trilvorm: π x π y δ(x, y) = sin sin, δ(x, y) = 1,0 max. l x l y - Verdeelde massa M total μ = l l x y - Modale massa M 2 total 2 π x π y 2 M M μ δ (x,y) df sin sin mod = dx dy = l x l y l = x l y 4 F ly lx total Voorbeeld 2: Op alle randen eenvoudig plaat, L x <<L y t L y L x 1. Benadering voor eerste trilvorm: l 2. 0 x lx y and l y y l y : 2 2 π x π y f ( x, y) = sin sin, f ( x, y) = 1, 0 l x l max. y lx l x 3. y l y : 2 2 π x δ(x, y) = sin 1.0 l, δ(x, y) = 1,0 max. x - Verdeelde massa M total μ = l l x - Modale massa M mod Mtotal = l l x M = 4 = μ total y y F 2 l 2 l 2 δ (x,y) df lx y 0 0 x y = l2 2 π x 2 π y sin sin dx dy + l x l y lx 0 0 l2 2 lx 2 2 π x sin dx dy l x 32

52 Trillingen van vloeren Ontwerprichtlijn Voorbeeld 3: Plaat op stalen liggers. Liggers eenvoudig opgelegd L y L x - Benadering voor eerste trilvorm: δ x π x δ y π y δ(x, y) = sin + sin, δ(x, y) = 1,0 max. δ l x δ l y Met δ x = Doorbuiging van de ligger δ = Doorbuiging van de plaat exclusief doorbuiging van de liggers y δ = δ x + δ y - Verdeelde massa M total μ = l l x y - Modale massa M mod = M 2 Mtotal = μ δ (x,y) df = l l total F 2 2 δ + δ x x 8 δ x δ δ π δ x y y lx ly δ x δ π x δ y sin + l x δ π y sin l y 2 dx dy 33

53 Sweco Nederland B.V. blad :1 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 Project...: Ravel Onderdeel...: Prefab betonbalk middenassen Constructeur.: P Opdrachtgever: Dimensies...: kn/m/rad Datum...: 31/05/2016 Bestand...: \\nlalkls01\projecten\348802\00 parkeergarage ravel\20 constructies\2. do\onderslagbalken op assen versie 1.dlw Betrouwbaarheidsklasse : 2 Referentieperiode : 50 Toevallige inklemmingen begin : 15% Toevallige inklemming eind : 15% Herverdelen van momenten : nee Maximale deellengte : Ouderdom bij belasten : 28 Relatieve vochtigheid : 50% Doorbuigingen(beton) zijn dmv gecorrigeerde stijfheden berekend. Fysisch lineair : Er is gerekend met de e-modulus uit de materiaaltabel. Fys.NLE.kort : Er is gerekend met een gecorrigeerde e-modulus (korte duur). Deze e-mod. is berekend mbv de krachten uit de fysisch lineair berekening. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN :2011(nl) C2:2011(nl) NB:2011(nl) GEOMETRIE Ligger:1 ref. Z X :B*H 1000*700 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:

54 Sweco Nederland B.V. blad :2 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 MATERIALEN Mt Omschrijving E-mechanica[N/mm2] Cement Kruipcoef. S.M. S.M.verh. Pois. 1 C50/ N PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid 1 B*H 1000*700 1:C50/ e e+010 PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Vormf. Breedte Hoogte ey Type b1 h1 b2 h :T DOORSNEDEN Ligger:1 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* :B*H 1000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Scharnier :Vast

55 Sweco Nederland B.V. blad :3 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Belast/onbelast y 0 y 1 y 2 e.g. 1 Permanent 2:Permanent EN Veranderlijk 1:Schaakbord EN VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Z X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Z 87.2 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last BELASTINGCOMBINATIES BC Type BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor 1 Fund. 1 Perm psi Fund. 1 Perm Extr Kar. 1 Perm Extr Freq. 1 Perm psi Quas. 1 Perm psi Blij. 1 Perm 1.00

56 Sweco Nederland B.V. blad :4 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Velden met gunstige werking Ligger:1 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fysisch lineair Velden: 1 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie MOMENTEN Fysisch lineair Velden: 7 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie MOMENTEN Fysisch lineair Velden: 13 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie

57 Sweco Nederland B.V. blad :5 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 DWARSKRACHTEN Fysisch lineair Velden: 1 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie Fmin:318 Fmax: DWARSKRACHTEN Fysisch lineair Velden: 7 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie Fmin:1503 Fmax: DWARSKRACHTEN Fysisch lineair Velden: 13 t/m Ligger:1 Fundamentele combinatie Fmin:1503 Fmax: REACTIES Fysisch lineair Stp Fmin Fmax Mmin Mmax Ligger:1 Fundamentele combinatie

58 Sweco Nederland B.V. blad :6 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 REACTIES Fysisch lineair Stp Fmin Fmax Mmin Mmax Ligger:1 Fundamentele combinatie PROFIELGEGEVENS Balk [N][mm] t.b.v. profiel:1 B*H 1000*700 Algemeen Materiaal : C50/60 Oppervlak : e+005 Traagheid : e+010 Staaftype : 0:normaal Vormfactor : 0.00 Doorsnede breedte : 1000 hoogte : 700 zwaartepunt tov onderkant : 306 b1 : 200 h1 : 410 b2 : 200 h2 : 410 Referentie : Boven 6x32 6x32+2x20 Fictieve dikte : Breedte lastvlak a b 6.1(10) : 0 Betonkwaliteit element : C50/60 Kruipcoëf. : Soort spanningsrekdiagram : Parabolisch - rechthoekig diagram Staalkwaliteit hoofdwapening : 500 e uk : 2.50 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Staalkwaliteit beugels : 500 Bundels toepassen : Nee Breedte stortsleuf: 50 Geprefabriceerd element : Nee Betondekking Boven Onder Milieu : XC1 XC1 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Nee Nee Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Nee Ondergrond : Glad / N.v.t. Glad / N.v.t. Constructieklasse : S3 S3 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Toegepaste zijdekking : 45 Gelijkwaardige diameter : C min,b C min,dur DC dur : C min DC dev C nom :

59 Sweco Nederland B.V. blad :7 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 Betondekking Boven Onder Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : Toegepaste dekking : Toegepaste zijdekking : 35 Gelijkwaardige diameter : C min,b C min,dur DC dur : C min DC dev C nom : Wapening Boven Onder Basiswapening buitenste laag : 6x32 6x32+2x20 Basiswapening 2e laag : H.o.h.afstand 2e laag : 0 0 Automatisch verhogen basiswap. : Nee Nee Art minimum wapening : Ja Ja Bijlegdiameters : Bijlegwapening in : 1ste laag 1ste laag Diameter nuttige hoogte : Min.tussenruimte : Min.tussenruimte naast stortsl. : 50 Aanhechting : Automatisch Automatisch Beugels Voorkeur h.o.h. afstand : 300;150;100;75;60;50 Beugeldiameter : 10 Betonkwaliteit : C50/60 Breedte t.b.v. dwarskracht : 600 Hoogte t.b.v. dwarskr: 700 Aantal beugelsneden per beugel : 4 Ontwerpen Min. hoek betondrukdiagonaal q : 21.8 z berekenen via: MRd Hoofdwapening Fysisch lineair Velden: 1 t/m 6 Ligger:1 Fundamentele combinatie 6x32 a ref. S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 6x32 b 2x20 c Hoofdwapening Fysisch lineair Velden: 7 t/m 12 Ligger:1 Fundamentele combinatie 6x32 a S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 6x32 b 2x20 c

60 Sweco Nederland B.V. blad :8 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 Hoofdwapening Fysisch lineair Velden: 13 t/m 17 Ligger:1 Fundamentele combinatie 6x32 a S13 S14 S15 S16 S17 S18 6x32 b 2x20 c MEd dekkingslijn Fysisch lineair Velden: 1 t/m 6 Ligger:1 Fundamentele combinatie MEd dekkingslijn Fysisch lineair Velden: 7 t/m 12 Ligger:1 Fundamentele combinatie

61 Sweco Nederland B.V. blad :9 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 MEd dekkingslijn Fysisch lineair Velden: 13 t/m 17 Ligger:1 Fundamentele combinatie Hoofdwapening Geb. Pos. M Ed z B/O Ab Aa Basiswapening Opm. [mm] [knm] [mm] [mm²] [mm²] +Bijlegwapening 31 S Bov x32 18 S Ond x32 + 2x20 Ligger:1 Scheurvorming volgens artikel Geb. Pos. Zijde M E;freq s r,max e sm -e cm w k k x w max U.C. Opm. [mm] [knm] [mm] [ ] [mm] [mm] 1 S2-458 Bov S Ond S2+0 Bov S Ond S3+0 Bov S Ond S4+0 Bov S Ond S5+0 Bov S6-532 Bov S Ond S6+0 Bov S Ond S7+0 Bov S8-532 Bov S Ond S8+0 Bov S Ond S9-0 Bov S Ond S10-0 Bov S Ond S11-0 Bov S Bov S Ond S12-0 Bov S Bov S Ond S13-0 Bov S Bov S Ond S14-0 Bov S Ond S Bov Ligger:1

62 Sweco Nederland B.V. blad :10 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 Scheurvorming volgens artikel Geb. Pos. Zijde M E;freq s r,max e sm -e cm w k k x w max U.C. Opm. [mm] [knm] [mm] [ ] [mm] [mm] 15 S Ond S16-0 Bov S Ond S17-0 Bov S Ond Dwarskrachtwapening Geb. Vanaf Tot Beugels Lengte A sw V Ed A _opg Opm. [mm] [mm] [mm] [mm²/m][kn] [mm²] 1 S1+0 S1+525 Ø10-150(4s) ,8 2 S1+525 S Ø10-300(4s) ,8 3 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 5 S S2+0 Ø10-150(4s) ,8 6 S2+0 S Ø10-150(4s) ,8 7 S S Ø10-300(4s) ,8 8 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 10 S S3+0 Ø10-150(4s) ,8 11 S3+0 S Ø10-150(4s) ,8 12 S S Ø10-300(4s) ,8 13 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 15 S S4+0 Ø10-150(4s) ,8 16 S4+0 S Ø10-150(4s) ,8 17 S S Ø10-300(4s) ,8 18 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 20 S S5+0 Ø10-150(4s) ,8 21 S5+0 S Ø10-150(4s) ,8 22 S S Ø10-300(4s) ,8 23 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 25 S S6+0 Ø10-150(4s) ,8 26 S6+0 S Ø10-150(4s) ,8 27 S S Ø10-300(4s) ,8 28 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 30 S S7+0 Ø10-150(4s) ,8 31 S7+0 S Ø10-150(4s) ,8 32 S S Ø10-300(4s) ,8 33 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 35 S S8+0 Ø10-150(4s) ,8 36 S8+0 S Ø10-150(4s) ,8 37 S S Ø10-300(4s) ,8 38 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 40 S S9-0 Ø10-150(4s) ,8 41 S9-0 S Ø10-150(4s) ,8 42 S S Ø10-300(4s) ,8 43 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 45 S S10-0 Ø10-150(4s) ,8 46 S10-0 S Ø10-150(4s) ,8 47 S S Ø10-300(4s) ,8 Ligger:1 Ligger:1

63 Sweco Nederland B.V. blad :11 TS/Liggers Rel: 5.30c 16 jun 2016 Dwarskrachtwapening Geb. Vanaf Tot Beugels Lengte A sw V Ed A _opg Opm. [mm] [mm] [mm] [mm²/m][kn] [mm²] 48 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 50 S S11-0 Ø10-150(4s) ,8 51 S11-0 S Ø10-150(4s) ,8 52 S S Ø10-300(4s) ,8 53 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 55 S S12-0 Ø10-150(4s) ,8 56 S12-0 S Ø10-150(4s) ,8 57 S S Ø10-300(4s) ,8 58 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 60 S S13-0 Ø10-150(4s) ,8 61 S13-0 S Ø10-150(4s) ,8 62 S S Ø10-300(4s) ,8 63 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 65 S S14-0 Ø10-150(4s) ,8 66 S14-0 S Ø10-150(4s) ,8 67 S S Ø10-300(4s) ,8 68 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 70 S S15-0 Ø10-150(4s) ,8 71 S15-0 S Ø10-150(4s) ,8 72 S S Ø10-300(4s) ,8 73 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 75 S S16-0 Ø10-150(4s) ,8 76 S16-0 S Ø10-150(4s) ,8 77 S S Ø10-300(4s) ,8 78 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 80 S S17-0 Ø10-150(4s) ,8 81 S17-0 S Ø10-150(4s) ,8 82 S S Ø10-300(4s) ,8 83 S S Ø10-300(4s) S S Ø10-300(4s) ,8 85 S S18-0 Ø10-150(4s) ,8 Opmerkingen [6] (4) 50% van de dwarskrachtwapening moet uit beugels bestaan. [8] Er zijn meer dan 2 beugelsneden per doorsnede toegepast. Ligger:1

64

65

66 Bijlage 2 Gewichtsberekening SWNL , revisie v1.0

67 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 1 Belastingen Garagedak Permanente belasting op dakconstructie waterdichte laag 5 mm 50 kg/m2 0,50 kn/m2 drainagelaag 10 mm 0,10 water in drainagelg. 10 mm 0,01 x 10,0 = 0,10 afschot mm schuimbeton 1000 kg/m3 0,25 x 10,0 = 2,50 dempingsmat 10 mm 0,10 kunstgras 40 mm 0,20 3,50 kn/m2 Vlgs. rapport Randvoorwaarden Gemeente Amsterdam minimaal 4,00 kn/m2 Kanaalplaten L = 15 m Gevolgklasse CC2 brandwerendheid 60 min. e.g kanaalplaat VBI - AVU40 5,0 kn/m2 druklaag mm 2,0 minimaal 7,0 perm. bel. 4,0 maximaal 11,0 kn/m2 Opgelegde belasting op dak NEN-EN /NB Klasse C3 q = 5,0 kn/m2 Q = 7,0 kn Ψ0 = 0,6; Ψ1 = 0,7; Ψ2 = 0,6 Er worden permanente voorzieningen getroffen om te voorkomen dat er zware voertuigen op het dek komen. Het maximale dienstvoertuig vlgs. NEN-EN /NB: art is wel toelaatbaar. Garagevloer + Hellingbaan Betonvloer 300 mm 0,3 x 25 q = 7,5 kn/m2 Opgelegde belasting op garagevloer NEN-EN /NB Klasse F- lichte voertuigen q = 2,0 kn/m2 Q = 10,0 kn Ψ0 = 0,7; Ψ1 = 0,7; Ψ2 = 0,6 Boven aan de hellingbaan rekenen met een brandweerwagen. Botsbelasting NEN-EN / NB tabel 4.1 F = 100 kn h = 1,2 m

68 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 2 Waterdruk BK kelderdek NAP -0,90 m HGW = NAP -1,40 m LGW = NAP -3,25 m OK keldervloer NAP -4,25 m Waterhoogte max h = 2,85 m Waterdruk max q = 28,5 kn/m2 Waterhoogte min h = 1,00 m Waterdruk min q = 10,0 kn/m2 belastingfactor 1,2 h = 3,42 m Reken HGW = -0,83 m 1,35 h = 3,85 m Reken HGW = -0,40 m Conclusie: met de bel.factor van 1,2 staat het water al boven het dek. ==> we rekenen met een bel.factor van 1,2 voor het water, voor de zweldruk rekenen we met 1,35. Zwelbelasting direct rijzing putbodem 340 mm zwelbelasting 37 kn/m2 na 2 mnd. 40 mm 4 kn/m2 Grondbelasting aan kelderwanden Wrijving op kelderwand Fv;a = 0,5 x h 2 x γ x k0 x tanφ = Fv;a = 0,5 x 3,5 2 x 18 x 0,5 x tan30 = 32 kn/m1 Grond op neus Fv;g = 0,15 x 3,5 x 18 = kn/m1 Grondbelasting aan kelderwanden t.p.v. stootplaten Wrijving op kelderwand Fv;a = 0,5 x h 2 x γ x k0 x tanφ = Fv;a = 0,5 x 2,5 2 x 18 x 0,5 x tan30 = 16 kn/m1 Grond op neus Fv;g = 0,15 x 2,5 x 18 = 7 Stootplaat F = 1 x 0,20 x 24 = 5 Grond op stootplaat Fv;g = 1 x 0,8 x 20 = kn/m1 Overal te rekenen met: Bij controle opdrijven rekenen met: 44 kn/m1 22 kn/m1

69 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 3 Gewichtsberekening Kolommen neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 7,3 16, ,2/1,5 1 balk 7, , ,2/1,5 kolom ,2/1,5 vloer 3,6 4,2 7, ,2/1,5 0,7 vloerverzwaring ,2/1, aantal palen n = 1 F E = 2227 kn F E,d = 2848 kn Kolommen opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 6, ,9 1 balk 6, ,9 kolom ,9 vloer 3,6 4,2 7, ,9 0,7 water 3,6 4,2 0-28, ,2 zwel 3,6 4, ,35 vloerverzwaring ,9 water ,2 aantal palen n = 1 F E = 444 kn F E,d = 241 kn Vloerpalen neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 vloer 3,6 4,2 7, ,2/1,5 1 aantal palen n = 1 F E = 144 kn F E,d = 181 kn Vloerpalen opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 vloer 3,6 4,2 7, ,9 1 water 3,6 4,2-28, ,2 zwel 3,6 4, ,35 aantal palen n = 1 F E = -378 kn F E,d = -497 kn

70 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 4 Wand as 1 neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 2,5 7, ,2/1,5 1 wand 2,5 3 7, ,2/1,5 grond 2, ,2 vloer 2,5 2,2 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 1 F E = 523 kn F E,d = 654 kn Wand as 1 opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 2,5 7, ,9 1 wand 2,5 3 7, ,9 grond 2, ,9 vloer 2,5 2,2 7, ,9 0,7 water 2,5 2,2-28, ,2 zwel 2,5 2, ,35 aantal palen n = 1 F E = 107 kn F E,d = 39 kn Wand as A / t.p.v. assen neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 2,3 16, ,2/1,5 1 balk 2, ,2/1,5 wand 6,2 3 7,5 139, ,2/1,5 grond 6, , ,2/1,5 vloer 6,2 2,2 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 2 F E = 594 kn [palen 1,7 m h.o.h.] F E,d = 739 kn Wand as A / t.p.v. assen opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 2,3 16, ,9 1 balk ,9 wand 6,2 3 7, ,9 grond 6, ,9 vloer 6,2 2,2 7, ,9 0,7 water 6,2 2,2-28, ,2 zwel 6,2 2, ,35 aantal palen n = 2 F E = 115 kn [palen 1,7 m h.o.h.] F E,d = 33 kn

71 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 5 Wand as A / tussen assen neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 5 1, ,2/1,5 1 wand 5 3 7, ,2/1,5 grond ,2/1,5 vloer 5 2 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 1 F E = 524 kn [palen 4,5 m h.o.h.] F E,d = 634 kn Wand as A / tussen assen opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 5 1, ,9 1 wand 5 3 7, ,9 grond ,9 vloer 5 2 7, ,9 0,7 water , ,2 zwel ,35 aantal palen n = 1 F E = 15 kn [palen 4,5 m h.o.h.] F E,d = -90 kn Wand as V neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 4 1, ,2/1,5 1 wand 4 3 7, ,2/1,5 hellingbaan 4 3,5 7, ,2/1,5 0,7 vloer (techniek) 4 3,3 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 1 F E = 465 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = 551 kn Wand as V opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 3,8 1, ,9 1 wand 3,8 3 7, ,9 hellingbaan 3,8 3,5 7, ,9 0,7 vloer (techniek) 3,8 3,3 7, ,9 0,7 water 3,8 3,3-28, ,2 zwel 3,8 3, ,35 aantal palen n = 1 F E = -96 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = -216 kn

72 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 6 Wand as W / t.p.v. dek neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 4 3, ,2/1,5 1 wand 4 3 7, ,2/1,5 metselwerk ,2/1,5 grond ,2/1,5 vloer 4 2,2 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 1 F E = 422 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = 524 kn Wand as W / t.p.v. dek opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 dak 4 3, ,9 1 wand 4 3 7, ,9 metselwerk ,9 vloer 4 2,2 7, ,9 0,7 water 4 2,2-28, ,2 zwel 4 2, ,35 aantal palen n = 1 F E = -8 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = -98 kn Wand as W / t.p.v. hellingbaan neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 hellingbaan 4 3,5 7, ,2/1,5 1 wand 4 3 7, ,2/1,5 metselwerk 4 4, ,2/1,5 vloer (techniek) 4 2,2 7, ,2/1,5 0,7 aantal palen n = 1 F E = 369 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = 445 kn Wand as W / t.p.v. hellingbaan opwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 hellingbaan 4 3,5 7, ,9 1 wand 4 3 7, ,9 metselwerk 4 4, ,9 vloer (techniek) 4 2,2 7, ,9 0,7 water 4 2,2-28, ,2 zwel 4 2, ,35 aantal palen n = 1 F E = 11 kn [palen 3,8 m h.o.h.] F E,d = -81 kn

73 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Gewichtsberekening Datum: Blad: 7 Vloerpalen as V-W neerwaarts L B g q G Q Qd γ Ψ0 vloer (techniek) 3,7 3,9 7, ,2/1,5 1 aantal palen n = 1 F E = 180 kn [palen 3,4 m h.o.h.] F E,d = 238 kn Vloerpalen as V-W opwaarts L B g q G Q Qd Ψ0 vloer (techniek) 3,7 3,9 7, ,9 1 water 3,7 3,9-28, ,2 zwel 3,7 3, , aantal palen n = 1 F E = -361 kn [palen 3,4 m h.o.h.] F E,d = -474 kn Voor een overzicht van de paalbelasting zie Bijlage 3

74 Bijlage 3 Doorsnede - Berekening - Last-zakkingsdiagrammen - Uitvoer ESA- ULS - Uitvoer ESA-SLS SWNL , revisie v1.0

75 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 1 Doorsnedeberekening Om inzicht te krijgen in de belastingoverdracht vanuit de kolom door de vloer naar de Gewi-palen is een moot van de kelderbak in een 3D-model gezet. Als Belastingcombinaties zijn 4 verschillende fasen ingevoerd, waarbij is gevarieerd in de grondwaterstand. Belastingen Dakconstructie Kanaalplaten e.g kanaalplaat VBI - AVU40 5,0 kn/m2 druklaag mm 2,0 minimaal 7,0 permanente belasting 4,0 kn/m2 maximaal 11,0 kn/m2 Opgelegde belasting op dak NEN-EN /NB Klasse C3 q = 5,0 kn/m2 Ψ0 = 0,6; Ψ1 = 0,7; Ψ2 = 0,6 Garagevloer Betonvloer 300 mm 0,3 x 25 q = 7,5 kn/m2 Opgelegde belasting op garagevloer NEN-EN /NB Klasse F- lichte voertuigen q = 2,0 kn/m2 Ψ0 = 0,7; Ψ1 = 0,7; Ψ2 = 0,6 Waterdruk BK kelderdek NAP -0,90 m HGW = NAP -1,40 m LGW = NAP -3,25 m OK keldervloer NAP -4,25 m Waterhoogte max h = 2,85 m Waterdruk max q = 28,5 kn/m2 Waterhoogte min h = 1,00 m Waterdruk min q = 10,0 kn/m2 belastingfactor 1,2 h = 3,42 m Reken HGW = -0,83 m 1,35 h = 3,85 m Reken HGW = -0,40 m Conclusie: met de bel.factor van 1,2 staat het water al boven het dek. ==> we rekenen met een bel.factor van 1,2 voor het water, voor de zweldruk rekenen we met 1,35.

76 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 2 Zwelbelasting na 2 mnd. rijzing putbodem 40 mm zwelbelasting 4 kn/m2 Grondbelasting aan kelderwanden Overal te rekenen met: Bij controle opdrijven rekenen met: 44 kn/m1 22 kn/m1 Grondbelasting tegen kelderwanden Zie Blad 5 en 6. Schematisering Vloer C20/25 E = N/mm2 Wand C20/25 E = N/mm2 Kolom C30/37 E = N/mm2 Balk C30/37 E = N/mm2 Dek C35/45 E = N/mm2 (orthotrope plaat) Veerwaarden Voor de palen zijn veerfuncties, in de ULS en de SLS, gemaakt a.d.h. van de last-zakkingsdiagrammen uit het geotechnisch rapport. Zie Bijlage 3. De berekende veerwaarden van de Fundex-palen worden gedeeld door 2, omdat vooral bij een lage veerwaarde voor de Fundex-palen kolombelasting wordt overgedragen naar de Gewi-palen. Dit geeft hoge dwarskrachten in de vloer. Ook voor de Avegaar-palen wordt de veerwaarde door 2 gedeeld i.v.m. lastoverdracht vanuit de wand naar de Gewi-palen. De paalbelasting is dan niet de maatgevende, waarom de paalbelasting uit de Gewichtsberekening wordt aangehouden, zodat t.g.v. overdimensionering een hoge veerstijfheid wordt verkregen. Fundex-palen Ø540 mm L = 23-4,2 = 18,8 m ULS F sb se sb+se x 2 k = 1527 druk kn/m 2890 druk kn/m = 3750 druk kn/m trek kn/m SLS F sb se sb+se x 2 k = 1057 druk kn/m 2290 druk kn/m = 4503 druk kn/m trek kn/m

77 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 3 Avegaar-palen Ø350 mm L = 25-4,2 = 20,8 m ULS F sb se sb+se x 2 k = 568 druk kn/m 771 druk kn/m = 1072 druk kn/m 100 trek 2, kn/m 211 trek 6 8, kn/m SLS F sb se sb+se x 2 k = 340 druk kn/m 644 druk kn/m = 1360 druk kn/m 50 trek 0,9 1, kn/m 94 trek 1,8 2, kn/m Gewi-palen Ø250 mm L = 23,5-4,2 = 19,3 m ULS F sb se sb+se k 348 druk kn/m = 607 druk kn/m 250 trek 4, kn/m 497 trek 19, kn/m SLS F sb se sb+se k 240 druk kn/m = 783 druk kn/m 180 trek 2, kn/m 378 trek 7, kn/m Uitvoer De berekening is opgenomen in Bijlage 3 Voor de uitvoer wordt alleen gekeken naar de middenstrook van de berekende moot, om geen last te hebben van de randinvloeden.

78 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 4 Belastingcombinaties BC1 Bouwfase Bel. geval γ ULS γ SLS 1 1,2 1 eigen gewicht constructie q = 7,0 kn/m afwerklaag op het dek q = 4,0 kn/m veranderlijke belasting op het dek q = 5,0 kn/m veranderlijke belasting op de vloer q = 2,0 kn/m horizontale gronddruk - water maximaal NAP-1,40 m q = 4,0-49,0 kn/m2 8 0,9 1 zwelbelasting onder de vloer q = -4 kn/m horizontale gronddruk tegen de wanden uit bovenbelasting q = 2,5 kn/m2 10 1,2 1 horizontale gronddruk - geen water q = 4,0-32,0 kn/m horizontale gronddruk - water minimaal NAP-3,25 m q = 4,0-38,0 kn/m2 12 1,5 1 eventuele bouwbelasting op het dek q = 1,0 kn/m2 13 1,2 1 verticale gronddruk op de wanden q = 44,0 kn/m Resultaat Paalreactie Verplaatsing ULS SLS SLS [kn] [kn] [mm] fundexpalen onder kolom 978 druk 799 druk -6,5 avegaarpalen onder wand 302 druk 246 druk -7 gewipalen in veld 144 druk 103 druk -0,7 gewipalen in assen 201 druk 146 druk -4 BC2 Gebruiksfase maximale waterstand Bel. geval γ ULS γ SLS 1 0,9 1 eigen gewicht constructie q = 7,0 kn/m afwerklaag op het dek q = 4,0 kn/m veranderlijke belasting op het dek q = 5,0 kn/m veranderlijke belasting op de vloer q = 2,0 kn/m2 7 1,2 1 horizontale gronddruk - water maximaal NAP-1,40 m q = 4,0-49,0 kn/m2 8 1,35 1 zwelbelasting onder de vloer q = -4 kn/m2 9 1,5 1 horizontale gronddruk tegen de wanden uit bovenbelasting q = 2,5 kn/m horizontale gronddruk - geen water q = 4,0-32,0 kn/m horizontale gronddruk - water minimaal NAP-3,25 m q = 4,0-38,0 kn/m eventuele bouwbelasting op het dek q = 1,0 kn/m2 13 0,45 1 verticale gronddruk op de wanden q = 44,0 kn/m (reductie met 50%) Resultaat Paalreactie Verplaatsing ULS SLS SLS [kn] [kn] [mm] fundexpalen onder kolom -95 trek 210 druk -3 avegaarpalen onder wand -23 trek 91 druk -3 gewipalen in veld -420 trek -336 trek 7,2 gewipalen in assen -282 trek -175 trek 3

79 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 5 BC3 Gebruiksfase minimale waterstand Bel. geval γ ULS γ SLS 1 1,2 1 eigen gewicht constructie q = 7,0 kn/m2 2 1,2 1 afwerklaag op het dek q = 4,0 kn/m ,5 1 veranderlijke belasting op het dek q = 5,0 kn/m ,5 1 veranderlijke belasting op de vloer q = 2,0 kn/m horizontale gronddruk - water maximaal NAP-1,40 m q = 4,0-49,0 kn/m2 8 0,9 1 zwelbelasting onder de vloer q = -4 kn/m2 9 1,5 1 horizontale gronddruk tegen de wanden uit bovenbelasting q = 2,5 kn/m horizontale gronddruk - geen water q = 4,0-32,0 kn/m2 11 0,9 1 horizontale gronddruk - water minimaal NAP-3,25 m q = 4,0-38,0 kn/m eventuele bouwbelasting op het dek q = 1,0 kn/m2 13 1,2 1 verticale gronddruk op de wanden q = 44,0 kn/m Resultaat Paalreactie Verplaatsing ULS SLS SLS [kn] [kn] [mm] fundexpalen onder kolom 1670 druk 1274 druk -12,1 avegaarpalen onder wand 389 druk 293 druk -9 gewipalen in veld 131 druk 53 druk 1,4 gewipalen in assen 309 druk 180 druk -6 BC4 Gebruiksfase geen water Bijzondere Combinatie Bel. geval γ ULS γ SLS eigen gewicht constructie q = 7,0 kn/m afwerklaag op het dek q = 4,0 kn/m veranderlijke belasting op het dek q = 5,0 kn/m veranderlijke belasting op de vloer q = 2,0 kn/m horizontale gronddruk - water maximaal NAP-1,40 m q = 4,0-49,0 kn/m zwelbelasting onder de vloer q = -4 kn/m horizontale gronddruk tegen de wanden uit bovenbelasting q = 2,5 kn/m horizontale gronddruk - geen water q = 4,0-32,0 kn/m horizontale gronddruk - water minimaal NAP-3,25 m q = 4,0-38,0 kn/m eventuele bouwbelasting op het dek q = 1,0 kn/m verticale gronddruk op de wanden q = 44,0 kn/m Resultaat Paalreactie Verplaatsing ULS SLS SLS [kn] [kn] [mm] fundexpalen onder kolom 1463 druk 1462 druk -14,5 avegaarpalen onder wand 341 druk 351 druk -11 gewipalen in veld 176 druk 158 druk -1,1 gewipalen in assen 290 druk 276 druk -9

80 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 6 Overzicht paalbelastingen BC1 BC2 BC3 BC4 ULS SLS ULS SLS ULS SLS ULS SLS [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] fundexpalen avegaarpalen gewipalen veld gewipalen assen N.B.: Deze belastingen wijken af van de paalbelastingen uit de Gewichtsberekening, omdat in het model een minimale grondwaterstand is meegenomen en de veerwaarden van de diverse paaltypen. Op Blad 9 wordt het totale overzicht weergegeven. Verplaatsingen t.p.v. wand in veld t.p.v.poer opbolling δ/15000 BC1-6 mm -0,8 mm -6,5 mm -5,5 mm 0,0004 BC2-2,2 mm 7,2 mm -2,2 mm -9,4 mm 0,0006 BC3-12,1 mm 1,4 mm -6 mm -10,5 mm 0,0007 BC4-14,5 mm -1,2 mm -9 mm -10,6 mm 0,0007 Dwarskracht. De maximale op te nemen dwarskracht in de vloer zonder wapening V R,d = 136 kn/m Op de uitvoer is te zien dat deze contour op 940 mm vanaf de kolom ligt. Er wordt een verzwaring toegepast van 2 x 2 m 2 met d = 500 mm, zodat er geen dwarskrachtwapening nodig is. De maximale op te nemen dwarskracht in de vloerverzwaring zonder wapening V R,d = 205 kn/m Deze contour ligt op 700 mm uit de kolom en valt binnen de ponscirkel. Momenten De standaard onderwapening heeft een capaciteit van M R,d = 89 knm. (Zie berekening vloer) De contour van 89 knm ligt binnen de vloerverzwaring. De standaard bovenwapening heeft een capaciteit van M R,d = 63 knm. (Zie berekening vloer) De contour van 63 knm ligt in een piekgebied boven de Gewi-ankerpalen op de assen. De vloermomenten komen dus overeen met de berekening van de vloer met de tabellen.

81 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 7 Horizontale gronddruk Geometrie d = 470 mm -0,90 MV = -0,70 Gronddruk -1,40 4,0 kn/m 2 d = 300 mm -3,90-4,25 32,0 kn/m 2 Bouwfase - geen grondwater Verticale belasting Laag h γ qv 1. Grond droog 0,435 x 18 = 7,8 kn/m 2 7,8 kn/m 2 2. Grond droog 2,115 x 18 = 38,1 kn/m 2 45,9 kn/m 2 2. Grond droog 1,00 x 18 = 18,0 kn/m 2 63,9 kn/m 2 Horizontale belasting kn = 0,5 Laag 1. Grond droog qh / laag 3,9 kn/m 2 waterdruk qh 3,9 kn/m 2 2. Grond droog 19,0 kn/m 2 23,0 kn/m 2 2. Grond droog 9,0 kn/m 2 0 kn/m 2 32,0 kn/m 2 Er wordt gerekend met een lineair verloop van 4,0 kn/m 2 tot 32,0 kn/m 2 over de gehele hoogte. Gebruiksfase - maximale waterstand NAP - 1,40 m Verticale belasting Laag h γ qv 1. Grond droog 0,435 x 18 = 7,8 kn/m 2 7,8 kn/m 2 2. Grond droog 0,265 x 18 = 4,8 kn/m 2 12,6 kn/m 2 3. Grond nat 2,85 x 10 = 28,5 kn/m 2 41,1 kn/m 2 Horizontale belasting kn = 0,5 Laag 1. Grond droog qh / laag 3,9 kn/m 2 waterdruk qh 3,9 kn/m 2 2. Grond droog 2,4 kn/m 2 6,3 kn/m 2 3. Grond nat 14,3 kn/m 2 28,5 kn/m 2 49,1 kn/m 2 Er wordt gerekend met een lineair verloop van 4,0 kn/m 2 tot 49,0 kn/m 2 over de gehele hoogte.

82 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 8 Horizontale gronddruk Geometrie d = 470 mm -0,90 MV = -0,70 Gronddruk -1,40 4,0 kn/m 2 d = 300 mm -3,90-4,25 38,0 kn/m 2 Gebruiksfase = minimale waterstand NAP - 3,25 m Verticale belasting Laag h γ qv 1. Grond droog 0,435 x 18 = 7,8 kn/m 2 7,8 kn/m 2 2. Grond droog 2,115 x 18 = 38,1 kn/m 2 45,9 kn/m 2 3. Grond nat 1,00 x 10 = 10,0 kn/m 2 55,9 kn/m 2 Horizontale belasting kn = 0,5 Laag 1. Grond droog qh / laag 3,9 kn/m 2 waterdruk qh 3,9 kn/m 2 2. Grond droog 19,0 kn/m 2 23,0 kn/m 2 3. Grond nat 5,0 kn/m 2 10 kn/m 2 38,0 kn/m 2 Er wordt gerekend met een lineair verloop van 4,0 kn/m 2 tot 38,0 kn/m 2 over de gehele hoogte.

83 Project: Parkeergarage Ravel te Amsterdam Projectnr: Onderdeel: Doorsnede Datum: Blad: 9 Overzicht paalbelastingen Gew. Berek. Doorsnedeberekening TOTAAL BC1 BC2 BC3 BC4 maximaal ULS SLS ULS SLS ULS SLS ULS SLS ULS SLS ULS SLS [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] [kn] fundexpalen druk trek avegaarpalen druk trek gewipalen veld druk trek gewipalen druk assen trek De maximaal optredende paalbelastingen worden getoetst in het geotechnisch rapport. N.B.: De vetgedrukte cursieve waarden worden gebruikt bij de ponscontrole van de ankerschotels. Een model met lage hoge veerwaarden voor de Fundex-paal geeft voor de veldpalen dezelfde belasting. Voor de palen op de assen wordt de drukbelasting kleiner. Optimalisatie In de UO-fase kunnen de palen geoptimaliseerd worden, door alleen uit te gaan van de reacties uit het 3D-model. Het 3D-model moet dan wel verder uitgebreid worden tot de gehele kelderbak en ook een situatie waarbij de veerwaarde van de Fundex-palen en de Avegaar-palen wordt verhoogd met een factor 2. De paalbelasting op de Fundex-palen wordt dan ongeveer 15% groter dan bij een lage veerwaarde. De belasting op de Gewi-palen in het veld verander niet, wel op de Gewi-palen op de assen. De druk wordt kleiner, omdat er minder kolombelasting wordt overgedragen, de trek blijft gelijk. Om met de gekozen vloerdikte uit te komen, moeten de Fundex-palen wel een grote stijfheid hebben.

84 D-Foundations 16.1 : Test ander paaltype fundex.foi Sweco Nederland Phone Fax date VO- Parkeergarage Ravel Avegaarpalen rond 350 D-Foundations Test ander paaltype fundex Annex Load / Settlement Curve : Limit state GEO, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] sb [mm] Pile 1 CPT DKMP08, decisive case, pile type : User defined (low vibrating) Round with enlarged lost tip, pile tip level = -23,00 [m], Deq = 0,670 [m], d = 0,540 [m] Heff base = 0,000 [m] Fc;tot;i;d = 2890,0 kn sb = 24,0 mm Rs;i;d = 432,4 kn Rb;i;d = 2457,6 kn

85 D-Foundations 16.1 : Test ander paaltype fundex.foi Sweco Nederland Phone Fax date VO- Parkeergarage Ravel Avegaarpalen rond 350 D-Foundations Test ander paaltype fundex Annex Load / Settlement Curve : Serviceability Limit State, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] sb [mm] Pile 1 CPT DKMP08, decisive case, pile type : User defined (low vibrating) Round with enlarged lost tip, pile tip level = -23,00 [m], Deq = 0,670 [m], d = 0,540 [m] Heff base = 0,000 [m] Fc;tot;i;d = 2290,0 kn sb = 7,7 mm Rs;i;d = 483,0 kn Rb;i;d = 1807,0 kn

86 Sweco Nederland VO- Parkeergarage Ravel Avegaarpalen rond 350 D-Foundations auger pile round 350 Load / Settlement Curve : Limit state GEO, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] sb 50 Phone Fax [mm] Pile 1 CPT DKMP01, decisive case, pile type : Continuous flight auger pile Round pile, pile tip level = -25,00 [m], D = 0,350 [m] D-Foundations 16.1 : auger pile round 350.foi date Annex Fc;tot;i;d = 771,0 kn sb = 16,9 mm Rs;i;d = 303,4 kn Rb;i;d = 467,6 kn

87 Sweco Nederland VO- Parkeergarage Ravel Avegaarpalen rond 350 D-Foundations auger pile round 350 Load / Settlement Curve : Serviceability Limit State, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] sb 50 Phone Fax [mm] Pile 1 CPT DKMP08, decisive case, pile type : Continuous flight auger pile Round pile, pile tip level = -25,00 [m], D = 0,350 [m] D-Foundations 16.1 : auger pile round 350.foi date Annex Fc;tot;i;d = 644,0 kn sb = 7,0 mm Rs;i;d = 254,3 kn Rb;i;d = 389,7 kn

88 Sweco Nederland VO- Parkeergarage Ravel GEWI ankerpalen op druk D-Foundations ankerpalen-250 (druk) m Load / Settlement Curve : Limit state GEO, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] Phone Fax sb D-Foundations 16.1 : ankerpalen-250 (druk).foi date Annex m 70 [mm] Pile 1 CPT DKMP08, decisive case, pile type : Micro pile, single pipe, extorted Round pile, pile tip level = -23,50 [m], D = 0,250 [m] Fc;tot;i;d = 348,0 kn sb = 3,1 mm Rs;i;d = 196,7 kn Rb;i;d = 151,3 kn

89 Sweco Nederland VO- Parkeergarage Ravel GEWI ankerpalen op druk D-Foundations ankerpalen-250 (druk) m Load / Settlement Curve : Serviceability Limit State, Non-rigid superstructure Rs;i;d [kn] Rb;i;d [kn] Phone Fax sb D-Foundations 16.1 : ankerpalen-250 (druk).foi date Annex m 70 [mm] Pile 1 CPT DKMP04, decisive case, pile type : Micro pile, single pipe, extorted Round pile, pile tip level = -23,50 [m], D = 0,250 [m] Fc;tot;i;d = 240,0 kn sb = 0,8 mm Rs;i;d = 121,0 kn Rb;i;d = 119,0 kn

90 Bij deze de veerstijfheden voor de palen en ankers onder trek. Omdat ik een stap heb toegevoegd in de berekening om het nauwkeuriger te maken zijn de waarden in de SLS wat hoger. type paal GEWI-ankerpalen GEWI-ankerpalen GEWI-ankerpalen 1/2 belasting GEWI-ankerpalen 1/2 belasting optredende kracht [kn] beddingsconstante [kn/m] belastingsituatie SLS ULS SLS ULS Biesheuvel, Liza Onderwerp: FW: veerstijfheden palen onder trek Van: Putte, Erik van der Verzonden: vrijdag 10 juni :22 Aan: Biesheuvel, Liza CC: Steenbrink, Ruud Onderwerp: veerstijfheden palen onder trek Goedemorgen Liza, type paal Avegaarpalen Avegaarpalen Avegaarpalen 1/2 belasting Avegaarpalen 1/2 belasting optredende kracht [kn] beddingsconstante [kn/m] belastingsituatie SLS ULS SLS ULS Met vriendelijke groet, Erik van der Putte [Paginanummer]

91 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Project Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 319 Aantal staven : 28 Aantal platen : 12 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 2 Aantal belastingsgevallen : 13 Aantal gebruikte materialen : 3 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9, Rekenmodel Z Y X 3. Materialen Beton EC2 Naam Type E mod μ α f c.k.28 [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] [MPa] C20/25 Beton 2500,0 1,0000e ,00 20,00 C30/37 Beton 2500,0 1,2000e ,00 30,00 C35/45 Beton 2500,0 3,4100e ,00 35,00 4. Orthotropie OT1 Type van orthotropie Twee hoogtes Materiaal C35/45 Effectieve hoogte (d1) [mm] 280,0 Effectieve hoogte (d2) [mm] 70,0 Torsie reductie coeff. 1 1/41

92 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Afschuiving reductie coeff. 1 D11 [MNm] 6,4979e+01 D22 [MNm] 1,0153e+00 D12 [MNm] 1,6245e+00 D33 [MNm] 3,2490e+00 D44 [MN/m] 3,9783e+03 D55 [MN/m] 9,9458e+02 Effectieve hoogte (h1) [mm] 1,0 Effectieve hoogte (h2) [mm] 1,0 Afschuiving reductie coeff. 1 Materiaal C20/25 d11 [MN/m] 1,0417e+01 d22 [MN/m] 1,0417e+01 d12 [MN/m] 2,0833e+00 d33 [MN/m] 4,1667e+00 Afbeelding 5. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K17 K18 Kolom (100) S2 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K19 K20 Kolom (100) S3 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K21 K22 Kolom (100) S4 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K23 K24 Kolom (100) S5 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K25 K26 Kolom (100) S6 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K27 K28 Kolom (100) S7 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K29 K30 Kolom (100) S8 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K31 K32 Kolom (100) S9 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K33 K34 Kolom (100) S10 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K35 K36 Kolom (100) S11 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K37 K38 Kolom (100) S12 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K39 K40 Kolom (100) S13 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K41 K42 Kolom (100) S14 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K43 K44 Kolom (100) S15 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K45 K46 Kolom (100) S16 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K47 K48 Kolom (100) S17 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K49 K50 Kolom (100) S18 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K51 K52 Kolom (100) S19 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K53 K54 Kolom (100) S20 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K55 K56 Kolom (100) S21 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K57 K58 Kolom (100) S22 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K59 K60 Kolom (100) S23 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K61 K62 Kolom (100) S24 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K63 K64 Kolom (100) S25 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K65 K66 Balk (80) S26 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K67 K68 Balk (80) 2/41

93 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S27 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K69 K70 Balk (80) S28 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K71 K72 Balk (80) 6. 2D-elementen Naam Laag Type Rekenmodel Materiaal Dikte type D. [mm] E1 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E2 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E3 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E4 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E5 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E6 Wanden wand (80) Standaard C20/25 constant 300,0 E7 Wanden wand (80) Standaard C20/25 constant 300,0 E8 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E9 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E10 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E11 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E12 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 7. Niet-lineaire functies Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Avegaar-ULS Translatie -1,1600e-01[m] / -1,0720e+00[MN] Vrij Vrij -3,5000e-02[m] / -7,7100e-01[MN] -2,0000e-02[m] / -5,6800e-01[MN] 3,0000e-03[m] / 1,0000e-01[MN] 9,0000e-03[m] / 2,1100e-01[MN] Tekenen Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Gewi-ULS Translatie -3,9000e-02[m] / -6,0700e-01[MN] Vrij Vrij -1,0000e-02[m] / -3,4800e-01[MN] 4,8000e-03[m] / 2,5000e-01[MN] 1,9900e-02[m] / 4,9700e-01[MN] Tekenen 3/41

94 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Fundex-ULS Translatie -1,2000e-01[m] / -3,7500e+00[MN] Vrij Vrij -4,8000e-02[m] / -2,8970e+00[MN] -1,4000e-02[m] / -1,5270e+00[MN] 5,0000e-03[m] / 2,0000e-01[MN] Tekenen 8. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn209 N349 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn210 N350 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn211 N351 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn212 N352 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn213 N353 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn214 N354 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn215 N355 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn216 N356 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn217 N357 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn218 N358 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn219 N359 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn220 N360 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn221 N361 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn222 N362 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn223 N363 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn224 N364 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS 4/41

95 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn225 N365 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn226 N366 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn227 N367 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn228 N368 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn240 N546 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn241 N547 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn242 N548 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn243 N549 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn244 N564 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn245 N563 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn246 N565 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn247 N567 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn248 N566 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn249 N568 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn250 N570 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn251 N569 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn252 N571 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn253 N573 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn254 N572 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn255 N574 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn256 N562 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn257 N575 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn258 N576 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn259 N577 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn260 N578 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn261 N579 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn262 N580 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn263 N581 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn264 N582 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn265 N583 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn266 N584 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn267 N585 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn268 N586 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn269 N587 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn270 N588 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn271 N589 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn272 N590 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn273 N591 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-ULS Sn274 N381 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn275 N382 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn276 N383 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn277 N396 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn278 N397 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn279 N398 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn280 N411 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn281 N412 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn282 N413 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn283 N426 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn284 N427 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn285 N428 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn286 N441 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn287 N442 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn288 N443 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn289 N456 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn290 N457 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn291 N458 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn292 N471 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn293 N472 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn294 N473 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn295 N486 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn296 N487 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn297 N488 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn298 N501 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn299 N502 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn300 N503 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn301 N516 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn302 N517 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS 5/41

96 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn303 N518 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn304 N531 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn305 N532 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn306 N533 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn307 N384 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn308 N385 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn309 N386 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn310 N399 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn311 N400 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn312 N401 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn313 N414 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn314 N415 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn315 N416 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn316 N429 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn317 N430 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn318 N431 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn319 N444 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn320 N445 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn321 N446 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn322 N459 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn323 N460 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn324 N461 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn325 N474 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn326 N475 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn327 N476 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn328 N489 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn329 N490 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn330 N491 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn331 N504 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn332 N505 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn333 N506 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn334 N519 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn335 N520 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn336 N521 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn337 N534 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn338 N535 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn339 N536 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn340 N387 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn341 N388 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn342 N389 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn343 N402 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn344 N403 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn345 N404 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn346 N417 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn347 N418 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn348 N419 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn349 N432 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn350 N433 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn351 N434 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn352 N447 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn353 N448 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn354 N449 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn355 N462 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn356 N463 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn357 N464 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn358 N477 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn359 N478 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn360 N479 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn361 N492 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn362 N493 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn363 N494 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn364 N507 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn365 N508 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn366 N509 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn367 N522 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn368 N523 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn369 N524 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS 6/41

97 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn370 N537 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn371 N538 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn372 N539 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn373 N390 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn374 N391 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn375 N392 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn376 N405 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn377 N406 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn378 N407 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn379 N420 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn380 N421 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn381 N422 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn382 N435 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn383 N436 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn384 N437 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn385 N450 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn386 N451 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn387 N452 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn388 N465 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn389 N466 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn390 N467 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn391 N480 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn392 N481 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn393 N482 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn394 N495 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn395 N496 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn396 N497 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn397 N510 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn398 N511 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn399 N512 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn400 N525 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn401 N526 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn402 N527 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn403 N540 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn404 N541 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn405 N542 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn406 N393 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn407 N394 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn408 N395 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn409 N408 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn410 N409 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn411 N410 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn412 N424 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn413 N425 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn414 N438 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn415 N439 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn416 N440 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn417 N453 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn418 N454 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn419 N455 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn420 N468 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn421 N469 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn422 N470 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn423 N483 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn424 N484 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn425 N485 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn426 N498 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn427 N499 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn428 N500 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn429 N513 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn430 N514 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn431 N515 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn432 N528 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn433 N529 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn434 N530 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn435 N543 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn436 N544 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS 7/41

98 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn437 N545 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn438 N423 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-ULS Sn439 N596 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn440 N597 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn441 N598 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn442 N599 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn443 N600 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn444 N601 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn445 N602 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn446 N603 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn447 N604 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn448 N605 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn449 N606 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn450 N607 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn451 N608 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn452 N609 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn453 N610 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn454 N611 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn455 N612 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn456 N613 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn457 N614 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn458 N615 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn459 N616 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn460 N617 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn461 N618 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS Sn462 N619 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-ULS 9. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 Eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 Perm. op dek Permanent LG1 Standaard BG3 Ver. bel op dek - Variabel LG2 Kort Geen oneven Standaard Statisch BG4 Ver. bel op dek - even Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG5 Ver. bel op vloer - Variabel LG2 Kort Geen oneven Standaard Statisch BG6 Ver. bel op vloer - Variabel LG2 Kort Geen even Standaard Statisch BG7 Gebruiksfase - Permanent LG1 Grondwater maximaal Standaard BG8 Zwelbelasting Permanent LG1 Standaard BG9 Hor. gronddruk uit Variabel LG2 Kort Geen Bovenbelasting Standaard Statisch BG10 Bouwfase - Geen Permanent LG1 Grondwater Standaard BG11 Gebruiksfase - Permanent LG1 Grondwater minimaal Standaard BG12 Bouwfase- Belasting Permanent LG1 op het dek Standaard BG13 Verticale Gronddruk Permanent LG1 op wanden 8/41

99 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype Standaard 10. Lijnlast op 2D elementrand Naam 2D-element Type Rich Waarde - P 1 Pos x 1 Loc Rand [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P 2 Pos x 2 Coör Oors [kn/m] LFS7 E6 Kracht X Lengte 1 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden LCS Gelijkmatig Rela Vanaf begin LFS8 E7 Kracht X Lengte 1 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden LCS Gelijkmatig Rela Vanaf begin 11. Vrije oppervlakte last Naam Belastingsgeval Rich Type Verdeling q1 q2 Geldigheid Selecteer [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] FF1 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal Z Kracht Richting Y 49 4 Alle Selecteer FF2 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal Z Kracht Richting Y Alle Selecteer FF3 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater Z Kracht Richting Y 32 4 Alle Selecteer FF4 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater Z Kracht Richting Y Alle Selecteer FF5 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal Z Kracht Richting Y 35 4 Alle Selecteer FF6 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal Z Kracht Richting Y Alle Selecteer 12. Vlaklast Naam Rich Type Waarde 2D-element Belastingsgeval Systeem Loc [kn/m 2 ] SF1 Z Kracht -4 E8 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF2 Z Kracht -4 E9 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF3 Z Kracht -4 E10 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF4 Z Kracht -4 E11 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF5 Z Kracht -4 E12 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF6 Z Kracht -5 E8 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF7 Z Kracht -5 E10 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF8 Z Kracht -5 E12 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF9 Z Kracht -5 E9 BG4 - Ver. bel op dek - even LCS Lengte SF10 Z Kracht -5 E11 BG4 - Ver. bel op dek - even LCS Lengte SF11 Z Kracht -2 E1 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF12 Z Kracht -2 E3 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF13 Z Kracht -2 E5 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF14 Z Kracht -2 E2 BG6 - Ver. bel op vloer - even LCS Lengte SF15 Z Kracht -2 E4 BG6 - Ver. bel op vloer - even LCS Lengte SF26 Z Kracht 29 E1 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF27 Z Kracht 29 E2 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF28 Z Kracht 29 E3 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF29 Z Kracht 29 E4 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF30 Z Kracht 29 E5 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF31 Z Kracht 4 E1 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF32 Z Kracht 4 E2 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF33 Z Kracht 4 E3 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF34 Z Kracht 4 E4 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF35 Z Kracht 4 E5 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF36 Z Kracht 3 E6 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting LCS Lengte SF37 Z Kracht 3 E7 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting LCS Lengte SF43 Z Kracht 10 E1 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF44 Z Kracht 10 E2 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF45 Z Kracht 10 E3 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF46 Z Kracht 10 E4 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF47 Z Kracht 10 E5 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF48 Z Kracht -1 E8 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF49 Z Kracht -1 E9 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF50 Z Kracht -1 E10 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF51 Z Kracht -1 E11 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte 9/41

100 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Naam Rich Type Waarde 2D-element Belastingsgeval Systeem Loc [kn/m 2 ] SF52 Z Kracht -1 E12 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte 13. Niet-lineaire combinaties Niet-lineaire combinaties - NLCombi1 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi1 Bouwfase Uiterste Grenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,20 BG8 - Zwelbelasting 0,90 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater 1,20 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek 1,50 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1, Reacties; Rz Y Z X 10/41

101 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 11/41

102 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 12/41

103 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 13/41

104 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 14/41

105 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi2 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi2 Gebruiksfase - max. waterstand Uiterste Grenstoestand BG1 - Eigen gewicht 0,90 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal 1,20 BG8 - Zwelbelasting 1,35 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,50 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 0,45 15/41

106 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 16/41

107 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 17/41

108 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 18/41

109 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 19/41

110 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 20/41

111 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi3 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi3 Gebruiksfase - min. waterstand Uiterste Grenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,20 BG2 - Perm. op dek 1,20 BG3 - Ver. bel op dek - oneven 1,50 BG4 - Ver. bel op dek - even 1,50 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven 1,50 BG6 - Ver. bel op vloer - even 1,50 BG8 - Zwelbelasting 0,90 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,50 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal 0,90 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1,20 21/41

112 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 22/41

113 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 23/41

114 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 24/41

115 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 25/41

116 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 26/41

117 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi4 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi4 Gebruiksfase - geen water = Bijz. Combi Uiterste Grenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,00 BG2 - Perm. op dek 1,00 BG3 - Ver. bel op dek - oneven 1,00 BG4 - Ver. bel op dek - even 1,00 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven 1,00 BG6 - Ver. bel op vloer - even 1,00 BG8 - Zwelbelasting 1,00 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,00 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1,00 27/41

118 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 28/41

119 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 29/41

120 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 30/41

121 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 31/41

122 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 32/41

123 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 14. Resultaatklasses Resultaatklasses - RC1 Naam RC1 Lijst NLCombi1 NLCombi2 NLCombi3 NLCombi4 33/41

124 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; mxd mxd+-max [knm/m] Y Z X 34/41

125 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; myd myd+-max [knm/m] Y Z X 35/41

126 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] Y Z X 36/41

127 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; mydmyd--max [knm/m] Y Z X 37/41

128 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx-max [kn/m] Y Z X 38/41

129 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx-max [kn/m] Y Z X 39/41

130 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy-max [kn/m] Y Z X 40/41

131 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede ULS-veren - Fundex + Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy-max [kn/m] Y Z X 41/41

132 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Project Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 319 Aantal staven : 28 Aantal platen : 12 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 2 Aantal belastingsgevallen : 13 Aantal gebruikte materialen : 3 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9, Rekenmodel Z Y X 3. Materialen Beton EC2 Naam Type E mod μ α f c.k.28 [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] [MPa] C20/25 Beton 2500,0 1,0000e ,00 20,00 C30/37 Beton 2500,0 1,2000e ,00 30,00 C35/45 Beton 2500,0 3,4100e ,00 35,00 4. Orthotropie OT1 Type van orthotropie Twee hoogtes Materiaal C35/45 Effectieve hoogte (d1) [mm] 280,0 Effectieve hoogte (d2) [mm] 70,0 Torsie reductie coeff. 1 1/41

133 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Afschuiving reductie coeff. 1 D11 [MNm] 6,4979e+01 D22 [MNm] 1,0153e+00 D12 [MNm] 1,6245e+00 D33 [MNm] 3,2490e+00 D44 [MN/m] 3,9783e+03 D55 [MN/m] 9,9458e+02 Effectieve hoogte (h1) [mm] 1,0 Effectieve hoogte (h2) [mm] 1,0 Afschuiving reductie coeff. 1 Materiaal C20/25 d11 [MN/m] 1,0417e+01 d22 [MN/m] 1,0417e+01 d12 [MN/m] 2,0833e+00 d33 [MN/m] 4,1667e+00 Afbeelding 5. Staven Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S1 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K17 K18 Kolom (100) S2 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K19 K20 Kolom (100) S3 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K21 K22 Kolom (100) S4 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K23 K24 Kolom (100) S5 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K25 K26 Kolom (100) S6 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K27 K28 Kolom (100) S7 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K29 K30 Kolom (100) S8 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K31 K32 Kolom (100) S9 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K33 K34 Kolom (100) S10 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K35 K36 Kolom (100) S11 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K37 K38 Kolom (100) S12 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K39 K40 Kolom (100) S13 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K41 K42 Kolom (100) S14 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K43 K44 Kolom (100) S15 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K45 K46 Kolom (100) S16 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K47 K48 Kolom (100) S17 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K49 K50 Kolom (100) S18 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K51 K52 Kolom (100) S19 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K53 K54 Kolom (100) S20 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K55 K56 Kolom (100) S21 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K57 K58 Kolom (100) S22 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K59 K60 Kolom (100) S23 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K61 K62 Kolom (100) S24 CS6 - Rechthoek (400,0; 400,0) C30/37 2,915 K63 K64 Kolom (100) S25 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K65 K66 Balk (80) S26 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K67 K68 Balk (80) 2/41

134 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Doorsnede Materiaal Lengte Beginknoop Eindknoop Type [m] S27 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K69 K70 Balk (80) S28 CS7 - T g (700,0; 1000,0; 300,0; 600,0) C30/37 35,880 K71 K72 Balk (80) 6. 2D-elementen Naam Laag Type Rekenmodel Materiaal Dikte type D. [mm] E1 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E2 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E3 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E4 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E5 Vloer vloer (90) Standaard C20/25 constant 300,0 E6 Wanden wand (80) Standaard C20/25 constant 300,0 E7 Wanden wand (80) Standaard C20/25 constant 300,0 E8 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E9 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E10 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E11 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 E12 Dek vloer (90) Standaard C35/45 280,0 7. Niet-lineaire functies Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Avegaar-SLS Translatie -1,2000e-01[m] / -1,3600e+00[MN] Vrij Vrij -2,0000e-02[m] / -6,4400e-01[MN] -1,0000e-02[m] / -3,4000e-01[MN] 1,2500e-03[m] / 5,0000e-02[MN] 2,5000e-03[m] / 9,4000e-02[MN] Tekenen Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Gewi-SLS Translatie -4,1000e-02[m] / -7,8300e-01[MN] Vrij Vrij -6,0000e-03[m] / -2,4000e-01[MN] 2,6000e-03[m] / 1,8000e-01[MN] 7,1000e-03[m] / 3,7800e-01[MN] Tekenen 3/41

135 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Type u / F Positief einde Negatief einde Fundex-SLS Translatie -1,2600e-01[m] / -4,5030e+00[MN] Vrij Vrij -2,4000e-02[m] / -2,2900e+00[MN] -8,0000e-03[m] / -1,0570e+00[MN] 5,0000e-03[m] / 1,0000e-01[MN] Tekenen 8. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn209 N349 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn210 N350 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn211 N351 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn212 N352 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn213 N353 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn214 N354 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn215 N355 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn216 N356 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn217 N357 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn218 N358 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn219 N359 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn220 N360 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn221 N361 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn222 N362 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn223 N363 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn224 N364 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS 4/41

136 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn225 N365 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn226 N366 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn227 N367 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn228 N368 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn240 N546 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn241 N547 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn242 N548 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn243 N549 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn244 N564 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn245 N563 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn246 N565 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn247 N567 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn248 N566 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn249 N568 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn250 N570 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn251 N569 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn252 N571 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn253 N573 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn254 N572 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn255 N574 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn256 N562 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn257 N575 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn258 N576 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn259 N577 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn260 N578 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn261 N579 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn262 N580 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn263 N581 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn264 N582 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn265 N583 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn266 N584 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn267 N585 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn268 N586 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn269 N587 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn270 N588 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn271 N589 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn272 N590 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn273 N591 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Avegaar-SLS Sn274 N381 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn275 N382 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn276 N383 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn277 N396 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn278 N397 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn279 N398 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn280 N411 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn281 N412 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn282 N413 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn283 N426 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn284 N427 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn285 N428 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn286 N441 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn287 N442 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn288 N443 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn289 N456 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn290 N457 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn291 N458 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn292 N471 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn293 N472 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn294 N473 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn295 N486 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn296 N487 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn297 N488 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn298 N501 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn299 N502 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn300 N503 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn301 N516 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn302 N517 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS 5/41

137 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn303 N518 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn304 N531 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn305 N532 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn306 N533 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn307 N384 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn308 N385 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn309 N386 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn310 N399 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn311 N400 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn312 N401 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn313 N414 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn314 N415 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn315 N416 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn316 N429 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn317 N430 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn318 N431 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn319 N444 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn320 N445 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn321 N446 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn322 N459 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn323 N460 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn324 N461 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn325 N474 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn326 N475 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn327 N476 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn328 N489 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn329 N490 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn330 N491 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn331 N504 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn332 N505 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn333 N506 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn334 N519 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn335 N520 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn336 N521 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn337 N534 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn338 N535 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn339 N536 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn340 N387 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn341 N388 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn342 N389 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn343 N402 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn344 N403 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn345 N404 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn346 N417 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn347 N418 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn348 N419 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn349 N432 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn350 N433 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn351 N434 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn352 N447 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn353 N448 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn354 N449 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn355 N462 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn356 N463 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn357 N464 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn358 N477 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn359 N478 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn360 N479 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn361 N492 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn362 N493 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn363 N494 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn364 N507 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn365 N508 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn366 N509 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn367 N522 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn368 N523 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn369 N524 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS 6/41

138 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn370 N537 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn371 N538 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn372 N539 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn373 N390 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn374 N391 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn375 N392 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn376 N405 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn377 N406 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn378 N407 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn379 N420 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn380 N421 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn381 N422 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn382 N435 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn383 N436 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn384 N437 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn385 N450 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn386 N451 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn387 N452 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn388 N465 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn389 N466 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn390 N467 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn391 N480 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn392 N481 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn393 N482 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn394 N495 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn395 N496 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn396 N497 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn397 N510 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn398 N511 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn399 N512 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn400 N525 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn401 N526 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn402 N527 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn403 N540 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn404 N541 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn405 N542 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn406 N393 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn407 N394 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn408 N395 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn409 N408 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn410 N409 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn411 N410 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn412 N424 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn413 N425 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn414 N438 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn415 N439 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn416 N440 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn417 N453 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn418 N454 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn419 N455 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn420 N468 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn421 N469 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn422 N470 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn423 N483 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn424 N484 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn425 N485 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn426 N498 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn427 N499 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn428 N500 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn429 N513 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn430 N514 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn431 N515 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn432 N528 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn433 N529 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn434 N530 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn435 N543 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn436 N544 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS 7/41

139 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Funktie Z Sn437 N545 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn438 N423 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Gewi-SLS Sn439 N596 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn440 N597 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn441 N598 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn442 N599 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn443 N600 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn444 N601 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn445 N602 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn446 N603 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn447 N604 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn448 N605 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn449 N606 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn450 N607 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn451 N608 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn452 N609 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn453 N610 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn454 N611 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn455 N612 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn456 N613 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn457 N614 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn458 N615 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn459 N616 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn460 N617 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn461 N618 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS Sn462 N619 GCS Standaard Vast Vast Niet-lineair Vrij Vrij Vrij Fundex-SLS 9. Belastingsgevallen Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype BG1 Eigen gewicht Permanent LG1 -Z Eigen gewicht BG2 Perm. op dek Permanent LG1 Standaard BG3 Ver. bel op dek - Variabel LG2 Kort Geen oneven Standaard Statisch BG4 Ver. bel op dek - even Variabel LG2 Kort Geen Standaard Statisch BG5 Ver. bel op vloer - Variabel LG2 Kort Geen oneven Standaard Statisch BG6 Ver. bel op vloer - Variabel LG2 Kort Geen even Standaard Statisch BG7 Gebruiksfase - Permanent LG1 Grondwater maximaal Standaard BG8 Zwelbelasting Permanent LG1 Standaard BG9 Hor. gronddruk uit Variabel LG2 Kort Geen Bovenbelasting Standaard Statisch BG10 Bouwfase - Geen Permanent LG1 Grondwater Standaard BG11 Gebruiksfase - Permanent LG1 Grondwater minimaal Standaard BG12 Bouwfase- Belasting Permanent LG1 op het dek Standaard BG13 Verticale Gronddruk Permanent LG1 op wanden 8/41

140 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Duur 'Master' belastingsgeval Spec Belastingtype Standaard 10. Lijnlast op 2D elementrand Naam 2D-element Type Rich Waarde - P 1 Pos x 1 Loc Rand [kn/m] Belastingsgeval Systeem Verdeling Waarde - P 2 Pos x 2 Coör Oors [kn/m] LFS7 E6 Kracht X Lengte 1 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden LCS Gelijkmatig Rela Vanaf begin LFS8 E7 Kracht X Lengte 1 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden LCS Gelijkmatig Rela Vanaf begin 11. Vrije oppervlakte last Naam Belastingsgeval Rich Type Verdeling q1 q2 Geldigheid Selecteer [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] FF1 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal Z Kracht Richting Y 49 4 Alle Selecteer FF2 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal Z Kracht Richting Y Alle Selecteer FF3 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater Z Kracht Richting Y 32 4 Alle Selecteer FF4 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater Z Kracht Richting Y Alle Selecteer FF5 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal Z Kracht Richting Y 35 4 Alle Selecteer FF6 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal Z Kracht Richting Y Alle Selecteer 12. Vlaklast Naam Rich Type Waarde 2D-element Belastingsgeval Systeem Loc [kn/m 2 ] SF1 Z Kracht -4 E8 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF2 Z Kracht -4 E9 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF3 Z Kracht -4 E10 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF4 Z Kracht -4 E11 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF5 Z Kracht -4 E12 BG2 - Perm. op dek LCS Lengte SF6 Z Kracht -5 E8 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF7 Z Kracht -5 E10 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF8 Z Kracht -5 E12 BG3 - Ver. bel op dek - oneven LCS Lengte SF9 Z Kracht -5 E9 BG4 - Ver. bel op dek - even LCS Lengte SF10 Z Kracht -5 E11 BG4 - Ver. bel op dek - even LCS Lengte SF11 Z Kracht -2 E1 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF12 Z Kracht -2 E3 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF13 Z Kracht -2 E5 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven LCS Lengte SF14 Z Kracht -2 E2 BG6 - Ver. bel op vloer - even LCS Lengte SF15 Z Kracht -2 E4 BG6 - Ver. bel op vloer - even LCS Lengte SF26 Z Kracht 29 E1 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF27 Z Kracht 29 E2 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF28 Z Kracht 29 E3 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF29 Z Kracht 29 E4 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF30 Z Kracht 29 E5 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal LCS Lengte SF31 Z Kracht 4 E1 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF32 Z Kracht 4 E2 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF33 Z Kracht 4 E3 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF34 Z Kracht 4 E4 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF35 Z Kracht 4 E5 BG8 - Zwelbelasting LCS Lengte SF36 Z Kracht 3 E6 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting LCS Lengte SF37 Z Kracht 3 E7 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting LCS Lengte SF43 Z Kracht 10 E1 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF44 Z Kracht 10 E2 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF45 Z Kracht 10 E3 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF46 Z Kracht 10 E4 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF47 Z Kracht 10 E5 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal LCS Lengte SF48 Z Kracht -1 E8 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF49 Z Kracht -1 E9 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF50 Z Kracht -1 E10 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte SF51 Z Kracht -1 E11 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte 9/41

141 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Naam Rich Type Waarde 2D-element Belastingsgeval Systeem Loc [kn/m 2 ] SF52 Z Kracht -1 E12 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek LCS Lengte 13. Niet-lineaire combinaties Niet-lineaire combinaties - NLCombi1 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi1 Bouwfase Bruikbaarheidsgrenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,00 BG8 - Zwelbelasting 1,00 BG10 - Bouwfase - Geen Grondwater 1,00 BG12 - Bouwfase- Belasting op het dek 1,00 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1, Reacties; Rz Y Z X 10/41

142 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 11/41

143 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 12/41

144 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 13/41

145 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 14/41

146 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi2 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi2 Gebruiksfase - max. waterstand Bruikbaarheidsgrenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,00 BG7 - Gebruiksfase - Grondwater maximaal 1,00 BG8 - Zwelbelasting 1,00 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,00 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1,00 15/41

147 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 16/41

148 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 17/41

149 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 18/41

150 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 19/41

151 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 20/41

152 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi3 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi3 Gebruiksfase - min. waterstand Bruikbaarheidsgrenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,00 BG2 - Perm. op dek 1,00 BG3 - Ver. bel op dek - oneven 1,00 BG4 - Ver. bel op dek - even 1,00 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven 1,00 BG6 - Ver. bel op vloer - even 1,00 BG8 - Zwelbelasting 1,00 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,00 BG11 - Gebruiksfase - Grondwater minimaal 1,00 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1,00 21/41

153 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 22/41

154 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 23/41

155 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 24/41

156 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 25/41

157 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 26/41

158 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X Niet-lineaire combinaties - NLCombi4 Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] NLCombi4 Gebruiksfase - geen water = Bijz. Combi Bruikbaarheidsgrenstoestand BG1 - Eigen gewicht 1,00 BG2 - Perm. op dek 1,00 BG3 - Ver. bel op dek - oneven 1,00 BG4 - Ver. bel op dek - even 1,00 BG5 - Ver. bel op vloer - oneven 1,00 BG6 - Ver. bel op vloer - even 1,00 BG8 - Zwelbelasting 1,00 BG9 - Hor. gronddruk uit Bovenbelasting 1,00 BG13 - Verticale Gronddruk op wanden 1,00 27/41

159 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Reacties; Rz Y Z X 28/41

160 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag Verplaatsing van knopen; Uz Uz [mm] Y Z X 29/41

161 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 30/41

162 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx [kn/m] Y Z X 31/41

163 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 32/41

164 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy [kn/m] Y Z X 14. Resultaatklasses Resultaatklasses - RC1 Naam RC1 Lijst NLCombi1 NLCombi2 NLCombi3 NLCombi4 33/41

165 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; mxd mxd+-max [knm/m] Y Z X 34/41

166 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; myd myd+-max [knm/m] Y Z X 35/41

167 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] Y Z X 36/41

168 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; mydmyd--max [knm/m] Y Z X 37/41

169 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx-max [kn/m] Y Z X 38/41

170 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vx vx-max [kn/m] Y Z X 39/41

171 Scia Engineer Project Onderdeel Omschrijving Datum Parkeergarage Ravel Doorsnede SLS-veren - Fundex+Avegaar = laag D element - Interne krachten; vy vy-max [kn/m] Y Z X 40/41