Doorbuiging in de GTB
|
|
- Melanie van Veen
- 6 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 Vervorming van gewapend-betonconstructies volgens de Eurocodes Doorbuiging in de GTB In de GTB 010, afgestemd op NEN-EN (EC, zijn tabellen opgenomen waarmee de fictieve buigstijfheid van een gewapendbetonconstructie eenvoudig kan worden berekend. Tabelwaarden zijn ontleend aan formules die zijn afgeleid voor de EC-rekenmethodiek voor vervormingsberekeningen. In deze bijdrage worden de rekenmethodiek, de formules en de tabelwaarden toegelicht. Aan de verticale vervorming van betonconstructies kunnen uit verscheidene oogpunten eisen worden gesteld: esthetica; voorkomen van schade aan scheidingswanden; voorkomen van ongewenste trillingen; voorkomen van wateraccumulatie op daken. Om ongewenste gevolgen te voorkomen, zijn in NEN 670 vervormingseisen geformuleerd. Deze hebben betrekking op diverse onderscheiden vormen van doorbuiging, zoals de direct optredende en bijkomende doorbuiging en de doorbuiging in de eindtoestand. Voor elk type doorbuiging is een belastingscombinatie beschreven en is aangegeven of het een kortdurende of een langdurende belasting betreft. De vervormingseisen in NEN 670 zijn vermeld in de toelichting bij NEN 670, art en Het berekenen van de doorbuiging heeft plaats aan de hand van M-N-κ-diagrammen. Als aan bepaalde voorwaarden met betrekking tot de geometrie van de doorsnede wordt voldaan en sprake is van buiging zonder normaalkracht, mag NEN 670, art worden toegepast, waarin de buigstijfheid direct wordt berekend uit de ongescheurde buigstijfheid van de doorsnede. Een reductiefactor α verwerkt hierbij de invloed van de betonsterkteklasse, het belastingsniveau, de eventuele kruip, de wapeningsverhouding en de aard van de berekende doorbuiging (korteduur/langeduur. Met het verschijnen van de Eurocodes hebben op het gebied van de vervormingseisen en de rekenmethodiek aanzienlijke wijzigingen plaatsgehad. Vervormingen in de Eurocodes NEN-EN 1990 (EC0 onderscheidt in bijlage A (fig. A1.1; zie fig. 1 diverse vormen van verticale vervormingen, hier doorbuigingen genoemd. EC0 geeft aan dat de belastingscombinatie quasi-blijvend uit de BGT zich leent voor toetsingen met langeduureffecten. Als deze belastingscombinatie wordt gebruikt om de doorbuiging te berekenen, dan zouden daarvoor de volgende stappen in aanmerking komen: onmiddellijk optredende doorbuiging door blijvende belastingen; Doorbuiging in de GTB
2 Doorbuigingseisen en belastingscombinaties in de GTB 010 Op grond van deze bevindingen is door de GTB-stuurgroep besloten de doorbuigingseisen uit NEN 670 te hanteren. Omdat de eisen niet los kunnen worden gezien van de bijbehorende belastingscombinaties, is ook besloten de EC-combinaties aan te passen. Dit houdt in dat de doorbuiging in de einddr.ir.drs. René Braam TU Delft, fac. CiTG / Adviesbureau ir. J.G. Hageman BV 1 Vervormingscomponenten zoals onderscheiden in EC0 Relatie tussen doorbuiging en bijbehorende belasting w c w 1 w w tot G + w max w G + ψ G w c zeeg van het onbelaste element (c = camber; w 1 doorbuiging onder de blijvende belasting (G; w langetermijn doorbuiging onder blijvende belastingen (G; w bijkomend deel van de doorbuiging onder veranderlijke belastingen (ψ ; kortdurend en langdurend; w tot totale doorbuiging = w 1 + w + w ; 1 w max blijvende totale doorbuiging rekening houdend met de zeeg. belasting w on w tot,k w bij doorbuiging w bijkomende, onmiddellijk optredende doorbuiging door het kortdurend aanwezig zijn van het blijvend deel van de veranderlijke belastingen; tijdsafhankelijke bijkomende doorbuiging door het langdurend aanwezig zijn van de blijvende belastingen en het blijvend deel van de veranderlijke belastingen. EC0 stelt geen eisen aan de vervormingen; deze zijn nader overeen te komen tussen opdrachtgever en opdrachtnemer (EC0, A1.4. (. Opgemerkt wordt wel, dat deze in de nationale bijlage (NB kunnen zijn voorgeschreven. In de NB:007 bij EC0 wordt opgemerkt dat de strengste criteria volgens NEN 670, hoofdstuk 10 en NEN-EN 199 t.m. NEN-EN 1999 moeten worden gebruikt. EC geeft in (4 en (5 een indicatie van de grenswaarden van de doorbuiging die in het algemeen leiden tot voldoende prestaties van gebouwen als woningen, openbare gebouwen en fabrieken: een doorbuiging in de eindtoestand (inclusief zeeg 0,004 l; een bijkomende doorbuiging 0,00 l. De eerste eis heeft betrekking op het uiterlijk en de bruikbaarheid van de constructie; de tweede eis op het voorkomen van beschadigingen aan aansluitende constructiedelen (bv. scheidingswanden. De belastingscombinatie die van toepassing is, is de quasi-blijvende combinatie: G + ψ In de terminologie van de NEN 6700-serie is dat de permanente belasting plus de momentane veranderlijke belasting. EC geeft in 7.4. uitdrukkingen voor de grenswaarde voor de slankheid waarbij aan de twee voorgaande doorbuigingseisen wordt voldaan en berekeningen achterwege mogen blijven. Doorbuigingen; EC versus NEN670/670 Doorbuigingen Uit het voorgaande overzicht blijkt dat EC0 de constructeur/ ontwerper voor doorbuigingseisen verwijst naar nader te maken afspraken met de opdrachtgever en dat de NB hieraan toevoegt dat ten minste moet worden uitgegaan van de criteria volgens NEN 670. De twee geadviseerde eisen zoals opgenomen in EC zijn in lijn met de eisen zoals in NEN 670 vermeld met betrekking tot: de doorbuiging in de eindtoestand; de bijkomende doorbuiging bij vloeren die weinig vervormbare (steenachtige scheidingswanden dragen. Met betrekking tot de bijkomende doorbuiging is het hanteren van slechts één grenswaarde echter een aanzienlijke beperking ten opzichte van de aanpak volgens NEN 670. Belastingen Ook op het gebied van de belastingscombinatie is er een verschil tussen EC en NEN 670. EC kiest namelijk voor het berekenen van de doorbuiging in de eindtoestand voor de quasi-blijvende belastingscombinatie. Ten opzichte van NEN 670 wordt dan de stap van de momentane naar de incidentele veranderlijke belasting niet gemaakt. Dit is toegelicht in figuur, waar de stap van (in Eurocode-terminologie G + ψ naar G + door EC dus niet wordt gemaakt. Doorbuiging in de GTB
3 toestand wordt berekend voor de karakteristieke BGT-belastingscombinatie uit EC0 (G +. Voor het in rekening brengen van tijdsafhankelijke effecten wordt in de GTB wel de combinatie zoals gebruikt in EC gekozen: G + ψ. Het in figuur getoonde schema is dus aangehouden. Berekenen van de doorbuiging In NEN 670 wordt de optredende kromming afgelezen uit een M-κ-diagram (NEN 670, fig. 7. Om de tension stiffening (de bijdrage van beton onder trek in rekening te brengen, wordt verondersteld dat de relatie een rechtlijnig verloop heeft tussen het scheurmoment en het moment waarbij de trekwapening de vloeigrens bereikt. EC beschrijft de tension stiffening op een andere manier en wel zodanig dat de werkelijke buigstijfheid direct wordt berekend uit de ongescheurde en gescheurde buigstijfheid. Bij zuivere buiging volgt: (EI f = ζ (EI II + (1 ζ (EI I waarin: (EI f is de werkelijke (fictieve buigstijfheid; (EI I is de ongescheurde buigstijfheid; (EI II is de gescheurde buigstijfheid; ζ = 1 β ( σ sr σ s β is de invloed van de belastingsduur (1,0 bij kortdurend; 0,5 bij langdurend; σ s is de staalspanning in de trekwapening in een gescheurde doorsnede bij de aanwezige belasting; σ sr is de staalspanning in de trekwapening in een gescheurde doorsnede bij het scheurmoment. Er is voor gekozen in de GTB 010, evenals in NEN 670, de werkelijke buigstijfheid uit te drukken in de korteduur buigstijfheid van de ongescheurde en ongewapend veronderstelde betondoorsnede, (EI 0 : (EI f = (EI 0 waarin : is een coëfficiënt waarmee de invloed van de wapeningsverhouding, de belastingsduur en het al dan niet gescheurd zijn van het beton in rekening wordt gebracht. In de uitdrukking wordt uitgegaan van de korteduur elasticiteitsmodulus van beton, E cm (EC, tabel.1. Bij een langdurende belasting worden tijdsafhankelijke effecten in rekening gebracht door uit te gaan van een fictieve elasticiteitsmodulus: E cm E cm, = 1 + φ(, t 0 Ongescheurd stadium In het ongescheurd stadium (subscript I wordt bij een kortdurende belasting (subscript 0 de invloed van de buigtrekwapening op de buigstijfheid verwerkt door de coëfficiënt: δ I,0 = 1 + α ρ e l 1 + α e waarin: α e is de verhouding tussen de elasticiteitsmoduli van staal en beton, α e = E s / E cm ; is de wapeningsverhouding voor de buigtrekwapening, betrokken op de nuttige hoogte van de doorsnede; = A s bd Voorgaande uitdrukking is ontleend aan [1] en verondersteld is dat de excentriciteit van de buigtrekwapening e s = 0,4 h. Bij een langdurende belasting (subscript is de coëfficiënt: 1 δ I, = 1 + φ(, t α ρ e l 1 + α e Gescheurd stadium In het gescheurd stadium (subscript II heeft de grootte van de elasticiteitsmodulus invloed op de relatieve drukzonehoogte. De GTB-tabellen zijn afgeleid voor een rechthoekige betondoorsnede. Dan geldt voor de relatieve drukzonehoogte in het gescheurd stadium, t = 0 en t = : x 0 d = - α ρ + e l ( α e + α e x d = - α [1 + φ(, t ] ρ + e 0 l ( α e [1 + φ(, t 0 ] + α e [1 + φ(, t 0 ] De buigstijfheidcoëfficiënt in het gescheurd stadium (II volgt uit de verhouding tussen de buigstijfheid in het gescheurde en het ongescheurde stadium. In het gescheurde stadium geldt [1]: (EI II = ½ E cm b x (d ⅓ x Voor de rechthoekige doorsnede met breedte b, hoogte h en nuttige hoogte d leidt deze uitdrukking voor t = 0 en t = tot de volgende buigstijfheidcoëfficiënten: δ II,0 = (EI II,0 (EI = 6 0 ( d h δ II, = (EI II, (EI = 6 0 ( d h ( x 0 ( 1 1 x 0 d d ( x d ( 1 1 x 1 d 1 + φ(, t 0 De uitdrukkingen voor de buigstijfheidcoëfficiënt zijn nu voor de vier mogelijke combinaties van toestanden bekend (ongescheurd of gescheurd in combinatie met korteduur of langeduur. Ook zijn uitdrukkingen gegeven voor de dan optredende drukzonehoogte. Met de EC-interpolatieformule voor Doorbuiging in de GTB
4 Tabel 1 Waarden van ; doorbuiging in de eindtoestand, ligger altijd niet-gescheurd, + 0,00 0,005 0,010 0,015 0,00 λ = 0,5 λ = 0,7 λ = 0,9 φ(,t 0 φ(,t 0 φ(,t ,0 1,1 1,18 1,4 0,70 0,80 0,85 0,90 0,5 0,58 0,64 0,4 0,54 0,6 1,0 1,1 1,18 1,4 0,6 0,66 0,71 0,77 0,81 0,49 0,54 0,6 0,5 0,9 0,49 0,5 1,0 1,1 1,18 1,4 0,65 0,70 0,4 0,5 0,56 0, 0,4 Tabel Waarden van ; doorbuiging in de eindtoestand, ligger altijd niet-gescheurd bij + ψ en altijd gescheurd bij + 0,00 0,005 0,010 0,015 0,00 λ = 0,5 μ = 0,6 μ = 0,9 λ = 0,7 λ = 0,9 φ(,t 0 φ(,t 0 φ(,t 0 φ(,t ,60 0,80 0,88 0,97 0,54 0,6 0,68 0,75 0,9 0,5 0,58 0,6 0, 0,50 0,9 0,98 1,05 1,11 1,17 0,65 0,76 0,81 0,86 0,50 0,61 0,66 0,71 0,4 0,46 0,5 0,61 0,9 0,98 1,05 1,11 1,17 0,58 0,6 0,68 0,79 0,4 0,5 0,6 0,4 0,4 0,5 1,0 1,1 1,17 1, 0,64 0,4 0,5 0, 0,4 de buigstijfheid (incl. tension stiffening kan nu de uitdrukking voor de buigstijfheid in de diverse te onderscheiden belastingstadia worden afgeleid. + ψ M κ tot,k = ( EI + (1 ψ I, ( EI * Fictieve buigstijfheid: = + (EI f Doorbuiging in de eindtoestand Doorsnede altijd niet-gescheurd In deze toestand is M karakteristiek = + < = W f ctm. De optredende kromming wordt gevonden door het quasi-blijvende deel van de belasting langdurend aanwezig te laten zijn. De belastingsverhoging tot de karakteristieke belastingscombinatie heeft kortdurend plaats. De totale (subscript: tot kromming ten gevolge van de karakteristieke belastingscombinatie (subcript: k is dan: + ψ M κ tot,k = ( EI + (1 ψ I, = + (EI f ( EI I,0 Voor de fictieve of gewogen buigstijfheid volgt: (EI I,0 (EI I, + (EI f = (EI I, M + ( EI M (1 ψ I,0 G+ψ zodat de buigstijfheidcoëfficiënt is te schrijven als: δ I,0. δ I, M = λ δ I,0 + (1 λ δ met λ = G+ψ _ I, + Doorsnede niet-gescheurd in de quasi-blijvende toestand met het langeduureffect Nu is M karakteristiek, maar M quasi-blijvend < Onder de langdurende belasting is de doorsnede niet gescheurd; deze scheurt wel als de belasting kortdurend wordt verhoogd tot de karakteristieke waarde. De buigstijfheid onder langdurende belasting is dus bekend; de buigstijfheid bij de kortdurende belastingsverhoging volgt na interpoleren tussen de toestanden ongescheurd en gescheurd. Laatstgenoemde buigstijfheid wordt (EI * genoemd: ( EI f = (EI * ( EI I, + ( EI I, M (1 ψ + (EI* + ψ Omdat de doorsnede scheurt tijdens het verhogen van de belasting, moet, zoals vermeld, de bijbehorende buigstijfheid (EI * worden gevonden door interpolatie tussen de ongescheurde en gescheurde buigstijfheid: (EI * = (1 ζ (EI I,0 + ζ( EI II,0 waarin: ζ = 1 ( + Omdat hierbij sprake is van een kortdurende belasting, is in de voorgaande uitdrukking de tension stiffening niet gereduceerd (β = 1. Met μ = M (μ < λ < 1,0 kan dit worden geschreven als: G+ (EI * = μ ( EI I,0 + (1 μ ( EI II,0 Buigstijfheidcoëfficiënt: = δ I, ( μ δ I,0 + (1 μ δ II,0 (1 λ δ I, + λ ( μ δ I,0 + (1 μ δ II,0 +ψ λ = _ M en μ = G+ + Doorsnede altijd gescheurd Nu is M quasi-blijvend Ook onder de langdurende belasting is de doorsnede nu gescheurd. Dit betekent dat zowel voor de langdurend als de Doorbuiging in de GTB
5 Tabel Waarden van ; doorbuiging in de eindtoestand, ligger altijd gescheurd, + ψ 0,00 0,005 0,010 0,015 0,00 μ = 0, μ = 0,4 μ = 0,6 μ = 0,8 φ(,t 0 φ(,t 0 φ(,t 0 φ(,t ,1 0, 0,7 0,46 0,10 0,0 0, 0,09 0,19 0,6 0,44 0,09 0,18 0,8 0,4 0,1 0,1 0,5 0,64 0,15 0,5 0,6 0,4 0,5 0,1 0, 0, 0,11 0,0 0,5 0,41 0, 0,4 0,6 0,7 0,1 0,16 0,5 0,4 0,14 0, 0,1 0,6 0,4 0,49 0,68 0,75 0,84 0,8 0,6 0,46 0,5 0,1 0,8 0,7 0,4 0,17 0,4 0, 0,7 0,4 kortdurend aanwezige belasting moet worden geїnterpoleerd tussen de ongescheurde en de gescheurde buigstijfheid. Daarbij moet dan ook nog rekening worden gehouden met een verschil in belastingsniveau. Als hulpvariabelen worden de buigstijfheden (EI * en (EI ** gebruikt: + ψ κ tot,k = + ( EI ** Fictieve buigstijfheid: M (1 ψ (EI * = + (EI f (EI * ( EI ** + ( EI f = ( EI ** M + (1 ψ (EI* + ψ Omdat de doorsnede altijd gescheurd is, moeten, zoals vermeld, de buigstijfheden (EI * en (EI ** worden berekend uit de ongescheurde en gescheurde buigstijfheid. De buigstijfheid (EI * is eerder berekend. Deze behoort bij de kortdurende belastingsverhoging van de quasi-blijvende tot de karakteristieke waarde. Aanvullend is de buigstijfheid (EI** die hoort bij de langdurend aanwezige quasi-blijvende belasting. Ook nu wordt weer geschreven: (EI ** = (1 ζ (EI I,0 + ζ( EI II,0 waarin nu: ζ = 1 1 M _ ( cr +ψ Omdat nu sprake is van een langdurende belasting, is in voorgaande uitdrukking de tension stiffening gereduceerd (β = 1 /. Onmiddellijk optredende doorbuiging De onmiddellijk optredende doorbuiging wordt berekend voor de blijvende belasting. Omdat de kortdurend optredende doorbuiging wordt berekend, behoeven geen langeduureffecten in de berekening te worden betrokken. Doorsnede ongescheurd Nu is < = W f ctm. Optredende kromming: κ on = ( EI = I,0 ( EI f De buigstijfheidcoëfficiënt is direct te schrijven als: = δ I,0 Doorsnede gescheurd Omdat is de optredende kromming: κ on = ( EI = *** ( EI f Omdat de doorsnede gescheurd is, wordt de buigstijfheid (EI *** weer berekend door interpoleren tussen de ongescheurde en gescheurde buigstijfheid. Beide behoren bij de toestand waarin sprake is van een kortdurend aanwezige blijvende belasting. Dan volgt: (EI *** = (1 ζ (EI I,0 + ζ( EI II,0 Met μ = _ +ψ (μ > μ is dit te schrijven als: (EI ** = ½ μ ( EI I,0 + (1 ½ μ ( EI II,0 Buigstijfheidcoëfficiënt: (½ μ = δ + (1 ½ μ δ ( μ δ + (1 μ δ I,0 II,0 I,0 II,0 _ (1 λ(½ μ δ + (1 ½ μ δ + λ ( μ δ + (1 μ δ I,0 II,0 I,0 II,0 +ψ λ = _ M ; μ = G+ M en μ = M _ cr (μ G+ M < μ en λ < 1,0 G+ψ GTB 010 De GTB 010 Complete uitgave wordt op de Betondag (18 november 010 gepresenteerd en is te bestellen bij de Betonvereniging ( > publicaties. Vanaf september 010 is ten behoeve van het onderwijs al de Beperkte Uitgave beschikbaar. De GTB 010 is door en onder verantwoordelijkheid van een stuurgroep opgesteld. De samenstelling van die groep is opgenomen in het Woord vooraf Doorbuiging in de GTB
6 1,40 1,0 μ 1 1,0 Onmiddellijk optredende doorbuiging, ligger geheel gescheurd, 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0, 0, 0,1 1,00 0,80 0,60 0,0 0,00 0,004 0,006 0,008 0,01 0,01 0,014 0,016 0,018 0,0 LiteRatuuR 1 Bruggeling, A.S.G. & De Bruijn, W.A., Theorie en praktijk van het gewapend beton. TU Delft, Braam, C.R., Rekenvoorbeelden EC: Doorbuiging. Cement 010/1. waarin nu: ζ = 1 ( Omdat sprake is van een kortdurende belasting is in voorgaande uitdrukking de tension stiffening niet gereduceerd (β = 1. Met μ 1 = M : G volgt: (EI *** = μ 1 ( EI I,0 + (1 μ 1 ( EI II,0 Buigstijfheidcoëfficiënt: = μ 1 δ I,0 + (1 μ 1 δ II,0 met μ 1 = Tabellen Omdat de uitdrukkingen leiden tot rekenstappen zonder iteraties, verlopen de berekeningen relatief eenvoudig. Om de uitkomsten inzichtelijk te maken, is er voor gekozen in de GTB 010 tabellen met coëfficiënten voor de buigstijfheid op te nemen. Omdat het aantal variabelen zeer groot is, is gekozen voor benaderende waarden. Gezien de gevoeligheid van de doorbuiging voor aspecten die niet in de berekeningen zijn opgenomen (onder meer tijdstip van ontkisten; ouderdom bij aanbrengen van de belasting; belastingshistorie, zal een tabelwaarde vaak voldoende nauwkeurig zijn. Voor de buigstijfheid ten behoeve van de onmiddellijk optredende doorbuiging bleek een figuur geschikt te zijn om de resultaten te presenteren (fig.. Aanvullende opmerkingen De berekeningen zijn uitgevoerd voor een statisch bepaald opgelegde balk of vloer. De slankheidsregels van EC bieden de mogelijkheid andere statische systemen in rekening te brengen. Door de berekende doorbuiging te delen door de factor K (EC tabel 7.4N is het mogelijk de invloed van het statisch systeem in rekening te brengen. Een complicatie hierbij is dan wel, dat de wapeningsverhouding dan geheel wordt bepaald door de wapeningsverhouding in de velddoorsnede. In NEN 670 zijn rekenregels gegeven waarmee steunpunt- en veldwapening zijn te vertalen in een gemiddelde wapeningsverhouding over de gehele lengte van de ligger. Er wordt wel op gewezen dat deze rekenregels zijn gebaseerd op een spanning-rekrelatie voor beton in de UGT. EC voegt, anders dan NEN 670, de vervorming door krimp toe aan de doorbuiging. Omdat de berekening van deze doorbuigingscomponent een geheel ander type berekening vraagt dan de doorbuiging door opgelegde belasting, is deze niet opgenomen in de GTB 010. Deze component moet dus nog worden toegevoegd als de doorbuiging in de eindtoestand wordt berekend. De berekeningswijze is toegelicht met een rekenvoorbeeld []. Voor platen kan een bijdrage aan de doorbuiging van circa 10 mm niet ongebruikelijk zijn. Doorbuiging in de GTB
DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES
DOORBUIGING VAN BETONCONSTRUCTIES 1. De buigstijfheid EI 1.1 Inleiding 1.2 De relatie tussen moment en kromming: EI 1.3 Tension Stiffening 1.4 M-κ diagrammen voor de UGT en de BGT 1.4.1 Berekening van
Nadere informatieDwarskracht. V Rd,c. ν min. k = 1 +
Rekenvoorbeelden EC2 Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (4) In de serie met rekenvoorbeelden voor de Eurocode 2 1 ) is in dit artikel dwarskracht aan de beurt. Aan de hand van vier voorbeelden wordt toegelicht
Nadere informatieConstructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 DOORSNEDE- BEREKENING
DOORSNEDE- BEREKENING EENVOUDIGE LIGGERBEREKENING: Buiging Dwarskracht Vervorming DWARSKRACHT Constructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 a F Zuivere buiging F A a l - 2a a B b A V=F l V=F B V-lijn c
Nadere informatieDoorbuiging. Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (10)
Rekenvoorbeeden bij Eurocode (0 In de serie met rekenvoorbeeden, waarin de diverse onderdeen van de Eurocode worden toegeicht, is het in dit tiende artike de beurt aan doorbuiging In het voorbeed wordt
Nadere informatieStatische berekening. Constructieve berekeningen stalen ligger t.b.v. muurdoorbraak keuken/woonkamer te Naarden
Weissenbruchstraat 206 2596 GM te Den Haag info@tentijbouw.nl Statische berekening Constructieve berekeningen stalen ligger t.b.v. muurdoorbraak keuken/woonkamer te Naarden 5 april 2017 Rapportnummer:.01
Nadere informatieStatische berekening. Aanbouw garage aan de Peellandsingel 113 te Deurne IB
Statische berekening Aanbouw garage aan de Peellandsingel 113 te Deurne IB 12-04-2013 Inhoudsopgave Inhoudsopgave... 1 Algemene uitgangspunten... 2 Constructie principes... 3 Gewichtsberekening... 4 Hout...
Nadere informatieVerbouw winkel The Sting aan de Marktlaan 102 te Hoofddorp. STATISCHE BEREKENING - Houtconstructie - Staalconstructie
19-1-2016 Verbouw winkel The Sting aan de Marktlaan 102 te Hoofddorp STATISCHE BEREKENING - Houtconstructie - Staalconstructie DATUM 19-1-2016 ORDERNO 2016-19692 BETREFT Verbouw winkel The Sting aan de
Nadere informatieDraagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc01 3z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd
Week 05 Theorie: Sterkte en stijfheid van staal en hout Berekening stalen ligger Toetsing van de sterkte De toetsing van de sterkte vindt plaats door de zogenaamde unity-check. Dit betekent dat aan de
Nadere informatieColofon. Dycore B.V. (1.19), Kees Quartel, Spanbeton (1.20, 1.21 en 1.24), Dywidag-Systems International B.V. (1.25 en 1.27)
Colofon Constructieleer Voorgespannen Beton is een onderdeel van de Cement en Beton-reeks en is een uitgave van Æneas, uitgeverij van vakinformatie bv in samenwerking met het Cement&BetonCentrum. Auteur:
Nadere informatieWijzigingsblad: Druk 1
Gronsveld, 23 novemeber 2018 Wijzigingsblad: Druk 1 Blz Wijziging 5 Belastingcombinaties Groep C : STR-GEO 1 e combinatie is geen officiële combinatie. Combinatie: 1,10G k + 1,30Q k;1 + Σ1,30Q kψ 0 kan
Nadere informatieINHOUD. 1 Inleiding 3. 2 Samenvatting en conclusies 4. 3 Controle Berekening Gording Controle Hoofdligger 17
INHOUD 1 Inleiding 3 2 Samenvatting en conclusies 4 2.1 Algemene gegevens 6 2.2 Materiaalgegevens 7 2.3 Vervormingen 7 2.4 Overzicht belastingen en gewichten 8 2.5 Windbelastingen. 11 3 Controle Berekening
Nadere informatieBouwen in Beton BOUBIBdc1. Scheurvorming in beton Docent: M.Roos
Bouwen in Beton BOUBIBdc1 Scheurvorming in beton Docent: M.Roos Scheurvorming Toetsing scheurwijdte Stromingschema scheurwijdte Scheurvorming Op buiging belaste gewapende betonelementen scheuren onder
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 Hilvarenbeek 5080 AD Hilvarenbeek rabobank 1223.73.634 tel.
Nadere informatieVan toepassing zijnde voorschriften ( Eurocode )
Project : Daktuin Vilvaldistraat 50-66 Ordernummer : 8299 Onderdeel : Constructieve omschrijving t.b.v. Omgevingsvergunning Berekeningnummer : 001 Opdrachtgever : Breevast Van toepassing zijnde voorschriften
Nadere informatieConstructieberekening uitbreiding woning aan de Platteweg te Nieuw-Vossemeer
BEM1401550 gemeente Steenbergen Constructieberekening uitbreiding woning aan de Platteweg te Nieuw-Vossemeer Eigenaar: Dhr. Hooghiemstra Platteweg 4 4681SE te Nieuw-Vossemeer Behoort bij beschikking d.d.
Nadere informatieConsoles. Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (13)
Rekenvoorbeelden bij Eurocode (3) Afkortingen EC = NEN-EN 99-- NB = Nationale Bijlage In artikelen 6 en 7 uit de serie Rekenvoorbeelden bij Eurocode is onder andere aandacht besteed aan de console. Zowel
Nadere informatieLEWIS ZWALUWSTAARTPLAATVLOEREN Opdrachtgever: Reppel B.V.
DOSSIER 6093 LEWIS ZWALUWSTAARTPLAATVLOEREN Opdrachtgever: Reppel B.V. Rapport 6093--0 Ontwerpgrafieken voor samenwerkende hout-betonvloeren 6 augustus 2006 INHOUD Inleiding...2 2 Normen, richtlijnen en
Nadere informatiedoorbuiging van betonconstructies
rapport 115 doorbuiging van betonconstructies stichting voor onderzoek, voorschriften en kwaliteitseisen op het gebied van beton ONDERZOEKCOMMISSIES (1984) COMMISSIE A 7 A 13 A 16 A 21 A 26 Onderzoek naar
Nadere informatieRenovatie balkons. Molukkenstraat , Nijmegen
Renovatie balkons Molukkenstraat 60-146, Nijmegen 02-04-2012 0Molukkenstraat Nijmegen april 2012 Molukkenstraat Nijmegen april 2012 Partijen Opdrachtgever: VvE Molukkenstraat 60-146, Nijmegen Aannemer:
Nadere informatieBEM Statische berekening ZK
Bredaseweg 108-A 4902 NS Oosterhout BEM1602635 gemeente Steenbergen Project: Verbouwing woning aan de Blozekriekse 12 te Nieuw - Vossemeer Rapportnummer: Betreft: Statische berekening Datum: 12 mei 2016
Nadere informatieConstructie Adviesbureau Booms HOGE WOERD 162 LEIDEN DAKBALKLAAG CONSTRUCTIEBEREKENING
Constructie Adviesbureau Booms Maerten Trompstraat 2G 2628 RD Delft 06-24887629 HOGE WOERD 162 LEIDEN DAKBALKLAAG CONSTRUCTIEBEREKENING 26-sep-12 Pieter Booms 06-24887629 pieterbooms@xs4all.nl Voor de
Nadere informatieRapportage Code: V Trapsparingen Atrium Procore Berekening deel A: Sterkteberekening verdieping 8 t.b.v. trapsparing
Rapportage Code: V16001-029 Trapsparingen Atrium Procore Berekening deel A: Sterkteberekening verdieping 8 t.b.v. trapsparing Datum: 16 juni 2016 Referentie: haa / kos Code: V16001-029 Projectgegevens
Nadere informatieStatische berekening. Geldersekade 37-3 te Amsterdam. werk no aug-17. Opdrachtgever. dhr. Philip Provoost
Statische berekening Geldersekade 37-3 te Amsterdam werk no. 820 aug-17 Opdrachtgever P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0306045485 0615180441 Inhoudsopgave blz. 1
Nadere informatieTECHNISCHE AANBEVELING
TECHNISCHE AANBEVELING Toepassing van niet hechtende wapening voor het verhogen van de weerstand van gemetselde penanten Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996-1-1 en NPR 9096-1-1 STA.030.2018
Nadere informatieWABO-document Constructieve Haalbaarheid
WABO-document Constructieve Haalbaarheid d a t u m 8 september 2016 k e n m e r k 16087-BR-01 p r o j e c t a d r e s Noordzuidhollands Koffiehuisje Stationsplein 10 1012 AB Amsterdam b e t r e f t Aanlegsteiger
Nadere informatieEurocodes. Veiligheidsfilosofie en belastingscombinaties. Eurocode 0 Basis of structural design Grondslag voor het constructief ontwerp
Eurocodes Veiligheidsfilosofie en belastingscombinaties C.R. Braam 2 March 29 Afdeling Bouw - Betonconstructies Eurocode Basis of structural design Grondslag voor het constructief ontwerp Inleiding Betrouwbaarheid
Nadere informatieConstructieve toepassing van in tegelverband uitgevoerd metselwerk Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996
TECHNISCHE AANBEVELING Constructieve toepassing van in tegelverband uitgevoerd metselwerk Aanvullende voorwaarden en rekenregels bij NEN-EN 1996 STA.010.2015 - Oktober 2015 Voorwoord Metselwerk uitgevoerd
Nadere informatieSchematisering. Belastingen. Milieuklasse. Doorsnedegegevens. VBI R&D (RKH) 29 augustus Ligger op twee steunpunten, scharnierend opgelegd.
VBI R&D (RKH) 29 augustus 27 Reference:E:\IPHA\NationaleBijlage.mcd(R) Reference:E:\IPHA\LijnPuntlasten.mcd(R) Reference:E:\IPHA\Plaatdoorsneden.mcd(R) Schematisering Schema: Overspanning: L := 8. m Opleglengte:
Nadere informatieStaalberekening dakopbouw bouwdeel C, E en L
Nieuwbouw Amphia Ziekenhuis Breda Staalberekening dakopbouw bouwdeel C, E en L code: 11714K Nieuwbouw Amphia ziekenhuis Breda Staalberekening Dakopbouw bouwdeel C, E en L Berekening deel S-CEL - Concept
Nadere informatieSchöck Isokorb type D
Schöck Isokorb type Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 84 Productbeschrijving 85 Bovenaanzichten 86 apaciteitstabellen 87-92 Rekenvoorbeeld 93 Bijlegwapening 94 Inbouwhandleiding 95-96 hecklist 97 Brandwerendheid
Nadere informatieBouwen in Beton. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Verankeringslengte Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden
Nadere informatieVervormingseigenschappen
Vervormingseigenschappen Betonconstructies kunnen niet uitsluitend worden ontworpen op druk- en treksterkte. Vervormingen spelen ook een belangrijke rol, vooral doorbuiging. Beheersing van de vervorming
Nadere informatierationele scheurwijdtebeheersing in elementen van gewapend beton c u R civieltechnisch centrum uitvoering research en regelgeving
c u R civieltechnisch centrum uitvoering research en regelgeving stichting voor de technische wetenschappen rationele scheurwijdtebeheersing in elementen van gewapend beton postbus 420 2800 AK Gouda CU
Nadere informatieSchöck Isokorf type K
7417 Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 46 Productbeschrijving 47 Bovenaanzichten 48-52 Capaciteitstabellen 53-55 Rekenvoorbeeld 56 Bijlegwapening 57 Inbouwsituatie bij breedplaatvloeren 58 Speciale
Nadere informatiegedeeltelijk voorgespannen beton
gedeeltelijk voorgespannen beton STICHTING COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN INGESTELD DOOR DE BETO N V E R E N IGI N G RESEARCH ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1977) COMMISSIE A 7 Onderzoek naar het plastische gedrag
Nadere informatieMemo. Inhoudsopgave. Onderwerp: Deksloof damwand gemaal Kamperveen. Engbert van der Weide. Datum: Documentnummer: IJD
Memo Onderwerp: Deksloof damwand gemaal Kamperveen Aan: Opsteller: Engbert van der Weide Pieter Schoutens Datum: 18-10-2016 Documentnummer: IJD-013265 Inhoudsopgave 1. Inleiding... 2 2. Uitgangspunten...
Nadere informatieLegalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0
Hulsberg Revisie: 0 Pagina 2 / 10 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Belastingen 4 1.5 Stabiliteit 5 1.6 Vervormingseisen 5 1.7 Referentiedocumenten
Nadere informatieConstructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 KOLOM- BEREKENING
KOLOM- BEREKENING We onderscheiden 3 soorten constructies: 1. Geschoorde constructies (pendelstaven) Com B 2. Schorende constructies (schijven, kernen) Beton 2 3. Ongeschoorde constructies (raamwerken
Nadere informatieInhoud. Toetsing dwarskrachtcapaciteit Heinenoordtunnel volgens de TNO- IBBC methode. Henco Burggraaf en Jan Zwarthoed
Toetsing dwarskrachtcapaciteit Heinenoordtunnel volgens de TNO- IBBC methode Henco Burggraaf en Jan Zwarthoed Inhoud Onderzoek kunstwerken RWS Bouwdienst e Heinenoordtunnel Uitgangspunten berekening door
Nadere informatieBrand en de Eurocode 2
Toelichting aan de hand van een rekenvoorbeeld Brand en de Eurocode 2 Met de introductie van de Eurocodes verandert ook de manier waarop brandwerendheid van betonconstructies moet worden bepaald. Eurocode
Nadere informatieBK1043 - Rekenvoorbeeld
BK1043 - Rekenvoorbeeld Inhoud 1. Algemeen berekeningschema... 2 2. Belasting omrekenen van kn/m 2 naar kn/m 1 ligger... 3 2.1. Gegeven... 3 2.2. Gevraagd... 3 2.3. Uitwerking... 3 3. Ligger op 2 steunpunten
Nadere informatieGEMEENTE KATWIJK Afdeling Veiligheid Team Vergunningen
GEMEENTE KATWIJK Afdeling Veiligheid Team Vergunningen Gezien d.d. 08-07-2019 07 07 2011 GEMEENTE KATWIJK Afdeling Veiligheid Team Vergunningen Gezien d.d. 08-07-2019 07 07 2011 GEMEENTE KATWIJK Afdeling
Nadere informatieConstructie Berekening
Constructie Berekening Werknummer: 1422 Omschrijving: Constructeur: Opdrachtgever: Architect: Trap sparing in de zoldervloer woning aan de Sint Antoniusstraat 15, te Liessel A. Richardson De heer S. Madou
Nadere informatieUitdraaidatum : 6 juli 2016 Projectnummer. Fred. Roeskerstraat 97F 1076 EC Amsterdam. Netwerkweg KV Vorden
Uitdraaidatum : 6 juli 2016 Projectnummer 3 Berekend : ing. Barry Croes 16-249 1 Gecontroleerd : ing. Marto te Boekhorst Bereikbaar : barry@cabteboekhorst.nl S t a t i s c h e b e r e k e n i n g Smidsstraat
Nadere informatieV&V. Bijlage 28 bij besluit 2016/1342-V1
V&V Bijlage 28 bij besluit 2016/1342-V1 MEMO 3913 Seeligkazerne: Groot Arsenaal Controle houten balklagen : 16 Oktober 2015 Kenmerk: 3913-M-01-A Opgesteld: Ir. S.C.B.L.M. van Hellenberg Hubar Vrijgegeven
Nadere informatieSchöck Isokorb type D
Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 86 Productbeschrijving 87 Bovenaanzichten 88 apaciteitstabellen 89-97 Rekenvoorbeeld 98 Bijlegwapening 99 Inbouwhandleiding 100-101 hecklist 102 Brandwerendheid 32-33
Nadere informatieeg + vloerbelasting liggerlengte veld 1 L1= 3 m maat a= 0,823 overstek veld 2 L2= 1,1 m F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 0,5 m q1
houten ligger op 2 steunpunten met overstek met variabele EI met q1 op L1, een trapezium belasting op het overstek en F-last op willekeurige plaats op het overstek werk = werk werknummer = werknummer =
Nadere informatieBuiging van een belaste balk
Buiging van een belaste balk (Modelbouw III) G. van Delft Studienummer: 0480 E-mail: gerardvandelft@email.com Tel.: 06-49608704 4 juli 005 Doorbuigen van een balk Wanneer een men een balk op het uiteinde
Nadere informatieSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 42 Productbeschrijving 43 Bovenaanzichten 44-48 Capaciteitstabellen 49-51 Rekenvoorbeeld 52 Bijlegwapening 53 Inbouwsituatie
Nadere informatieONGESCHOORDE RAAMWERKEN
ONGESCHOORDE RAAMWERKEN Géén stabiliserende elementen aanwezig. De ongeschoorde constructie moet zelf de stabiliteit verzorgen en weerstand bieden tegen de erop werkende horizontale krachten. Dit resulteert
Nadere informatiePlan: Aanbouw te Steenbergen
BEM1502877 gemeente Steenbergen STATISCHE BEREKENING Plan: Aanbouw te Steenbergen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 24-06-2015 ZK15000389 Medewerker Publiekszaken/vergunningen Pagina 2 8-5-2015 INHOUD
Nadere informatieCTB-3000 Bsc eindwerk
2018 CTB-3000 Bsc eindwerk Beton: Uitkragende betonvloeren ( balkons ) Daan Bourgonje 4460189 Bsc Eindwerk: Eindrapport Beton: Uitkragende betonvloeren( balkons ) Een onderzoek naar de invloed van verschillende
Nadere informatieNieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant
Statische berekening Nieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant Opdrachtgever : dhr. J.J.H. Bukkems Bakkershof 1 5758 CE Neerkant Onderwerp : Statische berekening Datum : 12-03-2014
Nadere informatieMetaalstructuren 3. Inleiding. Standaardprofielen. Staalkwaliteit
3 METAALSTRUCTUREN Metaalstructuren 3 Inleiding De helft van de realisaties van Willy Naessens Industriebouw wordt gebouwd met metaalstructuren. Die worden o.a. toegepast in KMO-gebouwen, agrarische gebouwen,
Nadere informatieStatische berekening
Statische berekening Project : Dakkapel Brederolaan 48 Ermelo Opdr. Gever : Dhr. O. Wierbos Brederolaan 48 3852 BC Ermelo Voorschriften van toepassing: NEN-EN 1990 (technische grondslagen bouwconstructies)
Nadere informatieINHOUD. 1 Inleiding 3. 2 Samenvatting en conclusies 4. 3 Het plaatsen van zonnepanalen op het beton schaaldak 7
INHOUD 1 Inleiding 3 2 Samenvatting en conclusies 4 2.1 Algemene gegevens 5 2.2 Overzicht belastingen en gewichten 6 3 Het plaatsen van zonnepanalen op het beton schaaldak 7 blad 2 van 8 1 Inleiding In
Nadere informatiethema Toelichting op wijzigingen in NB bij NEN-EN en NEN-EN Nieuwe nationale bijlagen bij Eurocode 2
thema Toelichting op wijzigingen in NB bij NEN-EN 1992-1-1 en NEN-EN 1992-2 Nieuwe nationale bijlagen bij Eurocode 2 34 3 2016 Nieuwe nationale bijlagen bij Eurocode 2 ir. Jan Gijsbers 1 ) TNO prof.ir.
Nadere informatieKoetshuis te Hoog-Keppel
Project Koetshuis te Hoog-Keppel Ordernummer 9039 Opdrachtgever Transfer Solution Rapportnummer 001 Omschrijving Fase Verbouwing van het Koetshuis op de Ulenpas te Hoog-Keppel Uitvoeringsgereed ontwerp
Nadere informatieHolle vloerplaten van spanbeton. Holle vloerplaten zijn onmisbaar bij het ontwerpen van een modern huis!
Holle vloerplaten van spanbeton Holle vloerplaten zijn onmisbaar bij het ontwerpen van een modern huis! 1. Algemeen Betonnen vloeren, die men holle vloerplaten noemt, zijn tegenwoordig onmisbare elementen
Nadere informatieStatische Berekening. Voetgangers-fietsbrug De Bleek te Vorden. Varsseveld,
Varsseveld, 15-08-2016 Werknr. : 21449-IK Voetgangers-fietsbrug De Bleek te Vorden Statische Berekening Onderdeel A : totaal Constructeur : ir. C. Onstenk paraaf HC: E-mail: c.onstenk@fwiggers.com Opdrachtgever
Nadere informatieStatische calculatie Country High 8 x 2 m. NL14200 brug Aetsveld B rev0. Ir. EHM Volker. Streetlife Bv. Oude Singel 144.
Statische calculatie Country High 8 x 2 m NL14200 brug Aetsveld B3 Country High brug model 28-9-2015 rev0 Ir. EHM Volker Streetlife Bv Oude Singel 144 2312 RG Leiden T:071-524 6846 www.streetlife.nl streetlife@streetlife.nl
Nadere informatieNieuwbouw paardenstal dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Gewichts-, sterkte- en stabiliteitsberekening. 13 mei 2014
Hulsberg Pagina 2 / 12 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Betondekking 4 1.5 Belastingen 5 1.6 Stabiliteit 6 1.7 Vervormingseisen 6
Nadere informatieTHEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS?
CTB3330 : PLASTICITEITSLEER THEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS? M M - N N + + σ = σ = + f f BUIGING EXTENSIE Ir J.W. Welleman bladnr 0 kn Gebruiksfase met relatief geringe belasting WAT
Nadere informatieHet versterken en verstijven van bestaande constructies
Het versterken en verstijven van bestaande constructies ir.m.w. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane 02-02-2015 Onderstempeling voor de renovatie van een kozijn in een gemetselde gevel, Woerden 1 Inhoudopgave
Nadere informatieOntwerp van koudgevormde stalen gordingen volgens EN 1993-1-3. met Scia Engineer 2010
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Architect: Ing. Miroslav Ing. Miroslav Maťaščík Maťaščík - Alfa 04 -a.s., Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 Hilvarenbeek 5080 AD Hilvarenbeek rabobank 1223.73.634 tel.
Nadere informatieOP-DECK vloersysteem ONTWERPTABELLEN. Kantoor 11 juni 2015 Enkelvelds (m.) Dubbelvelds (m.) 4 4,5 5 5,5 4 4,5 5 5,5
Kantoor Breedte (b1) 60 60 60 60 60 60 60 60 Hoogte (h1) 138 138 158 168 138 138 138 138 Flensdikte (h0) 50 50 50 50 50 60 60 60 Veldwapening (As) 1 x 12 1 x 16 1 x 20 1 x 20 1 x 8 1 x 10 1 x 10 1 x 16
Nadere informatiesterkte en stijfheid van kolommen bij wisselbelasting
sterkte en stijfheid van kolommen bij wisselbelasting kolommen met rechthoekige doorsnede STICHTING C O M M I S S I E VOOR U I T V O E R I N G V A N R E S E A R C H INGESTELD DOOR DE BETO N VE R EN I Gl
Nadere informatieBouwkundig buro. INSI Teken & Bouwkundig adviesburo. Morra KH Drachten Tel : Mob: Werknummer:
Bouwkundig buro INSI Teken & Bouwkundig adviesburo Morra 2 9204 KH Drachten Tel : 0512584575 Mob: 06-21656417 Werknummer: 021-2013 Project: Opdrachtgever : Dhr. L. Kreupeling Onderdeel : Constructie berekening
Nadere informatieEindhoven University of Technology
Eindhoven University of Technology MASTER Verticale voorspanning in hoogbouw onderzoek naar de toepasbaarheid van verticale voorspanning ter verbetering van het statisch en dynamische gedrag van hoogbouw
Nadere informatieStappenplan knik. Grafiek 1
Stappenplan knik Bepaal de waarden voor A, L buc, i y, i z, λ e (afhankelijk van materiaalsoort) en f y,d (=rekgrens) Kniklengte Instabiliteit tabel 1.1 Slankheid λ y = L buc /i y Rel slankheid λ rel =
Nadere informatiebeton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 220 berekening volgens eurocode 2 inclusief controle scheurwijdte en betondekking
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-013 printdatum : 05-1-011 beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 0 berekening volgens eurocode inclusief controle scheurwijdte en betondekking
Nadere informatie83 doorgaande balken van gewapend beton
83 doorgaande balken van gewapend beton stichting voor onderzoek, voorschriften en kwaliteitseisen op het gebied van beton ONDERZOEKCOMMISSIES (1980) COMMISSIE A 7 Onderzoek naar het plastische gedrag
Nadere informatieSHERATON AMSTERDAM SCHIPHOL Herberekening dakvloer i.v.m. deursparingen dragende wanden 12 MEI 2016
Herberekening dakvloer i.v.m. deursparingen dragende wanden 12 MEI 2016 Contactpersonen IR. M. (MEINT) SMITH Senior Ontwerper / Projectleider T +31646158726 M +31646158726 E meint.smith@arcadis.com Arcadis
Nadere informatiebelastingen en combinaties
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 3 steunpunten met 2 q-lasten 1xprofiel 1: HE140A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieNaam Cursist Beoordeling
Vak Construeren Staal basis Docent Verschuren Module Staal Basis Datum 12-01-2011 Tijd 15.15 17.15 Toegestaan materiaal Alle leermiddelen Naam Cursist Beoordeling Voorzie alle bladzijden van je naam en
Nadere informatieSchöck Isokorf type D
Inhoud Schöck Isokorf type K7417 Pagina Toepassingsvoorbeelden 90 Productbeschrijving 91 Bovenaanzichten 92 Capaciteitstabellen 93-101 Rekenvoorbeeld 102 Bijlegwapening 103 Inbouwhandleiding 104-105 Checklist
Nadere informatieDraagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd
Week 02 Theorie: Wapening balken -Scheurmoment Het buigend moment (Mr) vlak voordat de trekzone gaat scheuren σb = fb Als de belasting toeneemt zal de trekzone gaan scheuren σb fb. Alle trekkrachten worden
Nadere informatieSTATISCHE BEREKENING. Postbus 2077 2400 CB Alphen a/d Rijn. Werknummer :2013-32. Onderwerp. :Moerdijk, vloeistofdichte vloer tankstation a/d Steenweg
CONSTRUCTIEBUREAU KREPIDOMA Adviesbureau voor staal-, beton- en houtconstructie Dijkstelweg 26 3253 TB OUDDORP tel. (0187) 687052 fax (0187) 681098 STATISCHE BEREKENING Opdrachtgever :EcoCare Milieutechniek
Nadere informatieligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : = onderdeel
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 ligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : werk = werk werknummer = werknummer = printdatum : 12-12-2011 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste
Nadere informatieBasismechanica. Blok 2. Spanningen en vervormingen
Blok 2 2.01 Een doorsnede waarin de neutrale lijn (n.l.) zich op een afstand a onder de bovenrand bevindt. a = aa (mm) De coordinaat ez van het krachtpunt (in mm). 2 2.02 Uit twee aan elkaar gelaste U-profielen
Nadere informatieTe Boekhorst. Nieuwbouw woonhuis De Wittenbrink te Zelhem. Constructie Adviesburo. fam. E.J. Buunk Michelstraat LV Zelhem
Uitdraaidatum : 29 augustus 2016 Projectnummer 2 Berekend : ing. Bart Baars 16-275 1 Gecontroleerd : ing. Marto te Boekhorst Bereikbaar : bart@cabteboekhorst.nl S t a t i s c h e b e r e k e n i n g Nieuwbouw
Nadere informatieBÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus LA I1trch
BÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus 20.000 3502 LA I1trch BEREKENING VAN DE GRENSWAARDE VAN DE DWARSKRACHT VOLGENS RAFLA EN BLUME ing. P.J.G. Merks BSW nr. 84-01 YIROUWELIJJ aheen binnen öo BOUWflENST
Nadere informatieNEN-EN 1990, NEN-EN1991. staal: NEN-EN hout: NEN-EN Algemeen Niet in woongebouw gelegen woning: gevolgklassse 1
algemeen: NEN-EN 1990, NEN-EN1991. staal: NEN-EN 1993. hout: NEN-EN 1995. Algemeen Niet in woongebouw gelegen woning: gevolgklassse 1 Ontwerplevensduurklasse: 4 (ontwerplevensduur 50 jaar) uiterste grenstoestand:
Nadere informatieDorpsstraat 231a 1733 AK te Nieuwe Niedorp tel:
Projectnummer: 2398 Documentnummer: 2398-01 Betreft: Woning fam. Keppel Kneesweg 3 Anna Paulowna Onderdeel: Statische berekening: - Metselwerk - Houtconstructie - Staalconstructie - undering - Palenplan
Nadere informatieStatische Berekening
Statische Berekening Project: STUDIOBOES T.a.v. dhr M. Boesveld Poortland 38 1046 BD Amsterdam Datum: Gewijzigd: Opgesteld: Ir. H.P.A. Meijling Egelantierstraat 33 Utrecht Tel: 06 19208698 info@coreconstructies.nl
Nadere informatieStaal-betonconstructies Deel 3 : controle van de gebruiksgrenstoestanden
Staal-betonconstructies moeten ontworpen worden volgens de regels, beschreven in Eurocode (EC ) [5]. De rekenregels voor de dimensionering van staal-betonelementen in de uiterste grenstoestanden (UGT)
Nadere informatieAdviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Construct Rel: 5.27b 13 okt 2015 Project : Uitbreiding kantoor Lorentzkade 2 te Harderwijk Datum : k
Adviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Construct Rel: 5.27b 13 okt 2015 Project : 15-458 Uitbreiding kantoor Lorentzkade 2 te Harderwijk Datum : kn/m/rad Eenheden : 06/10/2015 Bestand : Z:\2015\15-458
Nadere informatieBouwen in Beton Verankeringslengte. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden opgenomen zonder dat
Nadere informatiePons bij funderings palen. Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer
1 Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer Pons bij funderings palen In bouwputten worden regelmatig onderwaterbetonvloeren toegepast met daaronder trekpalen. Er zijn
Nadere informatieprojectnummer : muurdoorbraak woning Eerste Anjeliersdwarsstraat 27 Amsterdam documentnummer : statische berekening
documentnummer : 20171214-01 statische berekening datum: 09 november 2017 Bouwadvies Betuwe St. Janssteeg 2 4153 RW Beesd T 06 104 89 716 F 0345 575 406 E info@bouwadviesbetuwe.nl documentnummer : 20171214-01
Nadere informatieRij woningen met penanten naast het trapgat
Rij woningen met penanten naast het trapgat 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van vier woningen beschouwd. De stabiliteit wordt verzekerd door penanten die zich naast het trapgat
Nadere informatieRAPPORT EXPERIMENTELE ONDERZOEKINGEN BETREFFENDE HET PLASTISCH GEDRAG VAN PLATEN
RAPPORT COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCI INGESTELD DOOR DE R ETON VERENIGING EXPERIMENTELE ONDERZOEKINGEN BETREFFENDE HET PLASTISCH GEDRAG VAN PLATEN COMMISSIE A 1. A 2. A 3. A 4. INGESTELDE ONDERZOEKINGSCOMMISSIES
Nadere informatieS3 Oefeningen Krachtenleer Hoofdstuk II II-3. II-3 Grafisch: 1cm. II-3 Analytisch. Sinusregel: R F 1
S3 Oefeningen Krachtenleer Hoofdstuk II II-3 Bepaal grafisch en analytisch de richting en grootte van de resultante, in volgende gevallen; F 1 = 4 kn F = 7 kn : 1) α = 30 ) α = 45 F 1 3) α = 90 α 4) α
Nadere informatieCONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING
CONSTRUCTIEBEREKENING OPBOUW (ACHTER- EN LINKERZIJDE) OP BESTAANDE AANBOUW WONING Werk: Kloosterkampweg 7 Renkum Opdrachtgever: Fam. Temmink-Berkhout Ontwerper: H.E. Hoekzema Constructeur: H.H.M. Diesvelt
Nadere informatieNiet-lineaire mechanica datum: Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19
Naam: Patrick Damen Datum: 17 juni 2003 INHOUDSOPGAVE Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19 pagina: 1 van 20 Algemeen Om de zestal vragen van de opgave niet-lineaire
Nadere informatieFlexvloer. Inhoud presentatie. Inleiding Doelstelling Dwarskrachtcapaciteit Stijfheid Conclusies Aanbevelingen
Flexvloer Onderzoek naar de constructieve aspecten van een nieuw vloersysteem Henco Burggraaf Presentatie DOV 31 oktober 6 Inhoud presentatie capaciteit 2 1 Flexvloer Nieuw vloersysteem met netwerk van
Nadere informatie