IJlliJ RIJKSUNIVERSITEIT GENT

Transcriptie

1 - LABORATORIUM VOOR TOEGEPASTE GEOLOGIE EN HYDROGEOLOGIE HYDROGEOLOGISCHE STUDIE VAN DE freatische WATERVOERENDE LAAG OP HET BEDRIJFSTERREIN VAN DE firma I.T.C. TE TIELT -;Go 9--1/45 AêL. IJlliJ RIJKSUNIVERSITEIT GENT

2 UNIVERSITEIT GENT laboratorium voor toegepaste geologie en hydrogeologie HYDROGEOLOGISCHE STUDIE VAN DE FREATISCHE WATERVOERENDE LAAG OP HET BEDRIJFSTERREIN VAN DE FIRMA I.T.C. TE TIELT geologisch instituut S 8 krijgslaan 281 B-9000 gent telefoon 091/ fax 091/ Opdrachtgever N.V. IMPERIAL TUFTING COMPAGNY Kanegemstraat 15 B TIELT Leiding : Prof. Dr. W. DE BREUCK Studie en verslag : Dr. L. LEBBE Lic. M. MAHAUDEN Dossiernummer : TGO 91/45 Datum : januari 1992

3 I Lijst der figuren Lijst der tabellen Lijst der bijlagen ll IV V 1. Inleiding 1 2. Terreinwerkzaamheden Chronologisch overzicht van de uitgevoerde terreinwerkzaamheden Boringen Boorgatmetingen Pompproef Waterstaalname - wateranalyse 5 3. Litologische en hydrogeologische bouw van de freatische watervoerende laag Litologische bouw Hydrogeologische bouw 8 4. Hydraulische parameters en grondwaterwinningsmogelijk- heden in de freatische watervoerende laag Hydraulische parameters Pompproef - uitvoering Pompproef - interpretatie Grondwaterwinningsmogelijkheden Grondwaterkwaliteit in de freatisch watervoerende laag Besluiten 33 Referenties 35

4 11 LIJST DER FIGUREN Fig. 1. Ligging van de bedrijfsterreinen en de uitgevoerde boringen Fig. 2. Resultaten van de geofysische boorgatmetingen in boring PB2 Fig. 3. Litologische en hydrogeologische bouw ter hoogte van PB2 Fig. 4. Hydrolitologische doorsnede ter hoogte van de pompproefsite met aanduiding van de pomp- en peilputten en de lagenindeling zoals gebruikt in het invers model Fig. 5. Berekende (volle lijnen) en waargenomen verlagingen in tijd-verlaginga en afstand-verlagingagrafieken samen met de afgeleide waarde van de hydraulische parameters voor de pompproef Fig. 6. Berekende verlagingen in tijd-verlaginga en afstand-verlagingsgrafieken in de verschillende lagen voor een pomping van 71,57 m3/d tot en met 106 minuten na het starten van de pomping Fig. 7. Ligging van de bestaande en imaginaire pompputten. De Lambert coördinaten zijn aangegeven. Fig. 8. Berekende verlaging (in m) in de aangepompte Yd laag na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder. Fig. 9. Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder Fig. 10. Berekende verlaging (in m) in de aangepompte Yd laag na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder. Fig. 11. Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op de 12

5 111 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder Fig. 12. Berekende verlaging (in m) in de Yd laag na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op 21 winningaputten met een debiet van 48 m3/d ieder Fig. 13. Berekende verlaging (in m) van de watertafel na min u ten (ongeveer 1 maand) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder Fig. 14. Berekende verlaging (in m) in de Yd laag na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder Fig. 15. Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3/d ieder.

6 IV LIJST DER TABELLEN Tabel 1. Evolutie van de grondwaterstand in de periode 22 tot 24 november 1991 Tabel 2. Waarde van de hydraulische parameters afgeleid uit de pompproef Tabel 3. Lambert coördinaten van de bestaande (12) en imaginaire ( 18) winningsputten in de freatische watervoerende laag. Tabel 4. Waterkwaliteit ter hoogte van PB2 in de freatische watervoerende laag.

7 V LIJST DER BIJLAGEN Bijlage 1. Boorbeschrijving en technische kenmerken van de pomp- en peilputten Bijlage 2. Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen.

8 -1-1. INLEIDING Met haar bestelbon nr van 31 oktober 1991 gaf de N.V. IMPERIAL TUFTING COMPANY (I. T.C.) opdracht aan het Laboratorium voor Toegepaste Geologie en Hydrogeologie van de Universiteit Gent (L. T.G.H. ) een hydrageologische studie van de freatische watervoerende laag uit te voeren voor haar bedrijfsterrein te Tielt. Onderhavig verslag bevat de resultaten van de L. T.G.H. werkzaamheden zoals aangegeven in het L.T.G.H. prijsofferte TGO 91/45 van 31 oktober De volgende hoofdstukken omvatten: hoofdstuk 2 terreinwerkzaamheden hoofdstuk 3 litologische en hydrageologische bouw van de freatische watervoerende laag hoofdstuk 4 hydraulische parameters en grondwaterwinningamogelijkheden van de freatische watervoerende laag hoofdstuk 5 grondwaterkwaliteit in de freatische watervoerende laag.

9 -2-2. TERREINWERKZAAMHEDEN Chronologisch overzicht van de uitgevoerde terreinwerkzaamheden In de periode 5 tot 13 november 1991 werden door de boorfirma Vyncke op de bedrijfsterreinen van de N.V. I. T. C. 4 boringen uitgevoerd. Deze boringen werden uitgevoerd onder de supervisie van het L. T. G.H. Op 5 november werden door het L. T. G.H. geofysische boorgatmetingen uitgevoerd in een 56 m diep boorgat. Op 22 november werd door het L. T. G.H. de pompproefopstelling verwezenlijkt en getest. Van 24 tot 26 november werd door het L. T. G. H. een pompproef uitgevoerd. Op 25 november werd een representatief grondwaterstaal genomen Boringen De ligging van de vier boringen is aangeduid op figuur 1. De boorbeschrijvingen zijn in bijlage 1 verzameld. De boorgaten werden als pompput ( PP) of als peilput ( PB1, PB2 en PB3) afgewerkt. De technische gegevens hieromtrent zijn eveneens in bijlage 1 aangebracht. Na afwerking van de peilputten werden deze schoongepompt door de boorfirma Boorgatmetingen In boorgat PB2 werden vooraleer dit af te werken geofysische boorgatmetingen uitgevoerd. De opgemeten parameters zijn : - de boorgatdiameter - de spontane potentiaal - de puntweerstand - de resistiviteit (korte- en lange normaalopstelling) - de natuurlijke gammastraling De resultaten van de metingen z Jn in figuur 2 weergegeven. Deze metingen laten toe zowel de litologische als hydrogeo-

10 -3- Fig. l - Ligging van de bedrijfsterreinen en de uitgevoerde boringen

11 - -;... TCO IU-4 RIJKSU IVERSITEIT GENT LABORAIORIU YOOR IOECEP SI[ CEOLOCIE EN HfOROCEO <IC IE p,.,r.o... v.o. Breve BOORGATMETING PB3 OOR I ttc R OAIU"\ C[M(.r[ PBJ r,", o,,, - -,, 11.. ''"'' - - "7.' ' / Dl At-IET ER SPONTANE POiENTIAAL r -- - PUNT EERSTANO P (----1 RESISTIVITEIT LNI --1/SN(----l NATUURLIJKE G A "-/- oo G-...J w VI z - rf. 111 '5.D i -----b J G -G G :G :.. :? c [i.di - "0 c:.e 111 '-- E <:: 3 L!. J I- I I,. <O r J G I I{ I I i J I \ <O 25 I IS D JU "\ c:.j ) JS --,_ z < o 1 '- 0 rr ? os (...; - - :-.- - G: t ss ,... D 1.. i\ JOO JO ay 0 ro 20 JO 1 S "' lp\ h ClN/SNJ 12 I 8 24 JO... Fig. 2 - Resultaten van de geofysische boorgatmetingen in boring.pb2

12 -5- logische bouw van de lagen (vooral in het geval van spoelboringen) beter te onderkennen Pompproef De pompproef heeft tot doel de hydraulische parameters van het freatische reservoir te bepalen. De proef wordt in hoofdstuk 4 in detail besproken Waterstaalname - wateranalysen Tijdens de pompproef werd van het opgepompte water een representatief monster genomen. Het werd in het laboratorium op de klassieke parameters onderzocht.

13 -6-3. LITOLOGISCHE EN HYDROGEOLOGISCHE BOUW VAN DE FREATISCHE WATERVOERENDE LAAG 3.1. Litologische bouw Aan de hand van de beschikbare gegevens en de in het bestek van de pompproef uitgevoerde boringen en boorgatmetingen kan de volgende litologische bouw afgeleid worden. Aan het maaiveld dagzomen roestbruine kleihoudende fijne glauconiethoudende zanden. Deze afzettingen zijn bovenaan verweerd tot leem. De zandige sedimenten bevatten zandsteeninterkallaties. In de bijgewoonde boringen werd duidelijk een zandsteenniveau aangeboord op 4, 8 m onder het maaiveld; dieper werden ook nog herhaaldelijk dunne zandsteenhoudende zones aangetroffen. De zandige afzettingen die voorkomen tot op een diepte van 27, 5 m bevatten enkele kleihoudende zones, zo ondermeer van 17 tot 18 m diepte en van 23 tot 25 m diepte. Op ongeveer 14 m diepte wijzigt de kleur van de sedimenten plots van roestbruin naar grijsgroen. Op 2715 m diepte ligt er 215 m dikke grijze kleilaag. Onder deze kleilaag 1 waarvan de basis op 30 m diepte voorkomt, treft men een afwisseling aan van groene fijn glauconiethoudende zandlagen en kleihoudende zand- tot zandhoudende kleilagen en dit tot een diepte van 4515 m. Vanaf hier worden de afzettingen steeds meer kleihoudend. Op 52 m diepte wordt een vaste kleilaag aangetroffen. Stratigrafisch maken de aangeboorde afzettingen deel uit van de zogenaamde Paniseliaan en Ieperiaan sedimenten waarbij de op 52 m diepte aangeboorde kleilaag met de Ieperiaan Yc klei overeenstemt. Uit de beschikbare boorbeschrijvingen van enkele diepe boringen uitgevoerd op de bedrijfsterreinen van de N.V. I.T.C. blijkt dat deze kleilaag ongeveer 100 m dik is. De litologische bouw is in figuur 3 weergegeven.

14 -7- diepte peil in m (m TAW) LITOLOG IE 0 HYDROGEOLOGIE ,. +30, '!::L doorlatend > z: 0 D g D 0::: w doorlatend slecht tot zeer slecht doorlatend +10 D l:j 35 D <!: N CY L:.J +5 > 40 afwisseling van doorlatende en slecht doorlatende 0 lagen zeer slecht doorlatend -15 LEGENDE lill kleid zond - [lliill leem 8 glouconiet ' Fig. 3 - Litologische en hydrogeologische bouw ter hoogte van PB2

15 Hydrageologische bouw Uit blijkt dat het freatische reservoir bestaat uit zandige sedimenten waarin kleihoudende zones tot een dunne kleilaag (van 27,5 tot 30 m diepte) voorkomen. De basis van dit reservoir is duidelijk gevormd door de top van de kleilaag die op 52 m diepte wordt aangeboord. De kleurverschillen van de grondmonsters wijzen er op dat de onverzadigde zone zich uitstrekt tot een diepte van ongeveer 14 m (roestbruine kleur - geoxydeerde zone en grijsgroene kleur - gereduceerde of verzadigde zone). Metingen van de grondwaterstand in winningsputten in de freatische watervoerende laag en ruststanden gemeten vóór de aanvang van de pompproef (zie hoofdstuk 3) bevestigen deze waarnemingen. Gelet op de litologische bouw van het reservoirgesteente (zandige lagen afgewisseld met kleihoudende lagen) de korrelgrootte van de zandige lagen (makroskopisch op het terrein vastgesteld - fijne zanden) en de grondwaterstandsdiepte in rust worden winningsputten in de freatische watervoerende laag best uitgebouwd met hun wingedeelte (filter) vanaf de basis van de dunne kleilaag tot waar de afzettingen duidelijk kleihoudend worden (ter plaatse van PB2 komt dit interval voor van 30 tot 45, 5 m diepte). Winningedebieten in deze watervoerende laag zullen beperkt zijn tot enkele m3 per uur (zie hoofdstuk 3). De hydrologische bouw is ook in figuur 3 weergegeven.

16 -9-4. HYDRAULISCHE PARAMETERS EN GRONDWATERWINNINGSMOGELIJKHEDEN IN DE FREATISCHE WATERVOERENDE LAAG Hydraulische parameters De hydraulische parameters in de freatische watervoerende laag werden bepaald door middel van een pompproef. De kennis van deze parameters is nodig om de grondwaterwinningsmogelijkheden te kunnen bepalen Pompproef - uitvoering De pompproef startte op 24 november om 10 h 00. Hierbij werd gedurende 1470 minuten (24 h 30') kontinu gepompt op de pompput PP. Op 25 november om 10 h 30 werd de pompping gestopt. Vanaf het starten tot 26 november om 10 h 30 werden de grondwaterstandswijzigingen in de pompput PP en in de drie peilputten PB!, PB2 en PB3 op regelmatige tijdstippen volgens een logaritmische schaal opgemeten. Dit gebeurde door middel van drukeonden. In de peilputten werd boven de druksonde een packer geplaatst waardoor de metingen niet beïnvloed kunnen worden door de waterkolom in de stijgbuis. Gedurende de pompperiode werd een gemiddeld debiet van 71,57 m3/d of 2, 98 m3/h gemeten; het opgepompt water werd naar de riolering afgevoerd. Vanaf 22 november tot na het beëindigen van de pompproef gebeurden in het bedrijf geen pomppingen in de freatische watervoerende laag. Gelet op de belangrijke neerslaghoeveelheid gedurende de maand november waardoor het freatische reservoir flink werd aangevuld werd vanaf 22 november tot 24 november de evolutie van de grondwaterstand in de pomp- en peilputten opgemeten. De resultaten hiervan staan vermeld in tabel 1.

17 -10- Tabel 1. Evolutie van de grondwaterstand in de periode 22 tot 24 november 1991 (waarden geven de diepte aan onder de top van de P. V. C. buis) Datum PP ( nun ) PB1 ( nun ) PB2 ( nun ) PB3 ( nun ) M D U Pompproef - interpretatie De interpretatie van de pompproef gebeurt door middel van een invers model (L. LEBBE, 1988). Bij dit invers model wordt het grondwaterreservoir n negen lagen geschematiseerd (fig. 4). Lagen 1 en 2 komen overeen met de afzettingen tussen 45, 5 m en 52 m diepte die naar onder toe steeds meer kleihoudend worden. Laag 1 is de onderste 4 m van deze afzetting, laag 2 de bovenste 2, 5 m van deze afzetting. Laag 3 in het numeriek model komt overeen met het rechtstreeks aangepompte gedeelte van het grondwaterreservoir. Het diepteinterval, waar deze laag voorkomt, stemt overeen met het diepteinterval van het

18 diepte m peil m (m TAW) 0 LITOLOG I!: PP PB3 PB PB2 LAGEN IN MODEL ,.. :..:: : (.) 0 <( N 0::: w > z , LAAG LAAG 8 20., LAAG LAAG 6 LAAG LAAG LAAG LAAG 2 50 LAAG LEGENDE Q klei D zand [iliill leem 8 glaucaniet Fig. 4 - Hydrolitologische doorsnede ter hoogte van de pompproefsite met aanduiding van de pomp- en peilputten en de lagenindeling zoals gebruikt in het invers model

19 -12- filterelement van de pompput. Laag 4 stemt overeen met de kleilaag tussen 27, 5 en 30 m diepte. Lagen 5, 7 en 9 stemmen overeen met de zandige afzettingen in de verzadigde zone die het minst kleihoudend zijn. De lagen 6 en 8 stemmen overeen met de kleihoudende zones binnen de bovenste zandafzetting. Bij de interpretatie van het invers model werden alle verlagingen die waargenomen werden tijdens de pompping ingevoerd, met uitzondering van de metingen in peilbuis PB2. Zowel de stijging van het rustpeil juist voor de pompproef als de verlagingen tijdens de pompproef zijn bij deze peilbuis abnormaal klein. Bij de interpretatie met het invers model werden vijf verschillende hydraulische parameters afgeleid. De horizontale doorlatendheid van de aangepompte laag 3 werd samen met de horizontale doorlatendheden van de hoofdzakelijk zandige lagen 5, 7 en 9 in één groep van te bepalen hydraulische parameters gegroepeerd. Hierbij wordt verondersteld dat alle zandige lagen die er voorkomen dezelfde doorlatendheid hebben. De 9, 5 m meer kleihoudende afzettingen in de 15, 5 m dikke aangepompte laag werd drie maal minder doorlatend verondersteld dan de zandige afzettingen van deze laag. Bijgevolg zal de resulterende gemiddelde doorlatendheid van laag 3 gelijk zijn aan 0, 591 maal de horizontale doorlatendheid van de zandige lagen 5, 7 en 9. De tweede groep van te bepalen hydraulische parameters zijn de hydraulische weerstand tussen de lagen 4 en 5, c(4) en de horizontale doorlatendheid van laag 4. Hierbij werd verondersteld dat de horizontale doorlatendheid van de laag 4, de kleilaag, gelijk is aan 2 maal de vertikale doorlatendheid van deze laag en dat de hydraulische weerstand tussen de lagen 3, 4 en 5 hoofdzakelijk bepaald wordt door de hydraulische weerstand van deze kleilaag. De derde groep van de te bepalen hydraulische parameters omvat de specifieke elastische berging van alle lagen van het grondwaterreservoir. Hierbij veronderstellen we dat de specifieke elastische berging van de lagen 1, 2 en 3 ongeveer 10 x groter is dan de

20 -13- specifieke elastische berging van de lagen en 9. In de vierde groep van de te bepalen hydraulische parameters werden de hydraulische weerstanden c ( 2) 1 c ( 5) 1 c ( 6) 1 c ( 7) 1 c ( 8) en de horizontale doorlatendheden k ( 2) 1 k ( 6) en k ( 8) gegroepeerd. Deze hydraulische parameters worden vooral bepaald door doorlatende eigenschappen van de kleihoudende zanden of de lagen 2, 6 en 8 van het numerieke model. De vijfde te bepalen hydraulische parameter is de C-waarde van het putverlies. Hierbij wordt verondersteld dat het putverlies lineair verloopt met het kwadraat van het opgepompte debiet (D. K. TODD, 1980). De met het invers model afgeleide waarden van de hydraulische parameters zijn weergegeven in tabel 2 samen met hun voorwaardelijke en hun marginale nauwkeurigheidstaktoren voor het 98 % betrouwbaarheidsinterval, respektievelijk Cf98 en Cf98m. De berekende en de waargenomen verlagingen zijn in figuur 5 voorgesteld in tijd-verlagings- en afstand-verlagingsgrafieken. De logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen zijn samen met hun onderlinge verschillen in bijlage 2 weergegeven. Zoals uit de figuren en de tabellen kan afgeleid worden is er een goede overeenkomst tussen de berekende en de waargenomen verlagingen. De som van de kwadraten van de afwijkingen van de 180 ingevoerde waarnemingen is gelijk aan 0, Bij de ijking van het numeriek model wordt een positieve waarde gevonden voor C die het putverlies (=CQ2) bepaalt. Uit de waarde C = d2m-5 kan men afleiden dat het putverlies tijdens de pompproef met een debiet van 71, 57 m3/d gelijk is aan 1178 m. De totale verlaging in de pompput is m na 1440 minuten pompen. Dus bedraagt de putefficiënt. le 8715 (14128 m - 1,78 m) x 100 = 14, 28 %

21 V" I -!/ "' 10 3 TLDCKIN> TLDCKINl 0C9).'-l5 H K C9 >-0.61 MlD '1!i H KISQ!OI Ml!l 0<7).5.0 H K C7 >-0.61 MlD 0C6).2.0 M K C6 ).().20 MlD 0(5).2.5 H K CS ).().61 MlD OC'-1)..2.5 M KC'-1).0.00 MlD 10-1 L..FR; E ttt9 8 CC6) CCS) CC'-1) CC3)..3J D2 fi'str()cit ) SRC9 ).O.o:D003 M-1 5fi1AQIIIUHII3 tçl SRC7 >-01XDD03 M-1 SRC6).Q.I:XXIl03 M-1 SRCS M-1 SRC'i).Q.I:XJOXJ3 M-1 0C3).15.5 H K C3 )..()37 MlD SRC3).Q.COOJ3'-I H-1 0<1).'"1.0 H K <2 )..(]21 MlD KC1 ).().10 MlD C <2 ).11. Lf 0 C C1 ).SLf.S D SR C2 >-O.COOJJ'-1 H-1 SR U. )..(J.OOXJJ'-1 H-1 PCJ'oFPRCEF IN l-et YD TE TIELT - 0C3) H3/D WGOB Y2Y3 18/12/91 15:YO:YY RLG 1lfft cm Fig. 5 - Berekende (volle lijnen) en waargenomen verlagingen in tijd-verlagings- en afstandverlagingsgrafieken samen met de afgeleide waarde van de hydraulische parameters voor de pompproef

22 -15- wi wo w-1 "' - \ :L Too10 HIN j L _\ T oo10 HIN _l --- w 3 TI.DC111N) w-1 w2 l ;-----_, w1 wo w I T-10.:1 HIN I... \\\ :l T oo10 HIN _l I T-101 H1N I -=::::.:: d-.1' w 3 TI.DC111Nl w-1 w 2 FI'"STJNlOI) L...FR; 7 i w1 w-1,, \ 1/ LfflG 5 w 2 FI'"STJNlOI) Fig. 5 - vervolg

23 -16- Tabel 2. Waarden van de hydraulische parameters afgeleid uit de pompproef Hydraulische Eenheid waarde Cf98 Cf98m parameter kh (3) m/d 0, 366 1, , 1360 c(3) d 30, 1 } , 2614 c(4) d 30, 1 S'A (3) m-1 3, ,0848 1, 0860 } c(2) d 11, 4 c(5) d 9,78 c(6) d 9, 78 1' , 5276 c(7) d 4,89 c(8) d 4, 89 C-waarde d2m-5 3, , , 9154 putverlies Grondwaterwinningsmogelijkheden Uit de pompproefwaarnemingen werden de hydraulische parameters van het freatische grondwaterreservoir bepaald. Overeenkomstig deze hydraulische parameters stemmen de berekende verlagingen het best overeen met de waargenomen verlagingen. Door middel van het axiaal-symmetrisch numeriek model werden de verlagingen berekend die optraden als gepompt wordt met een debiet van 71, 57 m3/d. Een gedeelte van deze resultaten is uitgezet in tijd-verlagingsgrafieken en in afstand-verlagingsgrafieken (fig. 6). De evolutie van de verlagingen werd berekend tot en met minuten of ongeveer 1, 6 jaar na het starten van het pompen. Door middel van superpositie van de verlagingen te wijten aan elke put (voor een winning door meerdere putten) is de totale verlaging berekend die zal optreden in de bemalen laag enerzijds (laag 3) en aan de watertafel (laag 9) anderzijds :

24 s n.d011nl 102 ) '1 105 T1D011Nl ) 0(9).1{5 M IUBO\ïïi 11 M KC9).().61 MlD KIAQ12jl M/11 9J E 8 L.FR; 1 9=1(9).().00DJ3 M-1 931AQ!Iiöli13 FÇI 0<7>-S.D M K0).().61 MlD SR<7 >-O.IDDJ3 M-1 0<6).2.0 M 0<5).2.5 M OC'-1).2.5 M KC6).().20 MlD K CS ).().61 MlD K C'-1 ) MlD C<6) C<S) CC'-1) CC3) =1<6 ).().IJO:XXJ3 M-1 5R<S).().CXXDJ3 M-1 5RC'-I).().OOXXJ3 M-1 0C3).15.5 M K C3 )..()37 MlD 5R<3).().0DJ3Y M-1 0<2>-2.5 M 0(1)..1{0 M K <2 ) MlD CC2).11.'"1 0 CCl>-5'-lS 0 9=1<2).().1lDJ3Y M-1 9=1 C1 )..0.CJCI003lol M-1 PIJ'fiPR(EF IN l-et YD TE TIEL T DG) M310 - WG08 YY22 18/12/91 18:20:53 F?J; * Cffi Fig. 6 - Berekende verlagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingsgrafieken in de verschillende lagen voor een pomping van 71,57 m3 /d tot en met minuten na het starten van de pomping

25 r----r----r----_, 01) \fii..idg01) t w1 w1 s ) TUJOIIN w ) ----r \!IIJDG01) w1 w1 s wo w 1UI011H> r \'DJi Ml01) w1 w1 Fig. 6 - vervolg

26 als gepompt wordt op de 12 bestaande winningsputten met een totaal debiet van 48 m3/d per put of 2 m3/h per put; dit is een totaal dagdebiet van 288 m3/d. - als gepompt wordt op 21 putten (3 bestaande en 18 imaginaire putten) verdeeld over de volledige omtrek van de bedrijfsterreinen van de N.V. I.T.C. met een totaal debiet van 48 m3/d per put, of een totaal dagdebiet van ongeveer 1000 m3/d. De Lambert coördinaten (X en Y) van de bestaande en imaginaire putten zijn in tabel 3 verzameld; hun ligging is verduidelijkt op figuur 7. Tabel 3. Lambert coördinaten van de bestaande (12) en imaginaire (XV III) winningsputten in de freatische watervoerende laag Put nr. x y I II III IV V VI VI I VIII IX x XI XII XIII XIV XV XV I XV II XV III

27 ., I.\.. ' bestaande pompput ei...xviii imag\paire pompput 3,6,9 9 bestaande pompputten die in konfiguratie van 21 imaginaire pompputten zijn opgenomen m Fig. 7 - Ligging van de bestaande en imaginaire pompputten. De Lambert coördinaten zijn aangegeven

28 -21- Bij deze berekeningen wordt verondersteld dat de optredende verlaging rond een pompput zich gedraagt als een lineair proces. Dit is zeker het geval voor verlagingen op een zekere afstand van de pompput. Geringe afwijkingen kunnen echter optreden dichtbij de pompputten. In de figuren 8 tot en met 11 is de verlaging uitgezet ten gevolge van een winning van 288 m3/d op de 12 bestaande winningsputten na respektievelijk (ongeveer 1 maand) en (ongeveer 1 jaar) minuten. De verlagingen zijn telkens uitgezet in de aangepompte Yd laag en nabij de watertafel. Uit de berekeningen blijkt dat de maximale verlaging (die optreedt ter hoogte van de pompputten, nabij het zwaartepunt van de winning) : - 6, 97 m bedraagt na minuten pompen - 12, 03 m bedraagt na minuten pompen. Gelet op de maximaal mogelijke verlaging die ongeveer 14 m bedraagt (28 m - 14 m) is dit een haalbaar alternatief. Na minuten pompen wordt op ongeveer 275 m van de puttenbatterij een verlaging in de aangepompte Yd laag gecreëerd van ongeveer 0, 5 m. In de figuren 12 tot en met 15 is de verlaging uitgezet ten gevolge van een winning van 1008 m3/d op 21 imaginaire winningsputten gelegen rondom de bedrijfsterreinen en dit na respektievelijk en minuten. De verlagingen zijn hier ook telkens uitgezet in de aangepompte Yd laag en nabij de watertafel. Uit de berekeningen blijkt dat de maximale verlaging (die optreedt ter hoogte van de pompputten, nabij het zwaartepunt van de winning) : - 6, 85 m bedraagt na minuten pompen - 7, 45 m bedraagt na minuten pompen. De berekende verlagingen zijn in dit tweede geval kleiner dan bij de eerste berekeningen (12 putten) maar het beïnvloed gebied is uitgebreider. Na minuten pompen wordt op

29 XI m Fig. 8 - Berekende verlaging (in m) in de aangepompte Yd laag na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m o/d ieder

30 -23- :m m Fig. 9 - Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

31 -24- SIJ) m Fig Berekende verlaging (in m) in de aangepompte Yd laag na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

32 I JL: f I;;;. [re{,. 2IXl SXJm Fig Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op de 12 bestaande winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

33 -26-9JJ m Fig Berekende verlaging (in m) in de Yd laag na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

34 .. 1: \ / N.. t \ -- '... ' - - &;' - T... /.,.-!Dl m Fig Berekende verlaging (in m) van de watertafel na minuten (ongeveer 1 maand) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

35 m Fig Berekende verlaging (in m) in de Yd laag na minuten (ongeveer 1 jaar) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

36 -29- m Fig Berekende verlaging (in m) van de watertafel na mi uten (ongeveer 1 jaar) pompen op 21 winningsputten met een debiet van 48 m3 /d ieder

37 -30- ongeveer 200 tot 225 m van de putten een verlaging van 0, 5 m gecreëerd in de aangepompte Yd laag. Uit de figuren 8 tot en met 15 kan verder nog afgeleid worden dat de verlaging van de watertafel na langdurige pomping van dezelfde grootte orde is en eenzelfde gebied beïnvloed als in de aangepompte laag (ter hoogte van de winningsputten is de veroorzaakte verlaging wel beduidend kleiner).

38 GRONDWATERKWALITEIT IN DE FREATISCHE WATERVOERENDE LAAG Bij de uitvoering van de pompproef werd een representatief grondwaterstaal genomen uit de pompput. De resultaten van de uitgevoerde analyse zijn in tabel 4 aangegeven. Tabel 4. Waterkwaliteit ter hoogte van PB2 in de freatische watervoerende laag Parameter Eenheid Analyseresultaat Geleidbaarheid ph Kleur + troebelheid JJ.S/cm 477 (20 C) 7.57 kleurloos en helder Bezinkbare stoffen Agressief CO:z Organische stoffen, koud 3 min. Organische stoffen, warm 10 min Akaliteit t.o.v. fenolftaleïne Akaliteit t.o.v. methyloranje SiO:z Verdampingsrest/105 C Verassingsrest/600 C Zwevende stoffen/105 C Zwevende stoffen/600 C Zwevende stoffen kleur Zwevende stoffen % calcinatieverlies Totale hardheid Tijdelijke hardheid Blijvende hardheid ml/1 mg/1 mg/1 O:z mg/1 O:z Fr.0 Fr.0 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 Fr.0 Fr.0 Fr.0 < 0, ,70 26, ,90 23,70 geel 8,49 17,90 15,91 1,99 Kationen Na+ K+ ca++ Mg++ Fe+++ (+Fe++) Mn++ S04-- NH4+ Anionen Cl- N03- NO:z- HC03- C03-- P04--- mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 30,57 8,22 56,86 7,27 1,64 0,17 0,18 22,47 23,46 1,29 0,02 240,34 0 0,39

39 -32- Het water is getypeerd volgens het klassifikatiesysteem van P. STUYFZAND (1986). Dit houdt rekening met het chloridegehalte, de totale hardheid, het type (gevormd door het dominerende kation en anion in de ionenbalans) en de kationenuitwisselingscode (som van de Na+, K+ en Mg2+ in meq/1 gecorrigeerd voor een zeezoutbijdrage). Het water uit de watervoerende Iepariaanlaag is aldus een zoet, matig hard water van het Ca-HC0 3 type met een (Na + K + Mg) overschot. Dit overschot duidt meestal op de verdringing van zout door zoet water. De analyseresultaten geven waarden aan die voor de samenstelling van een freatisch grondwater normaal zijn. Vergelijking met de drinkwaternormen (B. Vl. Ex. van 15 maart 1989) voor de onderzochte parameters duidt op een te hoog Fe (norm 0, 2 mg/1) en Mn (norm 0,05 mg/1) gehalte.

40 BESLUITEN In het bestek van een hydrogeologische studie uitgevoerd op het bedrijfsterrein van de N. V. Imperial Tufting Compagny (I. T. C.) werden 4 boringen uitgevoerd. In het diepste boorgat dat het volledige freatische reservoir doorsneedt werden geofysische boorgatmetingen verricht. Alle boringen werden afgewerkt als pomp- en peilputten. Op de geboorde putten werd een pompproef uitgevoerd om de hydraulische parameters van de verschillende lagen te bepalen. Met deze parameters als invoergegevens van een matematisch model werden de grondwaterwinningsmogelijkheden in het freatische reservoir onderzocht. Tenslotte werd ook de grondwaterkwaliteit bepaald. Het freatische watervoerende reservoir bestaat uit een afwisseling van lagen glauconiethoudend fijn zand en glauconiethoudende zandhoudende klei. Het betreft zogenaamde Panise _ liaan en Ieperiaanafzettingen; de basis van het freatische watervoerend reservoir wordt gevormd door de top van een dikke kleilaag-reperse Klei (ongeveer 100 m dik) die voorkomt vanaf een diepte van 52 m meter. De grondwaterstandsdiepte is ongeveer 14 m onder maaiveld (meting december 1991). De verzadigde zone van het freatische grondwaterreservoir is dus anno 1992 ongeveer 38 m (52 m - 14m) dik. Gelet op de detaillitologie zoals vastgesteld in boring PB2 - voorkomen van een kleilaag van 2715 tot 30 m diepte en sterk kleihoudende afzettingen vanaf 4515 m diepte - dienen winningsputten te worden uitgebouwd met hun filterelement in de afzettingen voorkomend tussen 30 en 4515 m diepte (situatie ter plaatse van PB2). Uit de pompproef werd voor de zone tussen 30 en 4515 m diepte een hydraulische doorlatendheid bepaald van 0137 m/d, de specifieke elastische berging bedraagt 3, m-. De hydraulische weerstand van de 2, 5 m dikke kleilaag tussen 27, 5 en 30 m diepte is 60, 2 dagen.

41 -34- Uit de modelberekeningen blijkt dat met de bestaande 12 putten in het freatisch watervoerend reservoir een grondwaterwinning van 288 m3/d of ongeveer m3/jaar mogelijk is. Na ongeveer 1 jaar kontinu pompen zou de maximale verlaging in de aangepompte laag in het zwaartepunt van de winning 12, 03 m bedragen; op ongeveer 275 m afstand van de winningaputten zou er een verlaging van 0, 5 m veroorzaakt worden. Een winning van 1008 m3/d of ongeveer m3/jaar door middel van 21 winningsputten gespreid over de volledige omtrek van het bedrijfsterrein zou na ongeveer 1 jaar kontinu pompen een maximale verlaging in het zwaartepunt van de winning van 7, 45 m veroorzaken in de aangepompte laag; op ongeveer 200 tot 225 m afstand van de winningsputten zou er een verlaging van 0, 5 m veroorzaakt worden. De waterkwaliteit in het freatische watervoerend reservoir werd volgens de klassifikatie van STUYFZAND getypeerd als een zoet, matig hard water van het Ca HC0 3 type met een (Na + K + Mg) overschot. De geleidbaarheid van het water bedraagt 477 S/cm (20 C). Het freatische grondwater voldoet, met uitzondering van de parameters Fe en Mn, aan de drinkwaternormen volgens het B.Vl.Ex. van 15 maart Uit de studie blijkt dat de freatische watervoerende laag ter hoogte van het I.T.C. bedrijfsterrein mogelijkheden biedt zowel vanuit het oogpunt hoeveelheid als vanuit het oogpunt kwaliteit. Met het model kan voor een willekeurige konfiguratie van winningsputten op het bedrijfsterrein in het freatische reservoir berekend worden welke verlagingen hierdoor worden veroorzaakt in de omgeving. Uit de litologische bouw kan tevens worden besloten dat een grondwaterwinning in de freatische watervoerende laag geen invloed heeft op de diepe watervoerende lagen van Landeniaan en/of Sokkel.

42 -35- REFERENTIES LEBBE, L. (1988). Uitvoering van pompproeven en interpretatie door middel van een invers model. 563 p. Aggregaataproefschrift Rijksuniversiteit Gent. STUYFZAND, P. (1986). A new hydrochemical classification of watertypes : Principles and application to the coastal dunes aquifer system of the Netherlands. Proceedings of the 9th Salt Water Intrusion Meeting, Delft, May 1986, p TODD, D.K. (1980). Grondwater hydroloqy, 2nd Edition, 535 p. New York : John Wiley and sons.

43 BIJLAGE 1 Boorbeschrijving en technische kenmerken van de pomp- en peilputten

44 Rijksuniversiteit Gent Laboratorium voor Toegepaste Geologie en Hydrogeologie Prof. Dr. W. De Breuck ONDER ZOEK : Hydrageologische studie van de freatische watervoerende laag Onderzoek nr.: Boring nr.: TGO 91/45 PB2 OPDRACH TGEVER : I. T.C. - lmperial Tufting Compagny - DA TUM : BOORPLOEG (ev. FIRMA) : Vyncke - BOORTOESTEL : D.R. toestel - GRONDBESCHRIJVING DOOR : M. Mahauden - KAART N.G.I. Nr. : 21/2 - GEMEENTE : Tielt - x = y (ZMV = BOORMEESTER : - GEOL. /PEDO. KAART Nr. : ZMV = - (m TAW) ZMV* = 42,5 (m TAW) hoogtepeil maaiveld; ZMV* - geschat hoogtepeil maaiveld) BOORWIJ ZE DIEP TE ONDER MAAIVELD (in m) ( ) van - tot van - tot van - tot van - tot D.R. gespoeld van - tot - TYPE BOORSPOELING : water VERBRUIK (in 1) : - TYPE BOORGATMETING (EN) : diameter, PS, R, KN en LN, natuurlijke gamma Filter nr. DFB DFO ZMP* GWP F1 35,0 36,5 + 42,5 L 1 ST Yd p 2 DF B = Diepte onder maaiveld (in m) van de filterbovenkant DFO = Diepte onder maaiveld (in m) van de filteronderkant ZMP = Hoogtepiel van het meetpunt (b.v. top peilbuis) (in m TAW) ZMP* = Geschat hoogtepeil van het meetpunt (in m TAW) GW P = Grondwaterdiepte onder meetpunt (in m) L = type watervoerende laag : 1 = freatisch; 2 = niet freatisch ST = stratigrafische eenheid P = 1 = Pi zometer; 2 = Peilbuis; 3 = Ringput; 4 = Pompput - Filters in zelfde boorgat : neen - Type en kenmerken - stijgbuizen : PVC diameter 63/57 - filters : PVC diameter 63/57 mm - verbindingen : gelijmd - Onderkant bezinkbuis (m onder maaiveld) : 36,8 - Filteropeningen - vorm : horizontale zaagsneden - afmeting (mm) : - - nuttig oppervlak (%) : - - Centreerbeugel (s) - plaats (m onder maaiveld) : onder en boven filter - Omstorting - type en kenmerken : filterzand - volume (1.) : - Stop (pen) - type en kenmerken : kleipellets - volume (1.) : - Materiaal boorgatopvulling : - Schoonpompen - methode : met compressor - datum - duur (h) : - debiet (m 3 /h) : - Manier van afwerking :

45 GRONDBESCHRIJVING - DATUM Monster Diepte* (m) nr. Beschrijving van de grond van tot Geelbruine zandhoudende leem tot klei 0,0 4,8 Zandsteenlaag 4,8 5,0 Roestbruin glimmerhoudend zand met soms enkele zandsteen - brokjes 5,0 13,8 Grijsgroen glimmerhoudend zand 13,8 20,6 Bruingeel glimmerhoudend sterk kleihoudend zand tot zand - houdende klei 20,6 25,0 Grijsgroen glimmerhoudend zand 25,0 26,5 Grijze klei 26,5 29,5 Groen glauconiethoudend glimmerhoudend fijn zand 29,5 32,0 Afwisseling van groene glauconiethoudende glimmerhoudende fijne zandlagen en zandhoudende kleilagen 32,0 46,5 Grijsgroene glauconiethoudende zandhoudende klei die ge - leidelijk meer en meer kleihoudend wordt 46,5 49,5 Grijsgroene klei glauconiethoudend 49,5 56,0 Einde boring Geologische interpretatie en opmerkingen Paniseliaan Plc van 0-8,0? Ie periaan Yd van 8,0? - 49,5 Iepariaan Yc van 49,5-56,0 * onder maaiveld

46 Technische kenmerken van pomp- en peilputten Put Nr. Filterdiepte in m Afstand tot Diameter filter onder maaiveld pompput in m en stijgbuis in mm - pp van 30 tot 45 0 PBl van 35 tot 36,5 7,55 63/57 PB2 van 35 tot 36,5 25,05 63/57 PB3 van 25,2 tot 26,7 5,6 63/57

47 BIJLAGE 2 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlaging samen met hun onderlinge verschillen

48 Bijlage 2 - Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen Ri;ll] UE: OF \'I LU:CRFJJ1, ïi', 1Ji JC INJTJ.AL Tl E,111lN M I N, LOGART J C JNCREA8E OF TlY.E AliD OF RADJ US OF RINGS L OG A, LATEST CA LCULATED 11ME 1T2,1N XJN NUY.P-ER OF LAYERS I H I \UY.BER OF R l NGS ' }{,I : TH I CKJi'ESS OF lhe SUCC:ES.S 1 VF. LA YE:RS, I N Y. :ti'\ly.bered FROJ : LO"v.'E:R TO \l f'pfr TH l Cl:JïESS OF LA Y:ER 1, ]}; Jr:, TH J CKJiESS OF LAYF.R 2, I N Y., , TH JCKNE:SS. OF LAY:E:R 31 W Y., TH ICKJiE:SS OF LAYH\ 4, 1N x, TH JCKNESS OP LAYER 5, 1 N }1, TH J CKJiESS OF LAYF.R ó, J N ):, TH lckness OF LAYF::R 7, n: 1'., TH JCK NES.S OF LAYE:R 8, JN Y., TH ICKIE8S OF LAYER 91 JN X, HYilRAUL JC COJWUCT JVJTY,K< 1 >,1 N 'Y. /I>AY, HYDRAULJC CO}i"J)tiCT lvity,};c 2> 1 I N 'JVDAY, HYDRAUL JC CO:ti'DUCTJVITY,K< 3 >,IN X/DAY, HYDRII ULJC COJWUCT IV ITY, K < 4>,J N Y./DAY, HYDRAULIC CONDUCT J V JTY 1 KC 5), J N Y./DAY, HYDRAUL IC COliDUCT JVlTY 1K< 6>, ljil Y./DAY, HYDRAUL JC C:OJIDUCT JVJTY, K< 7), JN Y.IDA Y, HYDRA U L JC CONDUCT JVITY,K< 8),1N 'Y./DA Y, HYDRAUL JC CONDUCTJVJTY, K < 9), ]] Y./DA Y, HYD:RAULJC RE:SJSTANCE,C< 1 >,I N DAY, HYDRAULIC RESI SlANCE,C< 2>,1li DAY, HYDR.AULIC F.'ES I STANCE, C < 3 >,IN DA Y, HYDRAULJC RE:S l STJ.NCE,C< 4 >, l l DAY, HYDRAULJC RES JSTA NCE, C < 5 )1JN DAY, HYDRAULIC RESJ STANCE,C< 6>,U DAY, HYDRAUL J C RES JSTANCE, C< 7 >,JN DAY, HYDRAULlC RES I STANCE 1C< B>,JK D.A Y, SPEClFJC ELAST JC STORAGE,SA< l>,jn Y.- 1, SPEC JFJC ELAST JC STORAGE,SA< 2>,IN Y. - 1, SPECJFJC ELAST IC STORAGE,SAC S>,JN X - 1, SPECIFIC ELAST JC STORAGE,SA< 4 >,IN M-1, SFECIFIC ELAST IC STORAGE,SA< 5 >,1N Y. - 1, SF'ECIFIC ELAST IC STORAGE, SA < 6), l }l M - 1, SPECJFJC ELASTJC STORAGE,SA< 7>, J N M - 1, SPECIFIC ELAST JC STORAGE, SA < 8>,JN Y. - 1, SPECJF'IC ELAST IC STORA GE,SA < 9>, ]}1 M - 1, STORAGE COEFF lcjent AT THE ATERTABLE,S0, DISCHARGE OF LAYER 1,IN Y-3/DAY, DJSCH ARGE OF LAYER 2, IN }13/DA Y, DISCH.ARGE OF LAYER 3, IN Y.3/DAY, DISCHARGE OF LAYER 4, I N }(.3/DAY, DJSCHARGE OF LAYER 5, J N }13/D.AY, DJ SCHARGE OF LAYE:R 6,l N }13/DAY, DJ SCHARGE OF LAYER 7,JN 1'. 3/DAY, DJSCH.ARGE OF LAYER 8, 1N 1'.3/DA Y, DJSCHARGE OF LAYER 9,1N 1'.3/DAY, C - VALUE OF \'F.LL LOSS PO ER N OF \'ELL LOSS ,,,. ('.: 6 :;, (!,. Hi '?(.. J1 0. Çj 47 (,. Î/1,, ;;; :; i{j (t, l J. 0(iJ r.:. ->0(. =, e,,?.mm1 "'>.QJ!i'l0 1. 0M: 4. 5('1('J ((.:. Q, Çu,', (/,. 2rl17 '. 36 : Ct/. ( é J Q, Q,. ;;; 0:i fo, f/1. 34-E-<'14 C?. 34E E E S:oE - 0:, 0.35E E t E E-05 (I). '! ( ('J (' (? ;{',(? (';

49 Bijlage 2 - vervolg 1 (PB 1) OBSERVAT I ON WELL 1 IN LAYER 3 AT 7. 5M OF PUMPED WELL OBSERVATJON TIME<Y.lN> LOG. CALCUL. LOG. ORSERVED LOG. DJF. NUMBER OBSERVAT JON DRA 'DO\'N OO DJ\AVDO'WN <Y.> DRA\'DO'WN J ; (? ' ' ' ? Y.EAN OF DEVJATJONS TO OBSERVATJONS IN WELL 1 OF 16 OBSERVAT l ONS BEFORE 31.6 Y.JN. AFTER START OF PUKPAGE STANDARD DEV 1 ATI ON Y.EAN OF DEVIATJONS TO OBSERVATIONS IN 'WELL 1 OF OBSERVAT I ONS AFTER 31.6 IN. AFTER START OF PUKPAGE STANDARD DEV J ATI ON XEAN OF DEVJATJONS TO ALL OBSERVATJONS OF WELL STANDARD DEV 1 ATI ON l

50 Bijlage 2 - vervolg 2 (f>b l) OBSERVATIOM VELL 2 lh LAYER 3 AT 7.5)( OF PUMPED VELL OBSERVATION TIXE<MIJ> LOG. CALCUL. LOG. OBSERVED LOG. DIF. MUXBER OBSERVATI ON DRAVDOVN <X> DRAVDOVN <M> DRAVDOVN XEAH OF DE VIATIONS TO OBSERVAT I ONS IJ VELL 2 OF 10 OBSERVAT I ONS AFTER 31.6 MIN. AFTER START OF PUMPACE STAIDARD DEV IATION MEAN OF DBV IATIONS TO ALL OBSERVAT IONS OF VELL STANDARD DEYJAT I ON (f>bj) OBSERVATIOII WELL 3 IJl LAYER 5 AT OF PUIIPED VELL OBSERVATI ON TIXE <XII> LOG. CALCUL. LOG. OBSERVED LOG. DIF. IUXBER OBSRRVAT ION DRAVDOVN <M> DRAVDOVI <X> DRAVDOVN , & MEAR OF DEV IATIONS TO OBSERVAT IONS IN VELL 3 OF 16 OBSERVATIONS BEFORB 31.6 XJN. AFTER START OF PUllPAGE STARDARD DEV IATION MEAN OF DEVJATIONS TO OBSERVATIONS IN VELL 3 OF 34 OBSERVATIOHS AFTER 31.6 MIN. AFTER START OF PUKPAGE STANDARD DEV J ATION MEAN OF DEVIATIOIS TO ALL OBSERVATIONS OF VELL STANDARD DEV IATION

51 Bijlage 2 - vervolg 3 (fl83) OBSERVATION VELL 4 IN LAYER 5 AT 5.6M OF PUXPED VELL OBSERVATION TIXE<kiN> LOG. CALCUL. LOG. OBSERVED LOG. DJF. NUXBER OBSERVATION DRAVDOVN <X> DRAVDOVN <X> DRAWDOWN IIEAN OF DEVIATIO.IIS TO OBSERVATIONS 11 VELL 4 OF 10 OBSERVATIONS AFTER 31.6 MIN. AF!ER START OF PUkPAGE STANDARD DEV IATION KEAN OF DEVIATIONS TO ALL OBSERVAT IOHS OF WELL STANDARD DEV IATION (flfl) OBSERVATION WELL 5 11 LAYER 3 AT 0.1X OF PUXPED WELL OBSERVATJON TJKE<XIN> LOG. CALCUL. LOG. OBSERVED LOG. DIF. JfUXBER OBSERVATION DRAVDOVJi <X> DRAWDOVN <II> DRAWDOWN ] l l ! ? IIEAN OF DEV IATIONS TO OBSERVAT IONS IN VELL 5 OF 16 OBSERVAT IONS BEFORE 31.6 XII. AFTER START OF PUXPAGE STANDARD DEYlATION XEAN OF DEV IATIONS TO OBSERVATJ ONS IN VELL 5 OF 34 OBSERVATIONS AFTER 31.6 lijn. AFTER START OF PUllPAGE STANDARD DEY JATION MEAN OF DEVIATIONS TO ALL OBSERVAT IONS OF WELL STANDARD DEY lation

52 Bijlage 2 - vervolg 4 (PP) OBSER VATION WELL 6 IN LAYER 3 AT 0. 1M OF PUMPED WELL OBSERVAT ION TIME<MlN) LOG. CALCUL. LOG. OBSERVED LOG. DIF. NUMBER OBSERVATJON DRAWDOWN <M> DRAWJ)QWN <M> DRAWDOWN ' ' ' ' ' MEAN OF DEVIATIONS TO OBSERVATI ONS IN WELL 6 OF' 10 OBSERVATIONS AFTER 31.6 MIN. AFTER START OF PUKPAGE STANDARD DEV IATION MEAN OF DEVIATIONS TO ALL OBSERVAT I ONS OF WELL STANDARD DEVIAT ION MEAN OF DEV IAT IONS TO ALL OBSERVATI ONS STANDARD DEVIATION KEAN OF DEVIATIONS OF 120 OBSEVAT IONS IN LAYER STANDARD DEV IATION KEAN OF DEVIATIONS OF 60 OBSEVATIONS IN LAYER STANDARD DEV IATION