Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden

Transcriptie

1 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer definitief revisie september 2016

2

3 Inhoudsopgave Blz. 1 Inleiding Algemeen Revisiebeheer Doel en scope van het rapport 2 2 Basisgegevens voor de damwandberekeningen Normen, richtlijnen en literatuur Eisen, uitgangspunten en randvoorwaarden Bodemopbouw + grondparameters Aan project gerelateerde documenten Rekenprogrammatuur Fasering in damwandberekening Tussentijdse resultaten 7 3 Damwand locatie A Situatie Resultaten locatie A 8 4 Damwand locatie B Situatie Resultaten Aandachtspunten locatie B Conclusie 17 5 Damwand locatie C Situatie Resultaten locatie C 18 6 Geotechnische risico s 21 7 Controle Controle door controleur 23 8 Conclusie en aandachtspunten Conclusie Aandachtspunten 25

4 Bijlage 1 Beschikbaar grondonderzoek Bijlage 2 Uitvoer toetsing damwandconstructie Bijlage 3 Uitvoer D-Sheet-Piling Locatie A-0B 31 Locatie A-1A 32 Locatie A-2B 33 Locatie A-3B 34 Locatie B-4B verankerd 35 Locatie B-4B onverankerd 36 Locatie C-6 37 Locatie C-7A 38 Bijlage 4 Verificatieformulier

5 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Inleiding 1.1 Algemeen In Overschie maakt de beroepsvaart gebruik van het kanaal Delftse Schie die twee haakse bochten kent in de huidige situatie. In de toekomst wordt een haakse bocht in de Delftse Schie afgesneden zodat de beroepsvaart in één lijn door kan varen, zie figuur 1-1. figuur 1-1: Huidige situatie Delftse Schie te Overschie (met rode lijnen is het toekomstige kanaal aangegeven, bron Google Maps) De huidige Delftse Schie wordt dan afgewaardeerd als vaarweg en blijft in gebruik voor de pleziervaart. Tijdens inspectie is gebleken dat de oeverconstructies langs het bestaande kanaal op sommige locaties in slechte staat verkeren en vervangen dienen te worden. Dit rapport omvat de damwandberekeningen van 3 locaties (A, B en C) die het meest urgent zijn (zie figuur 1-2). figuur 1-2: Ligging locaties van urgente damwandvervanging Blad 1 van 43

6 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Revisiebeheer Revisie status Datum Gewijzigde hoofdstukken Beschrijving wijzigingen 0.1 concept eerste versie voor interne controle 0.2 concept Aanpassingen na aanleiding van interne Allen. controle. 1.0 concept e concept voor opdrachtgever. 1.2 concept Hoofdstuk 4 2 e concept voor opdrachtgever 2.0 definitief Definitieve rapportage voor diverse opdrachtgever 1.3 Doel en scope van het rapport Het rapport omvat de damwandberekeningen op een drietal locaties die op dit moment urgent zijn om te vervangen. In hoofdstuk 2 worden de uitgangspunten en randvoorwaarden besproken. De damwanden voor locatie A t/m C worden in hoofdstuk 3 t/m 5 behandeld. In hoofdstuk 6 is aandacht besteed aan de geotechnische risico s. De kwaliteitsborging is in hoofdstuk 7 aangegeven. Tot slot zijn de conclusies en aanbevelingen opgenomen in hoofdstuk 8. Blad 2 van 43

7 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Basisgegevens voor de damwandberekeningen 2.1 Normen, richtlijnen en literatuur Bij dit project wordt gebruik gemaakt van de onderstaande normen en richtlijnen. Norm Omschrijving ref NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011, [N.1] Grondslagen van het constructief ontwerp NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011/NB:2011 NEN C1:2012 nl Geotechnische ontwerpen van constructies Deel 1: Algemene regels. [N.2] Richtlijn/ ontwerpvoorschrift Omschrijving ref CUR 166 (2012) 6 e druk, deel 1 en 2 Damwandconstructies [R.1] CUR Rapport 247 (2013) Richtlijn risicogestuurd grondonderzoek van planfase tot realisatie [R.2] Literatuur Omschrijving ref In het geval van tegenstrijdigheden tussen de bovengenoemde voorschriften wordt de volgende volgorde van bovenstaande nummering aangehouden: Van specifiek naar algemeen, waarbij het meest specifieke prevaleert. 2.2 Eisen, uitgangspunten en randvoorwaarden De volgende algemene uitgangspunten worden gehanteerd: Veiligheidsklasse / gevolgklasse damwanden. o In alle fasen CC1 / RC1, levensduur 80 jaar voor stalen damwanden. o Voor houten damwanden wordt een levensduur van jaar aangehouden. Waterhuishouding: o Waterstand van de Delftse Schie is NAP 0,40 m. Het huidige maaiveld ligt op ca. NAP +0,00 m en is voor de toekomst ook aangehouden. De kop van de nieuwe damwand wordt aangehouden op NAP +0,00 m. De nieuwe damwand zal vóór de oude damwand worden geplaatst met een tussenafstand van ca. 1 m. Bovenbelasting: o Per locatie is aangegeven welke maximale bovenbelasting wordt verwacht met een gradatie van 0, 5 of 10 kn/m 2. Dit wordt nader toegelicht bij de berekeningen. Doorbuiging damwand: o Door de opdrachtgever is een maximale vervorming van 50 mm als eis meegegeven. In overleg is afwijking mogelijk Corrosie: o Corrosie wordt toegepast conform CUR166 [R.1.]. Indien noodzakelijk worden verschillende corrosie-trajecten gebruikt. o Afwijkend van CUR166 wordt voor schoon zoet water 0,02 mm corrosie per jaar gehanteerd, conform Rijkswaterstaat. Blad 3 van 43

8 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Op drie locaties worden berekeningen uitgevoerd. Per locatie gelden afwijkende uitgangspunten: o Locatie A Ophogen bodemniveau voor damwand (verontdiepen) tot 1,5 m onder waterniveau (= NAP 1,90 m). Rekening gehouden met onderwatertalud van 1:4 tot NAP 4,00 m. Eerst wordt uitgegaan van een onverankerde stalen damwand, bij voorkeur een type Larsen 601. Indien mogelijk wordt beschouwd of een houten damwand een optie is. o Locatie B Eerst wordt uitgegaan van een onverankerde stalen damwand, bij voorkeur een type Larsen 601 zonder verontdiepen. Het bodemniveau voor de damwand bedraagt dan NAP 2,90 m. Deze verloopt met een onderwatertalud van 1:4 tot NAP 4,00 m. Indien mogelijk wordt beschouwd of een houten damwand een optie is. Daarbij is het mogelijk om te verontdiepen tot NAP 1,90 m. o Locatie C Eerst wordt uitgegaan van een onverankerde stalen damwand, bij voorkeur een type Larsen 601 zonder verontdiepen. Het bodemniveau voor de damwand bedraagt dan NAP 2,30 m. Deze verloopt met een onderwatertalud van 1:4 tot NAP 4,00 m. Indien mogelijk wordt beschouwd of een houten damwand een optie is. Daarbij is het mogelijk om te verontdiepen tot NAP 1,90 m. 2.3 Bodemopbouw + grondparameters Voor het Definitieve Ontwerp zijn per locatie 2 sonderingen tot 25 m minus maaiveld uitgevoerd en 2 sonderingen tot m minus waterbodem uitgevoerd vanaf het water door Geotechnisch Adviesbureau Lankelma. In totaal zijn er dus 12 sonderingen met kleefmeting beschikbaar. Daarnaast zijn nog verschillende grondonderzoeken in het kader van de Bochtafsnijding beschikbaar. Hiervan zijn reeds de maatgevende sonderingen per traject opgenomen in het VO. Alleen liggen deze over het algemeen verder weg van de projectlocatie en geven geen locatie specifieke bodemopbouw. Echter voor de bodemopbouw boven de waterbodem wordt gebruik gemaakt van de landsonderingen, omdat deze informatie ontbreekt in de water-sonderingen. In bijlage 1 is het beschikbare grondonderzoek toegevoegd. Uit het grondonderzoek blijkt dat de drie trajecten van elkaar verschillen in bodemopbouw. Voornamelijk de dikte van het samendrukbaar pakket en de diepte en dikte van de veenlaag fluctueert behoorlijk. Daarom is voor elk traject een berekening opgesteld met een maatgevende bodemschematisatie. De sonderingen die rondom traject B zijn gemaakt vertonen qua bodemopbouw grote gelijkenis. De hoogte ligging van het pleistocene zand verschilt echter wel. In de Delftsche Schie varieert die van NAP 16,75 m (WS-85) tot NAP 18,50 m (WS-86) terwijl dit in oostelijke richting oploopt naar NAP 16,00 m (DKM-92) tot NAP 15,75 m (DKM-91). De lagen boven de waterbodem blijken kleiig te zijn. Opgemerkt wordt dat bij traject C de verschillen tussen de watersonderingen uit 2016 en de sonderingen op het land redelijk groot zijn. In de watersonderingen is een zandlaag aanwezig op NAP 10,00 à 11,00 m van 3 à 4 m dik. In de 3 landsonderingen is dit niet het geval en begint de zandlaag op ca. NAP 14,00 m. Een diepere zandlaag is maatgevender voor de inklemming. Blad 4 van 43

9 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Omdat de watersonderingen dichter bij de damwandsectie liggen is vooralsnog van de watersonderingen uitgegaan. Wel wordt bovenstaande als risico meegenomen. Voor de bodemopbouw en de representatieve grondparameters word verwezen naar tabel 22-1, tabel 2-2 en tabel 2-3. De grondparameters zijn ontleend aan tabel 2.b uit de NEN C1 [N.2.], hiervoor is de genormeerde conusweerstand als ingang gebruikt. tabel 22-1: Bodemopbouw + representatieve grondparameters Traject A DKM89_WS83_WS84_DKM90. grondsoort niveau [m.. N.A.P.] v / sat [kn/m 3 ] [ ] c [kn/m 2 ] [ ] k h;1 [kn/m 3 ] k h;2 [kn/m 3 ] k h;3 [kn/m 3 ] zand, sterk 0,00 0,20 18 / 20 25,0 16, siltig kleiig klei, zwak 0,20 2,90 15 / 15 22,5 1,0 15, zandig slap klei, schoon 2,90 7,60 14 / 14 17,5 1,0 11, slap veen, matig 7,60 9,75 10 / 10 15,0 1, klei, schoon 9,75 13,00 14 / 14 17,5 11, slap klei, zwak 13,00 17,70 15 / 15 22,5 15, zandig slap à -19,2 zand, schoon matig 17,70 à -19,2 18 / 20 30, tabel 2-2: Bodemopbouw + representatieve grondparameters Traject B WS85 / WS86 grondsoort niveau [m.. N.A.P.] v / sat [kn/m 3 ] [ ] c [kn/m 2 ] [ ] k h;1 [kn/m 3 ] k h;2 [kn/m 3 ] k h;3 [kn/m 3 ] zand, sterk 0,00 0,20 18 / 20 25,0 16, siltig kleiig klei, schoon 0,20 8,80 14 / 14 17,5 1,0 11, slap veen, matig 8,80 10,25 10 / 10 15,0 1, klei, schoon 10,25 18,75 14 / 14 17,5 1,0 11, slap zand, schoon matig 18,75 18 / 20 30, tabel 2-3: Bodemopbouw + representatieve grondparameters Traject C WS87 / DKM94 / WS88 / DKM 93 grondsoort niveau [m.. N.A.P.] v / sat [kn/m 3 ] [ ] c [kn/m 2 ] [ ] k h;1 [kn/m 3 ] k h;2 [kn/m 3 ] k h;3 [kn/m 3 ] zand, sterk 0,00 0,20 18 / 20 25,0 16, siltig kleiig klei, zwak 0,20 2,20 15 / 15 22,5 15, zandig slap veen, matig 2,20 3,80 10 / 10 15,0 1, klei, schoon 3,80 6,00 14 / 14 17,5 11, slap klei, zwak 6,00 9,00 15 / 15 22,5 15, zandig slap zand, schoon 9,00 10,00 17 / 19 30,0 20, los zand, sterk 10,00 11,00 18 / 20 25,0 16, siltig kleiig zand, schoon los 11,00 14,00 17 / 19 30,0 20, Blad 5 van 43

10 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 grondsoort klei, zwak zandig slap zand, schoon matig niveau [m.. N.A.P.] v / sat [kn/m 3 ] [ ] c [kn/m 2 ] [ ] k h;1 [kn/m 3 ] k h;2 [kn/m 3 ] k h;3 [kn/m 3 ] 14,00 17,00 15 / 15 22,5 15, ,00 18 / 20 30, In deze tabel is: v volumiek gewicht van aardvochtige grond sat volumiek gewicht van verzadigde grond; effectieve hoek van inwendige wrijving; c effectieve cohesie; kh;i lage horizontale beddingsconstante, afhankelijk van de vervorming conform tabel 3.15 van CUR 166 [R.1] De wandwrijvingshoek wordt overeenkomstig de NEN C1 [N.2] aangehouden op 2/3 *. In veen wordt de wandwrijvingshoek op 0 gesteld. Verder is de hoek van inwendige wrijving begrensd op 30. Dit om foutmeldingen in D-Sheet-Piling te voorkomen, aangezien het verschil in niet groter dan 15 mag zijn. Daarnaast gelden de regels voor de voor < 30. De rekenwaarde van de grondparameters worden in D-Sheet-Piling bepaald op basis van de partiële factoren behorende bij de betreffende veiligheidsklasse uit de NEN C1 [N.2.]. Aangezien deze partiële factoren gelden voor een ontwerplevensduur van 50 jaar, dient voor 80 jaar een correctiefactor toegepast te worden. In de CUR 166 [R.1] is een methodiek uitgewerkt in paragraaf voor 100 jaar op basis van de variatiecoëfficiënt. Voor 100 jaar wordt een verhoging van de betrouwbaarheidsindex van 0,2 gehanteerd. De referentieperiode in dit project ligt op 80 jaar en daarom wordt de helft meegenomen, dus 0,1. De correctiefactor is voor de partiële factoren van staal, en c uitgewerkt en als dusdanig meegenomen in de betreffende berekeningen. m;staal;50 jr = 1,00, m;correctie= 1,01 m;staal;80 jr = 1,01 x 1,00 = 1,01 m; ;50 jr = 1,00, m;correctie= 1,01 m; ;80 jr = 1,01 x 1,00 = 1,01 m;c ;50 jr = 1,00, m;correctie= 1,02 m;c ;80 jr = 1,02 x 1,00 = 1, Aan project gerelateerde documenten Als basis voor de berekeningen is gebruik gemaakt van de volgende documenten (tabel 2-4): tabel 2-4: Overzicht documenten document uitgave ref Grondonderzoek uitgevoerd door Lankelma rapportnr a, d.d [D.1] Dit onderzoek is als bijlage 1 in dit rapport opgenomen. VO Oeverconstructie Haakse bochten bij Overschie Witteveen + Bos, Eindrapportage, kenmerk GV969- [D.2] 37/ , d.d Aanvullend grondonderzoek uitgevoerd door Lankelma rapportnr c, d.d Dit onderzoek is als bijlage 1 in dit rapport opgenomen. [D.3] Blad 6 van 43

11 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Rekenprogrammatuur De volgende computerprogramma s zullen, indien nodig, worden gebruikt. Spreadsheetprogramma 'Excel' versie 2013 (*); D-Sheet-Piling (Deltares) versie 15.1 (build 1.5) (*) Binnen Antea Group worden twee soorten spreadsheets toegepast: Standaard spreadsheets Antea Group Project specifieke spreadsheets Standaard spreadsheets Antea Group Standaard spreadsheets opgesteld binnen Antea Group zijn intern geverifieerd en worden bij gebruik enkel getoetst op de juiste toepassing ervan. Deze spreadsheets zijn te herkennen aan de voettekst per blad waarop een versienummer wordt vermeld. Project specifieke spreadsheets Deze spreadsheets zijn speciaal voor dit project opgesteld en zijn binnen Antea Group nog niet geverifieerd. Bij deze spreadsheets wordt door de opsteller extra zorg besteed aan de verduidelijking en controle van de spreadsheet. Deze spreadsheets hebben geen voettekst met versienummer. 2.6 Fasering in damwandberekening In de damwandberekeningen wordt uitgegaan van 3 fasen, namelijk: Aanbrengen damwand (beide zijden gelijk maaiveld). Huidig bodemprofiel voor de damwand of verontdieping voor de damwand. Bovenbelasting. 2.7 Tussentijdse resultaten De nieuwe damwandconstructies zijn beschouwd bij een verontdieping van de Delftse Schie tot 1,5 m onder waterpeil (= NAP 1,90 m). Daaruit blijkt dat damwanden van het type Larsen 601 niet stabiel zijn en onvoldoende momentcapaciteit hebben. In het VO zijn een aantal afwijkingen geconstateerd waardoor het noodzakelijk is geweest om in het DO keuzes te maken om een voldoende stabiele constructie te verkrijgen. Deze worden hieronder benoemd als aandachtspunt. In het VO is een cohesie van 2,0 kn/m 2 toegekend aan de slappe kleilaag. Dit is afwijkend van de NEN C1 [N.2], die geeft voor deze laag geen cohesie. Uit aanvullend grondonderzoek [D.3] blijkt dat cohesie van c d = 1 kpa mag worden toegekend aan de kleilagen boven de bodem van de Delftse Schie. Dit betekent direct dat de optie met een houten damwand is komen te vervallen en daarmee wordt afgeweken van de offerte. Gezien de grote benodigde traagheidsmomenten om de vervorming te kunnen beperken, is de variant houten damwand verder niet onderzocht. De verontdieping uitvoeren met zand dat zo goed mogelijk verdicht dient te worden. Bijvoorbeeld voldoende zand aanbrengen en verdichten met een rolwals. Gebleken is dat het noodzakelijk is om de verontdieping tot 1,5 m onder water door te zetten (= NAP 1,90 m). Vervolgens met een talud van 1:4 naar bodemniveau op NAP 4,00 m. Blad 7 van 43

12 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Damwand locatie A 3.1 Situatie In figuur 3-1 is de situatie weergegeven van het damwandtracé dat vervangen dient te worden bij locatie A. De bijbehorende oevercodes zijn: OV048A, OV048B en OV048C met een totale lengte van ca. 126 meter DKM A-0B A-1B ws-83 A-2B ws DKM A-3B figuur 3-1: Te vervangen damwandtracé locatie A 3.2 Resultaten locatie A De nieuwe damwandconstructie is beschouwd bij een verontdieping van de Delftse Schie tot 1,5 m onder waterpeil (= NAP 1,90 m) met een talud van 1:4 naar bodemniveau rond NAP -4,00 m. In het VO is hier een damwand type Larsen 601 bepaald met een lengte van 9 à 9,5 m. Zoals in paragraaf 2.7 is aangegeven, is deze oplossing niet stabiel is en heeft onvoldoende momentcapaciteit. Blad 8 van 43

13 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 De resultaten van de berekeningen voor het traject A alsmede de constructiegegevens van de damwand zijn weergegeven in tabel 3-1, tabel 3-2, tabel 3-3 en tabel 3-4. Voor de gedetailleerde toetsing van de damwanden wordt verwezen naar bijlage 2. De berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling, met daarin de relevante onderdelen, zijn opgenomen in bijlage 3. De 1 e damwandsectie A-0B (zie figuur 3-1 en figuur 3-2) staat naast de loods ten noorden van Delftweg 129. Tussen de loods en de oever is een onbebouwde strook ter breedte van ca. 4 m. Op deze strook is een bovenbelasting van 5 kpa aangehouden. De verontdieping in de Delftse Schie wordt afgedekt met breuksteen. Een samenvatting van de damwandberekening alsmede de constructiegegevens van de damwand zijn weergegeven in tabel 3-2. figuur 3-2: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie A doorsnede 0B. tabel 3-1: Resultaten berekening damwand locatie A doorsnede 0B. omschrijving: eenheid: resultaat locatie A: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 17,00 lengte damwand [m] 17,00 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,64 / 0,64 0,80 / 0,80 0,44 / 0,44 0,80 / 0,80 Toetsing damwand: % mob. [%] ,70 M s;d [knm/m 1 ] 208 (traject 3) 213 (481*0,44) 0,98 M s;d [knm/m 1 ] 274 (traject 4) 384 (481*0,80) 0,71 u max [mm] ,24 SF [-] 2,44 1,00 0,41 conclusie [-] Voldoet In de tabel is: Blad 9 van 43

14 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 R red;max / R red;ei - ten gevolge van corrosie in 80 jaar dienen reductiefactoren toegepast te worden voor het maximaal moment en de stijfheid van de damwand. Scheve buiging is niet van toepassing omdat de vaste sloten in de neutrale lijn liggen bij een AZ-profiel. In de damwandberekening zijn vier corrosietrajecten onderscheiden, zie figuur 3-2. De toetswaarde van het moment wordt bepaald door de diepteligging van het maximaal moment en de bijbehorende corrosie-afslag. % mob - Het berekende percentage gemobiliseerde grondweerstand in de uiterste grenstoestand. M s;d - De maximale rekenwaarde van het optredend buigend moment in de uiterste grenstoestand. u max - De maximale horizontale vervorming van de damwand in de bruikbaarheidsgrenstoestand. SF - stabiliteitsfactor Bishop glijvlak. De 2 e damwandsectie A-1B (zie figuur 3-1 en figuur 3-3) staat naast het pand Delftweg 129. Tussen dit pand en de damwand is praktisch gezien geen ruimte. Daarom is er geen rekening gehouden met een bovenbelasting. De resultaten van de berekening, alsmede de constructiegegevens van de damwand is weergegeven in tabel 3-2. figuur 3-3: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie A doorsnede 1A. tabel 3-2: Resultaten berekening damwand locatie A doorsnede 1A. omschrijving: eenheid: resultaat locatie A: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 17,00 lengte damwand [m] 17,00 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,64 / 0,64 0,80 / 0,80 0,44 / 0,44 0,80 / 0,80 Toetsing damwand: % mob. [%] ,74 Blad 10 van 43

15 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 omschrijving: eenheid: resultaat locatie A: toetswaarde: unity check: M s;d [knm/m 1 ] 205 (traject 3) 213 (481*0,44) 0,96 M s;d [knm/m 1 ] 287 (traject 4) 384 (481*0,80) 0,75 u max [mm] ,24 SF [-] 2,40 1,00 0,42 conclusie [-] Voldoet De 3 e damwandsectie A-2B (zie figuur 3-1 en figuur 3-4) staat naast het gebouw Delftweg 127B+127. Tussen het gebouw en de oever is een onbebouwde strook ter breedte van ca. 4 m. Op deze strook is een bovenbelasting van 5 kpa aangehouden. De verontdieping in de Delftse Schie wordt afgedekt met breuksteen. figuur 3-4: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie A doorsnede 2B. tabel 3-3: Resultaten berekening damwand locatie A doorsnede 2B. omschrijving: eenheid: resultaat locatie A: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 17,00 lengte damwand [m] 17,00 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,64 / 0,64 0,80 / 0,80 0,44 / 0,44 0,80 / 0,80 Toetsing damwand: % mob. [%] ,70 M s;d [knm/m 1 ] 208 (traject 3) 213 (481*0,44) 0,98 M s;d [knm/m 1 ] 274 (traject 4) 384 (481*0,80) 0,71 u max [mm] ,24 SF [-] 2,440 1,00 0,41 conclusie [-] Voldoet Blad 11 van 43

16 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 De 4 e damwandsectie A-3B (zie figuur 3-1 en figuur 3-5) staat langs een open terrein waar opslag aanwezig is. Daarom is op dit terrein een bovenbelasting van 10 kpa aangehouden. De verontdieping in de Delftse Schie wordt afgedekt met breuksteen. figuur 3-5: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie A doorsnede 3B. tabel 3-4: Resultaten berekening damwand locatie A doorsnede 3B. omschrijving: eenheid: resultaat locatie A: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 19,00 lengte damwand [m] 19,00 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S430 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,66 / 0,66 0,81 / 0,81 0,47 / 0,47 0,81 / 0,81 Toetsing damwand: % mob. [%] ,73 M s;d [knm/m 1 ] 337 (traject 3) 393 (836*0,47) 0,86 M s;d [knm/m 1 ] 560 (traject 4) 676 (836*0,81) 0,83 u max [mm] ,02* SF [-] 2,27 1,00 0,44 conclusie [-] Voldoet * deze overschrijding van de horizontale verplaatsingen met 2% wordt acceptabel geacht. Door Delftse Schie te verontdiepen voor de damwand tot 1,5 m onder waterpeil (= NAP 1,90 m) en af te werken met een talud van 1:4 naar bodemniveau rond NAP -4,00 m is het mogelijk om een onverankerde stalen damwand toe te passen. De gedetailleerde toetsingen van de damwanden zijn opgenomen in bijlage 2 terwijl de berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling, met daarin de relevante onderdelen, zijn opgenomen in bijlage 3. Blad 12 van 43

17 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Damwand locatie B 4.1 Situatie In figuur 4-1 is de situatie weergegeven van het damwandtracé dat vervangen dient te worden bij locatie B. De bijbehorende oevercodes zijn: OV055, OV055A en OV055B met een totale lengte van 63 meter sondering ws-85 DKM ws figuur 4-1: Te vervangen damwandtracé locatie B. In het VO is hier een Larsen 601 bepaald met een lengte van 7,5 à 9 m. Dit is als uitganspunt gehanteerd voor het DO. 4.2 Resultaten De nieuwe damwandconstructie is in eerste instantie beschouwd zonder verontdieping. Op basis van de ervaringen met locatie A is direct gekozen om met een AZ te rekenen. Hieruit blijkt dat de vervorming op sommige delen niet voldoet aan de gestelde vervormingseis van 50 mm. Omdat verankering op sommige trajecten geen optie is, zijn een aantal maatregelen uitgevoerd om de vervorming te beperken. Achtereenvolgens zijn dat: De verontdieping uitvoeren in de uiteindelijke fase met zand dat zo goed mogelijk verdicht dient te worden. Bijvoorbeeld voldoende zand aanbrengen en verdichten met een rolwals. Gebleken is dat het noodzakelijk is om de verontdieping tot 1,0 m onder Blad 13 van 43

18 Zuid-Holland Tolhuisweg AA Heerenveen onstructie Haakse bochten Overschie Tel (0513) Fax (0513) D-Sheet Piling 15.1 : DSN 4B_cor 5 jaar AZ17 datum 8/31/2016 damwand, locatie B-DSN4B Bijl. - - Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 water door te zetten (= NAP 1,40 m). Vervolgens met een talud van 1:4 naar bodemniveau op NAP 4,00 m. In de uitvoeringsfase zal ter plaatse van de kerk en de botensteiger het zand achter de damwand moeten worden aangevuld tot aan de waterlijn (om stilstaand water te voorkomen) Ter plaatse van de percelen, welke met hun tuin aan de waterkant grenzen, zullen in de uitvoeringsfase lichte ankers geplaatst worden. Deze zijn benodigd om de tuinen aan te kunnen vullen tot aan bestaand maaiveld. In de gebruiksfase houdt de verontdieping met stortsteen de vervorming tegen. Wanneer deze maatregelen mee worden genomen, is het mogelijk om een onverankerde stalen damwand toe te passen nabij de kerk en de botensteiger (zie figuur 4-2) en een verankerde stalen damwand langs de tuinen (zie figuur 4-3). In de definitieve situatie is er een bestorting nodig om het maaiveld bij de overige percelen aan te vullen (zie figuur 4-4). De resultaten van de berekening, alsmede de constructiegegevens van de damwand is weergegeven in tabel 4-1 t/m 4-3. Voor de gedetailleerde toetsingen van de damwanden, zie bijlage 2. De berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling met daarin de relevante onderdelen zijn opgenomen in bijlage m10 0-0,40-0,40-1,40 Zand, los AZ ,00-5 Klei, schoon slap AZ Klei, schoon slap -8,80-8,80-10,25-10 Veen AZ Veen -10,2 AZ Klei, schoon slap Klei, schoon slap m figuur 4-2: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie B-tijdelijk (kerk) tabel 4-1: Resultaten berekening damwand locatie B -tijdelijk omschrijving: eenheid: resultaat locatie B: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] -0,40 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 13,75 lengte damwand [m] 13,75 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,97 / 0,97 0,99 / 0,99 0,95 / 0,95 0,99 / 0,99 Blad 14 van 43

19 Zuid-Holland Tolhuisweg AA Heerenveen nstructie Haakse bochten Overschie damwand, locatie B-DSN4B Tel (0513) Fax (0513) D-Sheet Piling 15.1 : B_DSN 4B datum 9/7/ Bijl. Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 omschrijving: eenheid: resultaat locatie B: toetswaarde: unity check: Toetsing damwand: % mob. [%] ,86 M s;d [knm/m 1 ] 148 (traject 4) 583 (614*0,80) 0,25 u max [mm] ,61 SF [-] 2,30 1,00 0,43 conclusie [-] Voldoet m 5 0,00 0-0,40-0,40-1,40 Zand, los AZ anker ø20 mm hoh 2,8 m -4,00-5 Klei, schoon slap AZ Klei, schoon slap -8,80-8,80-10,25-10 Veen AZ Veen -10,25-15 Klei, schoon slap AZ Klei, schoon slap -18,80-18,80-20 Zand, matig Zand, matig m figuur 4-3: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie B-tijdelijk (particulieren) tabel 4-2: Resultaten berekening damwand locatie B tijdelijk (verankerd bij particulieren) omschrijving: eenheid: resultaat locatie B: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 19,00 lengte damwand [m] 19,00 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,97 / 0,97 0,99 / 0,99 0,95 / 0,95 0,99 / 0,99 Toetsing damwand: % mob. [%] ,54 M s;d [knm/m 1 ] 64 (traject 4) 583 (614*0,95) 0,10 u max [mm] ,20 SF [-] 2,96 1,00 0,60 conclusie [-] Voldoet Om de damwand niet te veel te laten vervormen is een anker benodigd. In de berekeningen is uitgegaan van een anker Ø 20 mm, h.o.h. 2,8 m. met een lengte van 15,0 meter. De benodigde ankerkracht is 31,5 kn/anker. Als anker kan bijv. een JLD-klapanker 2.8 worden gebruikt (zie ankertoets in bijlage 4) Blad 15 van 43

20 uid-holland Tolhuisweg AA Heerenveen nstructie Haakse bochten Overschie damwand, locatie B-DSN4B Tel (0513) Fax (0513) D-Sheet Piling 15.1 : B_ datum 8/31/ Bijl. Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie m 2 0,00 Breuksteen 0,40 m 0-0,40-0,40-1,40 Zand, los AZ ,00-5 Klei, schoon slap AZ Klei, schoon slap -8,80-8,80-10,25-10 Veen AZ Veen -10,2 AZ Klei, schoon slap Klei, schoon slap m figuur 4-4: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie B-definitief tabel 4-3: Resultaten berekening damwand locatie B (gebruiksfase) omschrijving: eenheid: resultaat locatie B: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 13,75 lengte damwand [m] 13,75 damwandtype [-] AZ staalkwaliteit [-] S355 GP n.v.t. n.v.t. R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) R red;max / R red;ei (3) [-] [-] [-] [-] 0,60 / 0,60 0,77 / 0,77 0,38 / 0,38 0,77 / 0,77 Toetsing damwand: % mob. [%] ,76 M s;d [knm/m 1 ] 103 (traject 2) 472 (614*0,77) 0,21 M s;d [knm/m 1 ] 96 (traject 3) 233 (614*0,38) 0,41 u max [mm] ,18 SF [-] 1,90 1,00 0,52 conclusie [-] Voldoet In de tabellen zijn: R red;max / R red;ei - ten gevolge van corrosie in 80 jaar dienen reductiefactoren toegepast te worden voor het maximaal moment en de stijfheid van de damwand. Scheve buiging is niet van toepassing omdat de vaste sloten in de neutrale lijn liggen bij een AZ-profiel. In de damwandberekening zijn drie corrosietrajecten onderscheiden, zie figuur 5-2. De toetswaarde van het moment wordt bepaald door de diepteligging van het maximaal moment en de bijbehorende corrosie-afslag. % mob - Het berekende percentage gemobiliseerde grondweerstand in de uiterste grenstoestand. M s;d - De maximale rekenwaarde van het optredend buigend moment in de uiterste grenstoestand. u max - De maximale horizontale vervorming van de damwand in de bruikbaarheidsgrenstoestand. Blad 16 van 43

21 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 SF - stabiliteitsfactor Bishop glijvlak. 4.3 Aandachtspunten locatie B In het VO zijn een aantal afwijkingen geconstateerd waardoor het noodzakelijk is geweest om in het DO keuzes te maken om een voldoende stabiele constructie te verkrijgen. Deze worden hieronder benoemd als aandachtspunt. In het VO is een cohesie van 2,0 kn/m 2 toegekend aan de slappe kleilaag. Dit is afwijkend van de NEN C1 [N.2], die geeft voor deze laag geen cohesie. Ook uit de beschikbare sonderingen blijkt dat het niet gerechtvaardigd is om met cohesie te rekenen zonder aanvullend laboratoriumonderzoek. Daarom is de berekende damwand in het DO zwaarder en langer dan in het voortraject is berekend. Dit betekent direct dat de optie met houten damwand is komen te vervallen en daarmee wordt afgeweken van de offerte. Gezien de kunstgrepen die uitgevoerd moeten worden om een stalen damwand stabiel te krijgen, is de houten damwand verder niet onderzocht. 4.4 Conclusie Door Delftse Schie te verontdiepen voor de damwand tot 1,5 m onder waterpeil (= NAP 1,90 m) en het onderwatertalud van de Delftse Schie op locatie B te bestorten is het mogelijk om een onverankerde stalen damwand toe te passen in de definitieve situatie. In de tijdelijke situatie dienen ankers geplaatst te worden bij de particulieren, welke met hun tuin grenzen aan de damwand. Voor de locatie nabij de kerk en de locatie met de botensteiger kan worden volstaan door de ruimte achter de damwand aan te vullen met zand tot aan de grondwaterstand. Dit om stilstaand water te voorkomen. De gedetailleerde toetsingen van de damwanden zijn opgenomen in bijlage 2 terwijl de berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling, met daarin de relevante onderdelen, zijn opgenomen in bijlage 3. Blad 17 van 43

22 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Damwand locatie C 5.1 Situatie In figuur 5-1 is de situatie weergegeven van het damwandtracé dat vervangen dient te worden bij locatie C. De bijbehorende oevercodes zijn: OV060F, OV060G, OV060H, OV060J en OV060K met een totale lengte van 105 meter sondering DKM ws ws-88 DKM figuur 5-1: Te vervangen damwandtracé locatie C. 5.2 Resultaten locatie C In het VO is hier een damwand type Larsen 601 bepaald met een lengte van 9 à 9,5 m. Zoals in paragraaf 2.7 is aangegeven, is deze oplossing niet stabiel en heeft onvoldoende momentcapaciteit. De nieuwe damwand constructie is in twee types opgedeeld: 1. Achter panden Overschiese Dorpstraat nr.101, 109 & 111 die op of tegen de oeverlijn staan. Op deze locaties wordt geen rekening gehouden met een bovenbelasting 2. Elders wordt het onderwater talud verdedigd met breuksteen. Het kanaal wordt niet direct na plaatsing van de damwand afgewaardeerd als vaarweg zodoende kan de taludverdediging ging pas na 5 jaar worden aangebracht. Om inzichtelijk te krijgen hoe de damwand zich in de loop van de tijd gedraagt, zijn er damwandberekeningen uitgevoerd nadat de damwand 5 jaar is gecorrodeerd en na 80 jaar. Op dit laatste tijdstip is de volledige corrosie in rekening gebracht. De resultaten van de berekeningen voor het traject C alsmede de constructiegegevens van de damwand zijn weergegeven in tabellen. Voor de gedetailleerde toetsing van de damwanden wordt verwezen naar bijlage 4. De berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling, met daarin de relevante onderdelen, zijn opgenomen in bijlage 5. Blad 18 van 43

23 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 De 1 e damwandsectie C-6 (figuur 5-2) staat naast de panden 101 en 109&111. Een samenvatting van de damwandberekening alsmede de constructiegegevens van de damwand zijn weergegeven in tabel 5-1 en tabel 5-2. figuur 5-2: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie C doorsnede 6. tabel 5-1: Resultaten berekening damwand locatie C doorsnede 6-tijdelijk. omschrijving: eenheid: resultaat locatie C: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 11,00 lengte damwand [m] 11,00 damwandtype [-] AZ n.v.t. n.v.t. staalkwaliteit [-] S355 GP R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) [-] [-] [-] 0,97 / 0,97 0,95 / 0,95 0,99 / 0,99 Toetsing damwand: % mob. [%] ,63 M s;d [knm/m 1 ] 46 (traject 2) 585 (614*0,95) 0,08 M s;d [knm/m 1 ] 139 (traject 3) 607 (614*0,99) 0,23 u max [mm] ,96 SF [-] 3,41 1,00 0,29 conclusie [-] Voldoet In de tabel is: R red;max / R red;ei - ten gevolge van corrosie in 80 jaar dienen reductiefactoren toegepast te worden voor het maximaal moment en de stijfheid van de damwand. Scheve buiging is niet van toepassing omdat de vaste sloten in de neutrale lijn liggen bij een AZ-profiel. In de damwandberekening zijn drie corrosietrajecten onderscheiden, zie figuur 5-2. De toetswaarde van het moment wordt bepaald door de diepteligging van het maximaal moment en de bijbehorende corrosie-afslag. % mob - Het berekende percentage gemobiliseerde grondweerstand in de uiterste grenstoestand. Blad 19 van 43

24 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 M s;d u max SF - De maximale rekenwaarde van het optredend buigend moment in de uiterste grenstoestand. - De maximale horizontale vervorming van de damwand in de bruikbaarheidsgrenstoestand. - stabiliteitsfactor Bishop glijvlak. tabel 5-2: Resultaten berekening damwand locatie C doorsnede 6-Definitief. omschrijving: eenheid: resultaat locatie C: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 11,00 lengte damwand [m] 11,00 damwandtype [-] AZ n.v.t. n.v.t. staalkwaliteit [-] S355 GP R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) [-] [-] [-] 0,60 / 0,60 0,38 / 0,38 0,77 / 0,77 Toetsing damwand: % mob. [%] ,63 M s;d [knm/m 1 ] 46 (traject 2) 231 (614*0,38 0,20 M s;d [knm/m 1 ] 139 (traject 3) 475 (614*0,77) 0,29 u max [mm] ,08* SF [-] 3,41 1,00 0,29 conclusie [-] Voldoet * deze overschrijding van de horizontale verplaatsingen met 8% wordt acceptabel geacht gezien het feit dat er geen bovenbelasting naast de damwand kan komen. De 2 e damwandsectie C-7A (figuur 5-3) komt langs tuinen te staan. Daarom is op dit traject rekening gehouden met een bovenbelasting van 5 kn/m 2 over een breedte van b =10 m. Een samenvatting van de damwandberekening alsmede de constructiegegevens van de damwand zijn weergegeven in tabel 5-3 en tabel 5-4. figuur 5-3: Rekenmodel D-Sheet-Piling, locatie C doorsnede 7A-Definitief. Blad 20 van 43

25 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 tabel 5-3: Resultaten berekening damwand locatie C doorsnede 7A-tijdelijk. omschrijving: eenheid: resultaat locatie C: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 12,00 lengte damwand [m] 12,00 damwandtype [-] AZ n.v.t. n.v.t. staalkwaliteit [-] S355 GP R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) [-] [-] [-] 0,97 / 0,97 0,95 / 0,95 0,99 / 0,99 Toetsing damwand: % mob. [%] ,63 M s;d [knm/m 1 ] 65 (traject 2) 585 (614*0,95 0,11 M s;d [knm/m 1 ] 216 (traject 3) 607 (614*0,99) 0,36 u max [mm] ,96 SF [-] 3,61 1,00 0,28 conclusie [-] Voldoet Het blijkt dat deze damwand na 5 jaar corroderen voldoende sterk is maar dat de horizontale verplaatsing groter is dan de gehanteerde eis van H;max 50 mm. Een mogelijkheid is deze vervoming te accepteren omdat deze volledig onder water optreedt en dus geen onveilig gevoel geeft bij bewoners. Daarnaast geldt dat de damwand sterk genoeg is en dat na 5 jaar er alsnog bestorting vóór de damwand wordt aangebracht waarmee de vervoming geconsolideerd wordt. tabel 5-4: Resultaten berekening damwand locatie C doorsnede 7A-Definitief. omschrijving: eenheid: resultaat locatie C: toetswaarde: unity check: mv terrein [m NAP] 0,00 kop damwand [m NAP] 0,00 teen damwand [m NAP] 12,00 lengte damwand [m] 12,00 damwandtype [-] AZ n.v.t. n.v.t. staalkwaliteit [-] S355 GP R red;max / R red;ei R red;max / R red;ei (1) R red;max / R red;ei (2) [-] [-] [-] 0,60 / 0,60 0,38 / 0,38 0,77 / 0,77 Toetsing damwand: % mob. [%] ,50 M s;d [knm/m 1 ] 60 (traject 2) 231 (614*0,38 0,26 M s;d [knm/m 1 ] 147 (traject 3) 475 (614*0,77) 0,31 u max [mm] ,96 SF [-] 3,76 1,00 0,27 conclusie [-] Voldoet Door het onderwatertalud van de Delftse Schie op locatie C te bestorten is het mogelijk om een onverankerde stalen damwand toe te passen. De gedetailleerde toetsingen van de damwanden zijn opgenomen in bijlage 4 terwijl de berekeningsrapporten uit D-Sheet-Piling, met daarin de relevante onderdelen, zijn opgenomen in bijlage 5. 6 Geotechnische risico s Blad 21 van 43

26 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 In dit hoofdstuk wordt ingegaan op de geotechnische risico s die op dit moment worden gesignaleerd bij de verschillende damwandlocaties. Een aantal risico s voor damwandconstructies zijn standaard benoemd in CUR 247 [R.1] en een aantal zijn ook locatie specifiek van toepassing. Deze geotechnische risico s zijn in tabel 6-1 samengevat. tabel 6-1: Geotechnische risico s Geotechnisch risico: gevolgen beheersmaatregel Bezwijken van damwand door grote vervorming. Grote deformaties damwand en terrein. Afgedekt in berekening. Bij wijziging Passieve grondbreuk. Grote deformaties terrein. uitgangspunten dient berekening te Ontstaan glijvlak. Stabiliteitsverlies grondlichaam en bezwijken. worden herzien. Trillingsniveau in omgeving te hoog i.v.m. bebouwing in de buurt. Aanwezigheid kabels en leidingen op locaties waar damwanden geplaatst worden. Niet Gesprongen Explosieven (NGE). In de bouwfase: schade aan belendingen in de buurt. Beschadiging of zelfs buiten gebruik raken van de kabels en leidingen. Met mogelijk een grote economische schade. Bij aantreffen NGE stil legging van het werk of zelfs ontploffingsrisico. Uitvoeren trillingspredictie in DO fase om schade aan belendingen te voorkomen. Onderzoek doen naar ligging van kabels en leidingen in het gebied. Oplossingen zijn: - Kabels en leidingen omleggen. - Overkluizing met de damwanden door deze bijvoorbeeld te staffelen. Bij twijfel onderzoek laten doen door gespecialiseerd bureau mocht dit nog niet zijn gedaan. In de watersonderingen op locatie C is een tussenzandlaag aangetroffen, beginnend op NAP 10 m à 11 m. Deze wordt ook in één van de landsonderingen gevonden de huidig berekende damwand niet voldoende lang is, mocht de tussenzandlaag inderdaad niet aanwezig zijn. Blad 22 van 43

27 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Controle 7.1 Controle door controleur Voor de controle door de controleur wordt verwezen naar het verificatieformulier in bijlage 4. Blad 23 van 43

28 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Conclusie en aandachtspunten 8.1 Conclusie In het kader van beheer en onderhoud worden verschillende damwandsecties vervangen langs de Delftse Schie. Mede door de afwaardering van het kanaal zullen de toekomstige oeverconstructies een lagere belasting krijgen. In dit rapport zijn de damwandberekeningen uitgewerkt voor drie locaties. In tabel 8-1 is een overzicht weergegeven van de dimensies van de damwanden. tabel 8-1: Samenvatting damwandconstructies Locatie traject doorsnede inheiniveau [m NAP] lengte damwand Damwandtype Opmerking Locatie A A_0B -17,00 17 m AZ (S355) verontdiepen tot 1,5 m-ws +bestorting A_1A -17,00 17 m AZ (S355) verontdiepen tot 1,5 m-ws A_2B -17,00 17 m AZ (S355) verontdiepen tot 1,5 m-ws +bestorting A_3B -19,00 19 m AZ (S430) verontdiepen tot 1,5 m-ws +bestorting Locatie B Langs tuinen -19,00 19,00 m AZ (S355) Verankeren, ankers h.o.h. 2,8 m. In toekomst verontdiepen tot 1,5 m-ws +bestorting Locatie C Kerk & steiger panden 101,109, 111 langs tuinen -13,75 13,75 m AZ (S355) Maaiveld aanvullen tot aan g.w.s. In toekomst verontdiepen tot 1,5 m-ws +bestorting -11,00 11 m AZ (S355) Zonder verontdiepen, zonder bestorting -12,00 12 m AZ (S355) Zonder verontdiepen, wel bestorten Het blijkt dat de oplossing op locatie C langs de tuinen na 5 jaar corroderen voldoende sterk is maar dat de horizontale verplaatsing ( H;max =83 mm) groter is dan de gehanteerde eis van H;max 50 mm wanneer de bestorting niet direct na het plaatsen van de damwand wordt aangebracht. Een mogelijkheid is deze vervoming te accepteren omdat deze volledig onder water optreedt en dus geen onveilig gevoel geeft bij bewoners. Daarnaast geldt dat de damwand sterk genoeg is en dat na 5 jaar er alsnog bestorting vóór de damwand wordt aangebracht waarmee de vervoming geconsolideerd wordt. Een andere mogelijkheid is om toch vroegtijdig bestorting vóór de damwand aan te brengen. Afwijkingen van de gegeven damwand specificaties is mogelijk, maar deze dienen dan minimaal dezelfde of grotere sterkte, stijfheid en kwaliteit eigenschappen te bezitten. Voor het aanbrengen van de damwanden in de uitvoering wordt geadviseerd om een trillingspredictie uit te voeren vanwege de aanwezigheid van belendingen in korte nabijheid. Nabij locatie A en B is het mogelijk om te gaan staffelen. In de richtlijnen wordt aangegeven om te staffelen tot max. 2 m verschil in korte en lange planken. Blad 24 van 43

29 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie Aandachtspunten In voorgaande hoofdstukken zijn diverse aandachtspunten naar voren gekomen. In deze paragraaf wordt hiervan een resumé gegeven: In het VO is een cohesie van 2 kn/m 2 toegekend aan de slappe kleilaag. Dit is afwijkend van de NEN C1 [N.2], die geeft voor deze laag geen cohesie. Uit aanvullend grondonderzoek [D.3] blijkt dat cohesie van c d = 1 kpa mag worden toegekend aan de kleilagen boven de bodem van de Delftse Schie. Dit betekent direct dat de optie met een houten damwand is komen te vervallen en daarmee wordt afgeweken van de offerte. Gezien de grote benodigde traagheidsmomenten om de vervorming te kunnen beperken, is de variant houten damwand verder niet onderzocht. De verontdieping uitvoeren met zand dat zo goed mogelijk verdicht dient te worden. Bijvoorbeeld zand laagsgewijs aanbrengen ondertussen verdichten met bijvoorbeeld een rolwals. Een tijdelijke overhoogte verdient aanbeveling om zodoende zettingen te kunnen compenseren. Vervolgens met een talud van 1:4 naar bodemniveau op NAP-4,00 m. De verontdieping is niet noodzakelijk bij locatie C, maar kan mogelijk tot optimalisatie leiden in damwandlengte. In de watersonderingen op locatie C wordt een tussenzandlaag aangetroffen beginnend op NAP 10 m à 11 m. Deze wordt deels aangetroffen in de landsonderingen. Omdat de watersonderingen dichterbij de damwandsectie liggen is van de tussenzandlaag uitgegaan. Blad 25 van 43

30 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Bijlage 1 Beschikbaar grondonderzoek Blad 26 van 43

31 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Bijlage 1 Beschikbaar grondonderzoek Blad 27 van 43

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Bijlage 2 Uitvoer toetsing damwandconstructie Blad 28 van 43

60 Oeverreconstructie 'Haakse bochten Overschie' DO berekeningen damwanden projectnummer september 2016 revisie 2.0 Bijlage 2 Uitvoer toetsing damwandconstructie Blad 29 van 43

61 blad projectnr titel Haakse bochten Delftse Schie, Locatie A Berekening stalen damwand conform NEN-EN , CUR 166 (6 e druk) en NEN :2012 Versie D-Sheet Piling: 15.1 (Build 1.5) Uitgangspunten Veiligheidsklasse NEN referentieperiode damwand: 80 jaar In de berekeningen is één strekkende meter damwandbreedte beschouwd. Indeling damwand voor wandwrijving conform tabel 9.b van NEN schematisatie glijvlakken: recht - (methode c, fi, delta) indeling damwand oppervlak ruw - (geringe persoonlijk veiligheidsrisico's bij bezwijken) Partiele belastings- en materiaalfactoren De factoren worden door D-Sheet Piling bepaald aan de hand van de ingevoerde veiligheidsklasse. Schematisatie Zie de schets op de bladzijde XX van het hoofddocument. hoogte Maaiveld hoge zijde = 0,00 m t.o.v. NAP Maaiveld lage zijde = -4,00 m t.o.v. NAP (Grond)waterst. hoge zijde = -0,40 m t.o.v. NAP (Grond)waterst. lage zijde = -0,40 m t.o.v. NAP wateroverspanning t.p.v. teen damwand lage zijde (Grond)waterstandsverschil = 0,00 m exp pore = 0,0 kn/m 2 Niveau top damwand = 0,00 m t.o.v. NAP Niveau verankering = n.v.t. m t.o.v. NAP Inheiniveau damwand = -18,50 m t.o.v. NAP Lengte damwand = 18,50 m. Parameterbepaling Schematisatie grondsoorten en laagopbouw gebaseerd op: - Sondering met codering: ws 83/84 - Boring met codering: - Standaard spreadsheet stalen damwand_versie 2.2

62 blad projectnr titel Haakse bochten Delftse Schie, Locatie A Invoer profielgegevens Damwandprofiel Materiaalkeuze A punt = 0 mm 2 E rep = N/mm 2 W el = * 10 3 mm 3 I el = * 10 4 mm 4 f y;d = 430 N/mm 2 EI rep = knm 2 t u;d = 248 N/mm 2 G = 153 kg/m 2 Reductiefactor corrosie T = referentieperiode = 80 jr Omgeving landzijde t.p.v. maximaal moment: Omgeving waterzijde t.p.v. maximaal moment: a 1 = corrosie aan de landzijde (conform tabel 4.1 en 4. 2 van EN ) = 0,96 mm a 2 = corrosie aan de waterzijde (conform tabel 4.2 van EN ) = 0,96 mm a tot = totale optredende corrosie (aan twee zijden) = 1,92 mm t dmw = gemiddelde lijfdikte damwand voor corrosie effect (40% lijf en 60% flenzen) = 9,3 mm R corr = restfactor t.b.v. corrosie = 7,4 / 9,3 = 0,79 - Reductiefactor scheve buiging (conform NEN ) Sloten in neutrale lijn: nee (Z-profiel) Geen dubbele buiging b D = reductiefactor scheve buiging t.b.v. I = b D;0 + S Db 1,00 = 1,00 b B = reductiefactor scheve buiging t.b.v. W = b B;0 + S Db 1,00 = 1,00 Wijze van aanbrengen (1=enkelvoudig, 2=dubbel, 3=drievoudig): 2 b D;0 = minimum waarde reductiefactor traagheidsmoment bij scheve buiging = - b B;0 = minimum waarde reductiefactor weerstandsmoment bij scheve buiging = - Db B;i = Onderstaande waarden zijn alleen geldig voor dubbele damwandplanken van warmgewalste U-profielen! 1) schuifweerstand grond grondsoort kerend gedeelte (zand of klei): klei classificatie (slap, matig of vast): slap Db B;1 = Db D;1 = - ondersteuning en weerstand tegen schuiven 2) aantal verankeringen/stempeling: 0 Db B;2 = Db D;2 = - 3) gording/betonnen deksloof aanwezig (ja/nee): ja Db B;3 = Db D;3 = - 4) schuifvaste verbindingen aangebracht (ja/nee): nee Db B;4 = Db D;4 = - (indien er een gording/deksloof (beton) aanwezig is, mag bij punt 4 "ja" ingevuld worden) 5) installatie trillend/heiend aangebracht zonder maatregelen als voorboren/spuiten (ja/nee): ja Db B;5 = Db D;5 = - (controleer benodigde W x o.b.v. tabellen bijlage B (deel 1) m.b.t. schadevrij installeren) 6) zandlaag boven GWS minimaal 5 m droog zand aanwezig (ja/nee): nee Db B;6 = Db D;6 = - h/b (hoogte / breedte damwandplanken): 0,98 > 0,20 --> geen reductie zand zowel achter als bij teen aanwezig (ja/nee): nee Db B = Db D = - SDb = n.v.t. Standaard spreadsheet stalen damwand_versie 2.2