Geotechniek - Milieutechniek

Transcriptie

1 Geotechniek - Milieutechniek

2 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Betreft Resultaten geotechnisch onderzoek Funderingsadvies Opdrachtnummer 02P Documentnummer 02P adv-01 Opdrachtgever Burgtbouw B.V. Postbus AG DEURNE Opgesteld door Gezien Status Codering G. Jessen N. Debets Definitief RG, ST, PA Paraaf Paraaf b.a. Datum rapport 4 april 2018 Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

3 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren INHOUDSOPGAVE 1. INLEIDING PROJECTGEGEVENS PROJECTLOCATIE BOUWPLAN HISTORIE PROJECTLOCATIE OMGEVING ONDERZOEK TOT SLOT BODEMOPBOUW EN GRONDWATER HOOGTELIGGING MAAIVELD BESCHRIJVING BODEMOPBOUW GRONDWATER FUNDERING FUNDERINGSWIJZE UITGANGSPUNTEN FUNDERING OP STAAL Richtlijnen funderingselementen Grondverbetering Draagkracht Vervorming Beddingscoëfficiënt Vloer Richtlijnen en kwaliteitszorg uitvoering FUNDERING OP PALEN Beschrijving paalsysteem Paalpuntniveau Draagkracht op druk Vervorming Veercoëfficiënt Richtlijnen uitvoering en kwaliteitszorg avegaarpalen Aanvullend onderzoek BIJLAGEN A) Situatietekening en foto s B) Waterpasstaat C) Sondeergrafieken D) Boorstaten E) Verklaring codering F) Berekening fundering fundering op staal G) Berekening fundering avegaarpalen H) Algemene richtlijnen grondverbeteringen I) Algemene richtlijnen uitvoering avegaarpalen VERZENDLIJST Burgtbouw B.V. t.a.v. dhr. R. Driessen Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

4 Blz. 1 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 1. INLEIDING Ten behoeve van Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren wordt door ons bureau op verzoek van Burgtbouw B.V. uit DEURNE in voorliggend rapport een funderingsadvies gegeven. Het advies is gebaseerd op de ons verstrekte gegevens en het geotechnisch onderzoek dat onlangs op de projectlocatie is uitgevoerd. Bij de opzet van dit rapport is uitgegaan van het grondonderzoek dat in november 2017 werd verricht en waarvan de resultaten werden gerapporteerd in document 02p rg-01. De relevante onderzoeksresultaten zijn aan deze rapportage toegevoegd. Opgemerkt wordt dat een aantal sonderingen ter plaatse van de vrijstaande woningen niet voldoende diep konden worden doorgezet voor een ontwerp van de paalfundering. Dit rapport heeft daardoor een voorlopig karakter. Een aanvullend onderzoek is nodig om te komen tot een definitief advies. 2. PROJECTGEGEVENS 2.1 Projectlocatie De projectlocatie is gelegen op een terrein ten zuiden van de woningen aan de Bosstraat te St. Joost, gemeente Echt-Susteren. De locatie is momenteel braakliggend. De projectlocatie bevindt zich in bebouwd gebied. Voor de ligging van de projectlocatie wordt verwezen naar de situatietekening en de foto s onder bijlage A. 2.2 Bouwplan Het plan omvat de nieuwbouw van 14 woningen. Zie figuur 1. Het betreft 8 levensloopbestendige woningen aan de oostkant van het plan en 6 vrijstaande woningen aan de westzijde. Voor de woningen is een fundering op staal voorzien. Mogelijk zullen echter de 6 vrijstaande woningen op palen gefundeerd worden. Er wordt in dit rapport ervan uitgegaan van woningen met maximaal een begane grond, een eerste verdieping en een zolderverdieping onder een schuine kap. In het ontwerp is geen kelder opgenomen. Volgens opgaaf variëren de bouwpeilen van 27,75 m+ NAP aan de westzijde van het plan tot 28,40 m+ NAP aan de oostzijde van het plan. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

5 Blz. 2 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Figuur 1 overzicht nieuwbouw (bron opdrachtgever) 2.3 Historie projectlocatie Omtrent de historie van de projectlocatie zijn ons geen gegevens bekend. Als er om enige reden aanleiding is om te veronderstellen dat sprake kan zijn van bijvoorbeeld geroerde grond of obstakels en verontreinigingen, dan dient te worden nagegaan in hoeverre dit mogelijk een knelpunt is voor het ontwerp of de uitvoering. 2.4 Omgeving In de omgeving van het plan is sprake van diverse bebouwing. Nadere gegevens omtrent de exacte afstand tot deze bebouwing, de aard, de conditie en funderingswijze van de bebouwing zijn ons niet bekend. 2.5 Onderzoek In november 2017 is door ons bureau op de projectlocatie het geotechnisch onderzoek 02P verricht. Het onderzoek bestond uit 17 diepsonderingen en 2 boringen. Voor een nadere beschrijving en de resultaten van dit onderzoek wordt verwezen naar rapport 02P RG Tot slot Geadviseerd wordt om genoemde gegevens alsmede de elders in dit rapport gehanteerde aannamen en uitgangspunten te verifiëren voordat met de resultaten uit dit rapport wordt verder gewerkt. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

6 Blz. 3 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 3. BODEMOPBOUW EN GRONDWATER 3.1 Hoogteligging maaiveld De hoogte van het maaiveld ter plaatse van de onderzoekspunten varieerde ten tijde van het onderzoek van ca. 26,5 m+ tot 28,6 m+ NAP. Voor meer informatie over de hoogteligging wordt verwezen naar de waterpasstaat bijlage B. 3.2 Beschrijving bodemopbouw Op basis van de onderzoeksresultaten en ervaringen met onderzoeken in de regio, kan de aanwezige grondslag als volgt beschreven worden. Onder een geroerde toplaag wordt een pakket aangetroffen met overwegend zandige afzettingen. Lokaal zijn in het pakket dunne zandhoudende leem- en leemhoudende zandlagen aanwezig. De conusweerstanden in het pakket variëren van ca. 1,0 à 2,0 voor de slappe leemhoudende zones en/of zeer losgepakte zandlagen tot 4 à 6 MPa of meer in de zandige afzettingen. Vanaf 20 m+ à 22 m+ NAP is een pakket met matig vast tot vastgepakte zandgrindafzettingen aanwezig. Plaatselijk en op wisselende diepte komen in dit pakket teruggangen in de conusweerstand voor, die vermoedelijk worden veroorzaakt door kleihoudende zandgrind- en zandhoudende kleiafzettingen en door afzettingen met een geringere pakkingsdichtheid of een grovere gradatie. De zandgrindlagen zijn over het algemeen vast met sondeerweerstanden van meer dan 30 MPa. De kleiige lagen zijn in de sondeergrafiek herkenbaar aan de teruggangen in de sondeerweerstand tot minder dan 4 MPa en een wrijvingsgetal van 2 à 4 %. 3.3 Grondwater In boor- en sondeergaten werd op 13 november 2017 een grondwaterstand gepeild, variërend van 24,4 m+ tot 25,6 m+ NAP. Er wordt op gewezen dat dit een momentopname is en dat de stand onder invloed van seizoensafhankelijke factoren zal fluctueren. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

7 Blz. 4 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 4. FUNDERING 4.1 Funderingswijze De bodemopbouw in combinatie met de aard van de nieuwbouw geeft voor een gedeelte van het plan aanleiding uit te gaan van een fundering op staal. Voor de vrijstaande woningen is tevens een fundering op avegaarpalen uitwerkt. Een fundering op staal bij deze woningen verdient geen voorkeur omdat hiervoor een relatief diepe ontgraving noodzakelijk is met ondersteuning van een bemaling. Beide funderingswijzen zijn hierna verder uitgewerkt. 4.2 Uitgangspunten Projectgegevens zoals beschreven in hoofdstuk 2. Situering nieuwbouw zoals weergegeven op situatietekening bijlage A. Resultaten grondonderzoek bijlage A t/m D. Het project is ingedeeld in Geotechnische Categorie 2. Fundering op staal en deels op avegaarpalen. Funderingselementen worden verticaal centrisch belast. De berekening van het draagvermogen en de vervormingen is gebaseerd op NEN (geotechnisch ontwerp van constructies). Er is in dit rapport van uitgegaan dat het aanlegniveau van de fundering op 0,8 m- bouwpeil komt te liggen. Voor de berekening van de draagkracht van de avegaarpalen zijn de navolgende factoren aangehouden. - paalklasse punt p = 0,56 - paalvoetvorm = 1,0 - paalvoetdwarsdoorsnede s = 1,0 - paalklasse schacht s = 0,006 Gegevens over de stijfheid van het bouwwerk zijn niet bekend; deze zijn daarom niet in rekening gebracht. Er wordt aangenomen dat de oorspronkelijke, op natuurlijke wijze gesedimenteerde bodemopbouw aanwezig is. Het terrein zal vroegtijdig worden opgehoogd. Er is niet gerekend met negatieve kleef omdat er hierdoor in de toekomst geen maaiveldzakkingen van betekenis worden verwacht. De avegaarpalen worden gefundeerd in grindlagen. Het effect van de korrelgrootte is in rekening gebracht door in de berekening van het puntdraagvermogen, de conusweerstanden te limiteren op 20 MPa. Dit overeenkomstig NEN artikel De in dit rapport berekende draagkracht betreft het geotechnisch draagvermogen dat wordt ontleend aan de ondergrond. Door de constructeur moeten constructieve aspecten van de funderingspalen, waaronder de sterkte, worden beoordeeld. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

8 Blz. 5 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 4.3 Fundering op staal Richtlijnen funderingselementen Toegepast kunnen worden funderingselementen bestaande uit betonnen stroken en/of poeren. Afmeting en eventueel vereiste wapening van de funderingselementen dient door de constructeur te worden berekend aan de hand van de gegevens uit dit rapport. In verband met een vorstvrije ligging en mogelijke werkzaamheden aan kabels en leidingen dient de aanlegdiepte van de fundering langs een perceelgrens tenminste 0,80 meter minus maaiveld te zijn. Voor het overige kan 0,70 meter worden aangehouden Grondverbetering In de bijlage F is per sondering aangegeven tot welk niveau moet worden ontgraven voor een grondverbetering. Ligt dit ontgravingsniveau lager dan het aanlegniveau van de funderingselementen dan dient de tussenliggende zone te worden opgevuld met een grondverbetering. Tussen en in de omgeving van de sonderingen moet tot dezelfde bodemlagen worden ontgraven zoals aangetroffen ter plaatse van de sonderingen op de hiervoor vermelde niveaus. Bij de vrijstaande woningen zal deze vaste op ontgravingniveau minder vast zijn (2 à 3 MPa) dan bij de levensloopbestendige woningen ((> 4 MPa). Bestaat de onderste 0,2 à 0,4 meter uit los gepakt goed te verdichten zand dan behoeft dit zand niet te worden verwijderd maar kan het, indien de vochtigheidsgraad dit toelaat, direct worden verdicht. Ter plaatse van verstoringen c.q. bodemlagen afwijkend van hetgeen tijdens het verrichte grondonderzoek is aangetroffen, moet in beginsel dieper worden ontgraven tot de vaste natuurlijke bodemopbouw. Eventuele humushoudende afzettingen die op de ontgravingsniveaus nog aanwezig zijn dienen geheel te worden verwijderd. Voor meer algemene richtlijnen ten aanzien van de grondverbetering wordt verwezen naar bijlage H Draagkracht In de bijlage F is voor de levensloopbestendige woningen en de vrijstaande woningen voor een aantal funderingsafmetingen de maximale draagkracht weergegeven. De rekenwaarde van de verticale belasting op een funderingselement moet kleiner zijn dan de draagkracht van de ondergrond (Vd Rv;d). Het draagvermogen is afhankelijk van onder meer de gronddekking (t). Onder gronddekking wordt verstaan een permanent aanwezige zandaanvulling die boven aanlegniveau aanwezig is rond het volledige funderingselement en die zich in horizontale richting uitstrekt tot een afstand van tenminste 6 maal de breedte van het funderingselement. Indien dit niet het geval is geldt een lagere draagkracht. Er dient zorg voor te worden gedragen dat de gronddekking te allen tijde aanwezig is gedurende de levensduur de constructie. Daar waar sprake is van een kruipruimte wordt geadviseerd een minimale gronddekking aan te houden van 0,1 m over het volledige oppervlak van de kruipruimte. Bij het ontbreken van een kruipruimte wordt over het algemeen het draagvermogen berekend uitgaande van een gronddekking van 0,4 m. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

9 Blz. 6 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Vervorming De vervormingen binnen de funderingsconstructie dienen zodanig te zijn dat in de bouwconstructie geen uiterste grenstoestand of bruikbaarheidsgrenstoestand wordt overschreden. Tenzij specifieke vervormingseisen zijn gesteld wordt voor de uiterste grenstoestand veelal een relatieve rotatie β van maximaal 1100 aangehouden. Voor de bruikbaarheidstoestand wordt in het algemeen aangenomen dat de scheefstand ω en/of de relatieve rotatie βx de waarde van 1300 niet mag overschrijden. Uiterste Grenstoestand -Rotatiecriterium Δs/l 1100 Bruikbaarheidstoestand -Rotatiecriterium Δs/l 1300 Bij overschrijding van de bruikbaarheidstoestand zijn de vervormingen van dien aard dat binnen de bouwconstructie ongewenst verlies aan bruikbaarheid optreedt. In de regel zal deze toestand maatgevend zijn. Voor het zakkingsverschil kan in eerste instantie tenminste de helft van de berekende maximale zetting worden aangehouden tussen twee funderingselementen met een onderlinge afstand l. Dit in verband met de mogelijke heterogeniteit van de bodem en/of uitvoeringsonvolkomenheden. Indien bijvoorbeeld door belastingvariaties of verschillen in aanlegniveau en funderingsafmeting lokaal een groter zakkingsverschil optreedt, dan moet deze grotere waarde in rekening worden gebracht. Vervormingen binnen de funderingsconstructie kunnen indicatief worden bepaald aan de hand van de last-zakkingsresultaten die zijn toegevoegd aan bijlage F. Het betreft hier last-zakkingsgrafieken voor vrij liggende funderingselementen waarbij de zakking niet wordt beïnvloed door die aanwezigheid van nabijgelegen funderingselementen Beddingscoëfficiënt Voor de statische secant veercoëfficiënt van een funderingselement geldt kv;rep = Fs;rep / sbgt.. De rekenwaarde van de veercoëfficiënt is bepaald als kv;d = kv;rep / γm;k waarbij γm;k = 1,3. Uitgaande van de last-zakkingsgrafiek voor bruikbaarheidstoetstand (BGT) is sprake van een niet geheel lineaire veerkarakteristiek. In dit rapport is de statische veerstijfheid gepresenteerd voor een vrij gelegen funderingselement bij een representatieve belasting van 80 % van het draagvermogen. Voor de veercoëfficiënten wordt verwezen naar bijlage F Vloer Indien de begane grondvloer op een zandbed wordt aangelegd, wordt geadviseerd dezelfde ontgravingsdiepte aan te houden als hiervoor in paragraaf is vermeld. Het aanbrengen van een goed verdicht zandpakket voor de vloer vindt in twee fasen plaats. Allereerst wordt tot onderkant fundering goed verdicht zand aangebracht. Nadat de fundering is gestort en de muren zijn opgemetseld tot vloerniveau vindt in de tweede fase het aanbrengen van een verdicht zandpakket plaats tot onderkant vloer. Er wordt op gewezen dat deze tweede fase eveneens zorgvuldig moet worden uitgevoerd. Ook hier geldt dat in lagen moet worden aangevuld en verdicht, waarbij extra aandacht wordt gegeven aan de verdichting naast randbalken en deuropeningen en de verdichting ter plaatse van sleuven waarin bijvoorbeeld trekstangen of leidingen voor hemelwaterafvoer en riolering zijn aangelegd. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

10 Blz. 7 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Richtlijnen en kwaliteitszorg uitvoering Ten behoeve van de ontgravings- en funderingswerken is het noodzakelijk dat het grondwaterniveau tot op 0,5 meter minus ontgravingsniveau wordt verlaagd. Tijdens het veldwerk is in een sondeergat het grondwater op niveau van ca. 24,4 m+ tot 25,6 m+ NAP aangetroffen. Wij verwachten derhalve dat er voor de diepere ontgravingsniveaus een bemaling nodig is om de werkzaamheden in den droge te kunnen uitvoeren. Om de nadelige effecten voor de bestaande funderingen (zettingen) door de grondwaterstandsverlaging te beperken, adviseren wij om de afmaling van het grondwater in de tijd zoveel mogelijk te beperken. In hoeverre voor de op staal gebouwde bebouwing in de directe omgeving zettingen en mogelijke zettingsschade zullen optreden is afhankelijk van de funderingswijze van de bestaande bouwwerken, de bestaande bouwlasten, de grondwaterstandsverlaging, de tijdsduur van verlaging en de bodemopbouw. Bij het loodrecht uitgraven van de sleuven en/of de bouwput moet rekening worden gehouden met het inkalven van de wanden als gevolg van de losgepakte bovengrond. Het verdient aanbeveling om het ontgravingsvlak, indien dit althans niet te veel leem- en/of klei bevat, zorgvuldig en in droge toestand af te trillen. Zodoende worden ontgravingsverstoringen teniet gedaan en wordt een zo optimaal mogelijke funderingsgrondslag verkregen. Onder bijlage H zijn met betrekking tot de uitvoering van de grondverbetering algemene richtlijnen gegeven. Onder meer wordt ingegaan op de werkzaamheden in relatie tot de omgeving, het belang van de controle van uitgangspunten en aannamen, en op aspecten die van toepassing zijn op het werkterrein, de uitvoering en controle van de grondverbetering. Geadviseerd wordt hiervan kennis te nemen. Om de extra zetting ten gevolge van de hoge peilvoering bij de vrijstaande woningen te minimaliseren dient het terrein in een zo vroeg mogelijk stadium te worden opgehoogd. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

11 Blz. 8 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 4.4 Fundering op palen Beschrijving paalsysteem Een avegaarpaal is een in de grond gevormde paal. De paal wordt gemaakt middels een avegaar die bestaat uit een holle as met daar omheen een doorgaand schroefblad. De avegaar die aan de onderzijde is voorzien van een losse afdichting (deksel), wordt op maaiveld geplaatst en vervolgens rechtsom draaiend en grondverwijderend op diepte geschroefd. De holle buis van de avegaar wordt vervolgens volgepompt met mortel- of betonspecie. Ten behoeve van het lossen van het deksel wordt de avegaar circa 0,1 m gelicht, waarna de avegaar stilstaand of langzaam rechtsom roterend uit de grond wordt getrokken en zodoende de paalschacht wordt gevormd. Gedurende dit proces moet het gehele systeem onder een voldoende speciedruk worden gehouden. Direct na het vervaardigen van de paalschacht wordt de wapening in de verse specie aangebracht. De paal wordt afgewerkt en de stelling kan worden verplaatst. In beginsel dienen de palen gemaakt te worden vanaf een zodanig werkniveau dat de stijghoogte van grondwater in de dieper gelegen watervoerende zandlagen niet hoger is dan de freatische grondwaterstand. Voor het opnemen van trekbelasting dienen de palen over de volledige lengte te zijn gewapend Paalpuntniveau In de bijlage G is voor de sonderingen 09, 12 en 14 voor een paalpuntniveau van 19,5 m+ NAP de berekende draagkracht gepresenteerd. Voor de sonderingen 10, 11 en 13, die onvoldoende diep konden worden doorgezet, kan voor als nog hetzelfde niveau worden uitgegaan. De draagkracht zal echter nog met een aanvullend onderzoek aangetoond moeten worden Draagkracht op druk Voor een overzicht van de berekende draagvermogens per sondering, paalafmeting en puntniveau wordt verwezen naar bijlage G. Het draagvermogen is bepaald voor palen met een schachtdiameter 0,30 m, 0,35 m en 0,40 m. Voor een voldoende draagkracht dient de centrisch aangrijpende maximale paalbelasting kleiner te zijn dan de draagkracht van de palen Fc;d Rc;d. Bij de opzet van een palenplan dient het draagvermogen dat voor een bepaald puntniveau aan een paal wordt toegekend, in beginsel te zijn afgestemd op het maatgevende laagste draagvermogen dat op dit niveau voor de relevante omliggende sonderingen is berekend. De vermelde draagkracht betreft het geotechnisch draagvermogen dat wordt ontleend aan de ondergrond. Door de constructeur moeten constructieve aspecten van de funderingspalen, waaronder de sterkte, worden beoordeeld Vervorming De vervormingen binnen de funderingsconstructie dienen zodanig te zijn dat in de bouwconstructie geen uiterste grenstoestand of bruikbaarheidsgrenstoestand wordt overschreden. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

12 Blz. 9 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Tenzij specifieke vervormingseisen zijn gesteld wordt voor de uiterste grenstoestand veelal een relatieve rotatie β van maximaal 1100 aangehouden. Voor de bruikbaarheidstoestand wordt in het algemeen aangenomen dat de scheefstand ω en/of de relatieve rotatie β de waarde van 1300 niet mag overschrijden. Uiterste Grenstoestand -Rotatiecriterium Δs/l 1100 Bruikbaarheidstoestand -Rotatiecriterium Δs/l 1300 Bij overschrijding van de bruikbaarheidstoestand zijn de vervormingen van dien aard dat binnen de bouwconstructie ongewenst verlies aan bruikbaarheid optreedt. In de regel zal deze toestand maatgevend zijn. Vervormingen binnen de funderingsconstructie kunnen indicatief worden bepaald aan de hand van de last-zakkingsresultaten die zijn toegevoegd aan bijlage G. Voor het zakkingsverschil kan in eerste instantie tenminste en derde van de berekende maximale zetting worden aangehouden tussen twee funderingselementen met een onderlinge afstand l. Indien bijvoorbeeld door belastingvariaties of verschillen in aanlegniveau en funderingsafmeting lokaal een groter zakkingsverschil optreedt, dan moet deze grotere waarde in rekening worden gebracht Veercoëfficiënt Voor de statische secant veercoëfficiënt van de kop van een vrijstaande op druk belaste paal geldt kv;rep = Fc;rep / s1;bgt. waarbij s1 de paalkopzakking betreft als zijnde de som van sel, de elastische verkorting van de paal en sb, de zakking van de paalpunt nodig voor het mobiliseren van het paaldraagvermogen. De rekenwaarde van de veercoëfficiënt is bepaald als kv;d = kv;rep / γm;k waarbij γm;k = 1,3. Bij concentraties van palen waarbij de hart-op-hart-afstand kleiner is dan tien maal de kleinste paalvoetdoorsnede, dient in principe in de paalkopzakking, de zakking te worden verdisconteerd in de lagen beneden het niveau van vier maal de kleinste dwarsafmeting van de paalpunt. Voor de veercoëfficiënt geldt in dat geval kv;rep = Fc;rep / (s1;bgt.+ s2;bgt.) waarbij s2 de extra zakking is als gevolg van het groepseffect in de dieper gelegen lagen. Uitgaande van de last-zakkingsgrafiek voor de bruikbaarheidstoestand is sprake van een niet lineaire veerkarakteristiek. In dit rapport is ter indicatie met intervallen van 10% de statische veerstijfheid berekend voor een belasting variërend van 10 tot 100 % van de paalcapaciteit. Voor de veercoëfficiënten wordt verwezen naar bijlage G. Opgemerkt wordt dat de gepresenteerde veerstijfheden zijn berekend voor een vrijstaande paal waarbij het hiervoor genoemde groepseffect niet is meegenomen Richtlijnen uitvoering en kwaliteitszorg avegaarpalen Onder bijlage I zijn met betrekking tot de toepassing van een fundering op avegaarpalen algemene richtlijnen gegeven. Onder meer wordt ingegaan op het belang van de controle van uitgangspunten en aannamen en op aspecten die van toepassing zijn op het werkterrein, de uitvoering en controle van de paalkwaliteit. Geadviseerd wordt hiervan kennis te nemen. Bij toepassing van avegaarpalen vindt normaliter vijf dagen na het aanbrengen van de palen een kwaliteitscontrole plaats die onder meer inhoudt dat de palen akoestisch worden doorgemeten. Deze controle kan desgewenst door ons bureau worden verzorgd. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

13 Blz. 10 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Om de effecten van negatieve kleef op de palen te minimaliseren dient het terrein in een zo vroeg mogelijk stadium te worden opgehoogd Aanvullend onderzoek Om te komen tot een volledig funderingsadvies voor de paalfundering dienen er nog slagsonderingen ter plaatse van de 10, 11 en 13. Op basis van deze resultaten kan de draagkracht berekend worden. Opgemerkt wordt dat het aanvullend onderzoek aanleiding kan geven om in het palenplan andere puntniveaus en draagvermogens aan te houden. Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

14 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage A Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

15

16 FOT-01 Opdracht 02P Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren v INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL Telefoon Fax

17 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage B Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

18 WPS-01 Opdracht 02P Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren WATERPASSTAAT Meetmethode Uitgezet en gewaterpast middels dgps Datum meting 13 november 2017 Hoogte (Z) t.o.v. NAP Meetpunten x-coördinaat y-coördinaat z-coördinaat (hoogte) [m] [m] [m t.o.v. NAP] DKM ,27 DKM ,21 DKM ,49 DKM ,41 DKM ,55 DKM ,06 DKM ,80 DKM ,73 DKM ,21 DKM ,62 DKM ,45 DKM ,49 DKM ,96 DKM ,54 DKM ,81 DKM ,73 DKM ,03 B ,73 B ,45 Let op Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau T v F Postbus 94 E post@inpijn-blokpoel.com 5690 AB SON EN BREUGEL

19 WPS-02 Opdracht 02P Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Meetpunten x-coördinaat y-coördinaat z-coördinaat (hoogte) [m] [m] [m t.o.v. NAP] Grondwaterstand DKM-01 ( ) 24,87 Grondwaterstand DKM-05 ( ) 24,80 Grondwaterstand DKM-06 ( ) 25,71 Grondwaterstand DKM-07 ( ) 25,60 Grondwaterstand DKM-12 ( ) 24,39 Grondwaterstand DKM-13 ( ) 24,86 Grondwaterstand DKM-16 ( ) 24,73 Grondwaterstand DKM-17 ( ) 25,03 Grondwaterstand B-02 ( ) 24,35 Dorpel ,17 Put ,55 Put ,43 Put ,33 Let op Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau T v F Postbus 94 E post@inpijn-blokpoel.com 5690 AB SON EN BREUGEL

20 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage C Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

21 Opdracht Project 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 0 Conusweerstand qc (MPa) MAAIVELD = m tov NAP NAP Diepte in meters tov Helling in º Plaatselijke wrijving (MPa) Sondering volgens NEN-EN-ISO Uitvoerder EDN X ,128 Sondeerklasse 3 Datum Conusnummer S15-CFI Y ,357 Sondering Wrijvingsgetal (%) Pagina 1/1

23 Opdracht Project 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren 0 Conusweerstand qc (MPa) MAAIVELD = m tov NAP NAP Diepte in meters tov Helling in º Plaatselijke wrijving (MPa) Sondering volgens NEN-EN-ISO Uitvoerder EDN X ,179 Sondeerklasse 3 Datum Conusnummer S15-CFI GWS (m-mv) 3.40 Y ,755 Sondering Wrijvingsgetal (%) Pagina 1/1

38 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage D Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

39 Opdracht 02P Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Boring B-01 Uitvoering op Uitvoering door EDN Uitgevoerd nabij DKM-16 Boring volgens NEN-EN-ISO Classificatie volgens NEN 5104 Maaiveldhoogte [m] 27,73 N.A.P. 27,00 0,00 0,40 Zand, zeer fijn, zwak siltig, bruin Zand, uiterst fijn, zwak siltig, geel 26,00 25,00 1,30 1,70 1,90 2,40 3,00 Zand, zeer fijn, zwak siltig, matig roesthoudend, geelbruin Zand, zeer fijn, zwak siltig, geelbruin Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak roesthoudend, bruingeel Zand, matig fijn, zwak siltig, lichtbruin Zand, matig grof, zwak siltig, lichtbruin 24,00 3,80 Boring B-02 Uitvoering op Uitvoering door EDN Uitgevoerd nabij DKM-11 Boring volgens NEN-EN-ISO Classificatie volgens NEN 5104 Maaiveldhoogte [m] 26,45 N.A.P. Grondwaterstand [cm-mv] ,00 25,00 24,00 23,00 0,00 0,30 0,50 1,00 1,40 1,70 1,90 2,30 2,80 3,00 3,60 4,00 Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak humeus, bruin Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak roesthoudend, lichtbruin Zand, matig fijn, zwak siltig, matig roesthoudend, roodbruin Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak roesthoudend, lichtbruin Zand, matig fijn, matig siltig, bruin Zand, matig fijn, zwak siltig, grijsbruin Zand, zeer fijn, matig siltig, bruingrijs Zand, zeer fijn, sterk siltig, bruingrijs Leem, sterk zandig, grijs Zand, zeer fijn, matig siltig, grijs Zand, matig fijn, matig siltig, grijs INPIJN-BLOKPOEL

40 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage E Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

41

42 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage F Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

43 Opdracht Omschrijving 02P ST7-01 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Uitgangspunten berekening fundering op staal Belastingen Verticaal, centrisch Constructie fundering Funderingtype stroken en poeren Funderingsafmetingen zie rekentabellen Aanlegniveau fundering 27,10 m + NAP Gronddekking t = 0,10 m, 0,20 m, 0,30 m, 0,40 m Grondwaterstand (aanname) Voor berekening draagkracht 26,00 m + NAP Voor berekening zetting 23,30 m + NAP Bodemopbouw en grondparameters Laag Grondsoort Onderzijde laag Laagdikte γ k γ sat;k φ k c' k c u;k C c;k nr. [m tov NAP] [m] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] 1 zand 27,10 0,60 17,0 19,0 30,0 0,00 0,00 0,03 2 zand 26,50 0,60 18,0 20,0 32,0 0,00 0,00 0,01 3 zand 25,90 0,60 17,5 19,5 31,0 0,00 0,00 0,01 4 leem 25,30 0,60 16,0 18,0 27,0 0,00 0,00 0,10 5 zand 24,30 1,00 17,0 19,0 30,0 0,00 0,00 0,03 6 zand 24,00 0,30 15,0 17,0 26,0 0,00 0,00 0,11 7 zand 23,00 1,00 17,5 19,5 31,0 0,00 0,00 0,01 8 zand 21,00 2,00 18,5 20,5 33,0 0,00 0,00 0,01 9 zand 20,50 0,50 17,5 19,5 31,0 0,00 0,00 0,01 10 zand ,0 22,0 37,0 0,00 0,00 0,00 Voor de berekening van de draagkracht is aangenomen dat er binnen het invloedsgebied van de fundering geen sprake is van bodemlagen waarin als gevolg van de belasting, wateroverspanningen aanwezig zijn. Met andere woorden er is sprake van een zogenaamde "gedraineerde situatie". Partiële factoren voor grondparameters γ φ ' = 1,15 γ γ = 1,10 γ c' = 1,60 WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

44 Opdracht Omschrijving 02P ST7-02 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Uitgangspunten berekening fundering op staal Berekening draagkracht De draagkracht van de ondergrond wordt berekend op basis van evenwichtsvergelijkingen. De van toepassing zijnde evenwichtsvergelijking, is afhankelijk van de bodemopbouw, de bodemeigenschappen en het al dan niet aanwezig zijn van wateroverspanningen binnen de invloedsdiepte van de fundering. Onder de gegeven uitgangspunten geldt dat de volgende evenwichtsvergelijking van toepassing is. 1) Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau (i) In dit geval is gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau maatgevend. Niveau grondverbetering per sondering zie ook paragraaf "Grondverbetering" Gemeten Sondering Maaiveld Ontgravingsniveau* grondwaterstand [nr.] [m tov NAP] [m tov NAP] [m tov NAP] DKM-01 28,27 27,70 24,87 DKM-02 28,21 27,70 -- DKM-03 28,49 28,00 -- DKM-04 28,41 27,50 -- DKM-05 28,55 28,00 24,80 DKM-06 28,06 27,60 25,71 DKM-07 27,80 26,10 25,60 DKM-08 27,73 26,40 -- DKM-15 27,81 27,30 -- DKM-16 27,73 27,30 24,73 DKM-17 28,03 27,50 25,03 * Ontgravingsniveau tbv grondverbetering WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

45 Opdracht Omschrijving 02P ST7-03 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Resultaten berekening fundering op staal Draagkracht volgens gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussen het aanlegniveau en de invloedsdiepte van de fundering bevinden zich bodemlagen met relatief beperkte inwendige wrijvingshoekverschillen (φ max - φ min 6 ). Aangenomen dat er geen sprake is van bodemlagen met wateroverspanningen, is de draagkracht berekend op basis van de gedraineerde evenwichtsvergelijking (i). Strookafmeting Maximale funderingsdruk aanlegniveau Draagkracht op aanlegniveau B σ' max;d [kn/m 2 ] R d [kn/m] [m] t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m 0, , , , * 0, , , * voor deze situatie is een voorbeeldberekening toegevoegd. Poerafmeting Maximale funderingsdruk aanlegniveau Draagkracht op aanlegniveau B * L σ' max;d [kn/m 2 ] R d [kn] [m * m] t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m 0,40 * 0, ,50 * 0, ,60 * 0, ,70 * 0, * 0,80 * 0, ,90 * 0, ,00 * 1, * voor deze situatie is een voorbeeldberekening toegevoegd. WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

46 Opdracht Omschrijving 02P ST7-04 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Resultaten berekening fundering op staal Zetting stroken 0 momentane belasting, Rd;mom [kn/m] Zetting sd [mm] bij t = 0,40 m ,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 30 Beddingscoëfficiënt stroken Strookafmeting Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt B bij t = 0,1 m [kn/m 3 ] bij t = 0,2 m [kn/m 3 ] bij t = 0,3 m [kn/m 3 ] bij t = 0,4 m [kn/m 3 ] [m] k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat 0, , , , , , , WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

47 Opdracht Omschrijving 02P ST7-05 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Resultaten berekening fundering op staal Zetting poeren 0 momentane belasting, Rd;mom [kn] Zetting sd [mm] bij t = 0,40 m ,40 * 0,40 0,50 * 0,50 0,60 * 0,60 0,70 * 0,70 0,80 * 0,80 0,90 * 0,90 1,00 * 1,00 18 Beddingscoëfficiënt poeren Poerafmeting Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt B * L bij t = 0,1 m [kn/m 3 ] bij t = 0,2 m [kn/m 3 ] bij t = 0,3 m [kn/m 3 ] bij t = 0,4 m [kn/m 3 ] [m * m] k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat 0,40 * 0, ,50 * 0, ,60 * 0, ,70 * 0, ,80 * 0, ,90 * 0, ,00 * 1, WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

48 Opdracht Omschrijving 02P ST7-06 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Voorbeeldberekening - strook Uitgangspunten berekeningen strook breedte B = 0,70 m dikte d = 0,20 m gronddekking t = 0,40 m Beschrijving berekeningen Voor de berekening van de draagkracht is aangenomen dat er binnen het invloedsgebied van de fundering geen sprake is van bodemlagen waarin als gevolg van de belasting, wateroverspanningen aanwezig zijn. Met andere woorden er is sprake van een zogenaamde "gedraineerde situatie". In het voorbeeld wordt de navolgende berekening uitgevoerd - gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau R d = σ' max;d * A' R d rekenwaarde weerstand tegen de belasting loodrecht op het funderingsoppervlak in kn σ' max;d rekenwaarde funderingsdruk op effectief funderingsoppervlak in kn/m 2 A' effectief funderingsoppervlak in m 2 voor de gedraineerde toestand σ' max;d A' = c' gem;d N c s c i c b c λ c bijdrage cohesie = b' * l' + σ' v;z;d N q s q i q b q λ q + 0,5γ ' gem;d b'n γ s γ i γ b γ λ γ bijdrage gronddekking bijdrage gewicht bodem waarop wordt aangelegd Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussenresultaten effectieve breedte b' = 0,70 m effectieve lengte l' = 1,00 m effectieve funderingsoppervlak A' = 0,70 m 2 effectieve hoek van inwendige wrijving φ' k = 31,8 invloedsdiepte conform tabel 6.a z e = 1,2 m gewogen effectieve cohesie c' gem;d = 0,0 kpa verticale korrelspanning aanlegniveau σ' v;z;0;d = 6,2 kn/m 2 (bij t = 0,40 m) gewogen effectief volumiek gewicht γ ' gem;d = 16,2 kn/m 3 rekenwaarde effectieve wrijvingshoek φ' gem;d = 28,3 draagkrachtfactoren N c = 26,4 N q = 15,2 N γ = 15,3 vormfactoren s c = 1,0 s q = 1,0 s γ = 1,0 factor helling aanlegniveau b c = 1,0 b q = 1,0 b γ = 1,0 factor helling maaiveld λ c = 1,0 λ q = 1,0 λ γ = 1,0 Resultaten (gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau) funderingsdruk σ' max;d = = 181 kn/m 2 rekenwaarde maximale draagkracht R d = 126 kn/m WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

49 Opdracht Omschrijving 02P ST7-07 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Voorbeeldberekening - poer Uitgangspunten berekeningen poer breedte B = 0,70 m lengte L = 0,70 m dikte d = 0,20 m gronddekking t = 0,40 m Beschrijving berekeningen Voor de berekening van de draagkracht is aangenomen dat er binnen het invloedsgebied van de fundering geen sprake is van bodemlagen waarin als gevolg van de belasting, wateroverspanningen aanwezig zijn. Met andere woorden er is sprake van een zogenaamde "gedraineerde situatie". In het voorbeeld wordt de navolgende berekening uitgevoerd - gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau R d = σ' max;d * A' R d rekenwaarde weerstand tegen de belasting loodrecht op het funderingsoppervlak in kn σ' max;d rekenwaarde funderingsdruk op effectief funderingsoppervlak in kn/m 2 A' effectief funderingsoppervlak in m 2 voor de gedraineerde toestand σ' max;d = c' gem;d N c s c i c b c λ c bijdrage cohesie A' = b' * l' + σ' v;z;d N q s q i q b q λ q bijdrage gronddekking + 0,5γ ' gem;d b'n γ s γ i γ b γ λ γ bijdrage gewicht bodem waarop wordt aangelegd Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussenresultaten effectieve breedte b' = 0,70 m effectieve lengte l' = 0,70 m effectieve funderingsoppervlak A' = 0,49 m 2 effectieve hoek van inwendige wrijving φ' k = 31,8 invloedsdiepte conform tabel 6.a z e = 1,2 m gewogen effectieve cohesie c' gem;d = 0,0 kpa verticale korrelspanning aanlegniveau σ' v;z;0;d = 6,2 kn/m 2 (bij t = 0,40 m) gewogen effectief volumiek gewicht γ ' gem;d = 16,2 kn/m 3 rekenwaarde effectieve wrijvingshoek φ' gem;d = 28,3 draagkrachtfactoren N c = 26,4 N q = 15,2 N γ = 15,3 vormfactoren s c = 1,5 s q = 1,5 s γ = 0,7 factor helling aanlegniveau b c = 1,0 b q = 1,0 b γ = 1,0 factor helling maaiveld λ c = 1,0 λ q = 1,0 λ γ = 1,0 Resultaten (gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau) funderingsdruk σ' max;d = = 199 kn/m 2 rekenwaarde maximale draagkracht R d = 98 kn WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

50 Opdracht Omschrijving 02P ST7-08 Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; levensbestendige woningen Toelichting Toelichting bodemopbouw en grondparameters subscript, k representatieve / karakteristieke waarde subscript, d rekenwaarde (design) volumiek gewicht bij natuurlijk vochtgehalte γ [par. 2.4] verzadigd volumiek gewicht γ sat [par. 2.4] effectieve hoek van inwendige wrijving φ' cohesie c' [par. 2.4] ongedraineerde schuifsterkte c u primaire samendrukkingsindex C c [par. 2.4] secundaire samendrukkingsindex C α [par. 2.4] poriëngetal e [par. 2.4] dikte laag, j d j [par. 2.4] Partiële factoren voor grondparameters [par. 1.6] voor de hoek van inwendige wrijving (tan φ') γ φ ' [A.3.2, tabel A.4a] voor volumiek gewicht γ γ [A.3.2, tabel A.4a] voor de effectieve cohesie γ c' [A.3.2, tabel A.4a] Toelichting berekening weerstand rekenwaarde maximale draagkracht R d = σ' max * A' [par. 6.5] maximale funderingsdruk σ' max = c' gem N c s c i c b c λ c + σ' v;z N q s q i q b q λ q + 0,5γ' gem b'n γ ' s γ' i γ' b γ'λ γ ' [par. 6.5] effectief funderingsoppervlak effectieve breedte effectieve lengte gewogen effectieve cohesie verticale korrelspanning aanlegniveau gewogen effectief volumiek gewicht draagkrachtfactoren vormfactoren factor helling belasting factor helling maaiveld factor helling aanlegniveau A' = b' * l' b' l' c' gem σ' v;z γ' gem N c ; N q ; N γ s c ; s q ; s γ i c ; i q ; i γ λ c ; λ q ; λ γ b c ; b q ; b γ Toelichting berekening zetting totale zetting s = s 1 + s 2 [par ] primaire zetting s 1 = C c /(1+e) * d j * log( (σ' v;z;0 + σ' v;z ) / σ' v;z;0 ) [par ] secundaire zetting s 2 = C α * d j * log (t /t 1 ) [par ] Bron Eurocode 7-1 (NEN ) WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

51 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-01 Uitgangspunten berekening fundering op staal Belastingen Verticaal, centrisch Constructie fundering Funderingtype stroken en poeren Funderingsafmetingen zie rekentabellen Aanlegniveau fundering 26,95 m + NAP Gronddekking t = 0,10 m, 0,20 m, 0,30 m, 0,40 m Grondwaterstand (aanname) Voor berekening draagkracht 26,00 m + NAP Voor berekening zetting 24,50 m + NAP Bodemopbouw en grondparameters Laag Grondsoort Onderzijde laag Laagdikte γ k γ sat;k φ k c' k c u;k C c;k nr. [m tov NAP] [m] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [-] 1 zand 26,95 0,40 17,0 19,0 30,0 0,00 0,00 0,03 2 zand 24,70 2,25 18,5 20,5 33,0 0,00 0,00 0,01 3 zand 24,10 0,60 17,5 19,5 31,0 0,00 0,00 0,01 4 zand 22,90 1,20 15,0 17,0 26,0 0,00 0,00 0,18 5 klei 22,80 0,10 10,0 14,0 17,5 1,00 15,00 0,95 6 zand 22,00 0,80 17,0 19,0 30,0 0,00 0,00 0,03 7 zand 20,90 1,10 18,5 20,5 33,0 0,00 0,00 0,01 8 zand 20,60 0,30 17,5 19,5 31,0 0,00 0,00 0,01 9 zand ,0 22,0 37,0 0,00 0,00 0,00 In de bodem komen cohesieve lagen voor. Bij belasting kunnen in deze lagen tijdelijk wateroverspanningen ontstaan. In dat geval is sprake van een zogenaamde ongedraineerde situatie. Voor zover cohesieve lagen zich bevinden binnen het invloedsgebied van de fundering, is de draagkracht berekend voor zowel de gedraineerde als de ongedraineerde situatie. Partiële factoren voor grondparameters γ φ ' = 1,15 γ γ = 1,10 γ c' = 1,60 WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

52 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-02 Uitgangspunten berekening fundering op staal Berekening draagkracht De draagkracht van de ondergrond wordt berekend op basis van evenwichtsvergelijkingen. De van toepassing zijnde evenwichtsvergelijking, is afhankelijk van de bodemopbouw, de bodemeigenschappen en het al dan niet aanwezig zijn van wateroverspanningen binnen de invloedsdiepte van de fundering. Onder de gegeven uitgangspunten geldt dat de volgende evenwichtsvergelijking van toepassing is. 1) Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau (i) In dit geval is gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau maatgevend. Niveau grondverbetering per sondering zie ook paragraaf "Grondverbetering" Gemeten Sondering Maaiveld Ontgravingsniveau* grondwaterstand [nr.] [m tov NAP] [m tov NAP] [m tov NAP] DKM-09 27,21 25,30 -- DKM-10 26,61 25,00 -- DKM-11 26,45 24,80 -- DKM-12 26,49 24,70 24,39 DKM-13 26,96 25,10 24,86 DKM-14 27,54 25,50 -- * Ontgravingsniveau tbv grondverbetering WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

53 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-03 Resultaten berekening fundering op staal Draagkracht volgens gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussen het aanlegniveau en de invloedsdiepte van de fundering bevinden zich bodemlagen met relatief beperkte inwendige wrijvingshoekverschillen (φ max - φ min 6 ). Aangenomen dat er geen sprake is van bodemlagen met wateroverspanningen, is de draagkracht berekend op basis van de gedraineerde evenwichtsvergelijking (i). Strookafmeting Maximale funderingsdruk aanlegniveau Draagkracht op aanlegniveau B σ' max;d [kn/m 2 ] R d [kn/m] [m] t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m 0, , , , , * 0, , * voor deze situatie is een voorbeeldberekening toegevoegd. Poerafmeting Maximale funderingsdruk aanlegniveau Draagkracht op aanlegniveau B * L σ' max;d [kn/m 2 ] R d [kn] [m * m] t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m t =0,1 m 0,2 m 0,3 m 0,4 m 0,40 * 0, ,50 * 0, ,60 * 0, ,70 * 0, ,80 * 0, * 0,90 * 0, ,00 * 1, * voor deze situatie is een voorbeeldberekening toegevoegd. WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

54 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-04 Resultaten berekening fundering op staal Zetting stroken 0 momentane belasting, Rd;mom [kn/m] Zetting sd [mm] bij t = 0,40 m ,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 40 Beddingscoëfficiënt stroken Strookafmeting Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt B bij t = 0,1 m [kn/m 3 ] bij t = 0,2 m [kn/m 3 ] bij t = 0,3 m [kn/m 3 ] bij t = 0,4 m [kn/m 3 ] [m] k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat 0, , , , , , , WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

55 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-05 Resultaten berekening fundering op staal Zetting poeren 0 momentane belasting, Rd;mom [kn] ,40 * 0,40 0,50 * 0,50 Zetting sd [mm] bij t = 0,40 m ,60 * 0,60 0,70 * 0,70 0,80 * 0,80 0,90 * 0,90 1,00 * 1,00 18 Beddingscoëfficiënt poeren Poerafmeting Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt Beddingscoëfficiënt B * L bij t = 0,1 m [kn/m 3 ] bij t = 0,2 m [kn/m 3 ] bij t = 0,3 m [kn/m 3 ] bij t = 0,4 m [kn/m 3 ] [m * m] k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat k v;rep;stat k v;d;stat 0,40 * 0, ,50 * 0, ,60 * 0, ,70 * 0, ,80 * 0, ,90 * 0, ,00 * 1, WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

56 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-06 Voorbeeldberekening - strook Uitgangspunten berekeningen strook breedte B = 0,80 m dikte d = 0,20 m gronddekking t = 0,40 m Beschrijving berekeningen In de bodem komen cohesieve lagen voor. Bij belasting kunnen in deze lagen tijdelijk wateroverspanningen ontstaan. In dat geval is sprake van een zogenaamde ongedraineerde situatie. Voor zover cohesieve lagen zich bevinden binnen het invloedsgebied van de fundering, is de draagkracht berekend voor zowel de gedraineerde als de ongedraineerde situatie. In het voorbeeld wordt de navolgende berekening uitgevoerd - gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau R d = σ' max;d * A' R d rekenwaarde weerstand tegen de belasting loodrecht op het funderingsoppervlak in kn σ' max;d rekenwaarde funderingsdruk op effectief funderingsoppervlak in kn/m 2 A' effectief funderingsoppervlak in m 2 voor de gedraineerde toestand σ' max;d A' = c' gem;d N c s c i c b c λ c bijdrage cohesie = b' * l' + σ' v;z;d N q s q i q b q λ q + 0,5γ ' gem;d b'n γ s γ i γ b γ λ γ bijdrage gronddekking bijdrage gewicht bodem waarop wordt aangelegd Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussenresultaten effectieve breedte b' = 0,80 m effectieve lengte l' = 1,00 m effectieve funderingsoppervlak A' = 0,80 m 2 effectieve hoek van inwendige wrijving φ' k = 33,0 invloedsdiepte conform tabel 6.a z e = 1,4 m gewogen effectieve cohesie c' gem;d = 0,0 kpa verticale korrelspanning aanlegniveau σ' v;z;0;d = 6,2 kn/m 2 (bij t = 0,40 m) gewogen effectief volumiek gewicht γ ' gem;d = 15,9 kn/m 3 rekenwaarde effectieve wrijvingshoek φ' gem;d = 29,5 draagkrachtfactoren N c = 28,9 N q = 17,3 N γ = 18,4 vormfactoren s c = 1,0 s q = 1,0 s γ = 1,0 factor helling aanlegniveau b c = 1,0 b q = 1,0 b γ = 1,0 factor helling maaiveld λ c = 1,0 λ q = 1,0 λ γ = 1,0 Resultaten (gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau) funderingsdruk σ' max;d = = 224 kn/m 2 rekenwaarde maximale draagkracht R d = 179 kn/m WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

57 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-07 Voorbeeldberekening - poer Uitgangspunten berekeningen poer breedte B = 0,80 m lengte L = 0,80 m dikte d = 0,20 m gronddekking t = 0,40 m Beschrijving berekeningen In de bodem komen cohesieve lagen voor. Bij belasting kunnen in deze lagen tijdelijk wateroverspanningen ontstaan. In dat geval is sprake van een zogenaamde ongedraineerde situatie. Voor zover cohesieve lagen zich bevinden binnen het invloedsgebied van de fundering, is de draagkracht berekend voor zowel de gedraineerde als de ongedraineerde situatie. In het voorbeeld wordt de navolgende berekening uitgevoerd - gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau R d = σ' max;d * A' R d rekenwaarde weerstand tegen de belasting loodrecht op het funderingsoppervlak in kn σ' max;d rekenwaarde funderingsdruk op effectief funderingsoppervlak in kn/m 2 A' effectief funderingsoppervlak in m 2 voor de gedraineerde toestand σ' max;d = c' gem;d N c s c i c b c λ c bijdrage cohesie A' = b' * l' + σ' v;z;d N q s q i q b q λ q bijdrage gronddekking + 0,5γ ' gem;d b'n γ s γ i γ b γ λ γ bijdrage gewicht bodem waarop wordt aangelegd Gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau Tussenresultaten effectieve breedte b' = 0,80 m effectieve lengte l' = 0,80 m effectieve funderingsoppervlak A' = 0,64 m 2 effectieve hoek van inwendige wrijving φ' k = 33,0 invloedsdiepte conform tabel 6.a z e = 1,4 m gewogen effectieve cohesie c' gem;d = 0,0 kpa verticale korrelspanning aanlegniveau σ' v;z;0;d = 6,2 kn/m 2 (bij t = 0,40 m) gewogen effectief volumiek gewicht γ ' gem;d = 15,9 kn/m 3 rekenwaarde effectieve wrijvingshoek φ' gem;d = 29,5 draagkrachtfactoren N c = 28,9 N q = 17,3 N γ = 18,4 vormfactoren s c = 1,5 s q = 1,5 s γ = 0,7 factor helling aanlegniveau b c = 1,0 b q = 1,0 b γ = 1,0 factor helling maaiveld λ c = 1,0 λ q = 1,0 λ γ = 1,0 Resultaten (gedraineerde evenwichtsvergelijking toegepast op aanlegniveau) funderingsdruk σ' max;d = = 242 kn/m 2 rekenwaarde maximale draagkracht R d = 155 kn WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

58 Opdracht Omschrijving 02P Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren; vrijstaande woningen ST7-08 Toelichting Toelichting bodemopbouw en grondparameters subscript, k representatieve / karakteristieke waarde subscript, d rekenwaarde (design) volumiek gewicht bij natuurlijk vochtgehalte γ [par. 2.4] verzadigd volumiek gewicht γ sat [par. 2.4] effectieve hoek van inwendige wrijving φ' cohesie c' [par. 2.4] ongedraineerde schuifsterkte c u primaire samendrukkingsindex C c [par. 2.4] secundaire samendrukkingsindex C α [par. 2.4] poriëngetal e [par. 2.4] dikte laag, j d j [par. 2.4] Partiële factoren voor grondparameters [par. 1.6] voor de hoek van inwendige wrijving (tan φ') γ φ ' [A.3.2, tabel A.4a] voor volumiek gewicht γ γ [A.3.2, tabel A.4a] voor de effectieve cohesie γ c' [A.3.2, tabel A.4a] Toelichting berekening weerstand rekenwaarde maximale draagkracht R d = σ' max * A' [par. 6.5] maximale funderingsdruk gedraineerd σ' max = c' gem N c s c i c b c λ c + σ' v;z N q s q i q b q λ q + 0,5γ' gem b'n γ ' s γ' i γ' b γ'λ γ ' [par. 6.5] maximale funderingsdruk ongedraineerd σ' max = (π + 2) * c u;d s c i c λ c + σ' v;z;d λ q [par ] effectief funderingsoppervlak effectieve breedte effectieve lengte gewogen effectieve cohesie verticale korrelspanning aanlegniveau gewogen effectief volumiek gewicht draagkrachtfactoren vormfactoren factor helling belasting factor helling maaiveld factor helling aanlegniveau A' = b' * l' b' l' c' gem σ' v;z γ' gem N c ; N q ; N γ s c ; s q ; s γ i c ; i q ; i γ λ c ; λ q ; λ γ b c ; b q ; b γ Toelichting berekening zetting totale zetting s = s 1 + s 2 [par ] primaire zetting s 1 = C c /(1+e) * d j * log( (σ' v;z;0 + σ' v;z ) / σ' v;z;0 ) [par ] secundaire zetting s 2 = C α * d j * log (t /t 1 ) [par ] Bron Eurocode 7-1 (NEN ) WINOpStaal_ec7 (Delphi 10) 2.43

59 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage G Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

60 Opdracht 02P EC7-06 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Rekenwaarde maximum draagkracht in kn per sondering Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN met gereduceerde α p waarde) Paaltype Avegaarpaal Paalklassefactor punt Paalvoetvormfactor Paalvoetdwarsdoorsnedefactor Paalklassefactor schacht Geen negatieve kleef berekend = 0,56 αβ p = 1,0 s = 1,0 α s = 0,006 Bouwwerk Aantal sonderingen ξ-factor Materiaalfactor niet stijf N = 1 ξ 3 = 1,39 ; ξ 4 = 1,39 γ b = γ s = 1,20 Paalafmeting 0,300 m Sonderingen Hoogte m.v. Paalpunt R c;d q b;max R b;cal R s;cal [m tov NAP] [m tov NAP] [kn] [MPa] [kn] [kn] DKM-09 27,21 19, , DKM-12 26,49 19, , DKM-14 27,54 19, , Paalafmeting 0,350 m Sonderingen Hoogte m.v. Paalpunt R c;d q b;max R b;cal R s;cal [m tov NAP] [m tov NAP] [kn] [MPa] [kn] [kn] DKM-09 27,21 19, , DKM-12 26,49 19, , DKM-14 27,54 19, , Paalafmeting 0,400 m Sonderingen Hoogte m.v. Paalpunt R c;d q b;max R b;cal R s;cal [m tov NAP] [m tov NAP] [kn] [MPa] [kn] [kn] DKM-09 27,21 19, , DKM-12 26,49 19, , DKM-14 27,54 19, , Toelichting Maximum puntweerstand Maximum draagkracht punt Maximum schachtwrijvingskracht Rekenwaarde maximum draagkracht Rekenwaarde negatieve kleef Rekenwaarde netto draagkracht q b;max = 0,5 * α p * β * s * (0,5[q c;i;gem + q c;ii;gem ] + q c;iii;gem ) R b;cal = A b * q b;max R s;cal = O p * L * α s * q c;z;a R c;d = (R b;cal / ξ)/γ b + (R s;cal / ξ)/γ s F nk;d = F nk * γ f;nk R c;dnetto = R c;d - F nk;d [par (e)] [par (e)] [par ] [par ] [par ] [par ] Palen

61 Opdracht 02P EC7-07 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN met gereduceerde α p waarde) Paaltype Avegaarpaal Paalafmeting 0,300 m Sonderingen DKM-12 Paalpuntniveau 19,50 m tov NAP Berekening s 2 gebaseerd op sondering DKM-12 Fc [kn] uiterste grenstoestand bruikbaarheidsgrenstoestand s [mm] Uiterste grenstoestand F c;d s b;d s el;d s 1;d s 2;d s ;d k v;d [kn] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [kn/mm] ,0 2,1 60,1 1,5 61, ,6 1,9 33,4 1,3 34, ,8 1,6 22,4 1,2 23, ,6 1,4 16,0 1,0 17, ,9 1,2 11,2 0,9 12, ,8 1,0 7,8 0,7 8, ,6 0,8 5,4 0,6 6, ,2 0,6 3,8 0,4 4, ,9 0,4 2,3 0,3 2, ,7 0,2 0,9 0,1 1,0 37 Paalconfiguratie 2-paalspoer x hoh-afstand x 3D m Bruikbaarheidsgrenstoestand F c;rep s b s el s 1 s 2 s k v;rep [kn] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [kn/mm] ,7 1,3 13,0 1,1 14, ,0 1,2 10,2 1,0 11, ,1 1,0 8,1 0,9 9, ,6 0,9 6,5 0,8 7, ,4 0,8 5,1 0,7 5, ,4 0,7 4,1 0,6 4, ,6 0,5 3,2 0,5 3, ,8 0,4 2,2 0,3 2, ,0 0,3 1,3 0,2 1, ,4 0,1 0,5 0,1 0,7 49 Toelichting Paalbelasting Rekenwaarde negatieve kleef Netto paalbelasting Rekenwaarde zakking boveneinde paal Rekenwaarde samendrukking diepere lagen Rekenwaarde paalkopzakking Representatieve statische secant veercoëfficiënt F c F nk;d F c;netto = F c - F nk s 1;d = s punt;d + s el;d s 2;d s d = s 1;d + s 2;d k v;rep enkele paal = F c;rep / s 1 k v;rep paalgroep = F c;rep / s [par ] [par ] [par ] [par ] [par ] [par ] Palen

64 Opdracht 02P EC7-10 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Voorbeeldberekening gebaseerd op sondering DKM-12 Berekening volgens Eurocode 7-1 (NEN met gereduceerde α p waarde) Paaltype Avegaarpaal paalafmeting 0,300 m Paalpuntniveau 19,5 meter tov NAP Correctie conusweerstand bij ontgraving Geen ontgraving, geen correctie van de conusweerstand. Berekening maximum puntweerstand q b;max = 0,5 * α p * β * s * (0,5[q c;i;gem + q c;ii;gem ] + q c;iii;gem ) [par (e)] Paalklassefactor Paalvoetvormfactor Paalvoetdwarsdoorsnedefactor Traject I / II / III α p = 0,56 β = 1,0 s = 1,0 19,9 / 18,5 / 2,0 MPa (f) (g) (h) q b;max = 5,9 MPa Berekening maximum schachtwrijving R s;cal = O p * L * α s * q c;z;a [par (e)] Startdiepte schachtwrijving paalklassefactor O p L 22 m tov NAP α s = 0,006 omtrek dwarsdoorsnede paalschacht traject schachtwrijving [tabel 7.e, 7.f] diepte q c;z;a O p L R s;cal ΣR s;cal [m tov NAP] [MPa] [m] [m] [kn] [kn] 21,75 5,9 0,94 0, ,50 9,4 0,94 0, ,25 9,1 0,94 0, ,00 11,6 0,94 0, ,75 6,6 0,94 0, ,50 4,3 0,94 0, ,25 15,0 0,94 0, ,00 15,0 0,94 0, ,75 15,0 0,94 0, ,50 15,0 0,94 0, Berekening maximum draagkracht R c;cal = A b * q b;max + R s;cal [par (e)] Oppervlakte paalpunt A b = 0,0707 m 2 R c;cal = = 571 kn Berekening negatieve kleef Geen negatieve kleef berekend Palen

65 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage H Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

66 Blad 1 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING GRONDVERBETERING Controle uitgangspunten Voorafgaand aan de uitvoering moet worden gecontroleerd de relatie tussen bouwpeil, maaiveldhoogte, ontgravingsniveaus, aanlegniveaus, gronddekking en grondwaterstand t.o.v. Ref/NAP, de afmetingen van de fundering en de gronddekking, de geschiktheid van het materiaal voor de grondverbetering, overige relevante uitgangspunten geotechnische rapportages. Nabijgelegen bebouwing en infrastructuur Nagegaan moet worden of de werkzaamheden (graven, verdichten en eventueel bemalen) met een aanvaardbaar minimaal risico voor nabij gelegen bebouwing en infrastructuur kunnen worden uitgevoerd. Voor wat betreft bebouwing is hiervoor informatie noodzakelijk omtrent de constructieve opbouw, de funderingswijze en de bouwkundige staat. Bij negatieve effecten kan het nodig zijn om de uitvoeringswijze of de funderingswijze aan te passen. Zo nodig kan de omgeving voor wat betreft deformaties en trillingen worden gemonitord. Werkterrein/bouwput De ligging van kabels en leidingen dient in beeld te zijn gebracht. De ondergrond dient vrij te zijn van obstakels en verstoringen die van invloed kunnen zijn op het graafwerk en het aanbrengen van een grondverbetering. Eventuele taluds dienen voldoende flauw te worden ontgraven. Voor verdere aanwijzingen met betrekking tot de graafwerkzaamheden wordt verwezen naar publicatieblad P25 van de Arbeidsinspectie. Kwaliteitseisen grondverbeteringsmateriaal Zand als aanvulmateriaal voor een goede grondverbetering, dient aan de volgende criteria te voldoen Korrelfractie kleiner dan 0,016 mm, lager dan 5 gewichtsprocenten. Korrelfractie kleiner dan 0,063 mm lager, dan 5 tot 10 gewichtsprocenten. Het lage percentage geldt voor grondverbeteringen, waaraan strenge eisen worden gesteld. Gelijkmatigheidscoëfficiënt D 60/D 10 van de zandfractie tenminste 2. D 60 = korreldiameter met een zeefdoorval van 60 gewichtsprocenten. D 10 = korreldiameter met een zeefdoorval van 10 gewichtsprocenten. Humusgehalte ten hoogste 3 gewichtsprocenten. Korrelvorm bij voorkeur enigszins hoekig. Niet te droog en niet te nat. Over het algemeen wordt een goede verdichting verkregen bij een vochtpercentage van ongeveer 6 à 12%. Het optimale vochtpercentage is door middel van proctorproeven nauwkeuriger te bepalen. Het is niet uitgesloten dat een voldoende verdichting kan worden bereikt met zand dat niet geheel aan deze criteria voldoet. Eén en ander zal in dat geval echter proefondervindelijk moeten worden vastgesteld. Veelal is bij zand met een afwijkende samenstelling een grotere inspanning vereist om tot een voldoende resultaat te komen. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau V

67 Blad 2 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING GRONDVERBETERING Uitvoering ontgraving en verdichting Ontgraving over een zodanig grondvlak dat de belasting zich in de grondverbetering kan spreiden onder een hoek van ten minste 45 vanuit de rand van de fundering. Aftrillen ontgravingsvlak met lichte trilplaat wanneer lagen dicht onder het ontgravingsvlak zijn verstoord of ontspannen. Dit is alleen mogelijk wanneer op of dicht onder het ontgravingsniveau geen cohesieve grond aanwezig is en de drooglegging voldoende is. Grondverbetering aanbrengen in lagen met een dikte van hooguit 0,3 m. Elke laag mechanisch verdichten door middel van trilapparatuur in minimaal vier gangen, kruislings en overlappend (geen verdichting door aanplempen of inwateren). Bij inzet van te zware verdichtingsapparatuur kan de bovenste ca. 0,15 m (beneden aanlegniveau) onvoldoende zijn verdicht. Deze laag in dat geval na verdichten met een lichte trilplaat. In de praktijk dient de laagdikte mede te worden afgestemd op het type en de kwaliteit van de trilapparatuur, alsmede op de kwaliteit van het aanvulmateriaal en het te verdichten oppervlak. Ter indicatie onderstaande gegevens voor wat betreft de aan te wenden verdichtingsapparatuur. Gewicht trilplaat [kn] Centrifugekracht [kn] Capaciteit [m 2 /uur] Laagdikte [m] 1,5 à ,15 2 à 3, ,20 3,5 à ,30 Controle verdichting De kwaliteit en verdichting van de grondverbetering dient in overeenstemming te zijn met de uitgangspunten van het ontwerp. In het algemeen kan controle op de verdichting op de navolgende wijzen worden uitgevoerd Handsonderingen in combinatie met handboor. Voordeel is dat de sonderingen op eenvoudige wijze kunnen worden verricht, zodat controle mogelijk is zowel gaande het werk alsook na afloop. Handsonderingen kennen daarentegen beperkingen voor wat betreft, het meetbereik (drukcapaciteit), de nauwkeurigheid van de gemeten conusweerstand en de diepte. Bovendien kunnen handsonderingen niet worden uitgevoerd beneden de grondwaterspiegel en in grofkorrelige pakketten. Handsonderingen dienen bij voorkeur niet tijdens of na hevige regen te worden uitgevoerd. Elektrische sonderingen. Voordeel is dat conusweerstanden nauwkeurig worden gemeten en dat er geen beperking is voor wat betreft het meetbereik en de diepte in relatie tot de grondwaterstand. Deze sonderingen vereisen echter wel de inzet van materieel zoals bijvoorbeeld een truck of een minirupsvoertuig. Slagsonderingen. Voordeel is de geschiktheid voor metingen in bijvoorbeeld grofkorrelige en gestabiliseerde pakketten en de eenvoudige uitvoering met een compact mobiel apparaat zonder ballast of verankering. Een beperking kan zijn de geringere nauwkeurigheid. Plaatdrukproeven. Voordeel is dat deze methode niet alleen geschikt is voor zandlagen maar ook voor grofkorrelige en gestabiliseerde lagen met een dikte van ca. 0,3 tot 0,9 m. De methode geeft daarbij niet alleen inzicht in de verdichting maar ook in de beddingscoëfficiënt van de ondergrond. De proef leent zich daarmee ook voor de controle van de beddingscoëfficiënten die zijn aangehouden voor bijvoorbeeld een vloerberekening. Dichtheidsbepalingen overeenkomstig RAW-methodiek met behulp van steekringen, nucleaire meetapparatuur, zandvervangingsmethode e.d. Een beperking is de bewerkelijkheid van de uitvoering in relatie tot het beperkte volume dat wordt gecontroleerd. De methoden zijn meer gebruikelijk in de grond- en wegenbouw en minder in de utiliteitsbouw. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau V

68 Blad 3 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING GRONDVERBETERING In een grondverbetering bestaande uit verdicht zand worden over het algemeen de volgende weerstanden gemeten Elektrische sonderingen met conusoppervlak 10 of 15 cm² weerstand gelijkmatig oplopend met 1 MPa per 10 cm tot ten minste 10 MPa op 1,0 m diepte en minimaal 10 MPa in de diepere lagen. Handsonderingen met een conusoppervlak van 1 cm² weerstand gelijkmatig oplopend met 2 MPa per 10 cm tot ten minste 6 MPa op 0,3 m diepte. Lichte slagsonderingen (valgewicht 10 kg) slagintensiteit (aantal slagen per 10 cm) gelijkmatig oplopend met 3 slagen per 10 cm tot ten minste 15 slagen per 10 cm op 0,5 m diepte. Naast controle van de grondverbetering dient tevens de grondslag waarop de grondverbetering wordt aangebracht in de controle te worden betrokken. Afhankelijk van de situatie kan het raadzaam zijn om bij de beoordeling de kennis en ervaring van een geotechnisch adviseur te betrekken. Grondwater/bemaling Tijdens de werkzaamheden dient de put of sleuf droog te zijn. Bovendien dient de grondwaterstand zich buiten de invloedssfeer van de verdichtingsapparatuur te bevinden. Wanneer de grondwaterstand te hoog is, kan afhankelijk van de waterdoorlatendheid van het toegepaste zand, de ondergrond en de gebruikte verdichtingsapparatuur, een "drijfzand"-situatie ontstaan waardoor verdichting onmogelijk wordt. Over het algemeen volstaat een grondwaterstand van 0,5 m beneden het werkniveau. Zo nodig moet een bemaling worden aangebracht Bij een bemaling dient de grondwaterspiegel niet meer te worden verlaagd dan noodzakelijk. De verlaging dient te worden gehandhaafd tot het moment dat een stijging niet ten koste gaat van de kwaliteit van de grondverbetering. Het onttrekken en lozen van grondwater is aan wet- en regelgeving gebonden. Daarbij geldt voor de bemaling evenals voor de graaf- en verdichtingswerkzaamheden dat deze geen negatieve effecten mogen veroorzaken voor de omgeving. Desgewenst kan ons bureau u hierover nader informeren. Milieu Er wordt op gewezen dat milieuaspecten mede met betrekking tot aan- en afvoer van grond, grondverbeteringsmateriaal en lozing van grondwater niet binnen het kader van deze opdracht vallen. Tot slot Voor meer richtlijnen wordt verwezen naar 1. NEN (algemene regels geotechnisch ontwerp) en -2 (grondonderzoek en beproeving). 2. Standaard RAW, 3. Publicatieblad P25, 4. DIN (plaatdrukproeven), 5. ISO22476 (lichte slagsonderingen) 6. CROW-rapport (verdichtingscontrole via handsonderingen) INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau V

69 Opdracht 02P Document 02P adv-01 Project Nieuwbouw woningen aan de Bosweg te Echt-Susteren Bijlage I Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

70 Blad 1 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING AVEGAARPALEN Controle uitgangspunten Voorafgaand aan de uitvoering moet worden gecontroleerd de relatie tussen maaiveldhoogte, werkhoogte, bouwpeil t.o.v. Ref/NAP, diameter avegaar en te realiseren paallengte in relatie tot grondonderzoek en funderingsadvies, overige relevante uitgangspunten geotechnische rapportages. Naastliggende gebouwen Voor zover het in het advies niet aan de orde is gesteld, dient te worden nagegaan of de palen gemaakt kunnen worden zonder risico s voor de belendingen. Hiertoe is informatie noodzakelijk omtrent de constructieve opbouw van deze belendingen en de funderingswijze. Daarbij is ook de bouwkundige staat van de panden van belang. Werkterrein/bouwput Het werkterrein dient dermate droog en stabiel te zijn dat verantwoord kan worden gewerkt. Voorkomen moet worden dat eenmaal gemaakte palen beschadigen doordat deze horizontaal worden belast door bijvoorbeeld het manoeuvreren van materieel of door graafwerk rond de paal. Dit geldt vooral bij gedeeltelijk gewapende palen. Let op in beginsel dienen de palen gemaakt te worden vanaf een zodanig werkniveau dat er geen potentiaalsprong is tussen de freatische grondwaterspiegel en de stijghoogte van het grondwater in dieper gelegen watervoerende lagen (hydrostatisch verloop vanaf het werkniveau). De ondergrond dient vrij te zijn van obstakels en verstoringen die van invloed kunnen zijn op de uiteindelijke paalkwaliteit. De ligging van kabels en leidingen dient in beeld te zijn gebracht. Uitvoering Op de avegaar moet een markering worden aangebracht waaruit de juiste paallengte kan worden afgeleid. De avegaar dient voordat met het boren wordt begonnen te worden gecontroleerd op rechtheid en rechtstand, dan wel op de juiste schoorstand. Tevens dient het functioneren van de klep aan de onderzijde van de avegaar te worden gecontroleerd. De volgorde van uitvoering dient zodanig te zijn dat door het aanbrengen van een paal, de positie, de draagkracht en de integriteit van nabij gelegen palen niet negatief wordt beïnvloed. De eerste paal moet zo dicht mogelijk bij of op een sondering worden gemaakt. Het inboren moet geleidelijk geschieden met zo min mogelijk opwaarts grondtransport. Hiervoor dient de boormotor voldoende vermogen te leveren opdat een zo gering mogelijke schraapfactor wordt verkregen. De schraapfactor is het aantal omwentelingen van de boor dat nodig is om de boor over de lengte van eenmaal de spoed te doen zakken. Als indicatie geldt dat een schraapfactor van 2 à 3 veelal voldoet. Zodra de avegaar op diepte is en gevuld is met beton onder voldoende overdruk mag, indien nodig, deze avegaar maximaal 0,1 meter worden gelicht om de deksel te lossen. De avegaar behoort tijdens het trekken óf dezelfde draairichting te hebben als bij het boren óf stil te staan. De treksnelheid dient in overeenstemming te zijn met de specietoevoer, zodanig dat een continu gevulde schacht verzekerd is. Met name in bodemlagen met een lage sondeerweerstand en een geringere stabiliteit van de boorgatwand is dit van belang. De betondruk moet gemeten en continu geregistreerd worden. Bij het meten aan de bovenzijde van de avegaar zal tijdens het trekken een continue overdruk van kn/m 2 over het algemeen voldoende zijn. Bij toepassing van een avegaar met grote binnenbuisdiameter (type buisschroefpaal) dient de buis tot tenminste het werkniveau met beton gevuld te zijn. Na het vervaardigen van een paal moet de verwerkte hoeveelheid beton worden vergeleken met de berekende inhoud. Aan de hand van de opgeboorde grond ter plaatse van de punt wordt inzicht verkregen in grondsoort ter hoogte van het gekozen paalpuntniveau. Deze grond moet overeenkomen met hetgeen kan worden afgeleid uit het grondonderzoek. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau

71 Blad 2 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING AVEGAARPALEN Paalafstanden Wanneer twee palen onmiddellijk na elkaar worden vervaardigd, moet de onderlinge h.o.h. afstand tenminste vier maal de paaldiameter bedragen, met een minimum van 2 meter. Een kleinere afstand is toegestaan, indien de tijd tussen het maken van de eerste en de tweede paal zodanig lang is dat de eerst gemaakte paal voldoende is verhard (minstens 4 uur). Tijdens de uitvoering van de palen moet het niveau van de specie in de reeds gemaakte naburige paal worden gecontroleerd. Wanneer er nazakking of oppersing wordt geconstateerd, moet een andere uitvoeringsvolgorde of een langere verhardingstijd worden gekozen. De paal waarbij oppersing of nazakking is geconstateerd moet, indien geen vervangende paal wordt gemaakt, na verharding worden gecontroleerd. Vastlegging uitvoeringgegevens Datum en nummer palenplan en overige relevante werktekeningen. Conditie werkterrein. Werkniveau t.o.v. Ref/NAP, aanwezigheid eventuele bemalingen. Ingezet materieel. Samenstelling boorploeg. Vermogen boormotor (oliedruk, toerental). Rechtheid avegaar, positie en functioneren van de klep. Boorvolgorde met data. Paaltype, schachtafmeting, paalpuntniveau en wapening(code). Samenstelling specie (sterkteklasse, milieuklasse, cementgehalte, hulpstoffen e.d.). Datum en tijdstip vervaardiging palen. Bereikt paalpuntniveau t.o.v. Ref/NAP. Schraapfactor per eenheid van diepte. Draaimoment en axiale druk per eenheid van diepte. Speciedrukstaten en plaats van meting per eenheid van diepte. Specieverbruik in relatie tot theoretisch paalvolume /mixerwissel. Inboor- en treksnelheid (begintijd en eindtijd boren en trekken). Wijze van trekken (draaiend of stilstaand). Opgeboorde grond ter plaatse van de paalpunt. Wijze afwerking paalkoppen. Bijzonderheden tijdens uitvoering (verschoven piketten, verloop van de avegaar, plaatsafwijkingen, scheefstand, onderbrekingen tijdens trekken of het niet lossen van de deksel en de vervolgens gehanteerde werkwijze, water en/of grond in de boorbuis, stagnatie tijdens uitvoering paal, mee omhoog trekken of wegzakken van de wapening, veranderingen in specieniveau van nabijgelegen palen, plaatsafwijkingen, welpalen, bleeding, rijp op de wapening e.d.). Controle Door middel van akoestisch doormeten dient de integriteit van palen te worden beoordeeld. Deze metingen kunnen desgewenst door ons bureau worden uitgevoerd vanaf 5 dagen na productie. De meetgegevens geven informatie over o.a. discontinuïteiten, zoals scheuren, insnoeringen en uitstulpingen, over de lengte van de paal en over de kwaliteit van de paalkop. Aan palen waarbij tijdens de uitvoering bijzonderheden werden geconstateerd dient tijdens de kwaliteitscontrole extra aandacht te worden besteed. Visuele controle van de paalkop kan plaatsvinden door deze vrij te graven. Hiervoor dient de paal wel voldoende te zijn gewapend. Indien twijfel bestaat ten aanzien van het draagvermogen van een paal kan afhankelijk van de situatie worden nagesondeerd binnen 1,0 m van de paal, of kan een paal worden proefbelast. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau

72 Blad 3 van 3 ALGEMENE RICHTLIJNEN UITVOERING AVEGAARPALEN Boortoezicht Gezien de vele factoren die het installatieproces en daarmee de kwaliteit van de palen kunnen beïnvloeden wordt geadviseerd om per project na te gaan of onafhankelijk deskundig boortoezicht gewenst is. Desgewenst kan toezicht door ons bureau worden verzorgd. Milieu Er wordt op gewezen dat milieu-aspecten met betrekking tot eventuele aan- en afvoer van grond en lozing van grondwater niet binnen het kader van deze opdracht vallen. Tot slot Voor meer algemene richtlijnen wordt verwezen naar NVN 6724 in de grond gevormde funderingselementen van beton of mortel, BRL-2356/01, bijlage A/B in de grond gevormde palen-avegaarpalen/buisschroefpalen, CUR-aanbeveling 109 akoestisch doormeten van betonnen funderingspalen, CUR beoordelingssysteem voor de begaanbaarheid van bouwterreinen CUR-aanbeveling 114 toezicht op de realisatie van paalfunderingen. Verder kunnen gemeenten aanvullende en/of afwijkende eisen stellen ten aanzien van het ontwerp en de uitvoering van avegaarpalen. Februari 2012 INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau

73 ADVISERING GEOTECHNIEK Paalfundering Fundering op staal Bouwputontwerp Bemaling Grondkerende constructie Taludstabiliteit Bouwrijp maken terrein Grondbalans Drainage Afkoppelen en infiltreren Geo-hydrologische studie VELDWERK Sonderen Boren Pompproeven Peilbuizen Landmeetkundig werk Nauwkeurigheidswaterpassing DGPS-metingen Inmeten palenplan Trillingsmeting Geluidsmeting Akoestische paalcontrole Geo-monitoring Toezicht heiwerk Funderingsrenovatie Schade expertise Pijpleidingen Gestuurde boringen Trillingsanalyse Geluidsanalyse Heibegeleiding Toezicht bouwputten LABORATORIUM Classificatie proeven Mechanische eigenschappen Chemische analyse MILIEU-ONDERZOEK Verkennend-, nader- en saneringsonderzoek Advisering Projectbegeleiding Akoestisch onderzoek Partijkeuringen besluit bodemkwaliteit (Bbk) Ingenieursbureau Inpijn-Blokpoel Son B.V. Ekkersrijt 2058 Tevens vestigingen te postbus AB Son Waddinxveen, Hoofddorp telefoon (0499) en Groningen telefax (0499) V GM C HECKLIST A ANNEMERS Op de opdrachten voor het uitvoeren en rapporteren van technische werkzaamheden zijn van toepassing de A.L.U.W Deze zijn gedeponeerd ter Griffie van de Arrondissementsrechtbank te s-hertogenbosch. Voor adviesopdrachten geldt de D.N.R Inschrijving Handelsregister K.v.K. nummer

Nog meer weergeven