Funderingsadvies ten behoeve van: 40 woningen en 40 appartementen, Leidsch Houtkwartier te Leiden

ID Geotechniek B.V. Postbus 1356, 2130 EL Hoofddorp KvK : 59325887 BTW: NL853423428B01 ABN-AMRO: 486047660 IBAN: NL17ABNA0486047660 BIC : ABNANL2A Telefoon: 023-8200313 Telefax : 023-8200314 http://www.idgeotechniek.nl Funderingsadvies ten behoeve van:, Leidsch Houtkwartier Opdrachtnummer : Versie : 1.0 Datum rapport : 4 september 2014 Opdrachtgever : Thunnissen Groep B.V. Postbus 71 2100 AB Heemstede Opgesteld door : Ir. M.G. van Dierendonck Paraaf : Gezien : FH / AD / ME Paraaf : Status : Definitief Op dit advies zijn de DNR 2005 alsmede onze algemene voorwaarden van toepassing, welke een aansprakelijkheidsbeperking bevatten ADVIEZEN BODEMONDERZOEK LABORATORIUM GEOHYDROLOGIE MILIEU HEITOEZICHT

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 INHOUDSOPGAVE 1 Inleiding...2 2 Projectgegevens...3 3 Bodemopbouw...4 4 Funderingsadvies...5 4.1 Draagkracht fundering op palen:...5 4.2 Negatieve kleef:... 12 4.3 Paalvervormingen:... 13 4.4 Beïnvloeding omgeving:... 15 4.5 Uitvoering heiwerk:... 16 1

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 1 INLEIDING Ingevolge uw schriftelijke opdracht d.d. 17 juni 2014 heeft IDGeotechniek B.V. dit funderingsadvies opgesteld ten behoeve van de nieuwbouw van 40 woningen en 40 appartementen in project Leidsch Houtkwartier aan de Kagerstraat / Eijmerpoelstraat te Leiden. Bij het tot stand komen van dit advies is gebruik gemaakt van het ons ter plaatse uitgevoerde grondonderzoek met kenmerk. Het bodemonderzoek omvatte 20 sonderingen (nrs. 1 t/m 20), 4 handboringen (nr. B01 t/m B04) alsmede een 4-tal peilbuizen (nrs. P1 t/m P4) ter plaatse van de op de situatietekening aangegeven locaties. Bij de sonderingen is naast de conusweerstand eveneens de plaatselijke wrijving geregistreerd. Het uitzetten, alsmede het waterpassen ten opzichte van NAP van de onderzoekslocaties werd door onze landmeetkundige dienst verzorgd. 2

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 2 PROJECTGEGEVENS Op het door ons onderzochte terrein is nieuwbouw geprojecteerd bestaande uit 1 appartementengebouw en een 4-tal grondgebonden woonblokken. Uit de ons ter beschikking gesteld tekening(en) blijkt dat het appartementengebouw een bouwpeil van ca. N.A.P. + 2,09 m en een aanlegniveau van de keldervloer van ca. N.A.P. 1,06 zal bezitten. Het aanlegniveau van de poeren bedraagt ca. N.A.P. 1,96 m. Het appartementengebouw zal een parkeerkelder en een 6-tal bouwlagen omvatten. De rekenwaarden van de paalbelastingen bedragen ca. 1300 kn tot ca. 1500 kn. De dichtstbijzijnde belendingen bevinden zich hier op ca. 40 m afstand. Bij de woningen bedraagt de rekenwaarde van de paalbelastingen ca. 500 kn 600 kn en de afstand tot de dichtstbijzijnde belendingen ca. 25 m afstand. Ten aanzien van de funderingen gaan de gedachten uit naar de toepassing van een fundering op gladde prefab betonpalen. De hierboven genoemde maten, afstanden en hoogten dienen door u gecontroleerd te worden. 3

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 3 BODEMOPBOUW De maaiveldhoogte ter plaatse van de uitgevoerde sondeerpunten varieerde tijdens de uitvoering van het grondonderzoek van NAP + 0,22 m tot NAP 0,17 m. Aan de hand van de resultaten van het grondonderzoek kan de opbouw van de ondergrond globaal als volgt worden beschreven: Indicatieve bodemopbouw: Diepte in m NAP Bodembeschrijving Van maaiveld tot ca. 2,0 Zandig bovenpakket Van ca. - 2,0 tot ca. 9,0 Slappe formatie Van ca. 9,0 tot ca. - 12,5 Kleihoudend zand / zandhoudende klei Van ca. 12,5 tot VD Zandformatie VD : Verkende diepte Het freatisch grondwater werd door ons op d.d.3 juli, 22 juli en 22 augustus 2014 gemeten in de geplaatste peilbuizen en bedroeg gemiddeld ca. N.A.P. - 0,92 m. Deze waarde zal wisselen afhankelijk van de hoeveelheid neerslag en de temperatuur. 4

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 4 FUNDERINGSADVIES Gezien de aangetroffen grondslag is een fundering op palen voor de geprojecteerde nieuwbouw noodzakelijk. Omdat de belendende panden zich op een relatie grote afstand bevinden en zich waarschijnlijk in een goede bouwkundige staat bevinden komt voor het onderhavige project een heiend ingebracht paalsysteem in aanmerking. De voorkeur gaat uit naar gladde prefab betonpalen welke in het hiernavolgende nader zullen worden uitgewerkt. 4.1 Draagkracht fundering op palen: In de nog volgende tabel is per sondering steeds vermeld: - een of meer in aanmerking komende basisniveaus het basisniveau is het peil van de onderste volle doorsnede van de paal. - ter indicatie de rekenwaarden van de paaldraagkracht van palen met in de tabel vermelde afmetingen. De rekenwaarde van de paaldraagkracht is gelijk aan de maximale draagkracht vermenigvuldigd met een 3 = 1,39. De draagkracht dient gedeeld te worden door de weerstandsfactor R = 1,20. Vervolgens is de rekenwaarde van de negatieve kleef in rekening gebracht. - W1;d+el;d, rekenwaarde van de zakking van het boveneinde van de paal in grenstoestand 1B. Zakkingsterm W1;d+el;d is de som van de paalpuntzakking en van de elastische verkorting van de paal ten gevolge van de totale belasting op de paalkop: Deze totale belasting omvat de rekenwaarde van de paalbelasting vermeerderd met de rekenwaarde van de negatieve kleef. Bij de berekening van de maximale paaldraagkracht is toegepast: - de maximale paalpuntweerstand, bepaald met de 4D/8D methode van Koppejan, rekening houdend met p= 1,0 (paalklassefactor). - de per traject in rekening te brengen positieve kleef, berekend op basis van het gemiddelde van de conusweerstand met een wrijvingsfactor s= 0,010. De tabellen zijn geldig voor palen met in de tabellen weergegeven paalafmetingen. 5

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Tabel nr.1: DRAAGKRACHT APPARTEMENTEN DRUKdraagkracht in kn Gladde Prefab Betonpalen t/m 400x400 mm 2 Paalkopniveau : ca. N.A.P. -1.0 m Rekenwaarde negatieve kleef : ca. 72 kn/m Belastingfactor neg.klf. : 1.00 ξ3-factor : 1.39 αs-factor positieve kleef : 0.0100 αp-factor paalpuntspanning : 1.00 β -factor(en) paalpunt : 1.000 Overall belastingsfactor (γf) : 1.30 Sond. Basis- 290x290 mm 2 320x320 mm 2 350x350 mm 2 400x400 mm 2 num- niveau Rc;d;netto w1;d+el;d Rc;d;netto w1;d+el;d Rc;d;netto w1;d+el;d Rc;d;netto w1;d+el;d mer in m in kn toest.b in kn toest.b in kn toest.b in kn toest.b tov N.A.P. in mm in mm in mm in mm 1 a ) -17.00 628 --- 744 --- 871 --- 1103 --- b ) -18.00 899 --- 1067 --- 1248 --- 1583 --- c ) -19.00 * 893 --- 1051 --- 1222 --- 1535 --- 2 a ) -17.00 638 --- 756 --- 883 --- 1117 --- b ) -18.00 808 --- 955 --- 1114 --- 1405 --- c ) -19.00 * 878 --- 1032 --- 1198 --- 1501 --- 3 a ) -17.00 721 --- 856 --- 1002 --- 1271 --- b ) -18.00 848 --- 1001 --- 1168 --- 1472 --- c ) -19.00 899 --- 1055 --- 1223 --- 1530 --- 4 a ) -17.00 607 --- 721 --- 846 --- 1074 --- b ) -18.00 784 --- 928 --- 1085 --- 1372 --- c ) -19.00 893 --- 1051 --- 1222 --- 1535 --- 5 a ) -17.00 693 --- 825 --- 968 --- 1233 --- b ) -18.00 783 --- 925 --- 1077 --- 1357 --- c ) -19.00 886 --- 1040 --- 1205 --- 1506 --- 6 a ) -17.00 621 --- 737 --- 862 --- 1093 --- b ) -18.00 830 --- 982 --- 1147 --- 1448 --- c ) -19.00 890 --- 1044 --- 1209 --- 1511 --- * : Niet dieper funderen omdat anders de grenspaalpuntspanning afneemt. 6

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Tabel nr.2: "Maximale draagkracht, Appartementen" Sond. Basisniveau σr;max;punt pr;max;schacht/αschacht (MPa) num m tov N.A.P. (MPa) diepte (Qc)..tot..diepte 1 a) - 17.00 9.00-13.00 (7.0) -14.00 (10.0) -17.00 b) - 18.00 13.00-13.00 (7.0) -14.00 (10.0) -18.00 c) - 19.00 11.50-13.00 (7.0) -14.00 (10.0) -19.00 2 a) - 17.00 9.00-13.00 (7.0) -13.50 (10.0) -17.00 b) - 18.00 11.00-13.00 (7.0) -13.50 (10.0) -18.00 c) - 19.00 11.00-13.00 (7.0) -13.50 (10.0) -19.00 3 a) - 17.00 10.50-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -17.00 b) - 18.00 11.50-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -18.00 c) - 19.00 11.00-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -19.00 4 a) - 17.00 9.00-13.00 (6.0) -14.50 (10.0) -17.00 b) - 18.00 11.00-13.00 (6.0) -14.50 (10.0) -17.50 (12.0) -18.00 c) - 19.00 11.50-13.00 (6.0) -14.50 (10.0) -17.50 (12.0) -19.00 5 a) - 17.00 10.50-13.00 (4.0) -14.50 (11.0) -16.00 (13.0) -17.00 b) - 18.00 10.50-13.00 (4.0) -14.50 (11.0) -16.00 (13.0) -18.00 c) - 19.00 10.75-13.00 (4.0) -14.50 (11.0) -16.00 (13.0) -19.00 6 a) - 17.00 9.00-13.00 (4.0) -14.50 (12.0) -17.00 b) - 18.00 11.50-13.00 (4.0) -14.50 (12.0) -18.00 c) - 19.00 10.75-13.00 (4.0) -14.50 (12.0) -18.00 (14.0) -19.00 Uitgaande van de hierboven weergegeven tabel kan men de rekenwaarde van het paaldraagvermogen als volgt bepalen: - Rc;cal = Apunt * σr;max;punt * αp * β * s + (Oi;gem * αs * qc;z;a;i) - Rc;k = Min (Rc;cal;gem/ξ3 ; Rc;cal;min/ξ4) - Rc;d;netto = Rc;k/γt - Os * Fs;nk;d Voor een verklaring der toegepaste indices verwijzen wij naar NEN-EN 1997-1. 7

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Tabel nr.3: DRUKdraagkracht DRAAGKRACHT in WONINGEN kn Gladde Prefab Betonpalen t/m 290x290 mm 2 Paalkopniveau : ca. N.A.P. -0.5 m Rekenwaarde negatieve kleef : ca. 72 kn/m Belastingfactor neg.klf. : 1.00 ξ 3-factor : 1.39 αs-factor positieve kleef : 0.0100 αp-factor paalpuntspanning : 1.00 β -factor(en) paalpunt : 1.000 Overall belastingsfactor (γf) : 1.30 Sond. Basis- 250x250 mm 2 290x290 mm 2 nummer niveau Rc;d;netto w1;d+el;d Rc;d;netto w1;d+el;d in m in kn toest.b in kn toest.b tov N.A.P. in mm in mm 7 a ) -15.00 404 --- 535 --- b ) -16.00 489 --- 636 --- c ) -17.00 554 --- 713 --- 8 a ) -15.00 429 --- 567 --- b ) -16.00 495 --- 643 --- c ) -17.00 486 --- 619 --- d ) -18.00 552 --- 695 --- 9 a ) -15.00 416 --- 548 --- b ) -16.00 525 --- 682 --- c ) -17.00 597 --- 766 --- 10 a ) -15.00 342 --- 454 --- b ) -16.00 436 --- 568 --- c ) -17.00 558 --- 721 --- 11 a ) -15.00 422 --- 555 --- b ) -16.00 507 --- 657 --- c ) -17.00 572 --- 734 --- 12 a ) -15.00 390 --- 512 --- b ) -16.00 537 --- 696 --- c ) -17.00 * 628 --- 805 --- 13 a ) -15.00 480 --- 630 --- b ) -16.00 571 --- 739 --- c ) -17.00 605 --- 772 --- 14 a ) -15.00 447 --- 592 --- b ) -16.00 594 --- 776 --- c ) -17.00 * 460 --- 582 --- 15 a ) -15.00 450 --- 595 --- 8

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Sond. Basis- 250x250 mm 2 290x290 mm 2 nummer niveau Rc;d;netto w1;d+el;d Rc;d;netto w1;d+el;d in m in kn toest.b in kn toest.b tov N.A.P. in mm in mm b ) -16.00 566 --- 736 --- c ) -17.00 * 662 --- 852 --- 16 a ) -15.00 471 --- 620 --- b ) -16.00 562 --- 728 --- c ) -17.00 653 --- 837 --- 17 a ) -14.00 435 --- 578 --- b ) -15.00 557 --- 726 --- 18 a ) -14.00 443 --- 594 --- b ) -15.00 583 --- 767 --- c ) -15.25 * 585 --- 766 --- 19 a ) -14.00 331 --- 447 --- b ) -15.00 496 --- 652 --- c ) -15.25 528 --- 691 --- 20 a ) -14.00 362 --- 488 --- b ) -15.00 568 --- 749 --- c ) -15.25 * 589 --- 774 --- * : Niet dieper funderen omdat anders de grenspaalpuntspanning afneemt. 9

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Tabel nr.4: "Maximale draagkracht, Woningen" Sond. Basisniveau σr;max;punt pr;max;schacht/αschacht (MPa) num m tov N.A.P. (MPa) diepte (Qc)..tot..diepte 7 a) - 15.00 9.50-13.00 (9.0) -14.00 (11.0) -15.00 b) - 16.00 10.00-13.00 (9.0) -14.00 (11.0) -16.00 c) - 17.00 10.00-13.00 (9.0) -14.00 (11.0) -17.00 8 a) - 15.00 10.00-13.00 (9.0) -13.50 (11.0) -15.00 b) - 16.00 10.00-13.00 (9.0) -13.50 (11.0) -16.00 c) - 17.00 8.00-13.00 (9.0) -13.50 (11.0) -17.00 d) - 18.00 8.00-13.00 (9.0) -13.50 (11.0) -18.00 9 a) - 15.00 9.50-13.00 (8.0) -13.50 (12.0) -15.00 b) - 16.00 10.50-13.00 (8.0) -13.50 (12.0) -16.00 c) - 17.00 10.50-13.00 (8.0) -13.50 (12.0) -17.00 10 a) - 15.00 8.25-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -15.00 b) - 16.00 9.00-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -16.00 c) - 17.00 10.50-13.00 (8.0) -14.50 (11.0) -17.00 11 a) - 15.00 9.50-12.50 (8.0) -14.00 (11.0) -15.00 b) - 16.00 10.00-12.50 (8.0) -14.00 (11.0) -16.00 c) - 17.00 10.00-12.50 (8.0) -14.00 (11.0) -17.00 12 a) - 15.00 8.50-13.00 (12.0) -15.00 b) - 16.00 10.50-13.00 (12.0) -16.00 c) - 17.00 11.00-13.00 (12.0) -17.00 13 a) - 15.00 10.50-12.50 (5.0) -13.00 (12.0) -15.00 b) - 16.00 11.00-12.50 (5.0) -13.00 (12.0) -16.00 c) - 17.00 10.00-12.50 (5.0) -13.00 (12.0) -17.00 14 a) - 15.00 10.50-12.50 (3.0) -13.00 (9.0) -14.50 (12.0) -15.00 b) - 16.00 12.50-12.50 (3.0) -13.00 (9.0) -14.50 (12.0) -16.00 c) - 17.00 7.00-12.50 (3.0) -13.00 (9.0) -14.50 (12.0) -17.00 15 a) - 15.00 10.50-13.00 (10.0) -14.50 (13.0) -15.00 b) - 16.00 11.50-13.00 (10.0) -14.50 (13.0) -16.00 c) - 17.00 12.00-13.00 (10.0) -14.50 (13.0) -17.00 16 a) - 15.00 10.50-12.50 (6.0) -13.00 (10.0) -14.00 (12.0) -15.00 b) - 16.00 11.00-12.50 (6.0) -13.00 (10.0) -14.00 (12.0) -16.00 c) - 17.00 11.50-12.50 (6.0) -13.00 (10.0) -14.00 (12.0) -17.00 17 a) - 14.00 10.50-12.50 (10.0) -13.00 (14.0) -14.00 b) - 15.00 11.50-12.50 (10.0) -13.00 (14.0) -15.00 18 a) - 14.00 11.50-13.00 (14.0) -14.00 b) - 15.00 13.00-13.00 (14.0) -15.00 c) - 15.25 12.50-13.00 (14.0) -15.25 10

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Sond. Basisniveau σr;max;punt pr;max;schacht/αschacht (MPa) num m tov N.A.P. (MPa) diepte (Qc)..tot..diepte 19 a) - 14.00 9.00-13.00 (7.0) -13.50 (15.0) -14.00 b) - 15.00 11.00-13.00 (7.0) -13.50 (15.0) -15.00 c) - 15.25 11.25-13.00 (7.0) -13.50 (15.0) -15.25 20 a) - 14.00 9.75-13.00 (9.0) -13.50 (14.0) -14.00 b) - 15.00 13.00-13.00 (9.0) -13.50 (14.0) -15.00 c) - 15.25 13.00-13.00 (9.0) -13.50 (14.0) -15.25 Uitgaande van de hierboven weergegeven tabel kan men de rekenwaarde van het paaldraagvermogen als volgt bepalen: - Rc;cal = Apunt * σr;max;punt * αp * β * s + (Oi;gem * αs * qc;z;a;i) - Rc;k = Min (Rc;cal;gem/ξ3 ; Rc;cal;min/ξ4) - Rc;d;netto = Rc;k/γt - Os * Fs;nk;d Voor een verklaring der toegepaste indices verwijzen wij naar NEN-EN 1997-1. 11

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 4.2 Negatieve kleef: Als gevolg van in het verleden gepleegde en nog te plegen ophogingen, alsmede herconsolidatie, kunnen verticale deformaties in het slappe pakket ontstaan van meer dan 20 mm in de referentieperiode van 50 jaar. Hierdoor moet rekening worden gehouden met het optreden van negatieve schachtwrijving langs de palen. De negatieve kleef kan worden berekend middels de in NEN-EN 1997-1 weergegeven methode. De representatieve waarde van de wrijvingskracht ten gevolge van de negatieve kleef Fs;nk;rep is bepaald op ca. 72 kn per meter paalomtrek, uitgaande van de navolgende bodemschematisatie: Tabel nr. 5: Schematische bodemopbouw Laag nummer van..tot in Grondclassificatie Volumegewicht meters tov NAP in kn/m 3 1 + 0,0 - - 2,5 Zand los 17 / 19 2-2,5 - - 5,0 Veen slap 11 3-5,0 - - 9,0 Klei slap 14 Bij de berekening van de negatieve kleef is er verder van uitgegaan dat: het terrein niet of nauwelijks zal worden opgehoogd slippende grond over de volle hoogte van de slappe formatie f;nk = 1,0 (de rekenwaarde is gelijk aan de representatieve waarde vermenigvuldigd met f;nk ) De rekenwaarden van de funderingslasten dienen kleiner te zijn dan de rekenwaarden van de draagkracht teneinde aan grenstoestand 1A te kunnen voldoen conform NEN-EN 1997-1. 12

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 4.3 Paalvervormingen: Voor de toetsing van de eisen in verband met bruikbaarheid in uiterste grenstoestand 1B wordt als criterium een maximale relatieve rotatie β van 1 : 100 aanbevolen. De waarde van de totale paalkopzakking dient kleiner te zijn dan 150 mm. Voor de toetsing van de eisen in verband met bruikbaarheid in grenstoestand 2 wordt als criterium een maximale relatieve rotatie β van 1 : 300 gesteld. De waarde van de totale paalkopzakking dient eveneens kleiner te zijn dan 150 mm. Ter indicatie zijn de paalkopzakkingen in Grenstoestand 2 door ons berekend uitgaande van de maximaal mogelijke paalbelastingen (=paaldraagkracht) en in de onderstaande tabel weergegeven. Opgemerkt dient te worden dat zakkingen als gevolg van samendrukking van lagen onder de paalpuntniveaus niet in bovenstaande tabel zijn verwerkt. Indien gewenst kunnen deze zettingen, aan de hand van een volledig ontwikkeld palenplan, in een aanvullend funderingsadvies nader worden uitgewerkt. 13

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 Tabel nr.6: VERVORMINGSTABEL APPARTEMENTEN DRUKbelasting in kn Gladde Prefab Betonpalen t/m 400x400 mm 2 Paalkopniveau : ca. N.A.P. -1.0 m Rekenwaarde negatieve kleef : ca. 72 kn/m Belastingfactor neg.klf. : 1.00 ξ3-factor : 1.39 αs-factor positieve kleef : 0.0100 αp-factor paalpuntspanning : 1.00 β -factor(en) paalpunt : 1.000 Overall belastingsfactor (γf) : 1.00 Sond. Basis- 290x290 mm 2 320x320 mm 2 350x350 mm 2 400x400 mm 2 num- niveau Fc;d w1;d+el;d Fc;d w1;d+el;d Fc;d w1;d+el;d Fc;d w1;d+el;d mer in m in kn toest.2 in kn toest.2 in kn toest.2 in kn toest.2 tov N.A.P. in mm in mm in mm in mm 1 a ) -17.00 483 10 573 10 670 10 848 11 b ) -18.00 691 12 820 12 960 13 1217 13 c ) -19.00 * 687 12 809 12 940 12 1181 13 2 a ) -17.00 491 10 581 10 679 10 860 11 b ) -18.00 622 11 735 11 857 12 1081 12 c ) -19.00 * 675 12 794 12 922 12 1155 13 3 a ) -17.00 554 11 658 11 771 11 978 12 b ) -18.00 652 11 770 12 898 12 1133 13 c ) -19.00 691 12 812 12 941 12 1177 13 4 a ) -17.00 467 10 555 10 650 11 826 11 b ) -18.00 603 11 714 11 834 12 1055 12 c ) -19.00 687 12 809 12 940 12 1181 13 5 a ) -17.00 533 11 635 11 745 11 948 12 b ) -18.00 602 11 711 11 829 11 1044 12 c ) -19.00 682 12 800 12 927 12 1158 12 6 a ) -17.00 477 10 567 10 663 10 841 11 b ) -18.00 639 11 756 12 882 12 1114 13 c ) -19.00 684 12 803 12 930 12 1162 12 * : Niet dieper funderen omdat anders de grenspaalpuntspanning afneemt. 14

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 4.4 Beïnvloeding omgeving: Bij het in de grond brengen van funderingspalen zijn voor de omgeving een tweetal aspecten van belang: a) De vervormingen welke optreden in de ondergrond kunnen leiden tot vervorming van de bestaande fundering met als mogelijk gevolg schade aan de belending. b) De bij een eventueel heiwerk opgewekte trillingen zijn hinderlijk voor de omgeving en kunnen eveneens leiden tot schade. ad a) In het onderhavige geval bevinden de belendende panden zich op dermate grote afstand dat dit criterium geen rol van belang speelt. ad b) Bij toepassing van een geheid systeem is de kans op schade beperkt, indien binnen een zone van 10,0 à 20,0 m van de belendingen het optreden van zwaar heiwerk kan worden vermeden. Het optreden van een zekere mate van trillingshinder en een geringe kans op schade is evenwel nooit te vermijden bij toepassing van een heiend ingebracht paalsysteem. In het onderhavige geval is ons inziens de kans op bouwkundige schade beperkt aangezien de belendende panden zich op ruime afstand bevinden en zich waarschijnlijk in een goede bouwkundige staat bevinden. 15

Datum : 4 september 2014 Ons kenmerk:.1 4.5 Uitvoering heiwerk: Voor de appartementen dient gerekend te worden op relatief zwaar heiwerk. Toegepast kan worden een heiblok met een slagenergie van ca. 130 à 150 knm, zoals een ICE 1070 of een IHC SC-110. Voor de woningen mag gerekend worden op normaal heiwerk. Toegepast kan worden een heiblok met een slagenergie van ca. 50 à 60 knm, zoals een ICE 520 of een IHC SC-40. Aanbevolen wordt het heiwerk nabij de bestaande panden met extra zorg uit te voeren, teneinde de optredende trillingen te minimaliseren. De volgende punten verdienen de aandacht: - Om de heitrillingen beperkt te houden dient aandacht besteed te worden aan het zuiver te lood stellen van de paal en de heistelling, alsmede het zuiver centrisch slaan. - De zachthouten mutsvulling dient relatief vaak verwisseld te worden. - Wij adviseren om eerst de palen nabij de belendingen te heien en vervolgens de voortgangsrichting van het heiwerk van de belendingen af te kiezen. - Toepassen van een relatief zwaar heiblok dan wel een hoogfrequent heiblok. Geadviseerd wordt bovendien om het heiwerk aan te vangen nabij een sondering en de aldaar gevonden stuitcijfers te hanteren als leidraad voor het verdere heiwerk tot een volgende sondering. Het heiwerk dient te worden begeleid door een ervaren heiopzichter. In het vertrouwen U hiermee van dienst te zijn geweest, verblijven wij, Hoogachtend, ID Geotechniek B.V. ir. M.G. van Dierendonck 16

Datum: 03-0914 SITUATIETEKENING NR:S1

Datum: 03-0914 WATERPASSTAAT NR.:W1

Datum: 03-0914 WATERPASSTAAT NR.:W2

Datum: 03-0914 HANDBORING NR.:B1

1 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18 36,39==> -19-21 Maximale helling = 12,90 (gr) Locatie:93157.62/465310.83( X / Y ) mv :NAP + 0,17 m uitv.: 08-0714 09:37 get. :25-0714 1

1 NAP -21-23 -24-25 -26-27 -28-29 -30-31 -32-33 -34-35 -36-37 -38-39 -40-41 -42 Maximale helling = 12,90 (gr) Locatie:93157.62/465310.83( X / Y ) mv :NAP + 0,17 m uitv.: 08-0714 09:37 get. :25-0714 1

2 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18-19 -21 Maximale helling = 14,30 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93171.83/ 465320.38( X / Y ) mv :NAP + 0,10 m uitv.: 08-0714 10:20 get. :25-0714 2

2 NAP -21-23 -24-25 -26-27 -28-29 -30-31 -32-33 -34-35 -36-37 -38-39 -40-41 -42 Maximale helling = 14,30 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93171.83/ 465320.38( X / Y ) mv :NAP + 0,10 m uitv.: 08-0714 10:20 get. :25-0714 2

3 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18-19 37,33==> -21 Maximale helling = 13,20 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93185.73/ 465335.77( X / Y ) mv :NAP + 0,00 m uitv.: 08-0714 10:59 get. :25-0714 3

5 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18 36,70==> -19-21 Maximale helling = 14,39 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93179.91/ 465309.87( X / Y ) mv :NAP + 0,20 m uitv.: 07-0714 15:00 get. :25-0714 5

6 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18 35,40==> -19-21 Maximale helling = 4,20 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93196.74/ 465321.86( X / Y ) mv :NAP + 0,07 m uitv.: 03-0714 12:29 get. :25-0714 6

8 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16-17 -18-19 -21 Maximale helling = 1,98 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93194.30/ 465291.29( X / Y ) mv :NAP -0,16 m uitv.: 07-0714 11:14 get. :25-0714 8

8 NAP -21-23 -24-25 -26-27 -28-29 -30-31 -32-33 -34-35 -36-37 -38-39 -40-41 -42 Maximale helling = 1,98 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93194.30/ 465291.29( X / Y ) mv :NAP -0,16 m uitv.: 07-0714 11:14 get. :25-0714 8

18 NAP 0-1 M.V. -2-3 -4-5 -6-7 -8-9 -10-11 -12-13 -14-15 -16 37,90==> -17-18 -19-21 Maximale helling = 34,60 (gr) Conus-ID: SUB-10 Locatie: 93219.18/ 465234.40( X / Y ) mv :NAP + 0,05 m uitv.: 08-0714 15:05 get. :25-0714 18