Afbeelding 1.1. Plangebied

Afbeelding 1.1. Plangebied 1.1. Richtlijnen en randvoorwaarden - NEN6740 - Geotechniek - TGB1990 - Basiseisen en belastingen, september 2006. - CUR166 - Damwandconstructies - 4 e druk, oktober 2005. - Eisen en Richtlijnen Bouw- en Infraobjecten (ERBI), Provincie Noord-Holland, september 2011. 1.2. Gegevens Grondonderzoek Geotechnisch onderzoek nabij de kruising N247 en N235 te Landsmeer, kenmerk: 04P000966-1, d.d. 9 maart 2012, Inpijn-Blokpoel [ref. 1.]. 1.3. Uitgangspunten De gehanteerde uitgangspunten staan hieronder gepresenteerd: - veerpont damwanden: onverankerde stalen damwand; bovenbelasting 10 kn/m²; bovenkant damwand op maaiveldniveau: NAP - 0,94 m; kanaal bodem NAP - 4,05 m; waterpeil in het kanaal NAP - 1,55 m; 2 Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp

- oeverbeschoeiing: verankerde stalen damwand; bovenbelasting 10 kn/m²; bovenkant damwand op NAP - 0,70 m; kanaal bodem NAP - 4,05 m; waterpeil in het kanaal NAP - 1,55 m; De grondwaterstand direct achter de damwand is gelijk gehouden aan de waterstand in het kanaal. Voor de corrosie is uitgegaan van een levensduur van 100 jaar. Uitgegaan is van een corrosie van 0,012 mm/jaar. Gerekend over twee zijden betekent dit een corrosie van 2,4 mm in 100 jaar. Op de weg parallel aan het kanaal wordt een aslast beperking van 12,4 ton van toepassing. De dawand valt onder klasse II. Voor deze damwanden geldt een bovenbelasting van 10 kn/m²; Deze bovenbelasting is maatgevend boven een aslast van 12,4 ton. De damwanden vormen geen onderdeel van de waterkering. 1.4. Bevindingen grondonderzoek Ter plaatse van de aanlandingsplaatsen van de veerpont zijn in totaal vier sonderingen uitgevoerd, twee per oever. Dit zijn sonderingnummer 7 tot en met 10 uit het grondonderzoek [ref. 1.]. Langs de beschoeiing aan de westzijde van het kanaal zijn aanvullend 3 sonderingen uitgevoerd, sonderingnummer 11 tot en met 13. Op basis van deze sonderingen is een representatieve grondopbouw opgesteld. In de volgende tabellen zijn de waarden van de grondparameters en de grondopbouw aangegeven. Voor de damwandberekening zijn representatieve waarden voor de relevante grondparameters bepaald aan de hand van tabel 1.1 uit NEN6740. Tabel 1.1. Representatieve grondopbouw veerpont bk grondlaag [m t.o.v. NAP] grondsoort [-] γ / γ sat [kn/m 3 ] φ [ ] δ [ ] c [kn/m 2 ] - 0,94 toplaag, zandig 17/17 30,0 20,0 0,0-2,50 veen 10/10 15,0 10,0 1,0-6,00 silt/sterk zandige klei 17/17 27,5 18,3 0,0-10,3 zand, matig gepakt 18/20 30,0 20,0 0,0-13,5 basisveen 12/12 15,0 10,0 2,5-14,0 zand, matig gepakt 18/20 30,0 20,0 0,0 Opmerkingen: - c = effectieve cohesie - ϕ = effectieve hoek van inwendige wrijving - δ = wandwrijvingshoek Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp 3

Tabel 1.2. Representatieve grondopbouw oeverbeschoeiing bk grondlaag [m t.o.v. NAP] grondsoort [-] γ / γ sat [kn/m 3 ] φ [ ] δ [ ] c [kn/m 2 ] - 0,70 toplaag, zandig 17/17 27,0 18,0 0,0-1,00 klei, zandig 18/19 27,0 18,0 0,0-2,00 veen 10/10 15,0 10,0 1,0-5,50 silt/sterk zandige klei 17/17 27,5 18,0 0,0-10,3 zand, matig gepakt 18/20 30,0 20,0 0,0-13,0 basisveen 10/10 15,0 10,0 1,0-13,5 zand, matig gepakt 18/20 32,5 22,0 0,0 Opmerkingen: - c = effectieve cohesie - ϕ = effectieve hoek van inwendige wrijving - δ = wandwrijvingshoek 1.5. Berekening De damwandberekeningen zijn uitgevoerd conform de norm geotechniek NEN 6740 en CUR-Publicatie 166 Damwandconstructies (4 e druk). De berekening is uitgevoerd met behulp van D-Sheet piling (versie 9.2). In dit ontwerpstadium wordt de constructie berekend op de uiterste grenstoestand (UGT) ter bepaling van de stabiliteit en in de gebruikstoestand (BGT) ter bepaling van de verplaatsing. Volgens de CUR 166 en de ERBI zijn deze grondkerende constructies berekend als klasse II. Het verkeer en overige belastingen zijn geschematiseerd tot een uniforme bovenbelasting van 10 kn/m². Dit is conform de representatieve terreinbelasting van een klasse II constructie. Conform de ERBI bedraagt het ontwerplevensduur 100 jaar. Dit is gebruikt als uitgangspunt bij de berekening van de corrosie van de damwanden. 2. ONTWERP 2.1. Veerpont Aangezien de grondgegevens en belasting aan beide zijde van het kanaal vergelijkbaar zijn wordt alleen de maatgevende doorsnede bekeken met de hoogste achterliggende maaiveld. Er wordt dus één berekening uitgevoerd die geldig is voor de damwanden rond de veerpont. De remmingwerken worden in een aparte notitie berekend. De huidige damwanden langs het kanaal zijn verankerd. Hierdoor is het niet mogelijk de damwanden naast de aanlandingsplaats te verankeren. Deze ankers zouden kruisen met de bestaande ankers. 4 Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp

Afbeelding 2.1. Damwanden nabij de veerpont 2.1.1. Constructie PZC 36 damwand: - staalkwaliteit: S240; - kopniveau: - 0,94 m NAP; - teenniveau: - 13,0 m NAP; - moment capaciteit: 734,0 knm/m 1 (gecorrodeerd). 2.1.2. Controle damwand De maximale opgetreden moment in UGT is 271,9 knm/m 1. De maximale opneembare moment is 734,0 knm/m 1. Hieruit volgt een unity check van 271,9/734,0 = 0.37. De maximale vervorming in BGT is 45,5 mm. De maximale toelaatbare vervorming is volgens de ERBI maximaal 1/100*L (= 31,1 mm) of 50 mm. Daar de damwanden ver van een provinciale weg of zettingsgevoelige objecten zijn gelegen en hanteren van de eis van 31 mm zou leiden tot een onevenredige hoeveelheid staal is besloten een maximale vervormingseis van 50 mm aan te houden. Hieruit volgt een unity check van 45,5/50,0 = 0,91. De gekozen damwand voldoet. De berekeningsresultaten zijn toegevoegd in bijlage I. Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp 5

2.2. Oeverbeschoeiing Langs de weg naar de nieuwe veerpont locatie wordt de bestaande beschoeiing aan de westzijde van het kanaal over 500 m vervangen ter versterking van de oever. Afbeelding 2.2. locatie oeverbeschoeiing 2.2.1. Constructie AZ18-700 damwand: - staalkwaliteit: S240; - kopniveau: -0,70 m NAP; - teenniveau: -10,0 m NAP; - moment capaciteit: 319,0 knm/m 1 (gecorrodeerd) Klapanker MR-SR: - aangrijpniveau: -1,25 m NAP; - hoek met maaiveld: 45 ; - h.o.h. afstand: 1,20 m; - sterkte: 130,0 kn/m 1. Gording: - IPE 120, s355. 6 Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp

2.2.2. Controle damwand De maximale opgetreden moment in UGT is 93,4 knm/m 1. De maximale opneembare moment is 319,0 knm/m 1. Hieruit volgt een unity check van 93,4/319,0 = 0.29. De maximale vervorming in BGT is 14,5 mm. De maximale toelaatbare vervorming is volgens de ERBI maximaal 1/100*L (= 33,5 mm) of 50 mm. Hieruit volgt een unity check van 14,5/33,5 = 0,43. De gekozen damwand met verankering voldoet. De berekeningsresultaten zijn toegevoegd in bijlage II 2.2.3. Controle anker Gekozen is voor het toepassen van een klapanker onder 45 graden verankerd in de zandlaag. Om de zandlaag te bereiken is een ankerlengte van 14 m benodigd. Uit de damwandberekening volgt een ankerkracht van 70 kn/m. Uit de berekening in bijlage 2 blijkt dat een MR-SR klapanker voldoet bij een h.o.h. afstand van 1,2 m. De benodigde ankerstaaf moet minaal M24 bedragen. Hierbij is rekening gehouden met een corrosie van 1,2 mm over de straal gedurende de levensduur van 100 jaar. 2.2.4. Controle gording Op basis van een ankerkracht van 70kN/m (UGT) en een hart op hart afstand van 1,2 m wordt geadviseerd een gording IPE 120, staalkwaliteit s355 aan te houden. Geadviseerd wordt deze gording aan de achterzijde van de damwand te bevestigen zodat hij niet geraakt kan worden door schepen. 3. CONCLUSIE Geadviseerd wordt de volgende damwanden toe te passen: Aanlandingsplaatsen van de veerpont PZC 36 damwand: - staalkwaliteit: S240; - kopniveau: - 0,94 m NAP; - teenniveau: - 13,0 m NAP; - moment capaciteit: 734,0 knm/m 1 (gecorrodeerd). De damwand onder de toeritten naar de pont dient op een lager kopniveau beëindigd te worden. Oeverschoeiing Verankerde AZ18-700 damwand: - staalkwaliteit: S240; - kopniveau: - 0,70 m NAP; - teenniveau: - 10,0 m NAP; - moment capaciteit: 319,0 knm/m 1 (gecorrodeerd). Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp 7

Verankering klapanker MR-SR: - aangrijpniveau: - 1,25 m NAP; - hoek met maaiveld: 45 ; - h.o.h. afstand: 1,20 m; - sterkte: 130,0 kn/m 1. Gording - IPE 120, s355. 8 Witteveen+Bos, HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012, DO veerpont 't Schouw - damwand ontwerp

BIJLAGE I BEREKENINGSRESULTATEN VEERPONT DAMWANDEN Witteveen+Bos, bijlage I behorende bij notitie HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012

Witteveen+Bos, bijlage I behorende bij notitie HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012

Report for D-Sheet Piling 9.1 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Date of report: 4/6/2012 Time of report: 10:41:57 AM Date of calculation: 4/6/2012 Time of calculation: 10:40:58 AM Filename: D:\..\2 Projecten\02 DO Damwand berekeningen\veerpont onverankerd_v0.2 Verification according to CUR 166

D-Sheet Piling 9.1 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary 3 2.1 Overview per Stage and Test 3 2.2 Overall Stability per Stage 3 2.3 CUR Verification Steps 4 3 Input Data for all Stages 5 3.1 General Input Data 5 3.2 Sheet Piling Properties 5 3.3 Calculation Options 5 4 Outline Stage 1: initiele situatie 7 5 Outline Stage 2: eindsituatie 8 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 2

D-Sheet Piling 9.1 2 Summary 2.1 Overview per Stage and Test Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 CUR-Step 6.1-4,1 2,9 0,0 17,4 Sufficient 1 CUR-Step 6.2-3,4 2,9 0,0 17,4 Sufficient 1 CUR-Step 6.3 4,5-3,5 0,0 17,0 Upwards 1 CUR-Step 6.4 3,8-3,4 0,0 17,0 Upwards 1 CUR-Step 6.5 0,0 0,0 0,0 0,0 11,5 Sufficient 1 CUR-Step 6.5 * 1,20 0,0 0,0 2 CUR-Step 6.1 223,3-86,5 0,0 34,2 Upwards 2 CUR-Step 6.2 222,4-84,6 0,0 33,8 Upwards 2 CUR-Step 6.3 271,9-112,2 0,0 40,0 Upwards 2 CUR-Step 6.4 271,7-110,7 0,0 39,7 Upwards 2 CUR-Step 6.5-45,5 170,9-56,8 0,0 21,5 Upwards 2 CUR-Step 6.5 * 1,20 205,1-68,2 Max -45,5 271,9-112,2 0,0 40,0 Sufficient 2.2 Overall Stability per Stage Stage Stability factor name [-] initiele situatie 10000,00 eindsituatie 3,55 2.3 CUR Verification Steps step 6.1 step 6.2 u step 6.3 step 6.4 u 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 3

D-Sheet Piling 9.1 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data Verification according to CUR 166 Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 2 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 Sheet Piling Properties Length 12,06 m Level top side -0,94 m Number of sections 1 Pr;max;point 2,00 MPa Xi factor 0,72 Section From To Stiffness Acting Maximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] PZC 36 gecorr. -13,00-0,94 1,6268E+05 1,00 734,00 Section From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] PZC 36 gecorr. -13,00-0,94 1,00 1,00 Section From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] PZC 36 gecorr. -13,00-0,94 1,6270E+05 734,00 Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²] PZC 36 gecorr. -13,00-0,94 506,00 1,48 246,00 3.3 Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Reduce delta(s) according to CUR Verification Used partial factor set Yes Fine Yes CUR method A: Partial factors (design values) in all stages Class II Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1,00 - Permanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,00 - Variable load, favourable 0,00 Material factors - Cohesion 1,00 - Tangent phi 1,15 - Delta (wall friction angle) 1,15 - Modulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification - Reduction in surface level on passive side 0,30 m 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 4

D-Sheet Piling 9.1 - Reduction in phreatic line on passive side 0,20 m - Raise in phreatic line on passive side 0,20 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Overall stability factors - Driving moment 1,00 - Cohesion 1,50 - Tangent phi 1,20 Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,20 User defined 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 5

D-Sheet Piling 9.1 4 Outline Stage 1: initiele situatie Outline - Stage 1: initiele situatie -0,94-0,94-1,55-1,55-2,50 zand toplaag zand toplaag -2,50 veen veen -6,00-6,00 PZC 36 gecorr. silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 zand zand -13,50-14,00 basisveen basisveen -13,5-14,0 zand zand 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 6

D-Sheet Piling 9.1 5 Outline Stage 2: eindsituatie Outline - Stage 2: eindsituatie belasting -0,94-1,55-1,55 zand toplaag -2,50-4,05 veen veen -6,00-6,00 PZC 36 gecorr. silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 zand zand -13,50-14,00 basisveen basisveen -13,5-14,0 zand zand End of Report 4/6/2012 D:\..\veerpont onverankerd_v0.2 Page 7

weerstandsmoment en traagheidsmoment van damwand, na corrosie project code datum 12-04-06 bestand landhoofden fietsbrug Hasselt HST130-1 T:\AL\H\HLM\HLM477-18\inhdocs\Geotechniek\02 DO Damwand berekeningen\[corrosie damwanden.xls]corrosie profielgegevens type damwand -- pzc36 ONWAAR profielbreedte b 630 mm profielhoogte h 506 mm flensdikte e 15,2 mm lijfdikte a 16,6 mm flenslengte lf 395 mm 1 x lijflengte ll 558 mm weerstandsmoment, berekend Wb 2268 cm3/plank Wb 3600 cm3/m¹ weerstandsmoment, tabel Wt 3600 cm3/m¹ traagheidsmoment, berekend Ib 91088 cm4/m¹ traagheidsmoment, tabel It 91140 cm4/m¹ corrosiegegevens corrosiesnelheid (2-zijdig) uc 0,024 mm/jaar levensduur t 100 jaar flensdikte, gecorrodeerd ec 12,8 mm lijfdikte, gecorrodeerd ac 14,2 mm weerstandsmoment, gecorrodeerd Wc 1925 cm3/plank weerstandsmoment, gecorrodeerd Wc 3055 cm3/m¹ traagheidsmoment, gecorrodeerd Ic 77286 cm4/m¹ rest W (en I) 85% einde berekening

BIJLAGE II BEREKENINGSRESULTATEN OEVERBESCHOEIING Witteveen+Bos, bijlage II behorende bij notitie HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012

Witteveen+Bos, bijlage II behorende bij notitie HLM477-18/winb/068 definitief d.d. 6 april 2012

Report for D-Sheet Piling 9.1 Design of Sheet Pilings Developed by Deltares Date of report: 4/6/2012 Time of report: 10:37:45 AM Date of calculation: 4/6/2012 Time of calculation: 10:37:00 AM Filename: D:\..\02 DO Damwand berekeningen\damwand langs kanaal op basis van VO Verification according to CUR 166

D-Sheet Piling 9.1 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Summary 3 2.1 Overview per Stage and Test 3 2.2 Anchors and Struts 3 2.3 CUR Verification Steps 4 3 Input Data for all Stages 5 3.1 General Input Data 5 3.2 Sheet Piling Properties 5 3.3 Calculation Options 5 4 Outline Stage 1: Initieel 7 5 Outline Stage 2: Ont. tbv anker 8 6 Outline Stage 3: Voorspannen 9 7 Outline Stage 4: Eind situ 10 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 2

D-Sheet Piling 9.1 2 Summary 2.1 Overview per Stage and Test Stage Verification Displace- Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. Vertical no. type ment moment resistance balance [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 CUR-Step 6.1 5,9 4,6 0,0 23,9 --- 1 CUR-Step 6.2 4,2 3,8 0,0 23,8 --- 1 CUR-Step 6.3 7,4 5,6 0,0 25,2 --- 1 CUR-Step 6.4 5,2 4,6 0,0 25,1 --- 1 CUR-Step 6.5 0,0 0,0 0,0 0,0 17,3 --- 1 CUR-Step 6.5 * 1,20 0,0 0,0 2 CUR-Step 6.1-64,9 36,9 0,0 45,5 --- 2 CUR-Step 6.2-64,8 36,7 0,0 45,4 --- 2 CUR-Step 6.3-93,4 59,3 0,0 58,2 --- 2 CUR-Step 6.4-93,4 59,3 0,0 58,2 --- 2 CUR-Step 6.5 14,5-14,7 6,3 0,0 25,0 --- 2 CUR-Step 6.5 * 1,20-17,7 7,6 3 CUR-Step 6.1-64,9 36,9 38,4 45,5 --- 3 CUR-Step 6.2-64,8 36,7 38,3 45,4 --- 3 CUR-Step 6.3-93,4 59,3 51,0 58,2 --- 3 CUR-Step 6.4-93,4 59,3 51,0 58,2 --- 3 CUR-Step 6.5 14,5-14,7 6,3 20,5 25,0 --- 3 CUR-Step 6.5 * 1,20-17,7 7,6 4 CUR-Step 6.1 42,5 33,6 47,2 51,4 --- 4 CUR-Step 6.2 40,1 32,9 47,7 52,2 --- 4 CUR-Step 6.3-44,9 36,2 60,0 64,3 --- 4 CUR-Step 6.4-47,3 37,5 60,3 64,7 --- 4 CUR-Step 6.5 14,5 47,5 33,7 29,4 32,0 --- 4 CUR-Step 6.5 * 1,20 57,0 40,4 Max 14,5-93,4 59,3 60,3 64,7 --- 2.2 Anchors and Struts Stage Verification Anchor/strut type klapanker Force State [kn] 3 Step 6.1-3 Step 6.2-3 Step 6.3-3 Step 6.4-3 Step 6.5 * 1,20-4 Step 6.1 59,12 Elastic 4 Step 6.2 61,59 Elastic 4 Step 6.3 63,86 Elastic 4 Step 6.4 67,29 Elastic 4 Step 6.5 * 1,20 69,62 Elastic 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 3

D-Sheet Piling 9.1 2.3 CUR Verification Steps step 6.1 step 6.2 u step 6.3 step 6.4 u step 6.5 step 9.1 u 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 4

D-Sheet Piling 9.1 3 Input Data for all Stages 3.1 General Input Data Verification according to CUR 166 Model Sheet piling Check vertical balance Yes Number of construction stages 4 Unit weight of water 9,81 kn/m³ Number of curves on spring characteristic 3 Unloading curve on spring characteristic No 3.2 Sheet Piling Properties Length 9,30 m Level top side -0,70 m Number of sections 1 Pr;max;point 0,00 MPa Xi factor 0,72 Section From To Stiffness Acting Maximum name EI width moment [m] [m] [knm²/m'] [m] [knm/m'] AZ 18-700 -10,00-0,70 5,8740E+04 1,00 319,00 Section From To Red. factor Red. factor Note to name EI max. moment reduction factor [m] [m] [-] [-] AZ 18-700 -10,00-0,70 1,00 1,00 Section From To Corrected Corrected name stiffness EI max. moment [m] [m] [knm²] [knm] AZ 18-700 -10,00-0,70 5,8740E+04 319,00 Section From To Height Coating Section name area area [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²] AZ 18-700 -10,00-0,70 420,00 1,33 139,00 3.3 Calculation Options First stage represents initial situation Calculation refinement Verification No Coarse CUR method A: Partial factors (design values) in all stages Multiplication factor for anchor stiffness 1,000 Used partial factor set Class II Factors on loads - Permanent load, unfavourable 1,00 - Permanent load, favourable 1,00 - Variable load, unfavourable 1,00 - Variable load, favourable 0,00 Material factors - Cohesion 1,00 - Tangent phi 1,15 - Delta (wall friction angle) 1,15 - Modulus of subgrade reactions 1,30 Geometry modification 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 5

D-Sheet Piling 9.1 - Reduction in surface level on passive side 0,30 m - Reduction in phreatic line on passive side 0,20 m - Raise in phreatic line on passive side 0,20 m - Raise in phreatic line on active side 0,05 m Vertical balance factors - Gamma m:b4 1,00 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 6

D-Sheet Piling 9.1 4 Outline Stage 1: Initieel Outline - Stage 1: Initieel -0,70-0,70-1,00-1,55-1,00-1,55-2,00 Klei, zandig Klei, zandig -2,00 Veen Veen -5,50 AZ 18-700 -5,50 silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 Zand Zand -13,00-13,0 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 7

D-Sheet Piling 9.1 5 Outline Stage 2: Ont. tbv anker Outline - Stage 2: Ont. tbv anker -0,70-1,00-1,55-1,55-2,00 Klei, zandig -2,00 Veen Veen -5,50 AZ 18-700 -5,50 silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 Zand Zand -13,00-13,0 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 8

D-Sheet Piling 9.1 6 Outline Stage 3: Voorspannen Outline - Stage 3: Voorspannen -0,70-1,00-1,55-1,55-2,00 Klei, zandig -2,00 Veen Veen -5,50 AZ 18-700 -5,50 silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 klapanker Zand Zand -13,00-13,0 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 9

D-Sheet Piling 9.1 7 Outline Stage 4: Eind situ Outline - Stage 4: Eind situ verkeer -0,70-1,00-1,55-1,55-2,00 Klei, zandig Veen -4,05-5,50 AZ 18-700 -5,50 silt/sterk zandige klei silt/sterk zandige klei -10,30-10,3 klapanker Zand Zand -13,00-13,0 End of Report 4/6/2012 D:\..\damwand langs kanaal op basis van VO Page 10

weerstandsmoment en traagheidsmoment van damwand, na corrosie project code datum 12-04-06 bestand landhoofden fietsbrug Hasselt HST130-1 T:\AL\H\HLM\HLM477-18\inhdocs\Geotechniek\02 DO Damwand berekeningen\[corrosie damwanden az18-700.xls]corrosie profielgegevens type damwand -- az18-700 ONWAAR profielbreedte b 700 mm profielhoogte h 422 mm flensdikte e 9,0 mm lijfdikte a 9,0 mm flenslengte lf 518 mm 1 x lijflengte ll 460 mm weerstandsmoment, berekend Wb 1260 cm3/plank Wb 1800 cm3/m¹ weerstandsmoment, tabel Wt 1800 cm3/m¹ traagheidsmoment, berekend Ib 37977 cm4/m¹ traagheidsmoment, tabel It 37800 cm4/m¹ corrosiegegevens corrosiesnelheid (2-zijdig) uc 0,024 mm/jaar levensduur t 100 jaar flensdikte, gecorrodeerd ec 6,6 mm lijfdikte, gecorrodeerd ac 6,6 mm weerstandsmoment, gecorrodeerd Wc 927 cm3/plank weerstandsmoment, gecorrodeerd Wc 1324 cm3/m¹ traagheidsmoment, gecorrodeerd Ic 27932 cm4/m¹ rest W (en I) 74% einde berekening