OPDRACHTGEVER: Documentnummer _hoofdberekening damwand Datum 21 januari 2016 Theo Pouw Groep. Versie

Transcriptie

1 BEENS GROEP HOOFDBEREKENING DAMWANDCONSTRUCTIES KADECONSTRUCTIE MAXIMACENTRALE LELYSTAD OPDRACHTGEVER: Documentnummer _hoofdberekening damwand Datum 21 januari 2016 Theo Pouw Groep Versie A Getoetst aan Eisen cliënt Status Ten behoeve van vergunningaanvraag Bezoekadres: Isotopenweg 29 Naam: ing. Datum: Opgesteld 3542 AS Utrecht Constructeur Paraaf: Postadres: Postbus AC Utrecht Controle Controle Vrijgave Naam: ing. Functie: Projectleider ontwerp Naam: Functie: Naam: ing. D. Functie: Projectleider ontwerp Datum: Paraaf: Datum: Paraaf: Datum: Paraaf: 21/01/ /01/ /01/ /01/2016

2 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 1 ALGEMEEN... 4 INLEIDING... 4 NORMEN EN RICHTLIJNEN... 4 GEBRUIKTE SOFTWARE... 4 GEGEVENS... 4 GEBRUIKTE MATERIAALGROOTHEDEN ONTWERPEISEN BESTEK ONTWERP DAMWANDCONSTRUCTIE... 7 ONTWERP DAMWANDCONSTRUCTIES UITGANGSPUNTEN... 8 STAP 1 - UITGANGSPUNTEN Veiligheidsklasse en ontwerplevensduur Waterstand Grondwaterstand Maaiveldniveau Waterbodemniveau Lay-out constructies Bouwfasering Bovenbelasting Afmeerbelasting Bolderkrachten Golfbelasting IJsbelasting Verankering Vervormingen STAP 2 - REPRESENTATIEVE WAARDE VAN PARAMETERS Grondparameters Parameters kerende constructie STAP 3 - REKENWAARDE VAN PARAMETERS Algemeen Damwand Verankering BEREKENING STAP 4 - BEREKENINGSSCHEMA STAP 5 - BEREKENING MINIMALE INBEDDINGSDIEPTE STAP 6 - DIMENSIONERINGSBEREKENINGEN: OVERZICHT UITKOMSTEN STAP 7 - CONTROLE OP HET MOMENT STAP 8 - CONTROLE OP ANKERKRACHTEN STAP 9 - CONTROLE OP DWARSKRACHT STAP 10 - CONTROLE OP KNIK STAP 11 - CONTROLE OP VERVORMINGEN STAP 12 - CONTROLE OVERIGE MECHANISMEN Afschuiving langs een recht glijvlak bij verankerde damwand ( Kranz ) Verlies van de totale stabiliteit Overschrijding verticale draagkracht STAP 13 - UITVOERINGSASPECTEN _hoofdberekening damwand Pag. 2 / 20 versie A

3 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 6 RESULTATEN BIJLAGEN: BIJLAGE 1: GEOTECHNISCH ONDERZOEK BIJLAGE 2: DWARSPROFIELEN DIJKVERBETERING FLEVO CENTRALE BIJLAGE 3: GEGEVENS REACHSTACKER BIJLAGE 4: DURABILITY ARCELORMITTAL BIJLAGE 5: BEREKENINGEN HOOFDWAND BIJLAGE 6: BEREKENINGEN HOOFDWAND T.P.V. BOLDERS BIJLAGE 7: BEREKENINGEN VLEUGELWANDEN BIJLAGE 8: TEKENING UITVOERINGSONTWERP KADECONSTRUCTIE _hoofdberekening damwand Pag. 3 / 20 versie A

4 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 1 ALGEMEEN Inleiding Theo Pouw Groep is voornemens een tijdelijke kadeconstructie realiseren ter plaatse van de bestaande betonnen afmeersteiger bij de Maximacentrale te Lelystad. Beens Groep BV heeft de uitvoering van de werkzaamheden gegund gekregen. Onderdelen van de werkzaamheden zijn onder andere het dimensioneren, leveren en aanbrengen van verankerde stalen damwandconstructies. In dit document worden de nieuwe stalen damwandconstructies gedimensioneerd. De eisen van de cliënt worden in dit rapport vertaald naar een concrete oplossing. Allereerst worden in de rapportage de uitgangspunten behandeld, vervolgens de berekeningen zelf en op het eind worden de resultaten van de berekeningen gepresenteerd. Dit document behandeld de dimensionering van de stalen damwandconstructies, overige constructieve onderdelen welke raakvlakken hebben met de damwandconstructies, zoals detailberekening schroefinjectieverankering en detailberekening bevestiging bolders, worden in (nog aan te leveren) separate documenten uitgewerkt. Normen en richtlijnen De volgende normen en richtlijnen zijn gehanteerd in dit document: NEN 9997 Geotechnisch ontwerp van constructies Samenstelling van NEN-EN , NEN-EN 1997/NB Nationale bijlage en NEN Aanvullingsnorm bij NEN-EN (Eurocode 7-1), 2011 NEN-EN Ontwerp en berekeningen van staalconstructies Deel 5: Palen en damwanden, 2008 CUR 166 Damwandconstructies, 6 e druk, oktober 2012 Gebruikte software De volgende software is gebruikt voor de uitvoering van de berekeningen: Deltares D-Sheet versie 14.1 ArcelorMittal Durability Microsoft Excel 2013 Gegevens De volgende gegevens zijn gebruikt voor het uitvoeren van de berekeningen en zijn respectievelijk als bijlage 1, 2 en 3 toegevoegd aan de rapportage: Ref. Titel Datum / kenmerk Auteur(s) Organisatie Nr. 1 Geotechnisch onderzoek nabij VN ; d.d Movares Nederland BV Wiertsema & Partners BV Maximacentrale te Lelystad 2 Dwarsprofielen dijkverbetering Tekeningnr. B ; d.d. DHV BV Water afdeling DHV BV Flevo Centrale Rivieren en Kanalen 3 Axle loadings for DRF450-75S6XS LC10080; d.d Kalmar Kalmar _hoofdberekening damwand Pag. 4 / 20 versie A

5 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Gebruikte materiaalgrootheden Staalkwaliteit Vloeispanning (f y) [N/mm 2 ] Breukspanning (f u) [N/mm 2 ] Elasticiteitsmodulus [N/mm 2 ] S355 J2H S430 GP _hoofdberekening damwand Pag. 5 / 20 versie A

6 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 2 ONTWERPEISEN BESTEK In onderstaande tabel zijn alle eisen van de cliënt benoemd, waarbij de hoofdberekening als bewijsdocument wordt aangevoerd. Om de ontwerpeisen herleidbaar te maken, wordt per ontwerpeis verwezen naar de paragraaf waarin wordt aangetoond dat wordt voldaan aan de desbetreffende ontwerpeis. Op deze wijze wordt geborgd dat aan alle ontwerpeisen wordt voldaan. ID Eisen Paragraaf 1 Betreft een kadeconstructie geschikt voor scheepvaartklasse CEMT Vb & Levensduur kadeconstructie: tijdelijk Bovenzijde kadeconstructie aanleggen op niveau van de kruin van de huidige dijkconstructie ter plaatse & Vleugelwanden kadeconstructie mogen bestaande dijkbekleding niet doorkruisen De kadeconstructie moet in staat zijn belastingen voortkomend uit zandaanvulling op te nemen. 6 De kadeconstructie moet in staat zijn belastingen voortkomend uit (grond-) waterstandsverschillen op te nemen. 7 De kadeconstructie moet in staat zijn belastingen voortkomend uit vrachtverkeer en activiteiten reachstacker op te nemen. 8 De kadeconstructie moet worden voorzien van twee bolders, geschikt voor scheepvaartklasse CEMT Vb & _hoofdberekening damwand Pag. 6 / 20 versie A

7 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 3 ONTWERP DAMWANDCONSTRUCTIE Ontwerp damwandconstructies De locatie van de nieuw te realiseren damwandconstructies is in onderstaande luchtfoto weergegeven. De tijdelijke kadeconstructie wordt gerealiseerd ter plaatse van de bestaande, te amoveren betonnen afmeersteiger bij de Maximacentrale te Lelystad. De lengte van de hoofdwand bedraagt circa 25,0 meter en de lengte van beide vleugelwanden bedraagt circa 2 x 18,0 meter. De hoofdwand zal verankerd worden middels schroefinjectieverankering. De vleugelwanden zullen onderling met elkaar verbonden worden middels legankers. De tijdelijke kadeconstructie zal worden gebruikt voor het laden en lossen van containerschepen, scheepvaartklasse CEMT Vb. Het laden en lossen zal middels een zogenaamde reachstacker worden uitgevoerd _hoofdberekening damwand Pag. 7 / 20 versie A

8 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 4 UITGANGSPUNTEN Stap 1 - Uitgangspunten Veiligheidsklasse en ontwerplevensduur De damwandconstructies hebben een kerende hoogte, welke groter is dan 5,00 meter en worden derhalve in de eindsituatie berekend in veiligheidsklasse RC2. De damwandconstructies zijn van tijdelijke aard. Desondanks is uitgegaan van een minimale referentieperiode van 50 jaar Waterstand Het streefpeil van het IJsselmeer bedraagt 0,40 m NAP (winterpeil) en 0,20 m NAP (zomerpeil). Als maatgevende lage waterstand (MLW) is een waterpeil van 1,66 m NAP aangehouden. Deze maatgevende lage waterstand kan zich bij hoge uitzondering voordoen indien afwaaien op het IJsselmeer plaatsvindt Grondwaterstand Verzadiging van het aanvulzand achter de kadeconstructie kan zich voordoen indien gedurende lange periode een hoge waterstand aanwezig is. De maatgevende hoge waterstand (MHW) bedraagt 1,10 m + NAP. Omdat er een drainkoffer wordt toegepast is met een grondwaterwaterstand gerekend welke met 0,50 meter is verlaagd tot 0,60 m + NAP. Berekening in combinatie met de maatgevende lage waterstand is voldoende conservatief, want dit betekend dat na een periode met een maatgevende hoge waterstand en met draaiende wind er vrijwel direct een situatie met een maatgevende lage waterstand moet ontstaan. Aannemelijk is dat dit een zeldzaam verschijnsel is Maaiveldniveau Het maaiveldniveau is aangehouden op 3,10 m + NAP, dit is gelijk met het niveau van bovenkant stalen damwand en het niveau van de kruin van de dijk ter plaatse Waterbodemniveau Op basis van de uitgevoerde watersonderingen (bijlage 1), waarbij ca. 1,00 meter slib is aangetroffen, is vastgesteld dat de vaste bodem op ca. 6,00 m NAP aanvangt. In de berekeningen is verondersteld dat het slib weinig steun zal bieden ten aanzien van de stabiliteit van de constructie en dat het slib tijdens de scheepsactiviteiten wellicht wordt verplaatst. Om voorgaande reden is er gerekend met een bodemniveau van 6,00 m NAP Lay-out constructies De maatgevende lay-outs zijn bepaald aan de hand van de belastingen verankeringsmogelijkheden. Hierbij zijn de volgende uitgangspunten per onderdeel van de kadeconstructie gehanteerd: Hoofdwand : belasting vrachtverkeer en reachstacker; verankering middels schroefinjectieverankering Hoofdwand bolder : belasting vrachtverkeer, reachstacker en bolderkracht, verankering middels schroefinjectieverankering Vleugelwanden : belasting vrachtverkeer en reachstacker; verankering middels schroefinjectieverankering Vanaf de volgende pagina zijn de maatgevende lay-outs per onderdeel grafisch weergegeven _hoofdberekening damwand Pag. 8 / 20 versie A

9 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Hoofdwand Hoofdwand t.p.v. bolders _hoofdberekening damwand Pag. 9 / 20 versie A

10 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Vleugelwanden Bouwfasering De damwandconstructies worden in het water aangebracht en vervolgens met zand aangevuld. In de berekeningen zijn de volgende faseringen gehanteerd: 1. Fase 1: Damwandprofielen en verankering aanbrengen. 2. Fase 2: Aanvullen zand achter de damwandconstructie. 3. Fase 3: Voorspannen verankering. 4. Fase 4: Situatie met maatgevende waterstanden zonder bovenbelasting. 5. Fase 5: Situatie met maatgevende waterstanden en verkeersbelasting. 6. Fase 6: Situatie met maatgevende waterstanden en belasting reachstacker Bovenbelasting Er is in de eindsituatie gerekend met een bovenbelasting 20 kn/m 2, direct werkend vanaf de damwandconstructie. Daarnaast is er gerekend met een bovenbelasting als gevolg van activiteiten uitgevoerd door een reachstacker (zie bijlage 3). Gerekend is met een spreiding van deze plaatselijke bovenbelasting. Dit resulteert in een bovenbelasting van de frontplaat van 330 tot 232 kn/m 2 en werkend van 0,75 tot 1,95 meter vanaf hart damwandconstructie. Voor de achteras resulteert dit in een bovenbelasting van 55 kn/m 2 werkend van 8,50 tot 8,62 meter vanaf hart damwandconstructie Afmeerbelasting Het is niet de bedoeling dat er ter plaatse van de damwandconstructies direct op de constructie wordt afgemeerd, daarvoor worden de bestaande afmeerpalen gebruikt Bolderkrachten Op de damwandconstructie van de hoofdwand worden een tweetal bolders aangebracht. De bolderkracht van 250 kn (CEMT Vb) wordt door een separaat, hoger aangrijpend schroefinjectieanker opgenomen. Dit anker wordt onder een hoek van 40º t.o.v. de horizontaal aangebracht, zodat er geen onderlinge beïnvloeding met de groutlichamen van de reguliere verankering plaats kan vinden. Voor de berekening van de schroefinjectieverankering wordt verwezen naar bijlage _hoofdberekening damwand Pag. 10 / 20 versie A

11 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Als gevolg van deze verankering zal het damwandprofiel waaraan dit anker wordt bevestigd een hogere verticale belasting ondergaan. Om voorgaande reden is ter bepaling van het verticaal evenwicht een separate berekening gemaakt van de hoofdwand, waarbij de verticale belasting als gevolg van de bolderbelasting is toegevoegd (bijlage 6). In deze berekening is het schroefinjectieanker voor de bolderbelasting niet weergegeven. De extra verticale belasting waarmee is gerekend bedraagt N Ed,bolder = 1,2 x 250 x tan 40º / 1,40 = 180 kn/m Golfbelasting Belasting ten gevolge van golfwerking is ter plaatse te verwaarlozen. Dit geldt zowel voor windgolven als golven veroorzaakt door scheepvaart. Windgolven loodrecht op de damwandconstructies zullen niet groter worden dan 0,50 meter en deze mogen derhalve conform CUR 166 buiten beschouwing worden gelaten. Windgolven evenwijdig aan de damwandconstructies hebben zowel een positief als negatief effect op de constructie en wisselen elkaar dusdanig snel af dat ze per saldo geen negatief effect zullen hebben op de damwandconstructies. Golven veroorzaakt door de scheepvaart hebben enkel effect als grote schepen met relatief hoge snelheid in de nabijheid van de damwandconstructies varen. Er treedt dan een waterspiegelverlaging op welke een zuigende werking heeft op de constructies. De scheepvaart zal met dusdanige snelheid aan- en afmeren dat ter hoogte van de damwandconstructies geen sprake zal zijn van waterspiegeldaling IJsbelasting Belasting ten gevolge van ijs zal in deze situatie geen bepalende rol spelen voor wat betreft de stabiliteit en sterkte van de damwandconstructies. Derhalve is deze belasting niet meegenomen in de berekeningen Verankering Verankering van de stalen damwandconstructies zal plaatsvinden door middel van schroefinjectieverankering en legankers. Afhankelijk van het type verankering bedraagt de h.o.h. afstand van de verankering 1,40 meter voor legankers en 2,80 meter voor de reguliere schroefinjectieverankering. De reguliere verankering grijpt aan op de damwand op een niveau van 1,25 m + NAP. De verankering ten behoeve van de bolders grijpt aan op een niveau van 2,50 m + NAP Vervormingen Er zijn geen directe eisen gesteld ten aanzien van de maximaal berekende doorbuiging van de damwandconstructie. Veelal wordt voor dit soort constructies in deze situatie een maximaal toegestane, berekende doorbuiging van 100 mm aangehouden _hoofdberekening damwand Pag. 11 / 20 versie A

12 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Stap 2 - representatieve waarde van parameters Grondparameters Op basis van de aanwezige sonderingen (ref. 1), tabel 2.b conform NEN9997, tabel 3.3 conform CUR 166 deel 1 en ervaringsgetallen, zijn de grondparameters bepaald. In onderstaande tabel zijn de aanwezige grondsoorten met de representatieve waarden van de grondeigenschappen weergegeven. Grondsoort d;rep [kn/m 3 ] s;rep [kn/m 3 ] ' [º] c' [kpa] ' [º] K h;1 [kn/m 2 ] K h;2 [kn/m 2 ] K h;3 [kn/m 2 ] aanvulzand 17,00 19,00 30,00 0,00 20, zand, schoon, los gepakt 17,00 19,00 30,00 0,00 20, zand, schoon, matig vast 18,00 20,00 32,50 0,00 21, zand, sterk siltig, kleiig 18,00 20,00 25,00 0,00 16, klei, schoon, slap 14,00 14,00 17,50 0,00 11, klei, zwak zandig, slap 15,00 15,00 22,50 0,00 15, veen, matig voorbelast 12,00 12,00 15,00 2,50 0, Omdat de meeste sonderingen vanaf het water zijn uitgevoerd, zijn op veel locaties de bodemopbouw boven het bodemniveau niet bekend. Gerekend is met een pessimistische bodemopbouw afgeleid uit de sonderingen welke wel vanaf het land zijn uitgevoerd. In onderstaande tabellen zijn per locatie de bodemopbouw per maatgevende sondering weergegeven. DKM001 Grondsoort Bovenkant laag [m + NAP] 1 aanvulzand + 3,10 2 zand, schoon, los gepakt 6,00 3 zand, sterk siltig, kleiig 7,20 4 klei, zwak zandig, slap 8,85 5 klei, schoon, slap 10,60 6 veen, matig voorbelast 11,35 7 zand, schoon, los gepakt 12,15 8 zand, schoon, matig vast 14,50 9 zand, schoon, los gepakt 15,35 10 zand, schoon, matig vast 17,50 11 zand, schoon, los gepakt 19, Parameters kerende constructie Voor het ontwerp van de damwandconstructies is uitgegaan van warmgewalste stalen damwandprofielen van ArcelorMittal met een staalkwaliteit S430 GP. Op de volgende pagina is weergegeven welke damwandprofielen toepasbaar worden geacht _hoofdberekening damwand Pag. 12 / 20 versie A

13 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Stap 3 - rekenwaarde van parameters Algemeen De rekenwaarde van de grond- en geometrieparameters zijn bepaald met behulp van tabel 3.7 uit de CUR 166 deel 1 (RC2), zie hieronder _hoofdberekening damwand Pag. 13 / 20 versie A

14 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad De lage rekenwaarde van de beddingsconstante is verkregen door deling van de representatie waarde van het lage gemiddeld met γm ;E = 1,3. De hoge rekenwaarde van de beddingsconstante is verkregen door deling van de representatieve waarde van het hoge gemiddelde door γm ;E = 1, Damwand Met het programma Durability van ArcelorMittal is de reductie van het weerstands-en traagheidsmoment ten gevolge van corrosie bepaald (zie bijlage 4). Conform een referentieperiode van 50 jaar is gerekend met de volgende afname van de staaldikte a.g.v. corrosie: zoet water rond de waterlijn: 0,90 mm per zijde; bodem met of zonder water: 0,60 mm per zijde. In de onderstaande tabellen zijn, als gevolg van corrosie, per profiel de reductiefactoren voor het weerstands- en traagheidsmoment per zone weergegeven. Reductiefactor α c voor damwandprofiel AZ N Landzijde Waterzijde α c bodem zoet water 0,91 bodem bodem 0,93 Reductiefactor α c voor damwandprofiel AZ N Landzijde Waterzijde α c bodem zoet water 0,91 bodem bodem 0,93 Verankering In de D-Sheet berekening wordt het staaloppervlak per strekkende meter damwand ingevoerd. De h.o.h. afstand van de verankering bedraagt 2,80 meter voor de schroefinjectieverankering hoofdwand en 1,40 meter voor de legankers van de vleugelwanden. In onderstaande tabel is afhankelijk van de h.o.h. afstand en het ankertype het staaloppervlak per strekkende meter damwand weergegeven. Type ankerstaaf Afstand h.o.h. [m] Staaloppervlak [m 2 /m] ø 101,6 x 22,2 mm 2,80 2,00 x 10-3 GEWI 63,5 1,40 2,30 x 10-3 Veiligheidshalve is gerekend met de staafdoorsnede zonder corrosie. Dit resulteert namelijk in hogere ankerkrachten _hoofdberekening damwand Pag. 14 / 20 versie A

15 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 5 BEREKENING De dimensioneringsberekeningen van de damwand zijn uitgevoerd met behulp van het programma D-Sheet. De berekeningen zelf zijn per locatie bijgevoegd in de bijlagen 5 t/m 7. Stap 4 - Berekeningsschema De berekeningen zijn min of meer uitgevoerd volgens berekeningsschema B: rekenwaarden conform RC1 in de uitvoeringsfasen en rekenwaarden conform RC2 in de gebruiksfasen. Stap 5 - Berekening minimale inbeddingsdiepte Voor dit ontwerp is een zo minimaal mogelijke inbeddingdiepte gekozen, binnen de uitgangspunten en randvoorwaarden die gesteld zijn. Bij de verankerde damwandconstructie van de hoofdwand wordt de inbeddingsdiepte voornamelijk bepaald door de lengte die nodig is om voldoende verticaal draagvermogen te genereren. Stap 6 - Dimensioneringsberekeningen: overzicht uitkomsten De dimensioneringsberekeningen van de damwand zijn uitgevoerd conform tabel 9.d NEN 9997 (zie volgende pagina). Deze berekeningen zijn uitgevoerd met behulp van het programma D-Sheet van Deltares _hoofdberekening damwand Pag. 15 / 20 versie A

16 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad In onderstaande tabel zijn de resultaten van de dimensioneringsberekeningen per locatie samengevat. Locatie Sondering Damwand type Lengte [m] M Ed [knm/m] V Ed [kn/m] N Ed [kn/m] δ [mm] korrelw. [%] stabiliteit [-] Hoofdwand DKM001 AZ N 20,50/22, ,8 382,4 495,6 91,6 72,0 1,95 Hoofdwand bolder DKM001 AZ N 23, ,9 371,6 664,1 91,6 57,8 2,07 Vleugelwanden DKM001 AZ N 18, ,7 405,5 0,00 96,7 98,3 1,34 Stap 7 - Controle op het moment Uit de D-Sheet berekeningen van stap 6 volgt het maximaal op te nemen moment (M s;d) per locatie. De rekenwaarde van het moment (M s;d) is per locatie en damwandsectie getoetst conform NEN-EN in de bijlagen 5 t/m 7. Alle damwandprofielen vallen, met in acht name van de corrosie, in profielklasse 2 en zijn dus niet plooigevoelig. Uit de toets van de momenten kan geconcludeerd worden dat de toe te passen damwandprofielen voldoen. Stap 8 - Controle op ankerkrachten In een separate rapportage wordt de dimensionering van de schroefinjectieverankering aangeleverd. In onderstaande tabel zijn de resultaten van de berekende ankerkrachten en de te verwachten toe te passen ankertypen weergegeven. Locatie Damwand type Afstand [m] Lengte [m] Ankerhoek [º] Staaf (o.g.) [mm] P a,max (u.g.t.) [kn/m] P a,rep (b.g.t.) [kn/m] Voorsp. [kn] Hoofdwand AZ N 2,80 26,5* 45 ø 101,6 x 22,5 700,95 532, Hoofdwand bolder AZ N 1,40 27,0* 40 ø 42,4 x 11,0 279,73 233, Vleugelwanden AZ N 1,40 25,0 0 GEWI 63,5 586,16 481, * fictieve lengte schroefinjectieverankering Stap 9 - Controle op dwarskracht De dwarskracht is getoetst conform NEN-EN in de bijlagen 5 t/m 7. Hieruit blijkt dat de toe te passen damwandprofielen voldoen. Stap 10 - Controle op knik Knik is getoetst conform NEN-EN in de bijlagen 5 t/m 7. Hieruit blijkt dat de toe te passen damwandprofielen voldoen. Wel is voor de hoofdwand een minimale staalkwaliteit S430 GP benodigd en dienen de profielen ter plaatse van de bolders uitgevoerd te worden in AZ N _hoofdberekening damwand Pag. 16 / 20 versie A

17 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Stap 11 - Controle op vervormingen De optredende vervormingen worden getoetst aan de in gestelde eis: U max U grens U grens;= 100 mm De berekende doorbuiging van de verankerde damwandconstructie van de vleugelwanden is maatgevend en bedraagt 96,7 mm na een referentieperiode van 50 jaar. De maximaal berekende doorbuiging is lager dan 100 mm, waaruit kan worden geconcludeerd dat de toe te passen damwandprofielen voldoen ten aanzien van de berekende doorbuiging. Stap 12 - Controle overige mechanismen Afschuiving langs een recht glijvlak bij verankerde damwand ( Kranz ) De weerstand die de tussen damwand en ankerwand of grondanker liggende grondmoot kan leveren, kan berekend worden met de methode Kranz. Er moet worden voldaan aan: 1,5 F A;max F r;kr;rep Waarin: F A;max maximaal optredende ankerkracht; F r;krkrep maximaal leverbare ankerkracht volgens Kranz, bepaald met representatieve waarden voor de grondeigenschappen. Het niveau van het fictieve ankerpunt bevindt zich in alle gevallen onder het laagste inheiniveau van de damwandprofielen, derhalve is het niet nodig een separate toetsing van de Kranz-stabiliteit uit te voeren. Alle damwandconstructies voldoen hiermee aan de Kranzstabiliteit Verlies van de totale stabiliteit Het verlies van de totale stabiliteit wordt met behulp van de methode Bishop door D-Sheet gecontroleerd. De berekende minimale stabiliteitsfactor is 1,34 ter plaatse van de vleugelwanden. De stabiliteitsfactor moet groter zijn dan 1. Hieruit volgt dat bij alle damwandconstructies aan de eis van totale stabiliteit wordt voldaan Overschrijding verticale draagkracht De toets op verticale stabiliteit (conform CUR 166, deel 2 paragraaf ) is uitgevoerd in D-Sheet, daartoe zijn onderstaande parameters bepaald: P r;max;punt = 1 2 α p β s ( q c;i;mean + q c;ii;mean 2 + q c;iii;mean ) Waarin: α p 1,0 [-]; β 1,0 [-]; s 0,62 [-]; q c bepaald conform NEN _hoofdberekening damwand Pag. 17 / 20 versie A

18 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad De D eq is bepaald met behulp van onderstaande formule: D eq = A punt;st 4 π Waarin: A punt;st equivalente paalpuntmiddellijn [m 2 /m 1 ]; D eq staaldoorsnede [m 2 /m]. Daar waar op basis van de puntweerstand van de damwand niet wordt voldaan aan de verticale draagkracht, is gerekend met een negatieve wandwrijvingshoek aan de actieve zijde, ter hoogte van de laagste, niet of slecht samendrukbare grondlagen. Er is rekening gehouden met negatieve kleef, in de zin dat de hoger gelegen samendrukbare grondlagen aan de actieve zijde beschouwd worden als onderdeel van de actieve wig, welke een neerwaartse verticale wrijving uitoefenen op de damwand. Uit de berekeningen van D-Sheet, welke als bijlage 5 t/m 7 zijn toegevoegd, blijkt dat de toe te passen damwandconstructies voldoen ten aanzien van verticale draagkracht. Het damwandprofiel ter plaatse van een bolder dient langer te worden uitgevoerd om de extra verticale belasting vanuit het bolderanker op te kunnen nemen. Stap 13 - Uitvoeringsaspecten Een belangrijk aspect bij de uitvoering van de werkzaamheden is het aanvullen en het verdichten van de aanvulling achter de damwandconstructie, alvorens er controleproeven worden uitgevoerd op de schroefinjectie ankers. Aanvulling en goede verdichting moet voorkomen dat de damwand tijdens het uitvoeren van de controleproeven onnodig gaat vervormen. Om te voorkomen dat zakkende grond a.g.v. zetten ondergrond en inklinken zandaanvulling te veel invloed gaat uitoefenen op de verankering, wordt het aanbrengen van voorspanning in de verankering direct na het aanbrengen van de zandaanvulling uitgevoerd. De legankers worden tevens omhuld door een dikwandige PVC-buis ø 200 mm om belasting door zakkende grond te voorkomen _hoofdberekening damwand Pag. 18 / 20 versie A

19 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 6 RESULTATEN In onderstaande tabel zijn de resultaten van de berekeningen gepresenteerd. Locatie Tracélengte [m] Sondering Damwand type Staalkwaliteit Bovenzijde [m + NAP] Inheiniveau [m + NAP] Lengte [m] Hoofdwand 21,00 DKM001 AZ N S430 GP 3,10 18,90 20,50/22,00 Hoofdwand bolder 2 x 1,40 DKM001 AZ N S430 GP 3,10 19,90 23,00 Vleugelwanden 2 x 18,20 DKM001 AZ N S430 GP 3,10 14,90 18,00 Als ankergording wordt voor de hoofdwand een HEB 450 profiel toegepast met staalkwaliteit S355 J2H. Voor de vleugelwanden worden dubbele profielen UNP 260 met een staalkwaliteit S355 J2H toegepast. Als legankers worden GEWI 63,5 staven toegepast, welke met sluitplaten 50 x 300 x 300 mm S355 J2 worden bevestigd aan de damwand en ankergording, zodat bij ankeruitval de damwand ter plaatse verbonden blijft met de ankergording. Op de bijgevoegde ontwerptekening (bijlage 8) is de kadeconstructie uitgewerkt. Voor de resultaten van de detailberekeningen van de verankering en bevestiging ankergordingen en bolders wordt verwezen naar de separaat aan te leveren documenten _hoofdberekening damwand Pag. 19 / 20 versie A

20 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad 7 BIJLAGEN: Bijlage 1: Geotechnisch onderzoek Bijlage 2: Dwarsprofielen dijkverbetering Flevo Centrale Bijlage 3: Gegevens reachstacker Bijlage 4: Durability ArcelorMittal Bijlage 5: Berekeningen Hoofdwand Bijlage 6: Berekeningen Hoofdwand t.p.v. bolders Bijlage 7: Berekeningen Vleugelwanden Bijlage 8: Tekening uitvoeringsontwerp kadeconstructie _hoofdberekening damwand Pag. 20 / 20 versie A

21

22 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 1 : Geotechnisch onderzoek _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

23 LEGENDA DKM CONCEPT Diepsondering met plaatselijke wrijving DKM003 DKM002 Wiertsema & Partners DKM001 Situatietekening Datum : Gew: MBK Aanbrengen damwand nabij de Maximacentrale te Lelystad Getekend : MBK Schaal : 1: 1500 Gew: Gew: MBK Formaat : A4 Gew: Blad : 1-1 Opdracht: VN m 15 m 75 m

24 Conusweerstand (qc, MPa) α inº Conustype: SUBP-15 Serienr. conus: α : Helling t.o.v. verticaal Klasse: 3 Sondering volgens norm: NEN-EN-ISO Coördinatenstelsel: Rijksdriehoeksstelsel Diepte: t.o.v. N.A.P.(m) aanvangsniveau = N.A.P m waterpeil = N.A.P m bovenzijde slib = N.A.P m onderzijde casing 7.00 m CONCEPT Wiertsema & Partners Wrijvingsweerstand (fs, MPa) Wrijvingsgetal (Rf, %) Project: Aanbrengen damwand nabij de Maximacentrale Projectplaats: Lelystad Sondering: DKM001 X = 164,477 Y = 510,110 Opdrachtnr.: VN Blad: 1 van 2 Datum:

25 Conusweerstand (qc, MPa) α inº 1.1 Conustype: SUBP-15 Serienr. conus: α : Helling t.o.v. verticaal Klasse: 3 Sondering volgens norm: NEN-EN-ISO Coördinatenstelsel: Rijksdriehoeksstelsel Diepte: t.o.v. N.A.P.(m) CONCEPT Wiertsema & Partners Wrijvingsweerstand (fs, MPa) Wrijvingsgetal (Rf, %) Project: Aanbrengen damwand nabij de Maximacentrale Projectplaats: Lelystad Sondering: DKM001 X = 164,477 Y = 510,110 Opdrachtnr.: VN Blad: 2 van 2 Datum:

30 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 2 : Dwarsprofielen Dijkverbetering Flevo Centrale _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

31

32

33 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 3 : Gegevens reachstacker _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

34

35

36 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 4 : Durability ArcelorMittal _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

37 ArcelorMittal Commercial RPS, Sheet Piles, DURABILITY Section : AZ N Section modulus Wel,ini : 3590 cm³/m Steel area A_ini : 215,9 cm²/m Reduced section modulus Wel,red : 3270 cm³/m Reduced steel area A_red : 194,0 cm²/m Reduced moment of inertia I_red : cm4/m Reduced flange thickness tf,red : 13,50 mm Reduced web thickness tw,red : 9,70 mm Steel grade : S 430 GP Yield strength: 430 MPa Weight: 169,5 kg/m² NOTES : Front : environment : user defined loss of steel : 0,90 mm Back : environment : user defined loss of steel : 0,60 mm Total loss of steel thickness: 1,50 mm Results not valid for 'class 4' sections according to EN Part , 15:32:55 Version September 2013

41 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 5 : Berekeningen hoofdwand D-sheet berekening damwandconstructie Berekening schroefinjectieverankering Toetsing damwandprofiel conform NEN-EN Berekening Kranz-stabiliteit Berekening ankergording _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

42 Rapport voor D-Sheet Piling 14.1 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Beens Groep BV Dongle client ID: Datum van rapport: 1/21/2016 Tijd van rapport: 1:34:00 PM Datum van berekening: 1/21/2016 Tijd van berekening: 1:29:09 PM Bestandsnaam: Projectbeschrijving: Q:\..\Berekeningen\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Kadeconstructie Maxima Centrale Hoofdwand Verificatie volgens NEN-EN 9997+C1:2012

43 1 Overzicht 1.1 Overzicht per Fase en Toets Fase Verificatie Verplaat- Moment Dwars- Mob. perc. Mob. perc. Verticaal nr. type sing Kracht moment weerstand evenwicht [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Stap ,6-8,6 14,0 14,9 Omhoog 1 EC7(NL)-Stap ,1-9,0 14,0 15,0 Omhoog 1 EC7(NL)-Stap 6.5 0,0 0,0 0,0 9,9 10,5 Voldoet 1 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 0,0 0,0 2 EC7(NL)-Stap ,1 251,4 45,2 50,8 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap ,8 236,2 43,4 49,3 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap ,0 239,1 89,8 24,5 28,2 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 287,0 107,7 3 EC7(NL)-Stap ,4 142,7 38,7 43,2 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap ,2 136,7 38,5 43,4 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap ,0 239,1 89,8 24,5 28,2 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 287,0 107,7 4 EC7(NL)-Stap ,3 249,2 54,7 59,8 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap ,4-245,0 56,2 61,6 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap ,0 549,2 172,5 32,8 37,5 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 659,0 207,0 5 EC7(NL)-Stap ,8 303,1 60,1 65,2 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap ,7 292,6 62,7 67,8 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap ,8 654,7 208,4 36,2 41,1 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 785,7 250,1 6 EC7(NL)-Stap ,9 382,4 64,5 69,3 Voldoet 6 EC7(NL)-Stap ,4 373,0 67,3 72,0 Omhoog 6 EC7(NL)-Stap ,6 594,7 287,5 39,3 44,2 Omhoog 6 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 713,7 345,0 Max 91,6 1107,8 382,4 67,3 72,0 Voldoet 1.2 Ankers en Stempels Fase Verificatie Anker/stempel type schroefinjectieanker ø.. Kracht Toestand [kn] 1 Stap 6.3 7,79 Elastisch 1 Stap 6.4 7,20 Elastisch 1 Stap 6.5 * 1,20-2 Stap ,00 Elastisch 2 Stap ,00 Elastisch 2 Stap 6.5 * 1,20 180,00 Elastisch 3 Stap ,24 Elastisch 3 Stap ,76 Elastisch 3 Stap 6.5 * 1,20 180,00 Elastisch 4 Stap ,40 Elastisch 4 Stap ,44 Elastisch 4 Stap 6.5 * 1,20 321,23 Elastisch 5 Stap ,34 Elastisch 5 Stap ,29 Elastisch 5 Stap 6.5 * 1,20 396,92 Elastisch 6 Stap ,95 Elastisch 6 Stap ,21 Elastisch 6 Stap 6.5 * 1,20 638,85 Elastisch Max 700,95 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 2

44 Door vermenigvuldiging van een representatieve waarde kan de kracht groter worden dan de knik of vloeikracht 1.3 Totale Stabiliteit per Fase Fase Stabiliteitsfactor naam [-] Aanbrengen da ,00 Aanvullen kade... 2,48 Afspannen vera... 2,48 Gesatureerde si... 2,00 Gesatureerde si... 1,95 Gesatureerde si... 2,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 3

45 2 Invoergegevens voor alle Bouwfasen 2.1 Algemene Invoergegevens Verificatie volgens NEN-EN 9997+C1:2012 Model Damwand Check verticaal evenwicht Ja Aantal bouwfasen 6 Soortelijk gewicht van water 9,81 kn/m³ Aantal takken van de veerkarakteristiek 3 Ontlasttak van de veerkarakteristiek Nee 2.2 Damwandeigenschappen Lengte 22,00 m Bovenkant 3,10 m Aantal secties 3 Pr;max;punt 6,00 MPa Ksifactor 0,72 Snede Van Tot Stijfheid Werkende naam EI breedte [m] [m] [knm²/m'] [m] AZ N (S ,00 3,10 1,8818E+05 1,00 AZ N (S ,40-6,00 1,8818E+05 1,00 AZ N (S ,90-17,40 1,8818E+05 0,50 Snede Van Tot Max. char. Modification Material Red. factor Reken naam moment factor factor max. moment moment [m] [m] [knm/m'] [-] [-] [-] [knm/m'] AZ N (S ,00 3, ,00 1,00 1,00 0, ,04 AZ N (S ,40-6, ,00 1,00 1,00 0, ,92 AZ N (S ,90-17, ,00 1,00 1,00 0, ,92 Snede Van Tot Red. factor Toelichting op Gecorrig. naam EI reductiefactor stijfheid EI [m] [m] [-] [knm²] AZ N (S ,00 3,10 0,91 corrosie ,00 AZ N (S ,40-6,00 0,93 corrosie ,00 AZ N (S ,90-17,40 0,93 corrosie 87500,00 Snede Van Tot Hoogte Verf- Doorsnede naam oppervlak [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ N (S ,00 3,10 499,00 1,47 216,00 AZ N (S ,40-6,00 499,00 1,47 216,00 AZ N (S ,90-17,40 499,00 1,47 108, Rekenopties Eerste fase beschrijft initiële situatie Fijnheid berekening Reduceren delta('s) volgens CUR Verificatie Verificatie van fase Nee Grof Ja EC7 NB NL methode B: Partile factoren (ontwerpwaarden) in geverifieerde fas Eurocode 7 gebruik makend van de factoren zoals beschreven in de Nationale Annex van Nederland. Het valt onder ontwerp benadering III. 1: Aanbrengen damwand en verankering Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 4

46 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 2: Aanvullen kadeconstructie Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 3: Afspannen verankering Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 5

47 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Beens Groep BV D-Sheet Piling 14.1 Verificatie van fase 4: Gesatureerde situatie Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 6

48 - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Beens Groep BV D-Sheet Piling 14.1 Verificatie van fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 7

49 3 Overzicht Fase 1: Aanbrengen damwand en verankering 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 8

50 4 Overzicht Fase 2: Aanvullen kadeconstructie 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 9

51 5 Totale Stabiliteit Fase 2: Aanvullen kadeconstructie Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 10

52 6 Stap 6.3 Fase 2: Aanvullen kadeconstructie 6.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 11

55 9 Overzicht Fase 3: Afspannen verankering 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 14

56 10 Totale Stabiliteit Fase 3: Afspannen verankering Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 15

57 11 Stap 6.3 Fase 3: Afspannen verankering 11.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 16

58 12 Stap 6.4 Fase 3: Afspannen verankering 12.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 17

59 13 Stap 6.5 Fase 3: Afspannen verankering 13.1 Invoergegevens Links Ankers Naam Niveau E-Modulus Door- Lengte Hoek Vloeikracht Voorspansnede kracht [m] [kn/m²] [m²/m'] [m] [grad] [kn/m'] [kn/m'] schroefinjectiea... 1,25 2,100E+08 2,000E-03 26,50-45,00 814,00 n.a Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 18

60 14 Overzicht Fase 4: Gesatureerde situatie 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 19

61 15 Totale Stabiliteit Fase 4: Gesatureerde situatie Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 20

62 16 Stap 6.3 Fase 4: Gesatureerde situatie 16.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 21

65 19 Overzicht Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 24

66 20 Totale Stabiliteit Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting Stabiliteitsfactor : 1, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 25

67 21 Stap 6.3 Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting 21.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 26

68 22 Stap 6.4 Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting 22.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 27

69 23 Stap 6.5 Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting 23.1 Invoergegevens Links Bovenbelastingen Naam Afstand Belasting [m] [kn/m²] 20 kn/m2 0,00 20,00 15,00 20, Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 28

70 24 Overzicht Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 29

71 25 Totale Stabiliteit Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 30

72 26 Stap 6.3 Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker 26.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 31

73 27 Stap 6.4 Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker 27.1 Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 32

74 28 Stap 6.5 Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker 28.1 Invoergegevens Links Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta Waterniveau Freatisch niveau: 0,60 [m] Maaiveld X [m] Y [m] 0,00 3, Eigenschappen van de grondmaterialen in Profiel: DKM001 (-d) (WSP mv) Laag Niveau Volumegewicht Cohesie Wrijvingshoek Delta naam Onverz. Verz. phi wrijvingshoek [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [grad] [grad] Aanvulzand 3,10 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, l... -6,00 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, sterk silti... -7,20 18,00 20,00 0,00 25,00 16,70 Klei, zwak zand... -8,85 15,00 15,00 0,00 22,50 15,00 Klei, schoon, slap -10,60 14,00 14,00 0,00 17,50 11,70 Veen, matig vo ,35 12,00 12,00 2,50 15,00 0,00 Zand, schoon, l ,15 17,00 19,00 0,00 30,00-20,00 Zand, schoon, ,50 18,00 20,00 0,00 32,50-16,60 Zand, schoon, l ,35 17,00 19,00 0,00 30,00-20,00 Zand, schoon, ,50 18,00 20,00 0,00 32,50-16,60 Zand, schoon, l ,50 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, ,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Laag Niveau Schelpfactor OCR Korreltype naam [m] [-] [-] Aanvulzand 3,10 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l... -6,00 1,00 1,00 Fijn Zand, sterk silti... -7,20 1,00 1,00 Fijn Klei, zwak zand... -8,85 1,00 1,00 Fijn Klei, schoon, slap -10,60 1,00 1,00 Fijn Veen, matig vo ,35 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,15 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,35 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,00 1,00 1,00 Fijn Laag Niveau Gronddrukcoëfficiënten Wateroverspanning naam Actief Neutraal Passief Boven Onder [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Aanvulzand 3,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon, l... -6,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, sterk silti... -7,20 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, zwak zand... -8,85 n.a. n.a. n.a. 0,00-0,53 Klei, schoon, slap -10,60 n.a. n.a. n.a. -0,53-0,76 Veen, matig vo ,35 n.a. n.a. n.a. -0,76-1,00 Zand, schoon, l ,15 n.a. n.a. n.a. -1,00-1,00 Zand, schoon, ,50 n.a. n.a. n.a. -1,00-1,00 Zand, schoon, l ,35 n.a. n.a. n.a. -1,00-1,00 Zand, schoon, ,50 n.a. n.a. n.a. -1,00-1,00 Zand, schoon, l ,50 n.a. n.a. n.a. -1,00-1,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 33

75 Laag Niveau Gronddrukcoëfficiënten Wateroverspanning naam Actief Neutraal Passief Boven Onder [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Zand, schoon, ,00 n.a. n.a. n.a. -1,00-1, Beddingsconstanten (Secant) Laag Niveau Tak 1 Tak 2 naam Boven Onder Boven Onder [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Aanvulzand 3, , , , ,00 Zand, schoon, l... -6, , , , ,00 Zand, sterk silti... -7, , , , ,00 Klei, zwak zand... -8, , , , ,00 Klei, schoon, slap -10, , ,00 800,00 800,00 Veen, matig vo , , ,00 800,00 800,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Laag Niveau Tak 3 naam Boven Onder [m] [kn/m³] [kn/m³] Aanvulzand 3, , ,00 Zand, schoon, l... -6, , ,00 Zand, sterk silti... -7, , ,00 Klei, zwak zand... -8,85 750,00 750,00 Klei, schoon, slap -10,60 500,00 500,00 Veen, matig vo ,35 500,00 500,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , ,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , ,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , , Ankers Naam Niveau E-Modulus Door- Lengte Hoek Vloeikracht Voorspansnede kracht [m] [kn/m²] [m²/m'] [m] [grad] [kn/m'] [kn/m'] schroefinjectiea... 1,25 2,100E+08 2,000E-03 26,50-45,00 814,00 n.a Bovenbelastingen Naam Afstand Belasting [m] [kn/m²] Fronrplaat reachstacker 0,75 330,00 1,95 232,00 Achteras reachstacker 8,50 55,00 8,62 55, Invoergegevens Rechts Berekeningsmethode Rekenmethode: C, phi, delta 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 34

76 Waterniveau Freatisch niveau: -1,66 [m] Maaiveld X [m] Y [m] 0,00-6, Eigenschappen van de grondmaterialen in Profiel: DKM001 (WSP bodem) Laag Niveau Volumegewicht Cohesie Wrijvingshoek Delta naam Onverz. Verz. phi wrijvingshoek [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [grad] [grad] Aanvulzand 3,10 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, l... -6,00 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, sterk silti... -7,20 18,00 20,00 0,00 25,00 16,70 Klei, zwak zand... -8,85 15,00 15,00 0,00 22,50 15,00 Klei, schoon, slap -10,60 14,00 14,00 0,00 17,50 11,70 Veen, matig vo ,35 12,00 12,00 2,50 15,00 0,00 Zand, schoon, l ,15 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, ,50 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Zand, schoon, l ,35 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, ,50 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Zand, schoon, l ,50 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 Zand, schoon, ,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 Laag Niveau Schelpfactor OCR Korreltype naam [m] [-] [-] Aanvulzand 3,10 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l... -6,00 1,00 1,00 Fijn Zand, sterk silti... -7,20 1,00 1,00 Fijn Klei, zwak zand... -8,85 1,00 1,00 Fijn Klei, schoon, slap -10,60 1,00 1,00 Fijn Veen, matig vo ,35 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,15 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,35 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, l ,50 1,00 1,00 Fijn Zand, schoon, ,00 1,00 1,00 Fijn Laag Niveau Gronddrukcoëfficiënten Wateroverspanning naam Actief Neutraal Passief Boven Onder [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Aanvulzand 3,10 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, schoon, l... -6,00 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Zand, sterk silti... -7,20 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,00 Klei, zwak zand... -8,85 n.a. n.a. n.a. 0,00 0,67 Klei, schoon, slap -10,60 n.a. n.a. n.a. 0,67 0,95 Veen, matig vo ,35 n.a. n.a. n.a. 0,95 1,26 Zand, schoon, l ,15 n.a. n.a. n.a. 1,26 1,26 Zand, schoon, ,50 n.a. n.a. n.a. 1,26 1,26 Zand, schoon, l ,35 n.a. n.a. n.a. 1,26 1,26 Zand, schoon, ,50 n.a. n.a. n.a. 1,26 1,26 Zand, schoon, l ,50 n.a. n.a. n.a. 1,26 1,26 Zand, schoon, ,00 n.a. n.a. n.a. 1,26 1, Beddingsconstanten (Secant) Laag Niveau Tak 1 Tak 2 naam Boven Onder Boven Onder [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Aanvulzand 3, , , , ,00 Zand, schoon, l... -6, , , , ,00 Zand, sterk silti... -7, , , , ,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 35

77 Laag Niveau Tak 1 Tak 2 naam Boven Onder Boven Onder [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] Klei, zwak zand... -8, , , , ,00 Klei, schoon, slap -10, , ,00 800,00 800,00 Veen, matig vo , , ,00 800,00 800,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Zand, schoon, l , , , , ,00 Zand, schoon, , , , , ,00 Laag Niveau Tak 3 naam Boven Onder [m] [kn/m³] [kn/m³] Aanvulzand 3, , ,00 Zand, schoon, l... -6, , ,00 Zand, sterk silti... -7, , ,00 Klei, zwak zand... -8,85 750,00 750,00 Klei, schoon, slap -10,60 500,00 500,00 Veen, matig vo ,35 500,00 500,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , ,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , ,00 Zand, schoon, l , , ,00 Zand, schoon, , , , Berekeningsresultaten Aantal iteraties: Grafieken van Momenten, Krachten en Verplaatsingen Einde Rapport 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand Pagina 36

78 Berekening schroefinjectieverankering Kadeconstructie Maximacentrale (DKM001) INVOERGEGEVENS Type schroefinjectieanker Jetmix 101,6x22,2 keuze ontwerper Ankerkracht (P max;1 ) = 700,95 kn/m 1 rekenwaarde uit damwandberekening Ankerkracht (P rep;1 ) = 532,38 kn/m 1 representatieve waarde uit damwandberekening Ankerhoek met horizontaal (α 1 ) = 45,0 graden waarde uit damwandberekening Afstand ankers h.o.h. (l) = 2,80 m 1 keuze ontwerper Ankerhoek met horizontaal (α) = 45,0 graden keuze ontwerper n.a.v. optimalisatie Corrosie ankerstang rondom = 0,60 mm keuze ontwerper Buitendiameter ankerstang = 101,6 mm bij aanvang Wanddikte ankerstang = 22,2 mm bij aanvang α Oppervlakte ankerstang (A) = 5347 mm 2 gereduceerd a.g.v. corrosie Vloeispanning ankerstang (f y ) = 515 N/mm 2 Breukspanning ankerstang (f u ) = 720 N/mm 2 Diameter boorkop = 380 mm Diameter groutlichaam = 350 mm a.g.v. overpersing Maaiveldniveau = 3,00 m + NAP keuze ontwerper Aangrijpniveau ankerstang = 1,25 m + NAP keuze ontwerper Onderzijde slappe grondlaag = -12,25 m + NAP volgt uit sondering Materiaalfactor grout (γ a ) = 1,20 opgave leverancier Schachtwrijvingsfactor (α t ) = 0,015 opgave leverancier REKENWAARDEN Ankerkracht (P max ) = 1963 kn axiaal (h.o.h anker * P max;1 * cos α 1 /cos α) Ankerkracht (P d;grout ) = 2159 kn rekenwaarde toetsing groutlichaam (1,10 * P max ) Ankerkracht (P d;stang ) = 2453 kn rekenwaarde toetsing ankerstang (1,25 * P max ) /2 Schroefinjectieverankering

79 Berekening schroefinjectieverankering Kadeconstructie Maximacentrale (DKM001) onderzijde laag groutlichaam q c;gem (max. 15 MPa) R a;d laag R a;d cum. 1 / u.c. R a;d = R a;k / γ a [m+ NAP] [Mpa] [kn] [kn] [R a;d / P d;grout ] R a;k = R a;min / ξ a (ξ a = 1,00) -13, R a;min = α t * O * L A * q c;gem -13,50 6,00 34,99 34,99 0,02-13,75 8,00 46,65 81,64 0,04-14,00 9,75 56,86 138,49 0,06-14,25 8,25 48,11 186,60 0,09-14,50 6,00 34,99 221,59 0,10-14,75 8,50 49,57 271,15 0,13-15,00 15,00 87,47 358,62 0,17-15,25 15,00 87,47 446,09 0,21-15,50 10,00 58,31 504,41 0,23-15,75 8,50 49,57 553,97 0,26-16,00 8,50 49,57 603,54 0,28-16,25 10,00 58,31 661,85 0,31-16,50 10,00 58,31 720,16 0,33-16,75 9,50 55,40 775,56 0,36-17,00 9,25 53,94 829,50 0,38-17,25 9,50 55,40 884,90 0,41-17,50 12,00 69,98 954,87 0,44-17,75 15,00 87, ,34 0,48-18,00 15,00 87, ,81 0,52-18,25 15,00 87, ,28 0,56-18,50 15,00 87, ,75 0,60-18,75 14,50 84, ,30 0,64-19,00 15,00 87, ,77 0,68-19,25 15,00 87, ,24 0,72-19,50 13,00 75, ,05 0,76-19,75 12,00 69, ,02 0,79-20,00 11,00 64, ,17 0,82-20,25 13,00 75, ,97 0,86-20,50 11,50 67, ,03 0,89-20,75 12,00 69, ,01 0,92-21,00 12,00 69, ,99 0,95-21,25 15,00 87, ,45 0,99-21,50 15,00 87, ,92 1,03 u.c. grout 0,97 GROUTLICHAAM Einddiepte groutlichaam = -21,50 m + NAP uit tabel Totale lengte anker = 32,17 m 1 inclusief groutlichaam Fictieve ankerlengte = 26,34 m 1 lengte vrije ankerstang + 0,5 * lengte groutlichaam Afstand achter damwand = 22,75 m 1 horizontaal gemeten Totale lengte groutlichaam = 11,67 m 1 voldoet is minimaal 5,00 meter Minimale h.o.h. afstand (8*D) = 2,80 m 1 voldoet ANKERSTANG Vloeisterkte ankerstang = 2754 kn Breuksterkte ankerstang = 3850 kn Rekenwaarde stang (R t;d ) = 2750 kn laagste waarde van f y en f u / 1,40 u.c. stang = P d;stang / R t;d = 0,89 - voldoet ANKERUITVAL Ankerkracht herverdeling (P rep ) = 2236 kn axiaal ( 1,5 * h.o.h anker * Prep;1 * cos α 1 /cos α) u.c. grout = P rep / R a;k = 0,91 - voldoet Rekenwaarde stang (R t;d ) = 2754 kn vloeisterkte ankerstang u.c. stang = P rep / R t;d = 0,81 - voldoet /2 Schroefinjectieverankering

80 Toetsing damwandprofiel conform NEN-EN Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Hoofdwand GEGEVENS CORROSIE Referentieperiode = 50 jaar (vereiste levensduur constructie) Corrosiesnelheid waterzijde = 0,014 mm/jr. Corrosiesnelheid grondzijde = 0,012 mm/jr. Corrosiesnelheid totaal = 0,026 mm/jr. Corrosie totaal = 1,30 mm Reductiefactor corrosie = 0,91 GEGEVENS DAMWAND INITIEEL Damwandprofiel = AZ N Vloeigrens (f y ) = 430 N/mm 2 Stijfheid (EI) = knm 2 /m 1 Elastisch weerstandsmoment (W el ) = 3590 cm 3 /m 1 Plastisch weerstandsmoment (W pl ) = 4110 cm 3 /m 1 Profielbreedte (b profiel ) = 700 mm (bij omega-profielen 1/2 profielbreedte) Profielhoogte (h profiel ) = 499 mm Flensdikte (t f ) = 15,0 mm Lijfdikte (t w ) = 11,2 mm Flensbreedte (b flens ) = 443,5 mm (conform NEN-EN tabel 5-1) Hellingshoek lijf (α lijf ) = 63,2 graden Profieldoorsnede (A) = 216 cm 2 /m 1 Reductiefactor weerstandsmoment (β B ) = 1,00 (scheve buiging conform CUR 166 deel 2 art en 3.3.3) Reductiefactor traagheidsmoment (β D ) = 1,00 (scheve buiging conform CUR 166 deel 2 art en 3.3.3) Elastisch momentcapaciteit (M c;rd;el ) = 1544 knm/m 1 Plastisch momentcapaciteit (M c;rd;pl ) = 1767 knm/m 1 Kniklengte (l) = 14,10 m (conform NEN-EN art ) GEGEVENS VERANKERING Afstand h.o.h. verankering (l anker ) = Ankerhoek met horizontaal (α anker ) = 2,80 m 45,0 graden GEGEVENS BELASTING Ankerkracht (P max;axiaal ) = 701,0 kn/m 1 Normaalkracht extern (N ex ) = kn/m 1 Veiligheidsfactor (γ M0 ) = 1,00 (conform NEN-EN art ) Veiligheidsfactor (γ M1 ) = 1,10 (conform NEN-EN art ) Veiligheidsfactor (γ M2 ) = 1,25 (conform NEN-EN art ) Maximale moment (M Ed ) = 1100,3 knm/m 1 Maximale normaalkracht (N Ed ) = 495,6 kn/m 1 Maximale dwarskracht (V ed ) = 382,4 kn/m 1 Moment t.p.v. max. dwarskracht (M V;Ed ) = knm/m 1 Dwarskracht t.p.v. max. moment (V M;Ed ) = kn/m 1 DOORSNEDEKLASSE INCL. CORROSIE Type profiel = Z-profiel (bij omega-profielen z-profiel toepassen, sloten in de drukzone) ε = (235 / f y ) = 0,74 (b flens / t f;corr ) / ε = 43,8 Doorsnedeklasse = klasse 2 (damwandprofiel is niet plooigevoelig) Gecorrigeerde vloeispanning (f y;corr ) = 430 N/mm 2 (vloeispanning is niet gecorrigeerd) GEGEVENS DAMWAND INCL. CORROSIE Stijfheid (EI corr ) = knm 2 /m 1 (indien van toepassing incl. reductie a.g.v. scheve buiging) Elastisch weerstandsmoment (W el;corr ) = 3267 cm 3 /m 1 (indien van toepassing incl. reductie a.g.v. scheve buiging) Plastisch weerstandsmoment (W pl;corr ) = 3740 cm 3 /m 1 (indien van toepassing incl. reductie a.g.v. scheve buiging) Profieldoorsnede (A corr ) = 197 cm 2 /m 1 Elastisch momentcapaciteit (M c;rd;el;corr ) = 1405 knm/m 1 (M c;rd;el;corr = W el;corr * f y;corr ) Plastisch momentcapaciteit (M c;rd;pl;corr ) = 1608 knm/m 1 (M c;rd;pl;corr = W pl;corr * f y ) Normaalkracht capaciteit (N pl;rd ) = 8452 kn/m 1 (N pl;rd = A corr * f y;corr / γ M0 ) Knikkracht (N cr ) = 8501 kn/m 1 (N cr = EI corr * β D * π 2 / l 2 ) Lengte lijf (c) = 542,2 mm (c = (h profiel;z - t f ) / sinα lijf of c = (h profiel;u - t f ) / 2 * sinα lijf ) Flensdikte (t f;corr ) = 13,7 mm Lijfdikte (t w;corr ) = 9,9 mm Imperfectiefactor (α) = 0,76 (conform NEN-EN art knikkromme d) /2 Toetsing damwandprofiel

81 TOETSING CONFORM NEN-EN Toetsing capaciteit doorsnede t.p.v. maximale dwarskracht conform NEN-EN art A v = t w;corr * (h profiel - t f ) = 47,9 cm 2 V pl;rd = (A v * f y ) / ( 3 * γ M0 ) = 1190 kn V Ed = V Ed * (b profiel / 10 3 ) = 268 kn (dwarskracht per lijf) Toets: V Ed V pl;rd u.c. = 0,23 voldoet ρ = (2 * V Ed / V pl;rd - 1) 2 = 0,00 VEd < 0,50; reduceren toelaatbaar moment niet vereist M V;Rd = 1608 knm/m 1 (M V;Rd = (β B * W pl - (ρ * A 2 V / 4 * t w,corr * sinα)) * f y / γ M0 of M V;Rd = M c;rd;el;corr ) Toets: M V;Ed M V;Rd u.c. = 0,00 voldoet Toetsing knikken lijf a.g.v. maximale dwarskracht conform NEN-EN art c / t w;corr > 72 * ξ 54,8 > 53,2 Toetsing van lijf op knik is vereist λ = 0,346 * c / t w;corr * (f y / E) = 0,86 f bv = 241 N/mm 2 (conform NEN-EN tabel 6-1) V b;rd = (h profiel - t f ) * t w;corr * f bv / γ M0 = 1153 kn V Ed = V Ed * (b profiel / 10 3 ) = 268 kn (dwarskracht per lijf) Toets: V Ed V b;rd u.c. = 0,33 voldoet Toetsing capaciteit doorsnede t.p.v. maximale moment conform NEN-EN art M c;rd;corr = 1608 knm/m 1 (plastische momentcapaciteit) A v = t w;corr * (h profiel - t f ) = 47,9 cm 2 V pl;rd = (A v * f y ) / ( 3 * γ M0 ) = 1190 kn V M;Ed = V M;Ed * (b profiel / 10 3 ) = 0 kn (dwarskracht per lijf) Toets: V M;Ed V pl;rd u.c. = 0,00 voldoet ρ = (2 * V Ed / V pl;rd - 1) 2 = 0,00 VEd < 0,50; reduceren toelaatbaar moment niet vereist f y;red = (1 - ρ) * f y 430 N/mm 2 γ v;red = f y;red / f y 1,00 (reductiefactor voor momentcapaciteit a.g.v. dwarskracht) Toetsing knikstabiliteit damwandprofiel a.g.v. normaalkrachten N Ed / N cr 0,04 0,058 Toetsing knikstabiliteit is vereist λ = (A corr * f y;corr / N cr ) = 0,997 Φ = 0,5 * (1 + α * (λ - 0,2) + λ -2 ) = 1,31 (conform NEN-EN art ) χ = 1 / (Φ + (Φ 2 - λ -2 )) = 0,47 (conform NEN-EN art ) u.c. = 1,00 voldoet Bepaling momentcapaciteit z-profiel in combinatie met dwars- en normaalkracht doorsnedeklasse 1 en 2 N Ed / N pl;rd 0,10 0,059 Effect normaalkracht mag worden verwaarloosd M N;Rd = 1,11 * M c;rd;corr * (1 - N Ed / N pl;rd ) * γ v;red = 0,0 knm/m 1 Toets: M N;Rd M c;rd * γ v;red u.c. = 0,00 voldoet Bepaling momentcapaciteit u-profiel in combinatie met dwars- en normaalkracht doorsnedeklasse 1 en 2 N Ed / N pl;rd 0,25 0,000 Niet van toepassing op dit profiel M N;Rd = 1,33 * M c;rd;corr * (1 - N Ed / N pl;rd ) * γ v;red = 0,0 knm/m 1 Toets: M N;Rd M c;rd * γ v;red u.c. = 0,00 voldoet Bepaling momentcapaciteit damwandprofiel in combinatie met dwars- en normaalkracht doorsnedeklasse 3 en 4 N Ed / N pl;rd 0,10 0,000 Niet van toepassing op dit profiel M N;Rd = M c;rd;corr * (1 - N Ed / N pl;rd ) * γ v;red = 0,0 knm/m 1 Toets: M N;Rd M c;rd * γ v;red u.c. = 0,00 voldoet Toetsing momentcapaciteit damwandprofiel in combinatie met dwars- en normaalkracht M N;Rd = 0,0 knm/m 1 Effect normaalkracht mag worden verwaarloosd M c;rd * γ v;red = 1608 knm/m 1 Toets: M Ed M N;Rd of M c;rd * γ v;red u.c. = 0,68 voldoet /2 Toetsing damwandprofiel

82 Verificatie ankerkracht D-Sheet Piling versie 14.1 Datum: 1/21/2016 Tijd: 2:32:19 PM Probleemidentificatie Kadeconstructie Maxima Centrale Hoofdwand Fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker Hoogte van het ankerschot : 0,00 [m] Onderkant ankerschot : -17,49 [m] Bovenkant ankerschot : -17,49 [m] Lengte van het anker : 26,50 [m] Doorsnede van het anker : 2000,00 [mm²] Verankering is: korte verankering Resultaten Kranz berekening WAARSCHUWING Kranz berekening is alleen zinvol als onderkant ankerschot boven onderkant damwand ligt Damwand actief, met belastingen (Ea) : 906,779 [kn] Damwand actief, geen belastingen (Ea) : 599,056 [kn] Horizontale kracht, met belastingen (Er) : -3086,760 [kn] Horizontale kracht, geen belastingen (Er) : -2804,144 [kn] Ankerschot actief (Eo) : 828,739 [kn] Cohesie x lengte (Ec) : 0,000 [kn] Factor t.g.v. hoek (Es) : 1,290 [ - ] Toegestane ankerkracht = ( Ea - ( Er + Eo ) + Ec ) / Es Toegestane ankerkracht met belastingen : 2452,596 [kn] Toegestane ankerkracht zonder belastingen : 1995,107 [kn] Toegestane ankerkracht volgens Kranz : 1995,107 [kn] Toegestane ankerkracht : 1995,107 [kn] Feitelijke ankerkracht (Rep) : 532,371 [kn] Feitelijke ankerkracht Cur (1.5 * Fa;Max) : 1051,428 [kn] Toetsing anker: Voldoet volgens toets op representatieve waarden Voldoet volgens CUR Einde van ankerkrachtverificatie

83 Berekening ankergording conform CUR 166 en NEN-EN Kadeconstrcutie Maximacentrale hoofdwand INVOERGEGEVENS Ankerkacht (P max ) = 700,95 kn/m 1 rekenwaarde in richting anker Ankerkracht (P rep ) = 532,38 kn/m 1 representatieve waarde in richting anker Ankerhoek met horizontaal (α) = 45,0 graden keuze ontwerper Ankerkracht (P max;hor ) = 495,65 kn/m 1 rekenwaarde horizontaal Ankerkracht (P rep;hor ) = 376,45 kn/m 1 representatieve waarde horizontaal Afstand ankers h.o.h. (l) = 2,80 m 1 keuze ontwerper Vloeispanning gording (f y ) = 355 N/mm 2 keuze ontwerper Profiel gording = HEB 450 keuze ontwerper Aantal profielen (n) = 1 stuk keuze ontwerper Corrosie rondom = 0,60 mm keuze ontwerper W y;el = 3551 x 10 3 mm 3 weerstandsmoment elastisch (gereduceerd) W y;pl = 3982 x 10 3 mm 3 weerstandsmoment plastisch (gereduceerd) I y = x 10 4 mm 4 traagheidsmoment (gereduceerd) A = 218 x 10 2 mm 2 oppervlak profieldoorsnede (gereduceerd) h = 448,8 mm profielhoogte (gereduceerd) b = 298,8 mm profielbreedte gereduceerd) t w = 12,8 mm lijfdikte gereduceerd) t f = 24,8 mm flensdikte (gereduceerd) r = 27,6 mm straal tussen lijf en flens (gereduceerd) BELASTINGEN M g,ed per profiel = 427,45 knm rekenwaarde moment = (1,10 * 1/10 * P max;hor * l 2 ) / n V g,ed per profiel = 763,30 kn rekenwaarde dwarskracht = (1,10 * 1/2 * P max;hor * l) / n RESULTATEN σ x,ed = (M g;ed / W y;el ) * 10 6 = 120,37 N/mm 2 u.c. = σ x,ed / f y = 0,34 voldoet τ Ed = (V g;ed / A w ) * 10 3 = 149,38 N/mm 2 u.c. = τ Ed * 3 / f y = 0,73 voldoet σ vgl,ed = (σ 2 x,ed + 3 * τ 2 Ed) = 274,69 N/mm 2 u.c. = σ vgl,ed / f y = 0,77 voldoet Doorbuiging (u) = 1,79 mm 1/200 x l 14,00 mm voldoet ANKERUITVAL M g,k per profiel = 737,84 knm plastische scharnieren = (1/16 * P rep;hor * (2 * l) 2 ) / n V g,k per profiel = 1054,06 kn representatieve dwarskracht = (1/2 * P rep;hor * 2 * l) / n M pl,rd = W y;pl * f y = 1413,61 knm u.c. = M g,k / M pl,rd = 0,52 voldoet V pl;rd = A v * f y / 3 = 2131,54 kn u.c. = V g,k / (0,5 * V pl,rd ) = 0,99 voldoet Berekening ankergording

84 Beens Groep HOOFDBEREKENING DAMWAND Kadeconstructie Maximacentrale Lelystad Bijlage 6 : Berekeningen hoofdwand t.p.v. bolders D-sheet berekening damwandconstructie Berekening schroefinjectieverankering Toetsing damwandprofiel conform NEN-EN _hoofdberekening damwand Bijlage versie A

85 Rapport voor D-Sheet Piling 14.1 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Beens Groep BV Dongle client ID: Datum van rapport: 1/21/2016 Tijd van rapport: 2:09:53 PM Datum van berekening: 1/21/2016 Tijd van berekening: 2:02:49 PM Bestandsnaam: Projectbeschrijving: Q:\..\Berekeningen\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Kadeconstructie Maxima Centrale Hoofdwand bolder Verificatie volgens NEN-EN 9997+C1:2012

86 1 Overzicht 1.1 Overzicht per Fase en Toets Fase Verificatie Verplaat- Moment Dwars- Mob. perc. Mob. perc. Verticaal nr. type sing Kracht moment weerstand evenwicht [mm] [knm] [kn] [%] [%] 1 EC7(NL)-Stap ,6-8,6 12,9 13,7 Omhoog 1 EC7(NL)-Stap ,1-9,0 12,9 13,7 Omhoog 1 EC7(NL)-Stap 6.5 0,0 0,0 0,0 9,4 9,8 Voldoet 1 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 0,0 0,0 2 EC7(NL)-Stap ,5 203,3 33,7 39,0 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap ,1 215,9 33,1 38,6 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap ,0 241,1 90,1 20,9 24,1 Omhoog 2 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 289,3 108,1 3 EC7(NL)-Stap ,2-144,0 31,8 36,0 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap ,8 136,8 31,6 36,0 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap ,0 241,1 90,1 20,9 24,1 Omhoog 3 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 289,3 108,1 4 EC7(NL)-Stap ,8-254,2 43,4 48,7 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap ,4-248,8 43,1 48,7 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap ,6 559,8 171,8 27,1 31,3 Omhoog 4 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 671,7 206,2 5 EC7(NL)-Stap ,8-297,4 47,9 53,3 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap ,1-299,1 47,9 53,7 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap ,4 665,9 207,2 29,6 34,2 Omhoog 5 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 799,1 248,6 6 EC7(NL)-Stap ,4 372,3 51,7 57,0 Voldoet 6 EC7(NL)-Stap ,3 362,6 52,2 57,8 Voldoet 6 EC7(NL)-Stap ,4 603,5 286,7 31,8 36,5 Omhoog 6 EC7(NL)-Stap 6.5 * 1,20 724,2 344,0 Max 88,4 1079,8 372,3 52,2 57,8 Voldoet 1.2 Ankers en Stempels Fase Verificatie Anker/stempel type schroefinjectieanker ø.. Kracht Toestand [kn] 1 Stap 6.3 7,81 Elastisch 1 Stap 6.4 7,20 Elastisch 1 Stap 6.5 * 1,20-2 Stap ,00 Elastisch 2 Stap ,00 Elastisch 2 Stap 6.5 * 1,20 180,00 Elastisch 3 Stap ,05 Elastisch 3 Stap ,59 Elastisch 3 Stap 6.5 * 1,20 180,00 Elastisch 4 Stap ,70 Elastisch 4 Stap ,59 Elastisch 4 Stap 6.5 * 1,20 319,19 Elastisch 5 Stap ,68 Elastisch 5 Stap ,72 Elastisch 5 Stap 6.5 * 1,20 393,04 Elastisch 6 Stap ,68 Elastisch 6 Stap ,64 Elastisch 6 Stap 6.5 * 1,20 637,31 Elastisch Max 684,68 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 2

87 Door vermenigvuldiging van een representatieve waarde kan de kracht groter worden dan de knik of vloeikracht 1.3 Totale Stabiliteit per Fase Fase Stabiliteitsfactor naam [-] Aanbrengen da ,00 Aanvullen kade... 2,62 Afspannen vera... 2,62 Gesatureerde si... 2,12 Gesatureerde si... 2,07 Gesatureerde si... 2,13 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 3

88 2 Invoergegevens voor alle Bouwfasen 2.1 Algemene Invoergegevens Verificatie volgens NEN-EN 9997+C1:2012 Model Damwand Check verticaal evenwicht Ja Aantal bouwfasen 6 Soortelijk gewicht van water 9,81 kn/m³ Aantal takken van de veerkarakteristiek 3 Ontlasttak van de veerkarakteristiek Nee 2.2 Damwandeigenschappen Lengte 23,00 m Bovenkant 3,10 m Aantal secties 2 Pr;max;punt 6,00 MPa Ksifactor 0,72 Snede Van Tot Stijfheid Werkende naam EI breedte [m] [m] [knm²/m'] [m] AZ N (S ,00 3,10 1,9916E+05 1,00 AZ N (S ,90-6,00 1,9916E+05 1,00 Snede Van Tot Max. char. Modification Material Red. factor Reken naam moment factor factor max. moment moment [m] [m] [knm/m'] [-] [-] [-] [knm/m'] AZ N (S ,00 3, ,00 1,00 1,00 0, ,04 AZ N (S ,90-6, ,00 1,00 1,00 0, ,92 Snede Van Tot Red. factor Toelichting op Gecorrig. naam EI reductiefactor stijfheid EI [m] [m] [-] [knm²] AZ N (S ,00 3,10 0,91 corrosie ,00 AZ N (S ,90-6,00 0,93 corrosie ,00 Snede Van Tot Hoogte Verf- Doorsnede naam oppervlak [m] [m] [mm] [m²/m² wall] [cm²/m'] AZ N (S ,00 3,10 500,00 1,47 230,00 AZ N (S ,90-6,00 500,00 1,47 230, Rekenopties Eerste fase beschrijft initiële situatie Fijnheid berekening Reduceren delta('s) volgens CUR Verificatie Verificatie van fase Nee Grof Ja EC7 NB NL methode B: Partile factoren (ontwerpwaarden) in geverifieerde fas Eurocode 7 gebruik makend van de factoren zoals beschreven in de Nationale Annex van Nederland. Het valt onder ontwerp benadering III. 1: Aanbrengen damwand en verankering Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 4

89 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Beens Groep BV D-Sheet Piling 14.1 Verificatie van fase 2: Aanvullen kadeconstructie Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 3: Afspannen verankering Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 1 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 5

90 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,15 - Tangens phi 1,15 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,15 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,20 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,30 - Tangens phi 1,20 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Beens Groep BV D-Sheet Piling 14.1 Verificatie van fase 4: Gesatureerde situatie Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 6

91 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 Verificatie van fase 6: Gesatureerde situatie reachstacker Vermenigvuldigingsfactor voor ankerstijfheid 1,000 Gebruikte partiële factor set RC 2 Factoren op belastingen - Permanente belasting, ongunstig 1,00 - Permanente belasting, gunstig 1,00 - Variabele belasting, ongunstig 1,10 - Variabele belasting, gunstig 0,00 Materiaalfactoren - Cohesie 1,25 - Tangens phi 1,18 - Delta (wandwrijvingshoek) 1,18 - Beddingsconstanten 1,30 Aanpassing geometrie - Toename kerende hoogte 10,00 % - Maximum toename kerende hoogte 0,50 m - Verlaging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, passieve zijde 0,25 m - Verhoging grondwaterniveau, actieve zijde 0,05 m Factoren op totale stabiliteit - Cohesie 1,45 - Tangens phi 1,25 - Factor op volumegewicht grond 1,00 Factoren op verticale evenwicht - Gamma m:b4 1,20 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 7

92 3 Overzicht Fase 3: Afspannen verankering 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 8

93 4 Totale Stabiliteit Fase 3: Afspannen verankering Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 9

94 5 Overzicht Fase 4: Gesatureerde situatie 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 10

95 6 Totale Stabiliteit Fase 4: Gesatureerde situatie Stabiliteitsfactor : 2, Totale Stabiliteit 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 11

96 7 Stap 6.5 Fase 4: Gesatureerde situatie 7.1 Algemene Invoergegevens Normaalkrachten Naam Kracht op Kracht op maaiveld- Kracht op maaiveld- Kracht op bovenkant damwand niveau, linkerkant niveau, rechterkant onderkant damwand [kn] [kn] [kn] [kn] Verticale compo ,00 180,00 180,00 180,00 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 12

97 8 Overzicht Fase 5: Gesatureerde situatie verkeersbelasting 1/21/2016 Q:\..\Kadeconstructie Maxima Centrale hoofdwand bolder Pagina 13

Nog meer weergeven