STABILITEITSANALYSE. Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22. Bovendijk NM Wilnis

Rapport: STABILITEITSANALYSE Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 Wilnis Opdrachtgever: Treurhandel Bovendijk 22 3648 NM Wilnis Rapportnummer: 1600105-XZ Versie: 1 Rapportdatum: 14 oktober 2016 Rapportstatus: Gecontroleerd Norm / richtlijn: NEN 9997-1 Opgesteld door: ir. D.A.D. Tapsi Controle: drs. I.W. van Geloven 18-10-2016 X Ondertekend door: drs. I.W. van Geloven Postbus 21 2800 AA Gouda - tel. 0182 58 55 03 - fax 0182 58 53 01 Postbus 2099 4460 MB Goes - tel. 0113 82 02 23 - fax 0113 82 02 24 info@wiha.nl - www.wiha.nl

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Inhoudsopgave 1 Projectbeschrijving...1 1.1 Inleiding...1 1.2 Plangegevens...1 1.2.1 Administratieve indeling...1 1.2.2 Situatie actueel / voormalig...1 1.2.3 Bouwplan...1 1.2.4 Verstrekte plangegevens...2 1.3 Grondonderzoek derden...2 1.4 Overleg / inventarisatie...2 2 Bodem, water en omgeving...3 2.1 Hoogte maaiveld...3 2.2 Bodem...3 2.2.1 Laagopbouw van de grond en de variaties daarvan op de planlocatie...3 2.2.2 Geologie van de planlocatie en omgeving...3 2.3 Water...4 2.3.1 Oppervlaktewater...4 2.3.2 Grondwater...4 3 Stabiliteitsbanalyse Ophoging/aanvulling...5 3.1 Inleiding...5 3.2 Uitgangspunten berekening...5 3.2.1 Rekenmethode...5 3.2.2 Grondparameters...5 3.2.3 Uitgangspunten...6 3.3 Rekenresultaat macrostabiliteit...7 3.4 Conclusies...9 Bijlagen Bijlage 1: Resultaten grondonderzoek Bijlage 2: Berekeningsresultaten Rapport: 1600105-XZ versie 1,14 oktober 2016

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 1 PROJECTBESCHRIJVING 1.1 Inleiding Gepland is de nieuwbouw van een woning aan de Bovendijk 22 te Wilnis. Men is voornemens de grond tussen de nieuwbouw en de dijk op te vullen. Voor dit project is door derden een geotechnisch grondonderzoek uitgevoerd. In onderhavig rapport wordt een stabiliteitsanalyse uitgewerkt op basis van de gegevens van derden. 1.2 Plangegevens 1.2.1 Administratieve indeling Het plan is gelegen aan de Bovendijk 22 te Wilnis (gemeente De Ronde Venen). De locatie bevindt zich in het werkgebied van Hoogheemraadschap Amstel, Gooi en Vecht en is gesitueerd in de provincie Utrecht. De ligging van de onderzoekslocatie is globaal weergegeven in Figuur 1.1. Planlocatie Figuur 1.1 Ligging onderzoekslocatie ten opzichte van de omgeving 1.2.2 Situatie actueel / voormalig De planlocatie is momenteel onbebouwd. De bouwplaats is gesitueerd aan een dijk. Een indruk van de huidige situatie is globaal weergegeven in Figuur 1.2. Voor een situatieschets van het plan wordt verwezen naar de tekening in Bijlage 1 (tekening derden). Onderzoekslocatie Onderzoekslocatie Figuur 1.2 Globale indruk huidige situatie 1.2.3 Bouwplan Het plan omvat de nieuwbouw van een woning. Men is voornemens de ruimte tussen de fietspad en de gevellijn aan te vullen. In het plan is geen kelder voorzien. Op basis van de verstrekte plangegevens (zie 1.2.4) en aanvullende informatie van de opdrachtgever zijn de navolgende afmetingen/peilen aangenomen: Maaiveldniveau t.p.v. de nieuwbouw 4,8 m - NAP Aan te vullen hoogte t.p.v. de gevel ca. 3 m Afstand tussen hart fietspad en de gevellijn ca. 30 m Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 1

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Geadviseerd wordt deze uitgangspunten te verifiëren. 1.2.4 Verstrekte plangegevens Ten behoeve van het project zijn door of namens de opdrachtgever diverse schetsen/tekeningen ter beschikking gesteld. P1021-002 Leggerprofiel secundaire waterkering, Hoogheemraadschap AVG, 29-10-12; 1021B.dwg, Geotechnisch lengteprofiel waterkeringen Waternet Blok12, Kruin, d.d. 21-09-2011; 1021B.dwg, Geotechnisch lengteprofiel waterkeringen Waternet Blok12, Teen, d.d. 21-09-2011; Handschets, Ophoging, per email verstrekt door de opdrachtgever. 1.3 Grondonderzoek derden Binnen het kader van dit project is eerder een grondonderzoek uitgevoerd bestaande uit: enkele hoogtemetingen 2 sonderingen 2 handboringen. De gegevens hiervan zijn gebruikt voor het opstellen van onderhavig advies. Voor een uitgebreide beschrijving van het uitgevoerde grondonderzoek en van de resultaten hiervan wordt verwezen naar het eerder uitgebrachte rapport (HA 12797A d.d. 12-1-2016). 1.4 Overleg / inventarisatie Teneinde meer inzicht te krijgen in de randvoorwaarden van de ophoging/aanvulling is telefonisch en per email overleg gepleegd met de opdrachtgever. Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 2

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 2 BODEM, WATER EN OMGEVING 2.1 Hoogte maaiveld De maaiveldhoogte ter plaatse van de nieuwbouw bedraagt ca. 4,8 m - NAP. Op basis van het Actueel Hoogtebestand Nederland en aangeleverde grondonderzoeksresultaten wordt verwacht dat maaiveldhoogte op de onderzoekslocatie varieert van ca.1,3 m + NAP (kruin dijk) tot 4,8 m - NAP. Een indruk van de maaiveldhoogte in de omgeving is weergegeven in Figuur 2.1. Figuur 2.1 Overzicht maaiveldhoogten in de omgeving (rood is hoger, blauw is lager), bron AHN 2.2 Bodem 2.2.1 Laagopbouw van de grond en de variaties daarvan op de planlocatie De lokale bodemopbouw kan, tot de maximaal verkende diepte, als volgt worden gekarakteriseerd. Diepte tot m tov NAP] lithologie / samenstelling Kenmerk / bijzonderheden ca. 9,5 - klei en/of veen, weinig vast opgebracht antropogeen materiaal op de dijklichaam 21 - zand, matig vast tot vast plaatselijk teruggangen in conusweerstand door zand met een hogere siltfractie of lossere pakking 2.2.2 Geologie van de planlocatie en omgeving De op basis van de geraadpleegde bronnen verwachte ondiepe geologie op de locatie is weergegeven in navolgende tabel. Hierbij dient te worden opgemerkt dat het de geologische bodemopbouw betreft die door TNO is geïnterpoleerd op basis van onderzoek in de omgeving. De werkelijke laagopbouw en -samenstelling kunnen hiervan afwijken. Diepte tot* [m tov NAP] 9 - Holocene afzettingen Formatienaam* Kenmerk Lithologie** jonge fluviatiele, mariene, lagunaire en strandafzettingen 31 - Boxtel zeer uiteenlopende afzettingen uit het Midden/Laat-Pleistoceen en het Vroeg- Holoceen 32 - Kreftenheye fluviatiele zand- en grindafzettingen van de rivier de Rijn, uit het laat Pleistoceen en Vroeg-Holoceen klei, veen, zand zand met fijne korrelgrootte, met plaatselijk leem-, klei-, veen- of humusrijke lagen grof zand en grind, met sporadisch fijne laagjes fijn zand, klei of veen * Bron: Landelijk DGM model V1.3-2009, TNO, de werkelijke diepte en formatienaam kan afwijken (met name nabij geologische breukzones) ** Beschreven is de dominante lithologie. Ondergeschikte en sporadisch voorkomende lithologie zijn niet beschreven. Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 3

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 2.3 Water 2.3.1 Oppervlaktewater Het niveau van nabijgelegen open water (teensloot) is op 30-12-2015 indicatief ingemeten op 5,36 m NAP. Volgens de legger-/peilbesluitenkaart bedraagt het zomerpeil ter plaatse 6,4 m NAP en het winterpeil 6,5 m NAP. Aan de overzijde van de dijk is een circa 10 m brede watergang aanwezig, met een winterpeil van 2,35 m NAP en een zomerpeil van 2,3 m - NAP. 2.3.2 Grondwater De grondwaterstand is tijdens het onderzoek d.d. 30-12-2016 in de boorgaten aangetroffen op 1,20 m - mv (5,97 m - NAP) en 1,00 m - mv (6,06 m - NAP). Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 4

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 3 STABILITEITSBANALYSE OPHOGING/AANVULLING 3.1 Inleiding Gepland is een ophoging/aanvulling tussen het fietspad en gevellijn van de nieuwbouw. In dit hoofdstuk wordt ingegaan op de macrostabiliteit van de dijklichaam. In de onderstaande figuur is een schets van de geplande aanvulling/ophoging weergegeven. Voor wat betreft de stabiliteit is zowel de binnenwaartse (scenario 1) als buitenwaartse stabiliteit (scenario 2) beschouwd. Ophoging/aanvulling Nieuwbouw Figuur 3.1 Geplande ophoging (Bron: AHN en opdrachtgever) 3.2 Uitgangspunten berekening 3.2.1 Rekenmethode De stabiliteitsberekeningen zijn uitgevoerd met het programma D-geo stability versie 10.1 met methode Bishop die uitgaat van een cirkelvormig glijvlak. 3.2.2 Grondparameters De representatieve waarden van de invoerparameters (bodemeigenschappen) zijn schematisch weergegeven in Figuur 3.2. De berekening is uitgevoerd met rekenwaarden. laag omschrijving volumegewicht Stabiliteitsparameters representatief nr. droog nat phi [ ] c [kpa] 14,19 Antropogeen zand 17 19 30 0 17, 12, 3 Klei, slap, zwak zandig 15 15 22,5 0 18, 16, 13, 11, 4 t/m 8 en 2 Veen 1 / basisveen 12 12 15 0 15, 1 Zand, vast 19 21 32,5 0 10 Ophoging 14 14 22,5 10 Testmateriaal 0,1 0,1 0,1 0 Figuur 3.2 Schematisatie en grondparameters Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 5

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 3.2.3 Uitgangspunten 3.2.3.1 Algemeen Uitgaande van een berekening met rekenwaarden van de bodemparameters wordt gesteld dat de veiligheidsfactor minimaal 1,0 dient te zijn. Het oorspronkelijke maaiveldniveau binnenwaarts t.p.v. de nieuwbouw is aangenomen op circa 4,8 m - NAP. De gemiddelde maaiveldhoogte aan de buitenwaartse zijde bedraagt ca.1,8 m - NAP. De kruinhoogte van de dijk is aangenomen op ca. 1,3 m - NAP. Op basis van beschikbare TNO-gegevens is de stijghoogte in de watervoerende laag aangenomen op: 4,0 m - NAP. De analyse betreft enkel de stabiliteit / situatie in de eindfase. In de berekening wordt vanuit gegaan dat de ophoging/aanvulling in een fase wordt aangebracht. Voor de ophoging is uitgegaan van klei met een volumiek gewicht van 14/14 ( droog/ nat ) kn/m 3. De maximale ophoging t.p.v. de gevellijn bedraagt in de berekening 2,8 m. Ter plaatse van de woning kan de bodem rekentechnisch niet bezwijken. Dit is gemodelleerd middels een horizontale forbidden line van 24 m 1 vanaf de gevellijn en een verticale forbidden line t.p.v. de gevellijn. Scenario 2 betreft een modellering bij een situatie met valwater. In dit geval is de ophoging aanwezig en het waterniveau aan de binnenwaartse kant zit hoger dan de buitenwaartse zijde. Voor de maatgevende hoogwater wordt conform het leggerprofiel uitgegaan van 1,73 m - NAP. 3.2.3.2 Bodemschematisatie De schematisatie is gebaseerd op de door de Hoogheemraadschap AVG aangeleverde geotechnisch lengteprofielen. Dwarsprofiel maat 2200 m (middelste in onderstaande figuur) is aangehouden in de schematisatie. Voor de teen en binnenwaarts gedeelte is 1,85 m - NAP aangehouden als grens kruin/teen Voor de buitenwaartse bodemschematisatie is het zelfde aangehouden als de kruingedeelte. Voor de buitendijkse talud is de aangeleverde legger aangehouden (P1021-002). De binnendijkse talud is gebaseerd op de gegevens van AHN. Voor de gehanteerde slootdieptes wordt verwezen naar de onderstaande paragraaf. Figuur 3.3 Gehanteerde geotechnische lengteprofiel, links (kruin), rechts (teen) 3.2.3.3 Slootconfiguratie: De diepte van de buitenwaartse sloot/watergang is conform de legger aangenomen op 0,6 m (bodemniveau op 3,0 m - NAP). De diepte van de teensloot is is conform de legger van de Hoogheemraadschap 0,6 m (bodemniveau op 7,1 m - NAP). Talud van de sloten is conform de legger aangehouden op 1:1,5. De bovenbreedte van de buitenwaartse parallelsloot is aangehouden op ca. 10 m. De bovenbreedte van de teensloot is o.a. gebaseerd op AHN gegevens. Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 6

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis 3.2.3.4 Belastingen: Verkeersbelasting op de dijk is cf. de vigerende richtlijnen aangenomen op 13 kn/m 2 over een strookbreedte van 2,5 m. 3.2.3.5 Schematisatie freatisch grondwater: Scenario 1 (binnenwaarts): o De maatgevende waterstand buitenwaarts is aangehouden op 1,73 m - NAP; o Aangenomen wordt dat opbollingsverschijnselen nihil zullen zijn t.g.v. de aanwezige taluds en verharding; o Vervolgens loopt het freatisch waterlijn vanaf het entreepunt met het buitenwaartse talud, lineair naar het peil in de teensloot (6,5 m NAP). Scenario 2 (buitenwaarts bij valwater): o De maatgevende waterstand buitenwaarts is aangehouden op 2,3 m NAP (zomerpeil); o De maatgevende waterstand binnenwaarts is aangehouden op 1,73 m NAP (maatgevend hoogwater); o Onder de dijk loopt het freatisch waterlijn lineair tussen de twee bovengenoemde waterniveaus. 3.3 Rekenresultaat macrostabiliteit Het resultaat van de berekeningen is opgenomen in navolgende tabel. De kritieke glijcirkel is weergegeven in Figuur 3.4, Figuur 3.6 en Figuur 3.8, de rekenresultaten zijn opgenomen in Bijlage 2. Beschouwde situatie Meest kritische talud γ0 (Bischop) * Voldoet Binnenwaarts, scenario 1 zie figuur 3.4 en 3.5 1,47 Ja Buitenwaarts, scenario 2, met ophoging zie figuur 3.6 en 3.7 0,64 nee Buitenwaarts, scenario 2a, zonder ophoging (**) zie figuur 3.8 en 3.9 0,64 nee * voldoet indien groter dan of gelijk aan 1 ** alle uitgangspunten zijn hetzelfde als bij scenario 2 uitgezonderd de ophoging. Uit de berekeningen komt naar voren dat het talud van het binnenwaartse gedeelte voldoende veiligheid biedt tegen afschuiven. Op het toetsspoor macrostabiliteit wordt voor het binnenwaartse gedeelte het oordeel voldoende toegekend. Daarentegen blijkt het talud van het gehanteerde buitenwaartse gedeelte rekentechnisch gezien onvoldoende veiligheid biedt tegen afschuiven. Figuur 3.4 Kritische glijcirkel volgens Bishop Binnenwaarts, scenario 1 Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 7

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Figuur 3.5 Overzicht veiligheid Binnenwaarts, scenario 1 Figuur 3.6 Kritische glijcirkel volgens Bishop Buitenwaarts, nabij weg-dijktalud, situatie bij valwater, scenario 2 Figuur 3.7 Overzicht veiligheid Buitenwaarts, nabij weg-dijktalud, situatie bij valwater, scenario 2 Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 8

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Figuur 3.8 Kritische glijcirkel volgens Bishop zonder ophoging, buitenwaarts, situatie bij valwater, scenario 2a Figuur 3.9 Overzicht veiligheid - zonder ophoging, buitenwaarts, situatie bij valwater, scenario 2a 3.4 Conclusies Uit de berekening komt naar voren dat: het binnenwaartse gedeelte, na ophoging/aanheling, voldoende veiligheid bezit tegen afschuiven. het buitenwaartse gedeelte, zowel voor als na de aanheling van de dijk, onvoldoende veiligheid bezit tegen afschuiven. De invloed van de aanheling de buitenwaartse stabiliteit is rekentechnisch verwaarloosbaar (uitgaande van toetsing bij valwater). De totale stabiliteit van de dijk wordt verhoogd. Dit is in lijn der verwachting, omdat een aanheling binnenwaarts er in principe altijd voor zorgt dat de binnenwaartse veiligheid wordt verhoogd. Opmerking: In de gehanteerde scenarios is ervan uitgegaan dat de ophoging/aanvulling in een keer wordt aangebracht. Aangezien we hier te maken hebben met een veendijk, zal in praktijk de ophoging gefaseerd aangebracht moeten worden. Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016 9

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Bijlage 1 : Resultaten grondonderzoek derden en overige aangeleverde documenten Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016

Opdrachtnummer Project : HA-12797A : Bovendijk 22 te Wilnis SITUATIETEKENING - 8 -

Opdrachtnummer Project : HA-12797A : Bovendijk 22 te Wilnis SONDERINGEN - 9 -

Conusweerstand in MN/m2 (MPa) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 Sondering volgens NEN22476-1, klasse 2 Sondeerdiepte in ( m ) t.o.v. N.A.P. -5-6 M.V. -7-8 -9-10 -11-12 -13-14 -15-16 -17-18 -19-20 -21-22 -23-24 -25-26 -27 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 Plaatselijke kleef in MN/m2 (MPa) 8 6 4 2 Wrijvingsgetal in % Conus-ID: S15-CFI.1051 A-mantel: 20000 mm 2 A-conus: 1500 mm 2 Locatie: 119.984.535 / 466.028.116 ( X / Y ) Woning en stal aan de Bovendijk 22 Wilnis mv : N.A.P. -4,77 m uitv.: 30-12-2015 09:41 get. : 04-01-2016 Opdracht nummer: HA-12797 Sondering nummer 1

Conusweerstand in MN/m2 (MPa) Sondering volgens NEN22476-1, klasse 2 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 Sondeerdiepte in ( m ) t.o.v. N.A.P. -5-6 M.V. -7-8 -9-10 -11-12 -13-14 -15-16 -17-18 -19-20 -21-22 -23-24 -25-26 -27 Conus-ID: S15-CFI.1051 A-mantel: 20000 mm 2 A-conus: 1500 mm 2 Locatie: 119.979.000 / 466.040.505 ( X / Y ) Woning en stal aan de Bovendijk 22 Wilnis mv : N.A.P. -4,76 m uitv.: 30-12-2015 10:06 get. : 04-01-2016 Opdracht nummer: HA-12797 Sondering nummer 2

Conusweerstand in MN/m2 (MPa) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 Sondering volgens NEN22476-1, klasse 2 Sondeerdiepte in ( m ) t.o.v. N.A.P. -5-6 M.V. -7-8 -9-10 -11-12 -13-14 -15-16 -17-18 -19-20 -21-22 -23-24 -25-26 -27 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 Plaatselijke kleef in MN/m2 (MPa) 8 6 4 2 Wrijvingsgetal in % Conus-ID: S15-CFI.1051 A-mantel: 20000 mm 2 A-conus: 1500 mm 2 Locatie: 119.927.035 / 466.099.345 ( X / Y ) Woning en stal aan de Bovendijk 22 Wilnis mv : N.A.P. -4,97 m uitv.: 30-12-2015 11:52 get. : 04-01-2016 Opdracht nummer: HA-12797 Sondering nummer 5

Opdrachtnummer Project : HA-12797A : Bovendijk 22 te Wilnis HANDBORINGEN - 10 -

Boring A Boring B Datum: 30-12-2015 GWS: 120 cm - maaiveld Maaiveldhoogte: -4,77 m t.o.v. N.A.P. Opmerking: T.p.v. sondeerlocatie 01 Datum: 30-12-2015 GWS: 100 cm - maaiveld Maaiveldhoogte: -5,06 m t.o.v. N.A.P. Opmerking: T.p.v. sondeerlocatie 03 0 50 100 150-477 -517-557 Klei, zwak humeus, zwak veenhoudend, bruin Klei, lichtbruin Klei, grijs 0 50 100 150-506 -526-546 -556-616 Klei, bruin Klei, zwak humeus, zwak veenhoudend, bruin Klei, lichtbruin Veen, roodbruin Klei, zwak zandig, zwak siltig, zwak veenhoudend, rood -657 200-677 Klei, zwak veenhoudend, grijs 200-706 Projectnaam: Woning en stal aan de Bovendijk 22 te Wilnis Projectcode: HA-12797 Opdrachtgever: Treurhandel Datum: 04-01-2016

Legenda (conform NEN 5104) grind klei geur Grind, siltig Klei, zwak siltig geen geur zwakke geur Grind, zwak zandig Klei, matig siltig matige geur sterke geur Grind, matig zandig Klei, sterk siltig uiterste geur Grind, sterk zandig Klei, uiterst siltig olie geen olie-water reactie zwakke olie-water reactie Grind, uiterst zandig Klei, zwak zandig matige olie-water reactie sterke olie-water reactie Klei, matig zandig uiterste olie-water reactie zand Zand, kleiïg Klei, sterk zandig p.i.d.-waarde >0 >1 Zand, zwak siltig Zand, matig siltig leem Leem, zwak zandig >10 >100 >1000 >10000 Zand, sterk siltig Leem, sterk zandig monsters Zand, uiterst siltig geroerd monster overige toevoegingen ongeroerd monster zwak humeus veen Veen, mineraalarm matig humeus overig bijzonder bestanddeel Veen, zwak kleiïg sterk humeus Gemiddeld hoogste grondwaterstand grondwaterstand Veen, sterk kleiïg zwak grindig Gemiddeld laagste grondwaterstand slib Veen, zwak zandig matig grindig water Veen, sterk zandig sterk grindig

Stabiliteit ophoging/aanvulling aan de Bovendijk 22 te Wilnis Bijlage 2 : Berekeningsresultaten Rapport: 1600105-XZ versie 1, 14 oktober 2016

D-Geo Stability 10.1 Programma : D-Geo Stability Versie : 10.1.1.4 Licentie : Unknown Bedrijf : Datum : 18-10-2016 Tijd : 18:38:44 Uitvoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - binnenwaart Invoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - binnenwaarts ========================== BEGIN VAN GEGEVENS ========================== WEERGAVE VAN DE INVOER ====================== Probleemidentificatie : Stabiliteit ophoging/aanvulling a/d : Bovendijk 22 te Wilnis Berekeningsmodel : Bishop Default schuifsterkte : C phi LAAGSCHEIDINGEN =============== Laagsch. no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 18 - X - -50.00-12.00-10.20-6.35-6.33-3.66 18 - Y - -1.81-1.80-3.00-3.00-3.00-2.60 18 - X - -1.80-1.08 0.00 5.00 6.00 8.00 18 - Y - -2.30-2.17-1.30-1.30-1.50-1.70 18 - X - 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 18 - Y - -1.85-2.00-2.00-4.80-4.80 17 - X - -50.00-29.41-10.52-6.35-6.33-3.66 17 - Y - -6.90-6.90-3.80-3.00-3.00-2.60 17 - X - -1.80-1.08 0.00 5.00 6.00 8.00 17 - Y - -2.30-2.17-1.30-1.30-1.50-1.70 17 - X - 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 17 - Y - -1.85-2.00-2.00-4.80-4.80 16 - X - -50.00-34.39-30.00-29.41-10.52-6.35 16 - Y - -8.10-8.10-7.00-6.90-3.80-3.00 16 - X - -6.33-3.66-1.80-1.08 0.00 5.00 16 - Y - -3.00-2.60-2.30-2.17-1.30-1.30 16 - X - 6.00 8.00 9.87 12.00 41.99 43.38 16 - Y - -1.50-1.70-1.85-2.00-2.00-4.80 16 - X - 100.00 16 - Y - -4.80 15 - X - -50.00-40.63-36.00-34.39-30.00-29.41 15 - Y - -9.29-9.30-8.50-8.10-7.00-6.90 15 - X - -10.52-6.35-6.33-3.66-1.80-1.08 15 - Y - -3.80-3.00-3.00-2.60-2.30-2.17 15 - X - 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 12.00 15 - Y - -1.30-1.30-1.50-1.70-1.85-2.00 15 - X - 41.99 43.38 100.00 15 - Y - -2.00-4.80-4.80 14 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 14 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 14 - X - -29.41-10.52-6.35-6.33-3.66-1.80 14 - Y - -6.90-3.80-3.00-3.00-2.60-2.30 14 - X - -1.08 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 14 - Y - -2.17-1.30-1.30-1.50-1.70-1.85 14 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 18-10-2016 Pagina 1

D-Geo Stability 10.1 14 - Y - -2.00-2.00-4.80-4.80 13 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 13 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 13 - X - -29.41-10.52-6.35-6.33 9.87 9.87 13 - Y - -6.90-3.80-3.00-3.00-3.00-1.85 13 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 13 - Y - -2.00-2.00-4.80-4.80 12 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 12 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 12 - X - -29.41 9.87 9.87 9.87 9.87 12.00 12 - Y - -6.90-6.90-6.10-3.00-1.85-2.00 12 - X - 41.99 43.38 100.00 12 - Y - -2.00-4.80-4.80 11 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39 9.87 11 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-8.08 11 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 11 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 11 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 11 - Y - -2.00-2.00-4.80-4.80 10 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 10 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 10 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 10 - Y - -2.00-2.00-4.80-4.80 9 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 9 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 9 - X - 12.00 16.00 16.29 24.00 27.04 29.05 9 - Y - -2.00-3.00-3.04-4.00-4.30-6.10 9 - X - 29.77 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 9 - Y - -7.10-7.10-6.10-4.80-4.80-4.80 9 - X - 100.00 9 - Y - -4.80 8 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 8 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 8 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 16.29 8 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-3.04 8 - X - 24.00 27.04 29.05 29.77 31.20 31.79 8 - Y - -4.00-4.30-6.10-7.10-7.10-6.10 8 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 8 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 7 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 7 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 7 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 7 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 7 - X - 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 100.00 7 - Y - -7.10-6.10-4.80-4.80-4.80-4.80 6 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 6 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 6 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 6 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 18-10-2016 Pagina 2

D-Geo Stability 10.1 6 - X - 29.87 31.11 31.20 31.79 33.00 42.50 6 - Y - -7.20-7.20-7.10-6.10-4.80-4.80 6 - X - 43.38 100.00 6 - Y - -4.80-4.80 5 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 5 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 5 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 5 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 5 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 5 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 4 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 4 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 4 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 4 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 4 - X - 100.00 4 - Y - -6.10 3 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 3 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 3 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 100.00 3 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.20 2 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 2 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 2 - X - 9.87 100.00 2 - Y - -7.50-7.50 1 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 100.00 1 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-9.20 0 - X - -50.00 100.00 0 - Y - -17.60-17.60 PL LIJNEN ========= PL lijn no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 1 - X - -50.00-0.50 29.36 31.53 100.00 1 - Y - -1.73-1.73-6.45-6.45-6.50 2 - X - -50.00 100.00 2 - Y - -4.00-4.00 Soortelijk gewicht van water gebruikt voor berekening: Het grondwaterniveau wordt bepaald door PL-lijn nummer 1 9.81 [kn/m3] VERBODEN LIJNEN =============== Lijn X-begin Y-begin X-einde Y-einde nummer [m] [m] [m] [m] ------------------------------------------------ 1 42.00-2.00 42.00-4.80 2 42.00-4.80 65.00-4.80 GRONDEIGENSCHAPPEN ================== Laag no. Materiaalnaam -------------------------------------- 18-10-2016 Pagina 3

D-Geo Stability 10.1 18 veen 1 17 klei, slap, zwak zandig 16 basisveen 15 zand, matig vast 14 antropogeen, zand 13 veen 1 12 klei, slap, zwak zandig 11 basisveen 10 aanvulling/ophoging 9 antropogeen, zand 8 veen 1 7 veen 1 6 veen 1 5 veen 1 4 veen 1 3 klei, slap, zwak zandig 2 basisveen 1 zand, matig vast Laag Gam usat Gam sat PL-line PL-line nummer [kn/m3] [kn/m3] bovenkantonderkant --------------------------------------------- 18 12.00 12.00 1 1 17 15.00 15.00 99 99 16 12.00 12.50 99 2 15 18.00 20.00 2 2 14 17.00 19.00 1 1 13 12.00 12.00 1 99 12 15.00 15.00 99 99 11 12.00 12.50 99 2 10 14.00 14.00 1 1 9 17.00 19.00 1 1 8 12.00 12.00 1 1 7 12.00 12.00 1 1 6 12.00 12.00 1 99 5 12.00 12.00 1 1 4 12.00 12.00 1 1 3 15.00 15.00 99 99 2 12.00 12.50 99 2 1 18.00 20.00 2 - Laag Cohesie Phi Cu/Pc POP Cu boven Cu onder Cu grad. nummer [kn/m2] [graden] [-] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2/m] ------------------------------------------------------------------------ 18 0.00 12.60 - - - - - 17 0.00 19.00 - - - - - 16 0.00 12.60 - - - - - 15 0.00 28.00 - - - - - 14 0.00 25.70 - - - - - 13 0.00 12.60 - - - - - 12 0.00 19.00 - - - - - 11 0.00 12.60 - - - - - 10 0.00 19.00 - - - - - 9 0.00 25.70 - - - - - 8 0.00 12.60 - - - - - 7 0.00 12.60 - - - - - 6 0.00 12.60 - - - - - 5 0.00 12.60 - - - - - 4 0.00 12.60 - - - - - 3 0.00 19.00 - - - - - 2 0.00 12.60 - - - - - 1 0.00 28.00 - - - - - CONSOLIDATIEGRAAD ================= Laagnummer Consolidatiegraad ---------------------------------------------------------------- 18 100 17 100 100 16 100 100 100 15 100 100 100 100 14 100 100 100 100 100 13 100 100 100 100 100 100 12 100 100 100 100 100 100 100 11 100 100 100 100 100 100 100 100 10 100 100 100 100 100 100 100 100 100 9 100 100 100 100 100 100 100 100 100 0 18-10-2016 Pagina 4

D-Geo Stability 10.1 8 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 7 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 6 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 5 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 4 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 3 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 2 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 100 1 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Waterspanningen boven de freatische lijn zijn nul. MIDDELPUNT VAN GRID EN TANGENTLIJNEN ==================================== X coordinaat grid links : 1.75 [m] X coordinaat grid rechts : 42.00 [m] Aantal gridpunten in X - richting : 30 Y coordinaat grid onderkant : -1.49 [m] Y coordinaat grid bovenkant : 4.96 [m] Aantal gridpunten in Y - richting : 30 Y coordinaat tangent kleinste cirkel : -1.50 [m] Y coordinaat tangent grootste cirkel : -10.00 [m] Aantal cirkels per gridpunt : 10 Geen vaste punten ingevoerd. Totaal aantal middelpunten in het grid: 900 Totaal aantal glijcirkels in het grid: 9000 LIJNLASTEN ========== Geen lijnlast ingevoerd. UNIFORME BELASTING ================== Uniforme Grootte X begin X eind Verdeling Belasting belasting [kn/m] [m] [m] graden Type ----------------------------------------------------------- 1 13.00 2.50 5.00 45.00 Tijdelijk BOOM OP HELLING =============== Geen boom op helling ingevoerd. CONSOLIDATIEGRAAD: TIJDELIJKE BELASTINGEN ========================================= Laagnummer Consolidatiegraad -------------------------------------- 18 0 17 0 16 0 15 100 14 100 13 0 12 0 11 0 10 0 9 100 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 18-10-2016 Pagina 5

D-Geo Stability 10.1 2 0 1 100 GEOTEXTIELEN ============ Geen geotextielen ingevoerd. AARDBEVING ========== Geen aardbevingsfactoren ingevoerd. ****************************************************************************** ***************** De invoer is gecontroleerd en is correct. **************** ****************************************************************************** RESULTATEN VAN STABILITEITSANALYSE ================================== Informatie over de kritieke cirkel : Fmin = 1.467 Gebruikte berekeningsmethode : Bishop - C phi ============================================================================= X coordinaat middelpunt : 8.69 [m] Y coordinaat middelpunt : 1.62 [m] Staal van de kritieke cirkel : 6.90 [m] Het middelpunt van de kritieke cirkel wordt ingesloten Drijvend moment grond : 370.61 [knm/m] Drijvend moment vrij water : 0.00 [knm/m] Drijvend moment ext. belastingen: 160.67 [knm/m] Geïtereerde weerstandsmoment : 370.61 [knm/m] Niet-geïtereerde weerstandsmom. : 532.24 [knm/m] EINDE VAN D-Geo Stability UITVOER ================================= 18-10-2016 Pagina 6

D-Geo Stability 10.1 Programma : D-Geo Stability Versie : 10.1.1.4 Licentie : Unknown Bedrijf : Datum : 18-10-2016 Tijd : 18:45:30 Uitvoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - buitenwaa Invoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - buitenwaar ========================== BEGIN VAN GEGEVENS ========================== WEERGAVE VAN DE INVOER ====================== Probleemidentificatie : Stabiliteit ophoging/aanvulling a/d : Bovendijk 22 te Wilnis Berekeningsmodel : Bishop Default schuifsterkte : C phi LAAGSCHEIDINGEN =============== Laagsch. no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 18 - X - -50.00-12.00-10.20-6.30-3.66-1.80 18 - Y - -1.80-1.80-3.00-3.00-2.60-2.30 18 - X - -1.08-0.66 0.00 5.00 6.00 8.00 18 - Y - -2.17-1.80-1.30-1.30-1.50-1.70 18 - X - 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 18 - Y - -1.85-2.00-1.93-4.80-4.80 17 - X - -50.00-29.41-6.30-3.66-1.80-1.08 17 - Y - -6.90-6.90-3.00-2.60-2.30-2.17 17 - X - -0.66 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 17 - Y - -1.80-1.30-1.30-1.50-1.70-1.85 17 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 17 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 16 - X - -50.00-34.39-30.00-29.41-6.30-3.66 16 - Y - -8.10-8.10-7.00-6.90-3.00-2.60 16 - X - -1.80-1.08-0.66 0.00 5.00 6.00 16 - Y - -2.30-2.17-1.80-1.30-1.30-1.50 16 - X - 8.00 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 16 - Y - -1.70-1.85-2.00-1.93-4.80-4.80 15 - X - -50.00-40.63-36.00-34.39-30.00-29.41 15 - Y - -9.29-9.30-8.50-8.10-7.00-6.90 15 - X - -6.30-3.66-1.80-1.08-0.66 0.00 15 - Y - -3.00-2.60-2.30-2.17-1.80-1.30 15 - X - 5.00 6.00 8.00 9.87 12.00 41.99 15 - Y - -1.30-1.50-1.70-1.85-2.00-1.93 15 - X - 43.38 100.00 15 - Y - -4.80-4.80 14 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 14 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 14 - X - -29.41-6.30-3.66-1.80-1.08-0.66 14 - Y - -6.90-3.00-2.60-2.30-2.17-1.80 14 - X - 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 12.00 14 - Y - -1.30-1.30-1.50-1.70-1.85-2.00 14 - X - 41.99 43.38 100.00 14 - Y - -1.93-4.80-4.80 18-10-2016 Pagina 1

D-Geo Stability 10.1 13 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 13 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 13 - X - -29.41-6.30 9.87 9.87 12.00 41.99 13 - Y - -6.90-3.00-3.00-1.85-2.00-1.93 13 - X - 43.38 100.00 13 - Y - -4.80-4.80 12 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 12 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 12 - X - -29.41 9.87 9.87 9.87 9.87 12.00 12 - Y - -6.90-6.90-6.10-3.00-1.85-2.00 12 - X - 41.99 43.38 100.00 12 - Y - -1.93-4.80-4.80 11 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39 9.87 11 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-8.08 11 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 11 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 11 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 11 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 10 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 10 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 10 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 10 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 9 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 9 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 9 - X - 12.00 16.00 16.29 24.00 27.04 29.05 9 - Y - -2.00-3.00-3.04-4.00-4.30-6.10 9 - X - 29.77 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 9 - Y - -7.10-7.10-6.10-4.80-4.80-4.80 9 - X - 100.00 9 - Y - -4.80 8 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 8 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 8 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 16.29 8 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-3.04 8 - X - 24.00 27.04 29.05 29.77 31.20 31.79 8 - Y - -4.00-4.30-6.10-7.10-7.10-6.10 8 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 8 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 7 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 7 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 7 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 7 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 7 - X - 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 100.00 7 - Y - -7.10-6.10-4.80-4.80-4.80-4.80 6 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 6 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 6 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 6 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 18-10-2016 Pagina 2

D-Geo Stability 10.1 6 - X - 29.87 31.11 31.20 31.79 33.00 42.50 6 - Y - -7.20-7.20-7.10-6.10-4.80-4.80 6 - X - 43.38 100.00 6 - Y - -4.80-4.80 5 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 5 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 5 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 5 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 5 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 5 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 4 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 4 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 4 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 4 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 4 - X - 100.00 4 - Y - -6.10 3 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 3 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 3 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 100.00 3 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.20 2 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 2 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 2 - X - 9.87 100.00 2 - Y - -7.50-7.50 1 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 100.00 1 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-9.20 0 - X - -50.00 100.00 0 - Y - -17.60-17.60 PL LIJNEN ========= PL lijn no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 1 - X - -50.00-1.76 8.45 29.36 31.53 100.00 1 - Y - -2.30-2.29-1.73-1.73-1.73-1.73 2 - X - -50.00 100.00 2 - Y - -4.00-4.00 Soortelijk gewicht van water gebruikt voor berekening: Het grondwaterniveau wordt bepaald door PL-lijn nummer 1 9.81 [kn/m3] VERBODEN LIJNEN =============== Lijn X-begin Y-begin X-einde Y-einde nummer [m] [m] [m] [m] ------------------------------------------------ 1 42.00-2.00 42.00-4.80 2 42.00-4.80 62.00-4.80 GRONDEIGENSCHAPPEN ================== 18-10-2016 Pagina 3

D-Geo Stability 10.1 Laag no. Materiaalnaam -------------------------------------- 18 veen 1 17 klei, slap, zwak zandig 16 basisveen 15 zand, matig vast 14 antropogeen, zand 13 veen 1 12 klei, slap, zwak zandig 11 basisveen 10 aanvulling/ophoging 9 antropogeen, zand 8 veen 1 7 veen 1 6 veen 1 5 veen 1 4 veen 1 3 klei, slap, zwak zandig 2 basisveen 1 zand, matig vast Laag Gam usat Gam sat PL-line PL-line nummer [kn/m3] [kn/m3] bovenkantonderkant --------------------------------------------- 18 12.00 12.00 1 1 17 15.00 15.00 99 99 16 12.00 12.50 99 2 15 18.00 20.00 2 2 14 17.00 19.00 1 99 13 12.00 12.00 99 99 12 15.00 15.00 99 99 11 12.00 12.50 99 2 10 14.00 14.00 1 1 9 17.00 19.00 1 99 8 12.00 12.00 99 99 7 12.00 12.00 99 99 6 12.00 12.00 99 99 5 12.00 12.00 1 1 4 12.00 12.00 99 99 3 15.00 15.00 99 99 2 12.00 12.50 99 2 1 18.00 20.00 2 - Laag Cohesie Phi Cu/Pc POP Cu boven Cu onder Cu grad. nummer [kn/m2] [graden] [-] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2/m] ------------------------------------------------------------------------ 18 0.00 12.60 - - - - - 17 0.00 19.00 - - - - - 16 0.00 12.60 - - - - - 15 0.00 28.00 - - - - - 14 0.00 25.70 - - - - - 13 0.00 12.60 - - - - - 12 0.00 19.00 - - - - - 11 0.00 12.60 - - - - - 10 0.00 19.00 - - - - - 9 0.00 25.70 - - - - - 8 0.00 12.60 - - - - - 7 0.00 12.60 - - - - - 6 0.00 12.60 - - - - - 5 0.00 12.60 - - - - - 4 0.00 12.60 - - - - - 3 0.00 19.00 - - - - - 2 0.00 12.60 - - - - - 1 0.00 28.00 - - - - - CONSOLIDATIEGRAAD ================= Laagnummer Consolidatiegraad ---------------------------------------------------------------- 18 100 17 100 100 16 100 100 100 15 100 100 100 100 14 100 100 100 100 100 18-10-2016 Pagina 4

D-Geo Stability 10.1 13 100 100 100 100 100 100 12 100 100 100 100 100 100 100 11 100 100 100 100 100 100 100 100 10 100 100 100 100 100 100 100 100 100 9 100 100 100 100 100 100 100 100 100 0 8 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 7 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 6 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 5 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 4 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 3 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 2 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 100 1 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Waterspanningen boven de freatische lijn zijn nul. MIDDELPUNT VAN GRID EN TANGENTLIJNEN ==================================== X coordinaat grid links : -40.79 [m] X coordinaat grid rechts : 8.86 [m] Aantal gridpunten in X - richting : 30 Y coordinaat grid onderkant : -1.49 [m] Y coordinaat grid bovenkant : 4.96 [m] Aantal gridpunten in Y - richting : 30 Y coordinaat tangent kleinste cirkel : -1.50 [m] Y coordinaat tangent grootste cirkel : -10.00 [m] Aantal cirkels per gridpunt : 10 Geen vaste punten ingevoerd. Totaal aantal middelpunten in het grid: 900 Totaal aantal glijcirkels in het grid: 9000 LIJNLASTEN ========== Geen lijnlast ingevoerd. UNIFORME BELASTING ================== Uniforme Grootte X begin X eind Verdeling Belasting belasting [kn/m] [m] [m] graden Type ----------------------------------------------------------- 1 13.00 0.00 2.50 45.00 Tijdelijk BOOM OP HELLING =============== Geen boom op helling ingevoerd. CONSOLIDATIEGRAAD: TIJDELIJKE BELASTINGEN ========================================= Laagnummer Consolidatiegraad -------------------------------------- 18 0 17 0 16 0 15 100 14 100 13 0 12 0 11 0 10 0 18-10-2016 Pagina 5

D-Geo Stability 10.1 9 100 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 100 GEOTEXTIELEN ============ Geen geotextielen ingevoerd. AARDBEVING ========== Geen aardbevingsfactoren ingevoerd. ****************************************************************************** ***************** De invoer is gecontroleerd en is correct. **************** ****************************************************************************** RESULTATEN VAN STABILITEITSANALYSE ================================== Informatie over de kritieke cirkel : Fmin = 0.636 Gebruikte berekeningsmethode : Bishop - C phi ============================================================================= X coordinaat middelpunt : -1.41 [m] Y coordinaat middelpunt : -0.38 [m] Staal van de kritieke cirkel : 3.96 [m] Het middelpunt van de kritieke cirkel wordt ingesloten Drijvend moment grond : -207.50 [knm/m] Drijvend moment vrij water : 16.21 [knm/m] Drijvend moment ext. belastingen: -83.20 [knm/m] Geïtereerde weerstandsmoment : 207.50 [knm/m] Niet-geïtereerde weerstandsmom. : 142.16 [knm/m] EINDE VAN D-Geo Stability UITVOER ================================= 18-10-2016 Pagina 6

D-Geo Stability 10.1 Programma : D-Geo Stability Versie : 10.1.1.4 Licentie : Unknown Bedrijf : Datum : 18-10-2016 Tijd : 18:48:54 Uitvoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - buitenwaa Invoerbestand: C:\Wilnis\Bijlagen voor de rapportage\project1-ahn - begin situatie - buitenwaar ========================== BEGIN VAN GEGEVENS ========================== WEERGAVE VAN DE INVOER ====================== Probleemidentificatie : Stabilitteit ophoging/aanvulling a/d : Bovendijk 22 te Wilnis Berekeningsmodel : Bishop Default schuifsterkte : C phi LAAGSCHEIDINGEN =============== Laagsch. no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 18 - X - -50.00-12.00-10.20-6.30-3.66-1.80 18 - Y - -1.80-1.80-3.00-3.00-2.60-2.30 18 - X - -1.08-0.66 0.00 5.00 6.00 8.00 18 - Y - -2.17-1.80-1.30-1.30-1.50-1.70 18 - X - 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 18 - Y - -1.85-2.00-1.93-4.80-4.80 17 - X - -50.00-29.41-6.30-3.66-1.80-1.08 17 - Y - -6.90-6.90-3.00-2.60-2.30-2.17 17 - X - -0.66 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 17 - Y - -1.80-1.30-1.30-1.50-1.70-1.85 17 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 17 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 16 - X - -50.00-34.39-30.00-29.41-6.30-3.66 16 - Y - -8.10-8.10-7.00-6.90-3.00-2.60 16 - X - -1.80-1.08-0.66 0.00 5.00 6.00 16 - Y - -2.30-2.17-1.80-1.30-1.30-1.50 16 - X - 8.00 9.87 12.00 41.99 43.38 100.00 16 - Y - -1.70-1.85-2.00-1.93-4.80-4.80 15 - X - -50.00-40.63-36.00-34.39-30.00-29.41 15 - Y - -9.29-9.30-8.50-8.10-7.00-6.90 15 - X - -6.30-3.66-1.80-1.08-0.66 0.00 15 - Y - -3.00-2.60-2.30-2.17-1.80-1.30 15 - X - 5.00 6.00 8.00 9.87 12.00 41.99 15 - Y - -1.30-1.50-1.70-1.85-2.00-1.93 15 - X - 43.38 100.00 15 - Y - -4.80-4.80 14 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 14 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 14 - X - -29.41-6.30-3.66-1.80-1.08-0.66 14 - Y - -6.90-3.00-2.60-2.30-2.17-1.80 14 - X - 0.00 5.00 6.00 8.00 9.87 12.00 14 - Y - -1.30-1.30-1.50-1.70-1.85-2.00 14 - X - 41.99 43.38 100.00 14 - Y - -1.93-4.80-4.80 18-10-2016 Pagina 1

D-Geo Stability 10.1 13 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 13 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 13 - X - -29.41-6.30 9.87 9.87 12.00 41.99 13 - Y - -6.90-3.00-3.00-1.85-2.00-1.93 13 - X - 43.38 100.00 13 - Y - -4.80-4.80 12 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39-30.00 12 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-7.00 12 - X - -29.41 9.87 9.87 9.87 9.87 12.00 12 - Y - -6.90-6.90-6.10-3.00-1.85-2.00 12 - X - 41.99 43.38 100.00 12 - Y - -1.93-4.80-4.80 11 - X - -50.00-45.00-40.63-36.00-34.39 9.87 11 - Y - -10.00-10.00-9.30-8.50-8.10-8.08 11 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 11 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 11 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 11 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 10 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 10 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 10 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 10 - X - 12.00 41.99 43.38 100.00 10 - Y - -2.00-1.93-4.80-4.80 9 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 9 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 9 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-1.85 9 - X - 12.00 16.00 16.29 24.00 27.04 29.05 9 - Y - -2.00-3.00-3.04-4.00-4.30-6.10 9 - X - 29.77 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 9 - Y - -7.10-7.10-6.10-4.80-4.80-4.80 9 - X - 100.00 9 - Y - -4.80 8 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 8 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 8 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 9.87 16.29 8 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-3.00-3.04 8 - X - 24.00 27.04 29.05 29.77 31.20 31.79 8 - Y - -4.00-4.30-6.10-7.10-7.10-6.10 8 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 8 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 7 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 7 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 7 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 7 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 7 - X - 31.20 31.79 33.00 42.50 43.38 100.00 7 - Y - -7.10-6.10-4.80-4.80-4.80-4.80 6 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 6 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 6 - X - 9.87 9.87 9.87 9.87 29.05 29.77 6 - Y - -7.50-7.20-6.90-6.10-6.10-7.10 18-10-2016 Pagina 2

D-Geo Stability 10.1 6 - X - 29.87 31.11 31.20 31.79 33.00 42.50 6 - Y - -7.20-7.20-7.10-6.10-4.80-4.80 6 - X - 43.38 100.00 6 - Y - -4.80-4.80 5 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 5 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 5 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 5 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 5 - X - 33.00 42.50 43.38 100.00 5 - Y - -4.80-4.80-4.80-4.80 4 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 4 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 4 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 31.20 31.79 4 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.10-6.10 4 - X - 100.00 4 - Y - -6.10 3 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 3 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 3 - X - 9.87 9.87 29.87 31.11 100.00 3 - Y - -7.50-7.20-7.20-7.20-7.20 2 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 9.87 2 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-8.08 2 - X - 9.87 100.00 2 - Y - -7.50-7.50 1 - X - -50.00-45.00-40.63 9.87 9.87 100.00 1 - Y - -10.00-10.00-9.30-9.30-9.20-9.20 0 - X - -50.00 100.00 0 - Y - -17.60-17.60 PL LIJNEN ========= PL lijn no. Co-ordinates [m] ---------------------------------------------------------------- 1 - X - -50.00-1.76 8.45 29.36 31.53 100.00 1 - Y - -2.30-2.29-1.73-1.73-1.73-1.73 2 - X - -50.00 100.00 2 - Y - -4.00-4.00 Soortelijk gewicht van water gebruikt voor berekening: Het grondwaterniveau wordt bepaald door PL-lijn nummer 1 9.81 [kn/m3] VERBODEN LIJNEN =============== Lijn X-begin Y-begin X-einde Y-einde nummer [m] [m] [m] [m] ------------------------------------------------ 1 42.00-2.00 42.00-4.80 2 42.00-4.80 62.00-4.80 GRONDEIGENSCHAPPEN ================== 18-10-2016 Pagina 3

D-Geo Stability 10.1 Laag no. Materiaalnaam -------------------------------------- 18 veen 1 17 klei, slap, zwak zandig 16 basisveen 15 zand, matig vast 14 antropogeen, zand 13 veen 1 12 klei, slap, zwak zandig 11 basisveen 10 Testmateriaal 9 antropogeen, zand 8 veen 1 7 veen 1 6 veen 1 5 veen 1 4 veen 1 3 klei, slap, zwak zandig 2 basisveen 1 zand, matig vast Laag Gam usat Gam sat PL-line PL-line nummer [kn/m3] [kn/m3] bovenkantonderkant --------------------------------------------- 18 12.00 12.00 1 1 17 15.00 15.00 99 99 16 12.00 12.50 99 2 15 18.00 20.00 2 2 14 17.00 19.00 1 99 13 12.00 12.00 99 99 12 15.00 15.00 99 99 11 12.00 12.50 99 2 10 0.10 0.10 1 1 9 17.00 19.00 1 99 8 12.00 12.00 99 99 7 12.00 12.00 99 99 6 12.00 12.00 99 99 5 12.00 12.00 1 1 4 12.00 12.00 99 99 3 15.00 15.00 99 99 2 12.00 12.50 99 2 1 18.00 20.00 2 - Laag Cohesie Phi Cu/Pc POP Cu boven Cu onder Cu grad. nummer [kn/m2] [graden] [-] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2/m] ------------------------------------------------------------------------ 18 0.00 12.60 - - - - - 17 0.00 19.00 - - - - - 16 0.00 12.60 - - - - - 15 0.00 28.00 - - - - - 14 0.00 25.70 - - - - - 13 0.00 12.60 - - - - - 12 0.00 19.00 - - - - - 11 0.00 12.60 - - - - - 10 0.00 0.10 - - - - - 9 0.00 25.70 - - - - - 8 0.00 12.60 - - - - - 7 0.00 12.60 - - - - - 6 0.00 12.60 - - - - - 5 0.00 12.60 - - - - - 4 0.00 12.60 - - - - - 3 0.00 19.00 - - - - - 2 0.00 12.60 - - - - - 1 0.00 28.00 - - - - - CONSOLIDATIEGRAAD ================= Laagnummer Consolidatiegraad ---------------------------------------------------------------- 18 100 17 100 100 16 100 100 100 15 100 100 100 100 14 100 100 100 100 100 18-10-2016 Pagina 4

D-Geo Stability 10.1 13 100 100 100 100 100 100 12 100 100 100 100 100 100 100 11 100 100 100 100 100 100 100 100 10 100 100 100 100 100 100 100 100 100 9 100 100 100 100 100 100 100 100 100 0 8 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 7 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 6 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 5 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 4 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 3 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 2 100 100 100 100 100 100 100 100 0 0 100 100 100 100 100 100 100 1 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Waterspanningen boven de freatische lijn zijn nul. MIDDELPUNT VAN GRID EN TANGENTLIJNEN ==================================== X coordinaat grid links : -40.79 [m] X coordinaat grid rechts : 8.86 [m] Aantal gridpunten in X - richting : 30 Y coordinaat grid onderkant : -1.49 [m] Y coordinaat grid bovenkant : 4.96 [m] Aantal gridpunten in Y - richting : 30 Y coordinaat tangent kleinste cirkel : -1.50 [m] Y coordinaat tangent grootste cirkel : -10.00 [m] Aantal cirkels per gridpunt : 10 Geen vaste punten ingevoerd. Totaal aantal middelpunten in het grid: 900 Totaal aantal glijcirkels in het grid: 9000 LIJNLASTEN ========== Geen lijnlast ingevoerd. UNIFORME BELASTING ================== Uniforme Grootte X begin X eind Verdeling Belasting belasting [kn/m] [m] [m] graden Type ----------------------------------------------------------- 1 13.00 0.00 2.50 45.00 Tijdelijk BOOM OP HELLING =============== Geen boom op helling ingevoerd. CONSOLIDATIEGRAAD: TIJDELIJKE BELASTINGEN ========================================= Laagnummer Consolidatiegraad -------------------------------------- 18 0 17 0 16 0 15 100 14 100 13 0 12 0 11 0 10 0 18-10-2016 Pagina 5

D-Geo Stability 10.1 9 100 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 100 GEOTEXTIELEN ============ Geen geotextielen ingevoerd. AARDBEVING ========== Geen aardbevingsfactoren ingevoerd. ****************************************************************************** ***************** De invoer is gecontroleerd en is correct. **************** ****************************************************************************** RESULTATEN VAN STABILITEITSANALYSE ================================== Informatie over de kritieke cirkel : Fmin = 0.636 Gebruikte berekeningsmethode : Bishop - C phi ============================================================================= X coordinaat middelpunt : -1.41 [m] Y coordinaat middelpunt : -0.38 [m] Staal van de kritieke cirkel : 3.96 [m] Het middelpunt van de kritieke cirkel wordt ingesloten Drijvend moment grond : -207.50 [knm/m] Drijvend moment vrij water : 16.21 [knm/m] Drijvend moment ext. belastingen: -83.20 [knm/m] Geïtereerde weerstandsmoment : 207.50 [knm/m] Niet-geïtereerde weerstandsmom. : 142.16 [knm/m] EINDE VAN D-Geo Stability UITVOER ================================= 18-10-2016 Pagina 6

Technisch bodemonderzoek Sonderen in Nederland, België en Frankrijk. Sonderen met (track)truck, minirups, demontabel en hand Sonderen op het water (met hefeiland) Dissipatieproeven Peilbuizen wegdrukken Mechanisch (puls)boren conform protocol Mechanisch boren (2101). Handboren (tot circa 5 m) Geotechnische monitoring Geotechnisch laboratoriumonderzoek Doorlatendheidsmetingen verzadigde en onverzadigde zone Palen doormeten (akoestisch) Onderzoek naar niet gesprongen explosieven (NGE) dgps-metingen Milieukunde Verkennend onderzoek Onderzoek naar asbest in de bodem BOOT-onderzoek Nulsituatie-onderzoek Nader onderzoek Waterbodemonderzoek (monsternameboot) BUS-melding Saneringsplan Milieukundige begeleiding Second opinion Adviezen Funderingsadvies bebouwing, leidingen, constructies Geohydrologische modellering (bemaling, drainage, wateroverlast, etc.) Bemalingsadvies, bemalingsplan, monitoringsplan, vergunningsaanvraag Bouwputadvies, damwandberekeningen en -advies Zettings- en ophoogadvies, inclusief voorbelasting, zettingsversnelling Stabiliteitsberekeningen taluds Infiltratiegeschiktheidsadvies, watertoetsadvies Civieltechnisch hergebruik grond Analyse waterstanden, doorlatendheid, wateroverlast. GIS-toepassingen en geostatistiek: (hoogtemodellen, zanddieptekaarten, etc) Laboratorium Materiaaleigenschappen, volumegewicht Samendrukkingsproeven, Proctorproeven Korrelverdeling, -vorm en afleiding k-waarden