Dijkverzwaring Eiland van Bergen

Transcriptie

1 ijkverzwaring Eiland van Bergen Boorplan H7 Aijen 21 te Bergen Ontwerpfase Opgesteld door: VHW Engineering BV Helftheuvelweg AV s-hertogenbosch atum Opdrachtgever e heer F. Cruijsberg / e heer G. van Oijen Projectnummer ocumentnummer RAP-K-04 Status efinitief Versie 1.0 Auteur. Tubée Verificatie H. Van Wijlen Autorisatie H. van Helvoirt

2 Inhoudsopgave 1. INEIING WERKOSCHRIJVING Algemeen ocatie, omvang en indeling werkterrein Geotechnisch onderzoek Stappenplan uitvoering Bestaande kabels en leidingen Tijdschema Personeelsbezetting In te zetten boormaterieel Kwaliteit en keuring bouwmaterialen BOORTECHNISCHE WIJZE VAN UITVOEREN Werkwijze van uitvoeren Kwaliteitsregistratie van de boring CONCUSIE OP BEREKENINGEN Samenvatting sterkte- en muddrukberekeningen BIJAGE 1: BOORTEKENING BIJAGE 2: UCHTFOTO S BIJAGE 3: GRONECHANISCH ONERZOEK BIJAGE 4: ORIËNTATIEEING WION BIJAGE 5: VEIIGHEISZONE- STERKTE- EN URUKBEREKENINGEN BIJAGE 6: VOORBEE TYPE BOORRIG BIJAGE 7: V&G-GEVAREN VOORTVOEIEN UIT E OGEVING VAN E BOUWOCATIE V&G-GEVAREN VOORTVOEIEN UIT HET ONTWERP BIJAGE 8: RI-SHEET RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 2 van 22

3 1. Inleiding Waterschap imburg zorgt in Provincie imburg o.a. voor veilige dijken, schoon water en voldoende water. Waterschap imburg werkt sinds 2012 aan het versterken en aanleggen van dijken langs e aas, van het noordelijk puntje ook tot aan de meest zuidelijke plaats Eijsden. In totaal gaat het om 30 dijkversterkingsprojecten; 15 projecten vanuit het Hoogwaterbeschermingsprogramma en 15 projecten vanuit ijkversterkingen aaswerken. Het project Realiseren Prioritaire ijkversterkingen Perceel 1 bestaat uit 3 separate dijkringen, zijnde ijkring 54 ook, ijkring 56 Afferden en ijkring 59 Bergen. Voordat de daadwerkelijke dijkversterking van start kan gaan, dienen de Kabels en eidingen (K&) die conflicteren met het nieuwe ontwerp verlegd, verwijderd of beschermd te worden. heeft van het Waterschap imburg een verzoek tot aanpassing ontvangen voor het aanpassen en verleggen van haar kabels en leidingen welke een raakvlak hebben met de dijkversterking. Het boorplan is gebaseerd op de volgende informatie: Boortekening TEK-K-H7, d.d ; Oriëntatie graafmelding WION met nummer 18O022157, ; Sonderingen en boringen inoloket. o Sondering CPT (nr.14) o Sondering CPT (nr.28) o B52E3310 o B52E3311 o B52E3345 o B52E3663 Voor de berekening is gebruik gemaakt van de volgende normeringen en richtlijnen: o NEN 6740; Geotechniek: Basiseisen en belastingen o NEN ; Eisen voor buisleiding systemen: kunststof o NEN 3651; Aanvullende eisen voor leidingen in kruisingen met belangrijke waterstaatswerken RAP-K-01 Boorplan H5 Kampweg 3 van 22

4 2. Werkomschrijving 2.1 Algemeen Bij het aanleggen van ondergrondse netwerken, die bestaan uit kabels en leidingen, kunnen horizontaal gestuurde boringen worden toegepast om onder andere wegen, watergangen en andere bovengrondse- en ondergrondse infrastructurele constructies te kruisen. oor het toepassen van deze sleufloze techniek wordt de overlast voor de omgeving tot een minimum beperkt. Een gestuurde boring bestaat uit 3 fasen, te weten: - Fase 1, pilotboring; - Fase 2, ruimen; - Fase 3, intrekken mantelbuizen. Tijdens fase 1 en 2 wordt er gebruik gemaakt van normale boorspoeling (OCA). e boorspoeling is een water bentonietmengsel waar eventueel toeslagstoffen / additieven aan toegevoegd kunnen worden om gewenste eigenschappen te verkrijgen. e samenstelling van de boorspoeling is met name afhankelijk van het in te zetten materieel, de grondsoort en de kwaliteit van het grondwater. Fase 3, het intrekken van de mantelbuis dient te uitgevoerd te worden met een uithardende boorvloeistof die de annulaire ruimte opvult. e voornaamste functies van de boorspoeling zijn: - edium voor losspuiten van grond via nozzles in de boorkop of ruimer; - Afvoeren / transporteren losgespoten grond; - In stand houden boorgat; - Afpleisteren van de tunnelwand (filtercake); - Smering van de boorstreng en de in te trekken mantelbuizen; - Koeling van de boorkop / boorbit en aandrijven mudmotor. e boorspoeling wordt door middel van een hogedrukpomp door de boorstangen naar de boorkop of ruimer gepompt. Vervolgens zal de boorspoeling onder hoge druk via diverse nozzles in de boorkop of ruimer de grond of tunnel in worden gepompt. Bij een gestuurde boring worden de werkzaamheden vanaf het maaiveld uitgevoerd. Een gestuurde boring bestaat doorgaans uit twee werkterreinen. Een rig-site, (intredepunt) waar onder andere de boorrig opgesteld is, en een pipe-site (uittredepunt) waar de in te trekken mantelbuizen samengesteld en klaargelegd worden RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 4 van 22

5 Fase 1: e pilotboring Aan de voorkant van de boorstreng is een boorkop aangebracht. e boorspoeling wordt via de boorstreng naar de boorkop gepompt en wordt samen met de losgewoelde grond langs de buitenzijde van de boorstreng door de boortunnel afgevoerd. Over het eerste gedeelte van de boorstreng kan eventueel een casing / beschermbuis worden aangebracht in de volgende gevallen: - indien de boorgatstabiliteit in gevaar komt; - indien gevaar bestaat voor een blow-out op een kwetsbare plek; - indien gevaar bestaat voor knikken van de boorstang. Het eerste deel van een gestuurde boring bestaat uit een rechtstand onder een vooraf bepaalde intredehoek. eze rechtstand gaat over in een neergaande verticale of gecombineerde bocht. Gevolgd door een horizontale rechtstand (eventueel met een horizontale bocht) hierna volgt er een opgaande verticale of gecombineerde bocht met aan het einde een rechtstand tot het uittredepunt, eveneens onder een vooraf bepaalde uittredehoek. e driedimensionale plaatsbepaling van de boring wordt tijdens deze eerste fase verkregen door de geregistreerde coördinaten tijdens de pilotboring. e locatie van de boring, de eisen van de opdrachtgever, de eisen en wensen van de vergunningverlener, het te kruisen obstakel, storende externe invloeden en de diepte zijn bepalend voor het toe te passen meetsysteem. Fase 2: Ruimen van het boorgat Nadat de boorstreng bij het uittredepunt boven de grond is gekomen, wordt de boorkop verwijderd en wordt op het uiteinde van de boorstreng een ruimer gemonteerd. Vervolgens wordt de boorstreng met ruimer teruggetrokken richting intredepunt. e ruimer wordt met een draaiende beweging door het voorgeboorde pilotboorgat teruggetrokken. Op de ruimer zijn behalve nozzles, waardoor de boorspoeling naar buiten gespoten wordt, soms ook messen, kammen of tanden aangebracht (afhankelijk van de grondslag waarin geboord word). e losgewoelde grond wordt langs de buitenzijde van de boorstreng door het geruimde boorgat in de retourstroom van de boorspoeling afgevoerd naar het maaiveld. Achter de ruimer worden opnieuw boorstangen gekoppeld, zodat de verbinding tussen in- en uittredepunt behouden blijft. Afhankelijk van de grondslag, het pompvermogen en de vereiste boorgatdiameter kunnen meerdere ruimeroperaties achter elkaar worden uitgevoerd RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 5 van 22

6 Fase 3: Intrekken mantelbuis: Tijdens de laatste fase van het boorproces wordt de productleiding of mantelbuis (eventueel meerdere productleidingen of mantelbuizen in een bundel) samen met een trekkop achter een ruimer gekoppeld en in het geruimde boorgat getrokken. Het boorgat blijft tijdens de intrekoperatie geheel gevuld met de boorspoeling. e boorgatdiameter dient tussen de 30% en 50% groter te zijn dan de diameter van de productleiding of mantelbuis (eventueel gebundeld). Ten behoeve van het inbrengen van de productleiding of mantelbuis wordt tussen de ruimer en de productleiding een swivel (wartellager) gemonteerd zodat geen rotatie van de productleiding of mantelbuis kan optreden. Nadat de productleiding(en) of mantelbuis /- buizen in zijn geheel door de boortunnel is getrokken en, indien nodig succesvol is beproefd / getest, is de boring voltooid. Tijdens de verschillende fasen worden de boorspoeldrukken gecontroleerd en geregistreerd. Bij alle fasen dient de gehele boortunnel gevuld te blijven met boorspoeling zodat er continu druk in de boortunnel blijft staan, dit is belangrijk om achterblijvende holle ruimten in de grond en instorten van de boortunnel te voorkomen. 2.2 ocatie, omvang en indeling werkterrein e aannemer die de boring uit zal voeren dient in zijn plan van aanpak / werkplan aan te geven wat de minimaal benodigde omvang is van het werkterrein. Onderstaand wordt de informatie verstrekt om te komen tot een juiste en acceptabele indeling van het werkterrein (rig-site en pipe-site): - e locatie van de boring is weergegeven in boortekening TEK-K-H7, d.d , zie hiervoor bijlage 1 en de luchtfoto s in bijlage 2; - e aannemer kan eventueel samen met de opdrachtgever of andere belanghebbenden een bezoek brengen aan de locatie; - In overleg met de opdrachtgever wordt bepaald of een nul-situatie onderzoek van de locatie wenselijk is; - e omvang van het werkterrein hangt nauw samen met de lokaal beschikbare ruimte, de grootte van de uit te voeren boring en het in te zetten materieel; - e indeling van het werkterrein zal worden aangepast aan de plaatselijke omstandigheden; - Afhankelijk van eventueel gestelde eisen en het in te zetten materieel, de staat en functie van het maaiveld dient een werkweg aangelegd te worden voor transport van het boorequipement en de benodigde materialen RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 6 van 22

7 2.3 Geotechnisch onderzoek Voorafgaand aan de uitvoering van de gestuurde boring dient er lokale geotechnische informatie te worden verzameld. Hiertoe is de databank van inoloket geraadpleegd. Uit deze databank zijn 2 sonderingen en zijn vier grondboringen geselecteerd. e locaties van de grondonderzoeken inclusief de sondeergrafieken en boorstaten zijn opgenomen in bijlage 3. e sondeergrafieken en -locaties zijn ook aangegeven op de boortekening. e gegevens verkregen van de grondboringen geven een consistent beeld van de bodemopbouw aan weerszijden van de waterkering. erhalve is geen aanvullend grondonderzoek uitgevoerd. e geotechnische informatie wordt als input gebruikt in de sterkte- en/of muddrukberekeningen. Zonder goedkeuring van deze berekeningen, door opdrachtgever en/of vergunningverlenende instantie, mag niet gestart worden met de werkzaamheden. 2.4 Stappenplan uitvoering Onderstaand worden de handelingen aangegeven om te komen tot een goede uitvoering: - e aannemer bestudeert voor aanvang van de werkzaamheden het boorplan, inclusief het ontwerp, de reeds aanwezige informatie over bestaande kabels en leidingen, de bodemgesteldheid en de eventuele vergunningen / toestemmingen; et op! e aannemer die de boringen uit zal voeren is verplicht een graafmelding te doen en deze te analyseren (zie ook 2.5); - e aannemer overlegt aan de hand van de hiervoor genoemde informatie met betrokken instanties en/of kabel en leidingeigenaren over zijn plan van aanpak / werkplan; - e werkzaamheden worden uitgevoerd conform het afgestemde plan van aanpak / werkplan; - Tijdens en na de werkzaamheden worden de bevindingen en/of wijzigingen schriftelijk vastgelegd door de aannemer; - e aannemer verwerkt de bevindingen en/of wijzigingen op tekening aan de hand van revisiegegevens afkomstig van de surveyor; - e opdrachtgever en de betrokken instanties worden door de aannemer op de hoogte gehouden van eventuele bevindingen en/of wijzigingen; 2.5 Bestaande kabels en leidingen Voor uitvoering wordt door de aannemer een graafmelding gedaan om de ligging van de ondergrondse infrastructuur in kaart te brengen. Ook zal er voor aanvang van de werkzaamheden met de belanghebbende kabel en leidingeigenaren contact worden opgenomen. Indien noodzakelijk kunnen voor aanvang van de gestuurde boring proefsleuven gegraven worden. e graafmelding moet tijdens de uitvoering op het werk aanwezig zijn RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 7 van 22

8 2.6 Tijdschema e tijdsduur van de werkzaamheden is sterk afhankelijk van het in te zetten boormaterieel. e aannemer die de boorwerkzaamheden uit zal voeren dient in zijn plan van aanpak / werkplan aan te geven hoe zijn tijdschema eruit ziet. e startdatum wordt bepaald in overleg met de opdrachtgever. Hierbij dient rekening gehouden te worden met eventuele vergunningen en toestemmingen. e boorwerkzaamheden mogen pas aanvangen na het verkrijgen van alle goedkeuringen / toestemmingen op het boorplan. e werktijden worden aangepast aan de werkzaamheden die technisch achtereenvolgens uitgevoerd dienen te worden. Werktijden dienen vooraf door de aannemer aangegeven te worden in zijn plan van aanpak / werkplan. Bepaling van werktijden zal altijd in goed overleg met alle betrokkenen plaatsvinden. 2.7 Personeelsbezetting Het boormaterieel zal bediend worden door gekwalificeerd personeel dat tenminste bestaat uit een boormeester, een serveyor en een boorassistent. Afhankelijk van de omvang van de boring kan het noodzakelijk zijn meer medewerkers in te zetten. e aannemer die de boorwerkzaamheden uit zal voeren dient in zijn plan van aanpak / werkplan aan te geven hoe zijn personeelsbezetting eruit ziet. 2.8 In te zetten boormaterieel In bijlage 6 is een representatief boorstelling en de daarbij behorende technische specificaties opgenomen. e aannemer die de boringen uit zal voeren dient in zijn plan van aanpak / werkplan aan te geven van welk type machine hij gebruik zal maken met de daarbij behorende specificaties. e berekeningen en het boorontwerp dienen door de aannemer gecontroleerd te worden. Indien nodig wordt het in te zetten materieel aangepast op de berekeningen en het boorontwerp of worden de berekeningen en het boorontwerp aangepast op het in te zetten materieel. - Walk-over meetsysteem Een Walk-over meetsysteem maakt gebruik van sondes die vanuit de boorkop een signaal uitzenden. eze signalen bevatten gegevens over de richting, de diepte en de hellingshoek van de boorkop. Om het signaal van de boorkop te kunnen ontvangen moet de ontvanger loodrecht boven de boorkop geplaatst zijn. e signalen van de sonde kunnen beïnvloed worden door omgevingsfactoren zoals damwanden, (tram)rails en andere kabels en leidingen in de nabijheid van de boring. Naast het Walk-over meetsysteem zal gebruik gemaakt worden van een draadmeetsysteem om nauwkeurig de boorlijn te kunnen volgen en registreren RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 8 van 22

9 2.9 Kwaliteit en keuring bouwmaterialen Buizen e in te trekken (mantel)buizen (HPE100 ø125 sdr11 S..A. en 2x HPE100 ø110 sdr11) worden door de opdrachtgever of opdrachtnemer besteld en op het werk geleverd. e buis wordt in lengtes en/of op haspel geleverd, indien noodzakelijk dienen er enkele lengtes aan vast gelast te worden door middel van spiegellassen. Het aan elkaar verbinden van de buizen dient te gebeuren met gekwalificeerd personeel en gecertificeerd materiaal. e inwendige rillen dienen verwijderd te worden. Boorvloeistof e boorvloeistof zal samengesteld worden uit met water vermengde bentoniet. Indien noodzakelijk kan de samenstelling hiervan verder aangepast worden aan de lokale bodemopbouw. Uitgangspunt hierbij is dat er een boorspoeling wordt verkregen die voldoende steun geeft aan het boorgat in de plaatselijke grond. Indien toeslagstoffen toegepast worden dient dit tijdig aan de opdrachtgever gemeld te worden. e aannemer die de boorwerkzaamheden uit zal voeren dient de mantelbuis in te trekken met drillgrout of vergelijkbaar product. it is een (zware) boorspoeling welke uithard en dus voor goede afdichting zorgt van de boortunnel teneinde kwel of piping te voorkomen. 3. Boortechnische wijze van uitvoeren 3.1 Werkwijze van uitvoeren Onderstaand is een opsomming van activiteiten die zullen plaatsvinden, deze zijn: - Bestuderen projectgegevens zoals: tekeningen, berekeningen, V&G-plan, vergunningen en voorschriften; - Indien noodzakelijk of vereist wordt er verkeersmaatregelen geplaatst volgens de CROW richtlijnen; - Aanvoer materieel; - Kick-off meeting (bespreken van o.a. de veiligheidsaspecten en risico s); - Inrichten werkterrein (rig-site en pipe-site) en mobilisatie boorequipement; - Eventueel lokaliseren bestaande kabels en leidingen en ontgraven intrede- en uittredepunt; - Graafwerkzaamheden uitvoeren conform CROW-500; - Eventueel aanbrengen/toepassen van beschermende maatregelen (ter beoordeling uitvoerende partij); - Uitvoeren pilotboring; - Gereed leggen/ opstellen van de in te trekken mantelbuis. e werkzaamheden voor het samenstellen van de buizen worden tijdens of voorafgaand aan de boorwerkzaamheden uitgevoerd; - Intrekken mantelbuis van de vanaf maaiveld en/of haspel. Bij intrekken mantelbuizen dient gebruik gemaakt te worden van rillgrout of een vergelijkbaar product; - Aanbrengen kleikist en kwelscherm conform NEN3650/ emobilisatie boorequipement en afvoer van materieel, op gelijke wijze als de aanvoer; - Opruimen werkterrein RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen 21 9 van 22

10 Gedurende de boorwerkzaamheden worden onderstaande handelingen voortdurend verricht, te weten: - Aflezing van de boorparameters zoals, trekkracht en torque door de analoge meters op de rig; - Registratie van de meetgegevens op een drillsheet (of vergelijkbaar document, zie bijlage 8); - ixen van de boorspoeling met water van voldoende kwaliteit; - Opvang uitkomende boorspoeling bij intrede- en uittredepunt in de in- en uittredegaten, eventueel kunnen vloeistofdichte bakken geplaatst worden voor opvang en / of buffering van de boorspoeling. e aannemer die de werkzaamheden uit zal voeren dient dit aan te geven in zijn werkplan / plan van aanpak; - eegzuigen van de boorgaten en / of vloeistofdichte bakken met vloeistofdichte zuigwagens; - Afvoeren overgebleven / overtollige boorspoeling naar een erkend verwerker. V&G plan e werkzaamheden met betrekking tot het uitvoeren van de horizontaal gestuurde boring zullen worden uitgevoerd volgens de richtlijnen van de aannemer. e veiligheids- en gezondheidsgevaren voortvloeiend uit de omgeving van de bouwlocatie en de veiligheids- en gezondheidsgevaren voortvloeiend uit het ontwerp zijn opgenomen in bijlage 7. e uiteindelijke project specifieke risico s, maatregelen en voorzieningen dienen door de uitvoerende partij aangegeven te worden. e V&G coördinator is verantwoordelijk voor de naleving van de regels vastgesteld in het kwaliteits-, arboen milieu (KA) zorgsysteem. e V&G coördinator binnen het project is verantwoordelijk voor het vaststellen van de specifieke KA maatregelen voor dit project en het beschikbaar stellen van de vereiste beschermingsmiddelen. e aannemer die de boorwerkzaamheden uit zal voeren is verantwoordelijk voor een juiste uitvoering en toezicht op de voorgeschreven V&G maatregelen op de werklocatie. Tevens is hij verplicht afwijkingen en gevaarlijke situaties te melden bij de V&G coördinator en in overleg passende maatregelen te nemen en deze te registreren. 3.2 Kwaliteitsregistratie van de boring Tijdens het ruimen van het boorgat en het intrekken van de mantelbuis worden de volgende gegevens geregistreerd: - trekkracht aan de boorinstallatie (ton); - druk boorvloeistof aan de pomp (bar); - debiet vloeistof (ltr/min); - eventueel vindt registratie van de locatie en de hoogteligging (R coördinaten t.o.v NAP) plaats. eze meetgegevens worden opgenomen in een drill-sheet (of vergelijkbaar document) en door het boorbedrijf gearchiveerd. Een voorbeeld van een drill-sheet is opgenomen in bijlage 8. e meetgegevens van de survey (overzicht van meetinformatie) worden samen met de veldmetingen verwerkt tot de vereiste revisie gegevens RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen van 22

11 4. Conclusie op berekeningen e bijgevoegde berekeningen voor de veiligheidszone van het dijklichaam en de sterkte- en muddrukberekeningen zijn uitgevoerd op basis van de NEN3650 en de NEN3651 m.b.v. programmatuur Sigma versie e resultaten van de berekeningen voor de veiligheidszone en de sterkte- en muddrukberekeningen zijn opgenomen in bijlage 5. e H boring is berekend in overeenstemming met de NEN 3650 en NEN e resultaten van de sterkte- en muddrukberekeningen alsmede de hiervoor gebruikte grondgegevens dienen door de uitvoerende partij gecontroleerd te worden. e keuze voor het in te zetten materieel is ter beoordeling van- en de verantwoordelijkheid van de uitvoerende partij. H-BORING (HPE100 ø125 sdr11 S..A. en 2x HPE100 ø110 sdr11) 4.1 Samenvatting sterkte- en muddrukberekeningen Spanningen in omtreksrichting van de leiding Toegestane spanning aximaal optredende spanning HPE100 Ø125 sdr11 8,00 N/mm² 0,61 N/mm² HPE100 Ø110 sdr11 8,00 N/mm² 0,64 N/mm² Spanningen in langsrichting van de leiding Toegestane spanning aximaal optredende spanning HPE100 Ø125 sdr11 8,00 N/mm² 5,64 N/mm² HPE100 Ø110 sdr11 8,00 N/mm² 1,08 N/mm² eflectie Toegestane deflectie aximaal optredende deflectie HPE100 Ø125 sdr11 9,09 mm 0,46 mm HPE100 Ø110 sdr11 8,00 mm 0,38 mm Benodigde trekkracht op de (mantel)buis Toegestane trekkracht* aximale berekende trekkracht HPE100 Ø125 sdr11 48,80 kn 11,32 kn HPE100 Ø110 sdr11 37,73 kn 8,93 kn *Toegestane trekkrachten volgens technische documentatie Pipeife RAP-K-04 Boorplan H7 Aijen van 22

12 Bijlage 1: Boortekening Boortekening TEK-K-H7 v1.0, d.d RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

13 P Uittrede X: Y: Z:13.22 Intrede X: Y: Z:13.64 P P P P P P P P C B Buitenbeschermingszone Binnenbeschermingszone Veiligheidszone Intrede X: Y: Z:13.64 Buitenbeschermingszone Uittrede X: Y: Z:13.22 h=3.48 1: m Radius = Radius = Radius = 50 Radius = Ra Raddius = ius = 50 Veikigheidszone 4xh+R2= 13,8+10,02=23,82 HW 1:3 Bestaande K& lokaliseren en indien noodzakelijk beschermende maatregelen treffen 50 ius = Radadius = R Veiligheidszone 4xh+R2 =13,92+10,02=23,94 16 kleikist + kwelscherm conform NEN3651 Binnenbeschermingszone Veiligheidsszone m Kernzone F E Grondmassief NEN3651 paragraaf Kruin gelijk aan maaiveld. Helling 1:3 Bestaande K& lokaliseren en indien noodzakelijk beschermende maatregelen treffen 15.00m h=3.45 A 10.00m kleikist + kwelscherm conform NEN3651 R= A Rv = 50 B R= Rv = 50 Totale lengte van de boring is m C AFSTAN OVER AAIVE IN ETERS 23.8 EKKING HARTIJN T.O.V. AAIVE 0 HOOGTE HARTIJN EIING T.O.V. N.A.P HOOGTE AAIVE T.O.V. N.A.P. 5.00m m 14.6 P P R= E F COÖRINATENIJST Sondering 14 Sondering 28 A B C E F Boorgat ø325 HPE100 ø110 sdr11 antelbuis tbv electra () HPE100 ø110 sdr11 antelbuis tbv data (KPN) Boorlijn H7 HPE100 S..A. ø125 sdr11 mediumvoerend tbv water (W) X Intredepunt Begin bocht neergaand Eind bocht neergaand Begin bocht opgaand Eind bocht opgaand Uittredepunt Z(NAP) Y Graafmelding WION Graafwerkzaamheden volgens CROW-500 Intrekken met rillmix of vergelijkbaar product Aanbrengen kwelscherm en kleikist volgens NEN3650/3651 aten in meters, tenzij anders vermeld iameters in millimeters, tenzij anders vermeld Hoogtematen in meters t.o.v. N.A.P., tenzij anders vermeld 001 Versie atum efinitief t.b.v. vergunningaanvraag Wijziging In opdracht van: EGENA atatransport aagspanning Gasleiding-d Gasleiding-Hd rukriolering Water Gestuurde boring Kernzone Binnenbeschermingszone Buitenbeschermingszone atu Get. HvH Gez. Vervaardigd door: Heierkerkweg R, Venlo VHW Engineering BV Helftheuvelweg AV 's-hertogenbosch H7 Aijen 21 1x ø125 HPE S..A. sdr11 2x ø110 HPE sdr11 lengte ca. 140meter Project: Gestuurde boringen 'Eiland van Bergen' H7 Aijen 21 gemeente Bergen Omschrijving: Aanleg bundelboring 1x ø125 HPE S..A. sdr11 + 2x ø110 HPE sdr11 info@vhwengineering.nl Schaal: divers Formaat: A1 atum: Projectnr: Status: efinitief Tekeningnr: TEK-K-H7-v1.0 eze tekening is eigendom van VHW engineering BV. Zonder haar toestemming mag niets uit deze tekening worden gebruikt, gekopieerd of aan tek-k-h7-v1.0.dwg derden ter inzage worden gegeven.

14 Bijlage 2: uchtfoto s RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

15 uchtfoto s boorlocatie H7 Boorlocatie (indicatief) Boorlocatie (indicatief) Boorlocatie (indicatief)

16 Bijlage 3: Grondmechanisch onderzoek Sonderingen en boringen inoloket. o Sondering CPT (nr.14) o Sondering CPT (nr.28) o B52E3310 o B52E3311 o B52E3345 o B52E RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

17 ocaties gebruikte sonderingen en boringen H7 Boorlijn (indicatief)

18 GEF : CPT CPT Sigma / / H's 'Eiland van Bergen' :53:14-1 -

19 GEF : CPT CPT Sigma / / H's 'Eiland van Bergen' :53:10-1 -

20 IEPTE (m) t.o.v. NAP IEPTE NAP [m] ,36 12,56 zand, matig siltig, zwak humeus; donker-, bruin V (13,36) ONSTER AAG VAN TOT BESCHRIJVING 'ZF' ,56 11,86 zand, sterk siltig, zwak humeus; bruin 'ZF' ,86 11,36 zand, zwak siltig; licht-, bruin 4 'ZG' 10 9 Geboord tot NAP 8,76 m ,36 10,26 zand, zwak siltig; grijs 'ZF' 5 10,26 9,16 zand, zwak siltig, matig grindig; grijs-, bruin 'ZG' 6 9,16 8,76 zand, zwak siltig, sterk grindig; grijs 'ZG' Einde Boring B52E3663 GWS 2,00 X = m Y = m (R) <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> Telefoon Telefax <Not Registered> <Not Registered> datum INO-BOR get. ES gez. - BIJ. form. A4

21 IEPTE (m) t.o.v. NAP IEPTE NAP [m] ONSTER AAG VAN TOT BESCHRIJVING V (11,88) ,88 11,48 zand, matig siltig, matig humeus; zwart 2 'ZF' ,48 11,18 zand, sterk siltig, zwak humeus; donker-, bruin 'ZF' ,18 10,08 zand, zwak siltig; licht-, bruin 5 'ZG' ,08 9,48 zand, zwak siltig, zwak grindig; licht-, bruin 7 'ZG' ,48 9,18 zand, zwak siltig; grijs 9 'ZF' 7 10 Geboord tot 6 9,18 8,58 zand, zwak siltig; licht-, bruin NAP 6,88 m 'ZG' 7 8,58 8,28 zand, zwak siltig, matig grindig; licht-, bruin 'ZG' 8 8,28 7,48 zand, zwak siltig, zwak grindig; licht-, bruin 'ZG' 9 7,48 7,28 zand, zwak siltig, matig grindig; grijs-, bruin 'ZG' 10 7,28 6,88 zand, zwak siltig, sterk grindig; grijs-, bruin 'ZG' Einde Boring B52E3345 GWS 0,00 X = m Y = m (R) <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> Telefoon Telefax <Not Registered> <Not Registered> datum INO-BOR get. OS- gez. - BIJ. form. A4

22 IEPTE (m) t.o.v. NAP IEPTE NAP [m] ,86 13,06 zand, matig siltig, zwak humeus; donker-, bruin V (13,86) ONSTER AAG VAN TOT BESCHRIJVING 13 2 'ZF' ,06 12,76 zand, sterk siltig, zwak humeus; bruin 12 4 'ZF' ,76 12,36 zand, uiterst siltig; bruin-, grijs 5 'ZF' ,36 11,36 zand, zwak siltig; licht-, bruin 10 7 'ZF' 5 11,36 11,16 zand, matig siltig; grijs-, bruin 9 8 'ZF' Geboord tot 6 11,16 10,36 zand, zwak siltig, zwak grindig; grijs-, bruin NAP 8,86 m 'ZG' 7 10,36 9,26 zand, zwak siltig, matig grindig; matig grof 8 9,26 8,86 zand, zwak siltig, sterk grindig; matig grof Einde Boring B52E3311 GWS 2,00 X = m Y = m (R) <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> Telefoon Telefax <Not Registered> <Not Registered> datum INO-BOR get. OS- gez. - BIJ. form. A4

23 IEPTE (m) t.o.v. NAP IEPTE NAP [m] ONSTER AAG VAN TOT BESCHRIJVING V (12,76) ,76 12,46 zand, zwak siltig, sterk humeus; donker-, bruin 2 'ZF' ,46 12,06 klei, sterk zandig; bruin 4 'zwak siltig' ,06 11,66 zand, zwak siltig; oranje-, bruin 5 'ZF' 10 Geboord tot 4 11,66 10,96 zand, zwak siltig; licht-, bruin NAP 9,76 m 'ZG' 5 10,96 9,76 zand, zwak siltig; licht-, bruin 'ZF' Einde Boring B52E3310 GWS 0,00 X = m Y = m (R) <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> <Not Registered> Telefoon Telefax <Not Registered> <Not Registered> datum INO-BOR get. OS- gez. - BIJ. form. A4

24 Bijlage 4: Oriëntatiemelding WION RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

25 atum :59 KIC Onderwerp Ontvangstbevestiging Oriëntatieverzoek 18O Blad 1 van 3 Geachte heer, mevrouw, Het Kadaster heeft een Oriëntatieverzoek ontvangen Het meldnummer van de Klic-melding is: 18O Het ordernummer van de Klic-melding is: /10 e referentie van de Klic-melding is: en Hieronder treft u de gegevens aan van de melding en het overzicht, per thema, van beheerders met een belang in het opgegeven gebied. Het is mogelijk dat netbeheerders meerdere thema's in beheer hebben. Uit de brief die u ontvangt bij de levering, kunt u opmaken voor welke thema's deze netbeheerders informatie hebben geleverd. et op: met een Oriëntatieverzoek kunt u in een vroeg stadium inzicht krijgen in de ligging van kabels en leidingen. et een Oriëntatieverzoek mag u echter geen graafwerkzaamheden verrichten. Gegevens aanvrager Naam Tubee adres mtubee@vhwengineering.nl Relatienummer Bedrijf VHW Engineering B.V. Adres Helftheuvelweg 11 Postcode / Plaats 5222AV, 'S-HERTOGENBOSCH and N Telefoon (06) atum aanvraag :59 Aard graafwerkzaamheden Persing/boring Oriëntatiegebied R-coördinaten [(200564,399858), (200576,399825), (200576,399820), (200765,399896), (200751,399935), (200564,399858)] ichtstbijzijnd adres Aijen 21, 5854PP Bergen Overzicht van beheerders met een belang in het opgegeven gebied: Beheerder Contactpersoon Tel Fax Thema Netbeheer B.V. KICINFO klicinfo@enex is.nl gas hoge druk gas lage druk laagspanning middenspanning Bezoekadres Hofstraat 110, 7311 KZ Apeldoorn

26 atum :59 Onderwerp Ontvangstbevestiging Oriëntatieverzoek 18O Blad 2 van 3 Beheerder Contactpersoon Tel Fax Thema Gemeente Bergen Uijttewaal f.panico@ber (0485) (0485) riool onder druk (B) gen.nl 49 riool vrijverval KPN B.V. Klic-loket orderintakepl an@kpn.com NV. W edewerker Klic wion.klic@w ml.nl Reggefiber Operator B.V. Ziggo B.V. Regio Zuid Network Infrastructure South kliczuid@reggefi ber.nl topografie.zui d@office.zigg o.nl (030) datatransport datatransport laagspanning water datatransport datatransport

27 atum :59 Onderwerp Ontvangstbevestiging Oriëntatieverzoek 18O Blad 3 van 3 Grafische weergave van het gebied: 50 m

28 Bijlage 5: Veiligheidszone- Sterkte- en muddrukberekeningen RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

29 Berekening veiligheidszone RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

30 Berekening van de veiligheidszone conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : : Veiligheidszone H7 Kerkstraat 1x ø125 sdr11 SA Water (intredezijde) Gegevens van de leiding Soort leiding (Vloeistof / Gas / rukloos) = Vloeistof Ontwerpdruk p d = 0,8 N/mm 2 Volumieke massa vloeistof ρ = 1000 kg/m 3 Afmetingen van de leiding Uitwendige middellijn e = 125 mm Wanddikte d n = 11,4 mm Inwendige middellijn i = 102,2 mm Gegevens waterstaatswerk i.v.m. berekening veiligheidszone Waterstaatswerk: Niet Verheeld Hoogteverschil kruin-maaiveld = 3,48 m Berekening van de factor H 3. i 5 H = p d ρ. g H = ,81 = 81,55 m H3. 5 i = 81, ,10 5 = 6,05 m 8 R B = 8. 8 H 3. i 5 R B = , ,10 5 = 10,02 m Berekening van de halve breedte van de erosiekrater R B Berekening van de halve lengte van de erosiekrater R Indien er sprake is van een klein gat: R 1 = 0,5. R B = 5,01 m Indien er sprake is van een groot gat: R 2 = R B = 10,02 m Indien er sprake is van niet-trekvaste verbindingen: R 3 = 2. R B = 20,04 m Berekening van de veiligheidszone Indien er sprake is van een evenwijdige ligging met een waterkering: Veiligheidszone = 4. H werk + R B = 4. 3, ,02 = 23,94 m Indien er sprake is van een kruising met een waterkering: Veiligheidszone = 4. H werk + R 1 = 4. 3,48 + 5,01 = 18,93 m Veiligheidszone = 4. H werk + R 2 = 4. 3, ,02 = 23,94 m Veiligheidszone = 4. H werk + R 3 = 4. 3, ,04 = 33,96 m / / H's 'Eiland van Bergen' :23:36-1 -

31 Berekening van de veiligheidszone conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : : Veiligheidszone H7 Kerkstraat 1x ø125 sdr11 SA Water (uittredezijde) Gegevens van de leiding Soort leiding (Vloeistof / Gas / rukloos) = Vloeistof Ontwerpdruk p d = 0,8 N/mm 2 Volumieke massa vloeistof ρ = 1000 kg/m 3 Afmetingen van de leiding Uitwendige middellijn e = 125 mm Wanddikte d n = 11,4 mm Inwendige middellijn i = 102,2 mm Gegevens waterstaatswerk i.v.m. berekening veiligheidszone Waterstaatswerk: Niet Verheeld Hoogteverschil kruin-maaiveld = 3,45 m Berekening van de factor H 3. i 5 H = p d ρ. g H = ,81 = 81,55 m H3. 5 i = 81, ,10 5 = 6,05 m 8 R B = 8. 8 H 3. i 5 R B = , ,10 5 = 10,02 m Berekening van de halve breedte van de erosiekrater R B Berekening van de halve lengte van de erosiekrater R Indien er sprake is van een klein gat: R 1 = 0,5. R B = 5,01 m Indien er sprake is van een groot gat: R 2 = R B = 10,02 m Indien er sprake is van niet-trekvaste verbindingen: R 3 = 2. R B = 20,04 m Berekening van de veiligheidszone Indien er sprake is van een evenwijdige ligging met een waterkering: Veiligheidszone = 4. H werk + R B = 4. 3, ,02 = 23,82 m Indien er sprake is van een kruising met een waterkering: Veiligheidszone = 4. H werk + R 1 = 4. 3,45 + 5,01 = 18,81 m Veiligheidszone = 4. H werk + R 2 = 4. 3, ,02 = 23,82 m Veiligheidszone = 4. H werk + R 3 = 4. 3, ,04 = 33,84 m / / H's 'Eiland van Bergen' :24:12-1 -

32 Boorspoeldrukberekening pilotboring RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

33 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : H's 'Eiland van Bergen' : H7 Oude Kerkstraat 1x ø125 sdr11 S..A. + 2x ø110 sdr11 ateriaalgegevens ateriaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SR 11 ange-duur treksterkte RS = 10 N/mm 2 ateriaalfactor γ = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 ineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρ = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % eidinggegevens Uitwendige middellijn e = 125,00 mm Wanddikte d n = 11,4 mm ikte bekleding e = 5 mm Procesgegevens Soort leiding (Vloeistof / Gas / rukloos) = Vloeistof Ontwerpdruk p d = 0,8 N/mm 2 Volumieke massa vloeistof ρ = 1000 kg/m 3 Temperatuurverschil t = 10 Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa eiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan eiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang iameter ruimer ivm boorspoeldruk g = 150 mm iameter boorstang b = 63 mm Totale lengte = 127,22 m engte 1e rechte deel 1 = 24,78 m engte neergaande bocht 2 = 13,96 m engte 2e rechte deel 3 = 51,27 m engte opgaande bocht 4 = 13,96 m engte 3e rechte deel 5 = 23,25 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 50,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 50,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 50,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 16,00 / 28,67 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 16,00 / 28,67 / % Belastinghoek α = 30 Ondersteuningshoek β = 30 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij boring met bundels f = 1,8 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, H's 'Eiland van Bergen' :22:37-1 -

34 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting ocatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] ekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1 15,23 4,20 2,11 Zand 16,93 20,99 35,00 B 24,78 6,80 2,15 Zand 16,97 20,58 35,00 C 38,75 9,40 2,76 Zand 16,69 20,65 35, ,84 9,90 3,26 Zand 16,70 20,65 35, ,30 10,00 3,39 Zand 16,73 20,66 35, ,74 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,24 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,90 9,60 2,99 Zand 16,60 20,66 35, ,01 9,10 2,46 Zand 17,15 19,96 35,00 90,01 8,60 1,94 Zand 16,83 20,67 35,00 E 103,97 6,50 1,85 Zand 16,79 20,56 35, ,87 3,20 1,79 Zand 16,74 20,97 35,00 ocatie Gereduceerde grondbelasting Hor. steun- druk Gemiddelde verticale beddingconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [N/m²] 1 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II B Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II C Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 2 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 3 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 4 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 5 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 6 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 7 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Homogeen (zand) 0,0630 0,00 75,00 Grafiek ½ x II E Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 8 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / H's 'Eiland van Bergen' :22:37-2 -

35 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase ocatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [N/m 2 ] 1 4,20 51,46 21,94 36,70 57,75 28,85 B 6,80 73,67 31,41 52,54 82,67 28,85 C 9,40 100,13 42,70 71,41 112,37 28,85 2 9,90 107,74 45,94 76,84 120,92 28, ,00 109,61 46,74 78,17 123,01 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28,85 6 9,60 103,17 43,99 73,58 115,79 28,85 7 9,10 92,44 39,42 65,93 103,74 28,85 8,60 88,23 37,62 62,93 99,02 28,85 E 6,50 68,65 29,27 48,96 77,05 28,85 8 3,20 40,02 17,07 28,54 44,91 28,85 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) ocatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1 0, ,88 0,0209 0, ,01 0,82 B 0,0010 0,73 0,0465 0, ,02 1,06 C 0,0014 0,63 0,0664 0, ,03 1,29 2 0,0015 0,61 0,0664 0, ,03 1,35 3 0,0016 0,60 0,0661 0, ,04 1,37 4 0,0017 0,58 0,0663 0, ,04 1,43 5 0,0017 0,58 0,0663 0, ,05 1,43 6 0,0015 0,62 0,0661 0, ,05 1,32 7 0,0013 0,66 0,0664 0, ,05 1,23 0,0013 0,67 0,0666 0, ,06 1,20 E 0, ,76 0,0465 0, ,07 1,01 8 0, ,00 0,0141 0, ,08 0,70 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. g - -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u H's 'Eiland van Bergen' :22:37-3 -

36 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma ocatie p max [kpa] 90% p lim [kpa] p min [kpa] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1 356,13 741,88 34,08 3,56 7,42 0,34 B 467,59 950,11 69,55 4,68 9,50 0,70 C 578, ,62 101,63 5,78 11,64 1, , ,26 108,59 6,03 12,16 1, , ,66 116,16 6,08 12,29 1, , ,63 117,38 6,33 12,83 1, , ,63 120,48 6,33 12,83 1, , ,54 122,09 5,88 11,85 1, , ,97 129,40 5,53 11,09 1,29 538, ,53 137,21 5,39 10,79 1,37 E 449,14 910,31 124,16 4,49 9,10 1, ,84 629,02 95,82 3,00 6,29 0,96 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / H's 'Eiland van Bergen' :22:37-4 -

37 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] H's 'Eiland van Bergen' :22: Afstand t.o.v. intredepunt [m] 127 aximaal toelaatbare boorspoeldruk inimaal benodigde boorspoeldruk

38 Sterkte- en muddrukberekeningen RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

39 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : H's 'Eiland van Bergen' : H7 Oude Kerkstraat 1x ø125 sdr11 S..A. + 2x ø110 sdr11 ateriaalgegevens ateriaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SR 11 ange-duur treksterkte RS = 10 N/mm 2 ateriaalfactor γ = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 ineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρ = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % eidinggegevens Uitwendige middellijn e = 125,00 mm Wanddikte d n = 11,4 mm ikte bekleding e = 5 mm Procesgegevens Soort leiding (Vloeistof / Gas / rukloos) = Vloeistof Ontwerpdruk p d = 0,8 N/mm 2 Volumieke massa vloeistof ρ = 1000 kg/m 3 Temperatuurverschil t = 10 Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa eiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan eiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang iameter ruimer ivm boorspoeldruk g = 325 mm iameter boorstang b = 63 mm Totale lengte = 127,22 m engte 1e rechte deel 1 = 24,78 m engte neergaande bocht 2 = 13,96 m engte 2e rechte deel 3 = 51,27 m engte opgaande bocht 4 = 13,96 m engte 3e rechte deel 5 = 23,25 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 50,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 50,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 50,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 16,00 / 28,67 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 16,00 / 28,67 / % Belastinghoek α = 30 Ondersteuningshoek β = 30 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij boring met bundels f = 1,8 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, H's 'Eiland van Bergen' :15:57-1 -

40 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting ocatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] ekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1 15,23 4,20 2,11 Zand 16,93 20,99 35,00 B 24,78 6,80 2,15 Zand 16,97 20,58 35,00 C 38,75 9,40 2,76 Zand 16,69 20,65 35, ,84 9,90 3,26 Zand 16,70 20,65 35, ,30 10,00 3,39 Zand 16,73 20,66 35, ,74 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,24 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,90 9,60 2,99 Zand 16,60 20,66 35, ,01 9,10 2,46 Zand 17,15 19,96 35,00 90,01 8,60 1,94 Zand 16,83 20,67 35,00 E 103,97 6,50 1,85 Zand 16,79 20,56 35, ,87 3,20 1,79 Zand 16,74 20,97 35,00 ocatie Gereduceerde grondbelasting Hor. steun- druk Gemiddelde verticale beddingconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [N/m²] 1 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II B Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II C Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 2 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 3 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 4 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 5 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 6 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 7 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Homogeen (zand) 0,0630 0,00 75,00 Grafiek ½ x II E Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 8 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / H's 'Eiland van Bergen' :15:57-2 -

41 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma * Niet op schaal / / H's 'Eiland van Bergen' :15:58-3 -

42 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn i = e - 2. d n = 102,20 mm Gemiddelde middellijn g = ( e + i )/2 = 113,60 mm Uitwendige middellijn+bekleding o = e + 2. e = 135,00 mm Uitwendige straal r e = e / 2 = 62,50 mm Inwendige straal r i = i / 2 = 51,10 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 56,80 mm Traagheidsmoment buis I b = ( 4 e - 4 i ). π/64 = ,19 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,84 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 123,46 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 21,66 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. ( 2 e - 2 i ) / 4 = 4.068,49 mm 2 Gewicht leiding g =. ρ A = 0,0389 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding eiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0389 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0389 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 127, Na 1 e deel intrekken 103, Na 2 e deel intrekken 90, Na 3 e deel intrekken 38, Na 4 e deel intrekken 24, eiding in boorgat g = 0,0389 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0389 N/mm 1 T 1 = f.. g rol. f 1 = 1,8.. 0, , / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,66 Na 1 e deel intrekken ,54 Na 2 e deel intrekken ,46 Na 3 e deel intrekken 813 0,20 Na 4 e deel intrekken 520 0,13 σt = T 1 A = T , H's 'Eiland van Bergen' :15:58-4 -

43 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld b = f k,b. E. I b R r b = 1, = ,17 Nmm σb = b W b σb = ,17 = 1,34 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,66 1,53 Na 1 e deel intrekken 0,54 1,41 Na 2 e deel intrekken 0,46 1,34 Na 3 e deel intrekken 0,20 1,07 Na 4 e deel intrekken 0,13 1,00 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,34 + σt Toelaatbare spanning: σkd = RS = 10,00 N/mm / / H's 'Eiland van Bergen' :15:58-5 -

44 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: e,omtrek = 424,12 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0389 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. e 2. π/4 = 11,5. 125,00 2. π/4 =0,141 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,102 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 23, e deel intrekken 37, e deel intrekken 88, e deel intrekken 102, Geheel ingetrokken 127, Rechte delen: T 2 = f.. ( e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,8.. (424,12. 0, ,102. 0,2) Gebogen delen: T 3a = f. B. ( e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,8.. (424,12. 0, ,102. 0,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten ocatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] 0, , λ = 4 o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b o. 0,9. R T 3b = f. 4. Q r 2. o. π. f 3 = 1,8. 4. Q r λ π. 0,2 λ / / H's 'Eiland van Bergen' :15:58-6 -

45 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 8, Opgaande bocht 8, T 3c = f. B. g t. f 3 B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,8. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,96 2 e deel intrekken ,27 3 e deel intrekken ,95 4 e deel intrekken ,45 Geheel intrekken ,78 T tot σt = T tot A = 4.068, H's 'Eiland van Bergen' :15:58-7 -

46 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b b = f k,o. E. 0,9. R b = 1, ,19 0,9. = ,25 Nmm σb = b W b σb = ,25 = 1,90 N/mm , Opgaande bocht I b b = f k,o. E. 0,9. R b = 1, ,19 0,9. = ,25 Nmm σb = b W b σb = ,25 = 1,90 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,96-0,96 Na 1 e deel intrekken ,27 1,90 2,50 Na 2 e deel intrekken ,95-1,95 Na 3 e deel intrekken ,45 1,90 3,69 Na 4 e deel intrekken ,78-2,78 T tot Rechte delen: σa = T tot A = 4.068,49 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = RS = 10,00 N/mm / / H's 'Eiland van Bergen' :15:58-8 -

47 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen s p en s pl t.g.v. inwendige druk g /d n = 113,60/11,40 = 9,96 g /d n 20 ikwandige leiding σp = r e 2 + r i 2 r e 2 - r i 2. p d σp = 62, , , , ,8 = 4,03 N/mm 2 σy1 = σp = 4,03 N/mm 2 σpl = υ. σp = 0,4. 4,03 = 1,61 N/mm 2 Toelaatbare spanning = σt = 8,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr f rr = 1 / ( p d. r g 3. k y E. I w ) f rr = 1 / ( ,8. 56,8 3. 0, ) = 0,74 123, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n ocatie h [m] GWS [m] γ' [kn/m³] 1 4,20 2,11 15,87 B 6,80 2,15 14,54 C 9,40 2,76 14,37 2 9,90 3,26 14, ,00 3,39 14, ,50 3,87 14, ,50 3,87 14,88 6 9,60 2,99 14,45 7 9,10 2,46 13,82 8,60 1,94 14,04 E 6,50 1,85 14,28 8 3,20 1,79 16,06 γ' = γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w h / / H's 'Eiland van Bergen' :15:58-9 -

48 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma ocatie Gereduceerde grondbelasting 8.B 1 [m] Q n [N/mm 1 ] Q n,r [N/mm 1 ] 1 Homogeen (zand) 1,30 9,00 1,17 (1) B Homogeen (zand) 1,30 13,35 1,07 (1) C Homogeen (zand) 1,30 18,24 1,06 (1) 2 Homogeen (zand) 1,30 19,48 1,07 (1) 3 Homogeen (zand) 1,30 19,78 1,08 (1) 4 Homogeen (zand) 1,30 21,10 1,09 (1) 5 Homogeen (zand) 1,30 21,10 1,09 (1) 6 Homogeen (zand) 1,30 18,73 1,06 (1) 7 Homogeen (zand) 1,30 16,98 1,02 (1) Homogeen (zand) 1,30 16,30 1,03 (1) E Homogeen (zand) 1,30 12,53 1,05 (1) 8 Homogeen (zand) 1,30 6,94 1,18 (1) B 1 = 1 / 2. o + o. tan(45-1 / 2. ϕ) R K = 1 - sin(ϕ) Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). o Indien gereduceerde grondbelasting volgens berekeningswijze 'Homogeen (zand)': (h 8.B 1 ): Q n,r1 = B. -K 1 (γ' - c/b 1 ). h. tan ϕ. K. (1 - e B 1 ). o (1) tan(ϕ) 6.4 Berekening van de verkeersbelasting Q v ocatie ekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] 1 4,20 Grafiek ½ x II 2,49 0,34 B 6,80 Grafiek ½ x II 1,38 0,19 C 9,40 Grafiek ½ x II 0,91 0,12 2 9,90 Grafiek ½ x II 0,85 0, ,00 Grafiek ½ x II 0,84 0, ,50 Grafiek ½ x II 0,78 0, ,50 Grafiek ½ x II 0,78 0,11 6 9,60 Grafiek ½ x II 0,88 0,12 7 9,10 Grafiek ½ x II 0,95 0,13 8,60 Grafiek ½ x II 1,02 0,14 E 6,50 Grafiek ½ x II 1,46 0,20 8 3,20 Grafiek ½ x II 3,50 0, / / Q v = q v. o = q v H's 'Eiland van Bergen' :15:

49 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma omenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen ocatie Hor. steundruk Q n [N/mm 1 ] Q n,r [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] q [Nmm] σq [N/mm 1 ] 1 9,00 1,17 0,34 1,50 19,06 (2) 0,65 B 13,35 1,07 0,19 1,25 15,92 (2) 0,55 C 18,24 1,06 0,12 1,18 14,96 (2) 0, ,48 1,07 0,11 1,19 15,05 (2) 0, ,78 1,08 0,11 1,19 15,09 (2) 0, ,10 1,09 0,11 1,20 15,22 (2) 0, ,10 1,09 0,11 1,20 15,22 (2) 0, ,73 1,06 0,12 1,18 14,99 (2) 0, ,98 1,02 0,13 1,14 14,52 (2) 0,50 16,30 1,03 0,14 1,17 14,85 (2) 0,51 E 12,53 1,05 0,20 1,25 15,82 (2) 0,54 8 6,94 1,18 0,47 1,65 20,92 (2) 0, / / Indien horizontale steundruk: q = K b. (Q n + Q v ). r g - K b. (1 - sin ϕ). sin(1/2. γ). (Q n + Q v ). r g (1) q = 0,257. (Q n + Q v ). 56,80-0,143. (1 - sin ϕ). sin(1/2.120). (Q n + Q v ). 56,80 q σq = f rr. q = 0,74. W w 21,66 q = K b. (Q n,r + Q v ). r g - K b. 1 - sin ϕ. sin(1/2. γ). (Q n,r + Q v ). r g (2) 1 + sin ϕ q = 0,257. (Q n,r + Q v ). 56,80-0, sin ϕ. sin(1/2.120). (Q n,r + Q v ). 56, sin ϕ 6.6 Optredende spanning s qr tgv. grondreactie in de bochten ocatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] 50 0,0062 0,43 σqr = K b,ind. Q r. o. r u = 0,179. Q r ,50 W w 21, Berekening van de spanning s ax t.g.v. temperatuurverschil σax = t. αg. E σax = 10. 0, = 1,56 N/mm 2 7. Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w g 3 S N = ,46 113,6 3 = 0,0821 N/mm2 = 82,11 kn/m 2 inimaal vereiste ringstijfheid = 2 kn/m H's 'Eiland van Bergen' :15:

50 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w 3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) , ,46 = 1,56 N/mm 2 113, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) , ,46 = 0,28 N/mm 2 113,60 3 Conclusie: Kans op implosie bij 28,07 m grondwater boven de leiding 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding ocatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] 1 0,65-0,65 0,42 B 0,55-0,65 0,35 C 0,51-0,65 0,33 2 0,52-0,65 0,33 3 0,52-0,65 0,34 4 0,52-0,65 0,34 5 0,52-0,65 0,34 6 0,51-0,65 0,33 7 0,50-0,65 0,32 0,51 0,43 0,65 0,61 E 0,54-0,65 0,35 8 0,72-0,65 0,47 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm / / H's 'Eiland van Bergen' :15:

51 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Optredende spanningen in langsrichting van de leiding ocatie σpl [N/mm 2 ] σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] 1 1,61 1, ,17 B 1,61 1, ,17 C 1,61 1, ,17 2 1,61 1, ,17 3 1,61 1, ,17 4 1,61 1, ,17 5 1,61 1, ,17 6 1,61 1, ,17 7 1,61 1, ,17 1,61 1,56 1,90 0,65 4,40 E 1,61 1, ,17 8 1,61 1, ,17 Rechte delen: σx = σpl + σax Bochten: σx = σpl +. αa σb + σax Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie ocatie Q n [N/mm 1 ] Q n,r [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/ g [%] 1 9,00 1,17 0,34-0,42 (2) 0,30 B 13,35 1,07 0,19-0,35 (2) 0,25 C 18,24 1,06 0,12-0,33 (2) 0, ,48 1,07 0,11-0,33 (2) 0, ,78 1,08 0,11-0,34 (2) 0, ,10 1,09 0,11-0,34 (2) 0, ,10 1,09 0,11-0,34 (2) 0, ,73 1,06 0,12-0,33 (2) 0, ,98 1,02 0,13-0,32 (2) 0,23 16,30 1,03 0,14 0,0062 0,33 (2) 0,24 E 12,53 1,05 0,20-0,35 (2) 0,25 8 6,94 1,18 0,47-0,46 (2) 0,33 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w (1) δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 56, ,46 δy = (0,089. Q - 0,083. Q h;r + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w (2) δy = (0,089. (Q n,r + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ) / (1 + sin ϕ). (Q n,r + Q v ) + 0,048. Q r ). 56, ,46 Toelaatbare deflectie = 8%. g = 0, ,60 = 9,09 mm H's 'Eiland van Bergen' :15:

52 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase ocatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [N/m 2 ] 1 4,20 51,46 21,94 36,70 57,75 28,85 B 6,80 73,67 31,41 52,54 82,67 28,85 C 9,40 100,13 42,70 71,41 112,37 28,85 2 9,90 107,74 45,94 76,84 120,92 28, ,00 109,61 46,74 78,17 123,01 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28,85 6 9,60 103,17 43,99 73,58 115,79 28,85 7 9,10 92,44 39,42 65,93 103,74 28,85 8,60 88,23 37,62 62,93 99,02 28,85 E 6,50 68,65 29,27 48,96 77,05 28,85 8 3,20 40,02 17,07 28,54 44,91 28,85 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) ocatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1 0, ,90 0,0209 0, ,00 0,82 B 0,0010 1,59 0,0465 0, ,01 1,06 C 0,0014 1,36 0,0664 0, ,01 1,29 2 0,0015 1,31 0,0664 0, ,01 1,35 3 0,0016 1,30 0,0661 0, ,01 1,37 4 0,0017 1,26 0,0663 0, ,01 1,43 5 0,0017 1,26 0,0663 0, ,02 1,43 6 0,0015 1,34 0,0661 0, ,02 1,32 7 0,0013 1,42 0,0664 0, ,02 1,23 0,0013 1,45 0,0666 0, ,02 1,20 E 0, ,65 0,0465 0, ,02 1,01 8 0, ,60 0,0141 0, ,03 0,70 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. g - -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u H's 'Eiland van Bergen' :15:

53 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma ocatie p max [kpa] 90% p lim [kpa] p min [kpa] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1 356,13 741,88 27,07 3,56 7,42 0,27 B 467,59 950,11 58,13 4,68 9,50 0,58 C 578, ,62 83,78 5,78 11,64 0, , ,26 86,09 6,03 12,16 0, , ,66 88,38 6,08 12,29 0, , ,63 88,94 6,33 12,83 0, , ,63 89,97 6,33 12,83 0, , ,54 90,35 5,88 11,85 0, , ,97 93,00 5,53 11,09 0,93 538, ,53 95,75 5,39 10,79 0,96 E 449,14 910,31 76,27 4,49 9,10 0, ,45 629,02 42,44 2,47 6,29 0,42 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / H's 'Eiland van Bergen' :15:

54 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] H's 'Eiland van Bergen' :15: Afstand t.o.v. intredepunt [m] 127 aximaal toelaatbare boorspoeldruk inimaal benodigde boorspoeldruk

55 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : H's 'Eiland van Bergen' : H7 Oude Kerkstraat 1x ø125 sdr11 S..A. + 2x ø110 sdr11 ateriaalgegevens ateriaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SR 11 ange-duur treksterkte RS = 10 N/mm 2 ateriaalfactor γ = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 ineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρ = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % eidinggegevens Uitwendige middellijn e = 110,00 mm Wanddikte d n = 10 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / rukloos) Procesgegevens H's 'Eiland van Bergen' :20: = rukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa eiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan eiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang iameter ruimer ivm boorspoeldruk g = 325 mm iameter boorstang b = 63 mm Totale lengte = 127,22 m engte 1e rechte deel 1 = 24,78 m engte neergaande bocht 2 = 13,96 m engte 2e rechte deel 3 = 51,27 m engte opgaande bocht 4 = 13,96 m engte 3e rechte deel 5 = 23,25 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 50,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 50,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 50,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 16,00 / 28,67 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 16,00 / 28,67 / % Belastinghoek α = 30 Ondersteuningshoek β = 30 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij boring met bundels f = 1,8 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0,2

56 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting ocatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] ekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1 15,23 4,20 2,11 Zand 16,93 20,99 35,00 B 24,78 6,80 2,15 Zand 16,97 20,58 35,00 C 38,75 9,40 2,76 Zand 16,69 20,65 35, ,84 9,90 3,26 Zand 16,70 20,65 35, ,30 10,00 3,39 Zand 16,73 20,66 35, ,74 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,24 10,50 3,87 Zand 16,89 20,66 35, ,90 9,60 2,99 Zand 16,60 20,66 35, ,01 9,10 2,46 Zand 17,15 19,96 35,00 90,01 8,60 1,94 Zand 16,83 20,67 35,00 E 103,97 6,50 1,85 Zand 16,79 20,56 35, ,87 3,20 1,79 Zand 16,74 20,97 35,00 ocatie Gereduceerde grondbelasting Hor. steun- druk Gemiddelde verticale beddingconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [N/m²] 1 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II B Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II C Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 2 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 3 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 4 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 5 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 6 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 7 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Homogeen (zand) 0,0630 0,00 75,00 Grafiek ½ x II E Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II 8 Homogeen (zand) - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] / / H's 'Eiland van Bergen' :20:39-2 -

57 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma * Niet op schaal / / H's 'Eiland van Bergen' :20:39-3 -

58 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn i = e - 2. d n = 90,00 mm Gemiddelde middellijn g = ( e + i )/2 = 100,00 mm Uitwendige middellijn+bekleding o = e + 2. e = 110,00 mm Uitwendige straal r e = e / 2 = 55,00 mm Inwendige straal r i = i / 2 = 45,00 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 50,00 mm Traagheidsmoment buis I b = ( 4 e - 4 i ). π/64 = ,73 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,83 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 83,33 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 16,67 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. ( 2 e - 2 i ) / 4 = 3.141,59 mm 2 Gewicht leiding g =. ρ A = 0,0300 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding eiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0300 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0300 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 127, Na 1 e deel intrekken 103, Na 2 e deel intrekken 90, Na 3 e deel intrekken 38, Na 4 e deel intrekken 24, eiding in boorgat g = 0,0300 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0300 N/mm 1 T 1 = f.. g rol. f 1 = 1,8.. 0, , / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,66 Na 1 e deel intrekken ,54 Na 2 e deel intrekken ,46 Na 3 e deel intrekken 628 0,20 Na 4 e deel intrekken 401 0,13 σt = T 1 A = T , H's 'Eiland van Bergen' :20:39-4 -

59 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld b = f k,b. E. I b R r b = 1, = ,29 Nmm σb = b W b σb = ,29 = 1,18 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 0,66 1,42 Na 1 e deel intrekken 0,54 1,30 Na 2 e deel intrekken 0,46 1,23 Na 3 e deel intrekken 0,20 0,97 Na 4 e deel intrekken 0,13 0,89 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,18 + σt Toelaatbare spanning: σkd = RS = 10,00 N/mm / / H's 'Eiland van Bergen' :20:39-5 -

60 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: e,omtrek = 345,58 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0300 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. e 2. π/4 = 11,5. 110,00 2. π/4 =0,109 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,0793 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 23, e deel intrekken 37, e deel intrekken 88, e deel intrekken 102, Geheel ingetrokken 127, Rechte delen: T 2 = f.. ( e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,8.. (345,58. 0, , ,2) Gebogen delen: T 3a = f. B. ( e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,8.. (345,58. 0, , ,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten ocatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] 0, , λ = 4 o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b o. 0,9. R T 3b = f. 4. Q r 2. o. π. f 3 = 1,8. 4. Q r λ π. 0,2 λ / / H's 'Eiland van Bergen' :20:39-6 -

61 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 8, Opgaande bocht 8, T 3c = f. B. g t. f 3 B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,8. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op / / Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,98 2 e deel intrekken ,29 3 e deel intrekken ,00 4 e deel intrekken ,50 Geheel intrekken ,84 T tot σt = T tot A = 3.141, H's 'Eiland van Bergen' :20:39-7 -

62 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b b = f k,o. E. 0,9. R b = 1, ,73 0,9. = ,91 Nmm σb = b W b σb = ,91 = 1,67 N/mm , Opgaande bocht I b b = f k,o. E. 0,9. R b = 1, ,73 0,9. = ,91 Nmm σb = b W b σb = ,91 = 1,67 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,98-0,98 Na 1 e deel intrekken ,29 1,67 2,37 Na 2 e deel intrekken ,00-2,00 Na 3 e deel intrekken ,50 1,67 3,58 Na 4 e deel intrekken ,84-2,84 T tot Rechte delen: σa = T tot A = 3.141,59 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = RS = 10,00 N/mm / / H's 'Eiland van Bergen' :20:39-8 -

63 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen σ p en σ pl t.g.v. inwendige druk eiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr eiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n ocatie h [m] GWS [m] γ' [kn/m³] 1 4,20 2,11 15,87 B 6,80 2,15 14,54 C 9,40 2,76 14,37 2 9,90 3,26 14, ,00 3,39 14, ,50 3,87 14, ,50 3,87 14,88 6 9,60 2,99 14,45 7 9,10 2,46 13,82 8,60 1,94 14,04 E 6,50 1,85 14,28 8 3,20 1,79 16, / / γ' = γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w h ocatie Gereduceerde grondbelasting 8.B 1 [m] Q n [N/mm 1 ] Indien gereduceerde grondbelasting volgens berekeningswijze 'Homogeen (zand)': (h 8.B 1 ): Q n,r1 = B. -K 1 (γ' - c/b 1 ). h. tan ϕ. K. (1 - e B 1 ). o (1) tan(ϕ) H's 'Eiland van Bergen' :20: Q n,r [N/mm 1 ] 1 Homogeen (zand) 1,30 7,33 0,95 (1) B Homogeen (zand) 1,30 10,88 0,87 (1) C Homogeen (zand) 1,30 14,86 0,86 (1) 2 Homogeen (zand) 1,30 15,87 0,87 (1) 3 Homogeen (zand) 1,30 16,12 0,88 (1) 4 Homogeen (zand) 1,30 17,19 0,89 (1) 5 Homogeen (zand) 1,30 17,19 0,89 (1) 6 Homogeen (zand) 1,30 15,26 0,87 (1) 7 Homogeen (zand) 1,30 13,84 0,83 (1) Homogeen (zand) 1,30 13,28 0,84 (1) E Homogeen (zand) 1,30 10,21 0,85 (1) 8 Homogeen (zand) 1,30 5,65 0,96 (1) B 1 = 1 / 2. o + o. tan(45-1 / 2. ϕ) R K = 1 - sin(ϕ) Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). o

64 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de verkeersbelasting Q v ocatie ekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] 1 4,20 Grafiek ½ x II 2,49 0,27 B 6,80 Grafiek ½ x II 1,38 0,15 C 9,40 Grafiek ½ x II 0,91 0,10 2 9,90 Grafiek ½ x II 0,85 0, ,00 Grafiek ½ x II 0,84 0, ,50 Grafiek ½ x II 0,78 0, ,50 Grafiek ½ x II 0,78 0,09 6 9,60 Grafiek ½ x II 0,88 0,10 7 9,10 Grafiek ½ x II 0,95 0,10 8,60 Grafiek ½ x II 1,02 0,11 E 6,50 Grafiek ½ x II 1,46 0,16 8 3,20 Grafiek ½ x II 3,50 0,38 Q v = q v. o = q v omenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen ocatie Hor. steundruk Q n [N/mm 1 ] Q n,r [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] q [Nmm] σq [N/mm 1 ] 1 7,33 0,95 0,27 1,22 13,67 (2) 0,82 B 10,88 0,87 0,15 1,02 11,42 (2) 0,69 C 14,86 0,86 0,10 0,96 10,73 (2) 0, ,87 0,87 0,09 0,97 10,79 (2) 0, ,12 0,88 0,09 0,97 10,83 (2) 0, ,19 0,89 0,09 0,98 10,92 (2) 0, ,19 0,89 0,09 0,98 10,92 (2) 0, ,26 0,87 0,10 0,96 10,75 (2) 0, ,84 0,83 0,10 0,93 10,41 (2) 0,62 13,28 0,84 0,11 0,95 10,65 (2) 0,64 E 10,21 0,85 0,16 1,02 11,34 (2) 0,68 8 5,65 0,96 0,38 1,34 15,01 (2) 0, / / Indien horizontale steundruk: q = K b. (Q n + Q v ). r g - K b. (1 - sin ϕ). sin(1/2. γ). (Q n + Q v ). r g (1) q = 0,257. (Q n + Q v ). 50,00-0,143. (1 - sin ϕ). sin(1/2.120). (Q n + Q v ). 50,00 q σq = f rr. q = 1,00. W w 16,67 q = K b. (Q n,r + Q v ). r g - K b. 1 - sin ϕ. sin(1/2. γ). (Q n,r + Q v ). r g (2) 1 + sin ϕ q = 0,257. (Q n,r + Q v ). 50,00-0, sin ϕ. sin(1/2.120). (Q n,r + Q v ). 50, sin ϕ H's 'Eiland van Bergen' :20:

65 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanning σ qr tgv. grondreactie in de bochten ocatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] 50 0,0053 0,35 σqr = K b,ind. Q r. o. r u = 0,179. Q r ,00 W w 16, Berekening van de spanning σ ax t.g.v. temperatuurverschil eiding is drukloos σax = 0 N/mm 2 7. Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w g 3 S N = , = 0,0812 N/mm2 = 81,25 kn/m 2 inimaal vereiste ringstijfheid = 2 kn/m 2 8. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w 3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 1,55 N/mm 2 100, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 0,28 N/mm 2 100,00 3 Conclusie: Kans op implosie bij 27,78 m grondwater boven de leiding 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding ocatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] / / ,82-0,65 0,53 B 0,69-0,65 0,45 C 0,64-0,65 0,42 2 0,65-0,65 0,42 3 0,65-0,65 0,42 4 0,65-0,65 0,43 5 0,65-0,65 0,43 6 0,65-0,65 0,42 7 0,62-0,65 0,41 0,64 0,35 0,65 0,64 E 0,68-0,65 0,44 8 0,90-0,65 0,59 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm H's 'Eiland van Bergen' :20:

66 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Optredende spanningen in langsrichting van de leiding ocatie σpl [N/mm 2 ] σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] 1 0,00 0, ,00 B 0,00 0, ,00 C 0,00 0, ,00 2 0,00 0, ,00 3 0,00 0, ,00 4 0,00 0, ,00 5 0,00 0, ,00 6 0,00 0, ,00 7 0,00 0, ,00 0,00 0,00 1,67 0,65 1,08 E 0,00 0, ,00 8 0,00 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie ocatie Q n [N/mm 1 ] Q n,r [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/ g [%] 1 7,33 0,95 0,27-0,35 (2) 0,28 B 10,88 0,87 0,15-0,29 (2) 0,23 C 14,86 0,86 0,10-0,27 (2) 0, ,87 0,87 0,09-0,28 (2) 0, ,12 0,88 0,09-0,28 (2) 0, ,19 0,89 0,09-0,28 (2) 0, ,19 0,89 0,09-0,28 (2) 0, ,26 0,87 0,10-0,27 (2) 0, ,84 0,83 0,10-0,27 (2) 0,21 13,28 0,84 0,11 0,0053 0,27 (2) 0,22 E 10,21 0,85 0,16-0,29 (2) 0,23 8 5,65 0,96 0,38-0,38 (2) 0,31 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w (1) δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 50, ,33 δy = (0,089. Q - 0,083. Q h;r + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w (2) δy = (0,089. (Q n,r + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ) / (1 + sin ϕ). (Q n,r + Q v ) + 0,048. Q r ). 50, ,33 Toelaatbare deflectie = 8%. g = 0, ,00 = 8,00 mm H's 'Eiland van Bergen' :20:

67 / / Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase ocatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [N/m 2 ] 1 4,20 51,46 21,94 36,70 57,75 28,85 B 6,80 73,67 31,41 52,54 82,67 28,85 C 9,40 100,13 42,70 71,41 112,37 28,85 2 9,90 107,74 45,94 76,84 120,92 28, ,00 109,61 46,74 78,17 123,01 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28, ,50 117,65 50,17 83,91 132,03 28,85 6 9,60 103,17 43,99 73,58 115,79 28,85 7 9,10 92,44 39,42 65,93 103,74 28,85 8,60 88,23 37,62 62,93 99,02 28,85 E 6,50 68,65 29,27 48,96 77,05 28,85 8 3,20 40,02 17,07 28,54 44,91 28,85 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) ocatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1 0, ,90 0,0209 0, ,00 0,82 B 0,0010 1,59 0,0465 0, ,01 1,06 C 0,0014 1,36 0,0664 0, ,01 1,29 2 0,0015 1,31 0,0664 0, ,01 1,35 3 0,0016 1,30 0,0661 0, ,01 1,37 4 0,0017 1,26 0,0663 0, ,01 1,43 5 0,0017 1,26 0,0663 0, ,02 1,43 6 0,0015 1,34 0,0661 0, ,02 1,32 7 0,0013 1,42 0,0664 0, ,02 1,23 0,0013 1,45 0,0666 0, ,02 1,20 E 0, ,65 0,0465 0, ,02 1,01 8 0, ,60 0,0141 0, ,03 0,70 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. g - -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u H's 'Eiland van Bergen' :20:

68 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma ocatie p max [kpa] 90% p lim [kpa] p min [kpa] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1 356,13 741,88 27,07 3,56 7,42 0,27 B 467,59 950,11 58,13 4,68 9,50 0,58 C 578, ,62 83,78 5,78 11,64 0, , ,26 86,09 6,03 12,16 0, , ,66 88,38 6,08 12,29 0, , ,63 88,94 6,33 12,83 0, , ,63 89,97 6,33 12,83 0, , ,54 90,35 5,88 11,85 0, , ,97 93,00 5,53 11,09 0,93 538, ,53 95,75 5,39 10,79 0,96 E 449,14 910,31 76,27 4,49 9,10 0, ,45 629,02 42,44 2,47 6,29 0,42 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / H's 'Eiland van Bergen' :20:

69 Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] H's 'Eiland van Bergen' :20: Afstand t.o.v. intredepunt [m] 127 aximaal toelaatbare boorspoeldruk inimaal benodigde boorspoeldruk

70 Bijlage 6: Voorbeeld type boorrig RAP-K-04 Boorplan H7Aijen 21

71 Vermeer 24x40 Series II erk Type engte Breedte Hoogte Gewicht Trekkracht aximaal draaimoment Snelheid boormotor Hogedruk bentoniet pomp Boorstang engte boorstang Type motor Vermogen motor Vermeer 24x40 Series II 579 cm 229 cm 226 cm 8704 kg rpm: rpm: rpm: 2856 Nm 270 RP 189 ltr per minuut Firestick I 3.1 meter John eere 4045 Tier II Turbo 125 pk