BOORPLAN. : Gestuurde boring Amsterdam-Rijnkanaal te Loenersloot. Opdrachtgever : Ziggo. Referentie : ProRail kenmerk

Transcriptie

1 BOORPLAN Project : Gestuurde boring Amsterdam-Rijnkanaal te Loenersloot Opdrachtgever : Ziggo Referentie : ProRail kenmerk Revisie : 0 Datum : VERSIE: 3 DATUM :

2 INHOUDSOPGAVE Gestuurde boring Amsterdam-Rijnkanaal te Loenersloot 1 WERKBESCHRIJVING GESTUURDE BORING TRACÉ BEPALING: VERGUNNINGEN EN TOESTEMMINGEN: LOKALISEREN VAN KABELS EN LEIDINGEN: VOORBEREIDING BOORWERKZAAMHEDEN: METING RUIMEN VAN HET BOORGAT: AANBRENGEN VAN DE LEIDING: AFVOEREN VAN DE BOORSPOELING: MAKEN VAN EEN REVISIETEKENING: 5 2 SITUERING EN OMGEVING BOORSPOELDRUK- EN STERKTEBEREKENING TOEGEPASTE NORMEN GRONDSLAGEN BEREKENINGEN CONCLUSIE BEREKENINGEN 8 4 BIJLAGEN GRONDMECHANISCH ONDERZOEKSRAPPORTAGE TOE TE PASSEN MATERIEEL 11 Boorplan rev. 0 Pagina 2 van

3 1 WERKBESCHRIJVING GESTUURDE BORING Deze werkbeschrijving t.a.v. gestuurde boringen is onderverdeeld in de volgende stappen: 1. tracé bepaling, 2. KLIC-melding, 3. lokaliseren van kabels en leidingen, 4. voorbereiding boorwerkzaamheden, 5. pilotboring, 6. ruimen boorgat, 7. aanbrengen van de leiding, 8. afvoeren van de boorspoeling, 9. maken van een revisietekening. 1.1 TRACÉ BEPALING: Voordat de bestuurbare boring wordt uitgevoerd, wordt het tracé en dwarsprofiel van het te boren traject vastgesteld, omdat de positiebepaling van de boorkop wordt gemeten t.o.v. het horizontale vlak. Zodra het te boren tracé definitief is zal het tracé voor aanvang ingemeten met behulp van GPS, zodat de hoogte van het maaiveld ter plaatse van het te boren tracé bekend is t.o.v. NAP. Deze gegevens zullen worden verwerkt in de definitieve uitvoeringstekening, zodat de boormeester deze gegevens kan instellen voor de plaatsbepaling van de pilotboring. De boogstralen worden begrensd door het gebruik van het optische gyroscopische systeem als meetinstrument. 1.2 VERGUNNINGEN EN TOESTEMMINGEN: Aan de volgende zaken zal worden voldaan voordat wordt begonnen met de boring: - De ligging van de bestaande kabels- en leidingen is bekend bij de boormeester - Complete KLIC melding aanwezig op het werk - Vergunning ProRail aanwezig op het werk - Vergunning Rijkswaterstaat aanwezig op het werk - Vergunning Waternet aanwezig op het werk - Vergunning Provincie Utrecht aanwezig op het werk - Vergunning Gemeente Vechtse Sticht aanwezig op het werk Alle door vergunningverlenende instanties en de door de opdrachtgever verstrekte, en gewaarmerkte, documenten zullen op het werk aanwezig zijn. Boorplan rev. 0 Pagina 3 van

4 1.3 LOKALISEREN VAN KABELS EN LEIDINGEN: Door middel van proefsleuven wordt de ligging van de kabels en leidingen bepaald die op kortere afstand dan 0,5 m. door de boorkop benaderd kunnen worden. Bij het kruisen van een bestaand tracé wordt, indien mogelijk, volstaan met een proefsleuf ter plaatse van de kruising. Bij boringen parallel aan een bestaand tracé zal de boring op een minimale afstand van 1,0 meter tot dit tracé worden aangelegd. Afhankelijk van de situatie zal op regelmatige afstanden de ligging van het bestaande tracé worden gecontroleerd door middel van een kabel locator of door middel van proefsleuven. 1.4 VOORBEREIDING BOORWERKZAAMHEDEN: Opstellen machine: De machine wordt ter plaatse van het intredepunt in de juiste richting van het tracé opgesteld onder de geplande intredehoek. Bij het intredepunt wordt een startput gegraven voor de opvang van de gebruikte boorspoeling. Bij boringen waar hoge trekbelastingen worden verwacht zullen voorzieningen ter verankering van de machine worden getroffen. IJking meetinstrument: De pilotboring wordt gemaakt met behulp van een boorkop voorzien van een optische gyroscoop. Deze gyroscoop verstrekt de boormeester informatie betreffende de diepteligging, richting, hellingen en rotatiestand van de boorkop. Voor aanvang van en tijdens de werkzaamheden zullen deze gegevens diverse malen worden gecontroleerd met de werkelijkheid. Mengen van de boorspoeling: De bentoniet wordt zo ruim mogelijk voor de aanvang van de boorwerkzaamheden met water gemengd om een zo lang mogelijke na-rijptijd te verkrijgen. De bindende spoeling dient ter stabilisatie en smering van het boorgat. De viscositeit van de boorspoeling moet op de juiste waarde gebracht worden. De pilotboring: De boorkop is voorzien van een of meerdere nozzels waardoor de boorspoeling in het boorgat kan worden gebracht. Door de asymmetrische vorm van de boorkop is het mogelijk richtingsveranderingen in het boorprofiel te bewerkstelligen. Rechtdoor boren geschiedt door de boorkop roterend naar voren te verplaatsen. Richtingsveranderingen worden uitgevoerd door de boorkop naar voren te verplaatsen zonder roteren. De richtingsverandering is afhankelijk van de oriëntatie van de asymmetrische boorkop en is direct afhankelijk van de rotatiestand. Boorplan rev. 0 Pagina 4 van

5 1.5 METING. De pilotboring dient om het boorprofiel van de te installeren buis te bepalen. Door het gebruik van een optische gyroscoop als meetinstrument is continue bekend bij de boormeester waar de boorkop zich bevind. De volgende gegevens van de boring continue gemeten: Diepte ten opzichte van het maaiveld. Hellingshoek van de boorkop t.o.v. het horizontale vlak. Horizontale richting van de boorkop. Zijwaartse afwijking. Temperatuur van de boorkop. Bindende druk in het boorgat (optie). De metingen worden opgeslagen m.b.v. de computer en uit deze meetgegevens wordt een revisietekening geproduceerd. 1.6 RUIMEN VAN HET BOORGAT: Na de pilotboring wordt het boorgat, indien nodig, in een of meerdere fases geruimd ter verkrijging van een boorschacht van voldoende diameter om de te installeren leidingen met een acceptabele wrijvingskracht het boorgat in te trekken. Het ruimen wordt d.m.v. een aan de boorpijp bevestigde ruimer uitgevoerd die langs het profiel van de pilotboring in de richting van de machine wordt terug getrokken. Tijdens het ruimen wordt boorspoeling via kanalen in de ruimer aan de boorschacht toegevoegd om het boorgat te stabiliseren. 1.7 AANBRENGEN VAN DE LEIDING: Zodra het boorgat voldoende is voor geruimd wordt de productbuis d.m.v. een ruimer voorzien van een treklager het boorgat in getrokken. 1.8 AFVOEREN VAN DE BOORSPOELING: De gebruikte boorspoeling wordt tijdens het gehele proces opgevangen in de gegraven in- en uittredegaten en eventueel tussentijds opgezogen en afgevoerd. Na de intrekfase wordt de overtollige boorspoeling afgezogen en afgevoerd, het materieel opgeruimd. 1.9 MAKEN VAN EEN REVISIETEKENING: uit de door de computer opgeslagen meetgegevens van de optische gyroscoop wordt de ligging van de mantelbuis op een revisietekening geprojecteerd. De revisietekening zal bestaan uit zowel een situatietekening als een dwarsprofiel. Na afloop van de boorwerkzaamheden wordt de revisietekening ingediend bij alle belanghebbende partijen. Boorplan rev. 0 Pagina 5 van

6 2 SITUERING EN OMGEVING De gestuurde boringen worden aangebracht ten behoeve voor het project Gestuurde boring Amsterdam-Rijnkanaal te Loenersloot Deze boring is terug te vinden op de volgende tekening: aanbrengen van gestuurde boring tbv spoorwegkruising en kruising van het Amsterdam-Rijnkanaal langs de N201 Blad 1 van 1 d.d besteksnummer De tracébepaling is geschiedt conform het gestelde onder hoofdstuk 1.1 Optische gyroscopisch meetsysteem In tegenstelling tot de mechanische gyroscoop, waarin zich een tool bevindt die met hoge snelheid moet roteren kent de optische gyroscoop geen draaiende delen. Het onderdeel dat de plaatsbepaling verzorgt bestaat uit 3 maal 2 spoelen (X, Y en Z richting). Per twee spoelen is er een glasvezeldraad opgedraaid. Door de glasvezeldraad wordt van beide kanten een lichtsignaal gestuurd. Het verschil in aankomsttijd tussen beide spoelen is een maat voor de afwijking vanuit een van de vlakken. Voor het overbrengen van de informatie vanaf de optische gyroscoop naar de computer in de stuurcabine wordt gebruik gemaakt van een enkel-aderige draad. De plaatsbepaling wordt door het gebruik van een optische gyroscoop niet beïnvloed door zwerfstromen, kathodische bescherming en/of andere obstakels in de ondergrond. Boorplan rev. 0 Pagina 6 van

7 3 BOORSPOELDRUK- EN STERKTEBEREKENING 3.1 TOEGEPASTE NORMEN Voor de berekeningen zijn de volgende normen en praktijklijnen toegepast: Eisen voor buisleidingsystemen Deel 1: Algemeen - NEN : Katern 1 juli NEN : Katern 2 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 3 juli NEN : Katern 4 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 5 juli 2003, gecorrigeerde versie januari NEN : Katern 6 juli 2003 Technische voorschriften bij vergunningen voor kabels en leidingen langs, onder en boven de spoorweg - 1 februari 2002 Richtlijn Boortechnieken Dienst Weg- en Waterbouwkunde - Januari 2004 Aanvullende eisen voor leidingen in kruisingen met belangrijke waterstaatswerken - NEN 3651: Katern 1 juli NEN 3651: Katern 2 juli NEN 3651: Katern 3 juli 2003, gecorrigeerde versie januari 2004 Praktijkrichtlijn: Ondergrondse pijpleidingen- Grondslagen voor de sterkteberekening - NPR 3659/A1 juli 2003, gecorrigeerde versie januari 2004 Boorplan rev. 0 Pagina 7 van

8 3.2 GRONDSLAGEN BEREKENINGEN Voor de berekeningen zijn is de tekening zoals genoemd onder hoofdstuk 2 en het uitgevoerde grondonderzoek onder hoofdstuk 4.2 van toepassing. Zoals vermeld onder hoofdstuk 3 van het grondonderzoek zijn de volgende wrijvingsgetallen representatief voor deze boring: Zand: 0,5% - 1,5% Klei/Leem: 2% - 4 % Veen: 8% - 10% Voor de berekeningen is als grondsoort zand aangehouden met de daarbij behorende grondmechanische parameters. De grondwaterstand is momenteel ca. 1,3 meter - MV. 3.3 CONCLUSIE BEREKENINGEN De conclusie van de berekeningen is dat de gekozen leiding HDPE 110, PE 00, SDR11 voldoet aan de gestelde eisen met betrekking tot uitvoeringsaspecten en alle aspecten in de gebruiksfase. Boorplan rev. 0 Pagina 8 van

9 4 BIJLAGEN sterkte- en boorspoeldrukberekening Uit de resultaten van de boorspoeldrukberekening valt af te lezen dat de minimaal benodigde boorspoeldruk groter is dan de maximale boorspoeldruk. Om te voorkomen dat er een blowout optreed tijdens de uitvoering, zal de boorspoeldruk tijdens de laatste meters van de boring worden verminderd. Boorplan rev. 0 Pagina 9 van

10 / / Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Algemene gegevens Naam van het project Projectonderdeel : Aanleg glasvezelverbinding Vinkeveense plas Kortenhoef Ziggo : A13406 HDD6 Amsterdam-Rijnkanaal Materiaalgegevens Materiaalsoort: PE Kwaliteit: PE 100 SDR 11 Lange-duur treksterkte MRS = 10 N/mm 2 Materiaalfactor γm = 1,25 - Toelaatbare langeduur spanning σt = 8,00 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus korte duur E = 975 N/mm 2 Elasticiteitsmodulus lange duur E' = 350 N/mm 2 Lineaire uitzettingscoefficiënt αg = 16, mm/(mm K) Alfa Tangentiëel / Alfa Axiaal ασ = 0,65 - Soortelijk gewicht buis ρl = 9,55 kn/m 3 Toelaatbare deflectie δ = 8 % Leidinggegevens Uitwendige middellijn D e = 110,00 mm Wanddikte d n = 10 mm Soort leiding (Vloeistof / Gas / Drukloos) Procesgegevens = Drukloos Uitvoeringsaspecten, tracé boring, in- en uittredehoeken, onzekerheids- en wrijvingsfactoren Percentage omtrek in aanraking met bentoniet = 100 % Soortelijk gewicht boorvloeistof ρm = 11,5 kn/m 3 Zwichtspanning boorvloeistof τy = 15 Pa Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. rollenbaan Leiding wordt niet verzwaard t.p.v. boorgang Diameter ruimer ivm boorspoeldruk D g = 150 mm Diameter boorstang D b = 53 mm Totale lengte L = 275,47 m Lengte 1e rechte deel L 1 = 31,30 m Lengte neergaande bocht L 2 = 47,12 m Lengte 2e rechte deel L 3 = 116,12 m Lengte opgaande bocht L 4 = 47,12 m Lengte 3e rechte deel L 5 = 33,81 m Straal maaiveld/rollenbaan R r = 55,00 m Straal neergaande bocht R 1 = 150,00 m Straal opgaande bocht R 2 = 150,00 m Intrede-hoek (bij boorstelling) α1 = 18,00 / 32,49 / % Uittrede-hoek (bij rollenbaan) α2 = 18,00 / 32,49 / % Belastinghoek α = 180 Ondersteuningshoek β = 120 Horizontale steundrukhoek γ = 120 Grondmechanisch onderzoek uitgevoerd γ = 1,1 Totaalfactor bij normale boring f = 1,4 Belastingfactor f k,b = 1,1 Belastingfactor f k,o = 1,4 Wrijvingscoëff. zonder rollenbaan f 1 = 0,3 Wrijving tussen leiding/boorvloeistof f 2 = 0,00005 N/mm 2 Wrijving tussen leiding/boorgangwand f 3 = 0, :38:05 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

11 / / Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Grondmechanische gegevens en verkeersbelasting Locatie Afstand t.o.v. intredepunt [m] Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort Volumiek gewicht droge grond [kn/m³] Volumiek gewicht natte grond [kn/m³] 1e rechte deel 31,30 9,66 1,30 Zand 16,03 19,54 35,00 Neergaande bocht 78,42 17,62 1,30 Zand 16,03 20,06 35,00 91,00 17,80 1,30 Zand 16,03 20,07 35,00 91,70 17,80 1,30 Zand 16,03 20,07 35,00 94,90 17,40 1,30 Zand 16,03 20,05 35,00 95,50 17,10 1,30 Zand 16,03 20,03 35,00 95,51 9,70-6,00 Zand 0,00 19,14 35,00 2e rechte deel 136,48 9,70-6,00 Zand 0,00 19,14 35,00 184,40 9,70-6,00 Zand 0,00 19,14 35,00 184,41 17,10 1,30 Zand 16,03 20,03 35,00 185,20 17,40 1,30 Zand 16,03 20,05 35,00 193,40 18,10 1,30 Zand 16,03 20,09 35,00 Opgaande bocht 194,54 18,16 1,30 Zand 16,03 20,09 35,00 199,60 18,16 1,30 Zand 16,03 20,09 35,00 203,41 16,30 1,30 Zand 16,03 19,98 35,00 207,62 15,90 1,30 Zand 16,03 19,95 35,00 209,63 16,10 1,30 Zand 16,03 19,97 35,00 3e rechte deel 241,66 9,44 1,30 Zand 16,03 19,50 35,00 258,17 5,40 1,30 Zand 16,03 18,33 35,00 Locatie Gereduceerde grondbelasting Gemiddelde verticale beddingsconstante [N/mm³] Effectieve cohesie [kn/m²] E-modulus ondergrond [MN/m²] 1e rechte deel Geen - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Neergaande bocht Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II 2e rechte deel Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek II Opgaande bocht Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II 3e rechte deel Geen 0,0060 0,00 75,00 Grafiek II Geen - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Geen - 0,00 75,00 Grafiek ½ x II Verkeersbelasting Wrijvings- hoek grond [ ] :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

12 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma * Niet op schaal / / :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

13 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Eigenschappen van de leiding Inwendige middellijn D i = D e - 2. d n = 90,00 mm Gemiddelde middellijn D g = (D e + D i )/2 = 100,00 mm Uitwendige middellijn+bekleding D o = D e + 2. e = 110,00 mm Uitwendige straal r e = D e / 2 = 55,00 mm Inwendige straal r i = D i / 2 = 45,00 mm Gemiddelde straal r g = (r e + r i ) / 2 = 50,00 mm Traagheidsmoment buis I b = (D 4 e - D 4 i ). π/64 = ,73 mm 4 Weerstandsmoment buis W b = I b / r e = ,83 mm 3 Wandtraagheidsmoment I w = d 3 n / 12 = 83,33 mm 4 /mm 1 Wandweerstandsmoment W w = d 2 n / 6 = 16,67 mm 3 /mm 1 Oppervlakte leiding A = π. (D 2 e - D 2 i ) / 4 = 3.141,59 mm 2 Gewicht leiding g =. ρl A = 0,0300 N/mm 1 3. Berekening van het gewicht van de leiding tijdens het intrekken van de leiding Leiding op rollenbaan/ maaiveld Gewicht mediumleiding g = 0,0300 N/mm 1 Gewicht vulling g vul = N.v.t. + Totaal gewicht g rol = 0,0300 N/mm 1 4. Berekening van de trekkrachten en spanningen bovengronds 4.1 Berekening van de benodigde trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld Trekkracht T 1 tijdens verschillende L [m] T 1 [N] stadia [N] Starten met trekken 275, Na 1 e deel intrekken 241, Na 2 e deel intrekken 194, Na 3 e deel intrekken 78, Na 4 e deel intrekken 31, Leiding in boorgat g = 0,0300 N/mm 1 g vul = N.v.t. + g gat = 0,0300 N/mm 1 T 1 = f. L. g rol. f 1 = 1,4. L. 0, ,3 4.2 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten op rollenbaan/ maaiveld / / Spanningen σt tijdens verschillende T 1 [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,10 Na 1 e deel intrekken ,97 Na 2 e deel intrekken ,78 Na 3 e deel intrekken 988 0,31 Na 4 e deel intrekken 394 0,13 σt = T 1 A = T , :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

14 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanning t.g.v. kromming van de leiding op rollenbaan/ maaiveld M b = f k,b. E. I b R r M b = 1, = ,08 Nmm σb = M b W b σb = ,08 = 1,07 N/mm Totalisatie van de optredende spanningen op rollenbaan/ maaiveld Spanningen σa tijdens verschillende σt [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken 1,10 1,80 Na 1 e deel intrekken 0,97 1,67 Na 2 e deel intrekken 0,78 1,48 Na 3 e deel intrekken 0,31 1,01 Na 4 e deel intrekken 0,13 0,82 σa = ασ. σb + σt = 0,65. 1,07 + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

15 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende spanningen tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat 5.1 Berekening van de vereiste trekkracht T 2 en T 3a in verband met wrijving tussen leiding en boorvloeistof/boorgangwand Tijdens het intrekken van de leiding in het boorgat treedt er wrijving op tussen de leiding en boorvloeistof. 100% van de omtrek van de leiding komt in aanraking met bentoniet. Hieruit volgt: D e,omtrek = 345,58 mm 1 Gewicht van de leiding (+vulling) in het boorgat g gat = 0,0300 N/mm 1 Gelet op het gewicht van de boorvloeistof: g opw = ρm. D o 2. π/4 = 11,5. 110,00 2. π/4 =0,109 N/mm 1 Gelet hierop is g eff = g gat - g opw = 0,0793 N/mm 1 Trekkracht T 2 en T 3a tijdens L [m] T 2 [N] T 3a [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken 33, e deel intrekken 80, e deel intrekken 197, e deel intrekken 244, Geheel ingetrokken 275, Rechte delen: T 2 = f. L. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (345,58. 0, , ,2) Gebogen delen: T 3a = f. L B. (D e,omtr. f 2 + g eff. f 3 ) = 1,4. L. (345,58. 0, , ,2) 5.3 Berekening van de vereiste trekkracht T 3b in verband met wrijving door grondreactie in de bochten Locatie λ [mm -1 ] R [m] Q r [N/mm 2 ] T 3b [N] Neergaande bocht 0, ,0 0, Opgaande bocht 0, , , , , , , , , , λ = 4 D o. k v,gem 4. E. I b Q r = 0,322. λ 2. E. I b D o. 0,9. R T 3b = f. 4. Q r 2. D o. π. f 3 = 1,4. 4. Q r λ π. 0,2 λ / / :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

16 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de wrijving door bochtkracht T 3c Trekkracht T bocht tijdens verschillende T 1 [N] T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3b,op [N] T bocht [N] stadia [N] Neergaande bocht Opgaande bocht Neergaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max Opgaande bocht: T bocht = T 1 + T 3a,neer + T 3b,neer,max + T 3a,op + T 3b,op,max Trekkracht T 3c tijdens verschillende α [ ] T bocht [N] T 3c [N] stadia [N] Neergaande bocht 9, Opgaande bocht 9, T 3c = f. L B. g t. f 3 L B = 2. R. 2π. α 360 g t = 2. T bocht. sin(α) L B T 3c = f. 2. T bocht. sin(α). f 3 = 1,4. 2. T bocht. sin(α). 0,2 5.5 Totalisatie van de trekkrachten in f ase II Trekkracht T tot tijdens T 1 [N] T 2 / T 3a [N] T 3b, neer [N] T 3c, neer [N] T 3b,op [N] T 3c,op [N] T tot [N] verschillende stadia [N] 1 e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken e deel intrekken Geheel intrekken T tot = T 1 + T 2 + T 3a + T 3b,neer,max + T 3c,neer + T 3b,op,max + T 3c,op 5.6 Berekening van de optredende spanningen t.g.v. de trekkrachten in f ase II / / Spanningen σt tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] 1 e deel intrekken ,47 2 e deel intrekken ,16 3 e deel intrekken ,41 4 e deel intrekken ,26 Geheel intrekken ,60 T tot σt = T tot A = 3.141, :38:06 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

17 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen t.g.v. kromming van de leiding in het boorgat Neergaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,30 Nmm σb = M b W b σb = ,30 = 0,56 N/mm , Opgaande bocht I b M b = f k,o. E. 0,9. R M b = 1, ,73 0,9. = ,30 Nmm σb = M b W b σb = ,30 = 0,56 N/mm , Totalisatie van de spanningen in het boorgat tijdens de trekoperatie Spanningen σa tijdens verschillende T tot [N] σt [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] σa [N/mm 2 ] stadia [N/mm 2 ] Starten met trekken ,47-1,47 Na 1 e deel intrekken ,16 0,56 2,52 Na 2 e deel intrekken ,41-3,41 Na 3 e deel intrekken ,26 0,56 4,62 Na 4 e deel intrekken ,60-4,60 T tot Rechte delen: σa = T tot A = 3.141,59 = σt Gebogen delen: σa =. ασ σb + σt = 0,65. σb + σt Toelaatbare spanning: σkd = MRS = 10,00 N/mm / / :38:07 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

18 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Fase III: Berekening van de optredende spanningen tijdens de gebruiksfase 6.1 Berekening van de spanningen s p en s pl t.g.v. inwendige druk Leiding is drukloos: σp = 0,00 N/mm Berekening reroundingfactor f rr Leiding is drukloos: f rr = 1, Berekening van de neutrale grondbelasting Q n Locatie Dekking t.o.v. maaiveld [m] G.W.S. t.o.v. maaiveld [m] Grond- soort q droog [kn/m 2 ] q nat [kn/m 2 ] q totaal [kn/m 2 ] Q n [N/mm 1 ] 1e rechte deel 9,66 1,30 Zand 22,92 179,69 202,61 13,09 Neergaande bocht 17,62 1,30 Zand 22,92 360,12 383,04 24,18 17,80 1,30 Zand 22,92 364,27 387,19 24,44 17,80 1,30 Zand 22,92 364,27 387,19 24,44 17,40 1,30 Zand 22,92 355,09 378,01 23,87 17,10 1,30 Zand 22,92 348,12 371,04 23,43 9,70-6,00 Zand 0,00 204,22 204,22 11,79 2e rechte deel 9,70-6,00 Zand 0,00 204,22 204,22 11,79 9,70-6,00 Zand 0,00 204,22 204,22 11,79 17,10 1,30 Zand 22,92 348,12 371,04 23,43 17,40 1,30 Zand 22,92 355,09 378,01 23,87 18,10 1,30 Zand 22,92 371,26 394,19 24,88 Opgaande bocht 18,16 1,30 Zand 22,92 372,59 395,51 24,96 18,16 1,30 Zand 22,92 372,59 395,51 24,96 16,30 1,30 Zand 22,92 329,67 352,59 22,29 15,90 1,30 Zand 22,92 320,40 343,32 21,71 16,10 1,30 Zand 22,92 325,11 348,03 22,00 3e rechte deel 9,44 1,30 Zand 22,92 174,60 197,53 12,77 5,40 1,30 Zand 22,92 82,67 105,59 7,11 Q n = (γ. γd. H d + γ. γn. H n - γw. H w ). D o = (1,1. γd. H d + 1,1. γn. H n - γw. H w ). D o / / :38:07 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

19 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de verkeersbelasting Q v Locatie Dekking t.o.v. Verkeers- belasting q v [kn/m 2 ] Q v [N/mm 1 ] maaiveld [m] 1e rechte deel 9,66 Grafiek ½ x II 0,88 0,10 Neergaande bocht 17,62 Grafiek II 0,71 0,08 17,80 Grafiek II 0,70 0,08 17,80 Grafiek II 0,70 0,08 17,40 Grafiek II 0,72 0,08 17,10 Grafiek II 0,75 0,08 9,70 Grafiek II 1,74 0,19 2e rechte deel 9,70 Grafiek II 1,74 0,19 9,70 Grafiek II 1,74 0,19 17,10 Grafiek II 0,75 0,08 17,40 Grafiek II 0,72 0,08 18,10 Grafiek II 0,68 0,07 Opgaande bocht 18,16 Grafiek II 0,67 0,07 18,16 Grafiek II 0,67 0,07 16,30 Grafiek II 0,81 0,09 15,90 Grafiek II 0,84 0,09 16,10 Grafiek II 0,82 0,09 3e rechte deel 9,44 Grafiek ½ x II 0,90 0,10 5,40 Grafiek ½ x II 1,83 0,20 Q v = q v. D o = q v / / :38:08 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

20 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Momenten en spanningen t.g.v. bovenbelastingen Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q boven [N/mm 1 ] M q [Nmm] σq [N/mm 1 ] 1e rechte deel 13,09 0,10 13,19 91,00 5,46 Neergaande bocht 24,18 0,08 24,26 167,40 10,04 24,44 0,08 24,52 169,17 10,15 24,44 0,08 24,52 169,17 10,15 23,87 0,08 23,95 165,26 9,92 23,43 0,08 23,52 162,27 9,74 11,79 0,19 11,99 82,71 4,96 2e rechte deel 11,79 0,19 11,99 82,71 4,96 11,79 0,19 11,99 82,71 4,96 23,43 0,08 23,52 162,27 9,74 23,87 0,08 23,95 165,26 9,92 24,88 0,07 24,96 172,19 10,33 Opgaande bocht 24,96 0,07 25,03 172,74 10,36 24,96 0,07 25,03 172,74 10,36 22,29 0,09 22,37 154,38 9,26 21,71 0,09 21,80 150,40 9,02 22,00 0,09 22,09 152,45 9,15 3e rechte deel 12,77 0,10 12,87 88,83 5,33 7,11 0,20 7,31 50,41 3,02 M q = K b. (Q n + Q v ). r g = 0,138. (Q n + Q v ). 50,00 M q σq = f rr. M q = 1,00. W w 16, Optredende spanning s qr tgv. grondreactie in de bochten Locatie R [m] Q r [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] Neergaande bocht 150,0 0, ,017 Opgaande bocht 150 0, , , , , , , , , ,017 σqr = K b,ind. Q r. D o. r u = 0,083. Q r ,00 W w 16, / / Berekening van de spanning s ax t.g.v. temperatuurverschil Leiding is drukloos σax = 0 N/mm :38:08 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

21 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Toetsing op minimale ringstijfheid S N S N = E. I w D g 3 S N = , = 0,08 N/mm2 = 81,25 kn/m 2 Minimaal vereiste ringstijfheid = 0,5 kn/m 2 8. Toetsing op implosie: berekening van de alzijdige overdruk Veiligheidsfactor γ voor langdurige onderdruk: γ = 3 Veiligheidsfactor γ voor kortdurende onderdruk: γ = 1,5 1 p o = γ. (1 - υ 2 ). 24. E. I w D3 g 1 p o,kort = 1,5. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 1,55 N/mm 2 100, p o,lang = 3. (1-0,4 2 ) ,00. 83,33 = 0,28 N/mm 2 100,00 3 Conclusie: Kans op implosie bij 27,78 m grondwater boven de leiding 9. Berekening van het totaal aan optredende spanningen 9.1 Optredende spanningen in omtreksrichting van de leiding Locatie σq [N/mm 2 ] σqr [N/mm 2 ] ασ [-] σy2 [N/mm 2 ] / / e rechte deel 5,46-0,65 3,55 Neergaande bocht 10,04 0,017 0,65 6,54 10,15-0,65 6,60 10,15-0,65 6,60 9,92-0,65 6,45 9,74-0,65 6,33 4,96-0,65 3,23 2e rechte deel 4,96-0,65 3,23 4,96-0,65 3,23 9,74-0,65 6,33 9,92-0,65 6,45 10,33-0,65 6,72 Opgaande bocht 10,36 0,017 0,65 6,75 10,36 0,017 0,65 6,75 9,26 0,017 0,65 6,03 9,02 0,017 0,65 5,88 9,15 0,017 0,65 5,96 3e rechte deel 5,33-0,65 3,46 3,02-0,65 1,97 Rechte delen: σy2 =. ασ σq Bochten: σy2 =. ασ (σq + σqr) Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm :38:08 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

22 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Optredende spanningen in langsrichting van de leiding Locatie σax [N/mm 2 ] σb [N/mm 2 ] ασ [-] σx [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0, ,00 Neergaande bocht 0,00 0,56 0,65 0,36 0, ,00 0, ,00 0, ,00 0, ,00 0, ,00 2e rechte deel 0, ,00 0, ,00 0, ,00 0, ,00 0, ,00 Opgaande bocht 0,00 0,56 0,65 0,36 0,00 0,56 0,65 0,36 0,00 0,56 0,65 0,36 0,00 0,56 0,65 0,36 0,00 0,56 0,65 0,36 3e rechte deel 0, ,00 0, ,00 Rechte delen: σx = σax Bochten: σx = σax +. ασ σb Toelaatbare spanning: σld = σt = 8,00 N/mm / / :38:08 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

23 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de optredende en toelaatbare deflectie Locatie Q n [N/mm 1 ] Q v [N/mm 1 ] Q r [N/mm 2 ] δy [mm] δy/d g [%] 1e rechte deel 13,09 0,10-3,03 3,03 Neergaande bocht 24,18 0,08 0, ,57 5,57 24,44 0,08-5,63 5,63 24,44 0,08-5,63 5,63 23,87 0,08-5,50 5,50 23,43 0,08-5,40 5,40 11,79 0,19-2,75 2,75 2e rechte deel 11,79 0,19-2,75 2,75 11,79 0,19-2,75 2,75 23,43 0,08-5,40 5,40 23,87 0,08-5,50 5,50 24,88 0,07-5,73 5,73 Opgaande bocht 24,96 0,07 0, ,75 5,75 24,96 0,07 0, ,75 5,75 22,29 0,09 0, ,14 5,14 21,71 0,09 0, ,01 5,01 22,00 0,09 0, ,08 5,08 3e rechte deel 12,77 0,10-2,96 2,96 7,11 0,20-1,68 1,68 δy = (0,089. Q - 0,083. Q n;h + 0,048. Q r ). r g 3 E'. I w δy = (0,089. (Q n + Q v ) - 0,083. (1 - sin ϕ). (Q n + Q v ) + 0,048. Q r ). 50, ,33 Toelaatbare deflectie = 8%. D g = 0, ,00 = 8,00 mm / / :38:08 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

24 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Berekening van de boorspoeldrukken tijdens de trekfase Locatie H [m] σvert [kn/m 2 ] σhor [kn/m 2 ] σo' [kn/m 2 ] p' f [kn/m 2 ] G [MN/m 2 ] 1e rechte deel 9,66 83,85 35,75 59,80 94,10 28,85 Neergaande bocht 17,62 153,36 65,40 109,38 172,12 28,85 17,80 154,99 66,09 110,54 173,95 28,85 17,80 154,99 66,09 110,54 173,95 28,85 17,40 151,40 64,56 107,98 169,92 28,85 17,10 148,65 63,39 106,02 166,83 28,85 9,70 71,78 30,61 51,19 80,56 28,85 2e rechte deel 9,70 71,78 30,61 51,19 80,56 28,85 9,70 71,78 30,61 51,19 80,56 28,85 17,10 148,65 63,39 106,02 166,83 28,85 17,40 151,40 64,56 107,98 169,92 28,85 18,10 157,77 67,28 112,53 177,07 28,85 Opgaande bocht 18,16 158,27 67,49 112,88 177,62 28,85 18,16 158,27 67,49 112,88 177,62 28,85 16,30 141,40 60,30 100,85 158,69 28,85 15,90 137,74 58,73 98,23 154,58 28,85 16,10 139,63 59,54 99,59 156,71 28,85 3e rechte deel 9,44 81,84 34,90 58,37 91,85 28,85 5,40 46,27 19,73 33,00 51,92 28,85 σvert = γd. H d + γn. H n -. γw H w γ γ σhor = σvert. (1 - sin(ϕ)) σo' = σvert + σhor 2 p' f = σo'. (1+sin(ϕ)) + c. cos(ϕ) E 100 G = 2. (1 + υ) / / :38:09 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

25 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Locatie Q [-] R p,max [m] u [N/mm 2 ] p st [N/mm 2 ] p [N/mm 2 ] p lim [N/mm 2 ] 1e rechte deel 0,0012 0,69 0,0836 0, ,02 1,18 Neergaande bocht 0,0022 0,51 0,1632 0,1841 0,05 1,77 0,0022 0,51 0,1650 0,1861 0,06 1,78 0,0022 0,51 0,1650 0,1861 0,06 1,78 0,0021 0,51 0,1610 0,1816 0,06 1,76 0,0021 0,52 0,1580 0,1782 0,06 1,73 0,0010 0,74 0,1570 0,1771 0,06 1,15 2e rechte deel 0,0010 0,74 0,1570 0,1771 0,08 1,15 0,0010 0,74 0,1570 0,1771 0,11 1,15 0,0021 0,52 0,1580 0,1782 0,11 1,73 0,0021 0,51 0,1610 0,1816 0,11 1,76 0,0022 0,50 0,1680 0,1895 0,12 1,81 Opgaande bocht 0,0022 0,50 0,1686 0,1902 0,12 1,81 0,0022 0,50 0,1686 0,1902 0,12 1,81 0,0020 0,53 0,1500 0,1692 0,13 1,68 0,0020 0,54 0,1460 0,1647 0,13 1,65 0,0020 0,53 0,1480 0,1670 0,13 1,66 3e rechte deel 0,0012 0,70 0,0814 0, ,15 1,16 0, ,93 0,0410 0, ,16 0,79 Q = σo '. sin(ϕ) + c. cos(ϕ) G R p,max = H 2 ; R R 2 o p,max,zand = Q. 2. εg,max of H 2 u =. γw H n p st =. ρm g. h z τy p = 4.. L D g - D -sin ϕ b 1+sin ϕ p lim = (p' f + c. cot(ϕ)). Q - c. cot(ϕ) + u / / :38:09 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

26 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma Locatie p max [N/mm 2 ] 90% p lim [N/mm 2 ] p min [N/mm 2 ] p max [bar] 90% p lim [bar] p min [bar] 1e rechte deel 0,54 1,06 0,11 5,41 10,61 1,14 Neergaande bocht 0,83 1,59 0,23 8,34 15,94 2,33 0,84 1,61 0,24 8,41 16,06 2,42 0,84 1,61 0,24 8,41 16,06 2,43 0,83 1,58 0,24 8,27 15,81 2,40 0,82 1,56 0,24 8,16 15,61 2,37 0,57 1,03 0,24 5,71 10,35 2,36 2e rechte deel 0,57 1,03 0,26 5,71 10,35 2,62 0,57 1,03 0,29 5,71 10,35 2,91 0,82 1,56 0,29 8,16 15,61 2,92 0,83 1,58 0,30 8,27 15,81 2,96 0,85 1,62 0,31 8,51 16,25 3,09 Opgaande bocht 0,85 1,63 0,31 8,53 16,28 3,11 0,85 1,63 0,31 8,53 16,28 3,14 0,79 1,51 0,30 7,87 15,10 2,95 0,77 1,48 0,29 7,73 14,83 2,93 0,78 1,50 0,30 7,80 14,97 2,97 3e rechte deel 0,53 1,04 0,24 5,32 10,44 2,41 0,35 0,71 0,21 3,54 7,13 2,06 p max = (p' f + c. cot(ϕ)). ( p min = p st + p R o R p,max 2 + Q ) -sin ϕ 1+sin ϕ - c. cot(ϕ) + u / / :38:09 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

27 Welvreugd Drilling b.v. Sterkteberekening van een horizontaal gestuurde boring conform NEN 3650/3651:2012 Sigma / / Boorspoeldruk [bar] Afstand t.o.v. intredepunt [m] 275 Maximaal toelaatbare boorspoeldruk Minimaal benodigde boorspoeldruk :38:10 Adviesbureau Schrijvers BV Hellevoetsluis

28 4.1 GRONDMECHANISCH ONDERZOEKSRAPPORTAGE Boorplan rev. 0 Pagina 10 van

29 Geotechniek - Milieutechniek

30 Geotechnisch onderzoek kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Betreft Resultaten geotechnisch onderzoek Opdrachtnummer 02P Documentnummer 02P RG-01 Opdrachtgever Siers Leiding-Montageprojekten Oldenzaal b.v. Postbus AH Oldenzaal Opgesteld door Gezien Status Codering : : : : F.W.A. van Heerebeek J.W.M.J. Duitsman Definitief RG Paraaf : Paraaf : Datum rapport : 14 november 2014 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

31 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef INHOUDSOPGAVE 1. INLEIDING ONDERZOEK SONDERINGEN BORING INMETING EN WATERPASSING FOTO S ADVISERING... 1 BIJLAGEN: A) Situatietekening en foto s B) Waterpasstaat C) Sondeergrafiek D) Boorstaat E) Verklaring codering VERZENDLIJST 1 x Siers Leiding-Montageprojekten Oldenzaal b.v. te Oldenzaal t.a.v. de heer R.J. Heesink R.Heesink@siersgroep.nl INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

32 Blz. 1 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef 1. INLEIDING Ten behoeve van een onderzoek bij de kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef, is door ons bureau op verzoek van Siers Leiding-Montageprojekten Oldenzaal b.v. uit Oldenzaal een geotechnisch onderzoek verricht. Voorliggend rapport bevat een beschrijving en de resultaten van het onderzoek. 2. ONDERZOEK 2.1 Sonderingen Er is 1 sondering gemaakt met een elektrische conus conform NEN-EN-ISO Bij deze sondering is naast de conusweerstand tevens de plaatselijke wrijving gemeten en geregistreerd. De relatie tussen conusweerstand en plaatselijke wrijving, het wrijvingsgetal, geeft een indicatie van de verschillende grondsoorten onder het grondwaterniveau. De sondering is uitgevoerd door een sondeertruck. Voor de grafiek van de sondering wordt verwezen naar bijlage C; de locatie van het sondeerpunt is aangegeven op de situatietekening SIT-01, toegevoegd onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening gebruikte tekens wordt verwezen naar de Verklaring Codering die onder bijlage E aan dit rapport is toegevoegd. 2.2 Boring Er is een boring uitgevoerd. In het boorgat is naar de grondwaterstand gepeild. Voor het profiel van de boring wordt verwezen naar bijlage D; de locatie van het boorpunt is aangegeven op de situatietekening SIT-01, toegevoegd onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening en de boorprofielen gebruikte tekens wordt verwezen naar de Verklaring Codering die onder bijlage E aan dit rapport is toegevoegd. 2.3 Inmeting en waterpassing Met behulp van een GNSS meetsysteem zijn de locaties van de onderzoekspunten uitgezet in RD-coördinaten en is de hoogte van het maaiveld ter plaatse van ieder onderzoekspunt bepaald ten opzichte van NAP. Voor de omschrijving van het referentiepunt en voor de resultaten van de inmeting en waterpassing wordt verwezen naar de inmeet- en waterpasstaat bijlage B. 2.4 Foto s Tijdens de uitvoering van het veldwerk zijn enkele foto s gemaakt. Voor de foto s wordt verwezen naar bijlage A. 3. ADVISERING Mocht u binnen het kader van dit project een geotechnisch, milieutechnisch en/of geohydrologisch advies wensen dan kunt u hiervoor contact opnemen met het hoofd van onze adviesafdeling ir. N.T. Debets. Tot slot wijzen we erop dat Inpijn-Blokpoel Ingenieursbureau beschikt over een breed dienstenpakket op het gebied van de geo- en milieutechniek. Voor meer informatie hieromtrent verwijzen we naar onze website INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

33 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Bijlage A INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

34

35 FOT-01 Opdracht : 02P Project : Geotechnisch onderzoek kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau Postbus v AB SON EN BREUGEL Telefoon/Fax: T F

36 FOT-02 Opdracht : 02P Project : Geotechnisch onderzoek kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef 7. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau Postbus v AB SON EN BREUGEL Telefoon/Fax: T F

37 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Bijlage B INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

38 Opdracht : 02P Project : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef WPS-01 WATERPASSTAAT Meetmethode : Uitgezet en gewaterpast middels dgps Datum meting : 11 november 2014 Hoogte (Z) t.o.v. : NAP Meetpunten x-coördinaat y-coördinaat z-coördinaat (hoogte) [m] [m] [m t.o.v. NAP] DKM ,31 B ,12 Grondwaterstand B-01 ( ) -1,34 Bk hoek 1 (keermuur) ,82 Pad ,54 Trede 1 (trap onderste trede) ,92 Water 1 ( ) ,46 Water 2 ( ) ,45 Weg ,40 Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau T v F Postbus 94 E post@inpijn-blokpoel.com 5690 AB SON EN BREUGEL

39 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Bijlage C INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

40 Opdracht: Project: 02P Geotechnisch onderzoek kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = 1.31 m tov NAP Diepte in meters tov NAP Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN-EN-ISO klasse 3 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:FCR X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-1 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

41 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Bijlage D INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

42 Opdracht: 02P Project: Geotechnisch onderzoek kruising N201 en het Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Boring: B-01 Uitvoering op: Uitvoering door: JWA Boring nabij: Zie situatietekening Boring volgens NEN 5119 Classificatie volgens NEN 5104 Maaiveldhoogte: -0,12 m t.o.v. N.A.P. x-coordinaat: m (in RD) Grondwaterstand: 122 cm - maaiveld y-coordinaat: m (in RD) 0,00 mg-01 0,30 Zand, matig grof, zwak siltig, matig humeus, sporen wortels, matig puinhoudend, bruin -1,00 mg-02 1,00 Zand, zeer grof, zwak siltig, zwak humeus, matig puinhoudend, sporen schelpen, lichtbruin bentoniet mg-03 1,50 Klei, zwak zandig, zwak humeus, grijsbruin -2,00 mg-04 Klei, matig siltig, grijs -3,00 mg-05 2,75 Zand, matig fijn, matig siltig, grijs 3,50-4,00 mg-06 4,00 Zand, matig fijn, zwak siltig, laagjes klei, grijs Zand, matig grof, zwak siltig, grijs -5,00 mg-07 5,25 Zand, matig grof, zwak siltig, zwak humeus, sporen hout, grijsbruin -6,00 mg-08-7,00 7,50-8,00 mg-09 mg-10 7,80 Klei, sterk zandig, laagjes zand, grijs Zand, matig grof, zwak siltig, grijs -9,00 8,75 Zand, matig grof, zwak siltig, sporen hout, grijs mg-11-10,00 mg-12 10,00 10,25 Zand, matig grof, zwak siltig, laagjes klei, grijs -11,00 mg-13 Zand, matig grof, zwak siltig, sporen hout, grijs 11,25-12,00 mg-14 12,00 Zand, matig grof, zwak siltig, grijs mg-15 Zand, matig grof, zwak siltig, sporen grind, grijs -13,00 12,75 Zand, matig grof, zwak siltig, grijs -14,00 mg-16-15,00 mg-17-16,00-17,00 mg-18-18,00 mg-19-19,00 19,50-20,00 mg-20 20,00 Zand, zeer grof, zwak siltig, sporen grind, grijs INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

43 Opdracht Document Project : 02P : 02P RG-01 : Geotechnisch onderzoek kruising N201 / Amsterdam Rijnkanaal te Kortenhoef Bijlage E INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Postbus AB SON EN BREUGEL T F E post@inpijn-blokpoel.com

44

45 ADVISERING GEOTECHNIEK Paalfundering Fundering op staal Bouwputontwerp Bemaling Grondkerende constructie Taludstabiliteit Bouwrijp maken terrein Grondbalans Drainage Afkoppelen en infiltreren Geo-hydrologische studie VELDWERK Sonderen Boren Pompproeven Peilbuizen Landmeetkundig werk Nauwkeurigheidswaterpassing DGPS-metingen Inmeten palenplan Trillingsmeting Geluidsmeting Akoestische paalcontrole Geo-monitoring Toezicht heiwerk Funderingsrenovatie Schade expertise Pijpleidingen Gestuurde boringen Trillingsanalyse Geluidsanalyse Heibegeleiding Toezicht bouwputten LABORATORIUM Classificatie proeven Mechanische eigenschappen Chemische analyse MILIEU-ONDERZOEK Verkennend-, nader- en saneringsonderzoek Advisering Projectbegeleiding Akoestisch onderzoek Partijkeuringen besluit bodemkwaliteit (Bbk) Ingenieursbureau Inpijn-Blokpoel Son B.V. Ekkersrijt 2058 Tevens vestigingen te: postbus AB Son Waddinxveen, Hoofddorp telefoon (0499) en Groningen telefax (0499) V GM C HECKLIST A ANNEMERS Op de opdrachten voor het uitvoeren en rapporteren van technische werkzaamheden zijn van toepassing de A.L.U.W Deze zijn gedeponeerd ter Griffie van de Arrondissementsrechtbank te s-hertogenbosch. Voor adviesopdrachten geldt de D.N.R Inschrijving Handelsregister K.v.K. nummer

46 4.2 TOE TE PASSEN MATERIEEL Boorplan rev. 0 Pagina 11 van

47 Boormast Maximale duwkracht : 80 kn. Maximale trekkracht : 150 kn. Boorstang Klembereik in diameters : 89 mm. Lengte boorstang : 4,6 m. Diameter boorstang : 60 mm. Diameter boorstang inwendig : 30 mm. Minimale boogstraal boorstang : 33,0 m. Tooljoint : 70 mm. Rotatie eenheid Maximaal draaimoment : 6 knm. Maximaal toerental : 234 /min. Aandrijfunit Vermogen dieselmotor : 93 kw. Maximaal toerental : 2200 /min Hydraulisch systeem Capaciteit systeem : 227 l./min. Normale werkdruk systeem : 250 bar. Mud pomp : l./min. Maten en gewichten Totaal gewicht : kg. Totale lengte : 6910 mm. Totale breedte : 2080 mm. Totale hoogte : 2110 mm. Technische gegevens boorinstallatie Fabrikant : Vermeer Holland Type : D33 x 44 Aanschafjaar : 2001 Capaciteit : 150 Kn Vermeer Holland D33x44 pagina 1 van 1

48 Brownline bv Bazeldijk ZD Meerkerk The Netherlands Telephone +31(0) Telefax +31(0)

49 Gyro guidance tool Trenchless technology has developed very quickly during the last decades. Simultaneously navigation and guidance systems and methods were developed. Navigation systems as the magnetic steering tool and the walkover locator are good examples of these developments. For the operator guidance visual methods are used with co-ordinates of the drilling trajectory with respect the drill-path entry. DrillGuide is a new navigation and guidance system, based an inertial navigation system. The core of this system is the gyroscope. Optical gyros are applied for this new guidance tool. Marshalling Yard Kijfhoek The Netherlands 62 Railroads crossed The DRILLGUIDE GST is amongst others used for drill-jobs, where the surface activities are not allowed be to disturbed. An example was the drill-job executed at the Kijfhoek marshalling yard. No access across the railways was possible. The total bore-hole length was 700 meters. Prior to starting the drilling Brownline had precisely calculated the drill-head orientation (with respect to the geographical North) as function of the drilled distance. The GST precisely measures with respect to the geographical North. This means that the guidance could be started immediately after screwing the GST to the drill-string. During the drilling, also when the drill-string rotates, the drilling operator could precisely follow the drill-head orientation with an accuracy better than 0.04 degrees for the azimuth. This accuracy was kept, even during passing of trams and when high vibrations we developed by the drill-head. The drill-head came to the surface after the 700 meter drilling at 0.30 meters from the spot. Optische gyroscoop Drillguide GST Brownline Pagina 2 van 5

50 Underground infrastructure and space limits. The underground infrastructure is not yet well mapped. The underground infrastructure gets more and more crowded with gas pipeline networks, separated waste and ram water lines, pipes for chemical substances, electricity cables, communication lines etc. etc.. Construction companies provide drawings to the drilling contractor with precise way-points in local grid coordinates. These way-points should be followed by the bore-hole, taking into account the minimum allowed curvature. In urbanized areas or when crossing railways or rivers the present day navigation systems can not always be used due to inaccessibility of the surface. This results in using magnetic steering tools, which use the Earth magnetic field as orientation reference. However, in crowded areas this Earth magnetic field is disturbed by the presence of magnetized materials, electric cables or even cars or ships that are crossing at the surface. This results in inaccurate guidance during the drilling operation. Eventually the way-points can not be precisely followed. The various underground structures as a consequence must be planned with safe distances, which will result in a couple of decades in overcrowded underground infrastructures. Nowadays a drill-path is surveyed after the drilling, but the trajectory has already been laid and nothing can be corrected. In order to get the bore-hole trajectory precisely laid during the (pilot) drilling, a precise navigation system is required, which is not dependent on the accessibility of the surface directly above the drill-head. Gyro navigation and guidance A navigation system measures the position, orientation and distance travelled of the drillhead, whereas the guidance system directs the drilling operator along the desired path by comparing this desired trajectory with the actual trajectory determined by the navigation system. The guidance instructions are given via the graphical user interface (human machine interface (HMI)) It indicates the pitch and azimuth angles to be steered by the drilling operator. When the pitch and azimuth bar-graphs indicate zero, the actual trajectory corresponds with the desired trajectory. The HMI also gives additional information important for the drilling operator. Optische gyroscoop Drillguide GST Brownline Pagina 3 van 5

51 Nowadays basically three navigation methods are applied for the horizontal directional drilling operations: Magnetometer based systems with or without an artificial magnetic field. Walkover locators. Mechanical gyroscopic systems. All these systems have their own specific shortcomings. Interference by railways, no access to the drilling path or long interval periods needed for accurate measuring. Brownline has used during the past decade magnetometer based navigation sensors for guidance of directional drillings, while drilling. The big advantage of this system is the wireless continuous communication from down-hole to the surface. No electric wires are required in the drill-string, which saves time during the drilling. In order to overcome the problems with the presently available navigation technology for horizontal directional drilling an optical gyro based system was developed. The base of the system are optical gyros. The DRILLGUIDE GST has the best accuracy of all present day drilling navigation and guidance systems. The DRILLGUIDE GST gives the drilling contractor the highest possible certainty to reach the bore-hole exit in the shortest possible time within the required accuracy. Optische gyroscoop Drillguide GST Brownline Pagina 4 van 5

52 Parallel drilling under a combination of a railway, a highway and cathodic protected metal pipes was difficult with steering tools, such as magnetic steering tools. The main problem was the electro-magnetic disturbance due the railway power cables and the cathodic protection of the piping. But also no surface access is possible, which forbids the laying of cables for the magnetic steering tools. The DRILLGUIDE GST, however, was selected for such a drill-job near Bleiswijk Five parallel bore-holes of each 4 meter mutual distance with a drilled length of 200 meters were to be drilled. As high power electric cables were to be laid through these boreholes a strict requirement existed not to deviate too much from the 4 meter distance. After the drilling was completed it was determined that the maximum deviation was 0.20 meters. The GST directional drilling guidance system measures the azimuth angle with an accuracy of 0.04 degrees and the pitch angle is measured with an accuracy of better than 0.02 degrees. Especially for larger drilling depths, this makes the GST the best possible choice among the present day drilling guidance systems. The GST also measures with the above accuracy, while drilling. This allows the drilling engineer to supervise the drilling process at all times, even when the drill-string rotates, and to determine corrective steering actions when needed. The GST with the guidance software enable the drilling contractors to more precisely follow the desired way-points within the allowed bore-hole curvatures in urbanised and other locations, where presently difficulties exist in achieving the required accuracy Brown line is doing continuous development. Present and future work will be on the drill-path planning. Presently the drill-path is derived from an AUTOCAD drawing with local grid co-ordinates. The minimum bending radius is the main constraint, while making these drawings. The present day practice with the GST is that precise calculations can be made, prior t the actual drilling, such that no further preparations at the drill-site a needed. This saves time for the drilling contractor. Future Brown line developments will be simultaneously measuring the mud pressure and the drill-string moment, bending moment and pulling forces near the drill-head. Also further work will be done on the guidance software, such that after drilling surveying is made superfluous. In this way, together with the steering guidance information, eventually the entire drilling process can be improved, giving the needed information to the drilling operator such that the best decisions can be made. Optische gyroscoop Drillguide GST Brownline Pagina 5 van 5