variaties zullen bij ongeregelde circulatiepompen

Transcriptie

1 DYNAISCHE SIULAES: VERWAREN ÉN KOELEN Installatieconcepten en: theorie en praktijk Bij toepassing van en zijn zowel het hydraulische ontwerp als de regeling van groot belang. Een aantal ontwerpregels komen in dit artikel aan de orde. Dynamische simulaties tonen het effect aan van het al dan niet toepassen van deze regels. Het slot van het artikel gaat in op de mogelijkheid van koeling met een omkeerbare. Ook hier volgt een simulatie aangevuld met een praktijkvoorbeeld. Uitgangspunt bij de tekst is de toepassing van een elektrische gekoppeld aan vloerverwarming in een woning of (klein) utiliteitsgebouw. - door ir. Allard van Krevel ONTWERPREELS Het kan niet vaak genoeg gezegd worden: toepassing van en vraagt een andere "systeembenadering" dan toepassing van de conventionele gasketel. Als hiermee reeds in het voortraject rekening wordt gehouden krijgen we daar veel voor terug: een energiezuinig verwarmingssysteem met een lange levensduur. lobaal komen de ontwerpregels neer op het volgende. Een zo laag mogelijke, maximaal C. Een gegarandeerde minimale volumestroom door de condensor bij warmtelevering. Een zo laag mogelijke schakelfrequentie van de compressor. Deze regels gelden in principe voor alle typen en onder alle mogelijke omstandigheden, specifieke uitzonderingen daargelaten. Tussen de ontwerpregels zijn duidelijke verbanden aanwezig: vermogen, debiet en temperatuur zijn fysisch nu eenmaal onlosmakelijk met elkaar verbonden. Deze verbanden en bijbehorende aspecten worden hieronder besproken. Enige kanttekeningen zijn hierbij op z'n plaats. Om een reële inschatting te maken van de theoretisch haalbare COP dient voor T laag de verdampingstemperatuur ingevuld te worden en voor T hoog de condensatietemperatuur. Dus niet de gemiddelde temperaturen van de media die door de verdamper en respectievelijk condensor stromen zijn bepalend. De condensatietemperatuur ligt ongeveer K hoger dan de verwarmings, de verdampingstemperatuur K lager dan de temperatuur van het medium dat de verdamper uitstroomt. In Figuur zijn de theoretisch haalbare COP-waarden bij verschillende temperaturen weergegeven en vergeleken met praktijkwaarden. Duidelijk is te zien dat de COP toeneemt bij een afnemend temperatuurverschil tussen verdamper en condensor. 9 Bij een conventioneel verwarmingssysteem is een T tussen aanvoer en retour van 2 K onder nominale omstandigheden een gegeven. Bij laagtemperatuursystemen is deze hoge T echter niet meer bruikbaar. De dient namelijk hoger te liggen dan de gewenste vloertemperatuur om nog warmte te kunnen overdragen van het water naar de vloer. Hierdoor zou bij een T van 2 K de altijd boven de 3 C liggen; bij het streven naar energiebesparing geen gelukkige keuze. De T moet dus omlaag, en dat zal ook het rendement van de ten goede komen. Dit heeft te maken met het feit dat niet de maar de gemiddelde afgiftetemperatuur T aanvoer - T retour bepalend is voor het geleverde verwarmingsvermogen Bij gelijkblijvend verwarmingsvermogen en een kleinere T wordt de COP van de hoger door een lagere condensatietemperatuur en een betere warmteoverdracht in de condensor. Dit vraagt een groter debiet door de condensor en kost dus meer pompenergie. Deze extra energie is echter bij een T-sprong van K naar à 6 K verwaarloosbaar ten opzichte van de winst door een hogere COP. Hetzelfde geldt overigens aan de bronzijde. Theoretisch mogelijke COP bij bron van C en C ( T verdamper = 3 K, T condensor = K ) Carnot C Carnot C Praktijk C Praktijk C Temperaturen en debieten Het rendement van een hangt sterk af van het verschil tussen de brontemperatuur en de afgiftetemperatuur (voor verwarming). et behulp van de bevindingen van Carnot kan de maximale Coefficient Of Performance (COP) bij een bepaald temperatuurverschil bepaald worden: () COP T hoog Carnot = [-] Thoog Tlaag COP Aanvoertemperatuur in C Techneco BV, Delft Figuur Theoretische en praktische COP-waarden voor en.

2 Op dit punt is het belangrijk onderscheid te maken tussen de COP van de op zich - als bijvoorbeeld bij een test - en de COP van de gekoppeld aan een verwarmingssysteem. Een test wordt uitgevoerd bij constante. In dat geval is een hoge T gunstig voor een goede COP-waarde vanwege het effect van onderkoeling in de condensor bij gelijkblijvende condensatietemperatuur. Het verwarmingsvermogen is daardoor echter relatief laag door een lage gemiddelde afgiftetemperatuur. Koppelen we de aan een verwarmingssysteem dan gelden andere regels. Nu wordt de gemiddelde afgiftetemperatuur namelijk opgelegd door het gevraagde afgiftevermogen P afgifte. Een lage T is dan energetisch gunstiger vanwege bovengenoemde redenen. In Tabel is een aantal verschillende omstandigheden met elkaar vergeleken. TNO beproeft en bij een bepaalde en een T van maximaal K over de condensor conform norm EN-2-2. Voor de praktijk is het echter aan te bevelen de T onder nominale omstandigheden nog lager te kiezen, bijvoorbeeld K. Dit heeft meer dan alleen energetische redenen, zoals hieronder uiteen wordt gezet. Regeling Een goede regeling, afgestemd op het systeem is van essentieel belang voor een langdurige en goede werking. Voor de op zich zijn de volgende aspecten van belang. De regeling dient ervoor te zorgen dat er altijd een minimaal debiet door de verdamper en condensor gaat op het moment dat de draait. Hierdoor wordt voorkomen dat de in een lagedruk- of hogedrukstoring gaat. Bij een regeling op basis van een wordt overigens vaak met een continue volumestroom over de condensor gewerkt. De gemiddelde afgiftetemperatuur dient afgestemd te worden op een zo laag mogelijk niveau als voor verwarming noodzakelijk is. Terugmengen is volledig uit den boze. Door te regelen op de retour van de vloerverwarming kan een lagere schakelfrequentie gerealiseerd worden zonder dat dit het comfort of het energieverbruik nadelig beïnvloedt. De onvermijdelijke temperatuursprong over de condensor wordt in het afgifte systeem uitgedempt. Sterker nog: de blijkt zo goed als ongevoelig voor variaties van het debiet over de condensor. Deze Tabel variaties zullen bij ongeregelde circulatiepompen voorkomen in systemen waarbij groepen van het afgiftesysteem gesloten kunnen worden. Een kleiner debiet leidt dan mogelijk tot pendelen van de. In Bijlage A wordt dit nader toegelicht. Tenslotte zou een capaciteitsregeling van de gunstig zijn voor het schakelgedrag van de compressor en het laag houden van de condensatietemperatuur. De vraag die hier echter bij gesteld dient te worden is of de COP bij deellast in de buurt komt van de gemiddelde (hogere) COP bij vollast. Dit is zeker van belang wanneer de een groot gedeelte van het piekvermogen kan leveren en dus het grootste deel van de tijd op deellast zal draaien. Daarnaast is vanwege smeringsproblemen een capaciteitsregeling niet voor alle compressoren geoorloofd. Vooralsnog lijken de meeste fabrikanten daarom nog geen heil te zien in deze ontwikkeling. We zullen het schakelgedrag dus op een andere manier moeten beïnvloeden. Nachtverlaging Vergelijking van verschillende bedrijfsomstandigheden. De laatste tijd wordt er veel gefilosofeerd over de IW-eisen en het nut van nachtverlaging. Het is jammer dat achterhaalde normen de introductie van een juist gedimensioneerd systeem in de weg staan. Belangrijk punt is dat niet het gebruik van een hoofdzakelijk van invloed is op de opwarmtijd, andere factoren spelen een veel grotere rol: De warmtecapaciteit van het gebouw en van het materiaal waarin de vloerverwarmingsleidingen zijn gelegd. De wijze en mate van isolatie, vooral onder de vloer. De geëiste opwarmtijden kunnen relatief gemakkelijk gehaald worden indien er vlak onder de leidingen wordt geïsoleerd. evolg is een grotere kans op fluctuatie van de ruimtetemperatuur en een hogere schakelfrequentie van de ; beide zijn ongewenst. Bij een grote massa (capaciteit) rond de leidingen worden deze effecten verminderd maar is de opwarmtijd groter. In beide gevallen echter zal bij nieuwbouw de ruimtetemperatuur tijdens de nacht niet eens de veelbesproken 3 K dalen. Dan is de eis om dit binnen 2 uur weer goed te maken dus niet eens relevant. De energetische gevolgen van eventuele (geringe) nachtverlaging bij een systeem zijn nog niet duidelijk in kaart gebracht. Deze dienen dan ook eerst goed onderzocht te worden voor hierover gekwantificeerde uitspraken kunnen worden gedaan. onovalent of bivalent? Een van de mogelijkheden om het schakelgedrag positief te beïnvloeden is het in meerdere trappen leveren van het verwarmingsvermogen. Voor kleinere systemen is een verdeling van het vermogen over twee compressoren in de regel economisch niet interessant. Bijverwarming met een elektrisch element of met een gasketel is wel realistisch. We spreken dan van een (parallel) bivalent systeem. Door de tweede verwarmer alleen bij piekbelastingen te gebruiken en bijvoorbeeld ook slechts beneden een bepaalde, kan de schakelfrequentie van de drastisch verlaagd worden. Het comfort lijdt daar niet onder en het energieverbruik stijgt bij een juiste dimensionering maar minimaal. Indien de % van het piekvermogen afgeeft, levert deze op jaarbasis 92% van de verwarmingsenergie [2]. HYDRAULISCHE UITVOERIN Ook voor de hydraulische uitvoering van een systeem dienen we rekening te houden met de specifieke eisen behorende bij de. In concrete bewoordingen: Zorg voor voldoende bufferende werking van het afgifte systeem. Zorg ervoor dat er altijd een volumestroom mogelijk is over de condensor. Daarnaast dient het kostenaspect bij het systeemontwerp ook meegenomen te worden. 2

3 In Figuur 2 zijn verschillende configuraties weergegeven. De typische kenmerken ervan worden hieronder kort samengevat.. Alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, bypass met overstort Dit is een goedkope manier om een volumestroom over de condensor te garanderen terwijl alle groepen via een thermostatische regeling volledig afsluitbaar zijn. De bypassleiding dient echter wel ruim gedimensioneerd te zijn, omdat anders door de hoge weerstand in het kortsluitcircuit de volumestroom gevaarlijk klein wordt (bij een ongeregelde pomp). Hierdoor wordt de T over de condensor mogelijk te groot waardoor een hogedrukstoring optreedt. Tevens bestaat het gevaar dat de gaat pendelen door de kleine waterinhoud gecombineerd met uitkoeling van het kortsluitcircuit. In het algemeen is dit concept dus af te raden. 2.a Alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, open verdeler, twee pompen Hiervoor gelden dezelfde bezwaren als bij systeem. Het systeem is met een geregelde circulatiepomp echter beduidend duurder. Ook de effecten als beschreven in 2.b zijn bij dit concept van toepassing. 2.b Niet alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, open verdeler, twee pompen Bij een juiste dimensionering van de open verdeler en een gegarandeerde minimale volumestroom over beide ontkoppelde circuits is dit een goede oplossing. Een buffer is niet noodzakelijk. Bij grotere systemen wordt in dit geval meestal voor een toerengeregelde pomp in het secundaire circuit gekozen. Dit kan tot twee ongewenste effecten leiden: Indien de primaire volumestroom kleiner is dan de secundaire is de vanuit de condensor hoger dan noodzakelijk. evolg: een lagere COP dan mogelijk. Indien de primaire volumestroom groter is dan de secundaire bestaat er kans op pendelen van de door een toename van de naar de condensor. Conclusie: in het ideale geval zijn beide volumestromen aan elkaar gelijk. Dit kan gedeeltelijk bereikt worden door meerdere en met elk een eigen circulatiepomp parallel te schakelen. Een andere mogelijkheid is meerdere en met elk een motorische klep voor de condensor en ook in het primaire circuit een toerengeregelde pomp. Deze optie is duur en komt voor kleinere systemen niet in aanmerking. 3. Alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, parallelle buffer, twee pompen Dit is een oplossing die door velen als "ideaal" wordt gezien. aximale controle over de verwarmingsgroepen en voldoende buffering mits juist gedimensioneerd. Het is echter ook een dure en ruimte vereisende oplossing en komt daardoor minder in aanmerking voor bijvoorbeeld toepassing in woonhuizen. Van het 's nachts opladen en overdag ontladen van de buffer dient niet te veel te worden voorgesteld; de buffer zou onoverkomelijk groot en duur worden. Daarnaast spelen dezelfde effecten als bij 2.b een rol. 4. Niet alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, één pomp Dit is de meest eenvoudige en goedkoopste oplossing en kan daarnaast goed functioneren. Twee aspecten verdienen te worden toegelicht. De open groep kan goed worden geregeld op een. Deze groep dient dan wel in de ruimte te liggen die als referentie geldt voor de overige ruimtes van het gebouw. Deze ruimtes mogen in ieder geval geen hogere aanvoertemperaturen vragen, liefst zijn deze identiek aan die voor de referentieruimte. Daarnaast is het voor het schakelgedrag gunstig om een zo groot mogelijke open groep te hebben. In de meeste gevallen zal het in de ruimte met de open groep noodzakelijk zijn om een thermostatische naregeling toe te passen vanwege een variërende warmtelast. Op basis van de afwijking ten opzichte van de gewenste ruimtetemperatuur wordt de tijdelijk aangepast. Het is overigens verstandig om vooraf de afweging te maken of individuele temperatuurregeling per ruimte noodzakelijk is of niet. Zeker bij een woning met goed geïsoleerde schil kan naregeling in afzonderlijke ruimtes wellicht achterwege gelaten worden. wp wp 2 groep groep 2 groep groep 2 groep groep 2 systeem systeem 2.a systeem 2.b buffer groep groep 2 groep groep 2 groep groep 2 systeem 3 systeem 4 systeem buffer Figuur 2 Verschillende mogelijke hydraulische uitvoeringen van een systeem. 3

4 Door openen en afsluiten van verschillende groepen zal het werkpunt van de cv-circulatiepomp voortdurend veranderen. Hoe meer groepen sluiten, des te lager de volumestroom vanwege een hogere weerstand in het verwarmingscircuit. De volumestroom zal bij twee gelijke groepen en een ongeregelde pomp met ongeveer 2% afnemen indien de afsluitbare groep wordt gesloten [3]. Bij meer afsluitbare groepen is dit effect nog groter. Hierdoor stijgt de T over de condensor met als gevolg de inherente nadelen. De circulatiepomp dient dus geselecteerd te worden voor de situatie dat alle afsluitbare groepen gesloten zijn, waardoor de T onder nominale omstandigheden (alles open) dus lager is. verdamper condensor buitenvoeler aanvoer (optioneel) Taanvoer bijverwarming overstort buffer verdeler retour Tretour ruimte ruimte 2 klep klep 2 groep groep 2 T ruimte T ruimte 2. Niet alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, seriële buffer, één pomp Dit is een oplossing om het schakelgedrag van de gunstig te beïnvloeden zonder specifieke nadelen, afgezien van de kosten. Voordeel is dat met één pomp kan worden volstaan. Aangeraden wordt om de seriële buffer in de retour te plaatsen vanwege een kortere opwarmtijd. Het verschil met een buffer in de aanvoer is echter niet significant, tenzij de buffer ook wordt toegepast voor warmteopslag (en dus een zeer grote inhoud heeft). DYNAISCHE SIULAE VAN VERSCHILLENDE CONCEPTEN Om meer inzicht te krijgen in het dynamisch gedrag van de verschillende systemen is een model opgezet waarmee dit gedrag gesimuleerd kan worden. Er is gebruik gemaakt van de daarvoor geschikte bondgraaftechniek. et behulp van deze techniek kunnen vermogensstromen en hun effecten op elkaar in kaart gebracht worden, zie [4] en []. regeling Figuur 3 Schematische voorstelling van het systeem dat de basis vormt voor de dynamische simulatie BYPASS ET OVERSTORTLEIDIN (simulatie ) klep dicht gewenste kamertemperatuur klep open klep 2 dicht Figuur 4 Temperaturen en schakelgedrag behorende bij simulatie. klep 2 open T ruimte T ruimte 2 Het model Een goede simulatie hangt af van de opzet van het model. Na enig experimenteerwerk is voor het - multifunctionele - model als weergegeven in Figuur 3 gekozen. In bijlage B wordt het systeem uitgebreid beschreven en de bondgraaf ervan gepresenteerd. Op dit moment voldoet het te melden dat nagenoeg alle mogelijke concepten met dit model eenvoudig kunnen worden beschreven, uitgezonderd een systeem met open verdeler. In alle onderstaande gevallen wordt uitgegaan van de in de figuur en bijlage geschetste situatie, tenzij anders vermeld. De wordt via een geregeld op de temperatuur in de retourverdeler. Hoewel gestreefd is naar een zo getrouw mogelijke beschrijving van een reëel systeem, dienen de resultaten als indicatie van het dynamisch gedrag te worden geïnterpreteerd. Aan gepresenteerde kwantitatieve waarden mogen niet zonder meer conclusies worden verbonden. Simulatie : onovalent, alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, bypass met overstort, Figuur 4 Warmtepompvermogen: 4, kw emiddelde : C Simulatieperiode: 2 dagen Op het moment dat de klep van de tweede groep dichtgaat zien we een kleine temperatuurstijging in de retourverdeler; de eerste groep alleen neemt minder warmte af dan beide tegelijk. Als ook de eerste groep wordt afgesloten gaat de overstort open en stroomt het relatief koude water uit de by-pass leiding door de verdeler. Daarna komt het warme water van de, de gewenste wordt snel overschreden en de gaat uit. Vervolgens koelt het kortsluitcircuit uit tot onder de gewenste en gaat de weer aan. Door de geringe warmtecapaciteit van het circuit stijgt de watertemperatuur weer zeer snel; de pendelt. Later in de tijd vindt nogmaals hetzelfde plaats. 4

5 BYPASS ET OVERSTORT EN BUFFER (simulatie 2) gewenste kamertemperatuur T ruimte T ruimte 2 Om aan te tonen dat deze eenvoudige en goedkope opzet tot goede resultaten kan leiden, zowel wat betreft comfort als schakelgedrag is voor een langere simulatieperiode met oplopende gekozen. Wat pieken in het schakelgedrag lijken, zijn dus nog behoorlijk lange draaitijden van de. Verder is in deze grafiek zowel de van de als de weergegeven. De laatste vertoont duidelijk minder weerbarstig gedrag dan de eerste; een goede reden om de te regelen. Dit effect is nog groter bij meer afsluitbare groepen. Het blijkt dat de regeling via een de eerste ruimte op de gewenste temperatuur houdt. Een zoneklep is hier dus geheel overbodig. Simulatie 4: Bivalent, één verwarmingsgroep afsluitbaar, Figuur 7 Warmtepompvermogen: 3 kw Bijverwarmingsvermogen:, kw, alleen leverbaar onder C emiddelde : Stijgend van C tot 2 C Simulatieperiode: dagen klep dicht Simulatie 2: onovalent, alle verwarmingsgroepen afsluitbaar, by-pass met parallelle buffer, Figuur Warmtepompvermogen: 4, kw emiddelde : C Simulatieperiode: 2 dagen lobaal zien we hetzelfde systeemgedrag als bij simulatie. Alleen draait de bij gesloten groepen nu langer op de buffer met grotere capaciteit. De daarin opgeslagen warmte zorgt echter niet voor het later aan gaan van de, integendeel. Dit heeft weer te maken met de gekozen isolatiegraad van de buffer ten opzichte van de bypassleiding. Hier wordt niet nader op ingegaan. klep open klep 2 dicht Figuur Temperaturen en schakelgedrag behorende bij simulatie ÉÉN OPEN ROEP (simulatie 3) gewenste kamertemperatuur klep 2 dicht klep 2 open Tijd in dagen klep 2 open Figuur 6 Temperaturen en schakelgedrag behorende bij simulatie 3. T ruimte T ruimte 2 Simulatie 3: onovalent, één open groep, Figuur 6 Warmtepompvermogen: 4, kw emiddelde : Stijgend van C tot 2 C Simulatieperiode: dagen Twee positieve gevolgen van deze aanpassing ten opzichte van simulatie 3 vallen duidelijk op. De schakelfrequentie van de neemt sterk af. De vertoont nog minder schommelingen. Verder blijkt door het niet meer laten aangaan van de bijverwarming boven de C, de gedurende een paar etmalen net voldoende vermogen levert om de ruimtes op temperatuur te houden. Dit omslagpunt op grond van de dient dus ingesteld te kunnen worden. Tot slot: door opdeling van het verwarmingsvermogen gaat de klep van de tweede groep niet meer dicht. Simulatie : Koelen met een reversibele, Figuur 8 Een bezit de prettige eigenschap dat deze door een interne verwisseling van verdamper- en condensorfunctie ook kan koelen. Daarbij zijn geen noemenswaardige aanpassingen aan het vloerverwarmingssysteem noodzakelijk. Voor geringe meerkosten krijgen we er desgewenst dus een koelsysteem bij. Een tweede voordeel is de regeneratie van de bodem bij toepassing van een gesloten grondcollectorsysteem. Dat gebeurt ook - in mindere mate - wanneer gekoeld wordt via een warmtewisselaar in het gesloten broncircuit. Regeneratie is overigens sterk afhankelijk van de aanwezigheid van grondwaterstroming. Een aantal zaken dient bij koeling wel in ogenschouw te worden genomen. Via de vloer kan ongeveer de helft aan vermogen gekoeld worden (2 tot 4 W /m 2 ) als bij verwarming maximaal kan worden afgestaan. Indien de evenveel koelvermogen als verwarmingsvermogen levert kan bij een monovalent systeem een buffer dus gewenst zijn in verband met de schakelfrequentie. Een andere mogelijkheid is een bivalent systeem of een meertraps waarvan niet alle koudecircuits omkeerbaar zijn. Tenslotte kan ook

6 koelvermogen aan een luchtcircuit worden afgestaan. Een goede inschatting of liever nog berekening van de koellast is in alle gevallen belangrijk. BIVALENT, ÉÉN OPEN ROEP (simulatie 4) bijverwarming aan 3 bijverwarming uit T ruimte T ruimte 2 Er dient een additionele koelregeling geïnstalleerd te worden. Verschillende regelconcepten zijn daarbij mogelijk en dienen vooraf overwogen te worden. Er kan bijvoorbeeld geregeld worden op kamertemperatuur maar ook op vloertemperatuur. Tevens dient condensvorming voorkomen te worden. Voor nadere informatie in deze wordt doorverwezen naar de bekende vloerverwarmingsleveranciers gewenste kamertemperatuur klep 2 open In Figuur 8 is het koelgedrag van een bivalent systeem voor een enkele ruimte met één groep weergegeven. Dimensies en vermogens zijn anders dan bij de eerste vier simulaties en worden niet nader beschreven. Er wordt geregeld op vloertemperatuur met als gewenste waarde 2 C. De paarse lijn is de kamertemperatuur zonder koeling, de blauwe lijn geldt voor koeling met % van het totale verwarmingsvermogen. Overige resultaten Naast de bovenstaande varianten die direkt betrekking hebben op de gepresenteerde ontwerpregels is het door de modellering mogelijk om ook de invloed van andere factoren te bekijken. Hierbij vallen de volgende vaak onderbelichte zaken op. Bouwkundige factoren blijken een belangrijke rol bij de warmtehuishouding en het gedrag van het systeem te spelen, onder andere: Plaats en mate van isolatie. Bufferende capaciteit van het gebouw en het materiaal rond de vloerverwarmingsleidingen. Een goede isolatie van het primaire circuit bij een bypassleiding met overstort verkleint de kans op pendelen van de aanzienlijk. Verder blijkt een seriële buffer het schakelgedrag van de compressor positief te beïnvloeden zonder opvallende nadelen. Het verschil in opwarmgedrag tussen een buffer in de aanvoer en in de retour is niet significant, tenzij voor een zeer grote bufferinhoud wordt gekozen. Nader onderzoek met betrekking tot het dynamisch gedrag van een systeem verdienen de volgende aspecten: Een variërende interne warmtelast. De invloed van zontoetreding. Het zelfregelend effect van de vloerverwarming EEN PRAKJKVOORBEELD Het in 999 opgeleverde pand van transportbedrijf Hatral wordt volledig verwarmd en gekoeld met en en via de vloeren. Sinds de inbedrijfstelling is het gedrag van het systeem globaal gemonitord. De belangrijkste kentallen zijn de volgende. Bron Verticale bodemwarmtewisselaar: twaalf dubbele U-lus collectoren van elk meter diep. Verwarming Twee en van elk 2 kw en een elektrische naverwarmer van 9 kw. Tijd in dagen Figuur 7 Temperaturen en schakelgedrag behorende bij simulatie BIVALENT, VERWAREN EN KOELEN (simulatie ) verwarmen vloertemperatuur uit Tijd in dagen Koeling De tweede is reversibel en levert circa 3 kw koelvermogen. ebouw 22 m 2 kantoor 87 m 2 loods Resultaten koelen Figuur 8 Temperaturen en schakelgedrag behorende bij simulatie. T ruimte met koeling T ruimte zonder koeling Na één volledige zomer en winter blijkt dat het systeem aan het vooraf gewenste comfortniveau voldoet. Tijdens de zomer van 999 is circa 2 Wh koelenergie geleverd. Bij zeer warme dagen van rond de 3 C lag de binnentemperatuur C onder de. Dit werd gerealiseerd met een minimale van C, waarbij de brijn met maxi- 6

7 PT PI FS FS PT PT PI PI maal 3 C de collectoren inging. Dit kleine temperatuurverschil tussen verdamper en condensor levert een zeer hoge COP. In de daaropvolgende winter is Wh warmte geleverd. Daarvan nam de eerste 7% voor zijn rekening met een gemiddelde bedrijfstijd van uur en de tweede 2% met een gemiddelde bedrijfstijd van 7 uur. Het elektrisch element van 9 kw heeft geen bedrijfsuren gemaakt. De maximale is niet boven de 4 C gekomen. De minimale brontemperatuur lag net onder de C. Aandachtspunten Twee belangrijke aandachtspunten zijn het afgelopen jaar naar voren gekomen. oede dampdichte isolatie van de leidingen en appendages is bij koeling noodzakelijk. De toegepaste materialen dienen corrosiebestendig te zijn. Bij het omschakelen van verwarmen naar koelen dienen de regelkleppen op de verdelers een omgekeerde regelfunctie te krijgen. onitoring Om nauwkeurigere resultaten te verkrijgen, zeker voor de energetische prestaties, is een gedegen meetprogramma noodzakelijk, bijvoorbeeld volgens de TNO Standaard Opzet onitoring (SO) methode. In het nieuwe pand van Techneco zal deze monitoring uitgevoerd worden voor een vergelijkbaar systeem als hierboven beschreven, zie Figuur 9. Ook voor andere bestaande of nieuw te realiseren projecten kan Techneco de complete monitoring volgens SO aanbieden, van ontwerp tot rapportage. CONCLUSIES Een goed gedimensioneerd systeem voor woningen of de kleine utiliteitsbouw hoeft niet complex te zijn. Door middel van één of meer niet afsluitbare verwarmingsgroepen kan worden afgezien van een buffer en extra appendages; dit is kostenbesparend. Het rendement van het totale systeem is gebaat bij een lage T over de condensor, in tegenstelling tot het rendement van de afzonderlijk. Regeling op een, eventueel bijgesteld met een kamerthermostaat, zorgt daarbij voor het gewenste comfort. De dient bij voorkeur als referentie voor de regeling te worden genomen, anders kan de bij debietvariaties over de condensor gaan pendelen. Verder is het mogelijk om met een reversibele voor weinig meerkosten ook in - soms gedeeltelijke - koeling van een gebouw te voorzien. De resultaten van de uitgevoerde simulaties blijken de gepresenteerde ontwerpregels voor systemen te bevestigen. Naast deze regels zijn echter nog meer factoren van belang, voornamelijk van bouwkundige aard. Deze zouden dus ook bij het ontwerp van de verwarmingsinstallatie meegenomen moeten worden. Toepassing van de ontwerpregels leiden in de praktijk tot goede resultaten met betrekking tot het comfort en het schakelgedrag van de en. Om de energetische prestaties van een systeem te beoordelen is nauwkeurige monitoring een vereiste. LITERATUUR. Roberto Traversari c.s., Reader Workshop Warmtepompsysteemontwerpen, TNO ilieu, Energie en Procesinnovatie, maart NEN 28, Energieprestatie van woningen en woongebouwen, Bepalingsmethode, 998, pagina Allard van Krevel, Analysis of engine driven centrifugal pumps, WOC- WET 93.2 Technische Universiteit Eindhoven, J.E.. ooij, Simulatie van het dynamisch gedrag van systemen met behulp van bondgrafen, Dictaat O , Hogeschool van Utrecht, Faculteit Natuur en Techniek, januari 99.. W. Zeiler, De simulatie van de cvinstallatie van een testruimte, Verwarming en Ventilatie, mei 993, nr.. Dit artikel is verschenen in het TVVLmagazine van september 999, jaargang 28, nr. 9 en in Verwarming en Ventilatie van juli/augustus 2, nr. 7/8. PC ASTER I / O kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh kwh BUITENVOELER RUITEVOELER DN 6 DN 4 Tbron = 3 - K HWS 348 PN/PN- propeen 3,3 kw 4, kw Tcv = -7 K DN 4 DN 2 DN 4 DN 6 DN 4 AA DN 4 Tbron = 3 - K HWS 348 PN/PN- propeen 3,3 kw 4, kw cv = -7 K DN 2 DN 6 EVEL DN 4 DN 6 AA RONDCOLLECTOR: COLLECTOREN, DUBBELE U-LUS, ETER DIEP DN LEENDA afsluiter RS BUITENVOELER vul/aftap pomp el. naverwarmer flexibele slang aut. ontluchter expansievat DN 2 monitoring (laagspanning) regeling 23 V 4 V veiligheidsklep terugslagklep verjonging temperatuuropnemer debietmeter warmteverbruiker drukmeter temperatuurmeter Figuur 9 Het systeem in het nieuwe pand van Techneco BV. 7

8 BIJLAE A INVLOED VAN LOKAE TEPERATUUROPNEER OP SCHAKELEDRA WARTEPOP Bij de regeling van een cv-systeem op basis van een wordt vaak de beschouwd als de te regelen grootheid. Indien de schakelfrequentie niet van belang is of wanneer het warmteleverend apparaat modulerend is, kan dat een goede keuze zijn. Een heeft echter alleen een aan/uit mogelijkheid en de levensduur van de compressor is gebaat bij een lage schakelfrequentie. In dat geval heeft het de voorkeur om de te regelen. Dit heeft als voordeel dat variaties van het debiet over de condensor niet tot pendelen van de zullen leiden. Daarnaast wordt het systeemgedrag trager. Hiermee dient vooral bij grote systemen rekening te worden gehouden wanneer eventueel één of meer trappen bijgeschakeld kunnen worden. Deze bijschakeling mag pas na een bepaalde vertragingstijd vrijgegeven worden. In onderstaande vier figuren wordt aangegeven wat het verschil kan zijn tussen regeling op of. Er is uitgegaan van een monovalent verwarmingssysteem met één open en één afsluitbare groep. Figuur en Figuur geven aan wat er gebeurt wanneer de geregeld wordt en door een verlaging van het debiet over de condensor de T twee maal zo groot wordt. De temperatuursprong wordt groter dan de hysterese van ± K die de regeling aanhoudt en de gaat pendelen. Figuur 2 en Figuur 3 gelden voor eenzelfde systeem maar dan bij regeling van de op een verlaagde met een hysterese van ± K. De verandering van de T over de condensor wordt in het vloerverwarmingssysteem volledig uitgedempt en leidt niet tot pendelen. Het schakelgedrag van de is in beide gevallen nagenoeg hetzelfde. REELIN VAN AANVOERTEPERATUUR, T -condensor = K REELIN VAN AANVOERTEPERATUUR, T -condensor = K Figuur Regeling van bij een klein temperatuurverschil over de condensor Figuur Regeling van bij een groot temperatuurverschil over de condensor. REELIN VAN RETOURTEPERATUUR, T -condensor = K REELIN VAN RETOURTEPERATUUR, T -condensor = K Figuur 2 Regeling van bij een klein temperatuurverschil over de condensor Figuur 3 Regeling van bij een groot temperatuurverschil over de condensor. 8

9 BIJLAE B BESCHRIJVIN VAN HET ESIULEERDE VERWARINSSYSTEE Een bivalent systeem bestaande uit een en een naverwarmer in serie levert warmte aan twee identieke ruimtes via vloerverwarming. De transmissie van deze ruimtes bij C en een ruimtetemperatuur van 2 C bedraagt in totaal circa 4, kw. Tussen de ruimtes vindt geen warmte-uitwisseling plaats. Verder hebben de ruimtes de bekende eigenschappen van nieuwbouwwoning: goed geïsoleerde muren met een bufferende werking en een raam waardoor een groot deel van de warmte verloren gaat. Ruimte heeft een iets groter raam dan ruimte 2 en dus ook een grotere transmissie. In Figuur 4 wordt de beschouwde ruimte schematisch weergegeven. Figuur 3 van de hoofdtekst geeft het hydraulische schema van het verwarmingssysteem weer. In beide ruimtes bevindt zich een vloerverwarmingsgroep die desgewenst afsluitbaar is. Tussen aanvoer en retour is een buffer geplaatst die in het model is opgedeeld in drie compartimenten. De leiding naar de buffer is afsluitbaar en functioneert desgewenst als een overstort. Door aanpassing van de inhoud van de compartimenten kunnen we spreken van een werkelijke buffer of een bypass leiding. De buffer is geïsoleerd maar staat wel warmte af aan de omgeving. De drieweg verdelers in aanvoer en retour hebben ook een inhoud en staan daarmee model voor de aanvoer- en retourleiding. Bij een grote toegekende inhoud dienen ze respectievelijk als buffer in de aanvoer of retour. Voor het geval dat zowel de kortsluitleiding als een van beide groepen gesloten is wordt de volumestroom gereduceerd tot 8% van die tijdens nominaal bedrijf. In alle andere situaties is de volumestroom %, eventueel verdeeld over twee groepen (ieder %). De kleppen staan of geheel open of geheel dicht, maar nooit alle drie in dezelfde stand. In alle beschreven gevallen wordt uitgegaan van de hierboven geschetste situatie, tenzij anders vermeld. De wordt via een geregeld op de temperatuur in de retourverdeler, eventueel tijdelijk aangepast bij grote afwijkingen van de temperatuur in ruimte ; dit is de referentieruimte. Indien een vloerverwarmingsgroep afgesloten kan worden, wordt dit gedaan op basis van een ruimtethermostaat met een hysterese van ± K. De variatie van de wordt gesimuleerd door een sinusoïde met een amplitude van K. De gemiddelde waarde is niet altijd dezelfde, omdat die gevallen worden getoond waarbij de typische aspecten van het gesimuleerde systeem naar voren komen. De bondgraaf van het gesimuleerde systeem is weergegeven in Figuur. Transmissie Omgeving Transmissie Transmissie Raam Wand Ruimte 3 m Isolatie Vloerverwarming Isolatie 8 m Bodem m Figuur 4 Schematische weergave van de ruimte die als model gebruikt is. Bij de simulaties zijn twee onafhankelijk te verwarmen ruimtes beschouwd. 9

10 vi,bo T om ka,wa C vi T RUITE om T om vl,vi C vv is,om C C C is wa,is wa ka,wa ka vl,ka C vl vv,vl T T T b3,ir ir b2,ir ir b,ir ir C vr C b3 C b2 C wp C bv C b C va f (t) P wp P bv C C C C is,om is wa,is wa ka,wa ka vl,ka vl vv,vl T om RUITE 2 T om vl,vi C vv ka,wa C vi T om vi,bo Figuur Bondgraaf van het gesimuleerde systeem. LEENDA C capaciteit b buffer (compartiment is isolatie (wand) va aanvoerverdeler geleiding, 2 en 3) ka kamer vr retourverdeler P vermogen bo bodem om omgeving vv vloerverwarming T temperatuur bv bijverwarming vi vloerisolatie wa wand tweepoort ir installatieruimte vl vloer wp