INHOUD. Bijlagen Bijlage 1 Computer uitvoer blz. 101 t/m 115 Bijlage 2 Funderingsadvies blz. 201 t/m 220 Bijlage 3 Tekening

Transcriptie

1

2

3 INHOUD 1 INLEIDING Projectomschrijving Doel van de berekening CONSTRUCTIEVE UITGANGSPUNTEN Normen en richtlijnen ONTWERPGEGEVENS Constructietype Referenties Rekenprogrammatuur Veiligheidsklasse en referentieperiode Supervisie en inspectie Belastingfactoren MATERIAALGEGEVENS Constructiestaal Beton Betonstaal BELASTINGEN Permanente belastingen Variabele belastingen Belastingcombinaties en momentaanfactoren SCHEMATISATIE Constructie Excentriciteiten Verticale veerconstante palen RESULTATEN Leuning Stootplaten Randligger Tussenligger Toets eigen frequentie Landhoofd Opleg nok landhoofd t.b.v. stootplaat Controle horizontale belasting landhoofd + moment uit ligger Paaldraagvermogen Paalkopmoment Bijlagen Bijlage 1 Computer uitvoer blz. 101 t/m 115 Bijlage 2 Funderingsadvies blz. 201 t/m 220 Bijlage 3 Tekening B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 2 van 18

4 1 INLEIDING 1.1 Projectomschrijving In opdracht van RPS Advies & ingenieursbureau is door ons bureau de engineering verzorgd van een te realiseren brug in projectgebied de Groenzoom te Berkel en Rodenrijs. In dit rapport zijn de berekeningsresultaten weergegeven. 1.2 Doel van de berekening Doel van deze berekening is het vaststellen van de afmetingen van constructieonderdelen. Het op deze berekeningen gebaseerde ontwerp zal borg staan voor een veilige constructie onder alle omstandigheden welke in de van toepassing zijnde normering zijn voorzien. Het ontwerp is weergegeven op tekeningen: Tekeningnummer Onderdeel Datum B Kleine brug B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 3 van 18

5 2 CONSTRUCTIEVE UITGANGSPUNTEN 2.1 Normen en richtlijnen Hieronder een schematische weergave van de van toepassing zijnde normering: Hierbij is de volgende normering op onderhavig project van toepassing: NEN-EN 1990 NEN-EN 1991 NEN-EN 1992 NEN-EN 1993 NEN-EN 1995 NEN-EN 1996 NEN-EN 1997 Grondslagen van het constructief ontwerp Belastingen op constructies Betonconstructies Staalconstructies Houtconstructies Metselwerk Geotechniek In het volgende hoofdstuk omschrijven wij de ontwerpgegevens B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 4 van 18

6 3 ONTWERPGEGEVENS 3.1 Constructietype Onderhavige constructie betreft een verkeersbrug, en is ingedeeld in het type brug voor voetgangers en fietsers. Het belastingmodel buitengewone aanwezigheid van voertuigen op de brug is, zoals overeengekomen met opdrachtgever, in rekening gebracht. Hierbij is het voertuig benoemd in de normering vervangen door een door opdrachtgever zelf gedefinieerd voertuig, zie paragraaf Referenties 06P RG-01-Berkel en Rodenrijs pdf. 06P000200_2.GEF. 06P000200_1.GEF. DO Brug Middelweg deel 2.2.dwg. Locatie brug duiker.dwg. Berkel en Rodenrijs-Meerweg+Kleihoogt-rev _inclusief locatie brug.pdf. NC (k&l) - nieuwe lijnstylen.dwg. NC _grondwerk en profielen_ dwg. 3.3 Rekenprogrammatuur MatrixFrame 5.0 SP12. Technosoft Palen Verticaal V5.32a. Scia Engineer V Spreadsheets. 3.4 Veiligheidsklasse en referentieperiode Ontwerplevensduurklasse 3 (NEN-EN 1990 / NB A.1.1, tabel 2.1) Referentieperiode 50 jaar (NEN-EN 1990 / NB A.1.1., tabel 2.1) Gevolgklasse CC1 (NEN-EN 1990 / NB Bijlage B.3.1, tabel B1) Betrouwbaarheidsklasse RC1 (NEN-EN 1990 Bijlage B.3.2) Constructieklasse: Landhoofd S3 (NEN-EN / NB art , tabel 4.3N) Milieuklasse: Landhoofd XD1/ XF4 (NEN-EN tabel 4.1) Bijbehorende minimale dekkingen: Zijden XD = 35 mm (NEN-EN / NB art , tabel 4.4N) De minimale dekking van 35 mm is aangehouden voor alle constructieonderdelen. 3.5 Supervisie en inspectie Behorend bij RC1 worden, conform NEN-EN 1990, de volgende controles op ontwerp en uitvoering voorzien: Ontwerp en berekeningen DSL1 Normale supervisie Controle door andere persoon dan die het ontwerp en de berekeningen gemaakt heeft. Uitvoering IL1 Normale inspectie Inspectie volgens de werkwijze van de organisatie. Supervisie en inspectie zijn geen aanleiding voor gewijzigde belastingfactoren B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 5 van 18

7 3.6 Belastingfactoren Hieronder geven wij een omschrijving van de belastingfactoren welke gebruikt zijn bij berekening van de volgende onderdelen: Stootplaten. Stalen liggers. Landhoofden. Stalen buispalen Conform NEN-EN 1990 tabel NB.13 A2.4(B): Gevolgklasse β G Verkeer γ Gj,sup 6.10a 6.10b (incl. ξ) γ Gj,inf 6.10a en 6.10b (met ψ=1) CC 1 3,3 1,20 1,10 0,90 1,20 1,35 CC 2 3,8 1,30 1,20 0,90 1,35 1,50 CC 3 4,3 1,40 1,25 0,90 1,50 1,65 γ = 0 voor gunstig werkende veranderlijke belastingen Overig veranderlijk (met ψ=1) Voor γp zie de aanbevelingen in de desbetreffende materiaalgebonden Eurocodes 1992 t/m Voor de berekening van het effect van ongelijkmatige zettingen geldt dat γ G,set = 1,20 in het geval van een lineaire berekening en γ G,set = 1,35 in geval van een niet lineaire berekening. Gunstig werkende zettingsverschillen worden niet in rekening gebracht. De grootte van de zettingen is bepaald op basis van de karakteristieke belastingcombinatie en de karakteristieke waarden voor de grondeigenschappen. De K Fi factor volgens B3.3 is in de waarden van γ verwerkt, voor de zettingsberekening blijft de betrouwbaarheidsdifferientatie achterwege. In geval van een bijzondere belasting gelden uitsluitend de belastingfactoren 1,00, met momentaan factoren conform onderstaande. W c T d S A1 a, Hieronder geven wij een beschrijving van de toe te passen momentaan factoren conform NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011/NB:2011 tabel NB.17: Belasting Belastingcombinaties Gr1 Gr2 Q fwk Onbedoeld voertuig b c Gelijkmatig 1 0, ,4 0,32 0,4 0,32 0 0,4 verdeelde belasting Horizontale belasting ,4 0,4 0,4 0,4 0 0,4 Dienstvoertuig Q serv ,4 0 0,4 0,8 0 Geconcentreerde belasting Q fwk Onbedoeld voertuig Wind F wk 0,3 0, ,3 0,3 0,3 0 Temperatuur 0,3 0, ,3 0, ,3 0 Sneeuw Impact op of onder de brug Aardbevingsbelasting a A1 = aanrijding op of onder de brug en aanvaring B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 6 van 18

8 b Te beschouwen als gewoon belastinggeval (geen calamiteit), zie c Bij deze combinatie is in de eerste kolom de verticale belasting Bovenstaande tabel is de uitwerking van uitdrukking (6.10b). In de tabel zijn de blijvende belastingen en de voorspanning niet aangegeven. Voor ongunstig werkende blijvende belastingen is γ afhankelijk van de gevolgklasse en voor gunstig werkende blijvende belastingen geldt γ = 0,90. Voor de combinaties gr1, gr2, Q fwk, Onbedoeld voertuig, W, T, en S geldt uitdrukking (6.10) van NEN-EN 1990+A1+A1/C2; voor A1 en A2 gelden de uitdrukkingen (6.11) en (6.12) van NEN-EN 1990+A1+A1/C2. Voor de γ-factoren zie de tabellen NB.11 A2.4(A) tot en met NB.15 A2.4(C) B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 7 van 18

9 4 MATERIAALGEGEVENS 4.1 Constructiestaal De materiaaleigenschappen voor constructiestaal worden ontleend aan NEN :2004. Voor het constructiestaal is kwaliteit S235J0 aangehouden. De minimum vloeigrens bij dikte van 16 millimeter of kleiner is 235 N/mm 2. De minimum kerfslagwaarde is 27 J bij 0 C. Bevestigingsmiddelen worden toegepast in kwaliteit Beton De materiaaleigenschappen voor de betonsterkte worden ontleend aan de NEN-EN Voor in situ beton houden we kwaliteit C30/37 aan, hierbij behoren de volgende materiaaleigenschappen. Voor het brugdek zijn we uitgegaan van kwaliteit C45/55. Sterkteklasse f ck (N/mm 2 ) f cd (N/mm 2 ) permanent F ctk (N/mm 2 ) F ctm (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) C30/ ,0 2,03 2, In het volgende hoofdstuk geven wij een omschrijving van de belastingen. 4.3 Betonstaal Er is gerekend met toepassing van het volgende betonstaal, conform NEN-EN10080:2005: B500A B500B B500C (vervanger van Feb500HKN). (vervanger van Feb500HWL en Feb500HK). (voor gebieden met aardbevingsrisico kritische plastische scharnieren). De verschillende betonstaalsoorten A, B en C betreffen verschillende ductiliteitsklassen. De klassen kennen verschillende verhoudingen in treksterkte/vloei(rek)grens (R m/r e) en minimum rekgrens (A gt). Deze eigenschappen geven een maat voor de mogelijke plastische vervorming van gewapend betonconstructies B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 8 van 18

10 5 BELASTINGEN In dit hoofdstuk beschrijven wij de in rekening gebrachte belastingen, en lichten we (indien nodig) de buiten beschouwing gelaten belastingen toe. 5.1 Permanente belastingen De volgende permanente belastingen zijn geïdentificeerd: Eigen gewicht: o stootplaat. o Landhoofd. o Brugdek. Grondbelasting: o Grond op stootplaat. Soortelijke gewichten: o Eigen gewicht beton 25,0 kn/m³ o Eigen gewicht staal 78,5 kn/m³ o Eigen asfalt/slijtlaag 23,0 kn/m³ o Gewicht aanvulmateriaal droog [zand] 18,0 kn/m³ o Gewicht aanvulmateriaal nat [zand] 20,0 kn/m³ o Hoek inwendige wrijving aanvulmateriaal [zand] Variabele belastingen De volgende variabele belastingen op de fiets-voetgangers brug zijn geïdentificeerd: BM4 (mensenmenigte). Onbedoeld voertuig (belastingen volgens NEN VK30). Horizontale belasting. Sneeuwbelasting. Wind. Temperatuur. Leuning. De belastingen zijn hieronder uitgewerkt, met uitzondering van de volgende genoemde gevallen: Sneeuwbelasting (niet maatgevend). Windbelasting (niet maatgevend). Temperatuur belasting (niet maatgevend) BM4 mensenmenigte Verticaal q fk = 2, / (L+30) < 5,0 L is de belaste lengte [m] = 7,40 m q fk 120 = 2,0 + 7,40+30 < 5,0 = 5,00 kn/m² Horizontaal 10% van q f,k dient horizontaal in rekening gebracht te worden= 0,50 kn/m² Dit geeft totaal 7,4* 2,51* 0,50 9,29 kn B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 9 van 18

11 5.2.2 Onbedoeld voertuig (belasting VK30). Het onbedoelde voertuig is opgegeven door de opdrachtgever en bestaat uit 3 assen van 100kN VK 30. Voor as afstanden en grote van wielafdruk zie onderstaande afbeelding. Verticaal F1 = 300 / 3 = 100,0 kn Horizontaal 30% van de verticale belasting dient horizontaal in rekening gebracht te worden F hor = 300 * 0,3 = 90,0 kn 5.3 Belastingcombinaties en momentaan factoren De combinaties en factoren zijn beschreven in paragraaf 3.6. De factoren zoals benoemd in voornoemde paragraaf zijn toegepast. In het volgende hoofdstuk geven wij een omschrijving van de gebruikte schema s B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 10 van 18

12 6 SCHEMATISATIE 6.1 Constructie Alle oppervlakken en staven zijn 2D geschematiseerd met hun respectieve materiaal- en doorsnede eigenschappen. 6.2 Excentriciteiten Indien belastingen excentrisch aangrijpen is deze excentriciteit meegenomen in de berekening. De excentriciteit dient hierbij bepaald te worden ten opzichte van de geschematiseerde hartlijn van de constructie en het werkelijk aangrijpingspunt. 6.3 Verticale veerconstante palen Het steunpunt onder de palen is niet geschematiseerd als star, er is daar en tegen een verticale veerstijfheid bepaald. Hiermee worden de interne krachten in de constructie vergroot, als gevolg van de herverdelende werking van de bovenbouw. De mate van veerstijfheid is bepaald volgens D.Dicke (stabiliteit voor ontwerpers), en kent de volgende benadering: 80 x D x qc 80 x 219 x 9,0 = 157,7 MN/m gerekend met een conusweerstand van 9,0 N/mm2 Veerconstante aangehouden op 150 MN/m B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 11 van 18

13 7 RESULTATEN De volgende onderdelen zijn gedimensioneerd: Leuning. Stootplaten. Rand ligger. Tussenligger. Landhoofd. Console (opleg nok). Paalafmeting en systeem. Hieronder geven wij per onderdeel een omschrijving van de resultaten. 7.1 Leuning Leuning stijl 80 x 80 x 5 mm Staalkwaliteit S235 Bovenregel 95 x 70 mm Houtkwaliteit min. D50 Hoogte boven dek 1,00 m H.o.h. maat leuningen 1,50 m Bevestiging Leuningstijl met bout 2x M16 H.o.h. maat bouten (verticaal) min.100 mm Voor berekening zie bijlage A, blad 101 Ter plaatse van een leuningstijl wordt de UNP gekoppeld middels een IPE120 aan de naastliggende HEB s. Deze IPE120 is praktisch en zorgt ervoor dat de UNP niet word belast op wringing. 7.2 Stootplaten Stootplaatlengte 2,00m Spreidingshoek [aanname] 30º. Afm. stootplaat 2000 x 1000 x 150 mm [ l x b x h ] Voor berekening van de spreiding en reacties zie bijlage A, Blad 102 Zandbedding kn/m³ [ aanname ] Betonkwaliteit C30/37 Voor berekening zie bijlage A, blad 103 t/m 105 Wapening Ø8-150 o/b voldoet 7.3 Randligger Het eigen gewicht van de stalen ligger wordt gegenereerd door het programma. Belasting breedte ½ * 0,628 0,314 m Permanente belasting dek+ slijtlaag + leuning 0,50* 0, ,00 = 1,16 kn/m Variabele belasting Gelijkmatig verdeelde belasting Mensenmenigte 5,00 * 0,314 1,57 kn/m B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 12 van 18

14 Onbedoeld voertuig Uitgangspunt is dat er zowel van de voor- als de achterassen één wiel gedeeltelijk op de ligger staat. Omdat de wielen niet boven de randligger kunnen komen wordt 40% van de wiellast in rekening gebracht; Vk / 4 * 0,4 = 10,0 kn Voor berekening van de stalen liggers zie bijlage A, bad 106 t/m Tussenligger Het eigen gewicht van de stalen ligger wordt gegenereerd door het programma. Belasting breedte ( 5 / / 8)* 0,628 0,784 m Permanente belasting dek+ slijtlaag 0,50* 0,784 0,39 kn/m Variabele belasting Gelijkmatig verdeeld Nuttige belasting 5,00 * 0,784 3,92 kn/m Onbedoeld voertuig Uitgangspunt is dat er zowel van de voor- als de achterassen twee wielen gedeeltelijk op de ligger staat. Vk / 2 * (0,38 / 0,628) = 30,3 kn Voor berekening van de stalen liggers zie bijlage A, bad 106 t/m Toets eigen frequentie Eigen frequentie f e = a δ a =getalswaarde van de trilling versnelling loodrecht op het constructieonderdeel. Tweezijdig vrij opgelegd en gelijkmatig verdeeld belast geeft; a = 0,315 m/s² δ =getalswaarde van de grootste doorbuiging van de constructie wanneer deze belast wordt gedacht door belastingen gecombineerd volgens de quasi-blijvende combinatie. De maximale frequentie die door personen kan worden opgewekt tijdens het lopen bedraagt 3 Hz. Het komt er op neer dat de doorbuiging (δ) bij korte-duur-gedrag in de quasi-blijvende combinatie niet groter mag zijn dan ca 34 mm. De doorbuiging is bepaald met de rekensoftware MatrixFrame. De berekening is opgenomen in bijlage A, blad 107. Grootste doorbuiging in de quasi-blijvende combinatie is 4,5 mm. 7.6 Landhoofd Het eigen gewicht van de betonen fundering wordt gegenereerd door het programma Eigen gewicht stalen ligger is ca 100 kg/m² Permanente belasting Stootplaat blz 103 B.G.1 = 8,54 kn/m Damwand [aanname] 5,00 kn/m Eigen gewicht brug = 8,4/ 2* (1,00+ 0,50) = 6,30 kn/m + 20,0 kn/m Leuning = 8,4 * 1,0 / 2 4,20 kn B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 13 van 18

15 7.6.2 Variabele belasting Stootplaat blz 103 B.G.2 (verdeelde belasting) = 3,53 kn/m Verdeelde belasting = 8,4/ 2* 5,00 = 21,0 kn/m + 24,5 kn/m Verkeersklasse 30. Maximale belasting op het landhoofd is 2 assen. Wiellast = 25* 2 = 50,0 kn Voor berekening van de wapening en paalbelasting zie bijlage A, blad 109 t/m 113. Hoofdwapening 5Ø10 b/o Beugels Ø Voldoet! 7.7 Opleg nok landhoofd t.b.v. stootplaat De reactie op de opleg nok volgt uit de stootplaat, dit wordt per meter breedte berekend. Extreme belasting uit stootplaat: Reactie uit stootplaat blz. 104 FU.C. 01= 35,2 kn/m Excentriciteit ten opzicht van ophangwapening (beugel): 140 mm M Ed = 35,2 * 0,14 = 4,93 knm Voor berekening van de console zie bijlage A, blad 114. Hoofdwapening Ø Voldoet! 7.8 Controle horizontale belasting landhoofd + moment uit ligger De stalen liggers worden bevestigd middels ankers aan de landhoofden. De horizontale belasting zal zich verdelen over de 2 landhoofden. De belasting uit gronddruk op de landhoofden werken allebei in de richting van de waterkant. Doordat de landhoofden aan elkaar zijn gekoppeld door de stalen ligger heffen ze elkaar op. Horizontale belasting is 90,0 kn (zie 5.2.2) R H;d 90,0 *1,20 = 108 kn R H;d 1 landhoofd 108 / 2 = 54,0 kn R H;d HE200B 54,0 / 3 = 18,0 kn Er worden 3 HE200B ingeklemd geplaatst op het landhoofd door middel van 6 ankers. De 2x drie ankers staan h.o.h. 250 en 100mm. M E;d ligger zie blz 107 S1 M E = 76,6 knm F E;d hor in ligger 54,0 / 3 = 18,0 kn M E;d hor 18,0 * 0,15 (excentriciteit) = 2,7 knm V E;d anker 18,0 / 6 = 3,00 kn (verwaarlozen) Het moment wordt door de boutgroep (F1 en F2) opgenomen. M20 (4.6) V R;d anker = 47,0 kn F R;d anker (trek) = 70,6 kn B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 14 van 18

16 Opneembare moment door boutgroep M R;d door F1 = 70,6 * 0,35 * 2 = 49,4 knm M R;d door F2 = 70,6 * (0,25 / 0,35) * 0,35 * 2 = 35,3 knm M R;d totaal = 49,4 + 35,3 = 84,7 knm M E;d totaal = 76,6 + 2,7 = 79,3 knm Voldoet. Maximale trekkracht in bout is: F1 F Ed = 79,3 / 84,7 * 70,6 = 66,1 kn Voor verankering van M20 zie blz 115, minimale lengte = 300mm 7.9 Paaldraagvermogen Voor berekening van het paaldraagvermogen is gebruik gemaakt van de volgende sondering: DKM-01 en DKM-02 van Inpijn-Blokpoel 06P (zie bijlage B) Voor de maximale paalbelasting zie blz. 112 = 218,0 kn Stalenbuispaal Ø 273 met een inheiniveau NAP -22,0 m Voor berekening van het paaldraagvermogen zie blz. bijlage B blz. 219, R c;netto;d = 244,7 kn Voldoet! 7.10 Paalkopmoment Voor berekening van het paalkopmoment is gebruik gemaakt van de reactie uit de ligger en de horizontaalkracht. Maximale moment op landhoofd uit 4 liggers = 76,6 * (100 / (4 * 30,3) * 4= 253 knm Maximaal horizontaalkracht op landhoofd * arm = 0,50 * 54 (blz ) = 27,0 knm knm Het moment dient opgenomen te worden door 2 palen Ø273x10= 280 / 2 = Opneembaar moment stalen buispaal Ø273x10 = 0,692 * 235 = Voldoet! 140 knm 163 knm De overdracht van het moment uit landhoofd naar d stalenbuispaal wordt door middel van een profiel gerealiseerd. HEM dient in rijrichting te worden geplaatst! M E;d per paal = 140 knm HE160M = 0,674 * 235 = 158 knm Voldoet! B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage - Pagina 15 van 18

17 BIJLAGE 1 Computer uitvoer blz. 101 t/m B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage -BIJLAGEN

18 RPS Advies Ingenieursbureau., Berekeningsrapportage kleine brug P1724 Houten brugleuning NEN-EN gevolgklasse CC1 Horizontale belasting γ Q = 1,35 3,00 kn/m¹ Hoogte leuning boven dek 'h' Afstand hart bevestiging tot bovenkant dek 'a' H.o.h. afstand stijlen 1,00 m 0,15 m 1,50 m Staalkwaliteit = S235 Houtkwaliteit D50 buigsterkte f m;0;k = 50 N/mm² k mod = 0,55 (kl.klasse III, b.d.klasse middellang) k h = 1,13 γ m = 1,30 f m;d = 23,99 N/mm² f v;0;rep = 4 N/mm² f v;d = 1,69 N/mm² E 0;ser;k = N/mm² Bovenregel Afmeting [bxh] = 95 x 70 Weerstandsmoment = mm³ Traagheidsmoment = mm 4 Buigend moment M s;d = 1,14 knm σ m;0;d = 10,8 N/mm² akkoord Dwarskracht V s;d = 3,04 kn σ v;0;d = 0,0 N/mm² akkoord Doorbuiging = 2,8 mm l/531 Leuningstijl Afmeting koker = 80 x 80 x 5 Bevestiging = M16 gat Ø 13 mm Weerstandsmoment = mm³ Traagheidsmoment = mm 4 Buigend moment M s;d = 6,77 knm σ m;0;d = 163,5 N/mm² akkoord Doorbuiging = 0,1 mm Einddoorbuiging = 2,9 mm u toelaatbaar = 20 mm akkoord Bevestiging leuningstijl aan randligger afstand tussen bouten 'x' = 0,1 m Buigend moment M s;d = 6,77 knm Dwarskracht V s;d = 6,08 kn F t;s;1;d = 70,8 kn F t;s;1;d = -64,7 kn Boutkwaliteit = 8.8 M16 F t;u;d = 90,4 kn akkoord Q:\P1724\Excel\B001p

19 RPS Advies Ingenieursbureau, Berekeningsrapportage kleine brug P.1724 Overgangsplaat Belastingklasse : Onbedoeld voertuig (Verkeersklasse 30) lengte loopvlak wiel a : 160 mm Lengte stootplaat l : 2,00 m Dikte stootplaat : 0,15 m Belasting Opbouw t.p.v. overgangsplaat γ Belasting [kn/m³] [kn/m²] Klinkers : 0,15 20,00 3,00 Zand : 0,10 18,00 1,80 Granulaat : 0,15 25,00 3,75 Stootplaat : 0, ,00 3,75 + Totale dikte h : 0,55 m 12,30 kn/m² Verkeersbelasting Gelijkmatig verdeelde belasting 5,0 kn/m² Asdruk 1 x 100 kn Stootcoëfficiënt 1 - Spreidingshoek φ : 30 a 1 : 0,80 m a 3 : 2,64 m PB [kn/m] MB [kn/m] q 1;rep = 12,30 5,00 q 2 = 47,73 R g;rep = 9,8 kn/m overgangsplaat R q;mb;rep = 4,0 kn/m overgangsplaat R q;mb;rep = 28,9 kn/m overgangsplaat NEN-EN γ G = 1,2 γ Q = 1,35 R d = 50,8 kn/m overgangsplaat Q:\P1724\Excel\B001p

20 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Berekeningsrapportage kleine brug Projectnummer Stootplaat Constructeur RPS Advies & Ingenieursbureau Eenheden Q:\P1724\Constructief\Matrix\B001p103.mxf P1724 F. van der Wel m, kn, knm K1 S1 K2 O1 R1000x Afb. Geometrie 1 Balkgeometrie Positie Profielnaam Hoek Traagheidsmoment Materiaal E-Modulus Uitzettingcoeff Gewicht 0,000 - L(2,000) R1000x e-04 C30/ e e m - m4 - kn/m2 C m kn/m Elastische bedding Staaf Positie Verlopende hoogte Type constant Eenheden Cz B Cz E Pasternak Instellingen Breedte Trek Pasternak Cfy B Cfy E Verwijdering S1 0,000 - Nee Veer kn/m3*(m) Nee N.v.t. Nee 1,000 - m kn/m3*(m) kn/m3*(m) - kn/m3*(m) kn/m3*(m) m - Belastingsgevallen Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanent q 12,30 12,30 0,000 2,000(L) Som lasten X: 0,00 kn Z: 24,60 kn B.G.2: Verdeelde veranderlijke belasting q 5,00 5,00 0,000 2,000(L) Som lasten X: 0,00 kn Z: 10,00 kn B.G.3: Mobiele lasten q 47,30 47,30 0,000 0,800 q 47,30 47,30 1,000 1,800 Som lasten X: 0,00 kn Z: 75,68 kn B.G.4: Mobiele lasten q 18,08 18,08 0,200 1,000 q 18,08 18,08 1,200 2,000 Som lasten X: 0,00 kn Z: 28,93 kn m m - - Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Z S1 Fundamenteel Belastingscombinaties B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3 B.G.1 Permanent B.G.2 Verdeelde veranderlijke belasting B.G.3 Mobiele lasten B.G.4 Mobiele lasten B.G. Oplegreacties B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My B.G.1 O vast vast Som Reacties Som Lasten B.G.2 O vast vast Som Reacties Som Lasten B.G.3 O vast vast :46:56 MatrixFrame 5.0 SP12 103

21 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers B.C. Oplegging Positie Z Yr Z My Som Reacties Som Lasten B.G.4 O vast vast Som Reacties Som Lasten m kn/m knmrad kn knm Fu.C. Staafkrachten Veld Positie B.G. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 Vb Vmax Ve Veld 1 0,000-2,000 Fu.C ,000-2,000 Fu.C ,000-2,000 Fu.C m - knm knm m knm m m kn kn kn Fu.C. Extreme oplegreacties Oplegging Knoop B.C. Zmax My B.C. Z Mymax O1 S1 Fu.C Globale extreme waarden O1 S1 Fu.C , kn knm - kn knm Beton eigenschappen Betontoets volgens NEN-EN C2:2010/NB:2011 Naam Waarde Eenheden Hoek drukdiagonaal Samenstelling constructiedelen Staaf Profiellabel Profiel Betonkwal. Constr.Dl. Begin: Eind: Groep S1 P7 R1000x150 C30/37 Vloer 1 Vloer G m m - Algemene gegevens Groep Constr.Dl. Voorspanning L1 L2 Staal Fabric. N.Kor. Stortsl. Toetsing afmeting G1 Vloer Nee N/A N/A B500A mm mm - I.h.w Bmin: 150 >= 50 NEN-EN #9.1 Kruipgegevens Groep Cement RV (%) Ouderdom Tijd T Kruip type Kruipcoeff. G1 S 60 % 28 Dagen Inf Berekend Dekkingsgegevens Groep Str.Class Boven Onder Zij- + Voorkant Mil. Ruw Metin g C,min C,no C,toe Mil. Ruw Metin g C,min C,no C,toe Mil. Ruw Meti ng C,min C,no C,toe G1 S4 XF4 Nee Norm XC4 Nee Norm XC4 Nee Norm (XC) aal aal aal mm mm mm mm mm mm mm mm mm Opleggingsgegevens Opleggingsgegevens, Vloer 1 Positie Oplegg. Type Afmeting Staaf Afmeting Mti Mti bov. Mti ond. Dwarskr. Moment O1 n.v.t. 0,000 Ja 2,14 0,00 Niet afgetopt Niet afgetopt m - - m - m - knm knm :46:56 MatrixFrame 5.0 SP12 104

22 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers R8-150a K S1 Vloer K R8-150a Afb. Langswapening. (Afbouw) Vloer :46:56 MatrixFrame 5.0 SP12 105

23 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Berekeningsrapportage kleine brug Projectnummer Hoofd en randligger Constructeur RPS Advies & Ingenieursbureau Eenheden Q:\P1724\Constructief\Matrix\B001p106.mxf P1724 F. van der Wel m, kn, knm K3 O3 S2 UNP200 K4 O K1 O1 S HE200B K2 O A B Afb. Geometrie 1 Staven Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000 0,000 7,400 0,000 7,400 S2 K3 NVM NVM K4 P2 0,000-2,000 7,400-2,000 7, m m m m m Profielen Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 HE200B e e-05 S235 0 P2 UNP e e-05 S m2 m4 - Materialen Materiaalnaam Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff S e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m Opleggingen Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O1 K1 vast vast O2 K2 vrij vast O3 K3 vast vast O4 K4 vast vast kn/m kn/m knmrad Belastingsgevallen Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanent qg 0,61 (1.00x) qg q q 0,25 (1.00x) 1,15 0,39 0,61 (1.00x) 0,000 7,400(L) 0,25 (1.00x) 0,000 7,400(L) 1,15 0,000 7,400(L) 0,39 0,000 7,400(L) Som lasten X: 0,00 kn Z: 17,82 kn B.G.2: Gelijkmatig verdeeld q 1,57 1,57 0,000 7,400(L) q 3,92 3,92 0,000 7,400(L) Som lasten X: 0,00 kn Z: 40,61 kn Z" S1 Z" S2 Z' S2 Z' S1 Z' S2 Z' S :40:17 MatrixFrame 5.0 SP12 106

24 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.3: VK 30 F 10,00 1,000 Z' S2 F 30,25 1,000 Z' S1 F 10,00 4,000 Z' S2 F 30,25 4,000 Z' S1 F 10,00 5,000 Z' S2 F 30,25 5,000 Z' S1 Som lasten X: 0,00 kn Z: 120,75 kn B.G.4: Kniklengte q 1,00 1,00 0,000 7,400(L) Z' S1-S2 Som lasten X: 0,00 kn Z: 14,80 kn m m - - Fundamenteel Belastingscombinaties B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 B.G.1 Permanent B.G.2 Gelijkmatig verdeeld B.G.3 VK B.G.4 Kniklengte - - Karakteristiek Belastingscombinaties B.G. Omschrijving Ka.C.on Ka.C.1 B.G.1 Permanent B.G.2 Gelijkmatig verdeeld - - B.G.3 VK B.G.4 Kniklengte - - Quasi-permanent Belastingscombinaties B.G. Omschrijving Qu.C.1 B.G.1 Permanent 1.00 B.G.2 Gelijkmatig verdeeld 0.40 B.G.3 VK 30 - B.G.4 Kniklengte - Fu.C. Staafkrachten Staaf B.C. Mb Mmax xmmax Me x-m0 x-m0 T/D Nmax Vb Vmax Ve S1 Fu.C Fu.C S2 Fu.C Fu.C knm knm m knm m m - kn kn kn kn Ka.C. Doorbuigingen Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind X Z Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb X Z S1 Ka.C.on 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0,000 Ka.C.1 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0,000 S2 Ka.C.on 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0,000 Ka.C.1 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0, m m m m m m m m Qu.C. Doorbuigingen Staaf B.C. Knoop Begin Staaf Knoop Eind X Z Z'afst Z' Z' glb dist Z' glb X Z S1 Qu.C.1 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0,000 S2 Qu.C.1 0,000 0,000 3,700 0, ,000 0, m m m m m m m m Kipsteunengegevens Staaf Profiel Begin: Eind: Kipsteunen boven Kipsteunen onder Aangrijphoogte C1 - V1 ( ) P1 Vrij Vrij Neutrale as m m :40:21 MatrixFrame 5.0 SP12 107

25 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Doorbuiginggegevens Staaf Constructietype Toetsing Zeeg Zeegvorm Eis U;eind Eis U;bij C1 - V1 ( ) Vloer Algemeen 0,00 Parabolisch L/250 L/333 C2 - V1 ( ) Vloer Algemeen 0,00 Parabolisch L/250 L/ Unity Check Staalcontrole volgens NEN-EN :2009/NB:2011 Veld Toetsing Combinatie Formule Max Unity Check C1-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.2 EN (6.12) 0,51 C1-V1 ( ) Kiptoetsing Fu.C.2 NEN-EN (6.54) 0,59 C1-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN 1990/NB A ,03 C2-V1 ( ) Doorsnede Fu.C.2 NEN-EN1993 EN (6.1) 0,60 C2-V1 ( ) Doorbuigingstoetsing Ka.C.1 NEN-EN 1990/NB A , :40:21 MatrixFrame 5.0 SP12 108

26 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Projectnaam Omschrijving Opdrachtgever Bestand Berekeningsrapportage kleine brug Projectnummer Landhoofd Constructeur RPS Advies & Ingenieursbureau Eenheden Q:\P1724\Constructief\Matrix\B001p109.mxf P1724 F. van der Wel m, kn, knm 1 O1 O2 K1 S1 K2 S2 K3 S3 K R550x R550x R550x A B C D Afb. Geometrie 1 Staven Staaf Knoop Scharnier Knoop Profiel X-B Z-B X-E Z-E Lengte B B E E S1 K1 NVM NVM K2 P1 0,000 0,000 0,700 0,000 0,700 S2 K2 NVM NVM K3 P1 0,700 0,000 2,700 0,000 2,000 S3 K3 NVM NVM K4 P1 2,700 0,000 3,400 0,000 0, m m m m m Profielen Profiel Profielnaam Oppervlakte Iy Materiaal Hoek P1 R550x e e-03 C30/ m2 m4 - Profielvormen Profiel Verlopende hoogte hb he tf tw tf2 B bl br Raatliggers Mx P1 Nee Nee m m m m m m m m - m Materialen Materiaalnaam Dichtheid E-Modulus Uitzettingcoeff C30/ e e-06 - kn/m3 kn/m2 C m Opleggingen Oplegging Knoop X Z Yr HoekYr O1 K2 vast vrij 0 O2 K3 vrij vrij kn/m kn/m knmrad K1 S1 K2 S2 K3 S3 K Afb. Lasten B.G.1 Permanent :02:02 MatrixFrame 5.0 SP12 109

27 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers K1 S1 K2 S2 K3 S3 K Afb. Lasten B.G.2 Mensenmenigte K1 S1 K2 S2 K3 S3 K Afb. Lasten B.G.3 VK K1 S1 K2 S2 K3 S3 K Afb. Lasten B.G.4 VK 30 Belastingsgevallen Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.1: Permanent q q q qg qg F F qg 20,00 20,00 20,00 5,50 (1.00x) 5,50 (1.00x) 4,20 4,20 5,50 (1.00x) 20,00 0,250 0,700(L) 20,00 0,000 2,000(L) 20,00 0,000 0,500 5,50 (1.00x) 0,000 0,700(L) 5,50 (1.00x) 0,000 2,000(L) 0,250 0,500 5,50 (1.00x) 0,000 0,700(L) Som lasten X: 0,00 kn Z: 86,10 kn B.G.2: Mensenmenigte q 24,50 24,50 0,250 0,700(L) q q 24,50 24,50 24,50 0,000 2,000(L) 24,50 0,000 0,500 Som lasten X: 0,00 kn Z: 72,28 kn B.G.3: VK 30 F 50,00 0,400 F F F 50,00 50,00 50,00 0,200 0,950 1,450 Som lasten X: 0,00 kn Z: 200,00 kn Z' S1 Z' S2 Z' S3 Z" S1 Z" S2 Z' S1 Z' S3 Z" S3 Z' S1 Z' S2 Z' S3 Z' S1 Z' S2 Z' S2 Z' S :02:02 MatrixFrame 5.0 SP12 110

28 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers Type Beginwaarde Eindwaarde Beginafstand Eindafstand Richting Staaf of knoop B.G.4: VK 30 F 50,00 0,000 Z' S2 F 50,00 0,500 Z' S2 F 50,00 1,500 Z' S2 F 50,00 2,000 Z' S2 Som lasten X: 0,00 kn Z: 200,00 kn m m - - B.G. Oplegreacties B.G. Oplegging Knoop X Z My B.G.1 O1 K O2 K Som Reacties ,10 Som Lasten B.G.2 O1 K O2 K Som Reacties ,27 Som Lasten B.G.3 O1 K O2 K Som Reacties ,00 Som Lasten B.G.4 O1 K O2 K Som Reacties ,00 Som Lasten kn kn knm Fundamenteel Belastingscombinaties B.G. Omschrijving Fu.C.1 Fu.C.2 Fu.C.3 B.G.1 Permanent B.G.2 Mensenmenigte B.G.3 VK B.G.4 VK O1 O2 K1 S1 K2 S2 K3 S3 K Afb. Fu.C. Momenten (My) Omhullende :02:02 MatrixFrame 5.0 SP12 111

29 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers K1 S1 K2 O1 S K3 O2 S K Afb. Fu.C. Dwarskracht (Vz) Omhullende O1 O2 K1 S1 K2 S2 K3 S3 K (Fu.C.2) (Fu.C.3) Afb. Fu.C. Oplegreacties Omhullende O1 O2 K1 S1 K2 S2 K3 S3 K4 R550x400 Ligger 1 R550x400 R550x400 Fig. Betondefinitie Beton eigenschappen Betontoets volgens NEN-EN C2:2010/NB:2011 Naam Waarde Eenheden Hoek drukdiagonaal Samenstelling constructiedelen Staaf Profiellabel Profiel Betonkwal. Constr.Dl. Begin: Eind: Groep S1 P1 R550x400 C30/37 Ligger 1 Ligger G1 S2 P1 R550x400 C30/37 Ligger 1 Ligger G1 S3 P1 R550x400 C30/37 Ligger 1 Ligger G :02:02 MatrixFrame 5.0 SP12 112

30 Den Boer Consult B.V. Groot-Ammers m m - Algemene gegevens Groep Constr.Dl. Voorspanning L1 L2 Staal Fabric. N.Kor. Stortsl. Toetsing afmeting G1 Ligger Nee N/A N/A G2 Ligger Nee N/A N/A B500A B500A mm mm - I.h.w. I.h.w Bmin: 0 Bmin: 550 >= >= 100 NEN-EN #9.1 NEN-EN #9.1 Kruipgegevens Groep Cement RV (%) Ouderdom Tijd T Kruip type Kruipcoeff. G1 S 60 % 28 Dagen Inf Berekend 2.2 G2 S 60 % 28 Dagen Inf Berekend Dekkingsgegevens Groep Str.Class Boven Onder Zij- + Voorkant Mil. Ruw Metin g C,min C,no C,toe Mil. Ruw Metin g C,min C,no C,toe Mil. Ruw Meti ng C,min C,no C,toe G1 S4 XF4 Nee Norm XF4 Nee Norm XF4 Nee Norm (XC) aal (XC) aal (XC) aal G2 S4 XF4 Nee Norm XF4 Nee Norm XF4 Nee Norm (XC) aal (XC) aal (XC) aal mm mm mm mm mm mm mm mm mm Opleggingsgegevens Opleggingsgegevens, Ligger 1 Positie Oplegg. Type Afmeting Staaf Afmeting Mti Mti bov. Mti ond. Dwarskr. Moment O1 n.v.t. 0,000 N/B Niet afgetopt Niet afgetopt O2 n.v.t. 0,000 N/B Niet afgetopt Niet afgetopt m - - m - m - knm knm - - Wapening in doorsnede Wapening in doorsnede, Ligger 1 Boven Scheurvorming Positie Md Basis Bijleg As,ben As,toe D,max S,max Onder Flank Beugels R ,57 300, R ,57 300,00 Scheurvorming Positie Md Basis Bijleg As,ben As,toe D,max S,max R ,57 300,00 Positie Mx Wapening As,ben As,toe ,00 R ,00 R ,00 R Positie Zijde Vd Wapening AsV;ben. AsT;ben. As,toe Vrd;c Vrd;s Ved Rechts 0.00 R Links R Rechts R Links R Rechts R Links 0.00 R :02:02 MatrixFrame 5.0 SP12 113

31 RPS Advies Ingenieursbureau, Berekeningsrapportage kleine brug P.1724 Balkberekening Betonkwaliteit: C30/37 rekenwaarde van de druksterkte f cd (N/mm 2 ) 20,0 karakteristieke cilinderdruksterkte f ck (N/mm 2 ) 30 Staalkwaliteit f yk (N/mm 2 ) 500 f yd (N/mm 2 ) 435 σ k (N/mm 2 ) 0 σ Ed (N/mm 2 ) 0 E s (N/mm 2 ) 2,0E+05 f ctm (N/mm 2 ) 2,90 k = f yd / f cd 21,7 Milleuklasse XC3 Constructieklasse S4 Referentie periode (jaar) 50 Balkhoogte (mm) 200 Balkbreedte (mm) 1000 Ruw nee Betondekking beugel. c nom = c min + c dev (mm) 30 Toegepaste dekking 35 Beugel diameter (mm) 10 Gem. staafdiameter (mm) 10,0 Nuttige hoogte d (mm) 150 LANGSWAPENING M Ed (knm) 4,93 M Eqp (knm) 4,11 WAPENING Formule: M Ed /(f cd *b*d 2 ) 11 dit geeft ρ l (GTB 11.2.a) 0,051 A;benodigd (ρ 0 *b*d*10 4 ) * (f yd / (f yd * σ Ed ) (mm 2 ) 76 Minimale wap. (mm 2 ) 260 Maximale wap. (mm 2 ) 8000 Benodigde wapening (mm 2 ) 95 Gekozen staafdiameter (basis) 10 Gekozen aantal staven (basis) 3,33 Gekozen staafdiameter 0 Gekozen aantal staven 0 geeft (mm 2 ) 262 Voldoet? Ja DWARSKRACHT V Ed (kn) 35,2 Dwarskracht zonder extra wapening V Rd,c (kn) 81 De dwarskracht V Rd,max (kn) 810 Gekozen hoek θ tussen 21,8º - 45,0º 45 Wapening gebaseerd op min wap Oppervlakte beugel wapening A sw (mm 2 /m) 80 Gekozen staafdiameter beugels (basis) (mm) 10 Gekozen h.o.h maat beugels dubbelsnedig (mm) 500 Extra beugels bijleg staafdiameter (mm) 0 Extra beugels h.o.h. maat dubbelsnedig (mm) 0 Geeft (mm 2 ) 314 Voldoet? Ja SCHEURWIJDTE Ø eq (mm) 10,0 s (mm) 270,0 p p,eff (%) 0,41 s r,max (mm) 570 σ s (N/mm 2 ) 105 (ε sm -ε cm ) 3,16E-04 Duur van belasting kort Cementklasse N E cm (N/mm 2 ) 3,3E+04 h 0 (mm) 167 ϕ (, t 0 ) 2,1 k x (-) 1,17 ω k = s r,max (ε sm -ε cm ) 0,18 ω max (mm) 0,35 Ø s,max (mm) 50,8 s max (mm) 365,6 Q:\P1724\Excel\B001p114 Voldoet? Ja

32 RPS Advies Ingenieursbureau, Berekeningsrapportage kleine brug P.1724 Verankering van langswapening NEN-EN art. 8.4 Betonkwaliteit: C30/37 f ck [N/mm²] 30 2/3 f ctm = 0,30*f ck [N/mm²] 2,9 f ctk,0,05 = 0,7*f ctm [N/mm²] 2,0 f ctd = α ct *f ctk,0,05 /γ c : [N/mm²] 1,4 η 1 : 1,0 η 2 : 1,0 f bd = 2,25η 1 η 2 f ctd [N/mm²] 3,0 Trekkracht in staaf N Ed [kn] 66,1 Diameter wapening ϕ [mm] 20 σ sd [N/mm²] 210 Basisverankeringslengte l b,rqd = ϕ/4* (σ sd / f bd ) [mm] 346 Rekenwaarde van de verankeringslengte h.o.h. afstand staven [mm] 100 dekking [mm] 35 c d [mm] 35 α 1 factor vorm v.d. staaf : 1,0 α 2 betondekking : 0,9 α 3 dwarswap. niet gelast : 1,0 α 4 dwarswap. gelast : 1,0 α 5 opsluiting dwarsdruk : 1,0 l bd = α 1 α 2 α 3 α 4 α 5 l b,rqd [mm] 307 l b,min [mm] 200 Toepassen l bd [mm] 350 Q:\P1724\Excel\B001p

33 BIJLAGE 2 Funderingsadvies blz. 201 t/m B/P1724 Engineering diverse constructies Groenzoom Berekeningsrapportage -BIJLAGEN

34 Geotechniek - Milieutechniek

35

36 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs INHOUDSOPGAVE 1. INLEIDING ONDERZOEK SONDERINGEN INMETING EN WATERPASSING FOTO S... 1 BIJLAGEN: A) Situatietekening en foto s B) Waterpasstaat C) Sondeergrafieken D) Verklaring codering VERZENDLIJST Per post: Construct Civiel Ingenieurs B.V. (CCI) te Leerdam t.a.v. Ing. K. Meulman Per k.meulman@constructcivielingenieurs.nl INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

37 Blz. 1 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs 1. INLEIDING Ten behoeve van het project Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs is door ons bureau op verzoek van Construct Civiel Ingenieurs B.V. (CCI) uit Leerdam een geotechnisch onderzoek verricht. Voorliggend rapport bevat een beschrijving en de resultaten van het onderzoek. 2. ONDERZOEK 2.1 Sonderingen Er zijn 2 sonderingen gemaakt met een elektrische conus conform NEN Bij de sonderingen is naast de conusweerstand tevens de plaatselijke wrijving gemeten en geregistreerd. De relatie tussen conusweerstand en plaatselijke wrijving, het wrijvingsgetal, geeft een indicatie van de verschillende grondsoorten onder het grondwaterniveau. De sonderingen zijn uitgevoerd door een minirupsvoertuig. Voor de grafieken van de sonderingen wordt verwezen naar bijlage C; de locatie van de sondeerpunten is aangegeven op de situatietekening SIT-01, toegevoegd onder bijlage A. Voor een verklaring van de op de tekening gebruikte tekens wordt verwezen naar de Verklaring Codering die onder bijlage D aan dit rapport is toegevoegd. 2.2 Inmeting en waterpassing Met behulp van een GNSS meetsysteem zijn de locaties van de onderzoekspunten uitgezet in RD-coördinaten en is de hoogte van het maaiveld ter plaatse van ieder onderzoekspunt bepaald ten opzichte van NAP. De gemeten hoogte is gecontroleerd aan de hand van een NAP-referentieniveau in de omgeving van het werk. Voor de omschrijving van het referentiepunt en voor de resultaten van de inmeting en waterpassing wordt verwezen naar de inmeet- en waterpasstaat bijlage B. 2.3 Foto s Tijdens de uitvoering van het veldwerk zijn enkele foto s gemaakt. Voor de foto s en een tekening waarop met pijlen is aangegeven vanuit welke positie en in welke richting de foto s zijn gemaakt wordt verwezen naar bijlage A. INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

38 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs Bijlage A INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

39

40 FOT-01 Opdracht : 06P Project : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs 1. Sondeerlocatie DKM Sondeerlocatie DKM-02 INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau Mercuriusweg v TA WADDINXVEEN Telefoon/Fax: T F

41 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs Bijlage B INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

42 WPS-01 Opdracht : 06P Project : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs WATERPASSTAAT Meetmethode : Uitgezet en gewaterpast middels dgps Datum meting : 25 september 2013 Hoogte (Z) t.o.v. : NAP Meetpunten x-coördinaat y-coördinaat z-coördinaat (hoogte) [m] [m] [m t.o.v. NAP] DKM ,08 DKM ,05 Grondwaterstand in DKM-01 ( ) Grondwaterstand in DKM-02 ( ) -5,40-5,39 Put ,21 Weg ,43 Brug ,69 Water 1 (sloot, ) ,48 Water 2 (sloot, ) ,53 Let op: Deze waterpasstaat dient om inzicht te geven in de hoogteligging en locaties van de meet- en onderzoekspunten ten opzichte van een referentiepunt. De resultaten dienen niet voor andere doeleinden te worden gebruikt. INPIJN-BLOKPOEL ingenieursbureau T v F Mercuriusweg 18 E west@inpijn-blokpoel.com 2741 TA WADDINXVEEN

43 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs Bijlage C INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

44 Opdracht: Project: 06P Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov NAP Diepte in meters tov NAP Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:Inpijn Blokpoel X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-1 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

45 Opdracht: Project: 06P Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov NAP Diepte in meters tov NAP Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:Inpijn Blokpoel X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-2 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

46 Opdracht Document Project : 06P : 06P RG-01 : Aanleg brug nabij de Noordersingel te Berkel en Rodenrijs Bijlage D INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau Mercuriusweg TA WADDINXVEEN T F E west@inpijn-blokpoel.com

47

48 Construct Civiel Ingenieurs B.V. Blad: 215 TS/Palen Verticaal Rel: 5.32a 3 dec 2013 Project Onderdeel : Engineering diverse constructies Groenzoom : Berekeningsrapportage kleine brug ALGEMENE GEGEVENS Project : Engineering diverse constructies Groenzoom Onderdeel : Berekeningsrapportage kleine brug Datum : Bestand : Q:\P1724\Constructief\TS\B001p215.pvw Alle niveaus/hoogtes/peilmaten zijn t.o.v.: N.A.P. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Geotechniek EN :2004 AC:2009 NEN-EN :2005 C1:2009 NB:2008 NEN :2011 C1:2012 BODEMPROFIELGEGEVENS: DKM-01 Alle niveaus/hoogtes/peilmaten zijn t.o.v.: N.A.P. Hoogte maaiveld [m] : Grondwaterstand [m] : Laag Van Tot Omschrijving OCR Aandeel pos. α s d 50 [m] [m] kleef [%] [mm] Veen - Matig voorbelast - Matig Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Veen - Matig voorbelast - Matig Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Schoon - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Grind - Zwak siltig - Vast

49 Construct Civiel Ingenieurs B.V. Blad: 216 TS/Palen Verticaal Rel: 5.32a 3 dec 2013 Project Onderdeel : Engineering diverse constructies Groenzoom : Berekeningsrapportage kleine brug BODEMPROFIELGEGEVENS: DKM-02 Alle niveaus/hoogtes/peilmaten zijn t.o.v.: N.A.P. Hoogte maaiveld [m] : Grondwaterstand [m] : Laag Van Tot Omschrijving OCR Aandeel pos. α s d 50 [m] [m] kleef [%] [mm] Veen - Matig voorbelast - Matig Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Veen - Matig voorbelast - Matig Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Klei - Zwak zandig - Vast Klei - Organisch - Matig Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Zand - Sterk siltig - Kleiig Zand - Schoon - Vast Grind - Zwak siltig - Vast

50 Construct Civiel Ingenieurs B.V. Blad: 217 TS/Palen Verticaal Rel: 5.32a 3 dec 2013 Project Onderdeel : Engineering diverse constructies Groenzoom : Berekeningsrapportage kleine brug SONDERINGSGEGEVENS GRAFIEK: DKM Conus MPa Wrijving MPa Na reductie en afsnuiten rekengegevens paal Geval 1 Stalen buispaal gesl Wrijvingsgetal % -30

51 Construct Civiel Ingenieurs B.V. Blad: 218 TS/Palen Verticaal Rel: 5.32a 3 dec 2013 Project Onderdeel : Engineering diverse constructies Groenzoom : Berekeningsrapportage kleine brug SONDERINGSGEGEVENS GRAFIEK: DKM Conus MPa Wrijving MPa Na reductie en afsnuiten rekengegevens paal Geval 1 Stalen buispaal gesl Wrijvingsgetal % -30 PAALGEGEVENS Stalen buispaal gesloten 273 Type : Stalen buispaal (gesloten) Wijze van installeren : Heien Diameter [m] : Elasticiteitsmodulus [N/mm²] : Factor α s (tabel 7.c EC 7.1) : (zandlagen; voor kleilagen zie tabel 7.d) Factor α t (tabel 7.c EC 7.1) : (zandlagen; voor kleilagen zie tabel 7.d) Paalklassefactor α p : 1.00 Paalvoetvormfactor β : 1.00 Type lastzakkingsdiagram : Grondverdringende paal Verm.factor * ϕ' j;k : 0.75 Groutomhulling : NEE