Rapport betreffende fundering nieuwbouw 18 woningen Haagwegterrein nabij de Herman Gorterstraat te Leiden

Rapport betreffende fundering nieuwbouw 18 woningen Haagwegterrein nabij de Herman Gorterstraat te Leiden Behoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden Opdracht nummer AA679 BV. 121758-571335 Datum rapport 5 september 2012

AA679 blz. 1 Rapport betreffende fundering nieuwbouw 18 woningen Haagwegterrein nabij de Herman Gorterstraat te Leiden Opdracht nr. AA679 Datum rapport 5 september 2012 Opdrachtgever Constructeur Projectbegeleiding La Linea Leiden cv Postbus 2552 3000 CN Rotterdam Constructie-Adviesbureau Steens bv Postbus 440 2700 AK Zoetermeer 079-3611170 Blauwhoed Lichtenauerlaan 80 3062 ME Rotterdam 0-4535137 Bijlagen - tabel paalpuntniveaus 1 - bepaling negatieve kleef 2.1 t/m 2.4 - berekening draagvermogen 3.1 t/m 3.3 - bepaling paalkopzakking 4 - sondeergrafieken 19 t/m 43 en 4 t/m 6 met kleefmeting 28 en 37 - lijst coördinaten 2 bladen - situatie sondeerpunten T01a rapportcontrole: J. de Vos dd. opgesteld door: J.J.A. Geertse 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 2 INLEIDING Op 20 februari 2008 en 7 juli 2008 zijn in opdracht van La Linea Leiden de rapporten AA679 en AA679 uitgebracht met de resultaten van het grondonderzoek en het funderingsadvies voor de nieuwbouw op het Haagwegterrein nabij de Herman Gorterstraat te Leiden. Het deel van het plan ter plaatse van de sonderingen 01 t/m 18 en 44 t/m 52 is gerealiseerd. Het deel voor de sonderingen 19 t/m 43 is herontwikkeld, waardoor een aanvullend advies conform de thans geldende Eurocodes gewenst is. In aansluiting op de reeds verstrekte gegevens bevat dit rapport het aangepaste funderingsadvies. Volledigheidshalve zijn de resultaten van het bijbehorende grondonderzoek toegevoegd. GRONDONDERZOEK Uitgevoerd werden 28 diepsonderingen met een elektrische conus, namelijk de sonderingen 19 t/m 43 en 4 t/m 6. Opgemerkt wordt dat de sonderingen 4 t/m 6 controlesonderingen zijn rondom de afwijkende bodemopbouw van sondering 28. Bij 2 sonderingen is tevens de plaatselijke mantelwrijving gemeten. De diepte op de sondeergrafieken is gegeven in meters ten opzichte van NAP. De uitzetgegevens zijn vermeld op situatietekening T01a. De sonderingen zijn uitgevoerd met een elektrische conus met hellingmeter conform NEN 5140. Met de elektrische conus vindt een directe en continue meting plaats van zowel de weerstand aan de conuspunt als van de wrijving langs de kleefmantel. De continue registratie van de ondervonden bodemweerstand verzekert een gedetailleerd beeld van de bodemopbouw. Dit geldt niet alleen voor wat betreft de sterkte van de bodem, maar tevens met betrekking tot de aard van de aanwezige grondlagen. De verhouding tussen wrijvingsweerstand en conusweerstand, het zogenaamde wrijvingsgetal, heeft namelijk voor iedere grondsoort een andere waarde. Als indicatie gelden voor de gladde elektrische conus bij normaal geconsolideerde gronden onder de grondwaterstand de navolgende relaties: wrijvingsgetal in % grondsoort 1,2 zand, grof tot fijn 1,5 2,0 silt 2,5 5,0 klei > 5,0 veen Tussen de verschillende grondsoorten komen overgangsvormen voor waardoor de aangegeven grenzen niet als hard zijn te beschouwen. In de conus bevindt zich een hellingmeter waardoor een controle mogelijk is op een eventueel afwijken van de verticaal. De gemeten afwijkingen zijn gepresenteerd op de sondeergrafieken. Bijzondere afwijkingen zijn niet vastgesteld. 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 3 BODEMGESTELDHEID Het project ligt aan de spoorlijn Leiden-Utrecht nabij de Herman Gorterstraat te Leiden. Het maaiveldpeil ter plaatse van de sondeerpunten varieerde tijdens het grondonderzoek van 0,70 m- NAP tot 0,01 m- NAP. Het open waterpeil werd vastgesteld op 0,83 m- NAP. De grondwaterstand lag tijdens de uitvoering van het grondonderzoek in november 2007 op ca 0,9 à 1,3 m- NAP. Opgemerkt wordt dat dit een serie van éénmalige waarnemingen betreft. De freatische grondwaterstand varieert en is afhankelijk van neerslagoverschot, bodemopbouw en afstand tot open water. Uit de resultaten van het grondonderzoek kan de navolgende bodemopbouw worden afgeleid: Diepte in m- NAP Bodembeschrijving m.v. - 2,5 à 7,0 KLEI en ZAND, afwisselende lagen, deels uitgedroogde maaiveldlaag van klei, deels met veenlaagje op ca 1,5 m- NAP, grillige opbouw 2,5 à 7,0 -,0 à 11,0 ZAND, matig vast tot vast gepakt, locaal met silthoudende laagjes,0 à 11,0-13,0 à 13,5 KLEI en VEEN, basislaag holoceen, deels met zandlaagjes 13,0 à 13,5 - ca 27,0 ZAND, matig vast tot zeer vast gepakt, deels met silthoudende laagjes, Pleistoceen ca 27,0 maimaal verkende diepte De bodemopbouw betreft een zo goed mogelijke inschatting, welke is gebruikt voor de adviezen. Hieraan kunnen geen rechten worden ontleend ten aanzien van samenstelling en eventuele bijmengingen van de grond. 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 4 FUNDERINGSADVIES Gelet op de aangetroffen bodemopbouw komt alleen een fundering op palen in aanmerking. In overleg met de constructeur is besloten een fundering op gladde prefab betonpalen nader uit te werken. De uit de constructie bepaalde rekenwaarden van de optredende belastingen volgens NEN-EN 1990 en NEN-EN 1991 en aan te houden paalafmetingen zijn in principe als volgt: paalafmeting rekenwaarde belasting F c;d #180 mm kn * #250 mm 570 kn * * Het paaldraagvermogen is opgebouwd uit positieve kleef en puntweerstand. De kalender dient te worden vastgelegd vanaf aanvang funderingszandlaag. Het per sondering aan te houden paalpuntniveau is gegeven in de overzichtstabel op bijlage 1. Hierbij is getracht per deelgebied zoveel mogelijk een gelijk inheiniveau aan te houden. Indien het gewenst is een gelijk paalpuntniveau te verkrijgen, dan dient plaatselijk rekening te worden gehouden met een reductie van de paalbelasting of dient een grotere paalafmeting te worden toegepast, één en ander zoals aangegeven in de overzichtstabel. berekeningen Berekeningen zijn uitgevoerd volgens NEN 9997+ C1:2012. Hierin zijn NEN-EN 1997+ C1:2012+ NB:2012 opgenomen zodat berekeningen voldoen aan de eisen van het Bouwbesluit 2012. De constructie is als een niet-stijf bouwwerk beschouwd. Ten aanzien van het grondonderzoek wordt gesteld dat voor ieder deelgebied tenminste 3 representatieve sonderingen zijn uitgevoerd. Bij bepaling van de rekenwaarde van de maimale draagkracht zijn op basis van de bovengenoemde randvoorwaarden correlatiefactoren ξ 3 = 1,30 en ξ 4 = 1,30 vastgesteld. De maimale draagkracht van de paalpunt is berekend met de 4D/8D methode van Koppejan. Verder zijn α p, β en s gelijk aan 1,0 gesteld. De maimale schachtwrijving is bepaald aan de hand van een percentage van de gemiddelde conusweerstand. De aan te houden paalklassefactor α s is 0,0. De betrouwbaarheidsklasse RC1 t/m RC3 volgens NEN-EN 1990/NB heeft geen invloed op de berekende draagkracht van de paalfundering, maar bepaalt wel de rekenwaarde van de optredende belasting uit de constructie. Iedere sondering is in principe als een afzonderlijk rekenelement te beschouwen, maar bij de bepaling van het paalpuntniveau wordt ook rekening gehouden met de resultaten van omliggende sonderingen. In bijlage 1 zijn de geadviseerde puntniveaus vermeld en op bijlage 3.1 t/m 3.3 de berekeningsresultaten. Voor de tabellen geldt dat de berekening plaatsvindt op basis van de door de adviseur geïnterpreteerde waarden vanuit de sonderingen. Praktische aspecten van paalinstallatie zijn deels meegewogen bij bepaling van het draagvermogen. 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 5 Bij een uniforme bodemopbouw mag het draagvermogen worden gelijkgesteld aan de gemiddelde waarde op basis van ξ 3, waarbij tevens geldt dat deze niet hoger mag zijn dan de laagste waarde met ξ 4 in de betreffende groep. Bij toepassing van een gemiddelde waarde van de draagkracht mag de variatiecoefficient maimaal 12% zijn. Bij dit project is niet gerekend met een draagvermogen op basis van een gemiddelde. Bij het bepalen van de benodigde inheiniveaus is rekening gehouden met het ontstaan van negatieve kleef langs de paalschacht. De samendrukbare lagen boven de vaste zandlaag kunnen hierdoor een zetting ondergaan die groter is dan de paalverplaatsing welke nodig is voor het ontwikkelen van het draagvermogen. Een berekening van de negatieve kleefbelasting volgens NEN 9997 is op bijlage 2.1 t/m 2.4 gepresenteerd. Hierbij is onderscheid gemaakt voor de palen in de diepe funderingszandlaag voor de woningen (methode omslagpunt) en voor de bergingspalen in de tussenzandlaag. paalwapening en betonkwaliteit De wapening en betonkwaliteit moeten door de constructeur of leverancier worden bepaald op basis van optredende belastingen in gebruiksfase en uitvoeringsfase. Bij de dimensionering moet rekening worden gehouden met horizontale grondverplaatsingen en trekbelastingen ten gevolge van eventuele ontgravingen na paalinstallatie, het gewicht van de heistelling en grondverdringing door installatie van omliggende palen. De kopwapening en betonsterkte op het moment van heien moeten zijn afgestemd op de verticale belasting door het heiblok, mogelijke ecentriciteit van de heibelasting en het totaal aantal slagen. Bij heien in poeren moet rekening worden gehouden met trekspanningen ten gevolge van opheien. Rekening moet worden gehouden met trekspanningen in de paal tijdens het doorheien van de tussenzandlaag. Bij ophogingen of aanvullingen boven het oorspronkelijk maaiveldniveau kunnen palen worden belast door horizontale grondverplaatsingen. In voorkomende gevallen kan hiervoor een aanvullend grondmechanisch advies worden opgesteld. vervormingen De zakking voor het ontwikkelen van het grondmechanisch draagvermogen is bepaald op ca 11 mm voor een paalafmeting #250 mm. Het betreft de paalkopzakking s van een alleenstaande paal volgens NEN 9997 in de bruikbaarheidsgrenstoestand. De maimale waarde van de representatieve paalkopbelasting is hierbij bepaald op F c;rep = 456 kn, uitgaande van een partiële factor voor belasting γ F = 1,25 uit de constructieve berekening. Bij de berekening is een paalpuntniveau van 17,0 m- NAP en een negatieve kleef F nk;rep = 29 kn gehanteerd. De berekende zakking is inclusief de elastische verkorting van de paal, waarbij een E-modulus van 20.000 N/mm² is aangehouden. Op bijlage 4 is op basis van bovengenoemde uitgangspunten de relatie tussen de representatieve waarde van de paalbelasting en de paalpuntzakking s b gegeven. De grafiek geeft de mogelijk optredende waarde van de paalpuntzakking voor statische belasting, rekening houdend met enige variatie in de vastheid van het zandpakket. Hiervoor is een correlatiefactor ξ 3 = 1,30 gehanteerd. Op bijlage 4 is tevens de veerstijfheid van de paal vermeld. Bij de bepaling van de veerstijfheid in de uiterste grenstoestand is een partiële factor voor vervormingen γ m;k = 1,30 gehanteerd. 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 6 Voor paalgroepen kan een geringe toename s 2 van de maimale paalzakking optreden ten gevolge van samendrukking in dieper gelegen lagen. Bij de onderhavige bodemopbouw en paalopzet is de invloed van deze zetting niet significant of nagenoeg uniform. De etra zakking bij paalgroepen is derhalve niet of nauwelijks van belang bij de toetsing van de grenstoestanden. UITVOERING HEIWERK Het heiwerk dient bij voorkeur te worden uitgevoerd met een regelbaar heimiddel. De zwaarte van het blok dient zodanig te zijn dat in de funderingszandlaag een voldoende hoge kalenderwaarde wordt bereikt om het benodigde basisniveau te kunnen verifiëren. Het energieniveau dient te worden afgesteld, waarbij de kalenderwaarde ter plaatse van de sonderingen in principe tussen 15 à 25 slagen per tocht van 5 meter zal bedragen. De gegevens verkregen op de sondering vormen echter de leidraad voor de beoordeling van het draagvermogen van de tussen de sonderingen geïnstalleerde palen. Het type heiblok is ter beoordeling en keuze van het heibedrijf, waarbij rekening moet worden gehouden met de eis van een minimale kalenderwaarde van 15 à 25 slagen per tocht. Als indicatie kan een blok met een effectief energievermogen van 5 tot knm worden toegepast voor de afmeting #180 mm, alsmede 15 tot 25 knm voor de afmeting #250 mm. Tevens dient de zwaarte van het blok te zijn afgestemd op de paalafmeting, het paalgewicht en de paalkwaliteit teneinde risico van paalbeschadiging en overlast in de omgeving te beperken. Met het effectief energievermogen wordt bedoeld de energie die netto in de paal wordt aangebracht. Bij de keuze van het heiblok dient dan ook rekening te worden gehouden met energieverliezen in de overdracht naar de paal. Deze verliezen zijn afhankelijk van het type heimiddel, ouderdom en slijtage van het blok, heimutsvulling en eventuele toepassing van oplangers. Bij heien in paalgroepen dient rekening te worden gehouden met de mogelijkheid van een hoger benodigd energievermogen. Een regelbaar blok verdient dan ook de voorkeur, zodat het afgegeven vermogen kan worden teruggesteld afhankelijk van de ondervonden bodemweerstand en de paalafmeting. Goed regelbare blokken zijn die welke werken volgens het principe van een hydraulisch vrije valhamer. De valhoogte en derhalve het energieniveau is hierbij op een constante waarde in te stellen, hetgeen een beter onderling vergelijk van de sonderingen en kalenders waarborgt. Het is gewenst om, alvorens in de draagkrachtige lagen te heien, het blok van de paal te lichten en na te stellen, zodat steeds in het verlengde van de paalas wordt geheid. Bij verschillen in inheiniveau dient van laag naar hoog te worden geheid, zodat een betere controle op het heiwerk mogelijk is. Teneinde voldoende inzicht te verkrijgen in de opbouw van het paaldraagvermogen en de overgangen in de niveaus tussen de sonderingen is het noodzakelijk dat de kalenderwaarde wordt vastgelegd in de funderingszandlaag vanaf ca 13 m- NAP en vanaf ca 4 m- NAP voor de bergingspalen. In de omgeving van iedere sondering dient 1 paal over de gehele lengte te worden gekalenderd. 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 blz. 7 Alle verzamelde gegevens moeten worden vastgelegd. Dit geldt niet alleen voor het uiteindelijk bereikte inheiniveau en de gevonden kalenderwaarden, maar ook type heiblok en afstelling, heivolgorde, aanbrengen van een nieuwe mutsvulling, doorheien met stalen oplanger en overige bijzonderheden. Controle van de paalkwaliteit door middel van akoestische doormeting vindt in het algemeen alleen plaats bij mogelijke aanwijzingen voor paalbeschadiging. Dit kunnen zijn een plotselinge terugloop in kalenderwaarde, een verplaatsing van de paal, beschadiging van de paalkop of palen die zijn aangestoten door materieel. Bij mogelijk beschadigde palen moeten ook goede referentiepalen worden doorgemeten, met een minimum van 4 stuks. Indien ontgravingen of horizontale belastingen optreden na paalinstallatie wordt aanbevolen altijd akoestische metingen uit te voeren. Indien paalkoppen worden gesneld moet dit op een zodanige wijze worden uitgevoerd dat geen opwaartse verplaatsing of beschadiging van de paal mogelijk is. Een deskundig toezicht tijdens de uitvoering is een vereiste, teneinde de kwaliteit van de fundering en de uiteindelijke bebouwing te waarborgen. Geomet Funderingscontrole kan worden ingeschakeld voor toezicht op de installatie van de palen. Alphen a/d Rijn, 5 september 2012 GEOMET B.V. Opgesteld door: ir. J.J.A. Geertse Projectleider Geotechniek ing. J. de Vos Adjunct Directeur 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 1 OVERZICHTSTABEL PAALDRAAGVERMOGEN Paalpuntniveau in m- NAP prefab betonpalen ------------------------ sond maaiveld #180 mm*** #250 mm nr in m- NAP F c;d = kn* F c;d = 570 kn* ================================================================== 42 0 8,0 16,0,5 43 0,17 8,0 16,0,5 19 3 8,0 16,0 20 0,17 8,0 17,0 21 0,14 8,0 (ND 9,0) 17,0 22 4 9,0 17,0 23 2 8,0 (ND 9,0) 16,0 24 0,01 8,0 ND (9,0 F=0) 16,0 25 0,19 9,0 15,0 26 0,13 8,0 (ND 9,0) 15,0 40 8 8,0 (ND 9,0) 15,0 41 1 8,0 (ND 9,0) 15,0 38 5 7,5,0 15,0 39 1 7,5,0 15,0 27 4 8,0 15,0 4 0,08 8,0 15,0 5 0,17 8,0 17,0 28 0,17 8,0 18,0 ** 6 5 8,0 15,0 29 7 8,0 ND 15,0 30 0,57 6,5 (8,0 #220) 16,0 (ND 17,0) 31 8 6,5 F=1 (8,0,0 #220) 15,5,0 32 0,53 9,0 #220 15,5,0 33 0,56 9,0 #220 17,5 (16,0 F=540) 34 0,70 9,0 #220 16,0 35 0,59 9,0 #220 16,5 36 0,51 8,5 #220 F=0 16,0 37 9 8,5 #220 F=0 15,5,0 ND = niet dieper heien = dieper heien toegestaan 7,5,0 = Traject van mogelijke inheiniveaus. Afhankelijk van oplopen kalender kan het hogere niveau worden aangehouden. Voor het bestellen van de palen dient het diepere niveau te worden aangehouden * = Het paaldraagvermogen is opgebouwd uit positieve kleef en puntweerstand. De kalender dient te worden vastgelegd vanaf aanvang funderingszandlaag. ** = sterk afwijkende bodemopbouw *** = losstaande bergingen 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 2.1 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE NEGATIEVE KLEEFBELASTING Basis: Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Berekening wrijving tussen paal en grond is gebaseerd op verticale korrelspanningen. De ingevoerde volumegewichten van de grond zijn effectieve waarden. Maaiveld: 0,00 m+ NAP Grondwaterstand:,00 m NAP Bovenbelasting: 0,00 kn/m² Paaltype: 2 Prefab betonpaal Schachtdiameter d s : 250 mm Paaloppervlak: 1 glad Grondoppervlak A: 0,00 m² (alleenstaande paal) Paalomtrek O s;gem : 1,00 meter Partiële belastingsfactor γ f;nk : 1,40 (-) laag o.k. laag γ' j;rep φ' j;rep K 0 *tan δ j m j σ' v;j;rep σ' v;j;sur;rep σ' v;j;m;rep m+ NAP kn/m³ (0) (-) (-) kn/m² kn/m² kn/m² F nk;rep kn 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 17,00 30,00 50 0,000 17,00 17,00 17,00 2,13 2,00 5,00 20,00 50 0,000 42,00 42,00 42,00 39,00 3 4 5 6 7 8 9 11 12 De representatieve waarde van de maimale negatieve kleef bedraagt: F nk;rep = 39 kn De rekenwaarde voor de maimale negatieve kleef wordt dan: F nk;d = 55 kn Negatieve kleef bij overige paalafmetingen: F nk;d = 55 kn/m¹ paalomtrek 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 2.2 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE NEGATIEVE KLEEFBELASTING Basis: Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Berekening wrijving tussen paal en grond is gebaseerd op verticale korrelspanningen. De ingevoerde volumegewichten van de grond zijn effectieve waarden. Maaiveld: 0,00 m+ NAP Grondwaterstand:,00 m NAP Bovenbelasting: 0,00 kn/m² Paaltype: 2 Prefab betonpaal Schachtdiameter d s : 250 mm Paaloppervlak: 1 glad Grondoppervlak A: 0,00 m² (alleenstaande paal) Paalomtrek O s;gem : 1,00 meter Partiële belastingsfactor γ f;nk : 1,40 (-) laag o.k. laag γ' j;rep φ' j;rep K 0 *tan δ j m j σ' v;j;rep σ' v;j;sur;rep σ' v;j;m;rep m+ NAP kn/m³ (0) (-) (-) kn/m² kn/m² kn/m² F nk;rep kn 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 17,00 30,00 50 0,000 17,00 17,00 17,00 2,13 2,00 5,00 20,00 50 0,000 32,00 32,00 32,00 20,50 3 4 5 6 7 8 9 11 12 De representatieve waarde van de maimale negatieve kleef bedraagt: F nk;rep = 21 kn De rekenwaarde voor de maimale negatieve kleef wordt dan: F nk;d = 29 kn Negatieve kleef bij overige paalafmetingen: F nk;d = 29 kn/m¹ paalomtrek 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 losstaande bergingen bijlage 2.3 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE NEGATIEVE KLEEFBELASTING Basis: Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Berekening wrijving tussen paal en grond is gebaseerd op verticale korrelspanningen. De ingevoerde volumegewichten van de grond zijn effectieve waarden. Maaiveld: 0,00 m+ NAP Grondwaterstand:,00 m NAP Bovenbelasting: 0,00 kn/m² Paaltype: 2 Prefab betonpaal Schachtdiameter d s : 180 mm Paaloppervlak: 1 glad Grondoppervlak A: 0,00 m² (alleenstaande paal) Paalomtrek O s;gem : 0,72 meter Partiële belastingsfactor γ f;nk : 1,00 (-) laag o.k. laag γ' j;rep φ' j;rep K 0 *tan δ j m j σ' v;j;rep σ' v;j;sur;rep σ' v;j;m;rep m+ NAP kn/m³ (0) (-) (-) kn/m² kn/m² kn/m² F nk;rep kn 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 17,00 30,00 50 0,000 17,00 17,00 17,00 1,53 2,00 5,00 20,00 50 0,000 42,00 42,00 42,00 28,08 3 4 5 6 7 8 9 11 12 De representatieve waarde van de maimale negatieve kleef bedraagt: F nk;rep = 28 kn De rekenwaarde voor de maimale negatieve kleef wordt dan: F nk;d = 28 kn Negatieve kleef bij overige paalafmetingen: F nk;d = 39 kn/m¹ paalomtrek 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 losstaande bergingen bijlage 2.4 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE NEGATIEVE KLEEFBELASTING Basis: Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Berekening wrijving tussen paal en grond is gebaseerd op verticale korrelspanningen. De ingevoerde volumegewichten van de grond zijn effectieve waarden. Maaiveld: 0,00 m+ NAP Grondwaterstand:,00 m NAP Bovenbelasting: 0,00 kn/m² Paaltype: 2 Prefab betonpaal Schachtdiameter d s : 180 mm Paaloppervlak: 1 glad Grondoppervlak A: 0,00 m² (alleenstaande paal) Paalomtrek O s;gem : 0,72 meter Partiële belastingsfactor γ f;nk : 1,00 (-) laag o.k. laag γ' j;rep φ' j;rep K 0 *tan δ j m j σ' v;j;rep σ' v;j;sur;rep σ' v;j;m;rep m+ NAP kn/m³ (0) (-) (-) kn/m² kn/m² kn/m² F nk;rep kn 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 17,00 30,00 50 0,000 17,00 17,00 17,00 1,53 2,00 5,00 20,00 50 0,000 32,00 32,00 32,00 14,76 3 4 5 6 7 8 9 11 12 De representatieve waarde van de maimale negatieve kleef bedraagt: F nk;rep = 15 kn De rekenwaarde voor de maimale negatieve kleef wordt dan: F nk;d = 15 kn Negatieve kleef bij overige paalafmetingen: F nk;d = 21 kn/m¹ paalomtrek 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 losstaande bergingen bijlage 3.1 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE DRAAGKRACHT Met ref wordt aangegeven het referentieniveau ten opzichte waarvan sondering is uitgetekend Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Netto rekenwaarde maimale draagkracht R c;netto;d = R c;d - F nk;d Rekenwaarde maimale draagkracht R c;d = R b;k /γ b + R s;k /γ s Karakteristieke draagkracht alleenstaande paal R c;k = Min {(R b;cal + R s;cal ) gem /ξ 3 ; (R b;cal + R s;cal ) min /ξ 4 } Maimale draagkracht paalpunt R b;cal;ma;i = A punt * q b;ma;i Maimale schachtwrijvingskracht R s;cal;ma;i = O s; L;gem * L * α s * q c;z;a Maimale puntweerstand q b;ma;i = ½* α p * β* s *(½*(q c;i;gem + q c;ii;gem )+ q c;iii;gem ) Paaltype Schachtafmeting Puntafmeting : Prefab betonpaal d s : # 180 mm D p : # 180 mm : 0 mm Paalklassefactor punt α p : 1,00 grondsoort : zand Paalklassefactor schacht α s : 0,0 OCR : 1,00 Paalvoetvormfactor β : 1,00 D 2 eq / d 2 eq : 1,00 Vormfactor paalvoetdwarsdoorsnede s : 1,00 H v /D eq : 0,00 Stijf bouwwerk : nee Correctiefactor ontgraving q b : 1,00 Aantal sonderingen n : 3 Correctiefactor ontgraving q c;z;a : 1,00 Correlatiefactor R c;cal;gem ξ 3 : 1,30 Correctiefactor grof zand of grind q c;z;a : 1,00 Correlatiefactor R c;cal;min ξ 4 : 1,30 Negatieve kleef F nk;d Waarde 1 : 39 kn/m 1 Materiaalfactoren γ b, γ s : 1,20 Waarde 2 : 21 kn/m 1 Belastingvariatiefactor γ m;var;qc : 1,00 sond punt q c;i;gem q c;ii;gem q c;iii;gem L q c;z;a q b;ma R b;cal;ma R s;cal;ma R c;d F nk;d R c;netto;d R c;netto;d nr m Ref MPa m MPa MPa kn kn kn ξ 3 kn ξ 4 kn 19,00 8,0 5,0 3,7 1,50 4,0 5, 165 43 134 15 119 119,00,5,5 6,3 2,50 5,0 8,40 272 90 232 15 217 217 20,00 8,5 7,0 6,3 3,00 5,5 7,03 228 119 222 15 207 207 21,00,5 4,5 4,5 2,00 6,0 6,00 194 86 180 28 152 152,00 6,5 6,0 4,8 3,00 7,0 5,53 179 151 212 28 184 184 22,00 8,0 6,5 4,7 3,50 6,0 5,98 194 151 221 28 193 193 23,00,0 8,5 6,3 2,00 5,0 7,78 252 72 208 28 180 180 24,00 8,5 8,5 3,6 2,25 5,0 6,09 197 81 178 28,00 4,0 3,0 3,0 3,25 6,0 3,25 5 140 158 28 129 129 25,00 8,5 7,5 4,0 4,00 5,5 6,00 194 158 226 28 198 198 26,00 6,0 6,0 5,8 3,50 6,5 5,90 191 164 228 15 213 213 27,00,0,0 5,6 3,50 6,5 7,80 253 164 267 15 252 252 28,00 6,0 4,5 4,5 3,50 6,5 4,88 158 164 206 15 191 191 29,00 6,0 6,0 4,7 3,50 5,5 5,35 173 139 200 15 185 185,50 6,0 3,5 3,5 2,00 5,5 4,13 134 79 136 15 122 122 30,50 8,0 8,0 6,2 1,50 6,5 7, 230 70 192 15 178 178,00 3,0 2,0 2,0 3,00 7,0 2,25 73 151 144 15 129 129 31,50 5,0 4,0 4,0 1,50 6,0 4,25 138 65 130 15 115 115,00 5,5 4,0 4,0 2,00 6,0 4,38 142 86 146 15 131 131,00 4,0 2,5 2,5 3,00 6,0 2,88 93 130 143 15 128 128 32,00 5,0 5,0 3,3 2,00 3,5 4,15 134 50 119 28 90 90,00 4,0 2,5 2,5 3,00 4,5 2,88 93 97 122 28 94 94,00 5,0 5,0 3,0 4,00 4,5 4,00 130 130 166 28 138 138 33,00 5,5 4,5 2,0 2,00 2,0 3,50 113 29 91 28 63 63,00 5,0 5,0 2,5 4,00 3,5 3,75 122 1 143 28 114 114 34,00 9,0 7,0 4,0 2,00 3,0 6,00 194 43 152 28 124 124 35,00 8,5 7,0 5,4 1,50 6,0 6,58 213 65 178 28 36,50 6,5 3,0 2,5 1,50 3,0 3,63 117 32 96 28 68 68 37,50 3,5 2,5 2,5 2,50 3,3 2,75 89 59 95 28 67 67 38,50 6,5 6,5 5,0 3,00 5,0 5,75 186 8 189 15 174 174 39,50 6,0 4,5 4,5 2,50 6,5 4,88 158 117 176 15 161 161 40,50 6,0 5,0 4,0 1,50 5,0 4,75 154 54 133 28 5 5,00 8,0 6,0 5,3 2,00 5,5 6,15 199 79 179 28 41,00 8,5 7,0 4,7 4,00 3,0 6,23 202 86 185 15 170 170 42,00 8,0 7,5 3,8 2,50 3,0 5,78 187 54 155 15 140 140 43,00,5 6,0 4,0 4,00 2,5 6,13 198 72 173 15 159 159 4,00,5 8,0 6,0 4,00 6,5 7,63 247 187 278 15 264 264 5,00 5,0 4,5 3,4 3,50 5,0 4,08 132 126 165 15 151 151 6,00 6,0 5,5 4,0 4,00 4,5 4,88 158 130 184 15 170 170 H voet 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 3.2 BEPALING REKENWAARDE MAXIMALE DRAAGKRACHT Met ref wordt aangegeven het referentieniveau ten opzichte waarvan sondering is uitgetekend Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Netto rekenwaarde maimale draagkracht Rekenwaarde maimale draagkracht Karakteristieke draagkracht alleenstaande paal Maimale draagkracht paalpunt Maimale schachtwrijvingskracht Maimale puntweerstand Paaltype Schachtafmeting Puntafmeting R c;netto;d = R c;d - F nk;d R c;d = R b;k /γ b + R s;k /γ s R c;k = Min {(R b;cal + R s;cal ) gem /ξ 3 ; (R b;cal + R s;cal ) min /ξ 4 } R b;cal;ma;i = A punt * q b;ma;i R s;cal;ma;i = O s; L;gem * L * α s * q c;z;a q b;ma;i = ½* α p * β* s *(½*(q c;i;gem + q c;ii;gem )+ q c;iii;gem ) : Prefab betonpaal d s : # 250 mm D p : # 250 mm : 0 mm Paalklassefactor punt α p : 1,00 grondsoort : zand Paalklassefactor schacht α s : 0,0 OCR : 1,00 Paalvoetvormfactor β : 1,00 D 2 eq / d 2 eq : 1,00 Vormfactor paalvoetdwarsdoorsnede s : 1,00 H v /D eq : 0,00 Stijf bouwwerk : nee Correctiefactor ontgraving q b : 1,00 Aantal sonderingen n : 3 Correctiefactor ontgraving q c;z;a : 1,00 Correlatiefactor R c;cal;gem ξ 3 : 1,30 Correctiefactor grof zand of grind q c;z;a : 1,00 Correlatiefactor R c;cal;min ξ 4 : 1,30 Negatieve kleef F nk;d Waarde 1 : 55 kn/m 1 Materiaalfactoren γ b, γ s : 1,20 Waarde 2 : 29 kn/m 1 Belastingvariatiefactor γ m;var;qc : 1,00 q c;iii;gem sond punt q c;i;gem q c;ii;gem L q c;z;a q b;ma R b;cal;ma R s;cal;ma R c;d F nk;d R c;netto;d R c;netto;d nr m Ref MPa m MPa MPa kn kn kn ξ 3 kn ξ 4 kn 19,00 14,5 14,0 9,4 1,75 11,5 11,83 739 201 603 29 574 574,00 14,0 12,0 11,8 2,75 12,5 12,40 775 344 717 29 688 688,00 12,0 9,5 9,5 3,75 12,5,13 633 469 706 29 677 677 20,00 12,0 9,5 9,2 3,00 8,5 9,98 623 255 563 29 534 534,50,5 9,0 9,0 3,50 9,0 9,38 586 315 578 29 549 549,00,0 8,5 8,5 4,00 9,5 8,92 558 382 603 29 574 574 21,00 14,0 11,0,0 2,00 11,5 11,25 703 230 598 55 544 544,00 11,0,0,0 3,00 12,0 15 641 360 641 55 587 587,00 9,0 9,0 9,0 4,00 12,0 9,00 563 480 668 55 614 614 22,00,5,5 8,0 3,00,0 9,25 578 300 563 55 508 508,50 11,5 11,5 8,6 3,50,0,05 628 350 627 55 572 572,00 14,5 12,5 9,7 4,00,5 11,60 725 420 734 55 679 679 23,00 14,5 11,5 1 2,00 13,5 11,65 728 270 640 55 585 585,00 11,5 11,5 11,5 3,00 13,5 11,50 719 405 720 55 666 666,50 12,0 11,5 11,5 3,50 13,5 11,63 727 473 769 55 714 714 24,00 9,5 8,5 8,5 2,25 13,0 8,75 547 293 538 55 483 483,00 15,0 13,5 9,5 3,25 12,5 11,88 742 406 736 55 682 682,50 14,0 14,0,9 3,75 13,0 12,45 778 488 811 55 757 757 25,00 15,0 14,0 11,3 2,25 13,0 12,90 806 293 704 55 650 650,00 12,5,0,0 3,25 13,5,63 664 439 707 55 652 652,50,5,0,0 3,75 13,5,13 633 506 730 55 676 676 26,00 14,0 14,0 9,2 2,25 11,5 11,60 725 259 631 29 602 602,00,5 9,0 9,0 3,25 12,5 9,38 586 406 636 29 607 607,50 11,0 8,5 8,5 3,75 12,5 9,13 570 469 666 29 637 637 27,00 15,0 14,0 12,0 2,00 13,5 13,25 828 270 704 29 675 675,00,5 8,5 8,5 3,00 14,0 9,00 563 420 630 29 601 601,50 9,0 8,5 8,5 3,50 13,5 8,63 539 473 648 29 620 620 28,00,0 9,5 5,9 3,00 8,0 7,83 489 240 467 29 439 439,25 12,0 11,0 6,5 3,25 8,5 9,00 563 276 538 29 509 509,50 12,5 6,5 6,5 3,50 8,5 8,00 500 298 511 29 483 483,00 9,5 6,5 6,5 4,00 9,0 7,25 453 360 521 29 493 493,00 20,0 12,0 7,0 5,00 9,0 11,50 719 450 749 29 720 720 29,00 13,5 12,0 1 2,00 13,5 11,48 717 270 633 29 604 604,00,0 9,5 9,5 5,00 14,0 9,63 602 700 834 29 806 806 30,00 16,5,0 9,3 2,00 11,5 11,28 705 230 599 29 570 570,00 12,0,0,0 3,00 12,5,50 656 375 661 29 632 632,00 16,0 9,0 9,0 4,00 12,5,75 672 500 751 29 723 723 31,00 13,5 13,5 9,1 2,00 8,5 11,30 706 170 562 55 507 507,00 18,0 9,0 9,0 3,00 11,0 11,25 703 330 662 55 608 608,00 9,0 9,0 9,0 4,00 12,0 9,00 563 480 668 55 614 614 32,00 15,5 11,5 9,7 2,00 11,0 11,60 725 220 606 55 551 551,00 11,5 11,0 11,0 3,00 12,0 11,13 695 360 676 55 622 622,00,0 8,5 8,5 4,00 12,0 8,88 555 480 663 55 609 609 H voet 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 3.3 Paaltype : Prefab betonpaal dschacht : # Dpunt : # 250 250 mm mm sond punt q c;i;gem q c;ii;gem q c;iii;gem L q c;z;a q b;ma R b;cal;ma R s;cal;ma R c;d F nk;d R c;netto;d R c;netto;d nr m Ref MPa m MPa MPa kn kn kn ξ 3 kn ξ 4 kn 33,00 15,5,5 7,5 1,50,0 15 641 507 55 452 452,00,5,0,0 2,50 12,0,13 633 300 598 55 543 543,00 8,0 8,0 8,0 3,50 12,0 8,00 500 420 590 55 535 535,50,5 7,0 7,0 4,00 12,0 7,91 494 480 625 55 570 570 34,00 13,0 13,0 1 2,00 12,5 11,60 725 250 625 55 570 570,00 12,0 9,0 9,0 4,00 13,5 9,75 609 540 737 55 682 682,50 9,5 8,5 8,5 4,50 13,5 8,75 547 608 740 55 685 685 35,50 12,0 9,0 8,5 3,50 11,0 9,50 594 385 627 55 573 573,50 9,5 8,0 8,0 4,50 11,0 8,38 523 495 653 55 598 598 36,00 15,5 14,0,6 2,00,5 12,68 792 2 642 55 588 588,00 11,5 11,5 11,2 3,00 12,0 11,35 709 360 685 55 631 631,50 14,0 9,0 9,0 4,50 12,0 15 641 540 757 55 702 702 37,00 14,5 14,0 1 1,75 12,0 12,28 767 2 626 55 572 572,00 16,0 11,0 11,0 2,75 13,0 12,25 766 358 720 55 665 665,00 9,5 8,5 8,5 3,75 13,5 8,75 547 506 675 55 620 620,50 8,5 8,5 8,5 4,25 13,0 8,50 531 553 695 55 640 640 38,00 15,0 11,0,8 2,00 14,0 11,90 744 280 656 29 628 628,00 11,0 11,0 11,0 3,00 14,0 11,00 688 420 7 29 681 681 39,00 16,5 12,0 8,7 2,00 12,0 11,48 717 240 614 29 585 585,00 11,0 11,0 11,0 3,00 13,0 11,00 688 390 691 29 662 662,00 13,0 8,0 8,0 4,00 13,0 9,25 578 520 704 29 675 675 40,00 14,0 14,0,6 2,00 12,5 12,30 769 250 653 55 598 598,00 12,0,0,0 3,00 13,0,50 656 390 671 55 616 616,00 11,0 9,0 9,0 4,00 13,0 9,50 594 520 714 55 659 659 41,00 13,0,5 1 2,00 14,0,98 686 280 619 29 590 590,00 14,0,5,5 3,00 14,0 11,38 711 420 725 29 696 696,00 11,5 8,5 8,5 4,00 14,0 9,25 578 560 730 29 701 701 42,00 13,5 12,5 9,2 3,00 9,5 11, 694 285 627 29 599 599 43,00,5 9,0 8,0 2,00,0 8,88 555 200 484 29 455 455,00 11,0,0 9,8 3,00,0,15 634 300 599 29 570 570 4,00 16,0 13,0,7 2,50 13,0 12,60 788 325 713 29 684 684,00,5 9,5 9,5 3,50 14,0 9,75 609 490 705 29 676 676,00 12,0 8,0 8,0 5,50 13,0 9,00 563 715 819 29 790 790 5,00 8,0 8,0 6,5 2,00 7,5 7,25 453 387 29 358 358,00,0 9,0 8,0 3,00 9,0 8,75 547 270 524 29 495 495,00 11,0 11,0 9,3 4,00 9,0,15 634 360 637 29 609 609,00 12,0 9,0 9,0 5,00,5 9,75 609 525 727 29 698 698 6,00 12,5 9,0 9,0 2,50 14,5 9,88 617 363 628 29 599 599,00 9,0 9,0 9,0 3,50 14,0 9,00 563 490 675 29 646 646,00,0 9,5 9,3 4,50 13,0 9,53 595 585 757 29 728 728,00 12,0,5 9,8 5,50 12,5,53 658 688 862 29 834 834 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

AA679 bijlage 4 BEPALING PAALKOPZAKKING VOOR STATISCHE BELASTING Rekenmethode volgens NEN 9997+ C1:2012, waarin NEN-EN 1997:2012 is opgenomen Paalkopzakking s = s 1 + s 2 s 1 = s b + s el Paaltype : Prefab betonpaal Schachtafmeting d s : # 250 mm d eq : 282 mm Puntafmeting D p : # 250 mm D eq : 282 mm Schachtdoorsnede : 0,063 m 2 E-modulus paalschacht : 20.000 N/mm 2 alleenstaande paal Sondering : 20 m : 0,96 (-) Paalkopniveau : -0,50 m Ref σ' v;4d : 0 kpa Paalpuntniveau :,00 m Ref A 4D : 0,0 m 2 Begin afdracht positieve kleef : 3,00 m Ref E ea;gem : 60 MPa Representatieve paalkopbelasting F c;rep : 456 kn Representatieve negatieve kleef F nk;rep : 21 kn Maimale draagkracht paalpunt R b;cal;ma : 558 kn Correlatiefactor ξ3 : 1,30 (-) Maimale schachtwrijving statisch R s;cal;ma : 382 kn Materiaalfactoren γ b, γ s : 1,00 (-) Etra schachtwrijving bij korte duur R s;cal;ma : 0 kn zakking van de paalvoet s b <-- Rs;i (kn) Rb;i --> 00 0 0-0 0 0 200 300 400 500 0 - <-- Sb (mm) 0 R b;ma;i : 429 kn R s;ma;i : 294 kn R b;i : 237 kn R s;i : 240 kn R s;korte duur;i : 0 kn s b : 4,7 mm s el : 5,8 mm s 1 :,5 mm s 2 : 0,0 mm s :,5 mm veerstijfheid paalkop k v;rep : 43.300 kn/m1 γ m;kh : 1,3 (-) rekenwaarde veerstijfheid k v;d : 33.300 kn/m1 0 0 1 7 2 4 4 9 8 2 2

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2,1 2,3 2,7 3,0 3,3 3,6 3,9 4,1 4,2 4,5 4,7 5,0 5,2 5,2 5,4 5,6 5,7 5,8 5,9 6,2 6,4 2 3 4 5 6 6,6 6,8 7,1 7,2 7,3 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 19 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,17 m NAP 1,4 1,7 2,1 2,4 2,7 3,0 3,1 3,2 3,5 3,7 3,9 4,2 4,5 4,7 4,9 5,1 5,2 5,4 5,6 5,6 5,8 2 3 4 5 6,1 6,3 6,6 6,9 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 20 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,14 m NAP 0,6 1,0 1,3 1,6 2,0 2,4 2,6 2,9 3,0 3,2 3,4 3,7 3,9 3,8 3,9 4,2 4,2 4,4 4,6 4,6 5,0 2 3 4 5 6 5,2 5,4 5,4 5,5 6,0 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 21 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 0,5 0,8 1,1 1,4 1,8 2,2 2,4 2,8 3,1 3,3 3,6 3,9 4,2 4,2 4,4 4,5 4,7 4,9 5,1 5,2 5,3 2 3 4 5 6 5,4 5,6 5,7 5,8 6,0 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 22 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 23 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,01 m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 24 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,19 m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 25 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,13 m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 26 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 27 1/1

- 1 2 3 Wrijvingsgetal (Rf=fs/qc) in % 2 4 6 8 12 14 16 18 20 8 6 4 2 M.V. : -0,17 m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 0, 0 0 0 0,50 Wrijvingsweerstand (fs) in MPa 9107 SCFI.206 AA679 28 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 29 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,57 m NAP 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,8 0,6 0,5 0,5 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 2 3 4 5 0,6 0,6 0,6 0,8 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 30 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 48,7 -> 4 0,5 5 0,6 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 31 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,53 m NAP 2 3 43 -> 43,9 -> 37,3 -> 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 32 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,56 m NAP 2 3 4 5 48,4 -> 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 33 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,70 m NAP 2 3 42,7 -> 35,3 -> 4 50,9 -> 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 34 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,59 m NAP 2 3 4 5 39,2 -> 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 35 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,51 m NAP 2 3 4 5 35 -> 35,7 -> 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 36 1/1

- 1 2 3 Wrijvingsgetal (Rf=fs/qc) in % 2 4 6 8 12 14 16 18 20 8 6 4 2 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 0, 0 0 0 0,50 Wrijvingsweerstand (fs) in MPa 9107 SCFI.206 AA679 37 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 38 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 39 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 40 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 9107 SCFI.206 AA679 41 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0 m NAP 0,7 1,1 1,3 1,7 2,0 2,2 2,5 2,8 2,9 3,1 3,4 3,5 3,8 4,0 4,2 4,6 4,8 5,2 5,6 5,9 6,3 2 3 4 5 6 6,6 7,0 7,4 7,6 7,4 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 42 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,17 m NAP 0,6 0,9 1,2 1,4 1,7 2,0 2,2 2,4 2,6 2,9 3,1 3,2 3,5 3,6 3,8 3,9 4,4 4,7 5,0 5,3 5,5 2 3 4 5 5,8 6,3 6,6 7,0 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 7107 SCFII.230 AA679 43 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,08 m NAP 2,9 3,2 4,6 5,0 5,4 5,8 6,2 6,8 7,5 8,2 8,9 9,9,7 11,1 2 3 4 11,6 12,6 13,1 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 sondering volgens NEN5140 308 SCFI.430 AA679 4 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : -0,17 m NAP 0,1 2,9 3,5 4,1 4,9 5,6 6,0 6,6 6,7 7,7 8,6 9,6 1,5 11,2 2 3 4 12,2 12,5 13,5 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 sondering volgens NEN5140 308 SCFI.430 AA679 5 1/1

- 1 2 3 2 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 M.V. : m NAP 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 2,3 3,0 3,5 4,3 4,7 5,2 5,7 6,3 6,9 7,3 8,1 9,0 2 3 4 9,9 1,8 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 sondering volgens NEN5140 308 SCFI.430 AA679 6 1/1

Nummer X-coördinaat Y-coördinaat Z-coördinaat 1 92848,415 463384,606 0,040 2 928601 463371,194 0,051 3 92853,399 463359,898 14 4 92864,450 463351,738 41 5 92845,694 463351,270 40 6 92855,009 463334,113 0,090 7 92862,883 463329,567 0,070 8 92861,075 463319,635 0,060 9 92871,492 4633162-0,030 92864,399 463301,060-0,052 11 92874,077 463292,521-0,027 12 92869,686 463278,494-0,019 13 92865,005 463266,146-0,064 14 92878,088 463269,649 0,009 15 92874,566 463255,319-0,055 16 92869,459 463243,612-0,063 17 92885,224 463238,934-0,083 18 92880,138 463225,515-0,156 19 92890,923 463212,279 8 20 92884,615 463198,044-0,165 21 92895,559 463188,401-0,141 22 92890,588 463176,472 7 23 92882,941 463165,956 4 24 92900,845 463162,205 0,000 25 92894,553 463,193-0,192 26 92905,479 463141,255-0,127 27 92898,990 463127,405 3 28 92909,578 463120,058-0,169 29 92903,304 4634,808 2 30 92914,622 463093,308-0,571 31 92897,687 463086,248 4 32 92909,092 463079,857-0,526 33 92901,642 463072,411-0,563 34 92919,541 463068,301-0,701 35 92913,274 463055,946-0,586 36 92903,292 463054,072-0,508 37 92891,494 463062,411 6 38 92891,411 463114,926 9 39 92879,750 463123,9-08 40 92886,585 463142,780 9 41 92874,626 463151,480-42 92864,923 463197,353 5 43 92873,534 463209,797-0,180 44 92869,516 463227,439-0,065 45 92857,839 463235,628-0,160 46 92858,187 463285,001 0,011 47 92846,645 463292,219-0,067 48 92843,574 4633,094-0,087 Project : Locatie : NIEUWBOUW HAAGWEGTERREIN LEIDEN AA679 612 679-AA Pagina 1

Nummer X-coördinaat Y-coördinaat Z-coördinaat 49 92851,081 463322,000-0,030 50 92833,542 463361,888 0,059 51 92840,831 463372,932 0,008 51 92840,798 463372,908 0,060 51 92840,807 463372,911 0,052 52 92829,818 463381,900 0,012 wsp1 92853,972 463235,164-0,829 1 92843,723 463360,000 00 2 92855,2 463349,638 21 3 92847,417 463343,204 0,505 4 92907,457 463131,383-0,082 5 92901,414 463116,812-0,171 6 92911,951 4638,368 6 Project : Locatie : NIEUWBOUW HAAGWEGTERREIN LEIDEN AA679 612 679-AA Pagina 2