BETREFT: AANVRAAG OMGEVINGSVERGUNNING HOOGSPANNINGSVERBINDING DOETINCHEM-WESEL 380 KV

Transcriptie

1 ~Ten net ~ Taking power further Postbus 718, 6800 AS Arnhem, Nederland Gemeente Doetinchem T.a.v. Mevrouw K. Legtenberg Postbus HA DOETINCHEM Nederland DATUM 28 maart 2014 ONZE REFERENTIE BEHANDELD DOOR Gerda Heemskerk TELEFOON DIRECT gerda.heemskerk@tennet.eu AANTAL BIJLAGEN BETREFT: AANVRAAG OMGEVINGSVERGUNNING HOOGSPANNINGSVERBINDING DOETINCHEM-WESEL 380 KV Geachte mevrouw Legtenberg, Voor het project Doetinchem-Wesel 380 kv ontvangt u bijgaand een aanvraag om een omgevingsvergunning in het kader van artikel 2.1 lid 1 a, 1 b, 1 c en artikel 2.2 lid 1 e van de Wet algemene bepalingen omgevingsrecht. Om de aanleg van Doetinchem-Wesel 380 kv mogelijk te maken, vinden de volgende werkzaamheden plaats: Bouwen van 380kV Wintrack masten (nrs. 3 tot en met 13) Aanleg van tijdelijke werkterreinen en toegangswegen ten behoeve van realisatie 380 kv masten Tijdelijke uitritten op openbare wegen ten behoeve van realisatie 380 kv masten Daar waar deze aanvraag betrekking heeft op tijdelijke uitritten op gemeentelijke wegen, verzoeken wij u dit onderdeel van de aanvraag als een melding te beschouwen. Een overzicht van deze uitritten is opgenomen in bijlage 4. Ten aanzien van uw besluit op deze aanvraag is ingevolge artikel 20c Elektriciteitswet t artikel 2 lid 1 onder a de rijkscoordinatieregeling uit de Wet op de ruimtelijke ordening van toepassing. Hierbij is de minister van Economische Zaken de aangewezen minister voor de coordinatie. 1. Op grand van de Wet ruimtelijke ordening (Wro) dient u als bevoegd gezag een afschrift van deze aanvraag aan de minister van EZ te versturen. TenneT TSO B.V. zal er echter voor zorgen dat de minister van Economische Zaken een exemplaar van deze aanvraag ontvangt. U hoeft dus geen exemplaar door te sturen. TenneT TSO B.V. Bezoekadres Utrechtseweg 310, Arnhem Postadres Postbus 718, 6800 AS Arnhem Factuuradres Postbus 428, 6800 AK Arnhem Handelsregister Arnhem Telefoon Fax Internet

2 ~Ten net ~ Taking power further TenneT TSO B.V. DATUM 28 maart 2014 ONZE REFERENTIE PAGINA 2 van 3 2. In reactie op deze kopie van de aanvraag zal de minister u per brief melden wanneer van u verwacht wordt een ontwerp-besluit gereed te hebben. 3. Het ontwerp-besluit, en later ook het besluit, stuurt u niet aan TenneT TSO B.V., maar aan de minister van Economische Zaken. Deze omgevingsvergunning valt onder de rijkscoordinatieregeling voor energieprojecten (artikel 3.35 Wro). Daarom wordt op grond van art lid 4 van de Wet ruimtelijke ordening de uitgebreide voorbereidingsprocedure zoals beschreven in paragraaf 3.3 van de Wabo gevolgd. U bent hierover reeds gernformeerd door de projectleider voor de rijkscoordinatieregeling bij EZ en/of Bureau Energieprojecten. U kunt bij hem of haar nadere informatie over de voorbereidingsprocedure verkrijgen. De volgende documenten maken onderdeel uit van deze aanvraag: Aanvraagformulier omgevingsvergunning Bijlage 1 Tracekaart Doetinchem-Wesel 380 kv Bijlage 2 Situatietekeningen Bijlage 3 Constructietekeningen en -berekeningen Bijlage 4a Toelichting bouwwegen en werkterreinen Bijlage 4b Principe dwarsprofiel tijdelijke bouwwegen Bijlage 5 Archeologisch onderzoek Bijlage 6 Grondonderzoeken Bijlage 7 Beeldkwaliteitsplan Een volledig overzicht van de vergunningsgegevens vindt u ook op het bijgevoegde vrijgaveblad. Wij verzoeken u om in de vergunning te bepalen dat de gegevens en bescheiden als bedoeld in artikel2.7 lid 1 Mor uiterlijk binnen een termijn van 3 weken voor de start van de uitvoering van de desbetreffende handeling worden overgelegd. Voorts verzoeken wij u om in de vergunning ingevolge artikel 2.7 lid 3 Mor te bepalen dat gegevens en bescheiden, op grond van artikel 2.4 (o.a. bouwveiligheidsplan) van het Mor binnen een termijn van drie weken voor de start van de uitvoering van de desbetreffende handeling worden overgelegd. Wij vertrouwen erop u hiermee voldoende gernformeerd te hebben. In geval van inhoudelijke vragen of onduidelijkheden verzoeken wij u op korte termijn contact met ons op te nemen (zie aanhef brief voor contactgegevens). Voor procedurele vragen verzoeken wij u contact op te nemen met Jol Moors van Bureau Energieprojecten, tel

3 ~Ten net ~ Taking power further DATUM ONZE REFERENTIE PAGINA TenneT TSO B.V. 28 maart van 3 Hoogachtend, TenneT TSO B.V. ::..--- Klaas Bakker Manager Large Projects

4 ~Ten net ~ Taking power further VOLMACHT ONDERWERP volmacht vergunningsaanvragen Doetinchem-Wesel 380 kv Ondergetekende: De heer ir. B.G.M. Voorhorst, in zijn hoedanigheid van operationeel directeur van TenneT TSO B.V., gevestigd te Arnhem (hierna te noemen "TenneT") en als zodanig bevoegd TenneT te dezer zake te vertegenwoordigen, verklaart door ondertekening dezes machtiging te verlenen aan: Klaas Bakker, werkzaam bij TenneT als manager Large Projects, Om namens TenneT aile vereiste vergunningen en/of ontheffingen en/of (publiekrechtelijke) toestemmingen aan te vragen voor haar project Doetinchem-Wesel 380kV. Aldus opgemaakt en ondertekend, Arnhem,..zfJ. maart 2014 operationeel directeur

5 Aanvraagformulier omgevingsvergunning realisatie 380 kv-tracé in de gemeente Doetinchem Doetinchem-Wesel 380 kv

6 Gegevens bevoegd gezag Referentienummer Datum ontvan&st Formulierversie Aanvr-aaggegevens Let op: vul het formu/ier alstublieft volledig in. Aanvraagnummer Aanvraagnaam Aanleg DW380 kv trace gemeente Doetinchem Uw referentiecode lngediend op Soort procedure Onbekend Projectomschrijving Gefaseerd Aanleg van een nieuwe bovengrondse 380 kv-verbinding tussen Doetinchem en Wesel. Het trace loopt gedeeltelijk door de gemeente Doetinchem. Voor de realisatie van het trace, waarvoor een aantal 380kV-Wintrack-masten wordt opgericht-, dienen tijdelijke werkterreinen ingericht te worden, inclusief toegangswegen met tijdelijke uitritten op openbare wegen. Nee Overzicht bijgevoegde modulebladen Aanvraaggegevens Aanvragergegevens Locatie van de werkzaamheden Werkzaamheden en onderdelen Overig bouwwerk bouwen Bouwen Werk ofwerkzaamheden uitvoeren Werk of werkzaamheden uitvoeren Handelen in strijd met regels ruimtelijke ordening Handelen in strijd met regels ruimtelijke ordening Uitrit aanleggen of veranderen Uitrit aanleggen of veranderen Bijlagen Kosten Nawoord en ondertekening Datum:31 maart :33 Aanvraagnummer: Pagina 1 van 1

7 F ormulierversie Aanvr-ager- bedrijf 1 Bedrijf KvK-nummer Vestigingsnummer Statutaire naam Handelsnaam TenneT TSO B.V. TenneT TSO B.V. 2 Contactpersoon Geslacht ~ Man 0 Vrouw Voorletters K. Voorvoegsels Achternaam Functie Bakker Manager Large Project$ 3 Vestigingsadres bedrijf Postcode 6812AR Huisnummer 310 Huisletter Huisnummertoevoeging Straatnaam Woonplaats Utrechtseweg Am hem 4 Correspondentieadres Postbus 718 Postcode Plaats 6800AS Arnhem 5 Contactgegevens Telefoonnummer Faxnummer adres gerda.heemskerk@tennet.eu Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Pagina 1 van 1

8 Locatie Formulierversie ~ Kadastraal perceelnummer IBurgerlijke gemeente Kadastrale gemeente l<adastrale sectle Kadastraal perceelnummer Doetinchem 0 Ambt-Doetinchem A 9381 IBouwplannaam Bouwnummer Gelden de werkzaamheden in deze aanvraag/melding voor meerdere adressen of percelen? Specificatie locatie g Ja D Nee Voor een overzicht van aile kadastrale percelen waar nieuwe masten worden gebouwd, evenals voor de percelen waar tijdelijke werkwegen en inritten worden aangelegd, wordt verwezen naar de overzichtskaarten in bijlage 2. 2 Eigendomssituatie Eigendomssituatie van het perceel Uw belang bij deze aanvraag D U bent elgenaar van het perceel D U bent erfpachter van het perceel D U bent huurder van het perceel ganders Ten net is initiatiefnemer van het project. Er worden gesprekken gevoerd om zakelljke rechten te vestigen. 3 Toelichting Eventuele toelichting op locatie Zie bijlage 1 voor het gehele trace en bijlage 2 voor een ~iluatie" ~e.r mast en vctor detbquwwegfln, inritten en werkterreinen. Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Pagina 1 van 1

9 F ormulierversie Bouwen~~~ Overig bouwwerk bouwen 1 De bouwwerkzaamheden 0 Wat is er op het bouwwerk van toepassing? D Het wordt geheel vervangen D Het wordt gedeeltelijk vervangen [:/] Het wordt nieuw geplaatst (V Eventuele toelichting Hebt u voor deze bouwwerkzaamheden al eerder een vergunning aangevraagd? Zie bijlage 3 voor tekeningen en berekeningen representatieve masten. In de navolgende sectie benoemde oppervlakte betreft het totaal aan oppervlaktes van aile funderingen voor aile masten (nrs. 3 tim 9). Voor de inhoud geldt in principe niet van toepassing, vandaar dat hier een "0" staat. lndien dit wei van belang is, dan wordt verwezen naar de dimenties zeals opgenomen in de documenten van bijlage 3. n Ja [:/] Nee 2 Plaats van het bouwwerk Waar gaat u bouwen? Terrein 3 Bruto vloeroppervlakte bouwwerk 0 Verandert de brute vloeroppervlakte van het bouwwerk door de bouwwerkzaamheden? 0 Wat is de brute vloeroppervlakte van het bouwwerk in m2 voor uitvoering van de bouwwerkzaamheden? ~ Ja D Nee Wat is de brute vloeroppervlakte 2020 van het bouwwerk in m2 na uitvoering van de bouwwerkzaamheden? 0 4 Bruto inhoud bouwwerk 0 Verandert de brute inhoud van het bouwwerk door de bouwwerkzaamheden? 0 Wat is de brute inhoud van het bouwwerk in m3 voor uitvoering van de bouwwerkzaamheden? Wat is de brute inhoud van het bouwwerk in m3 na uitvoering van de bouwwerkzaamheden? ~ Ja D Nee 0 0 Datum:31 maart :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 1 van 3

10 5 Oppervlakte bebouwd terrain Verandert de bebouwde oppervlakte van het terrein na uitvoering van de bouwwerkzaamheden? G) Wat is de bebouwde oppervlakte van het terrein in m2 voor uitvoering van de bouwwerkzaamheden? Wat is de bebouwde oppervlakte van het terrein in m2 na uitvoering van de bouwwerkzaamheden? M Ja [] Nee Seizoensaebonden en tijdelijke bouwwerken 0 G) Gaat het om een seizoensgebonden bouwwerk? Gaat het om een tijdelijk bouwwerk? [] Ja r;] Nee D Ja ~ Nee 7 G) G) Gebruik Waar gebruikt u het bouwwerk en/ of terre in momenteel voor? Geef a an waar u het bouwwerk en/ ofterrein momenteel voor gebruikt. Waar gaat u het bouwwerk voor gebruiken? Geef a an waar u het bouwwerk voor gaat gebruiken. D Wonen ~ Overige gebruiksfuncties Voornamelijk agrarische functie (zie luchtfoto bijlage 2). D Wonen ~ Overige gebruiksfuncties Betreft hoogspanningsmasten voor het transporteren van stroom (380kV) via kabels tussen de masten. 8 Gebruiksfuncties In onderstaande tabel staan in de eerste kolom mogelijke gebruiksfuncties die in een bouwwerk kunnen voorkomen. Vul voor aile gebruiksfuncties die voor u van toepassing zijn het aantal personen, de totale gebruiksoppervlakte en de totale vloeroppervlakte van het verblijfsgebied in m2 in hele getallen in. Gebruiksfunctie Aantal personen Gebruiksoppervlakte (m2) Verblijfsoppervlakte (m2) Bijeenkomst Cel Gezondheidszorg lndustrie Kantoor Logies Onderwijs Sport Winkel Overige gebruiksfuncties 9 Uiterlijk bouwwerk/welstand Beschrijf van de onderstaande onderdelen de materialen en kleuren die u voor het bouwwerk gebruikt. U mag het veld leeg Iaten als u materialen en kleuren in de bijlagen vermeldt Datum:31 maart :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 2 van 3

11 Onderdelen Materiaal Kleur Gevels - Plint gebouw - Gevelbekleding - Borstweringen - Voegwerk Kozijnen -Ramen - Deuren - Luiken Dakgoten en boeidelen Dakbedekking Vul hier overige onderdelen en bijbehorende materialen en kleuren in. Het betreft materiaalonafhankelijke aanvraag. De uitvoering van de masten zal bestaan uit beton, staal of een combinatie van beide (zie bijlage 7, Beeldkwaliteitsplan). 10 Mondellne toellchten ~ lk wil mijn bouwplan mondeling toelichten voor de welstandscommissie/ stadsbouwmeester. D Ja r:a Nee Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 3 van 3

12 F ormulierversie Werk of werkzaamheden uitv.oeren------~~ Werk of werkzaamheden uitvoeren Binnen welk bestemmingsplan zullen de werken, geen bouwwerk zijnde, of werkzaamheden worden uitgevoerd? Welke werken, geen bouwwerken zijnde, of welke werkzaamheden zullen worden uitgevoerd? Wordt grand afgevoerd naar een andere locatie? Zijn er obstakels aanwezig die in de weg staan voor het uitvoeren van het werk of de werkzaamheid? Staat in het bestemmingsplan dat een rapport meet worden overlegd waarin de archeologische waarde is vastgelegd van het terrein dat zal worden verstoord? Buitengebied Doetinchem 2012 Aanleg tijdelijke werkwegen en/of werkterreinen ten behoeve van het realiseren van het 380 kvhoogspanningstrace Doetinchem - Wesel. n Ja IY] Nee [;::;] Ja [] Nee [;::;] Ja D Nee Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 1 van 1

13 F ormulierversie Handelen in strijd met regels r-uimtelijke or-dening Handelen in strljd met re&els rulmtelljke ordenin& Met welke regels voor ruimtelijke ordening zijn de voorgenomen werkzaamheden in strijd? Beschrijf hoe en in welke mate de voorgenomen werkzaamheden in strijd zijn met de regels voor ruimtelijke ordening. Beschrijf het huidige gebruik van de gronden of het bouwwerk. Beschrijf het beoogde gebruik van de gronden of het bouwwerk. Beschrijf de gevolgen van het beoogde gebruik voor de ruimtelijke ordening. (1) Is het beoogde gebruik tijdelijk van aard? Hoeveel hele jaren duurt het gebruik? Hoeveel maanden duurt het gebruik? Hebt u een rapport nodig waarin de archeologische waarde van het terre in dat zal worden verstoord in voldoende mate is vastgelegd? Wordt er afgeweken van het exploitatieplan? [:/] Bestemmingsplan D Beheersverordening 0 Exploitatieplan n Regels op grand van de provinciale verordening D Regels op grand van een AMvB 0 Regels van het voorbereidingsbesluit Er worden tijdelijke toegangswegen en werkterreinen aangelegd die op enkele plaatsen buiten het gebied liggen waarvoor het Rijksinpassingsplan voor de hoogspanningsverbinding is vastgesteld. Zie verder toelichting bijlage 4. Overwegend agrarische functie (zie overzicht per mast bijlage 2 en 4). Tijdelijke bouwwegen en bouwterreinen. Beperkt, het betreft tijdelijke wegen en terreinen die na aanleg van de hoogspanningsverbinding (ca. 1,5 jaar) weer worden verwijderd. De oude situatie wordt vervolgens hersteld. ~ Ja D Nee 6 I:7J Ja n Nee D Ja ~ Nee Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 1 van 1

14 F ormulierversie Uitrit aanleggen of ver-anderen 1 Ultrit op provinciale weg Betreft het een in- of uitrit op een provinciale weg? ~ Ja n Nee 2 Uitrit aanleggen of veranderen Wat wilt u precies gaan doen? D Een nieuwe in- of uitrit aanleggen D Een bestaande in- of uitrit veranderen ~ Anders Omschrijf wat u wilt gaan doen. Geef eventueel een toelichting op Zie bijlage 4. wat u gaat doen. Vul de straatnaam in waar de in- of Zie bijlage 4. uitrit op uitkomt. 3 Details uitrit Aanleggen van een tijdelijke in/uitritten. Deze in/uitritten sluiten de werkwegen aan op de openbare wegen, zodat de bouwmaterialen naar de werkterreinen vervoerd kunnen worden. In voorkomende gevallen wordt de in/uitrit aangesloten op de provinciale weg, de overige gevallen worden op gemeentelijke wegen aangesloten, of op een niet-openbare weg. Welk materiaal wordt gebruikt? Zijn er obstakels aanwezig die het aanleggen of het gebruiken van de in- of uitrit in de weg staan? 5 Provinciespecifieke vragen 0 Wat is het wegnummer en het nummer van de dichtsbijzijnde hectometerpaal 0 Wat is het gebruik van de in-/uitrit? 0 Heeft u al toegang tot de openbare weg via een uitrit van een naastgelegen perceel? 0 Heeft het perceel al een uitrit die toegang geeft tot de open bare weg? 0 Welk type voertuigen maakt in de regel gebruik van de in-/uitrit? Is het mogelijk om op eigen terrein te keren? 0 Wordt de uitrit altijd vooruitrijdend verlaten? Zie bijlage 4. n Ja [:/] Nee N813, zie bijlage 2 en 4. e).tijdelijke aanvoer materialen naar werkterrein. D Ja ~Nee n Ja [:/] Nee f) zie bijlage 4a [:/] Ja n Nee ~ Ja D Nee Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 1 van 2

15 0 Is er sprake van obstakels nabij de in-/uitrit die het noodzakelijke vrije zicht belemmeren? 0 Optionee!: toelichting in geval van constructie over bermsloot. 0 Motivering nieuw aan te leggen of te veranderen, bestaande, in- of uitrit. 0 Ja Ga Nee Zie bijlage 2 en 4. Datum:31 maart :33 Aanvraagnummer: Bevoegd gezag: Gemeente Doetinchem Pagina 2 van 2

16 F ormulierversie Nawoord en onder-tekening~ Aileen te beantwoorden a/s de bijlagen nog nie/ comp/eet zijn Zijn de bijlagen bij deze aanvraag compleet De volgende bijlagen dien ik later in ~ Ja D Nee Y..L\J.T Aileen te beantwoorden a/s de bijlagen nog niet compleet zijn De volgende bijlagen dien ik niet in.:jt Vul uw eventuele persoonlijke opmerkingen over uw aanvraag hier in. Als blijkt dat voor een van de onderdelen geen vergunning verleend kan worden, wilt u dan voor de overige onderdelen wei een vergunning ontvangen? Geeft u toestemming om persoonsen adresgegevens van de aanvrager/melder en, indien van toepassing, de gemachtigde openbaar te maken? Geeft u toestemming om de geschatte projectkosten I kosten van de werkzaamheden openbaar te maken? ~ Ja D Nee g Ja D Nee [] Ja. Nee 1&1 Hierbij verklaar ik dat ik de aanvraag/melding naar waarheid heb ingevuld en dat ik weet dater kosten verbonden kunnen zijn aan het indienen van een aanvraag. Niet verplicht in te vullen indien u gemachtigde bent Handtekening aanvrager Datum Handtekening ]{/3 ( 2ol Lr Handtekening gemachtigde Datum Handtekening Datum:31 maar! :33 Aanvraagnummer: Pagina 1 van 1

17 Terugsturen van de aanvraag U kunt de aanvraag of melding inclusief bijbehorende bescheiden versturen naar onderstaand adras van het bevoegd gezag. Bevoegd gezag omgevlngsvergunnlng Naam: Bezoekadres: Postadres: Telefoonnummer: adres: Website: Contactpersoon: Gemeente Doetinchem Raadhuisstraat 2, Doetinchem Postbus HA Doetinchem gemeente@doetinchem.nl Loket bouwen en wonen Datum:31 maart :33 Aanvraagnummer: Pagina 1 van 1

18 ~Ten net ~ Taking power further VRIJGAVEBLAD VERGUNNINGSGEGEVENS DATUM REFERENTIE 28 maart ONDERWERP Vergunningaanvraag realisatie 380 kv-trace Doetinchem- Wesel, onderdeel omgevingsvergunning gemeente Doetinchem Bijlage Naam - kenmerk - revisiedatum Gezien engineer Paraaf voor Tracekaart 380 kv-trace Doetinchem- Wesel Kenmerk: A:\p_dw380\producten\vergunningen \140325p_dw380_VKA2_5V_A3 d.d. 25 maart 2014.AI M.A. van der Vliet 2 Situatietekeningen (Mastenboek gemeente Doetinchem) Kenmerk: A:\p_dw380\producten\ vergunningen\140325_mastenboek_vka_2_5v d.d. 25 maart a Constructietekeningen en -berekeningen 0 Steunmast CO-BB /Proj.nr.RM d.d. 25 oktober Trekmast CO-BB /Proj.nr.RM d.d. 25 oktober 2013 Toelichting bouwwegen en werkterreinen Kenmerk: d.d. 28 maart 2014 M.A. van der Vliet ' 7(' M.A. Vliet R.J. van Essen ( 4b Principe dwarsprofiel tijdelijke bouwweg Kenmerk: - d.d. 29 augustus 2013 M.A. 7 VIiet 5 Archeologisch onderzoek Kenmerk GM , revisie 5 d.d. 25 maart 2014 M.A. van der Vl iet JC( 6 Grondonderzoeken Kenmerk GM , revisie D1 d.d. 26 maart 2014 M.A. van qer Vliet ;/( R.J. van Essen 7 Beeldkwaliteitsplan Kenmerk: - d.d. maart 2014 M.t rviiet

19 Verstuurd per dd: 16 mei 2014 Dames en heren, Als aanpassing van onze aanvraag omgevingsvergunning d.d. 31 maart 2014 verzoeken wij u de geldigheidsduur te bepalen op 3 jaar na onherroepelijk worden van het Inpassingsplan. De achtergrond van dit verzoek is als volgt. De bouwplanning van het project gaat uit van een bouwtijd van 1 ½ jaar en onmiddellijke start van de bouwwerkzaamheden na vankrachtwording van het Inpassingsplan. Naar onze ervaring is het niet altijd mogelijk onmiddellijk met het werk te starten na vankrachtwording van het inpassingsplan. De ervaring leert verder, dat er een reële kans is dat er op diverse plaatsen in het projectgebied ook ruim na 1 ½ jaar nadat de bouw gestart is, nog vergunningplichtige werkzaamheden worden uitgevoerd. Deze periode kan tot 3 jaar beslaan. Eén en ander laat zich daarmee verklaren, dat onze bouwplanning nu nog theoretisch is; na de aanbesteding zullen de aannemers de feitelijke bouwplanning maken. Verder is de feitelijke voortgang van het werk van vele factoren afhankelijk, die nu nog niet alle met zekerheid kunnen worden gepland. Daaronder zijn bijvoorbeeld enerzijds factoren als de leveringszekerheid van elektriciteit en de doelmatigheid van het bouw- en sloop-proces en anderzijds het streven om de hinder en de schade voor grondeigenaren en gebruikers en aan de omgevingswaarden zoveel als redelijkerwijs mogelijk te beperken. Met vriendelijke groet / Kind regards, Martijn Vonk Team vergunningen TenneT

20 Postbus 718, 6800 AS Arnhem, Nederland Gemeente Doetinchem T.a.v. Mevrouw K. Legtenberg Postbus HA DOETINCHEM DATUM 1 juli 2014 ONZE REFERENTIE BEHANDELD DOOR Gerda Heemskerk TELEFOON DIRECT gerda.heemskerk@tennet.eu BETREFT Wijziging aanvraag omgevingsvergunning hoogspanninsverbinding Doetinchem-Wesel 380kV Geachte mevrouw Legtenberg, Door middel van deze brief wensen wij een aanvulling te geven op de aanvraag om omgevingsvergunning nummer voor realisatie van 380kV hoogspanningsmasten in uw gemeente. De aanvraag is gericht op het mogelijk maken van zowel stalen masten als masten in betonnen uitvoering, waarbij de uiteindelijke detail uitwerking voor start bouw ter goedkeuring zal worden toegestuurd. In verband met externe veiligheid zullen mast nummer 7 (kadastraal WEH00L 442) en 8 (WEH00L 310 en WEH00L 309) binnen gemeente Doetinchem in staal worden uitgevoerd. Wij wensen de aanvraag op dat punt te wijzigen. Wij vertrouwen erop u hiermee voldoende geïnformeerd te hebben. In geval van inhoudelijke vragen of onduidelijkheden verzoeken wij u op korte termijn contact met ons op te nemen (zie aanhef brief voor contactgegevens). Voor procedurele vragen verzoeken wij u contact op te nemen met Jol Moors van Bureau Energieprojecten, tel Met vriendelijke groet, TenneT TSO B.V. Klaas Bakker Manager Large Projects TenneT TSO B.V. Bezoekadres Utrechtseweg 310, Arnhem Postadres Postbus 718, 6800 AS Arnhem Factuuradres Postbus 428, 6800 AK Arnhem Handelsregister Arnhem Telefoon Fax Internet

21 Postbus 718, 6800 AS Arnhem, Nederland Gemeente Doetinchem T.a.v. Mevrouw K. Legtenberg Postbus HA DOETNCHEM DATUM 1 juli 2014 ONZE REFERENTIE BEHANDELD DOOR Gerda Heemskerk TELEFOON DIRECT gerda.heemskerk@tennet.eu BETREFT Wijziging aanvraag omgevingsvergunning hoogspanningsverbinding Doetinchem-Wesel 380kV Geachte mevrouw Legtenberg, Door middel van deze brief wensen wij een aanvulling te geven op de aanvraag om omgevingsvergunning nummer voor realisatie van 380kV hoogspanningsmasten in uw gemeente. In bijlage 7 van de aanvraag (het beeldkwaliteitsplan) is vermeld dat de Wintrack masten zullen worden uitgevoerd in de kleur Papyrus White (RAL 9018). Naar aanleiding van het verzoek van uw commissie Welstand en Monumenten (kenmerk BRO ) zullen de masten worden uitgevoerd in een iets donkerder tint: Light grey RAL Wij vertrouwen erop u hiermee voldoende geïnformeerd te hebben. In geval van inhoudelijke vragen of onduidelijkheden verzoeken wij u op korte termijn contact met ons op te nemen (zie aanhef brief voor contactgegevens). Voor procedurele vragen verzoeken wij u contact op te nemen met Jol Moors van Bureau Energieprojecten, tel Met vriendelijke groet, TenneT TSO B.V. Klaas Bakker Manager Large Projects TenneT TSO B.V. Bezoekadres Utrechtseweg 310, Arnhem Postadres Postbus 718, 6800 AS Arnhem Factuuradres Postbus 428, 6800 AK Arnhem Handelsregister Arnhem Telefoon Fax Internet

22 NOTITIE AAN Gemeente Doetinchem, t.a.v. Mevrouw K. Legtenberg DATUM 4 september 2014 VAN B. Adema ONDERWERP DW380; onze aanvraag omgevingsvergunning dd 28 maart 2014 Mevrouw Legtenberg, Wij stellen het op prijs - ter bevestiging van hetgeen wij tijdens het vooroverleg over de aanvraag hebben gewisseld - voor de volledigheid met deze notitie een korte toelichting te geven bij onze aanvraag voor een omgevingsvergunning dd 28 maart 2014 in verband met de Wintrackmasten van de nieuwe hoogspanningsverbinding Doetinchem-Wesel. De procedure van de aanvraag wordt gevoerd onder de (Rijks)coördinatieregeling als bedoeld in paragraaf Wro. De minister van Economische Zaken fungeert als projectminister; hij heeft als zodanig met U afgestemd. Parallel aan Uw afhandeling van de diverse vergunningaanvragen wordt zo onder meer het inpassingsplan voor de 380 kv-hoogspanningsverbinding en de bijbehorende werken vastgesteld door de ministers van Economische Zaken en Infrastructuur en Milieu. De aanvraag heeft betrekking op de masten genummerd 3 tot en met 13, alle uit te voeren als combinatiemasten voor 150 en 380 kv. Ook In Uw gemeente zal de nieuwe 380 kv-hoogspanningsverbinding zo "op de zelfde masten" worden gecombineerd met de bestaande 150 kv-hoogspanningsverbinding Doetinchem- Ulft-Dale. Deze 150 kv-verbinding loopt nu met een eigen tracé bovengronds door Uw gemeente. Tussen het 150 kv-station Doetinchem (aan de Keppelseweg) en een punt tussen Silvolde en Sinderen in de gemeente Oude IJsselstreek, zal deze verbinding worden afgebroken. Ook de bestaande bovengrondse 150 kv-verbinding van Langerak naar Zevenaar en Nijmegen, die vanuit het nabij Uw gemeente gelegen 150 kv-station Langerak loopt, zal in de gemeente Doetinchem worden afgebroken en wel voor het gedeelte tussen het station in Langerak en de Doetinchemseweg in de Wehlse Broeklanden. Dit deel van deze verbinding wordt vervangen door een ondergrondse verbinding. Het afbreken van beide 150 kv-verbindingen gebeurt in Uw gemeente nadat de nieuwe hoogspanningsverbindingen in gebruik genomen zijn. Het geheel van werken en werkzaamheden wordt uitgevoerd op gronden in eigendom van derden, in beginsel op basis van in der minne te sluiten overeenkomsten. TenneT spant zich tot het uiterste in om tot minnelijke overeenstemming te komen. In geval in der minne geen overeenkomst kan worden gesloten, rest tot medewerking van eigenaren en gebruikers te komen via de daarvoor ter beschikking staande middelen, waaronder de toepassing van de Belemmeringenwet Privaatrecht. De gesprekken met de eigenaren, beheerders en dergelijke zijn thans gaande. De aanvang van de bouw van de nieuwe hoogspanningsverbinding is met het oog op het belang van de elektriciteitsvoorziening zo spoedig mogelijk voorzien.

23 TenneT TSO B.V. DATUM 4 september 2014 PAGINA 2 van 2 De vergunningaanvraag voldoet aan het inpassingsplan dat momenteel door de ministers van Economische Zaken en Infrastructuur en Milieu gereed wordt gemaakt voor de vaststelling; de mastplaatsen zijn alle binnen de nieuw te leggen bestemming gelegen en de masthoogten zullen de daarvoor in het Inpassingsplan gestelde maxima niet overschrijden. De exacte uitvoering van de Wintrackmasten is nu nog niet bekend. Het aanbestedingstraject is er op gericht om mede aan de hand van de ontwerp- en uitvoeringskennis van aanbiedende partijen tot een keuze voor een technisch economisch optimale duurzame uitvoering te komen en laat uitvoering van de masten toe in staal, in beton en met een betonnen voet en een stalen top. Onder verwijzing naar artikel 2.7 van de Regeling omgevingsrecht (Mor) is U verzocht in de vergunning dan ook te bepalen dat de in artikel 2.7 lid 1 Mor genoemde gegevens later zullen worden aangeleverd. Tegen deze achtergrond bevat de aanvraag de constructieprincipes voor de hoogspanningsmasten en voor hun fundamenten. In de stukken zijn berekeningen en tekeningen opgenomen voor een representatieve steunmast en een representatieve hoekmast, uitgevoerd in staal, in beton en met een betonnen voet en een stalen top. Concreet en met referte aan artikel 2.7 lid 2 Mor, bevat de aanvraag de volgende gegevens: bovengenoemde tekeningen, met indicatieve maatvoering schematisch funderingsoverzicht/palenplan overzichtstekeningen van constructies en principedetails van karakteristieke constructieonderdelen, met indicatieve maatvoering en toelichtingen op de ontwerpen van de constructies de berekeningen voor de masten en de funderingen, waaruit blijkt dat de masten aan de relevante normen en de voorschriften uit het Bouwbesluit en de Bouwverordening zullen voldoen. De aanvraag is - in overleg met Gasunie - aangevuld voor wat betreft het constructiemateriaal van enkele nabij gasleidingen te realiseren masten, deze zullen per se worden uitgevoerd in staal. Ten behoeve van de welstandstoets bevat de aanvraag voorts de gegevens genoemd in artikel 2.5 Mor. Wij hebben toegelicht dat de masthoogten voor DW380kV - de toepasselijke normeringen in acht nemende - in Uw gemeente zullen variëren tussen 67 (plus of min 5) en 72 (plus of min 5) m. In ons vooroverleg hebt U aangegeven dat het college met de ingediende gegevens en bescheiden over voldoende gegevens beschikt om een besluit op de aanvraag te kunnen nemen. Met het oog op artikel 2.7 lid 3 Mor verzochten wij in de vergunning te bepalen, dat de gegevens en bescheiden genoemd in de Mor-artikelen 2.2 lid 2, 2.3 onderdeel i en 2.4 (thans genummerd artikelen 2.2, eerste lid, onderdelen c tot en met h, en tweede tot en met zesde lid) voor zover relevant, alsmede de exacte uitvoering van de masten en de funderingen, uiterlijk drie weken voor de start van de bouwactiviteiten worden aangeleverd.

24 Bijlage 1: Tracékaart 380 kvtracé Doetinchem Wesel Doetinchem-Wesel 380 kv

25 Doetinchem Wes el 380kV Tracékaart Legenda Doetinchem 380kV Langerak150kV 1 2!!! Schakelstation TenneT 380kV 5 4 3! Doetinchem 150kV TenneT 150kV Masten 7 6 Bovengronds 380kV tracé 8 9 Landsgrens Gemeentegrens Doetinchem Wes el380kv tracé ! Ulft150kV Versie Schaal 2.5V 1: Datum Formaat A3 47D 46D Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ p_dw380_VKA2_5V_A Km. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

26 Bijlage 2: Mastenboek gemeente Doetinchem Doetinchem-Wesel 380 kv

27 Doetinchem Wesel 380 kv Mastenboek Vergunningen Doetinchem datum: De ministeries van Economische Zaken en Infrastructuur en Milieu werken samen met TenneT TSO B.V. aan de Doetinchem-Wesel 380 kv-verbinding.

28 Doetinchem Wesel 380kV Tracé kaartdoetinchem Doetinchem 380kV Langerak150kV 1 2 3!! Legenda! Schakelstation TenneT 380kV TenneT 150kV Masten 5 4! Doetinchem 150kV Bovengronds 380kV tracé Landsgrens Gemeentegrens Doetinchem Wesel380kV tracé Versie Schaal 2.5V 1: Datum Formaat A Kenmerk m. A:\p_dw380\producten\vergunningen\ p_dw380_VKA2_5V_A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

29 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast2 DTC01A 4037 HML02C 1313 HML02C 1311 HML02C 299 HML02C 1331 HML02C 1334 HML02C HML02C 1333 DTC01B 1136 DTC01B 103 DTC01B 1137 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen HML02C 968 HML02C 297 HML02C 1314 DTC01B 1138 HML02C Doetinchem Wesel380kV Masten HML02C 1061 DTC01A 2892 DTC01A 1310 DTC01A 1309 HML02C 906 HML02C 966 DTC01B 2748 DTC01A 2890 Versie 2.5V Datum DTC01A 2891 Schaal 1:2.000 Formaat A3 DTC01A 9381 DTC01B 1955 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V DTC01A 2888 DTC01B 1141 HML02C m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

30 DTC01A 9381 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast3 HML02C 1250 HML02C 1252 HML02C 1251 HML02C 1060 HML02C 1314 Legenda DTC01A 1456 DTC01A 9383 DTC01A 2897 DTC01A 2892 DTC01A 1310 HML02C 1061 DTC01A 1309 Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé DTC01A 2890 Minimale werkruimte Kadastrale percelen DTC01A 7924 DTC01A 1671 DTC01A 9380 DTC01A 2891 DTC01A 1676 DTC01A DTC01A 1678 DTC01A 4147 DTC01A 1462 DTC01A 2887 DTC01A 4146 DTC01A 9218 DTC01A 1992 Doetinchem Wesel380kV Masten DTC01A 1201 DTC01A 78 DTC01A 1460 Barlhammerweg DTC01A 9219 DTC01A 1679 DTC01A 1682 DTC01A 1202 DTC01A 4140 DTC01A 4139 DTC01A 2537 Versie 2.5V Datum DTC01A 2538 DTC01A 4110 DTC01A 3699 DTC01A 3700 DTC01A 1680 Schaal Kenmerk 1:2.000 Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

31 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast4 DTC01A 7924 DTC01A 4147 DTC01A 2887 DTC01A 9381 Legenda DTC01A 4146 DTC01A 78 DTC01A 1992 Gemeentegrenzen DTC01A 1462 DTC01A 9218 DTC01A 1201 Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds DTC01A 1202 Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé DTC01A 1460 DTC01A 1679 DTC01A 4140 Barlhammerweg DTC01A 9219 DTC01A 1682 Minimale werkruimte Kadastrale percelen DTC01A 5523 DTC01A 2538 DTC01A 2537 DTC01A DTC01A 4139 DTC01A 3700 Doetinchem Wesel380kV Masten DTC01A 5524 DTC01A 2527 DTC01A 4110 DTC01A 2536 DTC01A 8367 DTC01A 1134 DTC01A 5522 WEH00L 435 DTC01A 2524 DTC01A 2541 Versie Schaal 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A3 DTC01A 2526 DTC01A 2540 DTC01A 8366 DTC01A 2542 DTC01A 1554 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

32 DTC01A 2540 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast5 Legenda DTC01A 4139 Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé WEH00L 261 WEH00L 435 DTC01A 5522 DTC01A 5524 DTC01A 4110 Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte DTC01A 2527 Kadastrale percelen DTC01A WEH00L 265 DTC01A 2526 WEH00L 436 Doetinchem Wesel380kV Masten Liemersweg WEH00L 682 WEH00L 437 DTC01A 2547 DTC01A 5806 DTC01A 5680 DTC01A 1993 DTC01A 2546 Broekhuizerstraat WEH00L 647 DTC01A 2548 WEH00L 268 WEH00L 738 WEH00L 681 WEH00L 737 WEH00L 555 WEH00L 275 WEH00L 274 WEH00L 272 WEH00L 271 WEH00L 273 WEH00L 270 DTC01A 2550 DTC01A 2549 DTC01A 1994 DTC01A 1417 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

33 WEH00L 645 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast6 WEH00L 267 WEH00L 682 WEH00L 265 WEH00L 435 WEH00L 437 WEH00L 436 DTC01A 2524 DTC01A 5806 DTC01A 5680 DTC01A 2547 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé DTC01A 2548 WEH00L 647 Masten Plangrens RIP bovengronds WEH00L 681 WEH00L 737 WEH00L 272 WEH00L 271 WEH00L 270 DTC01A 2549 DTC01A 2550 DTC01A 1994 Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00L 251 WEH00L 268 WEH00L 274 WEH00L 273 WEH00L 250 WEH00L 738 WEH00L 275 Broekhuizerstraat WEH00L WEH00L 285 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00L 555 WEH00L 283 WEH00L 646 WEH00L 284 WEH00L 279 WEH00L 510 WEH00L 278 WEH00L 509 WEH00L 525 WEH00L 288 WEH00L 294 WEH00L 291 Vogelstraat WEH00L 290 WEH00L 289 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

34 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast7 WEH00L 248 Broekhuiz erstraat WEH00L 332 WEH00L 249 WEH00L 555 WEH00L 472 WEH00L 473 WEH00L 279 WEH00L 278 WEH00L 509 WEH00L 277 WEH00L 525 WEH00L 288 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg WEH00L 326 WEH00L 452 WEH00L 510 WEH00L 646 WEH00L 283 WEH00L 294 Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00L 464 WEH00L 520 WEH00L 654 WEH00L 524 Vogelstraat WEH00L 674 WEH00L 448 WEH00L 675 WEH00L 676 WEH00L WEH00L 521 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00L 323 WEH00L 441 WEH00L 475 WEH00L 328 WEH00L 321 WEH00L 653 WEH00L 442 WEH00L 486 WEH00L 301 WEH00L 303 WEH00L 300 Notenstraatje WEH00L 485 Bokkenstraat WEH00L 318 WEH00L 315 WEH00L 319 WEH00L 317 WEH00L 320 Groenestraat WEH00L 310 WEH00L 316 WEH00L 302 WEH00L 307 WEH00L 451 WEH00L 305 WEH00L 304 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

35 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast8 WEH00L 328 WEH00L 654 Bokkenstraat WEH00L 321 WEH00L 442 WEH00L 301 WEH00L 475 WEH00L 303 Legenda WEH00L 486 WEH00L 441 Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé WEH00L 485 WEH00L 300 Notenstraatje WEH00L 305 Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg WEH00L 318 WEH00L 317 WEH00L 319 WEH00L 320 Groenestraat WEH00L 316 WEH00L 302 Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00L 307 WEH00L 304 WEH00L 310 WEH00L WEH00L 451 WEH00L 450 WEH00K 401 WEH00L 578 WEH00L 311 WEH00L 309 WEH00K 400 WEH00K 399 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00L 577 WEH00K 402 WEH00L 313 WEH00K 590 WEH00L 308 WEH00K 593 WEH00K 589 WEH00K 588 WEH00K 460 WEH00K 465 WEH00K 466 WEH00K 464 WEH00K 463 WEH00K 580 WEH00K 462 Mussenhorstw WEH00K 579 eg WEH00K 461 WEH00K 578 WEH00K 459 WEH00K 458 WEH00K 691 WEH00K 561 WEH00K WEH00K 562 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

36 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast9 WEH00L 310 WEH00L 307 Legenda Gemeentegrenzen WEH00L WEH00L 309 WEH00L 316 Groenestraat WEH00L 450 WEH00L 451 WEH00K 400 WEH00K 399 WEH00K 402 WEH00K 401 WEH00K 398 Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00K 590 WEH00L 308 WEH00K 593 WEH00K 589 WEH00K 588 WEH00K 460 WEH00K 464 WEH00K 463 WEH00K 461 WEH00K 462 WEH00K 458 WEH00K 579 WEH00K WEH00K 562 WEH00K 690 WEH00K 580 WEH00K 689 Mussenhorstweg WEH00K 581 WEH00K 578 WEH00K 561 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00K 691 WEH00K 577 WEH00K 582 WEH00K 456 WEH00K 417 WEH00K 423 WEH00K 413 WEH00K 412 Versie Schaal Kenmerk 2.5V2 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V A3 WEH00K 457 WEH00K 607 WEH00K 453 WEH00K 454 WEH00K 626 WEH00K 625 WEH00K 738 WEH00K 425 WEH00K m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

37 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast10 WEH00K 689 WEH00K 561 WEH00K 414 WEH00K 406 Legenda Gemeentegrenzen WEH00K 577 WEH00K 582 WEH00K 691 WEH00K 417 WEH00K 413 WEH00K 412 WEH00K 408 WEH00K 407 WEH00K 720 WEH00K 719 WEH00K 504 Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00K 423 WEH00K 738 WEH00K WEH00K 410 WEH00K 559 WEH00K 502 WEH00K 560 WEH00K 508 WEH00K 427 WEH00K 426 Doetinchemseweg WEH00K 411 WEH00K 270 WEH00K 272 WEH00K 271 WEH00K 352 WEH00K 361 WEH00K 360 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00K 428 WEH00K 269 WEH00K 424 WEH00K 276 Versie 2.5V Datum WEH00K 430 WEH00K 432 WEH00K 261 WEH00K 431 Broekstraat WEH00K 263 WEH00K 264 WEH00K 476 WEH00K 700 WEH00K 506 WEH00K 507 WEH00K 701 WEH00K 470 WEH00K 273 WEH00K 275 WEH00K 277 Schaal Kenmerk 1:2.000 Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

38 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast11 WEH00K 411 WEH00K 426 WEH00K 270 WEH00K 559 WEH00K 502 WEH00K 560 Doetinchemseweg WEH00K 271 WEH00K 272 WEH00K 508 Slagenweg WEH00K 509 WEH00K 641 WEH00K 369 WEH00K 594 WEH00K 595 WEH00K 640 WEH00K 370 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00K 470 WEH00K 273 WEH00K 275 WEH00K 276 WEH00K WEH00K 361 WEH00K 360 WEH00K 610 WEH00K 352 WEH00K 359 WEH00K 366 WEH00K 365 WEH00K 364 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00K 611 WEH00K 358 WEH00K 274 WEH00K 278 WEH00K 282 WEH00K 285 WEH00K 286 WEH00K 287 Versie 2.5V Datum Schaal 1:2.000 Formaat A3 WEH00K 261 WEH00K 279 WEH00K 280 WEH00K 532 WEH00K 288 WEH00K 289 WEH00K 294 WEH00K 295 WEH00K 357 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

39 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast12 WEH00K 280 WEH00K 611 WEH00K 282 WEH00K 285 WEH00K 288 WEH00K 358 WEH00K 286 WEH00K 753 WEH00K 752 WEH00K 355 WEH00K 354 WEH00K 754 WEH00K 352 WEH00K 500 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds WEH00K 532 WEH00K 289 WEH00K 287 Slagenw eg WEH00K 357 WEH00K 353 WEH00K 501 Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen WEH00K WEH00K 295 WEH00K 284 WEH00K 533 WEH00K 531 WEH00K 291 WEH00K 292 WEH00K 681 WEH00K 630 WEH00K 293 WEH00K 294 WEH00K 340 WEH00K 336 Doetinchem Wesel380kV Masten Broekstraat WEH00K 261 WEH00K 337 WEH00K 240 WEH00K 239 WEH00K 235 WEH00K 238 WEH00K 236 WEH00K 237 Nieuw estraat WEH00K 296 WEH00K 620 WEH00K 297 WEH00K 619 WEH00K 302 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

40 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast13 WEH00K 285 WEH00K 682 Legenda Gemeentegrenzen WEH00K WEH00K 295 WEH00K 287 WEH00K 357 WEH00K 288 WEH00K 353 WEH00K 352 Slagenw eg WEH00K 751 WEH00K 346 Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds WEH00K 294 WEH00K 347 WEH00K 344 Toegangsweg Broekstraat WEH00K 340 WEH00K 750 Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte WEH00K 336 WEH00K 338 WEH00K 339 Kadastrale percelen WEH00K 337 WEH00K 261 WEH00K 238 WEH00K 237 Nieuw estraat WEH00K 296 WEH00K 619 WEH00K 334 WEH00K 330 Doetinchem Wesel380kV Masten WEH00K 235 WEH00K 297 WEH00K WEH00K 715 WEH00K 234 WEH00K 233 WEH00K 232 WEH00K 236 WEH00K 298 WEH00K 300 WEH00K 299 WEH00K 736 WEH00K 632 WEH00K 737 WEH00K 302 WEH00K 727 WEH00K 716 WEH00K 576 WEH00K 726 WEH00K 332 WEH00K 725 WEH00K 566 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

41 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast 14 WEH00K 620 WEH00K 716 WEH00K 576 WEH00K 332 WEH00K 726 WEH00K 725 WEH00K 666 WEH00K 667 Broekstraat WEH00K 340 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds WEH00K 737 WEH00K 302 WEH00K 303 WEH00K 727 WEH00K 566 WEH00K 567 WEH00K 568 Broekstraat DTC01R 43 DTC01R 71 WEH00K 317 Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen DTC01R 70 WEH00K 304 BER02M 855 BER02M 852 DTC01R 1 BER02M 851 BER02M 848 BER02M 847 BER02M 109 BER02M BER02M 860 BER02M 857 Rozenpasweg BER02M 854 BER02M 853 BER02M 850 BER02M 115 BER02M 114 BER02M 849 BER02M 113 BER02M 110 Doetinchem Wesel380kV Masten BER02M 125 BER02M 861 BER02M 771 BER02M 124 BER02M 118 BER02M 119 BER02M 122 BER02M 116 BER02M 587 BER02M 120 BER02M 121 OudeDoetinchemseweg BER02M 112 BER02M 123 ZDM02G 2870 ZDM02G 2869 BER02M 117 ZDM02G 2538 BER02M 111 BER02M 107 BER02M 106 Doetinchemseweg Stroombroekweg BER02M 395 BER02M 76 BER02M 394 BER02M 82 BER02M 929 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m A3 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

42 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast15 WEH00K 726 WEH00K 566 WEH00K 567 WEH00K 568 DTC01R 70 WEH00K 667 Broekstraat DTC01R 43 WEH00K 317 DTC01R 71 DTC01R 41 DTC01R 66 DTC01R 59 DTC01R 67 DTC01R 60 DTC01R 35 DTC01R 34 DTC01R 33 DTC01R 32 DTC01R 28 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg BER02M 113 WEH00K 304 DTC01R 1 Kilderseweg DTC01R 24 Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen 15 BER02M 109 BER02M 108 BER02M 79 BER02M 110 BER02M 112 BER02M 77 BER02M 80 BER02M 107 Doetinchem Wesel380kV Masten BER02M 81 BER02M 111 Doetinchemseweg BER02M 394 BER02M 82 BER02M 84 BER02M 106 Stroombroekweg Versie Schaal 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A3 BER02M 76 BER02M 395 BER02M 929 BER02M 83 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. BER02M 928 BER02M 393 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

43 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast16 WEH00K 317 DTC01R 43 DTC01R 61 DTC01R 59 DTC01R 67 DTC01R 63 DTC01R 60 DTC01R 64 DTC01R 62 DTC01R 34 DTC01R 36 DTC01R 33 DTC01R 35 DTC01R 104 DTC01R 32 DTC01R 103 DTC01R 106 DTC01R 28 DTC01R 95 DTC01R 100 DTC01R 101 DTC01A 1360 DTC01R 51 Kilderseweg DTC01A 1365 DTC01R 24 DTC01R 25 DTC01R 26 DTC01R 21 DTC01R 20 DTC01R 93 DTC01R 23 DTC01R 22 DTC01R 75 DTC01R 74 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen DTC01R 1 BER02M 109 BER02M 108 BER02M 107 Doetinchemseweg BER02M 76 BER02M 77 BER02M 79 Stroombroekweg BER02M 75 BER02M BER02M 947 BER02M 946 BER02M 73 BER02M 945 BER02M 944 BER02M 72 BER02M 943 BER02M 942 BER02M 68 Doetinchem Wesel380kV Masten BER02M 80 BER02M 948 BER02M 66 BER02M 67 BER02M 65 BER02M 64 BER02M 81 BER02M 63 BER02M 84 BER02M 78 BER02M 949 Versie Schaal Kenmerk 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V A3 BER02M m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

44 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast17 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé BER02M 73 BER02M 72 BER02M Masten BER02M 947 BER02M 945 BER02M 946 BER02M 943 BER02M 942 BER02M 944 DTC01R 2 DTC01R 3 DTC01R 1 BER02M 41 Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen BER02M 948 BER02M 51 BER02M 391 BER02M 67 BER02M 949 BER02M 66 Europaw eg Rodenbroekw eg BER02M 46 BER02M 63 BER02M 64 BER02M 896 BER02M 49 Doetinchem Wesel380kV Masten BER02M 839 BER02M 52 BER02M 895 BER02M 894 BER02M 888 BER02M 892 Versie Schaal 2.5V 1:2.000 Datum Formaat A3 BER02M 78 BER02M 893 BER02M 887 BER02M 891 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. BER02M 55 BER02M 29 BER02M 889 Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

45 Doetinchem Wesel 380kV Mastenboek380kV Mast18 DTC01P 642 DTC01R 1 DTC01P 647 DTC01P 659 DTC01P 648 BER02M 41 DTC01P 573 DTC01P DTC01P 283 BER02M 408 BER02M 410 BER02M 409 Braamtsew eg BER02M 411 BER02D 245 BER02D 244 DTC01P 454 BER02D 229 DTC01P 240 BER02D 206 BER02D 119 DTC01P 223 BER02D 205 Legenda Gemeentegrenzen Bovengronds 380kV tracé Masten Plangrens RIP bovengronds Toegangsweg Werkterrein bovengronds tracé Minimale werkruimte Kadastrale percelen BER02M 40 BER02M 39 BER02M 38 BER02M 37 BER02M 36 BER02D 230 BER02D 116 BER02M 51 BER02D 115 BER02M 49 BER02M 391 BER02M 895 BER02M 896 BER02M 46 BER02M 839 BER02M 390 Rodenbroekw eg BER02M 783 BER02M 823 BER02M 45 BER02M 43 BER02M 44 BER02M 35 Doetinchemsew eg BER02D 114 Kruisalee BER02D 113 BER02D 246 BER02D 247 BER02D 174 Doetinchem Wesel380kV Masten 1 Versie 2.5V Datum Schaal 1:2.000 Formaat A3 BER02M 893 BER02M 894 BER02M 888 BER02M 887 BER02M 892 BER02M 890 BER02M 32 BER02M 33 BER02M 34 BER02D 7 BER02D 227 BER02D 224 BER02D 228 BER02D 241 BER02D 239 BER02D 240 BER02D 308 BER02D 309 Kenmerk A:\p_dw380\producten\vergunningen\ _mastenboek_vka_2_5V m. Aan deze tekening kunnen geen rechten worden ontleend. TenneT TSO B.V.

46 Bijlage 3: Constructietekeningen en - berekeningen Doetinchem-Wesel 380 kv

47 DW380 - Mast W4S450 Materiaalonafhankelijke vergunningsaanvraag Steunmast inclusief fundering 25 oktober Versie 1.0

48 Inhoudsopgave Inleiding 3 1 Uitgangspunten Geometrie Geleiders Belastingen Grondparameters 5 2 Gebruikte normen 6 3 Toegepaste materialen 7 4 Beschrijving constructie Masthoogte, veldlengte, lijnhoek Masten Stalen mast Betonnen mast Hybride mast Fundering Aarding Stalen mast Betonnen mast Hybride mast 12 5 Controle stalen mast 13 6 Controle betonnen mast 14 7 Controle hybride mast Betonnen onderstuk Stalen bovenstuk 16 8 Controle fundering 17 9 Risico s & kansen Stalen mast Betonnen- / hybride mast Fundering 20 Colofon 21 Bijlage I - Mastbeeld mast W4S450 Bijlage II - Geotechnisch onderzoek Bijlage III - Silhouettekening fundering stalen mast Bijlage IV - Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen Wintrackmasten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 1/21

49 Bijlage V - Controle funderingen mast W4S450 Bijlage VI Uitvoer PLS Cadd inclusief bewerking Bijlage VII - Controle betonnen masten Bijlage VIII Controle betonnen onderstukken van hybride Wintrack masten Bijlage IX Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen bovenstukken van hybride Wintrack masten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 2/21

50 Inleiding Dit document geeft een samenvatting van de ontwerpbelastingen en -berekeningen van het volgende masttype inclusief gewapend betonnen funderingen voor de lijn DW380, geschikt voor de vergunningsaanvraag: Steunmast geschikt voor vier-circuits, 2x380 kv+2x150 kv, (450 meter veldlengte); type W4S450 Voor dit masttype worden 3 varianten berekend: - een stalen mast, - een betonnen mast (met voorspanning) en een - hybride mast (bestaande uit voorgespannen beton én staal). CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 3/21

51 1 Uitgangspunten 1.1 Geometrie 1.2 Geleiders 1.3 Belastingen De geometrie van de mast is in hoofdlijnen als hieronder opgesomd, zie ook bijlage I: Steunmast: o Type W4S450 o Geschikt voor vier circuits, 2x380 kv+2x150 kv o 450 meter veldlengte o Masthoogte 67 meter o Diameter top 0,5 m o Diameter voet 2,2 m (stalen mast) o Diameter voet 2,5 m (betonnen-/ hybride mast) De volgende uitgangspunten met betrekking tot geleiders zijn aangehouden: Trekparameter bij 10 C: 1800 m Geleider 380 kv: 4 bundel AMS620 Geleider 150 kv: 1 bundel AMS620 Bliksemgeleider / OPGW: 2 bundel ACSR-ASTM-Hawk Retourstroom geleider: 1 bundel ACSR-ASTM-Hawk De in dit document gepresenteerde belastingen zijn bepaald aan de hand van het PLS Cadd en PLS Pole model op basis van de analyse van alle door NEN-EN voorgeschreven belastingsgevallen en combinaties. Maatgevend op de lijn DW380 is de mast 29. Zie ook bijlage VI waarin de uitvoer is weergeven en de maatgevende belastingcombinatie is bepaald. De belastingen zijn gebaseerd op de volgende uitgangspunten: Voor steunmast de maximale windbelasting op geleiders en mast. Gezien de gekozen lijnhoek van ongeveer 5 graden zorgt de geleidertrek aan beide zijden ook voor een moment in de mast; Belastingen zijn inclusief belastingfactoren volgens de NEN-EN Er wordt plooi in rekening gebracht volgens NEN-EN par Veiligheidsklasse: 3 Belastingfactoren: - combinatie 1: γ f;g = 1,20 & γ f;q = 1,50; - combinatie 2: γ f;g = 1,35. Referentieperiode mast: 50 jaar (exclusief fundering) conform NEN-EN Windgebied: III, onbebouwd De buigende momenten uit de constructieberekening van de stalen Wintrack II masten worden gebruikt voor de berekening van de betonnen- en hybride Wintrack-masten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 4/21

52 1.4 Grondparameters De berekening van de krachtswerking en vervormingen in de verschillende onderdelen van de fundering is uitgevoerd middels het constructief rekenprogramma Scia Engineer. In dit programma zijn grondparameters (veerwaarden) aangebracht op de paalfundering. De volgende parameters zijn gehanteerd: Horizontale veerstijfheid van de grond tegen de palen verlopend conform bijlage II Verticale veerstijfheid van de grond onder de palen conform bijlage II CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 5/21

53 2 Gebruikte normen De volgende normen zijn gebruikt voor de berekeningen: NEN : Bovengrondse elektrische lijnen boven 45kV wisselspanning Deel 1: Algemene eisen Gemeenschappelijke specificaties; NEN : Bovengrondse elektrische lijnen boven 45kV wisselspanning Deel 3: Verzameling van nationale normatieve aspecten; NEN-EN Eurocode 1: Belastingen op constructies. Deel 1-1: Algemene belastingen ; NEN-EN Eurocode 2: Ontwerp en berekening van betonconstructies - Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen ; NEN-EN Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies. Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen ; CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 6/21

54 3 Toegepaste materialen Staal: Stalen mast S355J2G3 (bij wanddikten kleiner dan of gelijk aan 15 mm (t 15 mm)) S355K2G3 (bij wanddikten groter dan 15 mm (t > 15 mm)) Beton: Sterkteklasse beton: C45/55 voor prefab betonnen palen Sterkteklasse beton: C30/37 voor fundatiepoer en opstorting (gewapend beton) Sterkteklasse beton: C55/67 (betonnen- en hybride mast met voorspanning) Wapening: B 500B (FeB 500 betonstaal) Staaltype voorspanstrengen: FeP 1860 (nagerekt) Betondekking: 50 mm (inclusief funderingspalen) Milieuklasse: XC2, XD2, eventueel XF4 afhankelijk van locaties Levensduur fundering inclusief funderingspalen: 100 jaar (referentieperiode) Levensduur mast: 50 jaar (referentieperiode) Materiaalfactor van 1,5 voor beton Materiaalfactor van 1,15 voor wapeningsstaal Materiaalfactor van 1,5 voor voorgerekt en nagerekt staal CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 7/21

55 4 Beschrijving constructie 4.1 Masthoogte, veldlengte, lijnhoek De zwaarst belaste steunmast W4S450 is uitgerekend met een masthoogte van 67 meter en een veldlengte van 450 meter. Zoals bij de uitgangspunten aangegeven is de steunmast W4S450 uitgerekend voor een maximale lijnhoek van 5 graden. 4.2 Masten Stalen mast Betonnen mast De masten bestaan per mastlocatie uit twee afzonderlijke taps toelopende buismasten, het zogenaamde bipole mastprincipe. Bij de W4S450 steunmast is de buitendiameter aan de mastvoet ca. 2,2 meter en de topdiameter 0,5 meter. De wanddikte van de stalen mast is 17 mm. Zie ook de tekening van het mastbeeld van de mast in bijlage I. Voor het gekozen principe van dit vergunningsontwerp zijn de betonnen Wintrackmasten opgebouwd uit vijf te plaatsen verticale prefab betonelementen. De lengte van de elementen is mede afhankelijk van de balans tussen het gewicht per element, de productiemogelijkheden, het totale gewicht van de mast, het aantal voorspanstrengen en de verhouding tussen materiaal- en arbeidskosten. In dit vergunningsontwerp is de lengte van een verticaal betonnen element maximaal 15 m gekozen. Het gewicht van de betonnen elementen wordt bijvoorkeur tot 35 ton beperkt in verband met transport en de toepassing van een gebruikelijke mobiele kraan. Wanneer een verticaal element meer dan 35 ton weegt, heeft het de voorkeur de verticale betonnen elementen in losse cirkelsegmenten te vervaardigen. Deze cirkelsegmenten worden in het werk op hoogte in gehesen en aan elkaar gekoppeld. Dit fenomeen speelt bij de onderste drie verticale elementen van de hoekmast en het onderste verticale element van de steunmast. Bij de W4S450 steunmast is de buitendiameter aan de mastvoet ca. 2,5 meter en de topdiameter 0,5 meter. Alle segmenten, worden in gewapend beton uitgevoerd met een doorgaande ronde sparing. In de doorgaande ronde sparing worden verticale voorspankabels gebracht met verankeringen in de fundatiepoer. Door de voorspanning wordt de geplaatste betonnen mast met de fundatiepoer momentvast verbonden. De uitwendige voorspanning wordt op vier niveaus in fasen aangebracht. Vanwege de zeer beperkte ruimte in de doorgaande sparing is het niet mogelijk alle voorspankabels langs de omtrek van de sparing te positioneren. De voorspankabels worden binnen de omtrek gelijkmatig verdeeld. Om de voorspankracht naar het beton te kunnen overdragen is het noodzakelijk een in het beton geïntegreerde stalen plaat aan te brengen onder de ankerplaten van de voorspanelementen. De horizontale voeg tussen de betonelementen is voorzien van epoxy met stelvoorzieningen en wapeningstekken. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 8/21

56 Hybride mast De hybride Wintrack-masten worden opgebouwd uit beton en staal. Het onderstuk zal uit twee betonnen voorgespannen elementen worden opgebouwd. Vanaf bovenzijde beton, zal de rest van de mast opgebouwd worden uit staal. De staaldoorsnede wordt aangepast op de minimale betondoorsnede, zodat een zuivere conische vorm ontstaat. Voor het gekozen principe van dit vergunningsontwerp zijn de hybride Wintrackmasten opgebouwd uit twee betonnen elementen. De lengte van de elementen is mede afhankelijk van de balans tussen het gewicht per element, de produktiemogelijkheden, het totale gewicht van het onderstuk van de mast, het aantal voorspanstrengen en de verhouding tussen materiaal- en arbeidskosten. In dit vergunningsontwerp is de lengte van een verticaal betonnen element maximaal 15 m gekozen. Het gewicht van de betonnen elementen wordt bijvoorkeur tot 35 ton beperkt in verband met transport en de toepassing van een gebruikelijke mobiele kraan. Wanneer een verticaal element meer dan 35 ton weegt, heeft het de voorkeur de verticale betonnen elementen in losse cirkel segmenten te vervaardigen. Deze cirkelsegmenten worden in het werk op hoogte in gehesen en aan elkaar gekoppeld. Dit fenomeen speelt bij de onderste verticale elementen van de hoekmast en het onderste verticale element van de steunmast. Alle segmenten worden in gewapend beton uitgevoerd met een doorgaande ronde sparing. In de doorgaande ronde sparing worden verticale voorspankabels gebracht met verankeringen in de fundatiepoer. Door de voorspanning wordt het geplaatste betonnen onderstuk van de mast met de fundatiepoer momentvast verbonden. In het ontwerp van de stalen Wintrack-masten met een staalkwaliteit S355 is de optredende staalspanning ter plaatse van de voetdoorsnede maximaal 355 N/mm 2. Door beton in plaats van staal toe te passen voor het onderstuk van de mast is het noodzakelijk de trekspanning volledig door voorspanning weg te spannen. Ofwel, het beton moet altijd op druk worden belast, zie ook artikel van de Functionele Specificatie versie 1.5 d.d CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 9/21

57 In bijlage VII worden de afmetingen en materiaalklassen van de masten bepaald voor een volledig betonnen mast. Deze uitgangspunten worden ook voor de hybride mast aangehouden: Steunmast W4S450: Betonkwaliteit C55/67 voor alle segmenten Ter plaatse van de mastvoet 8 voorspankabels van 19 strengen (150 mm 2 ), FeP1860 Grootste wanddikte 250 mm De controle van de stalen bovenstukken van de masten is opgenomen in bijlage IX. Bij deze controle zijn onderstaande afmetingen aangehouden: Steunmast W4S450 : o Hoogte overgang beton naar staal = 15 m + 13 m = 28meter o Hoogte stalen bovenstuk = 67 m - 28 m = 39meter o Diameter stalen bovenstuk t.p.v. overgang = 1664 mm; o Diameter stalen bovenstuk t.p.v. top = 500 mm; o Wanddikte stalen bovenstuk = 12 mm. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 10/21

58 4.3 Fundering De fundering bestaat uit een afzonderlijke betonnen funderingsplaat per mast. In het midden van de funderingsplaat is sprake van een betonnen opstort van een kleinere afmeting dan de funderingsplaat waarop de mast is bevestigd. Onder de betonnen funderingsplaat bevinden zich langs de buitenrand de heipalen voor de overdracht van de krachten naar de ondergrond. Zie ook de silhouettekeningen van de fundering van de mast in bijlage III. Voor de berekening is de fundering van de stalen mast met 12 betonnen funderingspalen maatgevend (zie bijlage V). Voor de steunmast W4S450 zijn bijgevoegde berekeningen gebaseerd op de volgende afmetingen van de funderingen: Ronde funderingsplaat met een diameter van 8,0 meter en een dikte van 1100 mm. Ronde opstort met een diameter van 3,6 meter en een dikte van 1800 mm. Twaalf betonnen heipalen 500 x 500 mm rondom (voor de stalen mast). De betonnen en hybride masten worden uitgevoerd met een extra funderingspaal centrisch onder de mast, het totaal komt dan op 13 stuks. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 11/21

59 4.4 Aarding Stalen mast Betonnen mast Hybride mast De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding via het staal van de mast vanaf de top van de mast tot aan de voet, hiervoor zijn geen aanvullende voorzieningen benodigd. De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding vanaf de top van de mast tot aan de voet, hierbij wordt gebruik gemaakt van de wapening van het beton. De wapening van het beton dient daartoe bij de overgang van de segmenten goed elektrisch met elkaar te worden verbonden, bijvoorbeeld door het toepassen van een las, schroef of klemverbinding. Normale koppelingen doormiddel van overlapverbindingen garanderen geen goede elektrische geleiding en worden derhalve afgeraden bij toepassing van dit ontwerp. Door het actief elektrisch koppelen van de wapening wordt een verbinding gerealiseerd met een lage weerstand wat resulteert in een kleinere stroom door de voorspanstrengen indien deze zich in de holte van de mast bevinden. Door actief de wapening van het beton als aarde te gebruiken kunnen de aardingskogels nabij de ophangingen/afspanningen en de bevestigingen aan de mast door middel van directe koppeling aan de wapening afdoende geaard worden. Kortsluitingen/blikseminslagen in de lijn kunnen hierdoor goed worden afgevoerd. De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding vanaf de top van de mast tot aan de voet, voor het bovenste stalen gedeelte van de mast zijn hiervoor geen aanvullende maatregelen benodigd. Voor het betonnen onderste gedeelte wordt gebruik gemaakt van de wapening van het beton. (zie paragraaf 4.4.2: betonnen masten ) CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 12/21

60 5 Controle stalen mast De controle van de sterkte, inclusief plooicontrole, van de stalen masten ter plaatse van de mastvoet is opgenomen in bijlage IV. De achterliggende formules uit deze controle zijn tevens in deze bijlage opgenomen. De controle van mastvoet W4S450 leidt tot onderstaande unity check (UC): Mastvoet W4S450 UC = 0,96 (voldoet); Rekening houdend met het spanningsverloop over de hoogte van de mast resulteert in een toename van ca. 1% (zie 9.1: Stalen masten ) hetgeen leidt tot onderstaande unity check (UC): Mast W4S450 UC = 0,97 (voldoet); De stijfheid van de mast is in een aparte berekening geverifieerd. Uit de stijfheidsberekening is gebleken dat de vervorming van de stalen mast 2,2 meter bedraagt (exclusief vervorming ten gevolge van de rotatie van de fundering). Dat betekent dat de vervorming van de stalen mast ten opzichte van de rechte lijn maximaal 0,83% bedraagt. De eis volgens de huidige NEN en de specificaties van TenneT bedraagt maximaal 1,0%. Dit leidt tot onderstaande unity check (UC): Stijfheid mast W4S450 UC = 0,83 (voldoet); De mast voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 13/21

61 6 Controle betonnen mast Middels spreadsheets zijn de benodigde wanddikte, voorspanning en betonkwaliteit per segment bepaald. Hierbij zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: Ter plaatse van een voeg tussen twee segmenten mag geen trek optreden Kabels die in het segment boven het beschouwde segment niet meer nodig zijn, worden verankerd aan de top van het beschouwde segment, dus onder de voeg. Factor tweede orde effect: 1,10 Korte omschrijving van de rekengang: Eigen gewicht van de segmenten wordt bepaald in het spreadsheettabblad EG. Hierbij wordt rekening gehouden met de gekozen wanddikte. Belasting vanuit de draden wordt overgenomen van de berekening van de staalvariant. Dit zijn rekenwaarden. Om deze om te rekenen naar representatieve waarden worden deze gedeeld door de belastingfactor. Voor de steunmasten geldt een belastingfactor van 1,5, voor de hoekmasten wordt een belastingfactor van 1,35 gehanteerd. Windbelasting op de mastsegmenten zelf wordt bepaald volgens de formule in NEN-EN :2011, 5.3(2): F w = c s *c d *c f *q p (z e ) *A ref in het spreadsheettabblad Wind voeg n. Hierbij wordt rekening gehouden met het windoppervlak van een segment. De grootte van de extreme stuwdruk wordt overgenomen van tabel NB.5. Deze stuwdruk wordt vermenigvuldigd met een overall-factor (c s *c d *c f ) ter grootte van 1,25. Deze factor is overgenomen van de berekening van de staalvariant. Voor het moment wordt rekening gehouden met een tweede orde-effect van 10%. Op basis van het criterium dat er in een voeg geen trek op mag treden wordt vervolgens de wanddikte en het benodigde voorspanniveau bepaald. Uit de bijbehorende maximaal optredende betondrukspanning wordt vervolgens de benodigde betonkwaliteit bepaald. Dan wordt een praktische voorspanning gekozen, en worden de optredende treken drukspanningen nogmaals getoetst. Als laatste wordt gecontroleerd of de ankers passen in de beschikbare ruimte. Hierbij wordt ervan uitgegaan dat bij de voeg alle kabels worden verankerd. In werkelijkheid is dit niet het geval: kabels die in het bovengelegen segment nog nodig zijn, lopen gewoon door en worden op een hoger niveau verankerd. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 14/21

62 Samenvatting berekening betonnen mast: Steunmast W4S450 Diameter boven 500 mm, onder mm Segment Niveau onderkant [m] Wanddikte [mm] Segmentgewicht [kn] Betonklasse Voorspanning 150 mm 2 / streng FeP 1860 Unity check (U.C.) Bovenzijde mast 67,0 n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. 5 54, C55/67 1 kabel* 19 strengs 0, , C55/67 3 kabels* 19 strengs 0, , C55/67 5 kabels* 19 strengs 1, , C55/67 7 kabels* 19 strengs 0,94 1 0, C55/67 8 kabels* 19 strengs 0,91 De controle van de sterkte van de voorgespannen betonnen masten is opgenomen in Bijlage VII. De volgende masten zijn gecontroleerd en leiden tot onderstaande unity checks (UC): Mast W4S450 max. UC = 1,00, segment 3 (voldoet); Alle segmenten voldoen aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 15/21

63 7 Controle hybride mast 7.1 Betonnen onderstuk De controle van de betonnen onderstukken (segment 1 en 2) van de masten is opgenomen in bijlage VIII. Het aanpassen van het bovenstuk van beton naar staal, heeft nagenoeg geen invloed op het betonnen onderstuk van de mast. Deze berekeningen worden daarom ook voor de hybride masten aangehouden. De buitendiameter van de betondoorsnede ter hoogte van de overgang (net onder het onderste ophangpunt ten behoeve van de passieve geleider) is maatgevend voor de buitenmaat van het stalen bovenstuk. 7.2 Stalen bovenstuk De controle van de sterkte, inclusief plooicontrole, van de stalen bovenstukken van de masten is opgenomen in bijlage IX. De achterliggende formules uit deze controle zijn tevens in deze bijlage opgenomen. Het stalen bovenstuk is gecontroleerd en leidt tot onderstaande unity check (UC): Stalen bovenstuk mast W4S450 UC = 0,91 (voldoet); Het stalen maststuk voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 16/21

64 8 Controle fundering De controle van de fundering is opgenomen in bijlage V. De fundering van de steunmast is gecontroleerd en leidt tot onderstaande resultaten: Fundering mast W4S450: o Betonkwaliteit funderingspoer/plaat: C30/37 o Wapeningspercentage buigwapening: ω0 = 0,37%; o Dwarskrachtwapening (beugels) benodigd: Ja; o Prefab betonnen funderingspalen 500x500 mm, C45/55; o Wapening funderingspalen: 5 x ø20 per zijde; o Conclusie: de afmetingen en betonkwaliteit van de fundering voldoen. De fundering van de mast voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 17/21

65 9 Risico s & kansen 9.1 Stalen mast De stalen mast is berekend aan de hand van het maximaal optredende buigende moment, inclusief normaalkracht, ter plaatse van de voet van de mast. Doordat de doorsnede van de mast verloopt van een diameter van 2,2 meter aan de voet tot een diameter van 0,5 meter aan de top, bestaat het risico dat de maatgevende doorsnede zich niet aan de voet van de mast bevindt maar ergens hoger in de mast. Dit is een gevolg van de interactie tussen twee factoren: 1. Het buigende moment in de mast verloopt (bijna) lineair ten opzichte van de hoogte van de mast; 2. Het weerstandsmoment verloopt kwadratisch. Doordat het weerstandmoment kwadratisch verloopt en het moment lineair, neemt het weerstandsmoment sneller af dan het buigende moment in de mast. Daardoor ontstaat de kans dat het weerstandsmoment onder de minimale benodigde waarde voor het op te nemen moment duikt. Hier staat tegenover dat de diameter aan de top niet tot nul verloopt en het buigende moment wel. Dit compenseert bovenstaand effect over het algemeen volledig. Bij de aangegeven uniforme wanddikte is het spanningsverloop over de hoogte van de mast in een aparte berekening geverifieerd. Uit die berekening blijkt dat de maximale buigspanning op ca. 10 meter boven de mastvoet optreedt en ca. 1% groter is dan de spanning ter plaatse van de mastvoet. De definitieve UC wordt daarmee UC = 0,97 (zie hoofdstuk 5: Controle stalen masten). De mast voldoet aan de gestelde eisen. De stijfheid van de mast is eveneens in een aparte berekening geverifieerd. Uit de stijfheidsberekening is gebleken dat de statische stijfheid voldoet aan de huidige NEN en de specificaties van TenneT. Echter, de statische stijfheid voldoet niet aan de concept nieuwe NEN (in ontwikkeling), aangezien de maximale vervorming van de hoogspanningsmast ten opzichte van de rechte lijn maximaal 0,7% bedraagt. Indien de stijfheid van de mast erg laag is, is de mast gevoelig voor trillingen ten gevolge van de windbelasting. Dit hinderlijk en mogelijk schadelijk trillen van de mast kan veroorzaakt worden doordat de mast in trilling wordt gebracht in de eerste eigen frequentie (resonantie). Beide bovenstaande risico s qua sterkte en stijfheid nemen min of meer evenredig toe als de wanddikte van mast naar boven toe afneemt, hetgeen gebruikelijk is bij de uitvoering. Beide bovenstaande risico s dienen in een latere fase nader onderzocht te worden. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 18/21

66 9.2 Betonnen- / hybride mast Mogelijke optimalisaties betonnen masten: Meer, kortere segmenten toepassen: Aan de bovenzijde van een segment is minder voorspanning nodig dan aan de onderzijde. Dit ontstaat door het verloop van de belasting en van de grootte van de betondoorsnede over de hoogte. Bij het toepassen van kortere segmenten kan de hoeveelheid voorspanning eerder worden verminderd Hogere betonklasse toepassen: Met name de Hoekmast heeft grote wanddiktes nodig. Bij verhoging van de betonklasse kan deze worden gereduceerd. Omdat de betondoorsnede dan afneemt, is er geen extra voorspanning nodig Vergroten van de mastdoorsnede Dunnere voorspankabels toepassen: Hierdoor zijn er meer kabels nodig, maar kan de vermindering per segment worden geoptimaliseerd. Bovendien is er lichter materieel nodig om de kabels voor te spannen (dit moet gebeuren aan de bovenzijde van de mast). CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 19/21

67 9.3 Fundering Bij het ontwerp van de funderingen is rekening gehouden met de stijfheidparameters van de grond. Doordat de sondering van mast 29 niet beschikbaar zijn, zijn de sonderingen bij mast 28 aangehouden. Het uiteindelijke funderingsontwerp zal getoetst moeten worden op het moment dat de sonderingen van mast 29 beschikbaar zijn. Tevens is mast 29 als maatgevende gekozen wat betreft belastingen. Het is echter mogelijk dat op de lijn DW380 een andere steunmast staat die iets lagere belastingen te verwerken krijgt maar daarbij in veel slechtere grond staat dan mast 29. Dit heeft geen gevolgen voor de mast zelf, maar wel voor het funderingsontwerp. Door de hoge belastingen op de fundering, ontstaan grote trekkrachten in de palen. Deze trekkrachten zijn maatgevend voor de funderingspalen. De palen moeten tot een vrij grote diepte worden aangebracht. Dit brengt een risico met zich mee dat er problemen kunnen ontstaan met de heibaarheid van deze palen. Dit probleem kan ondervangen worden door het toepassen van een schroefpaal in plaats van een heipaal. Dit heeft echter wel gevolgen voor de kosten van de fundering aangezien deze palen duurder zijn om aan te brengen. Een mogelijkheid om de paalkrachten, en dan met name de trekkrachten, te verlagen is het vergroten van de funderingsconstructie. Daardoor komen de palen verder uit elkaar te staan en wordt de trekkracht op de palen gereduceerd. Dit heeft als nadeel dat de poer wat betreft inhoud veel groter wordt (meer beton en wapening toevoegen) en de buigende momenten in de fundering toenemen waardoor er weer meer wapening moet worden toegepast. Tot slot moet nog worden benoemd dat in het rekenmodel de verticale veerwaarden onder de funderingspalen voor zowel trek als druk gelijk zijn. Dit is gedaan omdat de locatie van de op trek belaste palen afhangt van de belastingen en niet, zoals bij een hoekmast, van de lijnrichting. Daarom is het niet mogelijk om één deel van de fundering te beschouwen als de trekzone. In werkelijkheid zal de veerconstante op trek lager uitvallen dan op druk. Dit heeft tot gevolg dat de op trek belaste palen minder zwaar worden belast en de op druk belaste palen zwaarder worden belast. Aangezien het paalpuntniveau op basis van de trekbelasting is bepaald (maatgevend) heeft dit een gunstig effect op de inheidiepte van de palen. In een latere fase kan dit nader worden onderzocht. Daarbij moet wel in de gaten worden gehouden of dat de momenten in de funderingsplaat niet te veel toenemen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 20/21

68 Colofon Opdrachtgever Tennet TSO B.V. Dhr. R. van Essen Uitgave Movares Nederland B.V. Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra Constructief Ontwerpen Leidseveer 10 Postbus GW Utrecht Telefoon Ondertekenaar B. Bunte constructeur Projectnummer RM Opgesteld door B. Bunte 2013, Movares Nederland B.V. Alle rechten voorbehouden. Niets uit deze uitgave mag worden verveelvoudigd, opgeslagen in een geautomatiseerd gegevensbestand of openbaar gemaakt in enige vorm of op enige wijze, hetzij elektronisch, mechanisch, door fotokopieën, opnamen, of enige andere manier, zonder voorafgaande schriftelijke toestemming van Movares Nederland B.V. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 21/21

69 Bijlage I - Mastbeeld mast W4S450 CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

70 A B C D F G H J K L M N N C:\Users\rozenm\Desktop\DW380\Mastmodellen\DW380 - Mast 4, 7, 9, 10, 12, 19, 20, 21, 22, 23, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 32, 35, 42, 43, 44 - W4S450.rvt A B C D F G H J K L M Pos 4 Pos Pos 2 Pos Pos 1 Pos 1 Pos 5 Pos D Overzicht schaal Part List Pos. Title No. Remarks 1 Vooraanzicht schaal 1 : Mast lichaam: Mast lichaam 2 2 Ophanging braced-v: 150kV 6 3 Ophanging braced-v: 380kV 6 4 Ophanging: bliksemdraad 1 5 Ophanging: RSG 2 6 Ophanging: OPGW/bliksemdraad 1 versie datum omschrijving gewijzigd door gecontroleerd door revisie overzicht Omschrijving: Projekt: 380&150 kv lijn / Doetichem Wesel / mastnummer 4, 7, 9, 10, 12, 19, 20, 21, 22, 23, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 32, 35, 42, 43, 44 / masttype W4S /150kV Steunmast 4 circuit. RM Schaal: 1 : 100 Formaat: 841 x 594 DW380 Naam: M. Rozendaal Datum: Bovenaanzicht schaal 1 : 100 Utrechtseweg AR ARNHEM Postbus AS ARNHEM Telefoon : Servicecentrum@tennet.eu Telefax : Internet : Tekeningnummer: DW B Postbus GW Utrecht Tel:

71 Bijlage II - Geotechnisch onderzoek CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

72 Memo Aan Stephan Taris Van Jan Gruppen Telefoon Kenmerk WAG-JG-13L Projectnummer RM Onderwerp DW380 - Paalfundering mast 29 Datum 28 juni 2013 Algemeen Onderhavige memo behandelt het benodigde paaltype en paalpuntniveau behorende bij de opgegeven belastingen voor mast 29. Behalve het paalpuntniveau zijn ook de horizontale en verticale beddingsconstanten weergegeven. Randvoorwaarden en uitgangspunten Er is uitgegaan van onderstaande randvoorwaarden en uitgangspunten. beschikbaar bodemonderzoek: sonderingen DKM-28.S01, DKM-28.S02, DKM-28.S03, DKM-28.S04, DKM-28.S05, hm-28.s06, hm-28.s07 (zie bijlage 1) maatgevende sondering: DKM-28.S02 grondwaterstand: NAP+12,0 m (grondwaterkaart Nederland) maaiveld: NAP+13,0 m onderkant fundering/ontgraving: NAP+12,2 m paaltype: o prefab betonpaal 500x500mm o β: 1,0 o α p : 1,0 o α s : 0,010 o α t : 0,007 o schoorstand 6:1 h.o.h.: 3,3m. Op funderingsniveau is de h.o.h. afstand 1,7 m, echter omdat de palen onder schoorstand staan is de gemiddelde h.o.h. afstand ca. 3,3 m belasting: o rekenwaarde drukbelasting: 1289 kn/paal o rekenwaarde trekbelasting: 917 kn/paal o er wordt gerekend met wisselend druk en trekbelasting rekenprogrammatuur: D-Foundation, Deltares Systems, versie 8.1 Paalfundering: opneembare trek- en drukbelasting Met inachtneming van voorgenoemde randvoorwaarden en uitgangspunten is het benodigde paalpuntniveau berekend waarbij de opgegeven trek- en drukbelasting kan worden opgenomen. De opneembare trekbelasting is daarbij maatgevend. WAG-JG-13L Movares Nederland B.V. / Utrecht Kamer van Koophandel /3

73 Memo Kenmerk WAG-JG-13L Tabel 1: Opneembare trekbelasting (rekenwaarden) paalpuntniveau [m.nap] opneembare trekbelasting [kn/paal] -7, , , , , , Toelichting bij de schoorstand en aangehouden h.o.h. afstand van de palen: omdat de palen relatief dicht op elkaar staan op maaiveldniveau, is dit van invloed op de opneembare trekkracht; de palen beïnvloeden elkaar. Door de palen onder een schoorstand van 6:1 aan te brengen neemt de onderlinge afstand tussen de palen toe met de diepte. In de berekening is de gemiddelde h.o.h. afstand tussen de palen aangehouden. Toelichting bij benodigd paalpuntniveau: Omdat het rekentechnisch niet mogelijk is om de palen direct onder schoorstand in het rekenmodel te brengen, is de schoorstand op voorgenoemde wijze meegenomen in de berekening. Rekentechnisch zou een paalpuntniveau van NAP-8,0m exact voldoen aan de gesteld eis t.a.v. trekbelasting. Om een kleine marge aan te houden is er voor gekozen om als benodigd paalpuntniveau toch NAP-8,5m aan te houden. Tabel 2: Opneembare drukbelasting (rekenwaarden) paalpuntniveau opneembare [m.nap] drukbelasting [kn/paal] +8, , , , , ,5* *1 : NAP-8,5m is het benodigd paalpuntniveau t.b.v. de opneembare trekbelasting Paalfundering: horizontale en verticale beddingsconstanten Onderstaande tabel geeft de horizontale beddingsconstanten weer voor betreffende locatie. Tabel 3: Rekenwaarde horizontale beddingsconstanten in UGT van [m.nap] tot [m.nap] omschrijving laag [kn/m 3 ] hoog [kn/m 3 ] mv +6,8 zand, matig gepakt ,8 +3,4 zand, vast gepakt ,4 +1,3 klei, vast ,3 +0,4 veen ,4-0,5 klei, vast ,5-14,5 zand, vast gepakt ,5 e.v. zand, vast gepakt Merk hier bij op: er is geen rekening gehouden met paalgroep factor er is uitgegaan van de aangegeven paaltype prefab betonpaal 500x500mm WAG-JG-13L Movares Nederland B.V. / Utrecht Kamer van Koophandel /3

74 Memo Kenmerk WAG-JG-13L Uitgaande van een paalpuntniveau van NAP-8,5 m (benodigd voor maatgevende trekbelasting) is een zakking in de UGT van ca. 1 mm voor de paalfundering berekend. Tabel 4: paaltype paalpuntniveau drukbelasting (UGT) zakking (UGT) verticale beddingsconstante (UGT) vk. 500 NAP-8,5m 1289 kn/paal 1 mm *1 kn/m per paal *1 : doordat voor de trekbelasting een veel dieper paalpuntniveau benodigd is dan voor de opneembare drukbelasting neemt de verticale beddingsconstante een zeer grote waarde aan. Aandachtspunt Ten aanzien van de heibaarheid dient te worden opgemerkt dat deze een mogelijk risico vormt gezien het relatief diepe paalpuntniveau, dat benodigd is om de opgegeven trekbelasting op te kunnen nemen. Conclusie en advies Paalpuntniveau Voor het benodigd paalpuntniveau kan worden geconcludeerd als samengevat in onderstaande tabel. Tabel 5: Benodigde paalpuntniveaus benodigd paalpuntniveau t.b.v. NAP-8,5 m opneembare trekbelasting benodigd paalpuntniveau t.b.v. NAP+7,0 m opneembare drukbelasting benodigd paalpuntniveau NAP-8,5 m Beddingsconstantes De horizontale beddingsconstantes zijn weergegeven in Tabel 3. De verticale beddingsconstantes zijn weergegeven in Tabel 4. Aandachtspunt De heibaarheid is in voorgeschreven situatie een mogelijk risico. Jan Gruppen Geotechnisch adviseur Bijlagen 1 WAG-JG-13L Movares Nederland B.V. / Utrecht Kamer van Koophandel /3

75 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-28.S01 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

76 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-28.S02 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

77 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-28.S03 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

78 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-28.S04 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

79 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov NAP NAP Diepte in meters tov Plaatselijke wrijving (MPa) Sondering volgens NEN 5140 klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder: X: Y: Pagina: 1/ Wrijvingsgetal (%) Sondering DKM-28.S05 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

80 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov NAP NAP Diepte in meters tov Handsondering Conusoppervlak 1 cm 2 Datum: Uitvoerder: X: Y: Pagina: 1/1 Sondering hm-28.s06 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

81 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov NAP NAP Diepte in meters tov Handsondering Conusoppervlak 1 cm 2 Datum: Uitvoerder: X: Y: Pagina: 1/1 Sondering hm-28.s07 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

82 Bijlage III - Silhouettekening fundering stalen mast CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

83 A A B 2200 B C C 2 Detail Section A schaal 1 : 50 D D 2200 F G H J F G H J K L M uittrekstaat fundering Aantal palen Paal vierkant Inheiniveau t.o.v. N.A.P Maaiveld t.o.v. N.A.P Paallengte Afhaklengte Betonkwaliteit mm -8,50 m 13,60 m 20,57 m 800 mm poer C30/37, palen C45/55 380&150 kv lijn / Doetichem Wesel / mastnummer 29 / masttype W4S450 Silhouettekening fundering Wintrackmast Schoorstand *:1 6 K L M Omschrijving: N blad:dw a schaal 1 : 50 1 Overzicht 4 6 3D Zicht schaal Projekt: RM Utrechtseweg 310 Postbus AR ARNHEM 6800 AS ARNHEM Tekeningnummer: Telefoon : Servicecentrum@tennet.org Telefax : Internet : Schaal: 1 : 50 Formaat: 841 x 594 DW380 Naam: M. Rozendaal Datum: DW A Postbus GW Utrecht Tel: P:\algemeen\PWWork\Revit\DW380 - Mast 29 - W4S450.rvt N

84 Bijlage IV - Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen Wintrackmasten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

85 Opzet toetsing doorsnede stalen masten Of de capaciteit van de mast voldoende is voor de optredende belasting wordt als volgt geverifieerd (NEN-EN , paragraaf ): Normaalkracht: Als: d/t < 90 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 1,0 of 90 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 0,3+63 ε 2 t/d Buigend moment: Als: d/t < 157,5 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 1,0 of 157,5 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 0,6+63 ε 2 t/d Waarbij geldt: A eff = ρ A A W eff = ρ W W De toetsing waar aan voldaan moet worden is gelijk aan: N M f y + = A W γ eff eff M1 Waarbij γ M1 = 1,0 De factor ε wordt bepaald aan de hand van onderstaande formule: 0,5 235 ε = f y Voor staal S355 leidt dit tot: 0,5 235 ε = = 0, CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

86 Ten behoeve van de controle van de sterkte van de masten wordt het weerstandsmoment van de stalen doorsnede ter plaatse van de overgang van staal naar beton bepaald met onderstaande formule: 4 4 π ( D d ) W = 32 D Waarbij D de buitendiameter is en d de binnendiameter. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

87 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Stalen buismasten Pagina 1 NEN-EN 50341, Bovengrondse elektrische lijnen boven 45 kv Toetsing sterkte en plooi stalen Wintrackmast Eigenschappen mast Type mast Mast nummer Steunmast W4S450 Staalkwaliteit S355 Max.toelaatbare spanning f y;d 355 N/mm² Epsilon staal ε 0,814 Verhouding diameter-wanddikte d/t 129,4 Weerstandsmoment buis W buis mm³ Oppervlakte buis A buis mm² Uitgangspunten Windgebied III Bebouwd of onbebouwd Onbebouwd 2 e orde 10% Veldlengte 450 m Afmetingen Buitendiameter voet Ø voet 2200 mm Buitendiameter top Ø top 500 mm Wanddikte mast t mast 17,0 mm Hoogte mast h mast 67,0 m Gewicht mast F v;mast;rep 406,9 kn Hoogte bliksemdraad h bliksem 66,1 m Hoogte 380 kv geleiders - fase1 h fase 1 55,8 m Hoogte 380 kv geleiders - fase2 h fase 2 45,5 m Hoogte 380 kv geleiders - fase3 h fase 3 35,2 m Hoogte 150 kv geleiders - fase1 h fase 1 55,8 m Hoogte 150 kv geleiders - fase2 h fase 2 45,5 m Hoogte 150 kv geleiders - fase3 h fase 3 35,2 m Hoogte retourstroom geleider h retour 25,1 m Kenmerk: Wintrack - DW380 - Berekening masten - W4S450_v2.0.xlsx Opsteller: SHFM Taris

88 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Stalen buismasten Pagina 2 Krachten F h [kn] F v [kn] M voet mast [knm] Bliksemdraad 23,4 10, kv geleiders - fase1 68,3 37, kv geleiders - fase2 65,0 37, kv geleiders - fase3 61,1 37, kv geleiders - fase1 17,1 10, kv geleiders - fase2 16,3 10, kv geleiders - fase3 15,3 10,0 538 Retourstroom geleider 9,2 5,7 230 Moment onderzijde mast t.g.v. stuwdruk op mast 4735 Totale normaalkracht per mast N s;d 647 N Totale moment inclusief 2 e orde M d;tot knm 416,8757 Controle spanning ten gevolge van normaalkracht Is de buis t.g.v. normaalkracht plooigevoelig? JA Reductiefactor normaalkracht ρ a 0,62 Effectieve oppervlakte A eff mm² Optredende spanning t.g.v. normaalkracht 8,9 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van buigend moment Is de buis t.g.v. het buigend moment plooigevoelig JA Reductiefactor Buigend Moment ρ w 0,92 Effectieve weerstandmoment W eff mm² Optredende spanning t.g.v. Buigend Moment 333,6 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van normaalkracht en buigend moment Totaal optredende spanning 342,5 N/mm² Akkoord Unity check ( UC 1,0) 0,96 Akkoord Kenmerk: Wintrack - DW380 - Berekening masten - W4S450_v2.0.xlsx Opsteller: SHFM Taris

89 Bijlage V - Controle funderingen mast W4S450 CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

90 Steunmast W4S450 In dit hoofdstuk worden de resultaten besproken van de steunmast W4S450. Het betreft de volgende onderdelen: Funderingspalen - Maximale paalreactie ten gevolge van E.G.; - Maximale paalmoment ten gevolge van E.G.; - Maximale paalreactie ten gevolge van U.G.T.; - Maximale paalmoment ten gevolge van U.G.T.; Funderingsplaat met opstort - Maximaal moment onder wapeningspercentage; - Maximaal moment boven wapeningspercentage; - Maximale dwarskracht. Maximale Paalreacties (E.G. & U.G.T.) In tabel 1 staan volgend uit de EEM uitvoer gelden de reactiekrachten: Tabel 1: Reactiekrachten Funderingspalen E.G. E.G. U.G.T. U.G.T Paal Rz [kn] My [knm] Rz [kn] My [knm] Maximaal buitenste paal 240 3, Maximale Momenten plaat en opstort (U.G.T.) In tabel 2 staan volgend uit de EEM uitvoer gelden de volgende moment: Tabel 1: Moment in Fundering Onder x- as Onder y-as Boven x-as Boven y-as Plaat [knm/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] Maximaal moment Met de bovenstaande gegevens is berekend wat per laag de benodigde wapeningspercentage ω0 moet zijn. Deze berekening is terug te vinden op de volgende pagina. Hierbij zijn de piekmomenten die optreden bij scherpe overgangen in het model en ter plaatse van puntvormige ondersteuningen niet meegenomen. Deze waarden zijn een gevolg van de manier van modelleren (o.a. EE-netgrootte) en treden niet in de werkelijkheid op. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

91 Moment Mx onderzijde Moment My onderzijde CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

92 Moment Mx bovenzijde Moment My bovenzijde CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

93 Aan de hand van (ontwerp) berekeningen valt op te maken dat de plaat gewapend moet worden met een wapeningspercentage van ω0 = 0,37. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

94 Maximale Dwarskracht (U.G.T.) Hieronder zijn voor de twee verschillende richtingen de dwarskracht weergegeven die uit het SCIA model komen. Aan de hand van deze gegevens is de dikte van de plaat gecontroleerd. In deze weergave zijn de pieken weggelaten. Deze resultaten zijn terug te vinden op de volgende pagina. Dwarskracht Vx CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

95 Dwarskracht Vy CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

96 Door de aanwezige dwarskracht moet de betonconstructie voorzien worden van beugelwapening. De optredende spanning (τ d = 1,31 N/mm 2 ) is namelijk groter dan de maximale afschuifspanning van beton C30/37 (τ 1 = 0,54 N/mm 2 ) maar kleiner dan de maximaal toegestane afschuifspanning voor dit beton inclusief wapening (τ 2 = 4,0 N/mm 2 ). Conclusie Aan de hand van het voorontwerp is er een EEM berekening gemaakt van de fundering in het software programma SCIA Engineer Volgend uit de resultaten voldoen, conform ontwerpberekeningen, de afmetingen en betonkwaliteit van de fundering. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

97 Controle funderingspaal De wapening van de funderingspalen is gecontroleerd met behulp van het betondoorsnede rekenprogramma IDEA Concrete. In onderstaande figuur is de invoer van de doorsnede en wapening te zien. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 i i i i bili i f / if

98 De in- en uitvoer uit het rekenprogramma staat op de volgende pagina s weergegeven. De wapening is berekend op de grootste trekkracht in de palen gecombineerd met bijbehorende momenten en dwarskrachten. Deze combinatie is maatgevend voor de paalfundering. Prefab betonnen funderingspalen 500x500 mm, C45/55 Wapening funderingspalen: 5 x ø20 per zijde CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

99 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : Inhoudsopgave Hoofdstuknummer Hoofdstuk omschrijving 1. Projectgegevens 2. Snedecontroles 2.1. Snede S 2 3. Lijst met Staafmacro's 3.1. Element M 2 4. Lijst met gew apende doorsnedes 4.1. Gew apende doorsnede R 2 5. Lijst met gebruikte materialen Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 1

100 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : 1. Projectgegevens Projectnaam Tennet DW380 Projectnr. Omschrijving Funderingspaal w apeningscontrole Auteur B. Bunte Aanmaakdatum Nationale norm Nationale norm Nationale Bijlage Ontw erp levensduur EN :2004/AC: EN , 2005 Nederland, 2011 November 100 jaar Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 2

101 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : 2. Snedecontroles 2.1. Snede S Extreem S 2 - E 1 Staafmacro M 2 Gew apende doorsnede R Lasteffecten - Snedekrachten Type Belasting Combinatietype Lastpositi e N [ kn ] Vy [ kn ] Vz [ kn ] T [ knm ] My [ knm ] Totaal Fundamenteel UGT Huidig 917,00 0,00 62,00 0,00 136,00 0,00 Totaal Frequent Huidig 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Totaal Karakteristiek Huidig 545,00 0,00 0,00 0,00 91,00 0,00 Totaal Quasi-blijvend Huidig 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mz [ knm ] Compleet Maatgevende controle N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] V Ed [ kn ] T Ed [ knm ] Waarde [ % ] Interactie 917,00 136,00 0,00 62,00 0,00 92,33 OK Type controle N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] V Ed [ kn ] T Ed [ knm ] Waarde [ % ] Weerstand N-My-Mz 917,00 136,00 0,00 73,06 OK Dw arskracht 917,00 62,00 0,00 56,96 OK Wringing 0,00 0,00 OK Interactie 917,00 136,00 0,00 62,00 0,00 92,33 OK Spanningbeperking 0,00 0,00 0,00 0,00 OK Scheurw ijdte 0,00 0,00 0,00 0,00 OK Controle Controle Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 3

102 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : Grensw aarde van de uitnutting van de controle 100,00 % Meldingen Er w ordt niet voldaan aan de interactie van dw arskracht en w ringing volgens (5). Derhalve is meer dan minimum w apening ( ) nodig De snedekrachten t.g.v. de quasi-blijvende combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak vertoont daarom ook een nulrek. Daarom is het niet mogelijk om de optredende spanningen te vergelijken met de toelaatbare spanningen. De snedekrachten t.g.v. de frequente combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak is daarom ook gelijk aan nul. Dat is de reden, w aarom het NIET mogelijk is om extreme spanningen te beoordelen en de juiste grensw aardes in te stellen. Scheuren treden er niet op voor korte termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Weerstand N-My-Mz N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] Type Waarde [ % ] Grens [ % ] 917,00 136,00 0,00 Nu-Muy-Muz 73,06 100,00 OK Controle Rekenwaarde van de weerstand van de doorsnede belast door buiging én normaalkracht Type F Ed F Rd1 F Rd2 N [ kn ] 917, , ,97 M y [ knm ] 136,00 186,14-450,86 M z [ knm ] 0,00 0,00 0,00 Meldingen Geen foutmeldingen Verklaring Symbool N Ed M Ed,y M Ed,z Waarde Grens Controle Nu-Muy-Muz F Ed F Rd1 F Rd2 Verklaring Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht t.g.v. een externe belasting (zonder de effecten van de voorspanning) Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de y-as t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de z-as t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grensw aarde van de uitnutting van de controle Resultaat van de controle Doorsnedew eerstand is bepaald op basis van een aangenomen proportionele verandering van de snedekracht, zodanig dat de excentriciteit gelijk blijft totdat het interactievlak is bereikt. De verandering van de snedekrachten kan w orden geinterpreteerd als de bew eging in het vlak langs de lijn tussen de oorsprong (0, 0, 0) en (NEd, MEdy, MEdz). De tw ee snijpunten vertegenw oordigen de tw ee extreme w aardes van de w eerstand. Drie w aardes van een extreme w orden getoond door het programma: w eerstand NRd en de bijbehorende w eerstanden MRdy en MRdz. Toegepaste rekenw aarde van de kracht t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Eerste verzameling w eerstandskrachten resulterend uit de 1ste snede met het interactievlak Tw eede verzameling w eerstandskrachten resulterend uit de 2de snede met het interactievlak Snede N - My Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 4

103 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 () B. Bunte Horizontale snede Excentriciteit in UGT Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 5

104 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : Dwarskracht V Ed [ kn ] N Ed [ kn ] Artikel Waarde [ % ] Grens [ % ] 62,00 917, (3) 56,96 100,00 OK Rekenwaarde en weerstand van de dwarskracht V Ed [ kn ] V Rd,c [ kn ] V Rd,m ax [ kn ] V Rd,r [ kn ] V Rd,s [ kn ] Controle V Rd [ kn ] 62,00 48,90 883,45 824,60 108,84 108,84 Invoerwaardes en tussenresultaten van de afschuifcontrole n c A sw [ mm2 ] A sl [ mm2 ] b w [ mm ] d [ mm ] z [ mm ] ,0 90,0 1,00 C Rd,c [ - ] k [ - ] k 1 [ - ] ρ l [ - ] σ cp [ MPa ] σ wd [ MPa ] θ [ ] v min [ MPa ] 0,12 1,74 0,15 0,02-3,67 227,86 0,44 0,53 0,60 Meldingen Geen foutmeldingen Verklaring Symbool Verklaring V Ed Rekenw aarde van de toegepaste dw arskracht N Ed Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht Artikel Artikelnr. (methodetype) gebruikt voor de dw arskrachttoets Waarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grens Grensw aarde van de uitnutting van de controle Controle Resultaat van de controle V Rd,c De afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening V Rd,max Dw arskrachtw eerstand van het element berekend op basis van de w eerstand van de betondrukdiagonalen V Rd,r Dw arskrachtw eerstand voor de dw arskracht berekend zonder reductie door Beta (6.2.2(6)) V Rd,s De rekenw aarde van de dw arskracht dat kan w orden opgenomen door de het vloeien van de beugelw apening α [ ] v [ - ] α cw [ - ] v l [ - ] Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 6

105 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 () B. Bunte V Rd n c A sw A sl b w d z θ α α cw De rekenw aarde van de afschuifw eerstand Aantal snedes van de beugel(s) De hoeveelheid beugelw apening De hoeveelheid trekw apening De breedte van de doorsnede in het hart van de doorsnede Effectieve hoogte van de doorsnede Interne hefboomsarm Hoek tussen de betondrukdiagonaal en de staafas loodrecht op de dw arskracht De hoek tussen de beugelw apening en de balk-as loodrecht op de dw arskracht Coëfficiënt die rekening houdt met de spanningstoestand in de drukdiagonaal C Rd,c Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening k Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening k 1 Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening ρ l Wap.verhouding van de getrokken langsw apening σ cp Normaalspanning in de doorsnede t.g.v. de belasting of voorspanning σ wd Rekenspanning in de dw arskrachtw apening, zie opmerking 2 van artikel (3) υ min Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening υ Sterkte reductiefactor voor gescheurd beton tijdens de dw arskrachtcontrole υ 1 Sterkte reductiefactor voor gescheurd beton tijdens de dw arskrachtcontrole Interactie N Ed M Edy M Edz V Ed T Ed Waarde V+T Waarde V+T Waarde Grens Controle [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] +M [ % ] [ % ] [ % ] 917,00 136,00 0,00 62,00 0,00 52,41 92,33 92,33 100,00 OK Interactiecontrole voor dwarskracht én wringing (beton) V Rd,c [ kn ] T Rd,c [ knm ] V Rd,m ax [ kn ] T Rd,m ax [ knm ] Verg [ % ] Verg [ % ] Waarde [ % ] Grens [ % ] Controle 48,90 47,52 883,45 157,78 126,78 7,02 126,78 100,00 Niet ok Interactiecontrole voor dwarskracht én wringing (langswapening) A sl [ mm2 ] F sl [ kn ] F sl,lim [ kn ] Waarde [ % ] Grens [ % ] , ,46 2,84 100,00 OK Interactiecontrole voor dwarskracht én wringing (beugels) A sw [ mm2 ] F sw [ kn ] F sw,lim [ kn ] Waarde [ % ] Grens [ % ] ,48 170,74 52,41 100,00 OK Controle Controle Interactiecontrole voor dwarskracht, wringing én normaalkracht F td,s F td,t F td ε s ε t Extr e m e in Waarde Grens Controle [ kn ] [ kn ] [ kn ] [ 1e-4 ] [ 1e-4 ] staaf [ % ] [ % ] 62,00 0,00 62,00 0,6 0,0 6 92,33 100,00 OK Gedetailleerde staafcontrole Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] ε [ 1e-4 ] ε [ 1e-4 ] ε lim [ 1e-4 ] σ [ MPa ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] ,6 20,1 5000,0 12,33 401,43 434,78 92,33 OK Controle Meldingen Er w ordt niet voldaan aan de interactie van dw arskracht en w ringing volgens (5). Derhalve is meer dan minimum w apening ( ) nodig Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 7

106 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : Verklaring Symbool N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Waarde V+T Waarde V+T+M Waarde Verklaring Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de y-as Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de z-as Rekenw aarde van de toegepaste dw arskracht Rekenw aarde van het toegepaste w ringmoment Berekende U.C.-w aarde (uitnutting van de doorsnede) voor interactie tussen dw arskracht en w ringing gerelateerd aan de grensw aarde Berekende U.C.-w aarde (uitnutting van de doorsnede) voor interactie tussen dw arskracht, w ringing en buiging gerelateerd aan de grensw aarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grensw aarde van de uitnutting van de controle Resultaat van de controle De afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening Rekenw aarde scheurmoment t.g.v. w ringing Dw arskrachtw eerstand van het element berekend op basis van de w eerstand van de betondrukdiagonalen De rekenw aarde van de w ringw eerstand Grens Controle V Rd,c T Rd,c V Rd,max T Rd,max Eq.6.31 Het resultaat van de U.C.-w aarde van de doorsnede volgens vergelijking (6.31) van EN Eq.6.29 Het resultaat van de U.C.-w aarde van de doorsnede volgens vergelijking (6.29) van EN A sl De hoeveelheid langsw apening binnen de beugel, dat effectief aanw ezig is voor de w ringw eerstand F sl De trekkracht t.g.v. de dw arskracht en de w ringing de langsw apening, die effectief is voor de w ringw eerstand F sl,lim De grensw aarde van de trekkracht in de langsw apening, dat omsloten is door de beugel, dat effectief is voor de w ringw eerstand (Fsl,lim=Asl*fyd) A sw F sw F sw,lim F td,s F td,t F td ε s ε t Extr.in staaf y i z i ε ε ε lim σ σ σ lim De hoeveelheid beugelw apening dat gebruikt w ordt voor de w ringcontrole De trekkracht t.g.v. de dw arskracht én w ringing in de beugelw apening, dat gebruikt w ordt in de w ringcontrole De grensw aarde van de trekkracht in de beugelw apening, dat gebruikt w ordt voor de w ringw eerstand (Fsw,lim=Asw *fw yd) Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. dw arskracht Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. w ringing Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. dw arskracht én w ringing Extra trekrek in de w apening/spanelement t.g.v. dw arskracht Extra trekrek in de w apening/spanelement t.g.v. w ringing Wapeningstaafnr. met de hoogste U.C.-w aarde y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede Bijkomende trekrek in w ap.staaf/spanelementt.g.v. de dw arskracht én w ringing De rek in de w ap.staaf/spanelement t.g.v. dw arskracht, w ringing en buiging Grensw aarde van de rek in de w ap.staaf/spanelement Bijkomende trekspanning in w ap.staaf/spanelement t.g.v. de dw arskracht én w ringing De spanning in de w ap.staaf/spanelement t.g.v. de dw arskracht, w ringing én buiging Grensw aarde van de spanning in de w ap.staaf/spanelement Spanningbeperking Spanningbeperking - lange termijn effect Type controle Type Doorsnedeonderdeel Index Waarde [ % ] Grens [ % ] $7.2(3)-Quasi Betonvezel 1 0,00 100,00 OK Controle Spanningbeperking - korte termijn effect Type controle Type Doorsnedeonderdeel Index Waarde [ % ] Grens [ % ] Controle Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 8

107 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 () B. Bunte $7.2(3)-Quasi Betonvezel 1 0,00 100,00 OK Gedetailleerde controle van het beton - korte termijn effect Type controle Vezel y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(3)-Quasi ,00 0,00 0,00 0,00-13,50 0,00 OK Gedetailleerde controle van de wapeningstaven - korte termijn effect Type controle Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(5)-Char ,00 91,00 0,00 241,33 0,00 0,00 OK Gedetailleerde controle van het beton - lange termijn effect Type controle Vezel y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(3)-Quasi ,00 0,00 0,00 0,00-13,50 0,00 OK Gedetailleerde controle van de wapeningstaven - lange termijn effect Type controle Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(5)-Char ,00 91,00 0,00 247,53 0,00 0,00 OK Kruipcoëfficiënt Bepalingsmethode t [ d ] t 0 [ d ] t s [ d ] RH [ % ] Gebruik γ,lt Automatisch 36500,0 28,0 7,0 65 Nee 2,80 φ (t,t0) Controle Controle Controle Controle Meldingen De snedekrachten t.g.v. de quasi-blijvende combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak vertoont daarom ook een nulrek. Daarom is het niet mogelijk om de optredende spanningen te vergelijken met de toelaatbare spanningen. Het aandeel van het beton onder trek is niet aanw ezig, omdat er scheuren zijn ontstaan, zie artikel 7.1 (2) Boven- of ondergrens rekenw aarde van de snedekrachten van een van de BGT-combinaties veroorzaakt een betonspanning, die hoger is dan de betontreksterkte (doorsnede is gescheurd). Gebaseerd op de norm- en de berekeninginstellingen is er aangenomen, dat beton geen trek kan opnemen bij de BGT-controles voor alle combinaties van het huidige extreem. De aannames voor de BGTcontrole in de combinaties van het huidige extreem en de andere extreme van de huidige snede w orden NIET beinvloedt. De beperking van de drukspanning (t.g.v. karakteristieke BGT combinatie) is enkel nodig voor constructies blootgesteld aan milieuklasse XD (dooizouten), XF (vorst) en XS (zeew ater), zie 7.2 (2) De controle van voorw aarde 7.2(5) is UITgezet, omdat de NDP w aarde k3 gelijk is aan NUL en er kan derhalve niet aan de toets voldaan w orden. Verklaring Symbool Type controle Type Doorsnedeonderdee l Index Waarde Grens Controle Vezel Staaf y i z i N M y Verklaring Het nummer van de paragraaf en het type BGT-combinatie, dat gebruikt is voor de berekening van de spanningbeperking. Opgave van type drsn. onderdeel (betonvezel/w ap.staaf/spanelement) met extreme w aarde van de controle Betonvezelnr., w ap.staafnr. of spanelementnr. met extreme w aarde van de controle Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grensw aarde van de uitnutting van de controle Resultaat van de controle Betonvezelnr. met hoogste U.C.-w aarde Wapeningstaafnr. met de hoogste U.C.-w aarde y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede Normaalkracht voor toegepaste BGT-combinatie Buigend moment om de y-as voor de toegepaste BGT-combinatie Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 9

108 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : M z Buigend moment om de z-as voor de toegepaste BGT-combinatie σ De spanning in drsn. onderdeel (vezel/w ap.staaf/spanelement...) berekend voor de toegepaste BGT-combinatie σ lim Grensw aarde van de spanning in drsn. onderdeel (vezel/w ap.staaf/spanelement...) berekend voor de toegepaste BGT-combinatie t De betonleeftijd in dagen op het beschouw de tijdstip t 0 De betonleeftijd in dagen bij het aanbrengen van de belasting t s De betonleeftijd (in dagen) bij het begin van de krimp (of zw ellen). Normaal gesproken is dit nadat de curing (behandeling) is beëindigd RH De relatieve vochtigheid van de omgevingstemperatuur Gebruik γ,lt Gebruik lange-termijn uitgesteld rek inschattingsfactor volgens bijlage B, artikel B.105 (103) φ (t,t0) Berekende w aarde van de kruipcoëfficiënt Scheurwijdte Scheurwijdte - korte termijn effect Combinatie N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] w k [ mm ] w lim [ mm ] Waarde [ % ] Grens [ % ] Freq 0,00 0,00 0,00 0,000 0,300 0,00 100,00 OK Scheurwijdte - lange termijn effect Combinatie N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] w k [ mm ] w lim [ mm ] Waarde [ % ] Grens [ % ] Freq 0,00 0,00 0,00 0,000 0,300 0,00 100,00 OK Kruipcoëfficiënt Bepalingsmethode t [ d ] t 0 [ d ] t s [ d ] RH [ % ] Gebruik γ,lt Automatisch 36500,0 28,0 7,0 65 Nee 2,80 Controle Controle φ (t,t0) Meldingen De snedekrachten t.g.v. de frequente combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak is daarom ook gelijk aan nul. Dat is de reden, w aarom het NIET mogelijk is om extreme spanningen te beoordelen en de juiste grensw aardes in te stellen. Scheuren treden er niet op voor korte termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Scheuren treden er niet op voor lange termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Verklaring Symbool Verklaring N Normaalkracht voor de quasi-blijvende combinatie M y Buigend moment om de y-as voor de quasi-blijvende combinatie M z Buigend moment om de z-as voor de quasi-blijvende combinatie w k De scheurw ijdte berekend volgens w lim Grensw aarde van de scheurw ijdte volgens tabel 7.101N Waarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grens Grensw aarde van de uitnutting van de controle Controle Resultaat van de controle y i y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z i z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede ε Rek van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) berekend voor gegeven quasi-blijvende combinatie σ Spanning van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) berekend voor gegeven quasi-blijvende combinatie t De betonleeftijd in dagen op het beschouw de tijdstip t 0 De betonleeftijd in dagen bij het aanbrengen van de belasting t s De betonleeftijd (in dagen) bij het begin van de krimp (of zw ellen). Normaal gesproken is dit nadat de curing (behandeling) is beëindigd Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 10

109 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : RH De relatieve vochtigheid van de omgevingstemperatuur Gebruik γ,lt Gebruik lange-termijn uitgesteld rek inschattingsfactor volgens bijlage B, artikel B.105 (103) φ (t,t0) Berekende w aarde van de kruipcoëfficiënt Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 11

110 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 () B. Bunte 3. Lijst met Staafmacro's 3.1. Element M 2 Elementtype Balk Milieuklasse XC2 Relatieve vochtigheid 65 % inf Berekend - Belangrijkheid van rekenstaaf Belangrijk Coëfficiënt kx (7.3.1(5)) 1,00 Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 12

111 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 () B. Bunte Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 13

112 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : 4. Lijst met gewapende doorsnedes 4.1. Gewapende doorsnede R 2 Doorsnede-onderdelen Vorm onderdeel Materiaal Rechthoekige doorsnede 500 / 500mm C30/37 Doorsnede-eigenschappen A [ mm2 ] Sy [ mm3 ] Sz [ mm3 ] Iy [ mm4 ] Iz [ mm4 ] Cgy [ mm ] Cgz [ mm ] iy [ mm ] Betondekking gerelateerd aan de doorsnederanden Type Dekking [ mm ] Bovenrand 50 Onderrand 50 Andere randen 50 iz [ mm ] Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 14

113 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : Langswapening [ kg/m ] Beugels [ kg/m ] Totale massa [ kg/m ] Langswapening Staaf Ø [ mm ] Material y [ mm ] Wapening / m3 beton [ kg/m3 ] z [ mm ] 1 20 B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B B 500B Beugels Beugel Ø [ mm ] Materiaal Afstand [ mm ] Gesloten Wringcontrole Doorndiameter [ - ] 1 10 B 500B 200 Ja Ja 4,00 Beugel Punt y [ mm ] z [ mm ] Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 15

114 Project: Auteur: Tennet DW380 () B. Bunte Projectnummer : 5. Lijst met gebruikte materialen Beton C30/37 E c 32836,57 MPa f ck 30,00 MPa f cm 38,00 MPa f ctm 2,90 MPa E cm 32836,57 MPa c2 20,0 1e-4 cu2 35,0 1e-4 Exponent - n 2,00 - Korrelgrootte toeslagmateriaal 16 mm Cementklasse R Type diagram Parabolisch Verklaring Symbool E c f ck f cm f ctk f ctm E cm c1 cu Verklaring Tangent elasticiteitsmodulus van een normaal gew icht beton en een spanning van σc = 0 en na 28 dagen Karakteristieke cylindrische betondruksterkte bij 28 dagen Gemiddelde w aarde van de cylindrische druksterkte van beton Karakteristieke, axiale treksterkte van beton Gemiddelde axiale treksterkte van beton Secant elasticiteitsmodulus van beton Betondrukrek bij piekspanning fc Uiterste drukrek in het beton Wapeningstaal B 500B E ,00 MPa f yk 500,00 MPa uk 0,05 - Type Staven Staafoppervlak Geribd Klasse B Vervaardiging Warmgew alst Type diagram Bi-lineair met horizontale tak Verklaring Symbool E f yk f tk uk Verklaring Elasticiteitsmodulus van w apeningsstaal Karakteristieke vloeisterkte van de w apening Karakteristieke treksterkte van de w apening Karakteristieke rek van de w apening of voorspanstaal bij de maximale belasting Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :46:13 Pagina 16

115 Bijlage VI Uitvoer PLS Cadd inclusief bewerking

116 Row # Str. No. Str. Name LC # WC # Load Case Description Set No. Phase No. Attach. Joint Labels Structure Loads Vert. (N) Structure Loads Trans. (N) Structure Loads Long. (N) Moment onder in voet (knm): Totaal moment tpv voet Row # Maatgevend BG max moment tpv voet W4S450 hoogte in meter 1 29 w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 1 1 1a Wind at 10 C (Direction 0 ) , w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 2 1 1a Wind at 10 C (Direction 45 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 3 1 1a Wind at 10 C (Direction 90 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 4 1 1a Wind at 10 C (Direction 135 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 5 1 1a Wind at 10 C (Direction 180 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 )

117 84 29 w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 6 1 1a Wind at 10 C (Direction 225 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 7 1 1a Wind at 10 C (Direction 270 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 8 1 1a Wind at 10 C (Direction 315 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol 9 2 1b Wind at -20 C (Direction 0 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 45 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 )

118 w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 90 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 135 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 180 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 225 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 270 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 )

119 w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol b Wind at -20 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 0 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 45 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 90 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 135 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) HAWK

120 w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 180 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 225 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 270 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) HAWK w4s450.pol Wind + Ice at -5 C (Direction 315 ) HAWK w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )TTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR

121 w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )MTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )MTL w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 0 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol Const and Maint at 5 C (Direction 180 )BTR w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT

122 w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT

123 w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT

124 w4s450.pol a Torsional 2ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BLR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ALR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT

125 w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT

126 w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 1ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT

127 w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 2ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4BRR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 4ARR Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT

128 w4s450.pol a Torsional 3ALL Broken SusT

129 Bijlage VII - Controle betonnen masten

130 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 1 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/25,8 1/31, Oppervlak Voet= 1,25*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 0,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord hefboom M [knm] [m] [m] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0, ,8 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0,0 186,5 0 EG Segment 2 0,0 294,9 0 EG Segment 1 0,0 422,4 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 183,8 105, ,9 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 66, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 55, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,50 45, kv geleiders - fase 3 40,7 24,9 35,20 35, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 55, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,50 45, kv geleiders - fase 3 10,2 6,7 35,20 35, Retourstroomgeleider 6,1 3,8 25,10 25, Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 113,9 0,0 30, Tweede orde (10%) Totaal 816, ,1 297, , ,8 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklass A Top Voet Min Max Min Max σ N -0,58-0,58-0,70-0,70 Keuze A B C σ M -14,99 14,99-14,64 14,64 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -15,57 14,42-15,34 13,94 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -14,42-13,94 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -29,98 0,00-29,28 0,00 U.C. 0,82 0,80 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 6,5 7,9 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 8 8 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -17,72-14,19 σ tot -33,29-3,30-29,54-0,25 U.C. 0,91 0,81 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 16 8 OK D90-PSC-KA W4S ; 17:30

131 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 2 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/20,9 1/25, Oppervlak Voet= 1,27*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 15,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord [m] hefboom [m] M [knm] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0,0 710,4 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0,0 186,5 0 EG Segment 2 0,0 294,9 0 EG Segment 1 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 183,8 105, ,9 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 51, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 40, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,50 30, kv geleiders - fase 3 40,7 24,9 35,20 20, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 40, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,50 30, kv geleiders - fase 3 10,2 6,7 35,20 20, Retourstroomgeleider 6,1 3,8 25,10 10,10 62 Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 86,5 0,0 22, Tweede orde (10%) 778 Totaal 517, ,7 270,3 816, ,1 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklassa Top Voet Min Max Min Max σ N -0,47-0,47-0,58-0,58 Keuze A B C σ M -14,28 14,28-14,99 14,99 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -14,75 13,82-15,57 14,42 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -13,82-14,42 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -28,56 0,00-29,98 0,00 U.C. 0,78 0,82 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 4,9 6,5 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 7 7 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -19,76-15,50 σ tot -34,51-5,94-31,07-1,09 U.C. 0,94 0,85 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 18 7 OK D90-PSC-KA W4S ; 17:30

132 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 3 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/20 1/26, Oppervlak Voet= 1,36*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 28,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord hefboom M [knm] [m] [m] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0,0 415,5 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0,0 186,5 0 EG Segment 2 0 EG Segment 1 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 177,7 101, ,3 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,1 38, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,8 27, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,5 17, kv geleiders - fase 3 40,7 24,9 35,2 7, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,8 27, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,5 17, kv geleiders - fase 3 10,2 6,7 35,2 7,20 73 Retourstroomgeleider 25,1-2,90 0 Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 58,5 0,0 16, Tweede orde (10%) 447 Totaal 299, ,3 236,2 517, ,7 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklassea Top Voet Min Max Min Max σ N -0,44-0,44-0,56-0,56 Keuze A B C σ M -12,89 12,89-16,28 16,28 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -13,33 12,45-16,85 15,72 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -12,45-15,72 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -25,78 0,00-32,57 0,00 U.C. 0,70 0,89 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 2,7 4,6 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 5 5 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -23,18-17,04 σ tot -36,51-10,74-33,89-1,32 U.C. 1,00 0,92 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 10 5 Meer ankers nodig dan past D90-PSC-KA W4S ; 17:30

133 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 4 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/18,6 1/26, Oppervlak Voet= 1,53*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 41,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord hefboom M [knm] [m] [m] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0,0 229,0 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0 EG Segment 2 0 EG Segment 1 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 126,7 70, ,1 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 25, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 14, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,50 4, kv geleiders - fase 3 35,20-5, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 14, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,50 4, kv geleiders - fase 3 35,20-5,80 0 Retourstroomgeleider 25,10-15,90 0 Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 33,6 0,0 11, Tweede orde (10%) 186 Totaal 164,9 409,4 160,3 299, ,3 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklassea Top Voet Min Max Min Max σ N -0,47-0,47-0,56-0,56 Keuze A B C σ M -7,37 7,37-15,24 15,24 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -7,85 6,90-15,81 14,68 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -6,90-14,68 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -14,74 0,00-30,49 0,00 U.C. 0,40 0,83 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 0,8 2,5 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 3 3 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -27,04-17,72 σ tot -34,89-20,14-33,53-3,04 U.C. 0,95 0,91 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment 888 [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 4 3 OK D90-PSC-KA W4S ; 17:30

134 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 5 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/10,5 1/18, Oppervlak Voet= 2,11*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 54,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord hefboom M [knm] [m] [m] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0,0 126,2 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0 EG Segment 3 0 EG Segment 2 0 EG Segment 1 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 72,5 38,7 291,2 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 12, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 1, kv geleiders - fase 2 45,50-8, kv geleiders - fase 3 35,20-18, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 1, kv geleiders -fase 2 45,50-8, kv geleiders - fase 3 35,20-18,80 0 Retourstroomgeleider 25,10-28,90 0 Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 13,6 0,0 5,96 81 Tweede orde (10%) 37 Totaal 86,1 164,9 409,4 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklassea Top Voet Min Max Min Max σ N 0,00 0,00-0,47-0,47 Keuze A B C σ M 0,00 0,00-7,37 7,37 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot 0,00 0,00-7,85 6,90 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben 0,00-6,90 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot 0,00 0,00-14,74 0,00 U.C. 0,00 0,40 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben 0 13 [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 0,0 0,7 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 1 1 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand σ streng;toeg [MPa] hoh-afstand hoh-afstand Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment Randafstand ankers Min hoh-afstand ankers 500 [mm] 230 [mm] 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel #DEEL/0! Tweede ankercirkel Totaal 0 1 D90-PSC-KA W4S ; 11:10

135 Wintrack II Bepaling eigen gewicht mast Steunmast W4S450 Geometrie Masthoogte [mm] Buitendiameter top 500 [mm] Buitendiameter voet [mm] EG beton 25 [kn/m 3 ] z Uitw. kegel [mm] Ø uitw d wand ,0 0 Inw. kegel Volume [m3] Volume [m3] Volume segment EG segment Windoppervlak Uitwendige afgeknotte kegel Inwendige afgeknotte kegel [m2] Totale Afknotting Segment Totale Afknotting Segment kegel kegel Voortzetting kegel Wanddikte Segmentlengte Segment ,0 Massief 6,14 1,10 5,05 5,05 126,2 9,0 Afmetingen: nvt ,1 Segment ,1 150,0 588,1 Hol 18,23 6,14 12,08 10,66 2,69 7,97 4,11 102,8 14,1 Afmetingen: ,1 150,0 976,1 Segment ,1 200,0 876,1 Hol 40,42 18,23 22,20 23,33 8,59 14,73 7,46 186,5 19,1 Afmetingen: ,2 200, ,2 Segment ,2 250, ,2 Hol 75,80 40,42 35,38 43,37 19,78 23,59 11,80 294,9 24,2 Afmetingen: ,2 250, ,2 Segment ,2 250, ,2 Hol 137,04 75,80 61,23 87,70 43,37 44,34 16,89 422,4 34,1 Afmetingen: ,0 250, ,0 Totaal 1.132,8 100,5 g:\pwwork\bunteb\d \d90-psc-ka W4S

136 Wintrack II Bepaling Windbelasting volgens NEN-EN :2011/NB:2011 Windgebied III, onbebouwd Geometrie Masthoogte Buitendiameter top Buitendiameter voet [mm] 500 [mm] [mm] Overall-factor stuwdruk: 1,25 Boven Onder Inclusief overall-factor z Uitw. z Uitw. A Extreme Fwind z Mwind Fwind Mwind kegel kegel stuwdruk A*qstuw qstuw [mm] Ø uitw [mm] Ø uitw [m2] [kn/m2] [kn] [m] [knm] [kn] [knm] Voortzetting kegel ,0 0 Boven , ,9 0,51 1,24 0,64 66,50 42,46 0,80 53, , ,7 0,54 1,24 0,68 65,50 44,25 0,84 55, , ,6 0,57 1,22 0,70 64,50 45,22 0,88 56, , ,4 0,60 1,22 0,74 63,50 46,83 0,92 58, , ,3 0,63 1,22 0,77 62,50 48,37 0,97 60, , ,1 0,66 1,22 0,81 61,50 49,83 1,01 62, , ,0 0,69 1,22 0,85 60,50 51,23 1,06 64, , ,8 0,72 1,19 0,86 59,50 51,25 1,08 64, , ,7 0,75 1,19 0,90 58,50 52,47 1,12 65, , ,5 0,78 1,19 0,93 57,50 53,62 1,17 67, , ,4 0,81 1,19 0,97 56,50 54,69 1,21 68, , ,2 0,84 1,19 1,00 55,50 55,69 1,25 69, , ,1 0,87 1,17 1,02 54,50 55,68 1,28 69,59 Voeg , ,9 0,90 1,17 1,06 53,50 56,52 1,32 70, , ,8 0,93 1,17 1,09 52,50 57,30 1,36 71, , ,6 0,96 1,17 1,13 51,50 58,01 1,41 72, , ,5 0,99 1,17 1,16 50,50 58,64 1,45 73, , ,3 1,02 1,14 1,17 49,50 57,69 1,46 72, , ,2 1,05 1,14 1,20 48,50 58,18 1,50 72, , ,0 1,08 1,14 1,23 47,50 58,60 1,54 73, , , , , ,27 46,50 58, ,58 73, , ,7 1,14 1,14 1,30 45,50 59,22 1,63 74, , ,6 1,17 1,11 1,30 44,50 57,87 1,63 72, , ,4 1,20 1,11 1,33 43,50 58,01 1,67 72, , ,3 1,23 1,11 1,37 42,50 58,09 1,71 72, , ,1 1,26 1,11 1,40 41,50 58,10 1,75 72,62 Voeg , ,0 1,29 1,11 1,43 40,50 58,04 1,79 72, , ,8 1,32 1,07 1,41 39,50 55,83 1,77 69, , ,7 1,35 1,07 1,45 38,50 55,64 1,81 69, , ,5 1,38 1,07 1,48 37,50 55,40 1,85 69, , ,4 1,41 1,07 1,51 36,50 55,09 1,89 68, , ,2 1,44 1,07 1,54 35,50 54,71 1,93 68, , ,1 1,47 1,03 1,51 34,50 52,24 1,89 65, , ,9 1,50 1,03 1,55 33,50 51,76 1,93 64, , ,8 1,53 1,03 1,58 32,50 51,21 1,97 64, , ,6 1,56 1,03 1,61 31,50 50,60 2,01 63, , ,5 1,59 1,03 1,64 30,50 49,94 2,05 62, , ,3 1,62 0,99 1,60 29,50 47,29 2,00 59, , ,2 1,65 0,99 1,63 28,50 46,53 2,04 58,17 Voeg , ,0 1,68 0,99 1,66 27,50 45,71 2,08 57, , ,9 1,71 0,99 1,69 26,50 44,83 2,11 56, , ,7 1,74 0,99 1,72 25,50 43,90 2,15 54, , ,6 1,77 0,94 1,66 24,50 40,73 2,08 50, , ,4 1,80 0,94 1,69 23,50 39,73 2,11 49, , ,3 1,83 0,94 1,72 22,50 38,67 2,15 48, , ,1 1,86 0,94 1,75 21,50 37,55 2,18 46, , ,0 1,89 0,94 1,77 20,50 36,38 2,22 45, , ,8 1,92 0,88 1,69 19,50 32,91 2,11 41, , ,7 1,95 0,88 1,71 18,50 31,71 2,14 39, , ,5 1,98 0,88 1,74 17,50 30,46 2,18 38, , ,4 2,01 0,88 1,77 16,50 29,15 2,21 36, , ,2 2,04 0,88 1,79 15,50 27,79 2,24 34,74 Voeg , ,1 2,07 0,80 1,65 14,50 23,98 2,07 29, , ,9 2,10 0,80 1,68 13,50 22,65 2,10 28, , ,8 2,13 0,80 1,70 12,50 21,27 2,13 26, , ,6 2,16 0,80 1,73 11,50 19,84 2,16 24, , ,5 2,19 0,80 1,75 10,50 18,37 2,19 22, , ,3 2,22 0,70 1,55 9,50 14,74 1,94 18, , ,2 2,25 0,68 1,53 8,50 12,98 1,91 16, , ,0 2,28 0,65 1,48 7,50 11,10 1,85 13, , ,9 2,31 0,62 1,43 6,50 9,29 1,79 11, , ,7 2,34 0,58 1,35 5,50 7,45 1,69 9, , ,6 2,37 0,54 1,28 4,50 5,75 1,60 7, , ,4 2,40 0,49 1,17 3,50 4,11 1,47 5, , ,3 2,43 0,49 1,19 2,50 2,97 1,49 3, , ,1 2,46 0,49 1,20 1,50 1,80 1,50 2, , ,0 2,49 0,49 1,22 0,50 0,61 1,52 0,76 Voeg 1: onder ,0 Totaal 100,50 91, ,48 113, ,35 z= 30, ,00 0,50 1,00 1,50 2,00 Fwind Stuwdruk

137 Wintrack II Bepaling Windbelasting volgens NEN-EN :2011/NB:2011 Windgebied III, onbebouwd Voeg 2 Hoogte tov MV: [mm] Inclusief overall-factor Fwind z tov MV z tov voeg Mwind [kn] [m] [m] [knm] Voortzetting kegel Boven 0,80 66,50 51,50 41,10 0,84 65,50 50,50 42,64 0,88 64,50 49,50 43,38 0,92 63,50 48,50 44,71 0,97 62,50 47,50 45,95 1,01 61,50 46,50 47,10 1,06 60,50 45,50 48,16 1,08 59,50 44,50 47,92 1,12 58,50 43,50 48,77 1,17 57,50 42,50 49,54 1,21 56,50 41,50 50,21 1,25 55,50 40,50 50,80 1,28 54,50 39,50 50,44 Voeg 5 1,32 53,50 38,50 50,84 1,36 52,50 37,50 51,16 1,41 51,50 36,50 51,39 1,45 50,50 35,50 51,53 1,46 49,50 34,50 50,26 1,50 48,50 33,50 50,23 1,54 47,50 32,50 50,11 1,58 46,50 31,50 49,91 1,63 45,50 30,50 49,63 1,63 44,50 29,50 47,96 1,67 43,50 28,50 47,51 1,71 42,50 27,50 46,98 1,75 41,50 26,50 46,37 Voeg 4 1,79 40,50 25,50 45,68 1,77 39,50 24,50 43,28 1,81 38,50 23,50 42,46 1,85 37,50 22,50 41,55 1,89 36,50 21,50 40,56 1,93 35,50 20,50 39,49 1,89 34,50 19,50 36,91 1,93 33,50 18,50 35,73 1,97 32,50 17,50 34,47 2,01 31,50 16,50 33,13 2,05 30,50 15,50 31,72 2,00 29,50 14,50 29,06 2,04 28,50 13,50 27,55 Voeg 3 2,08 27,50 12,50 25,97 2,11 26,50 11,50 24,32 2,15 25,50 10,50 22,59 2,08 24,50 9,50 19,74 2,11 23,50 8,50 17,96 2,15 22,50 7,50 16,11 2,18 21,50 6,50 14,19 2,22 20,50 5,50 12,20 2,11 19,50 4,50 9,49 2,14 18,50 3,50 7,50 2,18 17,50 2,50 5,44 2,21 16,50 1,50 3,31 2,24 15,50 0,50 1,12 Voeg 2 14,50 13,50 12,50 11,50 10,50 9,50 8,50 7,50 6,50 5,50 4,50 3,50 2,50 1,50 0,50 Voeg 1: onder Totaal: 86, ,17 z= 22,16

138 Wintrack II Bepaling Windbelasting volgens NEN-EN :2011/NB:2011 Windgebied III, onbebouwd Voeg 3 Hoogte tov MV: [mm] Inclusief overall-factor Fwind z tov MV z tov voeg Mwind [kn] [m] [m] [knm] Voortzetting kegel Boven 0,80 66,50 38,50 30,73 0,84 65,50 37,50 31,67 0,88 64,50 36,50 31,99 0,92 63,50 35,50 32,72 0,97 62,50 34,50 33,37 1,01 61,50 33,50 33,93 1,06 60,50 32,50 34,40 1,08 59,50 31,50 33,92 1,12 58,50 30,50 34,20 1,17 57,50 29,50 34,38 1,21 56,50 28,50 34,48 1,25 55,50 27,50 34,50 1,28 54,50 26,50 33,84 Voeg 5 1,32 53,50 25,50 33,68 1,36 52,50 24,50 33,42 1,41 51,50 23,50 33,09 1,45 50,50 22,50 32,66 1,46 49,50 21,50 31,32 1,50 48,50 20,50 30,74 1,54 47,50 19,50 30,07 1,58 46,50 18,50 29,31 1,63 45,50 17,50 28,47 1,63 44,50 16,50 26,82 1,67 43,50 15,50 25,84 1,71 42,50 14,50 24,77 1,75 41,50 13,50 23,62 Voeg 4 1,79 40,50 12,50 22,39 1,77 39,50 11,50 20,32 1,81 38,50 10,50 18,97 1,85 37,50 9,50 17,54 1,89 36,50 8,50 16,04 1,93 35,50 7,50 14,45 1,89 34,50 6,50 12,30 1,93 33,50 5,50 10,62 1,97 32,50 4,50 8,86 2,01 31,50 3,50 7,03 2,05 30,50 2,50 5,12 2,00 29,50 1,50 3,01 2,04 28,50 0,50 1,02 Voeg 3 27,50-0,50 26,50-1,50 25,50-2,50 24,50-3,50 23,50-4,50 22,50-5,50 21,50-6,50 20,50-7,50 19,50-8,50 18,50-9,50 17,50-10,50 16,50-11,50 15,50-12,50 Voeg 2 14,50 13,50 12,50 11,50 10,50 9,50 8,50 7,50 6,50 5,50 4,50 3,50 2,50 1,50 0,50 Voeg 1: onder Totaal: 58,51 975,61 z= 16,68

139 Wintrack II Bepaling Windbelasting volgens NEN-EN :2011/NB:2011 Windgebied III, onbebouwd Voeg 4 Hoogte tov MV: [mm] Inclusief overall-factor Fwind z tov MV z tov voeg Mwind [kn] [m] [m] [knm] Voortzetting kegel Boven 0,80 66,50 25,50 20,35 0,84 65,50 24,50 20,69 0,88 64,50 23,50 20,59 0,92 63,50 22,50 20,74 0,97 62,50 21,50 20,80 1,01 61,50 20,50 20,76 1,06 60,50 19,50 20,64 1,08 59,50 18,50 19,92 1,12 58,50 17,50 19,62 1,17 57,50 16,50 19,23 1,21 56,50 15,50 18,75 1,25 55,50 14,50 18,19 1,28 54,50 13,50 17,24 Voeg 5 1,32 53,50 12,50 16,51 1,36 52,50 11,50 15,69 1,41 51,50 10,50 14,78 1,45 50,50 9,50 13,79 1,46 49,50 8,50 12,38 1,50 48,50 7,50 11,25 1,54 47,50 6,50 10,02 1,58 46,50 5,50 8,71 1,63 45,50 4,50 7,32 1,63 44,50 3,50 5,69 1,67 43,50 2,50 4,17 1,71 42,50 1,50 2,56 1,75 41,50 0,50 0,87 Voeg 4 40,50-0,50 39,50-1,50 38,50-2,50 37,50-3,50 36,50-4,50 35,50-5,50 34,50-6,50 33,50-7,50 32,50-8,50 31,50-9,50 30,50-10,50 29,50-11,50 28,50-12,50 Voeg 3 27,50-13,50 26,50-14,50 25,50-15,50 24,50-16,50 23,50-17,50 22,50-18,50 21,50-19,50 20,50-20,50 19,50-21,50 18,50-22,50 17,50-23,50 16,50-24,50 15,50-25,50 Voeg 2 14,50 13,50 12,50 11,50 10,50 9,50 8,50 7,50 6,50 5,50 4,50 3,50 2,50 1,50 0,50 Voeg 1: onder Totaal: 33,59 381,28 z= 11,35

140 Wintrack II Bepaling Windbelasting volgens NEN-EN :2011/NB:2011 Windgebied III, onbebouwd Voeg 4 Hoogte tov MV: [mm] Inclusief overall-factor Fwind z tov MV z tov voeg Mwind [kn] [m] [m] [knm] Voortzetting kegel Boven 0,80 66,50 12,50 9,98 0,84 65,50 11,50 9,71 0,88 64,50 10,50 9,20 0,92 63,50 9,50 8,76 0,97 62,50 8,50 8,22 1,01 61,50 7,50 7,60 1,06 60,50 6,50 6,88 1,08 59,50 5,50 5,92 1,12 58,50 4,50 5,05 1,17 57,50 3,50 4,08 1,21 56,50 2,50 3,02 1,25 55,50 1,50 1,88 1,28 54,50 0,50 0,64 Voeg 5 53,50-0,50 52,50-1,50 51,50-2,50 50,50-3,50 49,50-4,50 48,50-5,50 47,50-6,50 46,50-7,50 45,50-8,50 44,50-9,50 43,50-10,50 42,50-11,50 41,50-12,50 Voeg 4 40,50-13,50 39,50-14,50 38,50-15,50 37,50-16,50 36,50-17,50 35,50-18,50 34,50-19,50 33,50-20,50 32,50-21,50 31,50-22,50 30,50-23,50 29,50-24,50 28,50-25,50 Voeg 3 27,50-26,50 26,50-27,50 25,50-28,50 24,50-29,50 23,50-30,50 22,50-31,50 21,50-32,50 20,50-33,50 19,50-34,50 18,50-35,50 17,50-36,50 16,50-37,50 15,50-38,50 Voeg 2 14,50 13,50 12,50 11,50 10,50 9,50 8,50 7,50 6,50 5,50 4,50 3,50 2,50 1,50 0,50 Voeg 1: onder Totaal: 13,58 80,94 z= 5,96

141 Bijlage VIII Controle betonnen onderstukken van hybride Wintrack masten

142 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 1 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/25,8 1/31, Oppervlak Voet= 1,25*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 0,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord hefboom M [knm] [m] [m] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0, ,8 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0,0 186,5 0 EG Segment 2 0,0 294,9 0 EG Segment 1 0,0 422,4 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 183,8 105, ,9 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 66, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 55, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,50 45, kv geleiders - fase 3 40,7 24,9 35,20 35, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 55, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,50 45, kv geleiders - fase 3 10,2 6,7 35,20 35, Retourstroomgeleider 6,1 3,8 25,10 25, Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 113,9 0,0 30, Tweede orde (10%) Totaal 816, ,1 297, , ,8 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklass A Top Voet Min Max Min Max σ N -0,58-0,58-0,70-0,70 Keuze A B C σ M -14,99 14,99-14,64 14,64 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -15,57 14,42-15,34 13,94 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -14,42-13,94 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -29,98 0,00-29,28 0,00 U.C. 0,82 0,80 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 6,5 7,9 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 8 8 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -17,72-14,19 σ tot -33,29-3,30-29,54-0,25 U.C. 0,91 0,81 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 16 8 OK D90-PSC-KA W4S ; 15:34

143 Wintrack III Dimensionering mast Steunmast W4S450 Segment 2 Overzicht mast: Geometrie Segment Lengte Diameter Top Voet voet Buitendiameter segment [mm] Top 500 Buitenomtrek segment [mm] Keuze wanddikte Segment [mm] Doorsnede Hol Hol Omtrek/dikte 1/20,9 1/25, Oppervlak Voet= 1,27*Top [mm 2 ] Weerstandsmoment [mm 3 ] Totaal Belasting Top Overgenomen Voet van segment erboven Niveau: 15,00 tov ok mast V [kn] M [knm] H [kn] V [kn] z-coord [m] hefboom [m] M [knm] Eigen gewicht Mast (zie tabblad "EG"): 0,0 710,4 0,0 EG Segment 5 0,0 126,2 0 EG Segment 4 0,0 102,8 0 EG Segment 3 0,0 186,5 0 EG Segment 2 0,0 294,9 0 EG Segment 1 0 Draden (overgenomen van staalvariant): 183,8 105, ,9 Bliksemdraad 15,6 7,1 66,10 51, kv geleiders - fase 1 45,5 24,9 55,80 40, kv geleiders - fase 2 43,3 24,9 45,50 30, kv geleiders - fase 3 40,7 24,9 35,20 20, kv geleiders - fase 1 11,4 6,7 55,80 40, kv geleiders -fase 2 10,9 6,7 45,50 30, kv geleiders - fase 3 10,2 6,7 35,20 20, Retourstroomgeleider 6,1 3,8 25,10 10,10 62 Stuwdruk mast (zie tabblad "Wind voeg n"): 86,5 0,0 22, Tweede orde (10%) 778 Totaal 517, ,7 270,3 816, ,1 Stap 1: Kies benodigde wanddikte en voorspanniveau op basis van toelaatbare trek (0,0 Mpa) en betonklasse op basis van daaruit volgende drukspanning Keuze betonklassa Top Voet Min Max Min Max σ N -0,47-0,47-0,58-0,58 Keuze A B C σ M -14,28 14,28-14,99 14,99 betonklasse C55/67 C70/85 C80/95 σ tot -14,75 13,82-15,57 14,42 f ck σ toel -36,67 0,00-36,67 0,00 γ m 1,5 1,5 1,5 σ P;ben -13,82-14,42 f cd -36,67-46,67-53,33 P ben kn σ tot -28,56 0,00-29,98 0,00 U.C. 0,78 0,82 Stap 2: Kies praktische voorspanning Keuze voorspanning Top Voet C C Keuze A B C D Afdracht op beton door A streng [mm 2 ] voorspanning één grote ankerplaat σ streng [MPa] E6-19 E6-31 E6-19 E6-31 voor alle wigblokken n streng;ben [st] Ø spiraal Ø wigblok streng/kabel [st] Ø spiraal / n kabel;ben 4,9 6,5 [st] splijtwap dagmaat wigblokken n kabel;toeg 7 7 [st] dekking A kabel;toeg [mm 2 ] randafstand randafstand P toeg [kn] hoh-afstand hoh-afstand Toetsing Top Voet Min Max Min Max σ P;toeg -19,76-15,50 σ tot -34,51-5,94-31,07-1,09 U.C. 0,94 0,85 Stap 3: Toets ankerverdeling aan top Buitendiameter top segment [mm] Randafstand ankers 230 [mm] Min hoh-afstand ankers 300 [mm] Maximaal Toegepast D [mm] O [mm] n [st] hoh [mm] n [st] hoh [mm] Eerste ankercirkel Tweede ankercirkel Totaal 18 7 OK D90-PSC-KA W4S ; 15:34

144 Bijlage IX Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen bovenstukken van hybride Wintrack masten

145 Opzet toetsing doorsnede stalen masten Of de capaciteit van de mast voldoende is voor de optredende belasting wordt als volgt geverifieerd (NEN-EN , paragraaf ): Normaalkracht: Als: d/t < 90 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 1,0 of 90 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 0,3+63 ε 2 t/d Buigend moment: Als: d/t < 157,5 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 1,0 of 157,5 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 0,6+63 ε 2 t/d Waarbij geldt: A eff = ρ A A W eff = ρ W W De toetsing waar aan voldaan moet worden is gelijk aan: N M f y + = A W γ eff eff M1 Waarbij γ M1 = 1,0 De factor ε wordt bepaald aan de hand van onderstaande formule: 0,5 235 ε = f y Voor staal S355 leidt dit tot: 0,5 235 ε = = 0,

146 Ten behoeve van de controle van de sterkte van de masten wordt het weerstandsmoment van de stalen doorsnede ter plaatse van de overgang van staal naar beton bepaald met onderstaande formule: 4 4 π ( D d ) W = 32 D Waarbij D de buitendiameter is en d de binnendiameter.

147 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Hybride buismasten - stalen bovenstuk Pagina 1 NEN-EN 50341, Bovengrondse elektrische lijnen boven 45 kv Toetsing sterkte en plooi stalen Wintrackmast Eigenschappen mast Type mast Mast nummer Steunmast (hybride) W4S450 Staalkwaliteit S355 Max.toelaatbare spanning f y;d 355 N/mm² Epsilon staal ε 0,814 Verhouding diameter-wanddikte d/t 138,7 Weerstandsmoment buis W buis mm³ Oppervlakte buis A buis mm² Uitgangspunten Windgebied III Bebouwd of onbebouwd Onbebouwd 2 e orde 10% Veldlengte 450 m Afmetingen Buitendiameter voet Ø voet 1664 mm Buitendiameter top Ø top 500 mm Wanddikte mast t mast 12,0 mm Hoogte mast h mast 39,0 m Gewicht mast F v;mast;rep 123,5 kn Hoogte bliksemdraad h bliksem 38,1 m Hoogte 380 kv geleiders - fase1 h fase 1 27,8 m Hoogte 380 kv geleiders - fase2 h fase 2 17,5 m Hoogte 380 kv geleiders - fase3 h fase 3 7,2 m Hoogte 150 kv geleiders - fase1 h fase 1 27,8 m Hoogte 150 kv geleiders - fase2 h fase 2 17,5 m Hoogte 150 kv geleiders - fase3 h fase 3 7,2 m Hoogte retourstroom geleider h retour 0,5 m Kenmerk: Staal bovenste stuk - Wintrack - DW380 - Berekening stalen bovenstuk hybride masten - W4S450_v1.0 Opsteller: SHFM Taris

148 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Hybride buismasten - stalen bovenstuk Pagina 2 Krachten F h [kn] F v [kn] M voet mast [knm] Bliksemdraad 23,4 10, kv geleiders - fase1 68,3 37, kv geleiders - fase2 65,0 37, kv geleiders - fase3 61,1 37, kv geleiders - fase1 17,1 10, kv geleiders - fase2 16,3 10, kv geleiders - fase3 15,3 10,0 110 Retourstroom geleider 9,2 5,7 5 Moment onderzijde mast t.g.v. stuwdruk op mast 1327 Totale normaalkracht per mast N s;d 307 N Totale moment inclusief 2 e orde M d;tot 7227 knm Controle spanning ten gevolge van normaalkracht Is de buis t.g.v. normaalkracht plooigevoelig? JA Reductiefactor normaalkracht ρ a 0,60 Effectieve oppervlakte A eff mm² Optredende spanning t.g.v. normaalkracht 8,2 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van buigend moment Is de buis t.g.v. het buigend moment plooigevoelig JA Reductiefactor Buigend Moment ρ w 0,90 Effectieve weerstandmoment W eff mm² Optredende spanning t.g.v. Buigend Moment 314,2 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van normaalkracht en buigend moment Totaal optredende spanning 322,4 N/mm² Akkoord Unity check ( UC 1,0) 0,91 Akkoord Kenmerk: Staal bovenste stuk - Wintrack - DW380 - Berekening stalen bovenstuk hybride masten - W4S450_v1.0 Opsteller: SHFM Taris

149 DW380 - Mast W4H450 Materiaalonafhankelijke vergunningsaanvraag Hoekmast inclusief fundering 25 oktober Versie 1.0

150 Inhoudsopgave Inleiding 3 1 Uitgangspunten Geometrie Geleiders Belastingen Grondparameters 4 2 Gebruikte normen 5 3 Toegepaste materialen 6 4 Beschrijving constructie Masthoogte, veldlengte, lijnhoek Masten Stalen mast Betonnen mast Hybride mast Fundering Aarding Stalen mast Betonnen mast Hybride mast 11 5 Controle stalen mast 12 6 Controle betonnen mast 13 7 Controle hybride mast Betonnen onderstuk Stalen bovenstuk 15 8 Controle fundering 16 9 Risico s & kansen Stalen mast Betonnen- / hybride mast Fundering 19 Colofon 20 Bijlage I - Mastbeeld mast W4H450 Bijlage II Geotechnisch onderzoek Bijlage III - Silhouettekening fundering Bijlage IV - Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen Wintrackmasten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 1/20

151 Bijlage V - Controle funderingen mast W4H450 Bijlage VI - Controle betonnen masten Bijlage VII Controle betonnen onderstukken van hybride Wintrack masten Bijlage VIII Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen bovenstukken van hybride Wintrack masten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 2/20

152 Inleiding Dit document geeft een samenvatting van de ontwerpbelastingen en -berekeningen van het volgende stalen masttype inclusief betonnen funderingen voor de lijn DW380: Hoekmast geschikt voor vier-circuits, 2x380 kv+2x150 kv, (440 meter veldlengte); type W4H450 Voor dit masttype worden 3 varianten berekend: - een stalen mast, - een betonnen mast (met voorspanning) en een - hybride mast (bestaande uit voorgespannen beton én staal). CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 3/20

153 1 Uitgangspunten 1.1 Geometrie 1.2 Geleiders 1.3 Belastingen De geometrie van de mast is in hoofdlijnen als hieronder opgesomd, zie ook bijlage I: Hoekmast: o Type W4H450 o Geschikt voor vier circuits, 2x380 kv+2x150 kv o 440 meter veldlengte o Masthoogte 67 meter o Diameter voet 3,5 m o Diameter top 0,5 m De volgende uitgangspunten met betrekking tot geleiders zijn aangehouden: Trekparameter bij 10 C: 1800 m Geleider 380 kv: 4 bundel AMS620 Geleider 150 kv: 1 bundel AMS620 Bliksemgeleider / OPGW: 2 bundel ACSR-ASTM-Hawk Retourstroom geleider: 1 bundel ACSR-ASTM-Hawk De in dit document gepresenteerde belastingen zijn bepaald aan de hand van het PLS Cadd en PLS Pole model op basis van de analyse van alle door NEN-EN voorgeschreven belastingsgevallen en combinaties. Maatgevend op de lijn DW380 is de mast 8. De belastingen zijn gebaseerd op de volgende uitgangspunten: Voor deze hoekmast W4H450 is de maximale windbelasting op geleiders en mast maatgevend. Gezien de gekozen lijnhoek van 120 graden zorgt de trek in de geleiders aan beide zijden mede voor het maatgevende moment in de mast; Belastingen zijn inclusief belastingfactoren volgens de NEN-EN Er wordt plooi in rekening gebracht volgens NEN-EN par Veiligheidsklasse: 3 Belastingfactoren: - combinatie 1: γ f;g = 1,20 & γ f;q = 1,50; - combinatie 2: γ f;g = 1,35. Referentieperiode: 50 jaar Windgebied: III, onbebouwd De buigende momenten uit de constructieberekening van de stalen Wintrack II masten worden gebruikt voor de berekening van de betonnen- en hybride Wintrack-masten 1.4 Grondparameters De berekening van de krachtswerking en vervormingen in de verschillende onderdelen van de fundering is uitgevoerd middels het constructief rekenprogramma Scia Engineer. In dit programma zijn grondparameters (veerwaarden) aangebracht op de paalfundering. De volgende parameters zijn gehanteerd: Horizontale veerstijfheid van de grond tegen de palen verlopend conform bijlage II Verticale veerstijfheid van de grond onder de palen van 250 MN/m voor palen belast op trek en 1300 MN/m voor palen belast op druk. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 4/20

154 2 Gebruikte normen De volgende normen zijn gebruikt voor de berekeningen: NEN : Bovengrondse elektrische lijnen boven 45kV wisselspanning Deel 1: Algemene eisen Gemeenschappelijke specificaties; NEN : Bovengrondse elektrische lijnen boven 45kV wisselspanning Deel 3: Verzameling van nationale normatieve aspecten; NEN-EN Eurocode 1: Belastingen op constructies. Deel 1-1: Algemene belastingen ; NEN-EN Eurocode 2: Ontwerp en berekening van betonconstructies - Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen ; NEN-EN Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies. Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen ; CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 5/20

155 3 Toegepaste materialen Staal: Stalen mast S355J2G3 (bij wanddikten kleiner dan of gelijk aan 15 mm (t 15 mm)) S355K2G3 (bij wanddikten groter dan 15 mm (t > 15 mm)) Beton: Sterkteklasse beton: C45/55 voor prefab betonnen palen Sterkteklasse beton: C30/37 voor fundatiepoer en opstorting (gewapend beton) Sterkteklasse beton: C55/67 en C70/85 (betonnen- en hybride mast met voorspanning) Wapening: B 500B (FeB 500 betonstaal) Staaltype voorspanstrengen: FeP 1860 (nagerekt) Betondekking: 50 mm (inclusief funderingspalen) Milieuklasse: XC2, XD2, eventueel XF4 afhankelijk van locaties Levensduur fundering inclusief funderingspalen: 100 jaar (referentieperiode) Levensduur mast: 50 jaar (referentieperiode) Materiaalfactor van 1,5 voor beton Materiaalfactor van 1,15 voor wapeningsstaal Materiaalfactor van 1,5 voor voorgerekt en nagerekt staal CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 6/20

156 4 Beschrijving constructie 4.1 Masthoogte, veldlengte, lijnhoek De zwaarst belaste hoekmast W4H450 is uitgerekend met een masthoogte van 67 meter en een veldlengte van 440 meter. Zoals bij de uitgangspunten aangegeven is de hoekmast W4H450 uitgerekend voor een maximale lijnhoek van 120 graden. 4.2 Masten Stalen mast Betonnen mast De masten bestaan per mastlocatie uit twee afzonderlijke taps toelopende buismasten, het zogenaamde bipole mastprincipe. Bij de W4H450 hoekmast is de buitendiameter aan de mastvoet ca. 3,5 meter en de topdiameter 0,5 meter. De wanddikte van de stalen mast is 26 mm. Zie ook de tekening van het mastbeeld van de mast in bijlage I. Voor het gekozen principe van dit vergunningsontwerp zijn de betonnen Wintrackmasten opgebouwd uit zeven te plaatsen verticale prefab betonelementen. De lengte van de elementen is mede afhankelijk van de balans tussen het gewicht per element, de productiemogelijkheden, het totale gewicht van de mast, het aantal voorspanstrengen en de verhouding tussen materiaal- en arbeidskosten. In dit vergunningsontwerp is de lengte van een verticaal betonnen element maximaal 15 m gekozen. Het gewicht van de betonnen elementen wordt bijvoorkeur tot 35 ton beperkt in verband met transport en de toepassing van een gebruikelijke mobiele kraan. Wanneer een verticaal element meer dan 35 ton weegt, heeft het de voorkeur de verticale betonnen elementen in losse cirkelsegmenten te vervaardigen. Deze cirkelsegmenten worden in het werk op hoogte in gehesen en aan elkaar gekoppeld. Dit fenomeen speelt bij de onderste drie verticale elementen van de hoekmast en het onderste verticale element van de steunmast. Bij de W4H450 hoekmast is de buitendiameter aan de mastvoet ca. 3,5 meter en de topdiameter 0,5 meter. Alle segmenten, worden in gewapend beton uitgevoerd met een doorgaande ronde sparing. In de doorgaande ronde sparing worden verticale voorspankabels gebracht met verankeringen in de fundatiepoer. Door de voorspanning wordt de geplaatste betonnen mast met de fundatiepoer momentvast verbonden. De uitwendige voorspanning wordt op zes niveaus in fasen aangebracht. Vanwege de zeer beperkte ruimte in de doorgaande sparing is het niet mogelijk alle voorspankabels langs de omtrek van de sparing te positioneren. De voorspankabels worden binnen de omtrek gelijkmatig verdeeld. Om de voorspankracht naar het beton te kunnen overdragen is het noodzakelijk een in het beton geïntegreerde stalen plaat aan te brengen onder de ankerplaten van de voorspanelementen. De horizontale voeg tussen de betonelementen is voorzien van epoxy met stelvoorzieningen en wapeningstekken. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 7/20

157 Hybride mast De hybride Wintrack-masten worden opgebouwd uit beton en staal. Het onderstuk zal uit twee betonnen voorgespannen elementen worden opgebouwd. Vanaf bovenzijde beton, zal de rest van de mast opgebouwd worden uit staal. De staaldoorsnede wordt aangepast op de minimale betondoorsnede, zodat een zuivere conische vorm ontstaat. Voor het gekozen principe van dit vergunningsontwerp zijn de hybride Wintrackmasten opgebouwd uit twee betonnen elementen. De lengte van de elementen is mede afhankelijk van de balans tussen het gewicht per element, de produktiemogelijkheden, het totale gewicht van het onderstuk van de mast, het aantal voorspanstrengen en de verhouding tussen materiaal- en arbeidskosten. In dit vergunningsontwerp is de lengte van een verticaal betonnen element maximaal 15 m gekozen. Het gewicht van de betonnen elementen wordt bijvoorkeur tot 35 ton beperkt in verband met transport en de toepassing van een gebruikelijke mobiele kraan. Wanneer een verticaal element meer dan 35 ton weegt, heeft het de voorkeur de verticale betonnen elementen in losse cirkel segmenten te vervaardigen. Deze cirkelsegmenten worden in het werk op hoogte in gehesen en aan elkaar gekoppeld. Dit fenomeen speelt bij de onderste verticale elementen van de hoekmast en het onderste verticale element van de steunmast. Alle segmenten worden in gewapend beton uitgevoerd met een doorgaande ronde sparing. In de doorgaande ronde sparing worden verticale voorspankabels gebracht met verankeringen in de fundatiepoer. Door de voorspanning wordt het geplaatste betonnen onderstuk van de mast met de fundatiepoer momentvast verbonden. In het ontwerp van de stalen Wintrack-masten met een staalkwaliteit S355 is de optredende staalspanning ter plaatse van de voetdoorsnede maximaal 355 N/mm 2. Door beton in plaats van staal toe te passen voor het onderstuk van de mast is het noodzakelijk de trekspanning volledig door voorspanning weg te spannen. Ofwel, het beton moet altijd op druk worden belast, zie ook artikel van de Functionele Specificatie versie 1.5 d.d CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 8/20

158 In bijlage VI worden de afmetingen en materiaalklassen van de masten bepaald voor een volledig betonnen mast. Deze uitgangspunten worden ook voor de hybride mast aangehouden: Hoekmast W4H450: Betonkwaliteit C55/67 en C70/85 Ter plaatse van de mastvoet 25 voorspankabels van 19 strengen (150 mm 2 ), FeP1860 Grootste wanddikte 500 mm De controle van de stalen bovenstukken van de masten is opgenomen in bijlage VIII. Bij deze controle zijn onderstaande afmetingen aangehouden: Hoekmast W4H450 : o Hoogte overgang beton naar staal = 12 m + 12 m = 24meter o Hoogte stalen bovenstuk = 67 m - 24 m = 43meter o Diameter stalen bovenstuk t.p.v. overgang = 2425 mm; o Diameter stalen bovenstuk t.p.v. top = 500 mm; o Wanddikte stalen bovenstuk = 22 mm. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 9/20

159 4.3 Fundering De fundering bestaat uit een afzonderlijke betonnen funderingsplaat per mast. In het midden van de funderingsplaat is sprake van een betonnen opstort van een kleinere afmeting dan de funderingsplaat waarop de mast is bevestigd. Onder de betonnen funderingsplaat bevinden zich langs de buitenrand de heipalen voor de overdracht van de krachten naar de ondergrond. Zie ook de silhouettekeningen van de fundering van de mast in bijlage III. Voor de berekening is de fundering van de stalen mast met 16 betonnen funderingspalen maatgevend (zie bijlage V). Voor de hoekmast W4H450 zijn bijgevoegde berekeningen gebaseerd op de volgende afmetingen van de funderingen: Ronde funderingsplaat met een diameter van 12,0 meter en een dikte van 1500 mm. Ronde opstort met een diameter van 4,4 meter en een dikte van 1800 mm. Zestien betonnen heipalen 500 x 500 mm rondom. De betonnen en hybride masten worden uitgevoerd met een extra funderingspaal centrisch onder de mast, het totaal komt dan op 17 stuks. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 10/20

160 4.4 Aarding Stalen mast Betonnen mast Hybride mast De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding via het staal van de mast vanaf de top van de mast tot aan de voet, hiervoor zijn geen aanvullende voorzieningen benodigd. De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding vanaf de top van de mast tot aan de voet, hierbij wordt gebruik gemaakt van de wapening van het beton. De wapening van het beton dient daartoe bij de overgang van de segmenten goed elektrisch met elkaar te worden verbonden, bijvoorbeeld door het toepassen van een las, schroef of klemverbinding. Normale koppelingen doormiddel van overlapverbindingen garanderen geen goede elektrische geleiding en worden derhalve afgeraden bij toepassing van dit ontwerp. Door het actief elektrisch koppelen van de wapening wordt een verbinding gerealiseerd met een lage weerstand wat resulteert in een kleinere stroom door de voorspanstrengen indien deze zich in de holte van de mast bevinden. Door actief de wapening van het beton als aarde te gebruiken kunnen de aardingskogels nabij de ophangingen/afspanningen en de bevestigingen aan de mast door middel van directe koppeling aan de wapening afdoende geaard worden. Kortsluitingen/blikseminslagen in de lijn kunnen hierdoor goed worden afgevoerd. De geleiding van bliksem- en kortsluitstromen geschiedt door een doorgaande verbinding vanaf de top van de mast tot aan de voet, voor het bovenste stalen gedeelte van de mast zijn hiervoor geen aanvullende maatregelen benodigd. Voor het betonnen onderste gedeelte wordt gebruik gemaakt van de wapening van het beton. (zie paragraaf 4.4.2: betonnen masten ) CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 11/20

161 5 Controle stalen mast De controle van de sterkte, inclusief plooicontrole, van de stalen masten ter plaatse van de mastvoet is opgenomen in bijlage IV. De achterliggende formules uit deze controle zijn tevens in deze bijlage opgenomen. De controle van mastvoet W4H450 leidt tot onderstaande unity check (UC): Mastvoet W4H450 UC = 0,93 (voldoet); Rekening houdend met het spanningsverloop over de hoogte van de mast resulteert in een toename van ca. 5% (zie 9.1 stalen masten ) hetgeen leidt tot onderstaande unity check (UC): Mast W4H450 UC = 0,98 (voldoet); De stijfheid van de mast is in een aparte berekening geverifieerd. Uit de stijfheidsberekening is gebleken dat de vervorming van de stalen mast aan de top 1,54 meter bedraagt (exclusief vervorming ten gevolge van de rotatie van de fundering). Dat betekent dat de vervorming van de stalen mast ten opzichte van de rechte lijn maximaal 0,56% bedraagt. De eis volgens de huidige NEN en de specificaties van TenneT bedraagt maximaal 1,0%. Dit leidt tot onderstaande unity check (UC): Stijfheid mast W4H450 UC = 0,56 (voldoet); De mast voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 12/20

162 6 Controle betonnen mast Middels spreadsheets zijn de benodigde wanddikte, voorspanning en betonkwaliteit per segment bepaald. Hierbij zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: Ter plaatse van een voeg tussen twee segmenten mag geen trek optreden Kabels die in het segment boven het beschouwde segment niet meer nodig zijn, worden verankerd aan de top van het beschouwde segment, dus onder de voeg. Factor tweede orde effect: 1,10 Korte omschrijving van de rekengang: Eigen gewicht van de segmenten wordt bepaald in het spreadsheettabblad EG. Hierbij wordt rekening gehouden met de gekozen wanddikte. Belasting vanuit de draden wordt overgenomen van de berekening van de staalvariant. Dit zijn rekenwaarden. Om deze om te rekenen naar representatieve waarden worden deze gedeeld door de belastingfactor. Voor de steunmasten geldt een belastingfactor van 1,5, voor de hoekmasten wordt een belastingfactor van 1,35 gehanteerd. Windbelasting op de mastsegmenten zelf wordt bepaald volgens de formule in NEN-EN :2011, 5.3(2): F w = c s *c d *c f *q p (z e ) *A ref in het spreadsheettabblad Wind voeg n. Hierbij wordt rekening gehouden met het windoppervlak van een segment. De grootte van de extreme stuwdruk wordt overgenomen van tabel NB.5. Deze stuwdruk wordt vermenigvuldigd met een overall-factor (c s *c d *c f ) ter grootte van 1,25. Deze factor is overgenomen van de berekening van de staalvariant. Voor het moment wordt rekening gehouden met een tweede orde-effect van 10%. Op basis van het criterium dat er in een voeg geen trek op mag treden wordt vervolgens de wanddikte en het benodigde voorspanniveau bepaald. Uit de bijbehorende maximaal optredende betondrukspanning wordt vervolgens de benodigde betonkwaliteit bepaald. Dan wordt een praktische voorspanning gekozen, en worden de optredende treken drukspanningen nogmaals getoetst. Als laatste wordt gecontroleerd of de ankers passen in de beschikbare ruimte. Hierbij wordt ervan uitgegaan dat bij de voeg alle kabels worden verankerd. In werkelijkheid is dit niet het geval: kabels die in het bovengelegen segment nog nodig zijn, lopen gewoon door en worden op een hoger niveau verankerd. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 13/20

163 Samenvatting berekening betonnen mast: Hoekmast W4H450 Diameter boven 500 mm, onder mm Segment Niveau onderkant [m] Wanddikte [mm] Segmentgewicht [kn] Betonklasse Voorspanning 150 mm 2 / streng FeP 1860 Unity check (U.C.) Bovenzijde mast 67,0 n.v.t. n.v.t. n.v.t. n.v.t. 6 52, C55/67 4 kabels* 19 strengs 0, , C70/85 6 kabels* 19 strengs 0, , C70/85 11 kabels* 19 strengs 1, , C70/85 14 kabels* 19 strengs 1, , C70/85 19 kabels* 19 strengs 1,00 1b 12, C70/85 23 kabels* 19 strengs 0,95 1a 0, C70/85 25 kabels* 19 strengs 0,85 De controle van de sterkte van de voorgespannen betonnen masten is opgenomen in Bijlage VI. De volgende masten zijn gecontroleerd en leiden tot onderstaande unity checks (UC): Mast W4H450 max. UC = 1,00, segmenten 2, 3 en 4 (voldoet); Alle segmenten voldoen aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 14/20

164 7 Controle hybride mast 7.1 Betonnen onderstuk De controle van de betonnen onderstukken (segment 1 en 1b) van de masten is opgenomen in bijlage VII. Het aanpassen van het bovenstuk van beton naar staal, heeft nagenoeg geen invloed op het betonnen onderstuk van de mast. Deze berekeningen worden daarom ook voor de hybride masten aangehouden. De buitendiameter van de betondoorsnede ter hoogte van de overgang (net onder het onderste ophangpunt ten behoeve van de passieve geleider) is maatgevend voor de buitenmaat van het stalen bovenstuk. 7.2 Stalen bovenstuk De controle van de sterkte, inclusief plooicontrole, van de stalen bovenstukken van de masten is opgenomen in bijlage VIII. De achterliggende formules uit deze controle zijn tevens in deze bijlage opgenomen. Het stalen bovenstuk is gecontroleerd en leidt tot onderstaande unity check (UC): Stalen bovenstuk mast W4H450 UC = 0,99 (voldoet); Het stalen maststuk voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 15/20

165 8 Controle fundering De controle van de fundering is opgenomen in bijlage V. De fundering van de hoekmast is gecontroleerd en leidt tot onderstaande resultaten: Fundering mast W4H450: o Betonkwaliteit funderingspoer/plaat: C30/37 o Wapeningspercentage buigwapening: ω0 = 0,66%; o Dwarskrachtwapening (beugels) benodigd: Ja; o Prefab betonnen funderingspalen 500x500 mm, C45/55; o Wapening funderingspalen: 5 x ø25 per zijde; o Conclusie: de afmetingen en betonkwaliteit van de fundering voldoen. De fundering van de mast voldoet aan de gestelde eisen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 16/20

166 9 Risico s & kansen 9.1 Stalen mast De stalen mast is berekend aan de hand van het maximaal optredende buigende moment, inclusief normaalkracht, ter plaatse van de voet van de mast. Doordat de doorsnede van de mast verloopt van een diameter van 3,5 meter aan de voet tot een diameter van 0,5 meter aan de top, bestaat het risico dat de maatgevende doorsnede zich niet aan de voet van de mast bevindt maar ergens hoger in de mast. Dit is een gevolg van de interactie tussen twee factoren: 1. Het buigende moment in de mast verloopt (bijna) lineair ten opzichte van de hoogte van de mast; 2. Het weerstandsmoment verloopt kwadratisch. Doordat het weerstandmoment kwadratisch verloopt en het moment lineair, neemt het weerstandsmoment sneller af dan het buigende moment in de mast. Daardoor ontstaat de kans dat het weerstandsmoment onder de minimale benodigde waarde voor het op te nemen moment duikt. Dit risico wordt groter als de wanddikte naar boven toe afneemt. Hier staat tegenover dat de diameter aan de top niet tot nul verloopt en het buigende moment wel. Dit compenseert bovenstaand effect over het algemeen volledig. Bij de aangegeven uniforme wanddikte is het spanningsverloop over de hoogte van de mast in een aparte berekening geverifieerd. Uit die berekening blijkt dat de maximale buigspanning op ca. 16 meter boven de mastvoet optreedt en ca. 5% groter is dan de spanning ter plaatse van de mastvoet. De definitieve UC wordt daarmee UC = 0,98 (zie 5 Controle stalen masten). De mast voldoet aan de gestelde eisen. De stijfheid van de mast is eveneens in een aparte berekening geverifieerd. Uit de stijfheidsberekening is gebleken dat de statische stijfheid voldoet aan de huidige NEN en de specificaties van TenneT. De statische stijfheid voldoet ook aan de concept nieuwe NEN (in ontwikkeling), aangezien de maximale vervorming van de hoogspanningsmast ten opzichte van de rechte lijn maximaal 0,7% bedraagt. Indien de stijfheid van de mast erg laag is, is de mast gevoelig voor trillingen ten gevolge van de windbelasting. Dit hinderlijk en mogelijk schadelijk trillen van de mast kan veroorzaakt worden doordat de mast in trilling wordt gebracht in de eerste eigen frequentie (resonantie). Beide bovenstaande risico s qua sterkte en stijfheid nemen min of meer evenredig toe als de wanddikte van mast naar boven toe afneemt, hetgeen gebruikelijk is bij de uitvoering. Beide bovenstaande risico s dienen in een latere fase nader onderzocht te worden. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 17/20

167 9.2 Betonnen- / hybride mast Mogelijke optimalisaties betonnen masten: Meer, kortere segmenten toepassen: Aan de bovenzijde van een segment is minder voorspanning nodig dan aan de onderzijde. Dit ontstaat door het verloop van de belasting en van de grootte van de betondoorsnede over de hoogte. Bij het toepassen van kortere segmenten kan de hoeveelheid voorspanning eerder worden verminderd Hogere betonklasse toepassen: Met name de Hoekmast heeft grote wanddiktes nodig. Bij verhoging van de betonklasse kan deze worden gereduceerd. Omdat de betondoorsnede dan afneemt, is er geen extra voorspanning nodig Vergroten van de mastdoorsnede Dunnere voorspankabels toepassen: Hierdoor zijn er meer kabels nodig, maar kan de vermindering per segment worden geoptimaliseerd. Bovendien is er lichter materieel nodig om de kabels voor te spannen (dit moet gebeuren aan de bovenzijde van de mast). CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 18/20

168 9.3 Fundering Bij het ontwerp van de funderingen is rekening gehouden met de stijfheidsparameters van de grond, ter plaatse van de bouwlocatie van mast 8 zijn sonderingen gemaakt, deze worden ook gebruikt om het paalpuntniveau te kiezen. Door de hoge belastingen op de fundering, ontstaan grote trekkrachten in de palen. Deze trekkrachten zijn maatgevend voor de funderingspalen. De palen moeten tot een vrij grote diepte worden aangebracht. Dit brengt een risico met zich mee dat er problemen kunnen ontstaan met de heibaarheid van deze palen. Dit probleem kan ondervangen worden door het toepassen van een draaipaal in plaats van een heipaal. Dit heeft echter wel gevolgen voor de kosten van de fundering aangezien deze paal duurder zijn om aan te brengen. Een mogelijkheid om de trekkrachten, te verlagen is het aanbrengen van extra schoorpalen ter plaatse van de zwaarst belaste palen. Doordat de palen in het huidige ontwerp al relatief dicht bij elkaar staan, moeten deze palen in een tegenovergestelde richting worden aangebracht (gespiegeld). Dit houdt in dat de aanvullende palen schoor staan richting het hart van de poer en mast. Ook is het mogelijk om de funderingen van twee Wintrackmasten met elkaar te koppelen. Daarmee gaan de twee funderingen van de bipole opstelling samenwerken wat een gunstig effect (reductie) heeft op de paalkrachten. Tot slot moet nog worden benoemd dat in het rekenmodel de verticale veerwaarden onder de funderingspalen voor zowel trek als druk gelijk zijn. Dit is gedaan omdat de locatie van de op trek belaste palen afhangt van de belastingen en niet, zoals bij een hoekmast, van de lijnrichting. Daarom is het niet mogelijk om één deel van de fundering te beschouwen als de trekzone. In werkelijkheid zal de veerconstante op trek lager uitvallen dan op druk. Dit heeft tot gevolg dat de op trek belaste palen minder zwaar worden belast en de op druk belaste palen zwaarder worden belast. Aangezien het paalpuntniveau op basis van de trekbelasting is bepaald (maatgevend) heeft dit een gunstig effect op de inheidiepte van de palen. In een latere fase kan dit nader worden onderzocht. Daarbij moet wel in de gaten worden gehouden of dat de momenten in de funderingsplaat niet te veel toenemen. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 19/20

169 Colofon Opdrachtgever Tennet TSO B.V. Dhr. R. van Essen Uitgave Movares Nederland B.V. Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra Constructief Ontwerpen Leidseveer 10 Postbus GW Utrecht Telefoon Ondertekenaar B. Bunte constructeur Projectnummer RM Opgesteld door B. Bunte 2013, Movares Nederland B.V. Alle rechten voorbehouden. Niets uit deze uitgave mag worden verveelvoudigd, opgeslagen in een geautomatiseerd gegevensbestand of openbaar gemaakt in enige vorm of op enige wijze, hetzij elektronisch, mechanisch, door fotokopieën, opnamen, of enige andere manier, zonder voorafgaande schriftelijke toestemming van Movares Nederland B.V. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen 20/20

170 Bijlage I - Mastbeeld mast W4H450 CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

171 A B C D F G H J K L M N N C:\Users\rozenm\Desktop\DW380\Mastmodellen\DW380 - Mast 8, 14, 40, 41 - W4HM450.rvt A B C D F G H J K L M Pos 4 Pos Pos 2a Pos 3a D Overzicht Masten schaal Pos 1 Pos 1 Pos 5 Pos Bovenaanzicht Masten schaal 1 : Uittrekstraat Masten Pos. Title No. Remarks 1 Vooraanzicht Masten schaal 1 : Mast lichaam: Mast lichaam 2 2a Afspanning 150 kv: buitenhoek 3 2b Afspanning 150 kv: binnenhoek 3 3a Afspanning 380kV: buitenhoek 3 3b Afspanning 380kV: binnenhoek 3 4 Afspanning: bliksemdraad 1 5 Afspanning: RSG 2 6 Afspanning: OPGW/bliksemdraad 1 versie datum omschrijving gewijzigd door gecontroleerd door revisie overzicht 380&150 kv lijn / Doetichem Wesel / mastnummer 8, 14, 40, 41 / masttype W4HM /150kV Hoekmast 4 circuit. Omschrijving: Projekt: RM Schaal: 1 : 100 Formaat: 841 x 594 DW380 Naam: M. Rozendaal Datum: Postbus GW Utrecht Tel: Utrechtseweg AR ARNHEM Postbus AS ARNHEM Telefoon : Servicecentrum@tennet.eu Telefax : Internet : Tekeningnummer: DW A

172 Bijlage II Geotechnisch onderzoek CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

173 Memo Aan Bert Bunte Van Jan Gruppen Telefoon Kenmerk GEO-JG Projectnummer RM Onderwerp DW380 - Paalfundering mast 8 Datum 31 juli 2013 Algemeen Onderhavige memo behandelt het benodigde paaltype en paalpuntniveau behorende bij de opgegeven belastingen voor mast 8. Randvoorwaarden en uitgangspunten Er is uitgegaan van onderstaande randvoorwaarden en uitgangspunten. beschikbaar bodemonderzoek: sonderingen DKM-8.S01, DKM-8.S02, DKM-8.S03, DKM-8.S04, DKM-8.S05, DKM-8.S06 (zie bijlage 1) maatgevende sondering: DKM-8.S01. Omdat het deze sonderingen tot NAP-18m reikt is deze, waar nodig, aangevuld met dieper onderzoek uit sondering DKM-8.S03 grondwaterstand: NAP+11,0 m (grondwaterkaart Nederland) maaiveld: NAP+11,5 m onderkant fundering/ontgraving: NAP+10,7 m (mv-0,8 m) paaltype: o prefab betonpaal 500x500mm, schoorstand 1:6 o β: 1,0 o α p : 1,0 o α s : 0,010 o α t : 0,007 h.o.h.: 2,8 m. Dit is de gemiddelde h.o.h. afstand, op funderingsniveau is de h.o.h. afstand kleiner, op paalpuntniveau groter (omdat de palen onder schoorstand staan) belasting: o rekenwaarde drukbelasting: 2140 kn/paal o rekenwaarde trekbelasting: 1185 kn/paal o er wordt gerekend met wisselend druk en trekbelasting rekenprogrammatuur: D-Foundation, Deltares Systems, versie 8.1 Paalfundering: opneembare trek- en drukbelasting Met inachtneming van voorgenoemde randvoorwaarden en uitgangspunten is de opneembare trek- en drukbelasting weergegeven met toenemende diepte van het paalpuntniveau. De opneembare trekbelasting is daarbij maatgevend. GEO-JG Movares Nederland B.V. / Utrecht Kamer van Koophandel /2

174 Memo Kenmerk GEO-JG Tabel 1: Opneembare trekbelasting (rekenwaarden) paalpuntniveau [m.nap] opneembare trekbelasting [kn/paal] -21, , , , Toelichting bij de schoorstand en aangehouden h.o.h. afstand van de palen: omdat de palen relatief dicht op elkaar staan op maaiveldniveau, is dit van invloed op de opneembare trekkracht; de palen beïnvloeden elkaar. Door de palen onder een schoorstand van 1:6 aan te brengen neemt de onderlinge afstand tussen de palen toe met de diepte. In de berekening is de gemiddelde h.o.h. afstand tussen de palen aangehouden. Onderstaande tabel geeft de opneembare drukbelasting weer, uitgezet tegen paalpuntniveau. Tabel 2: Opneembare drukbelasting (rekenwaarden) paalpuntniveau opneembare [m.nap] drukbelasting [kn/paal] -21, , , , ,0 * *1 : NAP+1,0 m is het paalpuntniveau waarbij de opneembare drukbelasting > 2140 kn/paal Aandachtspunt Ten aanzien van de heibaarheid en de opneembare krachten op de paal dient te worden opgemerkt dat deze zeer waarschijnlijk een risico vormt gezien het diepe paalpuntniveau, dat benodigd is om de opgegeven trekbelasting op te kunnen nemen. Merk op dat het systeem van prefab betonpalen relatief eenvoudig te vervangen is door een systeem met stalen buispalen. Conclusie en advies Paalpuntniveau Voor het benodigd paalpuntniveau kan worden geconcludeerd als samengevat in onderstaande tabel. Tabel 3: Benodigde paalpuntniveaus benodigd paalpuntniveau t.b.v. opneembare trekbelasting NAP+1,0 m benodigd paalpuntniveau t.b.v. opneembare drukbelasting NAP-22,0 m benodigd paalpuntniveau NAP-22,0 m Aandachtspunt De heibaarheid en opneembare krachten in de paal is in deze situatie waarschijnlijk een risico. Jan Gruppen adviseur geotechniek GEO-JG Movares Nederland B.V. / Utrecht Kamer van Koophandel /2

175 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-8.S01 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

176 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/2 Sondering DKM-8.S02 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

177 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 2/2 Sondering DKM-8.S02 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

178 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/2 Sondering DKM-8.S03 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

179 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 2/2 Sondering DKM-8.S03 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

180 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/2 Sondering DKM-8.S04 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

181 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 2/2 Sondering DKM-8.S04 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

182 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-8.S05 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

183 Opdracht: Project: 02P Hoogspanningsverbinging Tennet Doetinchem - Wesel 0 Conusweerstand (MPa) MAAIVELD = m tov N.A.P Diepte in meters tov N.A.P Plaatselijke wrijving (MPa) Wrijvingsgetal (%) Sondering volgens NEN 5140 Klasse 2 Conusoppervlak 10 cm 2 Datum: Uitvoerder:S22-RHL X: Y: Pagina: 1/1 Sondering DKM-8.S06 INPIJN-BLOKPOEL Ingenieursbureau

184 Bijlage III - Silhouettekening fundering CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

185 A A B B C C D D 2 Doorsnede Fundering schaal 1 : 50 F G H J K L M N blad:dw a Bovenaanzicht Fundering schaal 1 : D Overzicht Fundering schaal Uittrekstaat Fundering Aantal palen Paal vierkant Inheiniveau t.o.v. N.A.P Maaiveld t.o.v. N.A.P Paallengte Afhaklengte Betonkwaliteit mm -22,00 m 11,00 m 31,10 m 800 mm poer C30/37, palen C45/ M. Rozendaal S.H.F.M. Taris Omschrijving: Projekt: 380&150 kv lijn / Doetichem Wesel / mastnummer 8 / masttype W4H450 Silhouettekening fundering Wintrackmast RM Utrechtseweg 310 Postbus AR ARNHEM 6800 AS ARNHEM Tekeningnummer: Telefoon : Servicecentrum@tennet.org Telefax : Internet : Schaal: 1 : 50 Formaat: 1189 x 594 DW380 Naam: M. Rozendaal Datum: Postbus GW Utrecht Tel: DW A Schoorstand *:1 7 versie datum omschrijving gewijzigd door gecontroleerd door revisie overzicht C:\Users\rozenm\Desktop\DW380 - Mast 8 - W4H450.rvt F G H J K L M N

186 Bijlage IV - Controle sterkte, inclusief plooi, van stalen Wintrackmasten CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

187 Opzet toetsing doorsnede stalen masten Of de capaciteit van de mast voldoende is voor de optredende belasting wordt als volgt geverifieerd (NEN-EN , paragraaf ): Normaalkracht: Als: d/t < 90 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 1,0 of 90 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ A = 0,3+63 ε 2 t/d Buigend moment: Als: d/t < 157,5 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 1,0 of 157,5 ε 2 < d/t < 315 ε 2 dan geldt: reductiefactor ρ W = 0,6+63 ε 2 t/d Waarbij geldt: A eff = ρ A A W eff = ρ W W De toetsing waar aan voldaan moet worden is gelijk aan: N M f y + = A W γ eff eff M1 Waarbij γ M1 = 1,0 De factor ε wordt bepaald aan de hand van onderstaande formule: 0,5 235 ε = f y Voor staal S355 leidt dit tot: 0,5 235 ε = = 0, CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

188 Ten behoeve van de controle van de sterkte van de masten wordt het weerstandsmoment van de stalen doorsnede ter plaatse van de overgang van staal naar beton bepaald met onderstaande formule: 4 4 π ( D d ) W = 32 D Waarbij D de buitendiameter is en d de binnendiameter. CO-BB / Proj.nr. RM / vrijgegeven / Versie 1.0 / 1 oktober 2013 Divisie Ruimte, Mobiliteit en Infra/Constructief Ontwerpen

189 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Stalen buismasten Pagina 1 NEN-EN 50341, Bovengrondse elektrische lijnen boven 45 kv Toetsing sterkte en plooi stalen Wintrackmast Eigenschappen mast Type mast Mast nummer Hoekmast W4H450 Staalkwaliteit S355 Max.toelaatbare spanning f y;d 355 N/mm² Epsilon staal ε 0,814 Verhouding diameter-wanddikte d/t 134,6 Weerstandsmoment buis W buis mm³ Oppervlakte buis A buis mm² Uitgangspunten Windgebied III Bebouwd of onbebouwd Onbebouwd 2 e orde 10% Veldlengte 311 / 440 m Afmetingen Buitendiameter voet Ø voet 3500 mm Buitendiameter top Ø top 500 mm Wanddikte mast t mast 26,0 mm Hoogte mast h mast 67,0 m Gewicht mast F v;mast;rep 958,0 kn Hoogte bliksemdraad h bliksem 66,1 m Hoogte 380 kv geleiders - fase1 h fase 1 55,8 m Hoogte 380 kv geleiders - fase2 h fase 2 45,5 m Hoogte 380 kv geleiders - fase3 h fase 3 35,2 m Hoogte 150 kv geleiders - fase1 h fase 1 55,8 m Hoogte 150 kv geleiders - fase2 h fase 2 45,5 m Hoogte 150 kv geleiders - fase3 h fase 3 35,2 m Hoogte retourstroom geleider h retour 25,1 m Kenmerk: Wintrack - DW380 - Berekening masten - W4H450_v1.0 EK 30juli2013.xlsx Opsteller: SHFM Taris

190 Project: DW380 Projectnummer: RM Onderdeel: Stalen buismasten Pagina 2 Krachten F h [kn] F v [kn] M voet mast [knm] Bliksemdraad 103,4 9, kv geleiders - fase1 309,5 33, kv geleiders - fase2 293,8 33, kv geleiders - fase3 274,4 33, kv geleiders - fase1 78,4 9, kv geleiders - fase2 74,4 9, kv geleiders - fase3 69,5 9, Retourstroom geleider 39,1 4,9 981 Moment onderzijde mast t.g.v. stuwdruk op mast 6721 Totale normaalkracht per mast N s;d 1292 kn Totale moment inclusief 2 e orde M d;tot knm Totale horizontale kracht per mast F h;d;tot 1443 kn Controle spanning ten gevolge van normaalkracht Is de buis t.g.v. normaalkracht plooigevoelig? JA Reductiefactor normaalkracht ρ a 0,61 Effectieve oppervlakte A eff mm² Optredende spanning t.g.v. normaalkracht 7,5 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van buigend moment Is de buis t.g.v. het buigend moment plooigevoelig JA Reductiefactor Buigend Moment ρ w 0,91 Effectieve weerstandmoment W eff mm² Optredende spanning t.g.v. Buigend Moment 321,5 N/mm² Akkoord Controle spanning ten gevolge van normaalkracht en buigend moment Totaal optredende spanning 328,9 N/mm² Akkoord Unity check ( UC 1,0) 0,93 Akkoord Kenmerk: Wintrack - DW380 - Berekening masten - W4H450_v1.0 EK 30juli2013.xlsx Opsteller: SHFM Taris

191 Bijlage V - Controle funderingen mast W4H450

192 Hoekmast W4H450 In dit hoofdstuk worden de resultaten besproken van de hoekmast W4H450. Het betreft de volgende onderdelen: Funderingspalen - Maximale paalreactie ten gevolge van E.G.; - Maximale paalmoment ten gevolge van E.G.; - Maximale paalreactie ten gevolge van U.G.T.; - Maximale paalmoment ten gevolge van U.G.T.; Funderingsplaat met opstort - Maximaal moment onder wapeningspercentage; - Maximaal moment boven wapeningspercentage; - Maximale dwarskracht. Maximale Paalreacties (E.G. & U.G.T.) In tabel 1 staan volgend uit de EEM uitvoer gelden de reactiekrachten: Tabel 1: Reactiekrachten Funderingspalen E.G. E.G. U.G.T. U.G.T Paal Rz [kn] My [knm] Rz [kn] My [knm] Maximaal buitenste paal , (d) (t) 143 Maximale Momenten plaat en opstort (U.G.T.) In tabel 2 staan volgend uit de EEM uitvoer gelden de volgende moment: Tabel 1: Moment in Fundering Onder x- as Onder y-as Boven x-as Boven y-as Plaat [knm/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] Maximaal moment Met de bovenstaande gegevens is berekend wat per laag de benodigde wapeningspercentage ω0 moet zijn. Deze berekening is terug te vinden op de volgende pagina. Hierbij zijn de piekmomenten die optreden bij scherpe overgangen in het model en ter plaatse van puntvormige ondersteuningen niet meegenomen. Deze waarden zijn een gevolg van de manier van modelleren (o.a. EE-netgrootte) en treden niet in de werkelijkheid op.

193 Moment Mx onderzijde Moment My onderzijde

194 Moment Mx bovenzijde Moment My bovenzijde

195 Uit bovenstaande tabel blijkt dat de plaat gewapend moet worden met een wapeningspercentage van ω0 = 0,66.

196 Maximale Dwarskracht (U.G.T.) Hieronder zijn voor de twee verschillende richtingen de dwarskracht weergegeven die uit het SCIA model komen. Aan de hand van deze gegevens is de dikte van de plaat gecontroleerd. In deze weergave zijn de pieken weggelaten. Deze resultaten zijn terug te vinden op de volgende pagina. Dwarskracht Vx Dwarskracht Vy

197 Door de aanwezige dwarskracht moet de betonconstructie voorzien worden van beugelwapening. De optredende spanning (τ d = 1,78 N/mm 2 ) is namelijk groter dan de maximale afschuifspanning van beton C30/37 (τ 1 = 0,54 N/mm 2 ) maar kleiner dan de maximaal toegestane afschuifspanning voor dit beton inclusief wapening (τ 2 = 4,0 N/mm 2 ). Conclusie Aan de hand van het voorontwerp is er een EEM berekening gemaakt van de fundering in het software programma SCIA Engineer Volgend uit de resultaten voldoen, conform ontwerpberekeningen, de afmetingen en betonkwaliteit van de fundering.

198 Controle funderingspaal De wapening van de funderingspalen is gecontroleerd met behulp van het betondoorsnede rekenprogramma IDEA Concrete. In onderstaande figuur is de invoer van de doorsnede en wapening te zien.

199 De in- en uitvoer uit het rekenprogramma staat op de volgende pagina s weergegeven. De wapening is berekend op de grootste trekkracht in de palen gecombineerd met bijbehorende momenten en dwarskrachten. Deze combinatie is maatgevend voor de paalfundering. Prefab betonnen funderingspalen 500x500 mm, C45/55 Wapening funderingspalen: 5 x ø25 per zijde

200 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : Inhoudsopgave Hoofdstuknummer Hoofdstuk omschrijving 1. Projectgegevens 2. Snedecontroles 2.1. Snede S 2 3. Lijst met Staafmacro's 3.1. Element M 2 4. Lijst met gew apende doorsnedes 4.1. Gew apende doorsnede R 2 5. Lijst met gebruikte materialen Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 1

201 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : 1. Projectgegevens Projectnaam Tennet DW380 Projectnr. Omschrijving Funderingspaal w apeningscontrole Auteur B. Bunte Aanmaakdatum Nationale norm Nationale norm Nationale Bijlage Ontw erp levensduur EN :2004/AC: EN , 2005 Nederland, 2011 November 100 jaar Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 2

202 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : 2. Snedecontroles 2.1. Snede S Extreem S 2 - E 1 Staafmacro M 2 Gew apende doorsnede R Lasteffecten - Snedekrachten Type Belasting Combinatietype Lastpositi e N [ kn ] Vy [ kn ] Vz [ kn ] T [ knm ] My [ knm ] Totaal Fundamenteel UGT Huidig 1690,00 0,00 81,00 0,00 176,00 1,00 Totaal Frequent Huidig 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Totaal Karakteristiek Huidig 1300,00 0,00 0,00 0,00 136,00 1,00 Totaal Quasi-blijvend Huidig 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Mz [ knm ] Compleet Maatgevende controle N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] V Ed [ kn ] T Ed [ knm ] Waarde [ % ] Interactie 1690,00 176,00 1,00 81,00 0,00 93,99 OK Type controle N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] V Ed [ kn ] T Ed [ knm ] Waarde [ % ] Weerstand N-My-Mz 1690,00 176,00 1,00 76,04 OK Dw arskracht 1690,00 81,00 0,00 76,24 OK Wringing 0,00 0,00 OK Interactie 1690,00 176,00 1,00 81,00 0,00 93,99 OK Spanningbeperking 0,00 0,00 0,00 0,00 OK Scheurw ijdte 0,00 0,00 0,00 0,00 OK Controle Controle Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 3

203 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : Grensw aarde van de uitnutting van de controle 100,00 % Meldingen De snedekrachten t.g.v. de quasi-blijvende combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak vertoont daarom ook een nulrek. Daarom is het niet mogelijk om de optredende spanningen te vergelijken met de toelaatbare spanningen. De snedekrachten t.g.v. de frequente combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak is daarom ook gelijk aan nul. Dat is de reden, w aarom het NIET mogelijk is om extreme spanningen te beoordelen en de juiste grensw aardes in te stellen. Scheuren treden er niet op voor korte termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Weerstand N-My-Mz N Ed [ kn ] M Ed,y [ knm ] M Ed,z [ knm ] Type Waarde [ % ] Grens [ % ] 1690,00 176,00 1,00 Nu-Muy-Muz 76,04 100,00 OK Controle Rekenwaarde van de weerstand van de doorsnede belast door buiging én normaalkracht Type F Ed F Rd1 F Rd2 N [ kn ] 1690, , ,28 M y [ knm ] 176,00 231,44-465,23 M z [ knm ] 1,00 1,32-2,64 Meldingen Geen foutmeldingen Verklaring Symbool N Ed M Ed,y M Ed,z Waarde Grens Controle Nu-Muy-Muz F Ed F Rd1 F Rd2 Verklaring Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht t.g.v. een externe belasting (zonder de effecten van de voorspanning) Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de y-as t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de z-as t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grensw aarde van de uitnutting van de controle Resultaat van de controle Doorsnedew eerstand is bepaald op basis van een aangenomen proportionele verandering van de snedekracht, zodanig dat de excentriciteit gelijk blijft totdat het interactievlak is bereikt. De verandering van de snedekrachten kan w orden geinterpreteerd als de bew eging in het vlak langs de lijn tussen de oorsprong (0, 0, 0) en (NEd, MEdy, MEdz). De tw ee snijpunten vertegenw oordigen de tw ee extreme w aardes van de w eerstand. Drie w aardes van een extreme w orden getoond door het programma: w eerstand NRd en de bijbehorende w eerstanden MRdy en MRdz. Toegepaste rekenw aarde van de kracht t.g.v. een externe last (zonder effecten van de voorspanning) Eerste verzameling w eerstandskrachten resulterend uit de 1ste snede met het interactievlak Tw eede verzameling w eerstandskrachten resulterend uit de 2de snede met het interactievlak Snede N - Mres Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 4

204 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Snede N - My Horizontale snede Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 5

205 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Snede N - Mz Excentriciteit in UGT Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 6

206 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : Dwarskracht V Ed [ kn ] N Ed [ kn ] Artikel Waarde [ % ] Grens [ % ] 81, , (3) 76,24 100,00 OK Rekenwaarde en weerstand van de dwarskracht V Ed [ kn ] V Rd,c [ kn ] V Rd,m ax [ kn ] V Rd,r [ kn ] V Rd,s [ kn ] Controle V Rd [ kn ] 81,00 0,00 862,41 784,98 106,25 106,25 Invoerwaardes en tussenresultaten van de afschuifcontrole n c A sw [ mm2 ] A sl [ mm2 ] b w [ mm ] d [ mm ] z [ mm ] ,0 90,0 1,00 C Rd,c [ - ] k [ - ] k 1 [ - ] ρ l [ - ] σ cp [ MPa ] σ wd [ MPa ] θ [ ] v min [ MPa ] 0,12 1,76 0,15 0,02-6,76 304,95 0,45 0,53 0,60 Meldingen Geen foutmeldingen Verklaring Symbool Verklaring V Ed Rekenw aarde van de toegepaste dw arskracht N Ed Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht Artikel Artikelnr. (methodetype) gebruikt voor de dw arskrachttoets Waarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grens Grensw aarde van de uitnutting van de controle Controle Resultaat van de controle V Rd,c De afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening V Rd,max Dw arskrachtw eerstand van het element berekend op basis van de w eerstand van de betondrukdiagonalen V Rd,r Dw arskrachtw eerstand voor de dw arskracht berekend zonder reductie door Beta (6.2.2(6)) V Rd,s De rekenw aarde van de dw arskracht dat kan w orden opgenomen door de het vloeien van de beugelw apening α [ ] v [ - ] α cw [ - ] v l [ - ] Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 7

207 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte V Rd n c A sw A sl b w d z θ α α cw De rekenw aarde van de afschuifw eerstand Aantal snedes van de beugel(s) De hoeveelheid beugelw apening De hoeveelheid trekw apening De breedte van de doorsnede in het hart van de doorsnede Effectieve hoogte van de doorsnede Interne hefboomsarm Hoek tussen de betondrukdiagonaal en de staafas loodrecht op de dw arskracht De hoek tussen de beugelw apening en de balk-as loodrecht op de dw arskracht Coëfficiënt die rekening houdt met de spanningstoestand in de drukdiagonaal C Rd,c Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening k Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening k 1 Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening ρ l Wap.verhouding van de getrokken langsw apening σ cp Normaalspanning in de doorsnede t.g.v. de belasting of voorspanning σ wd Rekenspanning in de dw arskrachtw apening, zie opmerking 2 van artikel (3) υ min Coëfficiënt voor de berekening van de rekenw aarde van de afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening υ Sterkte reductiefactor voor gescheurd beton tijdens de dw arskrachtcontrole υ 1 Sterkte reductiefactor voor gescheurd beton tijdens de dw arskrachtcontrole Interactie N Ed M Edy M Edz V Ed T Ed Waarde V+T Waarde V+T Waarde Grens Controle [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] +M [ % ] [ % ] [ % ] 1690,00 176,00 1,00 81,00 0,00 9,39 93,99 93,99 100,00 OK Interactiecontrole voor dwarskracht én wringing (beton) V Rd,c [ kn ] T Rd,c [ knm ] V Rd,m ax [ kn ] T Rd,m ax [ knm ] Verg [ % ] Verg [ % ] Waarde [ % ] Grens [ % ] 0,00 47,52 862,41 157,78 0,00 9,39 9,39 100,00 OK Interactiecontrole voor dwarskracht, wringing én normaalkracht F td,s F td,t F td ε s ε t Extr e m e in Waarde Grens Controle [ kn ] [ kn ] [ kn ] [ 1e-4 ] [ 1e-4 ] staaf [ % ] [ % ] 81,00 0,00 81,00 0,5 0,0 6 93,99 100,00 OK Gedetailleerde staafcontrole Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] ε [ 1e-4 ] ε [ 1e-4 ] ε lim [ 1e-4 ] σ [ MPa ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] ,5 20,4 5000,0 10,31 408,65 434,78 93,99 OK Meldingen Geen foutmeldingen Verklaring Symbool N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Waarde V+T Controle Controle Verklaring Rekenw aarde van de toegepaste normaalkracht Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de y-as Rekenw aarde van het toegepaste buigend moment om de z-as Rekenw aarde van de toegepaste dw arskracht Rekenw aarde van het toegepaste w ringmoment Berekende U.C.-w aarde (uitnutting van de doorsnede) voor interactie tussen dw arskracht en w ringing gerelateerd aan de grensw aarde Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 8

208 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : Waarde V+T+M Berekende U.C.-w aarde (uitnutting van de doorsnede) voor interactie tussen dw arskracht, w ringing en buiging gerelateerd aan de grensw aarde Waarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grens Grensw aarde van de uitnutting van de controle Controle Resultaat van de controle V Rd,c De afschuifw eerstand van de staaf zonder afschuifw apening T Rd,c Rekenw aarde scheurmoment t.g.v. w ringing V Rd,max Dw arskrachtw eerstand van het element berekend op basis van de w eerstand van de betondrukdiagonalen T Rd,max De rekenw aarde van de w ringw eerstand Eq.6.31 Het resultaat van de U.C.-w aarde van de doorsnede volgens vergelijking (6.31) van EN Eq.6.29 Het resultaat van de U.C.-w aarde van de doorsnede volgens vergelijking (6.29) van EN A sl De hoeveelheid langsw apening binnen de beugel, dat effectief aanw ezig is voor de w ringw eerstand F sl De trekkracht t.g.v. de dw arskracht en de w ringing de langsw apening, die effectief is voor de w ringw eerstand F sl,lim De grensw aarde van de trekkracht in de langsw apening, dat omsloten is door de beugel, dat effectief is voor de w ringw eerstand (Fsl,lim=Asl*fyd) A sw De hoeveelheid beugelw apening dat gebruikt w ordt voor de w ringcontrole F sw De trekkracht t.g.v. de dw arskracht én w ringing in de beugelw apening, dat gebruikt w ordt in de w ringcontrole F sw,lim De grensw aarde van de trekkracht in de beugelw apening, dat gebruikt w ordt voor de w ringw eerstand (Fsw,lim=Asw *fw yd) F td,s Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. dw arskracht F td,t Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. w ringing F td Bijkomende trekkracht in de langsw apening t.g.v. dw arskracht én w ringing ε s Extra trekrek in de w apening/spanelement t.g.v. dw arskracht ε t Extra trekrek in de w apening/spanelement t.g.v. w ringing Extr.in staaf Wapeningstaafnr. met de hoogste U.C.-w aarde y i y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z i z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede ε Bijkomende trekrek in w ap.staaf/spanelementt.g.v. de dw arskracht én w ringing ε De rek in de w ap.staaf/spanelement t.g.v. dw arskracht, w ringing en buiging ε lim Grensw aarde van de rek in de w ap.staaf/spanelement σ Bijkomende trekspanning in w ap.staaf/spanelement t.g.v. de dw arskracht én w ringing σ De spanning in de w ap.staaf/spanelement t.g.v. de dw arskracht, w ringing én buiging σ lim Grensw aarde van de spanning in de w ap.staaf/spanelement Spanningbeperking Spanningbeperking - lange termijn effect Type controle Type Doorsnedeonderdeel Index Waarde [ % ] Grens [ % ] $7.2(3)-Quasi Betonvezel 1 0,00 100,00 OK Controle Spanningbeperking - korte termijn effect Type controle Type Index Waarde Grens Controle Doorsnedeonderdeel [ % ] [ % ] $7.2(3)-Quasi Betonvezel 1 0,00 100,00 OK Gedetailleerde controle van het beton - korte termijn effect Type controle Vezel y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(3)-Quasi ,00 0,00 0,00 0,00-13,50 0,00 OK Gedetailleerde controle van de wapeningstaven - korte termijn effect Controle Type controle Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] Controle Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 9

209 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte $7.2(5)-Char ,00 136,00 1,00 305,87 0,00 0,00 OK Gedetailleerde controle van het beton - lange termijn effect Type controle Vezel y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(3)-Quasi ,00 0,00 0,00 0,00-13,50 0,00 OK Gedetailleerde controle van de wapeningstaven - lange termijn effect Type controle Staaf y i [ mm ] z i [ mm ] N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] σ [ MPa ] σ lim [ MPa ] Waarde [ % ] $7.2(5)-Char ,00 136,00 1,00 307,98 0,00 0,00 OK Kruipcoëfficiënt Bepalingsmethode t [ d ] t 0 [ d ] t s [ d ] RH [ % ] Gebruik γ,lt Automatisch 36500,0 28,0 7,0 65 Nee 2,80 φ (t,t0) Controle Controle Meldingen De snedekrachten t.g.v. de quasi-blijvende combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak vertoont daarom ook een nulrek. Daarom is het niet mogelijk om de optredende spanningen te vergelijken met de toelaatbare spanningen. Het aandeel van het beton onder trek is niet aanw ezig, omdat er scheuren zijn ontstaan, zie artikel 7.1 (2) Boven- of ondergrens rekenw aarde van de snedekrachten van een van de BGT-combinaties veroorzaakt een betonspanning, die hoger is dan de betontreksterkte (doorsnede is gescheurd). Gebaseerd op de norm- en de berekeninginstellingen is er aangenomen, dat beton geen trek kan opnemen bij de BGT-controles voor alle combinaties van het huidige extreem. De aannames voor de BGTcontrole in de combinaties van het huidige extreem en de andere extreme van de huidige snede w orden NIET beinvloedt. De beperking van de drukspanning (t.g.v. karakteristieke BGT combinatie) is enkel nodig voor constructies blootgesteld aan milieuklasse XD (dooizouten), XF (vorst) en XS (zeew ater), zie 7.2 (2) De controle van voorw aarde 7.2(5) is UITgezet, omdat de NDP w aarde k3 gelijk is aan NUL en er kan derhalve niet aan de toets voldaan w orden. Verklaring Symbool Type controle Type Doorsnedeonderdee l Index Waarde Grens Controle Vezel Staaf y i z i N M y M z σ σ lim t t 0 t s RH Verklaring Het nummer van de paragraaf en het type BGT-combinatie, dat gebruikt is voor de berekening van de spanningbeperking. Opgave van type drsn. onderdeel (betonvezel/w ap.staaf/spanelement) met extreme w aarde van de controle Betonvezelnr., w ap.staafnr. of spanelementnr. met extreme w aarde van de controle Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grensw aarde van de uitnutting van de controle Resultaat van de controle Betonvezelnr. met hoogste U.C.-w aarde Wapeningstaafnr. met de hoogste U.C.-w aarde y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede Normaalkracht voor toegepaste BGT-combinatie Buigend moment om de y-as voor de toegepaste BGT-combinatie Buigend moment om de z-as voor de toegepaste BGT-combinatie De spanning in drsn. onderdeel (vezel/w ap.staaf/spanelement...) berekend voor de toegepaste BGT-combinatie Grensw aarde van de spanning in drsn. onderdeel (vezel/w ap.staaf/spanelement...) berekend voor de toegepaste BGT-combinatie De betonleeftijd in dagen op het beschouw de tijdstip De betonleeftijd in dagen bij het aanbrengen van de belasting De betonleeftijd (in dagen) bij het begin van de krimp (of zw ellen). Normaal gesproken is dit nadat de curing (behandeling) is beëindigd De relatieve vochtigheid van de omgevingstemperatuur Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 10

210 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : Gebruik γ,lt Gebruik lange-termijn uitgesteld rek inschattingsfactor volgens bijlage B, artikel B.105 (103) φ (t,t0) Berekende w aarde van de kruipcoëfficiënt Scheurwijdte Scheurwijdte - korte termijn effect Combinatie N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] w k [ mm ] w lim [ mm ] Waarde [ % ] Grens [ % ] Freq 0,00 0,00 0,00 0,000 0,300 0,00 100,00 OK Scheurwijdte - lange termijn effect Combinatie N [ kn ] M y [ knm ] M z [ knm ] w k [ mm ] w lim [ mm ] Waarde [ % ] Grens [ % ] Freq 0,00 0,00 0,00 0,000 0,300 0,00 100,00 OK Kruipcoëfficiënt Bepalingsmethode t [ d ] t 0 [ d ] t s [ d ] RH [ % ] Gebruik γ,lt Automatisch 36500,0 28,0 7,0 65 Nee 2,80 Controle Controle φ (t,t0) Meldingen De snedekrachten t.g.v. de frequente combinatie zijn gelijk aan nul. Het berekende rekvlak is daarom ook gelijk aan nul. Dat is de reden, w aarom het NIET mogelijk is om extreme spanningen te beoordelen en de juiste grensw aardes in te stellen. Scheuren treden er niet op voor korte termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Scheuren treden er niet op voor lange termijn effect - effectieve betontrekspanning volgens paragraaf 7.1(2) is niet overschreden in de meest getrokken betonvezels Verklaring Symbool Verklaring N Normaalkracht voor de quasi-blijvende combinatie M y Buigend moment om de y-as voor de quasi-blijvende combinatie M z Buigend moment om de z-as voor de quasi-blijvende combinatie w k De scheurw ijdte berekend volgens w lim Grensw aarde van de scheurw ijdte volgens tabel 7.101N Waarde Berekende w aarde van de uitnutting van de doorsnede of een -onderdeel (bv. w apeningstaaf) t.o.v. de grensw aarde Grens Grensw aarde van de uitnutting van de controle Controle Resultaat van de controle y i y-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede z i z-coördinaat van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) gerelateerd aan het zw aartepunt van de doorsnede ε Rek van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) berekend voor gegeven quasi-blijvende combinatie σ Spanning van het drsn. onderdeel(vezel/staaf/spanelement...) berekend voor gegeven quasi-blijvende combinatie t De betonleeftijd in dagen op het beschouw de tijdstip t 0 De betonleeftijd in dagen bij het aanbrengen van de belasting t s De betonleeftijd (in dagen) bij het begin van de krimp (of zw ellen). Normaal gesproken is dit nadat de curing (behandeling) is beëindigd RH De relatieve vochtigheid van de omgevingstemperatuur Gebruik γ,lt Gebruik lange-termijn uitgesteld rek inschattingsfactor volgens bijlage B, artikel B.105 (103) φ (t,t0) Berekende w aarde van de kruipcoëfficiënt Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 11

211 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte 3. Lijst met Staafmacro's 3.1. Element M 2 Elementtype Balk Milieuklasse XC2 Relatieve vochtigheid 65 % inf Berekend - Belangrijkheid van rekenstaaf Belangrijk Coëfficiënt kx (7.3.1(5)) 1,00 Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 12

212 Project: Auteur: Projectnummer : Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 13

213 Project: Auteur: Tennet DW380 (Funderingspaal W4H450 wapeningsberekeni B. Bunte Projectnummer : 4. Lijst met gewapende doorsnedes 4.1. Gewapende doorsnede R 2 Doorsnede-onderdelen Vorm onderdeel Materiaal Rechthoekige doorsnede 500 / 500mm C30/37 Doorsnede-eigenschappen A [ mm2 ] Sy [ mm3 ] Sz [ mm3 ] Iy [ mm4 ] Iz [ mm4 ] Cgy [ mm ] Cgz [ mm ] iy [ mm ] Betondekking gerelateerd aan de doorsnederanden Type Dekking [ mm ] Bovenrand 50 Onderrand 50 Andere randen 50 iz [ mm ] Versie : Licentie : Movares support@idea-rs.com Afgedrukt : :54:20 Pagina 14